Etude d’avant-projet detaillee de l’alimentation en eau ...

MEMOIRE DE FIN D’ETUDES POUR L’OBTENTION DU

DIPLOME DE MASTER EN INGENIERIE DE L’EAU ET DE

L’ENVIRONNEMENT

OPTION : EAU ET ASSAINISSEMENT

THEME : ETUDE D’AVANT- PROJET DETAILLE DE

L’ALIMENTATION EN EAU POTABLE DE LA CASERNE DE

GENDARMERIE SAMBA DIERY DIALLO (DAKAR-SENEGAL)

Présenté et soutenu publiquement le 16 Janvier 2018 par :

Awa GUEYE

Jury d’évaluation : Encadreurs :

Dr Franck LALANNE Mr Moussa Diagne FAYE (2iE)

Mr Célestin OVONO MEZUI Mr Ousmane COULIBALY (SO.N.E.S.)

Mr Moussa Diagne FAYE

ETUDE D’AVANT-PROJET DETAILLE DE L’AEP DE LA CASERNE DE GENDARMERIE SAMBA DIERY DIALLO

i

DEDICACE

ALHAMDOULILAHI RABBIL HALAMINE

Louange à ALLAH SOUBHANAHOU WA TAHALLAH qui nous a permis d’arriver jusqu’ici

et nous a assisté depuis toujours.

Je dédie ce travail à :

Mes très chers parents qui m’ont toujours soutenue et n’ont ménagé aucun effort pour

ma réussite

Mes frères et sœurs et toute ma famille

Toutes les personnes qui ont participé à ma formation depuis mon plus jeune âge jusqu’à

nos jours.


ii

REMERCIEMENTS

La rédaction de ce mémoire de fin d’études n’aurait été possible sans la participation de

certaines personnes. Qu’elles trouvent ici l’expression de mes plus sincères et chaleureux

remerciements par leurs enseignements, leur soutien et leurs conseils.

Mes remerciements vont droit à :

Mon encadreur, Mr Moussa Diagne FAYE, Enseignant à 2iE,

Mon Maître de stage, Mr Ousmane COULIBALY, Chef de projets à la Société

Nationale des Eaux du Sénégal (SO.N.E.S.),

Mr Arona SOW, Cartographe, Chargé de Projets à la SO.N.E.S.,

Mr Jean Lazare COLY, Chef de Projets à la SO.N.E.S.,

Mr Yoro DIASSY, Chargé de Projets à la SO.N.E.S.,

Mr Malick FAYE, Chargé de Projets à la SO.N.E.S.,

Mr Mamadou Lamine AIDARA, Chef de la Division D’Appui à la Maîtrise d’Ouvrages

à l’Agence Régionale de Développement (A.R.D.) de THIES,

Mr El hadji Lamine DIOP, Directeur Général du Cabinet INGEQUIP,

Mr Mouhamed BA, Administrateur des systèmes informatiques de la SCA-Primature,

Mr Aliou LEYE, Contrôleur Administratif et Commercial à la SO.N.E.S.,

Mr Dame NDIAYE, Ingénieur hydraulicien / Génie rural,

Mr Ibra Fall WADJI, Directeur Régional à la Sénégalaise Des Eaux (S.D.E.) -D.R.

Rufisque,

Mr Goumbo NDIAYE, Responsable Technique de l’Agence de la S.D.E. de Dakar-

Plateau

Mr Djiby FAM, Ingénieur en Génie Civil,

Mr Khadim Rassoul FALL, Ingénieur Electromécanicien,

Tout le personnel de la SO.N.E.S.,

Tout le personnel du Centre technique de la Gendarmerie Nationale (C.T.G.N.),

Toute la population de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO.


iii

RESUME

La Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO à Dakar est confrontée à la dégradation de

plusieurs de ses infrastructures qui datent de l’époque coloniale notamment son réseau

d’Alimentation en Eau Potable. La vétusté de ce réseau occasionne plusieurs

dysfonctionnements du fait de la corrosion des conduites. Pour remédier à cela, une étude du

système d’Alimentation en Eau Potable était nécessaire. Pour mener à bien cette étude, un

diagnostic complet de l’Alimentation en Eau Potable de la Caserne a été fait à travers une

enquête auprès des populations et des visites de reconnaissance du terrain. Les résultats obtenus

ont permis de juger de la nécessité de remplacer le réseau existant.

Récemment, une bâche au sol et un château d’eau ont été mis en place mais restent à être

équipés. L’étude comprend le renouvellement du réseau interne, l’équipement de la bâche au

sol et du château d’eau, le raccordement au réseau de distribution de la ville de Dakar pour

l’alimentation de la bâche au sol, le refoulement de la bâche au sol au château d’eau et la

distribution gravitaire depuis le château d’eau pour alimenter toute la Caserne. Un autre

raccordement est prévu sur une conduite de distribution différente de celle servant à alimenter

la bâche au sol et permet d’alimenter directement le réseau interne sans passer par le système

de pompage.

Le montant nécessaire pour la réalisation des travaux a été comparé au montant annuel des

pertes d’eau enregistrées afin de faire ressortir l’intérêt financier de la réalisation du projet.

Mots et expressions clés :

✓ Alimentation en Eau Potable

✓ Bâche au Sol

✓ Système de pompage

✓ Château d’eau

✓ Pertes d’eau


iv

ABSTRACT

The Barrack of gendarmerie Samba Diéry DIALLO in Dakar is confronted with a degradation

of several of its infrastructures which date from the colonial time in particular is network of

Drinking Water Supply. The outdatedness of this network causes several dysfunctions because

of corrosion of the pipes. To address this issue a study of the system of drinking water supply

was necessary. To carry out this study, a complete diagnosis of the drinking water supply of the

Barrack was made through an inquiry near the populations and site visits. The results made it

possible to judge need for replacing the existing network.

Recently, a holding tank and a water tower were set up but remain to be been equipped. The

study includes the renewal of the internal network, the equipment of the holding tank and the

water tower, connection with the distribution network of the town of Dakar for the power supply

of the holding tank, the discharge from the holding tank to the water tower and the gravity fed

since the water tower to supply all the Barrack. Another connection planned on a distribution

main different from that being used to supply the holding tank and directly provision the internal

network without passing by the pumping unit.

The amount necessary for the realization of work was compared to annual amount of the water

losses recorded in order to emphasize the financial interest of the realization of the project.

Keywords and key phrases:

✓ Drinking water supply

✓ Holding tank

✓ Pumping unit

✓ Water tower

✓ Water losses


v

Table des matières

DEDICACE ............................................................................................................ i

REMERCIEMENTS ............................................................................................. ii

RESUME .............................................................................................................. iii

ABSTRACT ......................................................................................................... iv

LISTE DES TABLEAUX ................................................................................... vii

LISTE DES FIGURES ....................................................................................... viii

LISTE DES EQUATIONS ................................................................................... ix

LISTE DES ABREVIATIONS ............................................................................ xi

INTRODUCTION ............................................................................................... 12

I. Contexte de l’étude .................................................................................. 13

II. Présentation de la zone d’études ......................................................... 14

III. Présentation de la SO.N.E.S. ............................................................... 18

IV. Matériels et méthodes ........................................................................... 22

IV.1. Diagnostic sur l’accès à l’eau et état des ouvrages hydrauliques existants . 22

IV.1.1. Enquête et questionnaire ............................................................................. 22

IV.1.2. Visites de reconnaissance du terrain ........................................................... 23

IV.2. Estimation de la population et des besoins en eau......................................... 23

IV.2.1. Estimation de la population ........................................................................ 23

IV.2.2. Estimation des besoins en eau ..................................................................... 24

IV.2.3. Evaluation des consommations d’eau ......................................................... 27

IV.3. Système d’alimentation en eau potable projeté ............................................. 29

IV.3.1. Identification des conduites de piquage ...................................................... 29

IV.3.2. Equipement de la bâche au sol et du château d’eau existants ..................... 29

IV.3.3. Ossature et simulation du réseau ................................................................. 41

IV.4. Estimation en coût des pertes d’eau enregistrées sur les six (06) dernières

années 45

IV.5. Estimation financière du coût des travaux .................................................... 46

V. Résultats et discussions ........................................................................ 47

V.1. Diagnostic sur l’accès à l’eau et état des ouvrages hydrauliques existants .... 47

V.1.1. Enquête et questionnaire ................................................................................. 47

V.1.2. Visite de reconnaissance du terrain ................................................................ 53

V.2. Estimation de la population et des besoins en eau ............................................ 54


vi

V.2.1. Estimation de la population ............................................................................ 54

V.2.2. Estimation des besoins en eau ........................................................................ 54

V.2.3. Evaluation des consommations d’eau ............................................................. 55

V.3. Système d’alimentation en eau potable projeté ................................................. 57

V.3.1. Identification des conduites de piquage .......................................................... 57

V.3.2. Equipement de la bâche au sol et du château d’eau existants ........................ 58

V.3.3. Ossature et simulation du réseau .................................................................... 64

V.4. Estimation en coût des pertes d’eau enregistrées sur les six (06) dernières

années ............................................................................................................................... 73

V.5. Estimation financière du coût des travaux ........................................................ 74

CONCLUSION ET RECOMMANDATIONS ................................................... 75

BIBLIOGRAPHIE .............................................................................................. 76

ANNEXES ............................................................................................................. I


vii

LISTE DES TABLEAUX

Tableau 1: Consommation de certaines infrastructures ....................................................................... 24

Tableau 2: Données complémentaires .................................................................................................. 25

Tableau 3: Débits des points d'eau pris en compte par l'équivalent point d'eau .................................. 25

Tableau 4: Effectif de la population à l'horizon 2017 ........................................................................... 47

Tableau 5: Taille de l'échantillon à enquêter ........................................................................................ 47

Tableau 6: Effectif de la population à l'horizon du projet .................................................................... 54

Tableau 7: Besoins en eau de la Caserne ............................................................................................. 55

Tableau 8: Débit moyen et débit de pointe horaires ............................................................................. 55

Tableau 9: Répartition des consommations .......................................................................................... 56

Tableau 10: Récapitulatif des points d'eau présents pour certaines infrastructures ............................ 56

Tableau 11: Superficie à tester pour la bâche au sol ............................................................................ 58

Tableau 12: Récapitulatif des coefficients de pertes de charge singulières .......................................... 59

Tableau 13: Hauteur Manométrique Totale (HMT) de la pompe ......................................................... 59

Tableau 14: Caractéristiques de la pompe ........................................................................................... 61

Tableau 15: Valeurs des NPSH disponible et requis ............................................................................ 61

Tableau 16: Puissances de la pompe .................................................................................................... 62

Tableau 17: Caractéristiques du moteur choisi .................................................................................... 63

Tableau 18: Puissances du groupe électrogène .................................................................................... 63

Tableau 19: Caractéristiques des différentes conduites ....................................................................... 64

Tableau 20: Caractéristiques de la bâche au sol .................................................................................. 65

Tableau 21: Diamètres intérieurs des conduites du réseau .................................................................. 69

Tableau 22: Consommation en eau de la Caserne sur les six (06) dernières années ........................... 73

Tableau 23: Volume des pertes d’eau du réseau ................................................................................... 73

Tableau 24: Coût total du projet ........................................................................................................... 74


viii

LISTE DES FIGURES

Figure 1: Carte de la ville de Dakar ..................................................................................................... 15

Figure 2: Plan de situation de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO ............................. 17

Figure 3: Organigramme en vigueur de la SO.N.E.S. .......................................................................... 20

Figure 4: Mise en place des ouvrages hydrauliques ............................................................................. 48

Figure 5: Dysfonctionnements du réseau en place ............................................................................... 48

Figure 6: Début des dysfonctionnements .............................................................................................. 49

Figure 7: Heures de disponibilité de l'eau ............................................................................................ 50

Figure 8: Niveaux privés d'eau ............................................................................................................. 50

Figure 9: Pression de service ................................................................................................................ 51

Figure 10: Moyens de stockage de l'eau ............................................................................................... 52

Figure 11: Consommation de l'eau du robinet ...................................................................................... 52

Figure 12: Cause de non consommation de l'eau du robinet ................................................................ 53

Figure 13: Système d'alimentation en eau potable projeté ................................................................... 57

Figure 14: Détermination de la série de la pompe ............................................................................... 60

Figure 15: Détermination du rendement, du diamètre de la roue et du NPSH requis de la pompe ..... 60

Figure 16: Principe de fonctionnement des poires de niveau ............................................................... 61

Figure 17: Principe de fonctionnement de la vanne altimétrique ......................................................... 62

Figure 18: Ossature du réseau .............................................................................................................. 65

Figure 19: Nœuds du réseau ................................................................................................................. 65

Figure 20: Arcs du réseau ..................................................................................................................... 67

Figure 21: Simulation hydraulique du réseau....................................................................................... 68

Figure 22: Etat des pressions à l'heure de pointe ................................................................................. 70

Figure 23: Etat des vitesses à l'heure de pointe .................................................................................... 72


ix

LISTE DES EQUATIONS

Équation 1: Estimation de la population actuelle ................................................................................. 22

Équation 2: Echantillonnage................................................................................................................. 23

Équation 3: Estimation de la population à l'horizon du projet ............................................................. 23

Équation 4: Besoins nets domestiques .................................................................................................. 25

Équation 5: Besoins nets spécifiques pour chaque infrastructure ........................................................ 26

Équation 6: Besoins nets spécifiques totaux ......................................................................................... 26

Équation 7: Besoins nets ....................................................................................................................... 26

Équation 8: Besoins bruts ..................................................................................................................... 26

Équation 9: Besoins de production du jour de pointe ........................................................................... 27

Équation 10: Débit moyen horaire ........................................................................................................ 27

Équation 11: Coefficient de pointe horaire ........................................................................................... 27

Équation 12: Débit de pointe horaire ................................................................................................... 27

Équation 13: Débit moyen horaire domestique ..................................................................................... 28

Équation 14: Débit moyen horaire domestique par bâtiment ............................................................... 28

Équation 15: Débit moyen horaire spécifique pour chaque infrastructure .......................................... 28

Équation 16: Superficie 1 de la bâche au sol ........................................................................................ 29



Équation 19: Superficie totale à tester pour la bâche au sol ................................................................ 30

Équation 20: Hauteur Manométrique Totale (H.M.T.) de la pompe .................................................... 31

Équation 21: Hauteur géométrique ....................................................................................................... 31

Équation 22: Longueur de la conduite d'aspiration .............................................................................. 31

Équation 23: Longueur de la conduite de refoulement ......................................................................... 32

Équation 24: Pertes de charges totales ................................................................................................. 32

Équation 25: Pertes de charges à l'aspiration ...................................................................................... 32

Équation 26: Pertes de charges linéaires à l'aspiration ....................................................................... 32

Équation 27: Formule de Von Karman ................................................................................................. 33

Équation 28: Coefficient de frottement linéaire à l'aspiration .............................................................. 33

Équation 29: Pertes de charges singulières au refoulement ................................................................. 33

Équation 30: Pertes de charges au refoulement ................................................................................... 33

Équation 31: Pertes de charge linéaires au refoulement ...................................................................... 34

Équation 32: Facteur de frottement linéaire au refoulement ............................................................... 34

Équation 33: Pertes de charge singulières au refoulement .................................................................. 34

Équation 34: Comparaison des NPSH disponible et requis.................................................................. 35

Équation 35: Détermination du NPSH disponible ................................................................................ 35

Équation 36: Détermination du facteur K ............................................................................................. 36


x

Équation 37: Puissance hydraulique de la pompe ................................................................................ 36

Équation 38: Puissance absorbée par la pompe ................................................................................... 37

Équation 39: Condition de calcul de la puissance du groupe électrogène ........................................... 37

Équation 40: Puissance électrique ........................................................................................................ 37

Équation 41: Puissance du groupe électrogène .................................................................................... 37

Équation 42: Superficie totale à tester pour le château d'eau .............................................................. 38

Équation 43: Détermination du côté latéral du château d'eau ............................................................. 38

Équation 44: Diamètre de la conduite de distribution .......................................................................... 39

Équation 45: Vérification des vitesses d'écoulement au niveau des différentes conduites ................... 39

Équation 46: Diamètre des conduites de vidange et de trop plein ........................................................ 39

Équation 47: Diamètre de la conduite d'aspiration .............................................................................. 40

Équation 48: Diamètre de la conduite de refoulement ......................................................................... 40

Équation 49: Diamètre intérieur des conduites .................................................................................... 43

Équation 50: Diamètre de la bâche au sol ............................................................................................ 44

Équation 51: Coefficient de correction ................................................................................................. 44

Équation 52: Volume des pertes d'eau sur six (06) ans ........................................................................ 45

Équation 53: Volume annuel des pertes d'eau ...................................................................................... 45

Équation 54: Montant annuel des pertes d'eau ..................................................................................... 45


xi

LISTE DES ABREVIATIONS

A.E.P. : Adduction en Eau Potable

A.N.S.D. : Agence Nationale de la Statistique et de la Démographie

A.O.F. : Afrique Occidentale Française

A.P.D. : Avant-Projet Détaillé

A.P.S. : Avant-Projet Sommaire

B.D.P.U. : Bordereau Des Prix Unitaires

C.A.O. : Conception Assistée par Ordinateur

C.T.G.N. : Centre Technique de la Gendarmerie Nationale

D.C.E. : Dossier de Consultation des Entreprises (Dossier d’Appel d’Offres)

D.A.O. : Dessin Assisté par Ordinateur

D.T.X. : Direction des Travaux

D.X.F.: Drawing eXchange Format

F.D. : Fonte Ductile

H.M.T. : Hauteur Manométrique Totale

M.N.T. : Modèle Numérique de Terrain

N.A.S.A.: National Aeronautics and Space Agency

N.G.A. : National Geospatial-Intelligence Administration

N.P.S.H. : Net Positive Suction Head

O.D.D. : Objectifs du Développement Durable

O.N.A.S. : Office Nationale de l’Assainissement du Sénégal

P.E.H.D. : PolyEthylène Haute Densité

P.V.C. : Polychlorure de Vinyle

S.A.H.E. : Société Africaine d’Hydraulique et d’Electricité

S.D.E. : Sénégalaise Des Eaux

S.I.G. : Système d’Information géographique

S.R.T.M.: Shuffle Radar Topography Mission

SO.N.E.E.S. : Société Nationale d’Exploitation des Eaux du Sénégal

SO.N.E.S. : Société Nationale des Eaux du Sénégal


12

INTRODUCTION

L’accès à l’eau potable est très important car permettant d’assurer à la fois l’hygiène, la santé,

l’épanouissement et le bien être des individus. Il est ainsi l’un des volets du sixième Objectif

du Développement Durable (O.D.D.) à savoir « Eau Potable et Assainissement ». Son

importance saisie aujourd’hui par toute la communauté internationale qui vise un accès à l’eau

potable pour tous, a été très vite comprise par l’autorité coloniale entre la fin du XIXe et le

début du XXe siècle.

Les grandes villes du littoral telles que Dakar qui accueillaient en ces périodes l’essentiel des

investissements qui tournaient autour du transport maritime ont vu leur population augmenter

de façon fulgurante. Une amélioration des conditions sanitaires dans ces villes a été jugée

nécessaire. Cette amélioration a été plus axée sur l’accès à l’eau potable. Ceci a été démontré

par la construction, en 1898, d’une usine d’alimentation en eau douce à Hann située à six (06)

kilomètres de Dakar. Cette unité de distribution d’eau vu son système de fonctionnement plutôt

archaïque ne permettait pas d’alimenter toute la ville ce qui a poussé l’autorité coloniale à lancer

des projets d’études pour l’exploitation de l’usine de Hann visant à améliorer le pompage de

l’eau. Ainsi en 1904, l’usine de Hann est dotée de deux (02) machines à vapeur avec chacune

sa chaudière et ses pompes élévatoires, fonctionnant séparément mais assurant à elles deux un

pompage de 100m3 par 24h. Des tuyaux de 250mm de diamètre traversant la ville sur une

longueur de dix (10) kilomètres constituaient la conduite de refoulement couronnement d’un

réseau complet permettant d’alimenter toutes les rues habitées (Ardurat 2002).

Parmi les zones desservies, l’un des premiers camps militaires ayant accueillis l’armée

coloniale française à savoir l’actuelle Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO, est

incluse. Le réseau d’adduction interne qui y a été implanté depuis lors n’a jusque-là jamais été

réhabilité, excepté les quelques conduites qui y ont été remplacées en cas de fuites ou d’un

quelconque dysfonctionnement dans le réseau. Cette vétusté du réseau commence à causer

d’énormes pertes d’eau, de récurrentes pénuries d’eau et une mauvaise qualité de l’eau

desservie occasionnant ainsi des plaintes de la part des occupants de la Caserne. C’est à cet effet

que la SO.N.E.S. (Société Nationale des Eaux du Sénégal) a été saisie officiellement par les

autorités de la Caserne afin de trouver une solution pour remédier à ce problème. C’est dans ce

cadre que s’inscrit l’« Etude d’Avant-Projet détaillé de l’Alimentation en eau potable de la

Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO ».

Objectifs du projet

Le principal objectif de cette étude est de contribuer à l’amélioration d’accès à l’eau potable

pour les habitants de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO actuellement sujet à

des fluctuations du réseau (obsolète).

Spécifiquement, il s’agira de :

- Faire l’état des lieux complet du système d’A.E.P. en place

- Proposer un nouveau système d’A.E.P. en remplacement du réseau inopérant

- Evaluer l’investissement nécessaire pour la réalisation des travaux du nouveau système.


13

Ceci nous amène à entreprendre les actions énumérées ci-dessous :

- Le diagnostic de l’état des ouvrages hydrauliques existants,

- Le diagnostic sur la quantité et la qualité de l’eau desservie,

- L’équipement de la bâche au sol et du château d’eau existants,

- L’estimation des besoins en eau des populations à l’horizon du projet,

- La mise en place d’un nouveau réseau d’Adduction en Eau Potable (A.E.P.),

- Le raccordement sur le réseau de distribution de la ville de Dakar pour l’alimentation

de la Caserne,

- L’estimation des pertes d’eau moyennes annuelles engendrées par la vétusté du réseau

- Le devis estimatif du coût du projet.

I. Contexte de l’étude

Avec le temps, les canalisations vieillissent, elles s’entartrent ou se corrodent, leurs diamètres

deviennent insuffisants, leurs matériaux se fragilisent…Il arrive un moment, à plus ou moins

long terme, où elles devront être remplacées, que ce soit les conduites de distribution

proprement dites ou les branchements (Blindu 2004).

Le vieillissement d’une conduite est défini comme étant sa dégradation dans le temps, qui se

manifeste par l’observation de certains dommages ou par un mauvais fonctionnement

hydraulique du réseau (Blindu 2004). Il se manifeste entre autres par :

- Des chutes de pression,

- La détérioration des joints et la corrosion des tuyaux,

- L’apparence négative de l’eau (changement de couleur, d’odeur ou de goût),

- Les fuites diffuses

- La rupture au niveau des points fragiles du tuyau,

- Les coupures d’eau,

- La déstabilisation du lit de pose....

Le vieillissement d’une conduite n’est donc pas dû à un seul phénomène mais à l’action

combinée de plusieurs facteurs propres à la conduite et à son environnement (Blindu 2004).

Tous ces phénomènes précités ont été quasiment répertoriés au niveau de la Caserne de

gendarmerie Samba Diéry DIALLO. Ceci combiné à la durée de vie du réseau d’A.E.P. a

permis de conclure que les problèmes liés à l’approvisionnement en eau potable au niveau de

la Caserne ont comme principale cause la vétusté du réseau. Suite à cela la solution adoptée est

celle d’abandonner tout le système actuel d’alimentation en eau potable et de mettre en place

un nouveau réseau. Il aurait été plus facile de conserver l’architecture du réseau existant et de

procéder uniquement au remplacement des conduites existantes mais il se trouve que les plans

du réseau d’A.E.P. sont inexistants, le réseau n’est pas maitrisé par le Centre Technique de la

Gendarmerie Nationale (C.T.G.N.) chargé de sa gestion, il s’y ajoute aussi le vœu des autorités

de la Caserne d’utiliser les nouveaux ouvrages de stockage présents comme source

d’alimentation en eau. C’est ainsi que le projet englobe l’étude de tout le système d’alimentation

en eau potable de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO.


14

II. Présentation de la zone d’études

La ville de Dakar est la capitale de la République du Sénégal et de la région de Dakar. Elle

se situe à l’extrémité occidentale de l’Afrique sur l’étroite presqu’île du Cap -Vert à une latitude

de 14°40’20’’Nord et une longitude de 17°25’54’’Ouest et couvre une superficie de 83,7km2

soit 8370 hectares. Elle compte 1 288 195 habitants contre 3 529 300 habitants (estimation

2017) si on tient compte de l'ensemble de la région de Dakar ce qui lui fait un pourcentage de

36,5 % sur la population de la région (ANSD 2017). C'est une des quatre communes historiques

du Sénégal et l'ancienne capitale de l'Afrique-Occidentale Française (A.O.F.). Elle est répartie

en quatre (04) arrondissements à savoir :

Les Almadies répartis en quatre (04) communes d’arrondissements :

• Mermoz - Sacré cœur

• Ngor

• Ouakam

• Yoff

Grand Dakar réparti en six (06) communes d’arrondissements :

• Dieuppeul - Derkle

• Biscuiterie

• HLM

• Hann – Bel air

• Grand Dakar

• Sicap - Liberté

Les Parcelles Assainies répartis en quatre (04) communes d’arrondissements

• Parcelles Assainies

• Patte d’oie

• Grand-Yoff

• Cambérène

Dakar-Plateau réparti en cinq (05) communes d’arrondissements :

• Fann – Point E – Amitié

• Gorée

• Médina

• Plateau

• Gueule Tapée – Fass – Colobane

https://fr.wikipedia.org/wiki/R%C3%A9gion_de_Dakar

https://fr.wikipedia.org/wiki/Quatre_communes


15

Figure 1: Carte de la ville de Dakar

Source : Données A.N.S.D. 2013


16

La Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO se situe plus précisément dans la commune

d’arrondissement de Gueule Tapée – Fass – Colobane. Elle portait auparavant le nom de

Caserne de la Médina. En 1978, elle est rebaptisée « Caserne de gendarmerie Samba Diéry

DIALLO en hommage au chef d’escadron portant le même nom (Source : C.T.G.N. : Centre

Technique de la Gendarmerie Nationale).

Elle est délimitée au Nord par le quartier Colobane, au sud par le quartier Gibraltar, à l’Est par

l’Autoroute et à l’Ouest par le Boulevard du Centenaire et le quartier Medina. Elle couvre une

superficie de 15,67 hectares. Auparavant propriété de l’armée coloniale française, elle a été

cédée à l’armée sénégalaise en 1952 et est aujourd’hui une propriété de la gendarmerie nationale

(Source : C.T.G.N.).


17

Figure 2: Plan de situation de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO

Source : C.T.G.N.


18

Le climat de la ville de Dakar est de type tropical et subit fortement l’influence des facteurs

géographiques et atmosphériques. Par la présence d’une façade maritime ceinturant presque

toute la région, il est caractérisé, pendant une bonne période de l’année, par un micro – climat

marqué par l’influence de l’alizé maritime ; d’où l’existence d’une fraîcheur et d’une humidité

quasi permanente et relativement forte de l’ordre de 25%. Toutefois, l’harmattan, l’alizé

continental saharien, se fait sentir faiblement en saison sèche et au fur et à mesure que l’on

s’éloigne des côtes. La température varie entre 17° et 25° C de Décembre à Avril et de 27° à 30

° C de Mai à Novembre. Le régime des vents est marqué par l’influence prédominante de l’alizé.

Ce dernier est issu de l’anticyclone des Açores. Sa direction principale varie du Nord-Nord-

Ouest au Nord-Nord-Est. La pluviométrie est caractérisée par une durée relativement courte de

l’hivernage, variant entre trois (03) et quatre (04) mois de juin à octobre. Elle est marquée,

d’une part, par une inégale répartition dans le temps et dans l’espace et, d’autre part, par une

faiblesse des quantités d’eau enregistrées. Il est important de souligner que la région de Dakar

se situe entre les isohyètes 300 et 600 mm et les normes saisonnières (1930 – 1960 et 1951 –

1980) sont respectivement de 552,2 et 472,5 mm.

Sur le plan géomorphologique, la ville de Dakar occupe juste l’extrémité occidentale de la

région de Dakar qui peut être divisée en trois (03) zones :

• La zone Sud-est, d’altitude comprise entre 15 et 40 m, est formée de coulées

volcaniques et d’affleurements du substratum (limons, marnes et calcaires) recouvert

au centre d’une cuirasse latéritique. Cette zone correspond aux quartiers du Plateau

dans le département de Dakar.

• La zone centrale où se situe la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO présente

une altitude inférieure à 10 m. Elle est constituée de sables reposant sur un substratum

argilo calcaire avec quelques affleurements. Cette zone abrite les quartiers d’habitation

populaire de la Médina et les quartiers résidentiels de Fenêtre Mermoz, Point E et la

zone industrielle.

• La partie Nord-Ouest correspond au second massif d’origine volcanique dont l’altitude

moyenne est la plus élevée de la ville (plus de 60 m). Cette zone abrite les villages

traditionnels de Ouakam, Ngor et Yoff ainsi que l’aéroport international de Dakar

(France Volontaires 2010).

III. Présentation de la SO.N.E.S.

En 1995, en vue de rechercher des solutions au déficit en eau de la région de Dakar et au

manque d’équilibre du secteur de l’hydraulique urbaine et de l’assainissement, une réforme

institutionnelle a été mise en œuvre. Elle s’est traduite par l’éclatement de l’ex Société

Nationale d’Exploitation des Eaux du Sénégal (SO.N.E.E.S.) en trois (03) entités :

La Sénégalaise Des Eaux (S.D.E.) est chargée de l’exploitation des installations, de

l’entretien de l’infrastructure et du matériel d’exploitation, du renouvellement du

matériel d’exploitation du réseau de distribution d’eau potable,

L’Office National de l’Assainissement du Sénégal (O.N.A.S.) est chargée du

développement et de l’exploitation des infrastructures et équipements du secteur de

l’assainissement collectif et autonome des eaux usées et excrétas et du drainage des eaux

pluviales,


19

La Société Nationale des Eaux du Sénégal (SO.N.E.S.) au capital de 29 427 930 000

FCFA, structure d’accueil pour ce stage de fin d’études a pour mission :

- La gestion du patrimoine du périmètre affermé,

- La programmation des investissements,

- La recherche de financements,

- La maîtrise d’ouvrage des travaux de renouvellement et d’extension de

l’infrastructure,

- La sensibilisation du public et le contrôle de la qualité de l’exploitation.

Les organes statutaires de la SO.N.E.S. sont : l’Assemblée Générale, le Conseil

d'Administration et le Comité Directeur. Ci-après l’organigramme en vigueur de la SO.N.E.S.

actualisé en Juillet 2017.


20

Figure 3: Organigramme en vigueur de la SO.N.E.S.

Source : Direction des Ressources Humaines de la SO.N.E.S.


21

La SO.N.E.S. est composée de six (06) directions dont la Direction des Travaux (D.T.X.) où

s’est déroulé le stage. La D.T.X. est chargée entre autres de :

• Créer une base de données socio-économique dans le secteur de l’hydraulique urbaine,

• Etablir les programmes d’investissements avec la Direction Financière sur la base

d’études menées,

• Etablir et mettre à jour les schémas directeurs de l’hydraulique urbaine de l’ensemble

des centres du périmètre concédé,

• Réaliser les études de faisabilité, d’Avant-Projet Sommaire (A.P.S.), d’Avant-Projet

Détaillé (A.P.D.) et des projets de renouvellement ou d’extension de l’infrastructure,

• Examiner et approuver les programmes de renouvellement des canalisations et des

branchements proposés par le fermier du service de l’eau potable (S.D.E.) et financés

par lui-même ou la SO.N.E.S.,

• Assurer la maîtrise d’œuvre de tous les projets de renouvellement ou d’extension de

l’infrastructure hydraulique dans le périmètre concédé,

• Elaborer des Dossiers de Consultation des Entreprises (D.C.E.),

• Assister la passation des marchés,

• Notifier les ordres de service pour l’exécution des travaux,

• Assurer le contrôle de l’exécution des travaux,

• Elaborer les fiches synoptiques des projets de travaux, les plans de décaissement et les

rapports d’avancement (Source : Direction des Ressources Humaines de la SO.N.E.S.)


22

IV. Matériels et méthodes

IV.1. Diagnostic sur l’accès à l’eau et état des ouvrages hydrauliques existants

IV.1.1. Enquête et questionnaire

Pour effectuer le diagnostic sur l’accès à l’eau et avoir une idée de l’état actuel des ouvrages

hydrauliques existants au sein de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO, une

enquête a été faite auprès des populations et des responsables des infrastructures existantes. La

méthode d’enquête utilisée est celle de l’enquête par questionnaire qui permet de comparer et

de quantifier le poids respectif des opinions exprimées et de mesurer le degré de satisfaction

des populations par rapport aux volets étudiés. Les différentes opinions ont été recueillies

auprès d’un échantillon représentatif de la population de telle sorte que les observations puissent

être généralisées à l’ensemble de la population. Cette alternative a été choisie faute de temps et

d’effectifs pour effectuer une enquête auprès de toute la population.

Avant de pouvoir procéder à l’échantillonnage, une estimation de la population actuelle de la

Caserne a été faite. L’estimation de la population à un horizon donné peut se faire suivant trois

(03) méthodes :

- La méthode géométrique où le taux de croissance est proportionnel à la population et

au temps. Le taux est fixe pendant une certaine période déterminée par le projeteur ou

les démographes.

- La méthode d’accroissement à taux décroissant utilisée lorsque pour des raisons

particulières telles que le ralentissement de la natalité, la population tend vers une

saturation. Elle est généralement appliquée pour les populations dans les grandes

mégapoles.

- La méthode arithmétique où le taux de croissance est uniquement proportionnel au

temps (Zoungrana 2003).

C’est cette dernière méthode citée qui a été utilisée car la zone d’études étant une zone où

l’évolution de la population est plutôt statique.

Les résultats d’un recensement par bâtiment d’habitation effectué en 2010 au sein de la Caserne

ont été fournis par le C.T.G.N. Ces résultats ont été actualisés à l’année 2017 en utilisant la

formule de la croissance arithmétique (Brière 2012) :

Équation 1: Estimation de la population actuelle

𝑃 = 𝑃0 + 𝐾(𝑡 − 𝑡0)

P = Population en 2017

P0 = Population en 2010

K = Taux d’accroissement naturel

t = Année 2017

t0 = Année 2010


23

La méthode appliquée pour l’échantillonnage est la méthode non probabiliste plus adéquate

lorsque la liste exhaustive de la population n’est pas disponible (Le Maux 2007). Les

questionnaires étant distribués par ménage, la taille moyenne d’un ménage au sein de la Caserne

a été communiquée par le C.T.G.N. et est prise égale à sept (07) individus.

Le calcul de la taille de l’échantillon a été fait en appliquant la formule suivante :

Équation 2: Echantillonnage

𝑛′ =385

1 +385𝑁

n’= Taille de l’échantillon

N = Taille de la population mère

Cette formule permet d’avoir une marge d’erreur inférieure à 5% pour un seuil de confiance

égal à 95% (Le Maux 2007).

L’échantillon obtenu a été rapporté à la taille du ménage ce qui a permis d’obtenir le nombre

de ménages à enquêter.

Le questionnaire d’enquête proposé aux populations pour l’étude de l’alimentation en eau

potable de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry DIALLO a été élaboré à partir du logiciel

Sphinx. Les questionnaires ont été remis aux agents du C.T.G.N. qui ont eu à effectuer l’enquête

après que la méthode leur ait été spécifiée. Le traitement des données obtenues suite à l’enquête

a été aussi fait avec le logiciel Sphinx.

IV.1.2. Visites de reconnaissance du terrain

Le diagnostic sur l’accès à l’eau et l’état des ouvrages hydrauliques existants s’est aussi fait en

se basant sur les visites de reconnaissance du terrain effectuées par une équipe de la SO.N.E.S.

en compagnie des agents du C.T.G.N.

IV.2. Estimation de la population et des besoins en eau

IV.2.1. Estimation de la population

L’estimation de la population s’est faite en actualisant la population de l’année 2017 obtenue

précédemment à l’horizon du projet qui a été fixé à 20 ans toujours en utilisant la formule de la

croissance arithmétique :

Équation 3: Estimation de la population à l'horizon du projet

𝑃1 = 𝑃0 + 𝐾(𝑡1 − 𝑡)

P1 = Population à l’horizon du projet (année 2037)

P = Population de l’année 2017

K = Taux d’accroissement naturel

t1 = Année 2037


24

t = Année 2017

IV.2.2. Estimation des besoins en eau

Pour le calcul des besoins en eau, une estimation des consommations domestique et spécifique

a été faite.

Pour les besoins en eau domestiques, la consommation unitaire est celle fixée pour les

branchements avec installations intérieures raccordées à savoir 80 litres par habitant et par jour

(Zoungrana 2003). Une consommation unitaire a aussi été fixée pour les différentes

infrastructures présentes dans la Caserne. Les données sont récapitulées dans le tableau

suivant :

Tableau 1: Consommation de certaines infrastructures

Infrastructures Consommations spécifiques

Ecurie 150l/j/Cheval

Carrières 5l/j/m2

Espaces verts 5l/j/m2

Ecole Maternelle 5l/j/élève

Ecole Elémentaire 5l/j/élève

Maternité 150l/j/lit

Infirmerie 150l/j/lit

Hôpital en construction 150l/j/lit

La consommation unitaire par lit d’hospitalisation a été fixée à 150l/j/lit, la quantité d’eau

nécessaire pour l’arrosage des carrières et des espaces verts au mètre carré a été fixée à 5l/j/m2

et la consommation unitaire par élève a été fixée à 5l/j/élève (Moussa 2002).

Le lieutenant en charge de l’escadron de montée a communiqué le nombre de chevaux que

compte l’écurie ainsi que leur consommation moyenne unitaire par jour. Deux carrières

d’entraînement qui ont besoin d’être tout le temps arrosé afin d’alourdir le sol pour faciliter

l’entraînement des chevaux sont aussi à la disposition de l’escadron de montée. Leurs

superficies ont aussi été fournies par le lieutenant en charge de l’escadron de montée. Pour

l’estimation des besoins en eau au niveau des services de santé à savoir l’infirmerie, la maternité

et l’hôpital en construction, le nombre de lits d’hospitalisation présent a été considéré. Le

nombre de lits d’hospitalisation présent dans l’infirmerie et la maternité a été communiqué par

les responsables de chacune de ces infrastructures. Le nombre de lits d’hospitalisation

prévisionnel de l’hôpital en construction a été communiqué par le C.T.G.N. La superficie des

espaces verts a été obtenue sur AutoCAD en se basant sur la représentation faite sur le plan de

la Caserne extrait du plan géoréférencé de la ville de Dakar. Le nombre d’élèves des deux écoles

maternelles présentes est égal à quatre-vingt-dix (90) élèves par école. Pour l’école élémentaire,

six (06) niveaux d’études sont considérés chacun accueillant soixante (60) élèves. Le

récapitulatif des différentes données est consigné dans le tableau suivant :


25

Tableau 2: Données complémentaires

Désignation Valeurs

Nombre de chevaux dans l’écurie 120

Superficie de la carrière S1 (m2) 9600

Superficie de la carrière S2 (m2) 800

Superficie des espaces verts (m2) 5000

Nombre de lits d’hospitalisation dans la maternité 10

Nombre de lits d’hospitalisation dans l’infirmerie 14

Nombre de lits d’hospitalisation prévisionnel de l’hôpital en construction 50

Nombre d’élèves dans une école maternelle 90

Nombre d’élèves dans l’école élémentaire 360

Pour les autres infrastructures présentes dont les consommations n’ont pu être estimées,

l’équivalent point d’eau a été utilisé. Il est question de considérer les débits unitaires des points

d’eau présents à ces endroits afin de pouvoir satisfaire leur demande. Les points d’eau pris en

compte par l’équivalent point d’eau sont :

- Le robinet de puisage

- Le lavabo

- Le WC

Tableau 3: Débits des points d'eau pris en compte par l'équivalent point d'eau

Point d’eau Débit (l/s)

Robinet de puisage 0.3

Lavabo 0.1

WC 0.1

L’équivalent point d’eau est une alternative à laquelle on fait recours en cas de méconnaissance

d’une consommation donnée (Source : Direction des études de la SO.N.E.S.). Pour les entités

dont le nombre de points d’eau présent est inconnu, il est considéré la présence d’un robinet de

puisage, d’un lavabo et d’un WC.

IV.2.2.1. Besoins nets

IV.2.2.1.1. Besoins nets domestiques

Les besoins nets domestiques sont le produit de la consommation unitaire et de la population à

l’horizon du projet.

Équation 4: Besoins nets domestiques

𝐵𝑁𝑑 = 𝐶𝑈/ℎ𝑏𝑡 × 𝑃1

BNd = Besoins Nets domestiques (l/j)


26

CU/hbt = Consommation unitaire par habitant (l/j/hbt)

P1 = Population de l’année 2037

IV.2.2.1.2. Besoins nets spécifiques

Chaque besoin net spécifique a été obtenu en considérant le produit de la consommation unitaire

de l’infrastructure considérée et de l’entité prise en compte pour l’estimation des besoins en eau

de l’infrastructure. Par exemple si l’on considère l’écurie :

Équation 5: Besoins nets spécifiques pour chaque infrastructure

𝐵𝑁𝑒 = 𝐶𝑈/𝑐ℎ𝑒𝑣𝑎𝑙 × 𝑁

BNe = Besoins Nets de l’écurie (l/j)

CU/cheval = Consommation unitaire par cheval (l/j/ch)

N = Nombre de chevaux dans l’écurie

Le même principe est appliqué pour toutes les infrastructures présentes dans la Caserne.

Les besoins nets spécifiques constituent la somme des besoins en eau des différentes

infrastructures présentes dans la Caserne.

Équation 6: Besoins nets spécifiques totaux

𝐵𝑁𝑠 = Σ𝐵𝑁𝑆𝐼

BNS = Besoins Nets spécifiques (l/j)

BNSI = Besoins Nets pour chaque infrastructure (l/j)

IV.2.2.1.3. Besoins nets

Les besoins nets constituent la somme des besoins nets domestiques et des besoins nets

spécifiques.

Équation 7: Besoins nets

𝐵𝑁 = 𝐵𝑁𝑑 + 𝐵𝑁𝑠

BN = Besoins Nets (l/j)

BNd = Besoins nets domestiques (l/j)

BNS = Besoins nets spécifiques (l/j)

IV.2.2.2. Besoins de production

IV.2.2.2.1. Besoins bruts

Les pertes d’un réseau neuf étant estimées à 15% (Zoungrana 2003), les besoins bruts sont le

produit des besoins nets et de 1,15.

Équation 8: Besoins bruts

𝐵𝐵 = 1,15 × 𝐵𝑁


27

BB = Besoins Bruts (m3/j)

BN = Besoins Nets (m3/j)

IV.2.2.2.2. Besoins de production du jour de pointe

La valeur des besoins de production du jour de pointe est égale au produit des besoins bruts et

du coefficient de pointe journalière :

Équation 9: Besoins de production du jour de pointe

𝐵𝑗𝑝 = 𝐶𝑝𝑗 × 𝐵𝐵

Bjp = Besoins de production du jour de pointe (m3/j)

Cpj = Coefficient de pointe journalière pris égal à 1,2 pour les populations inférieures à 10000

habitants.

IV.2.3. Evaluation des consommations d’eau

IV.2.3.1. Débit moyen horaire

Après avoir calculé les besoins de pointe journalière à l’horizon 2037, on en déduit le débit

moyen horaire en considérant une distribution de vingt-quatre (24) heures par jour :

Équation 10: Débit moyen horaire

𝑄𝑚ℎ = 𝐵𝑗𝑝

24

Qmh = Débit moyen horaire (m3/h)

Bjp = Besoins de pointe journalière (m3/j)

IV.2.3.2. Débit de pointe horaire

Le débit de pointe horaire est le produit du débit moyen horaire et du coefficient de pointe

horaire (Cph). Ce coefficient est déterminé en utilisant la formule du Génie Rural :

Équation 11: Coefficient de pointe horaire

𝐶𝑝ℎ = 1,5 +2,5

𝑄𝑚ℎ1/2

Cph = Coefficient de pointe horaire


Équation 12: Débit de pointe horaire

𝑄𝑝ℎ = 𝐶𝑝ℎ × 𝑄𝑚ℎ

Qph = Débit de pointe horaire (m3/h)


28

Cph = Coefficient de pointe horaire


IV.2.3.3. Répartition des consommations par bâtiment d’habitation et par

infrastructure

IV.2.3.3.1. Répartition de la consommation domestique par bâtiment

d’habitation

Le débit moyen horaire domestique est calculé et est réparti entre les différents bâtiments

d’habitations se trouvant dans la Caserne. Au total, quinze (15) bâtiments d’habitation sont

présents.

Équation 13: Débit moyen horaire domestique

𝑄𝑚ℎ𝑑 =𝐵𝑁𝑑 × 𝑅 × 𝐶𝑝𝑗

24

Qmhd = Débit moyen horaire domestique (m3/h)

BNd = Besoins nets domestiques (m3/j)

R = Pertes en eau du réseau pris égal à 15% pour les réseaux neufs

Cpj = Coefficient de pointe journalière

Équation 14: Débit moyen horaire domestique par bâtiment

𝑄𝑚ℎ𝑑/𝑏𝑎𝑡 =𝑄𝑚ℎ𝑑

15

Qmhd/bat = Débit moyen horaire par bâtiment (m3/h)

Qmhd = Débit moyen horaire domestique (m3/h)

IV.2.3.3.2. Consommation spécifique par infrastructure

La consommation spécifique de chaque infrastructure est convertie en débit moyen horaire

spécifique en utilisant la formule suivante :

Équation 15: Débit moyen horaire spécifique pour chaque infrastructure

𝑄𝑚ℎ𝑆𝐼 =𝐵𝑁𝑆𝐼 × 𝑅 × 𝐶𝑝𝑗

24

QmhSI = Débit moyen horaire spécifique par infrastructure (m3/h)

BNSU = Besoins nets spécifiques par infrastructure (m3/j)

R = Pertes en eau du réseau pris égal à 15% pour les réseaux neufs

Cpj = Coefficient de pointe journalière


29

IV.3. Système d’alimentation en eau potable projeté

IV.3.1. Identification des conduites de piquage

Pour alimenter le réseau d’A.E.P. interne projeté au niveau de la Caserne, il est prévu deux (02)

piquages au niveau de deux (02) conduites du réseau de distribution de la ville de Dakar. Pour

ce faire, une identification des différentes conduites de distribution passant aux alentours de la

Caserne a été faite. Le choix des conduites de piquage a été faite parmi ces conduites identifiées

avec l’aide du responsable technique de l’Agence de la S.D.E. de Dakar-Plateau, responsable

du secteur Dakar 1 où se situe la zone d’étude, ce qui a permis de choisir les conduites les plus

adéquates.

IV.3.2. Equipement de la bâche au sol et du château d’eau existants

Après la conception de la bâche au sol et du château d’eau, les tests d’étanchéité n’ont pas été

effectués. L’étanchéité consiste à appliquer un revêtement sur des toitures ou des parois.

Comme son nom l’indique elle permet à l’ouvrage d’être étanche c’est-à-dire imperméable à

l’eau et autres. Dans la présente étude cet aspect est très important vu que les ouvrages vont

servir au stockage de l’eau. Le revêtement sera fait avec des produits hydrofuges mélangés au

ciment, du CIKA plus adapté en milieu aqueux. Le test d’étanchéité consiste à remplir d’eau

l’ouvrage à tester pendant trente (30) minutes à une (01) heure et observer l’apparition de

tâches, témoin d’éventuelles fuites d’eau au niveau des parois. Si ces dernières sont absentes

l’ouvrage est qualifié d’étanche et le test est validé (Dubart et al. 1999). Les tests d’étanchéité

étant facturés au m2, la superficie à tester va être déterminée.

L’équipement de la bâche au sol et du château d’eau prend en compte les tests d’étanchéité au

niveau des deux ouvrages, le dimensionnement de la pompe à installer au niveau de la bâche

au sol pour assurer le refoulement vers le château d’eau, le dimensionnement du groupe

électrogène qui prendra le relais pour le fonctionnement du groupe électropompe en cas de

délestage, le dimensionnement des conduites d’aspiration, de refoulement, de distribution, de

vidange et de trop plein

IV.3.2.1. Equipement de la bâche au sol

IV.3.2.1.1. Superficie à tester pour la bâche au sol

Les dimensions de la bâche au sol ont été obtenues en faisant le métré. Les valeurs obtenues

ont été diminuées de l’épaisseur des parois afin de prendre en compte les deux extrémités. Cette

diminution a juste été appliquée au niveau de la longueur et de la largeur. La hauteur reste

intacte car étant mesurée de l’intérieur. Ainsi ces dimensions nettes ont servi au calcul des

différentes superficies.

Trois superficies ont été obtenues et chacune a été multipliée par deux car les superficies

identiques sont présentes deux à deux. Le calcul des superficies s’est fait en utilisant les

formules suivantes :

Équation 16: Superficie 1 de la bâche au sol

𝑆1 = (𝐿 × 𝑙) × 2

S1 = Superficie 1 (m2)


30

L = Longueur de la bâche au sol (m)

l = Largeur de la bâche au sol (m)


𝑆2 = (𝐿 × ℎ) × 2



h = Hauteur de la bâche au sol (m)


𝑆3 = (𝑙 × ℎ) × 2



h = Hauteur de la bâche au sol (m)

La superficie totale à tester au niveau de la bâche au sol est la somme des trois superficies

préalablement déterminées.

Équation 19: Superficie totale à tester pour la bâche au sol

𝑆 = 𝑆1 + 𝑆2 + 𝑆3

S = Superficie totale à tester (m2)




IV.3.2.1.2. Dimensionnement de la pompe

Une pompe aspirante ou pompe de surface est une pompe dont le dispositif d’aspiration (piston)

est situé au-dessus du plan d’eau, dans le corps de l’appareil. L’eau est pompée par

l’intermédiaire d’une conduite dite d’aspiration. La dénivelée est limitée à six (06) mètres car

limité par le NPSH requis de la pompe. Ce type de pompe convient aux points d’eau peu

profonds (Savatier et Gadelle 1994). Une pompe de surface sera donc installée pour assurer le

refoulement vers le château d’eau. Cette option a été retenue car la profondeur de la bâche au

sol n’excède pas six (06) mètres.

IV.3.2.1.2.1. Débit de la pompe

Le débit de la pompe à installer a été fixé en fonction du débit de pointe horaire préalablement

déterminé.

IV.3.2.1.2.2. Hauteur Manométrique Totale (H.M.T.) de la pompe

La Hauteur Manométrique Totale (H.M.T.) de la pompe est égale à la hauteur géométrique

ajoutée des pertes de charges totales.


31

Équation 20: Hauteur Manométrique Totale (H.M.T.) de la pompe

𝐻𝑀𝑇 = 𝐻𝑔é𝑜 + 𝐽𝑡

H.M.T. = Hauteur Manométrique Totale de la pompe (m)

Hgéo = Hauteur géométrique (m)

Jt = Pertes de charge totales (m)

IV.3.2.1.2.2.1. Hauteur géométrique

La Hauteur géométrique (Hgéo) est la dénivelée entre les niveaux d’eau des deux ouvrages à

savoir la bâche au sol et le château d’eau. Elle est la somme de la hauteur d’aspiration (ha) et

de la hauteur de refoulement (hr)

Équation 21: Hauteur géométrique

𝐻𝑔é𝑜 = ℎ𝑟 − ℎ𝑎

Hgéo = Hauteur géométrique (m)

hr = Hauteur de refoulement de la pompe (m)

ha = Hauteur d’aspiration de la pompe (m)

La hauteur d’aspiration de la pompe est prise égale à la profondeur de la bâche diminuée de la

hauteur de l’eau dans la bâche.

La hauteur de refoulement de la pompe est la somme de la hauteur du château d’eau et de la

hauteur de l’eau dans la cuve.

IV.3.2.1.2.2.2. Longueur des conduites d’aspiration et de refoulement

La distance entre les deux ouvrages étant mesurée au préalable, la pompe a été placée à une

certaine distance des deux ouvrages avec une distance entre le château d’eau et la pompe

supérieure à celle entre la bâche au sol et la pompe. Cette disposition a été prise afin d’éviter

que l’aspiration de la pompe excède les six (06) mètres réglementés pour les pompes de surface.

Ces distances ajoutées aux valeurs ajoutées respectives des cotes d’aspiration et de refoulement

ont permis de déterminer les longueurs des conduites d’aspiration et de refoulement. Les cotes

d’aspiration et de refoulement ont été obtenues en prenant comme niveau de référence le terrain

naturel.

Équation 22: Longueur de la conduite d'aspiration

𝐿𝑎𝑠𝑝 = 𝑍𝑎𝑠𝑝 + 𝑑1

Lasp = Longueur de la conduite d’aspiration (m)

Zasp = Valeur absolue de la cote d’aspiration (m)

d1 = Distance entre la bâche au sol et la pompe (m)


32

Équation 23: Longueur de la conduite de refoulement

𝐿𝑟𝑒𝑓 = 𝑍𝑟𝑒𝑓 + 𝑑2

Lref = Longueur de la conduite de refoulement (m)

Zref = Valeur absolue de la cote de refoulement (m)

d2 = Distance entre le château d’eau et la pompe (m)

IV.3.2.1.2.2.3. Pertes de charge totales

Les pertes de charge linéaires et singulières sont calculées en utilisant la formule de Darcy-

Weisbach. Les pertes de charge totales sont la somme des pertes de charge à l’aspiration et au

refoulement.

Équation 24: Pertes de charges totales

𝐽𝑡 = 𝐽𝑎𝑠𝑝 + 𝐽𝑟𝑒𝑓

Jt = Pertes de charge totales (m)

Jasp = Pertes de charge à l’aspiration (m)

Jref = Pertes de charge au refoulement (m)

• Pertes de charges à l’aspiration

Les pertes de charge à l’aspiration sont la somme des pertes de charge linéaires et singulières.

Équation 25: Pertes de charges à l'aspiration

𝐽𝑎𝑠𝑝 = 𝐽𝑙𝑎𝑠𝑝 + 𝐽𝑠𝑎𝑠𝑝


Jlasp = Pertes de charge linéaires à l’aspiration (m)

Jsasp = Pertes de charge singulières à l’aspiration (m)

Pertes de charge linéaires

Les pertes de charge linéaires sont données par la formule de Darcy-Weisbach :

Équation 26: Pertes de charges linéaires à l'aspiration

𝐽𝑙𝑎𝑠𝑝 =𝑓𝑎𝑠𝑝 × 𝐿𝑎𝑠𝑝 × 𝑉𝑎𝑠𝑝

2

𝐷𝑎𝑠𝑝 × 2𝑔

Jlasp = Pertes de charges linéaires à l’aspiration (m)

fasp = Coefficient de frottement linéaire à l’aspiration

Lasp = Longueur de la conduite d’aspiration (m)

Vasp = Vitesse d’écoulement de l’eau dans la conduite d’aspiration (m/s)

Dasp = Diamètre de la conduite d’aspiration (m)

g = Intensité de la pesanteur pris égal à 10m/s2

Le coefficient de frottement linéaire f est obtenu en utilisant la formule de Von Karman


33

Équation 27: Formule de Von Karman

Ainsi on a :

Équation 28: Coefficient de frottement linéaire à l'aspiration

𝑓𝑎𝑠𝑝 = [(1

√𝑓)

−1

]

2

fasp= Coefficient de frottement linéaire à l’aspiration

ɛ= Rugosité de la conduite d’aspiration en fonte pris égal à 0,1mm (Source : Catalogue de la

marque KSB-ITUR)

D = Diamètre de la conduite d’aspiration (mm)

Pertes de charge singulières

Les pertes de charge singulières sont données par la formule de Darcy-Weisbach :

Équation 29: Pertes de charges singulières au refoulement

𝐽𝑠𝑎𝑠𝑝 =𝐾 × 𝑉𝑎𝑠𝑝

2

2𝑔

Jsasp = Pertes de charge singulières à l’aspiration (m)

K = Coefficient de pertes de charge singulières donné pour chaque singularité

V = Vitesse d’écoulement de l’eau dans la conduite d’aspiration (m/s)


Les coefficients de pertes de charge singulières sont donnés par les tableaux tirés du manuel de

détermination des pompes centrifuges de la marque KSB-ITUR. Ils sont donnés pour chaque

diamètre pour les autres pièces et pour chaque angle d’inclinaison pour les coudes.

• Pertes de charge au refoulement

Les pertes de charge au refoulement sont la somme des pertes de charge linéaires et singulières.

Équation 30: Pertes de charges au refoulement

𝐽𝑟𝑒𝑓 = 𝐽𝑙𝑟𝑒𝑓 + 𝐽𝑠𝑟𝑒𝑓

Jref = Pertes de charges totales au refoulement (m)

Jlref = Pertes de charge linéaires au refoulement (m)

Jsref = Pertes de charge singulières au refoulement (m)


34

Pertes de charge linéaires

Les pertes de charge linéaires sont données par la formule de Darcy-Weisbach :

Équation 31: Pertes de charge linéaires au refoulement

𝐽𝑙𝑟𝑒𝑓 =𝑓

𝑟𝑒𝑓× 𝐿𝑟𝑒𝑓 × 𝑉𝑟𝑒𝑓

2

𝐷𝑟𝑒𝑓 × 2𝑔

Jlref = Pertes de charges linéaires au refoulement (m)

fref = Coefficient de frottement linéaire au refoulement

Lref = Longueur de la conduite de refoulement (m)

Vref = Vitesse d’écoulement de l’eau dans la conduite de refoulement (m/s)

Dref = Diamètre de la conduite de refoulement (m)


Le coefficient de frottement linéaire f est obtenu en utilisant la formule de Von Karman

Ainsi on a :

Équation 32: Facteur de frottement linéaire au refoulement

𝑓𝑟𝑒𝑓 =

[

(

1

√𝑓)

−1

] 2

f ref= Coefficient de frottement linéaire au refoulement

ɛ= Rugosité de la conduite de refoulement en fonte pris égal à 0,15mm (Source : Catalogue de

la marque KSB-ITUR)

D = Diamètre de la conduite de refoulement (mm)

Pertes de charge singulières

Les pertes de charge singulières sont données par la formule de Darcy-Weisbach :

Équation 33: Pertes de charge singulières au refoulement

Jsref = Pertes de charge singulières au refoulement (m)

K = Coefficient de pertes de charge singulières donné pour chaque singularité

Vref = Vitesse d’écoulement de l’eau dans la conduite de refoulement (m/s)

g

VKJs

ref

ref2

2


35


Les coefficients de pertes de charge singulières sont donnés par les tableaux tirés du manuel de

détermination des pompes centrifuges de la marque KSB-ITUR. Ils sont donnés pour chaque

diamètre pour les autres pièces et pour chaque angle d’inclinaison pour les coudes.

IV.3.2.1.2.2.4. Choix de la pompe

Les pompes étant normalisées, le choix s’est fait avec le catalogue de la marque KSB-ITUR.

La détermination des caractéristiques de la pompe s’est faite par projection du débit et de la

H.M.T. sur les courbes fournies par le constructeur.

Le choix a été porté sur une pompe de marque KSB-ITUR vu qu’elle permet d’assurer une

installation fiable car ayant été plusieurs fois utilisée dans des projets au Sénégal. Les pompes

KSB-ITUR sont plutôt accessibles et peuvent-être obtenues avec le représentant de la marque

KSB-ITUR au Sénégal, la Société Africaine d’Hydraulique et d’Electricité (S.A.H.E.).

IV.3.2.1.2.2.5. Condition de non cavitation de la pompe

On appelle cavitation d'une pompe centrifuge la vaporisation, à l'entrée de la roue, d'une partie

du liquide pompé. C'est en effet en ce point que la pression est en général la plus basse. Cette

vaporisation crée des ondes de chocs qui sont néfastes pour le fonctionnement de la pompe

(Savatier et Gadelle 1994). Pour que la condition de non cavitation de la pompe soit satisfaite,

il faut que le NPSH disponible soit supérieur au NPSH requis.

Équation 34: Comparaison des NPSH disponible et requis

𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑𝑖𝑠𝑝𝑜 > 𝑁𝑃𝑆𝐻𝑟𝑒𝑞𝑢𝑖𝑠

Le NPSH disponible est la charge nécessaire, donc la quantité d’énergie nécessaire à l’entrée

de la roue, au-dessous de laquelle la pompe ne va pas bien fonctionner par suite de la cavitation

alors que le NPSH requis est la charge nécessaire à l’entrée de la roue demandée par le

constructeur pour un bon fonctionnement de la pompe (Savatier et Gadelle 1994).

Le NPSH requis est toujours donné par le constructeur, reste à calculer le NPSH disponible

Équation 35: Détermination du NPSH disponible

𝑁𝑃𝑆𝐻𝑑𝑖𝑠𝑝𝑜 = 𝑍0 +𝑃0 + 𝑃𝑏 − 𝑃𝑣

𝜌 × 𝑔− 𝐽𝑎𝑠𝑝

Z0 = Cote par rapport au plan de référence (m)

P0 = Pression effective régnant à la surface de la bâche (Pa)

Pb = Pression atmosphérique (Pa)

Pv = Pression de vaporisation de l’eau (donnée par les tables en fonction de la température de

l'eau, on a pour 35°C Pv = 5,7KPa)

ρ = Masse volumique de l’eau (Kg/m3)



36

IV.3.2.1.2.2.6. Anti-bélier

Afin de déterminer s’il est nécessaire de mettre en place un anti-bélier pour la protection de la

pompe contre les ondes de choc, la valeur du facteur K a été déterminée. Cette valeur permet

de juger de la nécessité de mette en place un anti-bélier en se basant sur les intervalles suivants :

- Si K < 70, il n’est pas nécessaire de mettre en place un anti-bélier.

- Si K > 70, il est nécessaire de mettre en place un anti-bélier.

Le facteur K est donné par la formule suivante :

Équation 36: Détermination du facteur K

𝐾 =𝐿𝑉

√𝐻𝑀𝑇

L = Longueur de la conduite de refoulement (m)

V = Vitesse de l’eau dans la conduite de refoulement (m/s)


IV.3.2.1.2.2.7. Protection de la pompe

Deux systèmes de sécurité de la pompe seront mis en place à l’exécution : la sécurité électrique

et la sécurité hydraulique. En cas de défaillance du système électrique, le système hydraulique

prendra le relais.

IV.3.2.1.2.2.8. Dimensionnement du groupe électrogène

Afin de choisir le groupe électrogène approprié, la puissance hydraulique ainsi que la puissance

absorbée par la pompe ont été calculées.

La puissance hydraulique (Ph) fournie par la pompe est l’effort nécessaire pour permettre à l’eau

de monter au château d’eau. Elle est donnée par la formule suivante :

Équation 37: Puissance hydraulique de la pompe

𝑃ℎ = 𝜌 × 𝑔 × 𝑄 × 𝐻𝑀𝑇

Ph = Puissance Hydraulique (KW)

ρ = Masse volumique de l’eau (Kg/m3)

g = Intensité de la pesanteur (m/s2)

Q = Débit de la pompe (m3/s)


La puissance absorbée par la pompe est le rapport de la puissance hydraulique et du rendement

de la pompe.


37

Équation 38: Puissance absorbée par la pompe

𝑃𝑎 =𝑃ℎ

𝜂

Pa = Puissance absorbée par la pompe (KW) Ph = Puissance hydraulique (KW)

ղ = Rendement de la pompe (%)

La puissance absorbée obtenue a permis de choisir le type de moteur adapté sur le catalogue

des moteurs triphasés fermés de la marque Leroy Sommer.

La puissance du groupe électrogène Pg a été calculée selon la condition suivante :

Équation 39: Condition de calcul de la puissance du groupe électrogène

𝑃𝑔 + 20%𝑃𝑔 > 𝑃𝑒𝑙

Pel = Puissance électrique maximale appelée par la pompe (KW)

Pg = Puissance du groupe électrogène (KVA)

Cette condition est appliquée à titre de facteur de sécurité afin de prévenir d’éventuelles

extensions de l’appel du courant électrique par le moteur. Par exemple au premier démarrage,

l’appel d’électricité du moteur est souvent supérieur au courant nominal de fonctionnement.

La puissance électrique appelée par la pompe a été calculée avec la formule suivante :

Équation 40: Puissance électrique

𝑃𝑒𝑙 =𝑃𝑛𝑥 ×

𝐼𝑑𝐼𝑛

𝑐𝑜𝑠𝜙

Pel = Puissance électrique (KVA)

Pnx = Puissance nominale du moteur déterminée sur le catalogue FLS des moteurs asynchrones

triphasés fermés (KW)

Id/ In = Rapport du courant de démarrage sur le courant nominal déterminé sur le catalogue des

moteurs asynchrones triphasés fermés de la marque Leroy-Summer (A)

cosØ = Facteur de puissance determiné sur le catalogue des moteurs asynchrones triphasés

fermés de la marque Leroy-Summer

La puissance du groupe électrogène est la somme de la puissance électrique et de la valeur

obtenue en établissant la relation entre Pg et Pél.

Équation 41: Puissance du groupe électrogène

𝑃𝑔 = 𝑃𝑒𝑙 +𝑃𝑒𝑙

1,2

Pg = Puissance du groupe électrogène

Pél = Puissance électrique


38

La puissance obtenue n’étant pas commerciale, elle a été arrondie à la puissance qui est

disponible sur le marché et qui lui est automatiquement supérieur.

Un raccordement au réseau électrique interne de la Caserne sera fait à l’exécution pour assurer

le fonctionnement du groupe électropompe. Le groupe électrogène a été mis en place afin de

prendre le relais en cas de délestage.

IV.3.2.2. Equipement du château d’eau

IV.3.2.2.1. Superficie à tester pour le château d’eau

Pour le château d’eau, les dimensions ont été obtenues en se référant au plan laissé par le

concepteur (Annexe 4). La superficie à tester a été obtenue en utilisant la formule suivante :

Équation 42: Superficie totale à tester pour le château d'eau

𝑆 = 𝜋 × (𝑅 + 𝑟) × 𝑎

S = Superficie à tester (m2)

R = Rayon de la grande aire (m)

r = Rayon de la petite aire (m)

a = Côté latéral du château d’eau (m)

Le côté latéral du château d’eau est donné par la formule suivante :

Équation 43: Détermination du côté latéral du château d'eau

𝑎 = √ℎ2 + (ℎ − 𝑟)2

a = Côté latéral du château d’eau (m)

h = Hauteur de l’eau dans la cuve du château d’eau (m)

r = Rayon de la petite aire (m)

Les conduites de refoulement, de distribution, de vidange et de trop-plein mises en place par le

concepteur sont en PVC (Polychlorure de Vinyle) donc emboitées. Il est préférable d’utiliser

de la Fonte Ductile (FD) et d’avoir des conduites bridées pour la longévité et la résistance de

ces dernières.

IV.3.2.2.2. Diamètre des différentes conduites

Toutes les conduites sont en Fonte Ductile (FD) PN 16 enterrées et apparentes. La classe de

pression PN 16 a été choisie car étant celle recommandée pour les conduites de refoulement en

fonte. Elle a ensuite été homogénéisée aux autres conduites à dimensionner.

IV.3.2.2.2.1. Diamètre de la conduite de distribution

Le diamètre de la conduite de distribution a été calculé avec le débit de pointe horaire

préalablement déterminé.

Sachant que :


39

Équation 44: Diamètre de la conduite de distribution

𝑄 = 𝑉 × 𝑆 Avec 𝑆 = 𝜋 ×𝐷2

4 ⇒ 𝑄 = 𝑉 × 𝜋 ×

𝐷2

4

𝐷 = √4𝑄

𝜋𝑉

D = Diamètre de la conduite de distribution (m)

Q = Débit de pointe horaire (m3/s)

S = Section de la conduite (m2)

V = Vitesse choisie dans l’intervalle [0,3 ; 2,5]. Une vitesse V = 1,5m/s a été fixée.

Cet intervalle de vitesse est celui recommandé pour l’écoulement de l’eau dans les conduites

d’adduction d’eau potable.

Une fois le résultat obtenu, si le diamètre trouvé n’est pas commercial, une vérification de la

vitesse est faite avec les diamètres commerciaux qui lui sont automatiquement inférieur et

supérieur en utilisant la formule suivante :

Équation 45: Vérification des vitesses d'écoulement au niveau des différentes conduites

𝑉 =4𝑄

𝜋𝐷2

V = Vitesse réelle de l’eau dans la conduite (m/s)

Q = Débit de pointe horaire (m3/s)

D = Diamètre de la conduite commerciale considérée (m)

Ceci est valable pour toutes les conduites dont les diamètres ont été calculés.

IV.3.2.2.2.2. Diamètre des conduites de vidange et de trop plein

Les conduites de vidange et de trop plein étant reliées par un by-pass au sommet, le même

diamètre peut être considéré pour ces deux conduites. La conduite de trop plein doit être capable

d’évacuer tout le débit qui arrive au château d’eau. Le dimensionnement de ces deux conduites

a été donc fait avec le débit de la pompe à installer.

Sachant que :

Équation 46: Diamètre des conduites de vidange et de trop plein


4 ⇒ 𝑄 = 𝑉 × 𝜋 ×

𝐷2

4

𝐷 = √4𝑄

𝜋𝑉


40

D = Diamètre des conduites (m)


S = Section des conduite (m2)

V = Vitesse choisie dans l’intervalle [0,3 ; 2,5]. Une vitesse V = 1m/s a été fixée.

IV.3.2.2.2.3. Diamètre de la conduite d’aspiration

Le diamètre de la conduite d’aspiration a été calculé avec le débit de la pompe à installer.

Sachant que :

Équation 47: Diamètre de la conduite d'aspiration


4 ⇒ 𝑄 = 𝑉 × 𝜋 ×

𝐷2

4

𝐷 = √4𝑄

𝜋𝑉

D = Diamètre de la conduite (m)



V = Vitesse d’écoulement de l’eau dans la conduite d’aspiration (m/s)

Les conditions de vitesses au niveau de la conduite d’aspiration supposent que V est compris

dans l’intervalle [0,7 ; 1,5] (Source : Catalogue de la marque KSB-ITUR). Une vitesse V=1m/s

a été fixée pour le calcul.

IV.3.2.2.2.4. Diamètre de la conduite de refoulement

Le diamètre de la conduite de refoulement a aussi été calculé avec le débit de la pompe à

installer au niveau de la bâche au sol.

Sachant que :

Équation 48: Diamètre de la conduite de refoulement


4 ⇒ 𝑄 = 𝑉 × 𝜋 ×

𝐷2

4

𝐷 = √4𝑄

𝜋𝑉

D = Diamètre de la conduite (m)



41


V = Vitesse d’écoulement de l’eau dans la conduite de refoulement (m/s)

Les conditions de vitesses au niveau de la conduite de refoulement supposent que V est compris

dans l’intervalle [1 ; 2] (Source : Catalogue de la marque KSB-ITUR). Une vitesse V=1,5m/s a

été fixée pour le calcul.

IV.3.3. Ossature et simulation du réseau

IV.3.3.1. Présentation des logiciels utilisés

IV.3.3.1.1. AutoCAD

AutoCAD est un logiciel de Dessin Assisté par Ordinateur (D.A.O.) créé en décembre 1982 par

Autodesk. En 1992, AutoCAD est développé pour Mac OS et a été développé pour Windows

en 1994. Bien qu'il ait été développé à l'origine pour les ingénieurs en mécanique, il est

aujourd'hui utilisé par de nombreux corps de métiers. Il est actuellement, selon Forbes, le

logiciel de D.A.O. le plus répandu dans le monde. C'est un logiciel de dessin technique

pluridisciplinaire. Le format DXF, sigle de Drawing eXchange Format, est un format créé par

la société Autodesk servant à échanger des fichiers D.A.O. ou C.A.O. (Conception Assistée par

Ordinateur) entre systèmes n'utilisant pas le même format de fichier natif (Le Frapper 2005).

Dans l’étude, il a permis d’extraire le plan de masse géoréférencé de la zone d’étude et de tracer

l’ossature du réseau d’adduction en eau potable projeté.

IV.3.3.1.2. Google Earth

Initialement connu sous le nom de Earth Viewer, Google Earth a été développé par la société

Keyhole Inc. Racheté par Google en 2004, le produit, renommé Google Earth en 2005 permet

une visualisation de la Terre avec un assemblage de photographies aériennes ou satellitaires et

permet aussi à tout utilisateur de survoler la Terre et de zoomer sur le lieu de son choix. Malgré

des images disparates, parfois imprécises, Google Earth est en train de devenir le portail de

référence des représentations de l’espace et de communication sur les territoires du monde

entier. Google Earth offre un accès gratuit à un ensemble d’images satellites, couplées à des

couches d’information variées, depuis le tracé des routes jusqu’aux vues panoramiques d’un

lieu (Jouneau-Sion 2008). Cette fonctionnalité dont dispose ce logiciel a permis de géolocaliser

nettement la zone d’étude et de vérifier la conformité du plan de la zone d’étude disponible sur

AutoCAD avec le plan fournit par Google Earth.

IV.3.3.1.3. Global Mapper

Global Mapper est plus qu'un simple outil de visualisation capable d'afficher les images raster,

les données d'altitude et les données vectorielles les plus répandues. Il convertit, édite, imprime,

acquière des données G.P.S., et permet d'utiliser des fonctionnalités S.I.G. sur les jeux de

données (Olivier 2017). Dans l’étude il a permis de convertir les fichiers AutoCAD au format

convenable pour pouvoir les utiliser sur Google Earth et vice versa. Il a aussi permis de générer

les données topographiques de la zone d’étude et de les affecter au plan de masse géoréférencé

sur AutoCAD pour la conception du modèle Epanet.

https://fr.wikipedia.org/wiki/Logiciel

https://fr.wikipedia.org/wiki/Dessin_assist%C3%A9_par_ordinateur

https://fr.wikipedia.org/wiki/1982

https://fr.wikipedia.org/wiki/Autodesk

https://fr.wikipedia.org/wiki/Mac_OS

https://fr.wikipedia.org/wiki/Microsoft_Windows

https://fr.wikipedia.org/wiki/Forbes_%28magazine%29


https://fr.wikipedia.org/wiki/Drawing_eXchange_Format


https://fr.wikipedia.org/wiki/Conception_assist%C3%A9e_par_ordinateur

https://fr.wikipedia.org/wiki/Google



https://fr.wikipedia.org/wiki/Photographie

https://fr.wikipedia.org/wiki/Satellite_artificiel


42

IV.3.3.1.4. Epanet

Epanet est un logiciel de simulation hydraulique et de la qualité de l’eau des réseaux de

distribution d’eau. Développé par l'US Environnemental Protection Agency et traduit sous la

direction de la Générale des Eaux, Epanet est un logiciel de simulation du comportement

hydraulique et qualitatif de l'eau sur de longues durées dans les réseaux sous pression. Epanet

calcule le débit dans chaque tuyau, la pression à chaque nœud, le niveau de l’eau dans les

réservoirs et la concentration en substances chimiques dans les différentes parties du réseau au

cours d’une durée de simulation divisée en plusieurs étapes. Le logiciel est également capable

de calculer le temps de séjour et de suivre l’origine de l’eau (Telliez 2010). Dans l’étude, le

volet qualitatif de l’eau n’est pas étudié mais juste le comportement de l’eau dans le réseau sous

pression car s’agissant d’un réseau interne de distribution.

IV.3.3.2. Ossature du réseau

Pour les réseaux de distribution d’eau potable, le choix peut porter essentiellement sur deux

matériaux à savoir le Polychlorure de Vinyle (PVC) et le PolyEthylène Haute densité (PEHD).

Le PVC a été choisi vu sa facilité de manutention et son système de jointage simple qui n’est

autre que les emboitements. Le PEHD présente certes les mêmes caractéristiques que le PVC

mais ses systèmes de jointage qui sont l’électro soudage ou le soudage au miroir sont plutôt

compliqués et il n’est généralement pas facile de trouver des spécialistes certifiés en la matière

au Sénégal.

L’ossature du réseau a été arrêtée en procédant comme suit :

Le plan de masse de la Caserne a été obtenu en faisant une extraction au niveau du plan

géoréférencé de la ville de Dakar, fournit par le cartographe de la SO.N.E.S. Après extraction,

une conservation des coordonnées d’origine a été faite afin de ne pas annuler le

géoréférencement. L’extrait de plan a été convertit sous format D.X.F. puis ouvert avec le

logiciel Global Mapper pour le convertir en fichier K.M.Z. Sur Google Earth, la zone d’étude

a été localisée et le fichier K.M.Z. préalablement obtenu a été ouvert sur Google Earth afin de

pouvoir superposer les deux plans et vérifier leur conformité. Ce travail a permis de vérifier si

le géoréférencement est bien fait afin d’éviter que les axes projetés des différentes canalisations

n’empiètent sur les bâtiments de la Caserne. Un premier tracé de réseau a été proposé en évitant

au maximum les traversées de chaussée, source de coûts supplémentaires. Suite à une visite de

reconnaissance du terrain avec le C.T.G.N., le tracé initial a été modifié sur certains axes pour

réduire au maximum les traversées de chaussées à effectuer à l’exécution et les bâtiments

nouvellement construits non répertoriés sur le plan disponible. Après modification, le même

processus effectué précédemment a été repris et ensuite le tracé modifié a été validé en interne

et par la suite avec le C.T.G.N.

IV.3.3.3. Conception du modèle Epanet

Après validation du tracé, le fichier AutoCAD final a été introduit dans trois programmes

conçus par le cartographe de la SO.N.E.S. à partir de Visual Basic.

- Le premier programme nommé CONNECTIVITE permet de vérifier la connectivité des

différents nœuds du réseau. En cas de problème de raccordement il fait ressortir les

erreurs afin de faciliter la correction.


43

- Le second programme nommé ALTITUDES-GMAPPER2022 permet de générer les

altitudes de la zone d’études à partir des données S.R.T.M. 30 de la ville de Dakar. Les

données S.R.T.M. (Shuffle Radar Topography Mission) sont des fichiers matriciels et

vectoriels topographiques fournis par la N.A.S.A. (National Aeronautics and Space

Administration) et la N.G.A. (National Geospatial-Intelligence Agency). Ces données

altimétriques ont été recueillies au cours d’une mission de onze (11) jours en Février

2000 par la navette spatiale Endeavour à une altitude de 233 km en utilisant

l’interférométrie radar. Cette campagne d’observations a permis d’établir plusieurs

fichiers de Modèle Numérique de Terrain (M.N.T.) parmi lesquels les S.R.T.M. 30 qui

permettent d’avoir une altitude tous les 30m (Sigea 2017). Après avoir importé les

données S.R.T.M. 30 sur Global Mapper, elles ont été superposées avec le plan de la

zone d’études. Afin de ne pas avoir à traiter un semis de points important, la zone

d’étude a été circonscrite. La plage des altitudes retenue a été importée en fichier Excel

et traitée avec le programme pour ensuite être superposée avec l’ossature du réseau.

Ainsi une altitude a été automatiquement affectée à chaque nœud du réseau.

- Le troisième programme nommé MODELISATION-TXT permet de créer les calques

des différentes demandes, domestique et spécifique. Sur l’onglet « création des calques

demandes », les calques des demandes domestique et spécifique ont automatiquement

été créés en important le fichier AutoCAD de la zone d’étude. Une demande par défaut

à laquelle le calque « Demande domestique » a été affecté, a été attribuée à chaque

nœud. Les calques des conduites ont ensuite été créés en utilisant l’onglet « Création

des calques conduites ». Par défaut, le calque « PVCDN0063 » a été attribué à toutes

les conduites du réseau. La création du modèle hydraulique a été lancée et un fichier

Epanet avec une numérotation des nœuds et des tronçons a été obtenue. Les altitudes

des nœuds et les demandes de base par défaut ont aussi été générées. Les diamètres par

défaut des tronçons ainsi que leurs longueurs réelles ont aussi été obtenus.

IV.3.3.4. Simulation du réseau sur Epanet

La simulation s’est faite avec les diamètres intérieurs des conduites. La pression nominale des

conduites étant du PN 10, classe de pression choisie habituellement pour les conduites de

distribution en PVC au Sénégal, le diamètre intérieur est obtenu en diminuant deux fois

l’épaisseur de la paroi de la conduite du diamètre extérieur (Source : Catalogue PONT A

MOUSSON). L’épaisseur de la paroi de la conduite est obtenue en appliquant la formule

suivante :

Équation 49: Diamètre intérieur des conduites

𝑆 =𝑃𝑁 × 𝐷

200 + 𝑃𝑁

S = Epaisseur de la paroi de la conduite (mm)

PN = Pression nominale de la conduite (bar)

D = Diamètre extérieur de la conduite (mm)


44

Les demandes de base réelles au niveau des nœuds ont été saisies. Les demandes de base au

droit des nœuds sont obtenues en considérant les débits moyens horaires au niveau des

bâtiments desservis par les nœuds considérés, les débits moyens horaires des infrastructures

présentes ainsi que les débits spécifiques des points d’eau répertoriés pour les autres

infrastructures. Ces derniers sont sommés et donnent la demande de base considérée si les

lieux de desserte auxquels ils renvoient sont alimentés par le même nœud.

Les demandes ayant été obtenues par conversion du débit moyen horaire, une courbe de

modulation des demandes comportant le coefficient de pointe horaire pour chaque heure de la

journée a été renseignée. Les caractéristiques de la pompe, de la bâche au sol et du château

d’eau ont été renseignées ainsi que les commandes pour la protection de la pompe. La bâche au

sol étant de forme rectangulaire, pour pouvoir renseigner son diamètre sur Epanet, il a été

assimilé à un cylindre en appliquant un coefficient de correction au diamètre obtenu.

Sachant que :

Équation 50: Diamètre de la bâche au sol

𝑉 = 𝑆 × ℎ Avec 𝑆 =𝜋×𝐷2

4 ⇔ 𝑉 =

𝜋×𝐷2

4× ℎ

𝐷 = √4𝑉

𝜋ℎ

V = Volume de la bâche au sol (m3)

S = Superficie de la bâche au sol (m2)

h = hauteur de la bâche au sol (m)

D = Diamètre du cylindre correspondant (m)

La superficie du cylindre correspondant a été calculée ainsi que la superficie de la bâche au

sol qui est de forme rectangulaire. Le coefficient de correction est obtenu en faisant le rapport

entre la superficie du cylindre correspondant et la superficie réelle de la bâche au sol.

Équation 51: Coefficient de correction

𝑆𝑐𝑦𝑙 =𝜋×𝐷2

4 𝑆𝑟𝑒𝑐𝑡 = 𝐿 × 𝑙 𝑓 =

𝑆𝑐𝑦𝑙

𝑆𝑟𝑒𝑐𝑡

Scyl = Superficie du cylindre correspondant (m2)

Srect = Superficie de la bâche au sol (m2)



Le diamètre du cylindre préalablement déterminé est multiplié par le coefficient de correction

obtenu afin d’obtenir le diamètre approximatif de la bâche au sol.

Une première simulation a été lancée mais comportait quelques erreurs. Une modification des

différents paramètres du réseau hydraulique a été faite tout en lançant plusieurs autres


45

simulations du réseau afin d’obtenir un fonctionnement correct du réseau hydraulique. L’étude

du comportement hydraulique du réseau a été faite sur une durée de 72h.

IV.4. Estimation en coût des pertes d’eau enregistrées sur les six (06) dernières

années

Le volume d’eau consommé au niveau de la Caserne sur les six (06) dernières années (2011 à

2016) a été quantifié en se basant sur les enregistrements bimestriels des sept (07) compteurs

présents dans la Caserne. Sur une feuille Excel, les volumes d’eau enregistrés chaque bimestre

par les différents compteurs ont été sommés par année. Ensuite les volumes totaux annuels

obtenus pour chaque compteur ont été sommés ce qui a permis d’obtenir le volume total d’eau

relevé par les sept (07) compteurs sur les six (06) dernières années.

Le pourcentage des pertes d’eau a été estimé à 70% vu que le pourcentage des pertes appliqué

pour les réseaux très anciens est de 50% ou plus (Zoungrana 2003). Une majoration de 20% a

été faite en tenant compte de l’ancienneté du réseau en place.

Équation 52: Volume des pertes d'eau sur six (06) ans

𝑉𝑝 = 𝑉𝑡 × 70%

Vp = Volume des pertes d’eau enregistrées sur les six (06) dernières années (m3)

Vt = Volume total d’eau enregistré sur les six (06) dernières années (m3)

Le volume d’eau obtenu représentant les pertes sur six (06) ans, celui-ci a été divisé par six

(06) afin d’obtenir la perte moyenne annuelle.

Équation 53: Volume annuel des pertes d'eau

𝑉𝑝𝑎𝑛 =𝑉𝑝

𝑛

Vp an = Volume moyen des pertes d’eau par an (m3)

Vp = Volume des pertes d’eau enregistrées sur les six (06) dernières années (m3)

n = Nombre d’années d’enregistrement

Le prix du mètre cube d’eau facturé à l’administration a été appliqué au volume moyen des

pertes annuelles afin d’estimer le coût annuel des pertes d’eau.

Équation 54: Montant annuel des pertes d'eau

𝑀 = 𝑉𝑝𝑎𝑛 × 𝑃

M = Montant moyen des pertes annuelles (F CFA)

Vp an = Volume moyen des pertes d’eau annuelles (m3)

P = Prix du mètre cube d’eau appliqué à l’administration (FCFA)

Le montant obtenu a été confronté au coût total du projet afin de faire ressortir l’intérêt

financier de la réalisation du projet.


46

IV.5. Estimation financière du coût des travaux

L’estimation financière du coût des travaux a été faite en se basant sur le Bordereau des Prix

Unitaires (B.D.P.U.) de la SO.N.E.S. et de la S.D.E., sur certains marchés de la SO.N.E.S.

déjà exécutés et en demandant directement à certains fournisseurs les prix de leurs produits.


47

V. Résultats et discussions

V.1. Diagnostic sur l’accès à l’eau et état des ouvrages hydrauliques existants

V.1.1. Enquête et questionnaire

Après estimation de la population à partir du recensement de l’année 2010, les résultats suivants

ont été obtenus :

Tableau 4: Effectif de la population à l'horizon 2017

Population de la Caserne

2010 2017

Bâtiment 38 112 112.175

Bâtiment 39 151 151.175

Bâtiment 40 196 196.175

Bâtiment 41 161 161.175

Bâtiment 48 A 142 142.175

Bâtiment 48 B 104 104.175

Bâtiment 49 155 155.175

Bâtiment 51 92 92.175

Bâtiment 52 127 127.175

Bâtiment 62 116 116.175

Bâtiment 64 127 127.175

Grand carré 40 40.175

Celibatorium 60 60.175

Gendarmes auxiliaires 135 135.175

Centre d'accueil 196 196.175

Total 1914 1917

L’évolution de la population est très faible sur ces sept (07) dernières années et est égale à trois

(03) individus. Il faut noter aussi que l’évolution de la population suivant une croissance

arithmétique est très faible.

Après application de la formule de la méthode d’échantillonnage non probabiliste, les résultats

suivants ont été obtenus :

Tableau 5: Taille de l'échantillon à enquêter


Population totale de la Caserne en 2017 1917

Taille de l'échantillon à enquêter 321

Taille d'un ménage 7

Taille des ménages à enquêter 46


48

Le tableau 5 montre que le nombre de ménages enquêté est de 46. Les données obtenues suite

à l’enquête et traitées avec le logiciel Sphinx ont fourni les résultats suivants :

Figure 4: Mise en place des ouvrages hydrauliques

La figure 4 montre les opinions très diversifiées des populations quant à la date de mise en place

des ouvrages hydrauliques existants au sein de la Caserne. Les différentes opinions recueillies

permettent de dire qu’ilss datent de longtemps même si les dates données par les populations

sont plus récentes que la date réelle de mise en place fournie par le C.T.G.N. Certains individus

n’ont aucune idée quant à la date approximative d’implantation des ouvrages et d’autres pensent

qu’il s’agit des nouveaux ouvrages hydrauliques à savoir la bâche au sol et le château d’eau. La

majorité de la population (33,3%) soutient qu’ils ont été mis en place depuis plusieurs années

ce qui ne donne pas une réponse très précise mais permet quand même de juger de l’ancienneté

des ouvrages hydrauliques.

Figure 5: Dysfonctionnements du réseau en place

La figure 5 renseigne sur l’avis de la population quant aux dysfonctionnements du réseau

hydraulique en place. La majorité de la population (27,8%) cite comme dysfonctionnement le

plus fréquent les pénuries d’eau et 11,1% de la population pense que les dysfonctionnements

sont pour la plupart des pannes au niveau de certains ouvrages notamment les pompes assurant


49

le refoulement au niveau des réservoirs en hauteur existants pour la desserte des différents

niveaux des bâtiments. Plusieurs autres dysfonctionnements ont été répertoriés par la

population ce qui témoigne des difficultés rencontrées par rapport à l’approvisionnement en

eau potable au sein de la Caserne.

Figure 6: Début des dysfonctionnements

La figure 6 renseigne sur la date de début des dysfonctionnements hydrauliques au sein de la

Caserne. La majorité de la population (27,8%) considère que les dysfonctionnements ont débuté

en 2017, 11,1% de la population soutient qu’ils ont débuté il y a deux (02) ans, 11,1% n’a plus

même idée de la date de début des dysfonctionnements et se contente de dire qu’il date de

longtemps et 11,1% soutient que les dysfonctionnements datent de toujours. Le reste de la

population a des réponses diversifiées par rapport à cela. Le constat fait est que quelles que

soient les réponses fournies par les populations, le dysfonctionnement des ouvrages

hydrauliques est un réel problème qui doit être résolu.


50

Figure 7: Heures de disponibilité de l'eau

La figure 7 renseigne sur les heures de disponibilité de l’eau selon les populations de la Caserne.

La majorité de la population (28,6%) a de l’eau durant la nuit, 16,7% de la population n’a de

l’eau à aucun moment de la journée. 11,9% de la population a de l’eau juste à 12h et 11,9% de

la population a de l’eau le soir. 9,6% de la population a de l’eau le matin et 16,8% de la

population a des intervalles diversifiés de disponibilité de l’eau. Une infime partie de la

population (2,4%) a de l’eau durant toute la journée. Cette hétérogénéité de la disponibilité de

l’eau auprès des populations peut s’expliquer par le fait que les différentes conduites alimentant

les bâtiments n’ont pas le même niveau de vétusté.

Figure 8: Niveaux privés d'eau


51

La figure 8 renseigne sur les niveaux des bâtiments desservis aux heures de disponibilité de

l’eau. La majorité de la population (36,9%) soutient que le niveau privé d’eau aux heures de

desserte est le 2ème étage, 29,2% de la population atteste que le niveau privé d’eau est le premier

étage, 13,8% de la population dit que même le rez-de-chaussée est privé d’eau, sans doute les

populations qui ne disposent d’eau à aucun moment de la journée. 9,2% de la population atteste

que les niveaux privés d’eau sont les niveaux supérieurs et 10,8% de la population n’a pas

donné de réponse par rapport à cela. L’eau qui devait normalement être disponible à tous les

niveaux même aux heures de pointe ne l’est pas surtout aux niveaux supérieurs des bâtiments.

La pression de service n’est donc pas des meilleures au niveau de la Caserne.

Figure 9: Pression de service

La figure 9 renseigne sur l’opinion des populations quant à la pression de service aux heures de

desserte. La majorité de la population (65,2%) a une mauvaise pression de service et 27,1% a

une bonne pression de service aux heures de disponibilité de l’eau. Le reste de la population

(13%) n’a pas fourni de réponses par rapport à la pression de service. Même aux heures de

disponibilité de l’eau la pression de service n’est pas bonne. Ceci ne fait que conforter le fait

que la pression de service disponible au sein de la Caserne n’est pas satisfaisante pour une

desserte homogène au sein de toute la Caserne à n’importe quel moment de la journée.


52

Figure 10: Moyens de stockage de l'eau

La figure 10 renseigne sur les moyens de stockage d’eau mis en place par les habitants de la

Caserne pour faire face au problème de manque d’eau. La majorité de la population (43,5%) ne

dispose d’aucun moyen de stockage d’eau. 39,1% de la population a des moyens spécifiques

de stockage.13% fait recours aux moyens de stockage courants et 2,2% fait recours aux camions

citernes. 2,2% de la population n’a donné aucune réponse par rapport à cela. La majorité de la

population tente de prévenir le manque d’eau, donc consciente du problème auquel elle est

confrontée.

Figure 11: Consommation de l'eau du robinet

La figure 11 renseigne sur la consommation de l’eau du robinet par les populations. La majorité

de la population (65,2%) de la population n’utilise pas l’eau du robinet comme eau de boisson,

17,4% de la population y fait recours pour la consommation et 17,4% de la population n’a pas

donné de réponse par rapport à leur consommation d’eau. Ceci témoigne de la qualité douteuse

de l’eau au sein de la Caserne.


53

Figure 12: Cause de non consommation de l'eau du robinet

La figure 12 renseigne sur les raisons pour lesquelles les populations ne consomment pas l’eau

du robinet. La majorité de la population (37,3%) ne consomme pas l’eau du robinet du fait de

la couleur et 33,9% n’y fait pas recours du fait du goût inhabituel, 18,6% n’a fourni aucune

réponse et 10,2% énonce d’autres raisons qu’ils n’ont pas voulu préciser. Ceci ne fait que

confirmer le fait que la qualité de l’eau desservie au niveau de la Caserne reste à désirer. Ceci

n’a aucun lien avec la desserte globale de la ville assurée par la S.D.E. mais est plutôt dû à la

vétusté et au non entretien du réseau favorisant l’entartrage et la corrosion. Les moyens de

stockage mis en place au niveau des bâtiments à savoir les réservoirs en hauteur ne sont pas

curés non plus depuis plusieurs années ce qui participe à altérer la qualité de l’eau.

D’après tous les volets étudiés, il est constaté qu’au niveau de la Caserne, la desserte n’est pas

satisfaisante. Les paramètres qualité et quantité ne sont pas satisfaits. Ceci ne fait que conforter

l’idée de reprendre le système d’alimentation en eau potable de la Caserne et veiller à son

entretien.

V.1.2. Visite de reconnaissance du terrain

Les visites de reconnaissance du terrain ont permis de constater que l’approvisionnement en

eau potable de la Caserne de gendarmerie Samba Diéry Diallo se fait à partir de six piquages

effectués sur le réseau de distribution de la ville de Dakar que le C.T.G.N. appelle

communément « entrées ». « Ces entrées » se situent respectivement au niveau du Portillon

Niger (2 entrées), de la Maison de la gendarmerie, du Portillon Mauritanie, du Portillon Soudan

et du Portillon Ecole. A partir de ces six (06) « entrées », les différents bâtiments de la Caserne

sont desservis par un réseau de distribution en eau potable constitué de canalisations en fonte

et acier très anciennes. Chaque bâtiment est équipé d’une bâche au sol munie d’une pompe qui

permet de refouler l’eau vers un réservoir en hauteur à partir duquel les différents niveaux des

bâtiments sont desservis.

Du fait de la vétusté du réseau d’adduction, les pénuries d’eau se font de plus en plus ressentir.

La qualité de l’eau desservie aussi reste à désirer. L’altération de la qualité de l’eau est causée

en grande partie par l’ancienneté des conduites et le défaut de curage des réservoirs en hauteur


54

depuis plusieurs années ce qui fait qu’à un certain temps de séjour de l’eau dans les réservoirs,

elle devient à la limite inconsommable.

V.2. Estimation de la population et des besoins en eau

V.2.1. Estimation de la population

Après estimation de la population, les résultats suivants ont été obtenus :

Tableau 6: Effectif de la population à l'horizon du projet

Population de la Caserne

2017 2037

Bâtiment 38 112.175 112.675

Bâtiment 39 151.175 151.675

Bâtiment 40 196.175 196.675

Bâtiment 41 161.175 161.675

Bâtiment 48 A 142.175 142.675

Bâtiment 48 B 104.175 104.675

Bâtiment 49 155.175 155.675

Bâtiment 51 92.175 92.675

Bâtiment 52 127.175 127.675

Bâtiment 62 116.175 116.675

Bâtiment 64 127.175 127.675

Grand carré 40.175 40.675

Celibatorium 60.175 60.675

Gendarmes auxiliaires 135.175 135.675

Centre d'accueil 196.175 196.675

Total 1917 1924

L’évolution de la population sur un horizon de 20 ans est toujours très faible et est égale à sept

(07) individus. Il faut noter aussi que l’évolution de la population suivant une croissance

arithmétique est très faible.

V.2.2. Estimation des besoins en eau

Les résultats obtenus suite aux calculs des besoins en eau à l’horizon du projet sont consignés

dans le tableau 7 :


55

Tableau 7: Besoins en eau de la Caserne

Calcul des besoins en eau

Besoins domestiques (m3/j) 154

Ecoles (m3/j) 3

Services de santé (m3/j) 11.1

Ecurie (m3/j) 18

Carrières et espaces verts (m3/j) 77

Total des besoins nets en eau (m3/j) 263

Pertes en eau du réseau (15%)

1.15

Besoins bruts (m3/j) 302.14

Coefficient de pointe journalière 1.2

Besoins de pointe (m3/j) 363

Les résultats obtenus montrent que la Caserne a besoin de 363m3 d’eau par jour. Les secteurs

les plus consommateurs d’eau sont respectivement les ménages, l’arrosage, l’écurie et les

services de santé. Ceci est compréhensif vu que les activités domestiques consomment

d’habitude beaucoup d’eau. La montée à cheval étant une activité phare au sein de la Caserne,

les lieux d’entrainement doivent être un sol lourd ce qui fait qu’un arrosage régulier est

nécessaire au niveau des carrières d’entrainement. Les chevaux, élément principal pour la

montée, consomment aussi beaucoup d’eau, plus que les chevaux ordinaires, car étant destinés

au sport. Les services de santé vu leurs activités ont besoin d’être dans un cadre propre et de

stériliser tous leurs matériels. En cas d’hospitalisation ils prennent aussi en compte la

consommation des patients internés. Ceci explique aisément leur consommation d’eau

journalière. Les écoles, bien qu’accueillant beaucoup d’élèves une bonne partie de la journée,

ont une consommation faible. Ceci s’explique par le fait que les activités consommatrices d’eau

à ce niveau se limitent essentiellement à la boisson.

V.2.3. Evaluation des consommations d’eau

Les résultats obtenus suite au calcul des débits moyen et de pointe sont consignés dans le tableau

8 :

Tableau 8: Débit moyen et débit de pointe horaires


Débit moyen horaire (m3/h) 15

Coefficient de pointe horaire 2.14

Débit moyen horaire de pointe (m3/h) 32

Il est constaté qu’à la pointe le débit mobilisé est pratiquement égal au double de celui mobilisé

hors pointe. Ceci s’explique par le fait qu’à la pointe les activités les plus consommatrices d’eau


56

(douche, vaisselle, cuisine, nettoyage…) sont faites simultanément par la majorité des

individus.

V.2.3.1. Répartition des consommations par bâtiment d’habitation et par

infrastructures

Les résultats obtenus suite à la conversion des consommations en débits sont consignés dans le

tableau 9 aussi bien pour les bâtiments d’habitation que pour les infrastructures présentes.

Tableau 9: Répartition des consommations

Débits (l/s)

Bâtiments d’habitation 0.16

Ecole maternelle 0.014

Ecole élémentaire 0.029

Services de santé 0.18

Ecurie 0.29

Aire de jeux et espaces verts 1.23

V.2.3.2. Récapitulatif des points d’eau présents dans certaines infrastructures

Le récapitulatif des points d’eau présents dans les infrastructures dont les consommations n’ont

pu être estimées est consigné dans le tableau 10 :

Tableau 10: Récapitulatif des points d'eau présents pour certaines infrastructures

Entités Points d’eau Débits (l/s)

Robinets de puisage Lavabos WC

0,3l/s 0,1l/s 0,1l/s

Cabinet dentaire 2 6 4 1,6

C.T.G.N. 1 1 1 0,5

Vétérinaire 1 1 1 0,5

Boulangerie 1 0 0 0,3

Groupement d’achat 1 0 0 0,3

Chapelle 1 0 0 0,3

Soute à essence 1 0 0 0,3

Cercle MESS des officiers 1 1 1 0,5

Bâtiment D.A.M. 1 1 1 0,5

Mosquée 6 0 3 2,1

Section de recherche 1 1 1 0,5

Maison de la gendarmerie 1 1 1 0,5

Bâtiment C.A.G.N. 1 1 1 0,5


57

V.3. Système d’alimentation en eau potable projeté

Le système d’alimentation en eau potable projeté est agencé comme suit :

Un piquage est effectué au niveau d’une conduite du réseau de distribution de la ville de Dakar

passant aux alentours de la Caserne pour alimenter la bâche au sol. Depuis la bâche au sol, un

pompage est effectué pour acheminer l’eau au niveau du château d’eau à partir duquel une

distribution gravitaire est faite pour alimenter toute la Caserne à travers un nouveau réseau

interne à implanter. Un second piquage est effectué sur une autre conduite de distribution afin

d’alimenter directement le réseau interne sans passer par le système de pompage. Bien que

fonctionnant en même temps que le système de pompage, ce raccordement a été fait afin de ne

pas priver la Caserne d’eau en cas d’entretien du système de pompage.

Figure 13: Système d'alimentation en eau potable projeté

V.3.1. Identification des conduites de piquage

Après étude du plan de réseau de la ville de Dakar, les différentes conduites qui passent aux

alentours de la Caserne ont pu être identifiées. L’une d’entre elles a été choisie comme source

d’alimentation de la bâche au sol et un autre raccordement a été fait sur une autre conduite de

distribution située toujours aux alentours et permet d’alimenter directement le réseau interne.

Les différentes conduites identifiées sont :

✓ La conduite de refoulement vers le Château d’eau des Madeleines en Fonte Ductile (FD)

DN 700 située du côté de l’autoroute,

✓ Une conduite de distribution PVC Ø 110 située du côté du quartier Gibraltar,

✓ Une conduite de distribution en Fonte Ductile (FD) DN 80 (non prise en compte car

ayant un diamètre faible) située du côté du Boulevard du Centenaire et du quartier de la

Médina,


58

✓ Une conduite de distribution en Fonte Ductile (FD) DN 150 située du côté du Boulevard

du Centenaire et du quartier de la Médina,

✓ Une conduite de distribution en PVC Ø 250 située du côté du quartier Colobane.

A partir de ces différentes conduites identifiées, deux options sont retenues :

- Faire un piquage à partir de la conduite de refoulement vers le Château d’eau des

Madeleines FD DN 700 et effectuer l’autre piquage sur l’une des conduites de

distribution. Cette option a été vite abandonnée vu que la conduite FD DN 700 n’assure

que le refoulement vers le Château d’eau des Madeleines et ne peut assurer une

distribution continue au niveau de la Caserne en cas d’arrêt des pompes.

- Faire deux piquages sur deux conduites de distribution identifiées aux alentours de la

Caserne.

Pour l’alimentation en eau de la Caserne, l’option retenue est d’effectuer deux piquages. Un

piquage sera effectué sur la conduite PVC Ø 250 pour remplir la bâche au sol. La conduite

d’adduction allant vers la bâche sera enjambée par les conduites du réseau interne. Un autre

piquage sera effectué sur la conduite PVC Ø 110 et alimentera directement le réseau interne.

Les deux piquages fonctionneront en même temps. En cas d’entretien de la bâche au sol et du

château d’eau, ce second piquage permettra de ne pas priver complètement la Caserne d’eau.

V.3.2. Equipement de la bâche au sol et du château d’eau existants

V.3.2.1. Equipement de la bâche au sol

V.3.2.1.1. Superficie à tester pour la bâche au sol

Après calcul de la superficie de la bâche au sol dont on aura à vérifier l’étanchéité, les résultats


Tableau 11: Superficie à tester pour la bâche au sol

Désignation Valeurs (m2)

Superficie 1 148

Superficie 2 51,12

Superficie 3 26,412

Total 255

Au total une superficie de 255m2 sera testée au niveau de la bâche au sol.

V.3.2.1.2. Dimensionnement de la pompe

V.3.2.1.2.1. Débit de la pompe

Suivant le débit de pointe horaire qui est égal à 32m3/h, une pompe de 35m3/h a été choisie afin

d’avoir une pompe standard disponible sur le marché. Ce débit de pompage permettra de

remplir le château d’eau en moins de 03h et permettra aussi de satisfaire les besoins en eau de

la Caserne à la pointe et hors pointe.


59

V.3.2.1.2.2. Hauteur Manométrique Totale (HMT) de la pompe

Le récapitulatif des coefficients de pertes de charges singulières pour chaque singularité

présente au niveau des conduites d’aspiration et de refoulement est consigné dans le tableau

12 :

Tableau 12: Récapitulatif des coefficients de pertes de charge singulières

Pièces Valeurs de K

Crépine 1

Clapet de pied 0,7

Clapet anti-retour 0,4

Coude 90° 1,3

Vanne 0,3

Les valeurs des coefficients des pertes de charge singulières pour chaque singularité sont tirées

des tables du manuel des pompes centrifuges de la marque KSB-ITUR (voir en annexe).

Les valeurs obtenues suite au calcul de la Hauteur Manométrique Totale (H.M.T.) de la pompe

sont consignées dans le tableau 13 :

Tableau 13: Hauteur Manométrique Totale (HMT) de la pompe

Hauteur géométrique (m)

Hauteur d’aspiration 0,5

Hauteur de refoulement 23,02

Total 23,52

Longueur des conduites (m)

Longueur de la conduite d’aspiration 5,63

Longueur de la conduite de refoulement 27,02

Pertes de charge à l’aspiration (m)

Valeur du facteur de frottement linéaire (f) 0,0178

Pertes de charge linéaires 0,016

Pertes singulières 0,246

Pertes de charges au refoulement (m)

Valeur du facteur de frottement linéaire (f) 0,022

Pertes de charge linéaires 0,479

Pertes de charge singulières 0,39

Pertes de charges totales (m)

1,131

Hauteur Manométrique Totale (m)

24,65

La H.M.T. obtenue a été arrondie à 25m afin de pouvoir faire le dimensionnement de la pompe

avec une H.M.T. standard.


60

V.3.2.1.2.3. Caractéristiques de la pompe choisie

Les vitesses de rotation pour les pompes proposées par la marque KSB-ITUR sont

respectivement de 1450 et 2900rpm. La vitesse de rotation des pompes de surface étant limitée

à 1500rpm pour l’utilisation courante dans nos pays, une pompe à vitesse de rotation 1450rpm

a été choisie pour le dimensionnement (Zoungrana 2003).

Figure 14: Détermination de la série de la pompe

Source : Catalogue de la marque KSB-ITUR

Figure 15: Détermination du rendement, du diamètre de la roue et du NPSH requis de la pompe

Source : Catalogue de la marque KSB-ITUR


61

Les caractéristiques de la pompe choisie sont consignées dans le tableau 14 :

Tableau 14: Caractéristiques de la pompe

Marque Débit (m3/h) HMT (m) N Øroue Série NPSHrequis ղ (%) Pméc (HP)

KSB-ITUR 35 25 1450rpm 280 50-315 5,5 65 5

V.3.2.1.2.4. Condition de non cavitation de la pompe

Après lecture du NPSH requis sur le catalogue du fournisseur de la pompe et calcul du NPSH

disponible, les résultats suivants ont été obtenus :

Tableau 15: Valeurs des NPSH disponible et requis


NPSH requis 5,5

NPSH disponible 7,168

Vu les résultats obtenus, la condition de non cavitation de la pompe est satisfaite.

𝑁𝑃𝑆𝐻𝒅𝑖𝑠𝑝𝑜 > 𝑁𝑃𝑆𝐻𝒓𝒆𝒒𝒖𝒊𝒔

V.3.2.1.2.5. Anti bélier

Après calcul du facteur K, une valeur de 10,48 qui est très inférieure à la valeur limite 70 a été

obtenue. Il n’est donc pas nécessaire de mettre en place un anti-bélier.

V.3.2.1.2.6. Protection de la pompe

Les deux systèmes de protection de la pompe mis en place fonctionnent comme suit :

- La sécurité électrique est un système de câbles et d’affichage installé au niveau de

l’armoire de commande de la pompe et qui communique avec deux poires de niveau

installés aux niveaux inférieur et supérieur de l’eau dans le château d’eau. Lorsque le

château d’eau est rempli, le poire de niveau supérieur au contact de l’eau donne le signal

et la pompe s’arrête. Lorsque le château atteint le niveau minimal admissible, le poire

de niveau installé au niveau inférieur, dénoyée partiellement donne le signal et le

pompage reprend.

Figure 16: Principe de fonctionnement des poires de niveau

Source : FLYGT (marque Xylem pour l’assainissement, l’épuisement et le traitement)


62

- La vanne altimétrique comme son nom l’indique raisonne en termes d’altitudes. Elle est

munie d’un tube sensible permettant de détecter les cotes maximale et minimale de l’eau

dans le château d’eau. Ces cotes sont préalablement enregistrées au niveau de la vanne.

Le tube sensible est l’équivalent des poires de niveau dans le système de sécurité

électrique. Si le tube sensible détecte la cote maximale de l’eau dans le château d’eau,

il donne le signal à la vanne et elle se ferme. Si le tube sensible détecte la cote minimale

de l’eau dans le château d’eau, il donne le signal à la vanne et elle s’ouvre.

Figure 17: Principe de fonctionnement de la vanne altimétrique

Source : BAYARD (Entreprise lyonnaise spécialisée dans la vente des produits hydrauliques)

Contrairement à la sécurité électrique, la sécurité hydraulique gère uniquement le marnage du

réservoir. Au cas où la sécurité hydraulique interviendrait, un pressostat devra être mis en

place pour assurer l’arrêt de la pompe. Ce dispositif à fonctionnement électrique est relié à

l’armoire de la pompe et permet à celle-ci de s’arrêter en cas d’atteinte d’un seuil de pression

qui y est enregistré.

Généralement, le système de protection électrique fonctionne et en cas de défaillance, le

système de protection hydraulique prend le relais.

V.3.2.1.2.7. Choix du moteur

Après calcul des différentes puissances nécessaires au choix du moteur, les résultats


Tableau 16: Puissances de la pompe

Valeurs de puissance (KW)

Puissance hydraulique 2,465

Puissance absorbée 3,79

Puissance mécanique 3,75

La puissance mécanique est celle de la pompe obtenue sur le catalogue du fournisseur. Elle est

donnée en HP. A partir de la relation 1HP = 0,75KW, elle a été convertie en KW. Elle doit être

approximativement égale à la puissance absorbée calculée ce qui est le cas vu le résultat obtenu.


63

Sur le catalogue de la marque Leroy Sommer, la puissance normalisée la plus proche de la

puissance absorbée obtenue est la puissance de 4KW avec les caractéristiques suivantes :

Tableau 17: Caractéristiques du moteur choisi

V.3.2.1.2.8. Choix du groupe électrogène

Après calcul de la puissance électrique et de la puissance du groupe électrogène, les résultats

obtenus sont les suivants :

Tableau 18: Puissances du groupe électrogène

Valeurs de puissance (KVA)

Puissance électrique 40

Puissance du groupe électrogène 73,33

La puissance du groupe électrogène obtenue n’est pas commerciale. Un groupe électrogène de

puissance supérieure disponible sur le marché a été choisi. En contactant les fournisseurs, le

seul groupe automatiquement supérieur et disponible est celui de 80KVA.

V.3.2.2. Equipement du château d’eau

V.3.2.2.1. Superficie à tester pour le château d’eau

Au terme des calculs, la superficie à tester pour le château d’eau est de 84,86m2.

V.3.2.2.2. Diamètre des différentes conduites

Les diamètres obtenus après calcul et vérification des vitesses sont les suivants :


64

Tableau 19: Caractéristiques des différentes conduites

Conduites Diamètres théoriques (mm) Diamètres commerciaux (mm) Vitesses réelles (m)

Aspiration 112 150 0,56

Refoulement 92 100 1,27

Distribution 87 100 1,15

Vidange 112 150 0,56

Trop-plein 112 150 0,56

Tous les diamètres commerciaux choisis ont une vitesse réelle comprise dans l’intervalle des

vitesses fixé, excepté pour la conduite d’aspiration. La vitesse réelle obtenue avec le diamètre

commercial choisi n’est pas comprise dans l’intervalle mais n’en est pas très loin. Cette option

a été adoptée car le diamètre à l’aspiration doit être supérieur à celui au refoulement. Certes une

vitesse comprise dans l’intervalle fixée pour le diamètre 100mm a été obtenue mais si cette

option avait été retenue, un diamètre de 80mm devrait être choisi pour le refoulement. Ce

diamètre commercial occasionnerait des pertes de charge énormes et une énergie de pompage

beaucoup plus importante aurait été nécessaire.

V.3.3. Ossature et simulation du réseau

V.3.3.1. Ossature du réseau

En zone urbaine, il est recommandé d’avoir un réseau maillé, mais il se trouve que pour

optimiser les traversées de chaussée à effectuer à l’exécution et éviter d’empiéter sur les

constructions en place au niveau de la Caserne, un réseau ramifié agencé comme suit a été

proposé :

Une conduite principale ceinture partiellement la Caserne et deux piquages y sont effectués

permettant de sectoriser la Caserne en deux blocs de desserte. Deux vannes simples sont

prévues au niveau de chaque piquage au cas où il y aurait d’éventuelles réparations. Le bloc à

isoler sera ainsi définit en fonction de l’endroit où se situera le problème. Cette sectorisation a

été prévue afin de ne pas priver toute la Caserne d’eau durant ces circonstances. L’ossature du

réseau montre que celui-ci est constitué d’une conduite principale, de conduites secondaires,

tertiaires et quaternaires.


65

Figure 18: Ossature du réseau

V.3.3.2. Simulation du réseau sur Epanet

Les caractéristiques de la bâche au sol ainsi que les résultats obtenus après qu’il ait été assimilé

à un cylindre sont consignés dans le tableau 20 :

Tableau 20: Caractéristiques de la bâche au sol

Caractéristiques Valeurs

Longueur 12m

Largeur 6,2m

Hauteur 2,13m

Volume 150m3

Superficie de la bâche 74,4m2

Superficie du cylindre correspondant 70,42m2

Facteur de correction 0,94

Diamètre du cylindre correspondant 8,9m

Au total, 81 nœuds de raccordement constituent le réseau. Les nœuds N01 et N81 représentent

respectivement les raccordements au niveau des conduites PVC Ø 250 et PVC Ø 110. Les

nœuds N07 et N08 sont des nœuds fictifs mis en place afin de faciliter la simulation du réseau.

Les autres nœuds sont les nœuds constitutifs du réseau interne et des conduites d’adduction

permettant d’alimenter la bâche au sol et le réseau interne. Les demandes de base au droit des

différents nœuds du réseau sont consignées dans les tableaux de calcul du logiciel EPANET

(Annexes 13 et 14).


65

Figure 19: Nœuds du réseau


66

Les tronçons sont au nombre de 82. Les tronçons T01 à T05 constituent la conduite d’adduction

partant de la conduite existante PVC Ø 250 pour l’alimentation de la bâche au sol. Les tronçons

T10 et T11 constituent la conduite d’adduction partant de la conduite existante PVC Ø 110 et

permettant d’alimenter directement le réseau interne. Les tronçons T06, T07 et T08 sont des

tronçons fictifs permettant de faciliter la simulation du réseau. Les autres tronçons sont

constitutifs du réseau interne.


67

Figure 20: Arcs du réseau


68

Figure 21: Simulation hydraulique du réseau


69

Après simulation du réseau sur Epanet, il a été conclu qu’il sera constitué de conduites en PVC

allant des diamètres 63 à 110. Les conduites permettant le raccordement au réseau existant, la

conduite principale et les conduites secondaires sont en PVC Ø 110. Une conduite tertiaire en

PVC Ø 110 est présente. Ce diamètre a été choisi pour cette conduite vu qu’un poteau

d’incendie doit être placé sur ce dernier et il se trouve que les poteaux d’incendie ne peuvent

être placés que sur des conduites ayant un diamètre supérieur ou égal à 110mm. Les autres

conduites tertiaires sont en PVC Ø 90 et les conduites quaternaires qui constituent les râteaux

c’est-à-dire les conduites sur lesquels aucun raccordement n’est prévu sont en PVC Ø 63.

Les diamètres intérieurs trouvés après diminution de l’épaisseur de la paroi des conduites sont

les suivants :

Tableau 21: Diamètres intérieurs des conduites du réseau

Diamètres extérieurs (mm) Epaisseur de la paroi (mm) Diamètre intérieur (mm)

63 3 57

90 4,3 81,4

110 5,3 99,4

Au niveau des différents nœuds de desserte, des pressions allant de 2,39 à 1,46bar ont été

obtenues à l’heure de pointe. La pression minimale de service exigée pour un réseau de

distribution d’eau potable est de 1bar au niveau des différents nœuds. Vu les résultats obtenus,

la condition relative à la valeur de la pression minimale requise pour un bon fonctionnement

hydraulique d’un réseau de distribution a été satisfaite.


70

Figure 22: Etat des pressions à l'heure de pointe


71

Au niveau des différents tronçons du réseau, des vitesses allant de 2,30 à 0,02m/s ont été

obtenues à l’heure de pointe. La majorité des vitesses sont très faibles donc ne sont pas

comprises dans l’intervalle des vitesses fixées à savoir [0,3 ; 2,5], mais vu que la pression prime

sur la vitesse, il est préférable d’avoir la pression minimale de service requise au détriment des

bonnes vitesses. Seuls vingt-deux (22) tronçons du réseau respectent les conditions de vitesses

mais aucun tronçon du réseau ne dépasse la valeur de vitesse maximale de l’intervalle.


72

Figure 23: Etat des vitesses à l'heure de pointe


73

L’idéal aurait été de satisfaire toutes les conditions requises pour le bon fonctionnement d’un

réseau d’adduction en eau potable mais à défaut, la condition primordiale requise à savoir une

bonne pression au niveau des différents points de desserte a été satisfaite.

V.3.3.3. Cahier des nœuds du réseau

Les accessoires de raccordement sont en fonte à partir des diamètres 110 et en PVC pour les

diamètres 90 et 63. Les accessoires de raccordement présents sont des tés égaux et inégaux, des

coudes ¼, 1/8 et 1/16, des réductions, des bouchons, des plaques pleines et les pièces nécessaires

pour une bonne adhésion des tuyaux et des accessoires à savoir les brides major. Des butées en

béton sont mises en place au niveau de chaque accessoire afin de contrer la force de poussée

hydraulique à ces niveaux (Annexe 15).

V.4. Estimation en coût des pertes d’eau enregistrées sur les six (06) dernières

années

L’estimation des volumes d’eau enregistrés au niveau de la Caserne sur les six (06) dernières

années a donné les résultats suivants :

Tableau 22: Consommation en eau de la Caserne sur les six (06) dernières années

CONSOMMATION GLOBALE DE LA CASERNE SAMBA DIERY DIALLO SUR LES SIX (06)

DERNIERES ANNEES

ANNEE

1er

Bimestre

2ème

Bimestre

3ème

Bimestre

4ème

Bimestre

5ème

Bimestre

6ème

Bimestre

Total

annuel

Volume

(m3)

Volume

(m3)

Volume

(m3)

Volume

(m3)

Volume

(m3)

Volume

(m3)

Volume

(m3)

2 011 23 162 19 157 25 408 24 516 25 989 29 048 147 280

2 012 24 768 24 967 21 512 21 195 20 864 21 120 134 426

2 013 22 503 22 800 19 371 21 630 18 494 19 916 124 714

2 014 22 125 21 823 21 148 20 332 19 552 21 041 126 021

2 015 22 448 21 987 19 693 18 239 19 039 14 672 116 078

2 016 18 690 20 019 21 837 20 225 21 085 23 132 124 988

Total 133 696 130 753 128 969 126 137 125 023 128 929 773 507

Le tableau 22 montre que le volume total d’eau consommé au niveau de la Caserne sur les six

(06) dernières années est égal à 773 507 m3. En y appliquant le pourcentage des pertes d’eau

préalablement fixé et en le divisant par le nombre d’années de consommation, les résultats


Tableau 23: Volume des pertes d’eau du réseau

Désignation Volume (m3)

Volume des pertes d’eau sur six (06) ans 541 454

Volume moyen des pertes d’eau par an 90 242


74

Le montant total des pertes d’eau annuelles obtenu après avoir multiplié le volume des pertes

par la tarification appliquée à l’administration qui s’élève à 1869 F CFA est égal à 168 662 298

F CFA.

V.5. Estimation financière du coût des travaux

L’estimation financière du coût des travaux a été répartie en trois lots à savoir :

- L’équipement du château d’eau et de la bâche au sol

- Le raccordement au réseau électrique

- Le réseau d’adduction en eau potable

Tableau 24: Coût total du projet

Désignation Prix total (F CFA HT/HD)

Equipement du château d'eau et de la bâche au sol 55 768 890

Nouveau réseau d'adduction en eau potable 69 757 576

Raccordement au réseau électrique 17 537 000

Divers 14 306 347

TOTAL PROJET 157 369 813

Le coût total du projet s’élève à un montant de 157 369 813 F CFA alors que le montant total

des pertes d’eau moyennes enregistrées annuellement s’élève à 168 662 298 FCFA. On

constate aisément que le montant des pertes d’eau enregistrées annuellement est supérieur

d’environ 10 000 000 F CFA au coût total du projet. La réalisation du projet permettra aux

autorités de la Caserne d’économiser sur le montant des factures d’eau à une hauteur des pertes

d’eau à savoir 168 662 298 F CFA environ chaque année. Le financement misé pour la

rénovation du système d’A.E.P. pourra donc être récupéré au bout d’un an par économie sur le

coût des factures d’eau enregistrés. Sur le plan financier, il est donc plus profitable aux autorités

de la Caserne de réaliser le projet.


75

CONCLUSION ET RECOMMANDATIONS

L’étude a révélé que les problèmes auxquels sont confrontés les populations de la Caserne sont

en grande partie causés par l’ancienneté du réseau d’adduction et des ouvrages hydrauliques

existants. Pour une résolution pérenne du problème tout en tenant compte de certaines

contraintes techniques, la mise en place d’un nouveau système d’alimentation en eau potable a

été proposé. Ce système à mettre en place est constitué entre autres d’une bâche au sol munie

d’une pompe qui refoule dans un château d’eau. A partir de ce dernier une distribution gravitaire

est faite pour alimenter toute la Caserne à partir d’un réseau ramifié. L’exécution des travaux

s’élève à 157 369 813 F CFA.

La réalisation du projet est porteuse de plusieurs avantages à savoir :

- Satisfaire les besoins en eau de la Caserne en améliorant la desserte en eau ;

- Améliorer les conditions de vie des populations de la Caserne ;

- Réduire le coût des pertes en eau avec un gain annuel estimé à 168 662 298 FCFA sur

le montant des factures d’eau ;

- Limiter les maladies hydriques.

Ces avantages précités sont certes très concluants mais nécessitent la mise en œuvre de certaines

dispositions. En effet, le système d’adduction en eau potable existant n’est pas maîtrisé ce qui

n’a pas facilité son entretien et sa conservation. Cette contrainte ne sera pas rencontrée avec le

système à mettre en place car toutes les données techniques nécessaires pour procéder à un

entretien régulier et parer à d’éventuels dysfonctionnements seront mises à la disposition du

C.T.G.N.

Le système à mettre en place nécessite la redynamisation du C.T.G.N. car pour atteindre la

pérennité des ouvrages ; un entretien régulier est recommandé :

✓ Il est impératif de veiller au curage des ouvrages de stockage à savoir la bâche au sol et

le château d’eau ;

✓ Vérifier périodiquement le bon fonctionnement de la pompe et du groupe électrogène ;

✓ Bien entretenir les accessoires hydrauliques surtout les vannes afin d’éviter leur

entartrage.

L’entretien des ouvrages peut se faire deux fois par an.


76

BIBLIOGRAPHIE

ANSD, éd. 2017. « Rapport définitif RGPHAE - Région de Dakar ».

http://www.ansd.sn/ressources/RGPHAE-2013/ressources/doc/pdf/RGPHAE-Rapport-regional_DAKAR_vf.pdf.

Ardurat, Céline. 2002. « L’électrification du Sénégal de la fin du XIXe siècle à la Seconde Guerre mondiale ». Outre-mers 89 (334):439–457.

Blindu, Igor. 2004. « Outil d’aide au diagnostic du réseau d’eau potable pour la ville de Chisinau par analyse spatiale et temporelle des dysfonctionnements hydrauliques ». Ecole Nationale Supérieure des Mines de Saint-Etienne; Université Jean Monnet-Saint-Etienne. https://hal-sde.archives-ouvertes.fr/tel-00779032/.

Brière, François G. 2012. Distribution et collecte des eaux. Presses inter Polytechnique. https://books.google.fr/books?hl=fr&lr=&id=dE56BgAGuKwC&oi=fnd&pg=PR1&dq=Distribution+et+collecte+des+eaux+Fran%C3%A7ois+G+bri%C3%A8re&ots=R8VQomdNP0&sig=JFFIToMgqn1Fzv1HhGNh3F_1DI4.

Dubart, Gérard, Daniel Fayoux, Gérard Mathieu, et Denis Savoye. 1999. « Application des géomembranes aux ouvrages hydrauliques en béton ». Ingénieries, 61–69.

France Volontaires, éd. 2010. « Présentation du Sénégal région par région ». http://www.reseau-espaces-volontariats.org/documents/content/Senegal/Pays/presentation_regions.pdf.

Jouneau-Sion, Caroline. 2008. « Jouer au citoyen avec Google Earth ». Les Cahiers Pédagogiques 460. Le Frapper, Olivier. 2005. AutoCAD LT 2006. Editions ENI. Le Maux, Benoît. 2007. « Le choix de l’échantillon ». en ligne, perso. univ-rennes1. fr/benoit. le-

maux/Echantillon. pdf. Moussa, Mahmoud. 2002. « Poly alimentation en eau potable ». Olivier, Alain. 2017. « Géomatique ». Savatier, André, et François Gadelle. 1994. Les pompes et les stations de pompage. Troisième édition,

Mise à jour et complétée. Sigea. 2017. « Altitude-Modèle Numérique de Terrain SRTM ». Telliez, Marion. 2010. « Epanet : simulation hydraulique ». Zoungrana, Denis. 2003. « Cours d’approvisionnement en eau potable, Groupe des écoles EIER-

ETSHER ».


I

ANNEXES

Annexe 1 : Devis estimatif de l'équipement du château d'eau et de la bâche au sol

Désignation

Unité

Quantité

Prix

unitaire

Prix total

F CFA

HT/HD

F CFA

HT/HD

Etanchéité réservoirs

Enduit d’étanchéité intérieur cuve avec adjuvant m2 345 8 500 2 932 500

Revêtement au sikatop 209 pour étanchéité

intérieur cuve ou similaire m2 345 10 300 3 553 500

Etanchéité au parafor solo sur la dalle m2 170 17 500 2 890 000

Total 9 376 000

Equipement de la bâche

Pompe de 35m3/h avec une HMT de 24.55m et

puissance de 3.78KW FT 1 5 000 000 5 000 000

Groupe électrogène de 80 KVA FT 1 15 000 000 15 000 000

Total 20 000 000

Ensemble tuyauterie

Conduite d'Aspiration en fonte bridée, y compris

boulonnerie, joints et tous accessoires pour

montage, DN 150 mm y compris toutes sujétions ml 6 40690 244 140

Conduite de refoulement en fonte bridée, y compris


montage, DN 100 mm y compris toutes sujétions

ml 28 26 022 728 616

Conduite de distribution en fonte bridée, y compris


montage, DN100 mm y compris toutes sujétions

ml 22 26 022 572 484

Conduite de vidange en fonte bridée, y compris



ml 2 40 690 81 380

Conduite de trop plein en fonte bridée, y compris


montage, DN 150mm y compris toutes sujétions

ml 24 40 690 976 560

Conduite de by-pass en fonte bridée, y compris



ml 4 40 690 162 760

Total 2 765 940

Ensemble pièces tuyauterie

Manchette d'ancrage à bride DN 100, L=0,60 m U 3 96 000 288 000


II

Désignation

Unité

Quantité

Prix

unitaire

Prix total

F CFA

HT/HD

F CFA

HT/HD



Manchette Fonte ductile à bride DN 100, L=2,00m U 1 125 000 125 000

Crépine en inox DN 150mm U 1 247 296 247 296

Crépine en inox DN 100 mm U 1 300 000 300 000

Total 1 385 296

Pièces spéciales de raccordement

Té BBB DN 150/150 U 1 94 560 94 560

Té BBB DN 100/100 U 2 53 837 107 674

Coude BB 1/4 DN 150 U 1 66 129 66 129

Coude BB 1/4 DN 100 à patin U 2 46 171 92 342

Coude BB 1/4 DN 100 U 3 46 171 138 513

Coude BB 1/4 DN 150 U 2 66 129 132 258

Joint de démontage auto buté DN 100 mm U 2 182 000 364 000

Joint de démontage auto buté DN 150 mm U 1 242 000 242 000

Bride Major pour fonte DN 150 U 7 70 836 495 852

Bride Major pour fonte DN 100 U 7 62 260 435 820

Total 2 169 148

Robinetterie

Vanne à opercule DN 100 U 3 119 048 357 144

Vanne à opercule DN 150 U 3 194 879 584 637

Robinet altimétrique type LAURAM DN 100 mm

ou similaire, vanne de remplissage 100%

hydraulique y compris toutes sujétions U 1 5 000 000 5 000 000

Pressostat U 1 50 000 50 000

Fourniture et pose d’un système complet

comprenant les câbles, les poires de niveau, le

capteur de niveau, l’afficheur de niveau, l’affichage

de niveau sur l’armoire de commande et

l’asservissement du GEP en fonction du niveau du

CE

ENS 1 1 900 000 1 900 000

Compteur volumétrique DN 100 mm U 2 348 000 696 000

Manomètre U 1 20 000 20 000

Clapet anti-retour à battant DN 100 mm U 2 284 280 568 560


III

Désignation

Unité

Quantité

Prix

unitaire

Prix total

F CFA

HT/HD

F CFA

HT/HD

Clapet de nez DN 150 pour regard exutoire des

eaux de vidange et trop-plein U 1 343 534 343 534

Robinet de prélèvement d’échantillon d’eau y

compris toutes sujétions de pose sur la conduite de

distribution par collier de prise en charge U 1 11 112 11 112

Boite à boue DN 100 mm U 1 2 500 000 2 500 000

Regard pour Compteur, Boite à boue et Clapet anti-

retour à battant U 1 875 000 875 000

Total 12 905 987

Fourniture et pose d'équipements complets pour ventouse automatique

Ventouse DN 60 mm pour conduite fonte DN 100 U 1 217 519 217 519

Total 217 519

Fourniture et pose d'équipements complets pour vidange à tubulure

Regard de vidange en béton armé (volume 4 à 8

m3) y/c couverture en tampon fonte série légère U 1 875 000 875 000

Total 875 000

Menuiserie et divers

Echelle intérieure en acier inoxydable de nuance

« Inox 316 L » pour accès cuve, y compris

fixations et toutes sujétions de pose FT 1 1 200 000 1 200 000

Echelle extérieure en acier galvanisé chaud pour

accès cuve, y compris fixations et toutes sujétions

de pose FT 1 1 950 000 1 950 000

Echelle intérieure en acier inoxydable de nuance

« Inox 316 L » pour accès fond chambre de vanne,

y compris fixations et toutes sujétions de pose FT 1 250 000 250 000

Total 3 400 000

Essais d'étanchéité et désinfection

Essais d'étanchéité FT 1 960 000 960 000

Essais de convenance FT 1 960 000 960 000

Lavage et désinfection FT 1 720 000 720 000

Essais de pression pour conduites ml 86 200 17 200

Essai général de pression y/c la désinfection des

canalisations, des pièces de raccordement et toutes

sujétions ml 86 200 17 200


IV

Désignation

Unité

Quantité

Prix

unitaire

Prix total

F CFA

HT/HD

F CFA

HT/HD

Total 2 674 400

TOTAL GENERAL F CFA HT/HD 55 768 890

Annexe 2 : Devis estimatif du raccordement au réseau électrique

Désignation

Unité

Quantité

Prix unitaire Prix total

F CFA

HT/HD

F CFA

HT/HD

Equipement électrique

Interrupteur à commande manuelle avec

poteau béton 12B2000

U 1 1 799 000 1 799 000

Poteau béton 12 2000 U 1 935 000 935 000

Poteau béton AR 400 U 1 450 000 450 000

Câble almelec de section 54.6mm2 ml 50 1 350 67 500

Armement triangle sur poteau béton isolateurs

VHT36

U 1 370 500 370 500

Armement double ancrage avec isolateur,

étrier, œillet, all sockets, pinces d'encrage et

accessoires de fixation

U

1 675 000 675 000

Armement simple ancrage U 1 425 000 425 000

Jeu de 3 parafoudres mise à terre et

accessoires

U 1 480 000 480 000

Raccordement de la dérivation MT sur le

réseau MT Senelec

U 1 750 000 750 000

Total 5 952 000

Réseau basse tension

Transformateur aérien 100KVA type H61 U 1 3 900 000 3 900 000

Support de transformateur aérien H61 U 1 150 000 150 000

Disjoncteur haut de poteau cadenassable125 U 1 825 000 825 000

Tableau de comptage type SENELEC y

compris Bloc Tri

U 1 750 000 750 000

Armoire électrique de commande U 1 350 000 350 000

Câble de liaison transfo-disjoncteur en câble

isolé ; a

ml 20 18 000 360 000

Câble U 1000R02V4 X 70mm2 U 5 23 000 115 000

Câble U 1000R02V4 X 35mm2 U 40 18 000 720 000

Disjoncteur BT décrochable 100 A U 1 315 000 315 000

Batterie de condensateur équipée de

protection

U 1 1 500 000 1 500 000

Ouverture et fermeture tranchée ml 50 2 000 100 000


V

Désignation

Unité

Quantité

Prix unitaire Prix total

F CFA

HT/HD

F CFA

HT/HD

Accessoires de raccordement ENS 1 2 500 000 2 500 000

Total 11 585 000

TOTAL GENERAL FCFA HT/HD 17 537 000

Annexe 3: Devis estimatif du réseau d'adduction

Désignation

Unité Quantité

Prix unitaire

Prix Total

F CFA HT/HD F CFA HT/HD

Fournitures et pose de conduites y compris essai de pression et butée

Tuyaux en PVC Ø 63 PN 10 ml 1 331 2 189 2 912 596

Tuyaux en PVC Ø 90 PN 10 ml 695 3 498 2 429 501

Tuyaux en PVC Ø 110 PN 10 ml 2 762 3 802 10 502 113

Total 15 844 209

Fourniture et pose d'accessoires et autres équipements

Clapet anti retour U 4 284 280 1 137 120

BAC (tabernacle-tube allongé-BAC) U 18 11 256 202 608

Brides major pour PVC Ø 250 U 2 77 921 155 842

Brides major pour PVC Ø 110 U 76 33 518 2 547 368

Té FONTE BBTB DN 100 U 5 48 466 242 330

RVR DN 100 U 6 119 048 714 288


Té FONTE BBTB DN 100/080 U 4 48 466 193 864

Plaque pleine FONTE DN 100 U 5 11 437 57 185

Coude FONTE BB DN 100 U 17 36 318 617 406

Té PVC Ø 90 U 3 21 503 64 509

Té PVC Ø 90 /63 U 3 31 289 93 867

Coude PVC Ø 63 U 6 2 297 13 782

Coude PVC Ø 90 U 1 5 876 5 876

Réduction PVC Ø 90 X 63 U 1 7 431 7 431

Bouchon PVC Ø 90 U 5 3 526 17 630

Bouchon PVC Ø 63 U 14 2 072 29 008

Coude FONTE BB DN 060 U 1 38 825 38 825


Poteau d'incendie complet U 4 566 952 2 267 808

Té FONTE BBTB 100/060 U 8 48 466 387 728

Cône de réduction FONTE DN 100/060 U 1 56 081 56 081


VI

Désignation

Unité Quantité

Prix unitaire

Prix Total

F CFA HT/HD F CFA HT/HD

Té FONTE BB DN 60 U 1 41 063 41 063

Total 9 097 820

Essais d'étanchéité

Essais de pression pour conduites ml 4 787 200 957 400

Essai général de pression y/c la

désinfection des canalisations, des pièces

de raccordement et toutes sujétions ml 4787 200 957 400

Total 1 914 800

Démolition et réfection de chaussée bitumée et de dalles de Rufisque

Démolition de chaussée bitumée m2 393 7700 3 025 215

Réfection de chaussée bitumée m2 393 30360 11 927 989

Démolition de pavés de Rufisque m2 1831 3121 5 714 005

Réfection de pavés de Rufisque m2 1831 12144 22 233 539

Total 42 900 747

TOTAL GENERAL FCFA HT/HD 69 757 576


VII

Annexe 4 : Plan du château d’eau en place

Source : C.T.G.N.


VIII

Annexe 5: Questionnaire d'enquête

1. 10-20ans 2. 20-30ans 3. 30-40ans

4. 40-50ans 5. 50-60ans 6. Autres

ACCES A L'EAU ET ETAT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES DE LA

CASERNE SAMBA DIERY DIALLO

JUIN 2017 - SONES

I.GENERALITES

1. Date de l'enquête 3. Heure de début de l'entrevue

2. Nom de l'enquêteur

II.IDENTIFICATION DES PERSONNES INTERVIEWEES

4. Nom (Facultatif)

5. Prénom(s ) (Facultatif)

6. Age

7. Sexe

1. Mas culin 2. Féminin

8. Etat Civil

1. Célibataire 2. Marié(e) 3. Divorcé(e)

4. Veuf(ve)

9. Niveau d'ins truction

1. Primaire 2. Secondaire 3. Supérieur

4. Aucun

10. Statut

1. Général de divis ion

2. Général de brigade

3. Colonel

4. Lieutenant-Colonel

5. Commandant

6. Capitaine

7. Lieutenant

8. Sous -Lieutenant

9. Adjudant-major

10. Adjudant-Chef

11. Adjudant

12. Maréchal des logis chef

13. Maréchal des logis

14. Gendarme

15. Elève officier de gendarmerie

16. Elève gendarme s ervant s ous le prés ent s tatut

17. Gendarme auxiliaire

18. Pers onnel s ervice adminis tratif

19. Pers onnel s ervice technique

20. Pers onnel s ervice de s anté

21. Membre de la famille d'un officier

22. Membre de la famille d'un s ous -officier

23. Membre de la famille d'un gendarme

11. Ancienneté dans la cas erne

1. 1-2ans 2. 3-4ans 3. 5ans 4. Plus

III.ACCES A L'EAU

12. Y a-t-il un point d'eau dans votre bâtiment/mais on?

1. Oui 2. Non

13. Si oui, l'eau es t-elle dis ponible régulièrement dans votre

bâtiment/Mais on?

1. Oui 2. Non

14. Si non, à quels moments de la journée obs ervez-vous une

arrivée régulière de l'eau?

15. Durant ces moments tous les niveaux des

bâtiments /Mais on s ont-ils des s ervis ?

1. Oui 2. Non

16. Si non, quels s ont les niveaux qui s ont privés d'eau?

1. Rez de chaus s ée 2. Premier étage

3. Deuxième étage 4. Autres

Vous pouvez cocher plusieurs cases (3 au m axim um ).

17. Avez vous une bonne pres s ion de s ervice aux endroits

des s ervies durant ces périodes ?

1. Oui 2. Non


IX

. Quels s ont les moyens mis en oeuvre pour faire face au

manque d'eau durant ces périodes ?

1. Rés erves d'eau 2. Camion-citernes 3. Autres

4. Aucun


19. Depuis quand êtes -vous confrontés au problème de manque

d'eau?

22. Quelle eau utilis ez-vous comme eau de bois s on?

1. Eau en bouteille 2. Eau en s achets 3. Autres


23. Exceptés les us ages domes tiques et la bois s on à quels

autres fins l'eau es t-elle utilis ée?

20. Utilis ez vous l'eau du robinet comme eau de bois s on?

1. Oui 2. Non

21. Si non, pourquoi?

1. Couleur de l'eau du robinet

2. Goût de l'eau du robinet

3. Habitude

4. Autres


IV.ETAT DES OUVRAGES HYDRAULIQUES EXISTANTS

24. Quelles s ont les ouvrages hydrauliques exis tants ?

25. Depuis quand ont-ils été mis en place?

31. Avez-vous remarqué des dys fonctionnements au niveau de

vos ouvrages hydrauliques ?

1. Oui 2. Non

32. Si oui, les quels ?

26. Ces ouvrages s ont-ils régulièrement entretenus ?

1. Oui 2. Non

33. Depuis quand obs ervez-vous des dys fonctionnements au

niveau de vos ouvrages hydrauliques


28. Dis pos ez-vous d'un maintenancier pour vos ouvrages

hydrauliques au s ein de la Cas erne?

1. Oui 2. Non

34. En cas de dys fonctionnements procédez-vous

automatiquement à la réparation?

1. Oui 2. Non



30. Que pens ez-vous de l'état de vos ouvrages hydrauliques ?

1. Bon état 2. Mauvais état 3. Très mauvais état


X

Annexe 6 : Plan de masse géoréférencé de la Caserne

Source : Plan géoréférencé de la ville de Dakar


XI

Annexe 7 : Plan de la Caserne sur Google Earth

Annexe 8 : Vérification de la conformité des deux plans


XII

Annexe 9 : Coefficients de pertes de charge pour certaines singularités

Annexe 10 : Coefficients de pertes de charge pour les coudes


XIII

Annexe 11 : Requête des pressions à l’heure de pointe


XIV

Annexe 12 : Requête des vitesses à l’heure de pointe


XV

Annexe 13: Caractéristiques des nœuds à l’heure de pointe


XVI


XVII


XVIII


XIX

Annexe 14 : Caractéristiques des arcs à l’heure de pointe


XX


XXI


XXII


XXIII

Annexe 15 : Cahier des nœuds du réseau

Liste des

nœuds

Schéma des nœuds Nombre Liste des

pièces

N01

01 1 TE FONTE

BBTB 200/100

1 RVR DN

100

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

250

1 BRIDE

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BAC

COMPLETE

(tabernacle-

tube allongé-

BAC)

1 BUTEE EN

BETON

N02,

N06,

N09,

N13,

N54, N64

06 1 COUDE 1/8

FONTE BB

DN 100

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BUTEE EN

BETON


XXIV

Liste des

nœuds


pièces

N03,

N05,

N15,

N20,

N65,

N70,

N71,

N72, N73

09

1 COUDE 1/4

BB FONTE

DN 100

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BUTEE EN

BETON

N04, N69

02 1 COUDE

1/16 BB

FONTE DN

100

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BUTEE EN

BETON

N10,

N63, N81

03 1 TE FONTE

BBTB 100

1 RVR DN

100

3 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BAC

COMPLETE

(tabernacle-

tube allongé-

BAC)

1 BUTEE EN

BETON


XXV

Liste des

nœuds


pièces

N11

01 2 TE FONTE

BBTB 100

2 RVR DN

100

4 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

2 BAC

COMPLETE

(tabernacle-

tube allongé-

BAC)

2 BUTEE EN

BETON

N12,

N16,

N56,

N66, N76

05 1 PLAQUE

PLEINE

FONTE DN

100

1 BRIDE

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BUTEE EN

BETON

N75,

N52,

N18, N14

04 1 COUDE A

PATIN DN

100

1

MANCHETTE

FONTE Ø 110

1 POTEAU

D’INCENDIE

COMPLET

1 TE FONTE

BBTB 100

1 MASSIF EN

BETON

POUR SOCLE

PI


XXVI

Liste des

nœuds


pièces

4 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

2 BUTEES EN

BETON

N19,

N23,

N50,

N51,

N53,

N55,

N62,

N74,

10 1 TE FONTE

BBTB 100/60

1 RVR DN 60

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BRIDE

MAJOR

POUR PVC Ø

63

1 BAC

COMPLETE

(tabernacle-

tube allongé-

BAC)

1 BUTEE EN

BETON

N22

01 2 TE FONTE

BBTB 100/80

2 RVR DN 80

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

90

2 BAC

COMPLETE

(tabernacle-

tube allongé-

BAC)


XXVII

Liste des

nœuds


pièces

2 BUTEE EN

BETON

N17,

N21,

03 1 TE FONTE

BBTB 100/80

1 RVR DN 80

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

110

1 BRIDE

MAJOR

POUR PVC Ø

90

1 BAC

COMPLETE

(tabernacle-

tube allongé-

BAC)

1 BUTEE EN

BETON

N24

01 1 TE FONTE

BBTB DN 60

1 CONE DE

REDUCTION

FONTE DN

110/60

1 BRIDE

MAJOR

POUR PVC Ø

110

2 BRIDES

MAJOR

POUR PVC Ø

63

1 BUTEE EN

BETON


XXVIII

Liste des

nœuds


pièces

N25,

N30,

N35,

03 1 TE PVC

EEE Ø 90

1 BUTEE EN

BETON

N26,

N32, N40

03 1 TE PVC

EEE Ø 90/63

1 BUTEE EN

BETON

N37

01 1 COUDE 1/4

EE PVC Ø 90

1

REDUCTION

PVC Ø 90/63

1 BUTEE EN

BETON

N34

01 1 COUDE 1/4

EE PVC Ø 90

1 BUTEE EN

BETON


XXIX

Liste des

nœuds


pièces

N47,

N48,

N77, N78

04 1 COUDE 1/4

EE PVC Ø 63

1 BUTEE EN

BETON

N45, N46

02 1 COUDE 1/8

EE PVC Ø 63

1 BUTEE EN

BETON

N26,

N28,

N31,

N36, N40

05 1 BOUCHON

PVC Ø 90

1 BUTEE EN

BETON

N29,

N33,

N38,

N39,

N42,

N43,

N44,

N49,

N57,

N58,

N59,

N60,

N61, N68

14 1 BOUCHON

PVC Ø 63

1 BUTEE EN

BETON


XXX

Annexe 16 : Tarif de l'eau au Sénégal

Source : Direction du Contrôle et de l’Exploitation de la SO.N.E.S.

Catégorie Tarif HT 1er

bim 2011 Tarif HT 2ème

bim 2015 var

TS = de 0 à 20 m3 /bim 179.37 186.55 4.00%

TP = de 21 à 40 m3 / bim 579.03 631.14 9.00%

TD = Plus de 40 m3 /bim 601.51 655.65 9.00%

Tranche unique: administration centrale 1 868.88 1 868.88 0.00%

Tranche unique: Autres abonnés non

domestiques601.51 655.65 9.00%

Bornes Fontaines Tranche unique 219.31 239.05 9.00%

avec Quota = de 0 à Q 94.42 102.92 9.00%

avec deux fois Quota = de Q à 2*Q 428.72 467.31 9.00%

hors Quota = Plus de 2*Q 601.51 655.65 9.00%

Maraîchers

Abonnés non domestiques

Abonnés domestiques : Compteur diamètre 15 mm

TARIF DE L'EAU AU SENEGAL

Etude d’avant-projet detaillee de l’alimentation en eau ...

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