rapport_de_mémoire_réalisé_parHousseiniNouhou_Samaila_Master2_génie_civil

TRAVAUX DAMENAGEMENCOMMUNE DE KOUDOUGOU

MEMOIRE POUR LOBTENMASTER EN INGENIERIE

Prsent et soutenu publiq

HOUSSEINI NOUHOU SAMAILA

Travaux dirigs par : Dr Raffaele VINAI, enseignant

Mr DIEUDONNE KONSEIBO, ingnieur la

Jury dvaluation du stage :

President: Dr Raffaele VINAI

Membres correcteur: Dr Ismail GUEYE Mr Lawane GANA

TRAVAUX DAMENAGEMENT ET DE BITUMAGE DE VOIRIES DANS LA COMMUNE DE KOUDOUGOU

MEMOIRE POUR LOBTENTION DU MASTER EN INGENIERIE DE L'EAU ET DE L'ENVIRONNEMENT

OPTION : GENIE CIVIL

Prsent et soutenu publiquement par

HOUSSEINI NOUHOU SAMAILA

, enseignant-chercheur au 2ie

KONSEIBO, ingnieur la Direction Gnrale Des Routes

Raffaele VINAI

Ismail GUEYE Mr Lawane GANA

Promotion 2009

VOIRIES DANS LA

IRONNEMENT

Direction Gnrale Des Routes

Promotion 2009-2011

Mmoire de findtudes : Travaux damnagement et de bitumage des voiries dans la commune de Koudougou

Mmoire de fin dtudes /Juin 2011 : prsent par HOUSSEINI NOUHOU SAMAILA, Master2

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REMERCIEMENTS

Tout dabord, je tiens remercier le Dieu clment le tout misricordieux de mavoir donn la force et le courage de mener bien ce modeste travail

Je tiens remercier Mr KONSEIBO DIEUDONNE mon cher encadreur pour patience et sa coopration le long de cette priode

A tous les enseignants de 2ie sans exception qui ont contribu ma formation avec beaucoup de comptences et de dvouement.

Mes remercient sadressent, galement, aux membres de jury pour lintrt quils ont ports mon travail .

Enfin mes plus vifs remerciements sadressent aussi, tous ceux qui mont aid, encourag, et soutenu.



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DEDICACES

Mes trs chers parents qui mont soutenu et encourag toute la vie

Mes frres et surs

Toute ma famille

A mon encadreur Mr. KONSEIBO DIEUDONNE

A tous mes amis

A toute la promotion 2009

Tous mes collgues sans exception

A vous .merci



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RESUME

L e projet des travaux damnagement et de bitumage de voiries dans la commune de Koudougou sinscrit dans la politique du gouvernement Burkinab de construire des ouvrages de dveloppement dans les villes de lintrieur, mais aussi dembellir la ville de Koudougou en vue de recevoir les festivits de 11 dcembre 2011 marquant lindpendance du pays.

Ce projet a pour objectif la construction dun systme dassainissement routier dans la cit des forces vives qui va recevoir les htes, mais aussi la remise en tat et la construction des ouvrages hydrauliques sur le tronon Koudougou-Ouagadougou. pour ce faire il faut faire appel aux connaissances hydrauliques et hydrologiques non seulement pour dterminer les sections des ouvrages mais aussi connaitre les dbits quils drainent. Ce projet a abouti la construction de 5758ml de caniveaux de types 80*80cm,80*100, et 60*60 dun cout de travaux de 375 826 300FCFA HT, mais aussi la construction de 16 dalots et le prolongement de 12 autres existants sur le tronon Koudougou-Ouagadougou

Mots cls : Assainissement routier de la cit des forces vives , mise tat et construction des ouvrages hydrauliques, caniveaux, dalots, cout des travaux



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ABSTRACT

The project of the asphalting and alteration work of roadway systems in the town of Koudougou falls under the policy of the Burkinabe government to build infrastructures of development in the cities of the interior, but also to embellish the town of Koudougou in order to receive the festivities of December 11, 2011 for commemoration the independence of the country

This project aims at the construction of a system of road cleansing in the "city of the sharp forces" which will receive the hosts, but also the repairing and the construction of the hydraulic works on the Koudougou-Ouagadougou section. With this intention it is necessary to call upon hydraulic and hydrological knowledge not only to determine the sections of the works but also to know the flows which they drain. This project led to the construction of 5758ml of gutters of the 80*80cm types, 80*100, and 60*60 of a cost of work of 375 826 300FCFA HT, but also the construction of 16 channels and the prolongation of 12 other existing on the Koudougou-Ouagadougou section

Key words: Road cleansing of the "city of the sharp forces", put at state and construction of the hydraulic works, gutters, channels, cost of work



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LISTE DES ABREVIATIONS

CIEH : Comit International des Etudes Hydrauliques

C : Coefficient de ruissellement /

A : Coefficient dabattement

I : Intensit de la pluie

KS : Coefficient de rugosit de Manning-Strickler

fc28 : rsistance la compression 28jours Tc : Temps de concentration

S : Surface du bassin versant

Ig : Indice global des pentes

Pan : Pluie annuelle

Q10 : Dbit dcennal Q50 : Dbit cinquantennales OH : Ouvrage hydraulique

Tb : Temps de base



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SOMMAIRE

REMERCIEMENTS ..................................................................................................................................... ii

DEDICACES ............................................................................................................................................... iii

RESUME ................................................................................................................................................... iv

CHAPITRE 1 : TRAVAUX DASSAINISSEMENT DE LA CITE DES FORCES VIVES ............................. 4

1.1 INTRODUCTION GENERALE ............................................................................................................. 4

1.1.1 Contexte et justification du projet .............................................................................................. 4

1.1.2 Objectif gnral du projet ........................................................................................................... 4

1.1.3 Objectifs spcifiques ..................................................................................................................... 4

1.3 ETATS DES LIEUX DE LA CITE DES FORCES VIVES ................................................................... 4

1.4 CALCUL DES SECTIONS DES CANIVEAUX ....................................................................................... 5

1.4.1 Donnes disponibles..................................................................................................................... 5

1.4.2 Mthode de calculs ..................................................................................................................... 5

1.4.3 Rsultats des calculs .................................................................................................................... 6

1.5 CALCUL DES SECTIONS DACIERS ................................................................................................... 7

1.6 ESTIMATION DE LASSAINISSEMENT ............................................................................................ 11

CHAPITRE 2 : REHABILITATION ET CONSTRUCTION DES OUVRAGES HYDRAULIQUES .................... 12

2.1 APERCU DES FACTEURS GERNERAUX .............................................................................................. 12

2.1.1Topographie gnrale .................................................................................................................. 12

2.1.2 Gologie et sols ......................................................................................................................... 12

2.1.3 Vgtation ................................................................................................................................... 12

2.1.4 Hydrographie ............................................................................................................................... 13

2.2 ETUDES CLIMATIQUES ................................................................................................................. 13

2.2.1 Rgime climatiques .................................................................................................................... 13

2.2.2 LEvaporation................................................................................................................................ 14

2.2.3 Les Tempratures ........................................................................................................................ 14

2.2.4 Pluviomtrie ................................................................................................................................. 15

2.3 PREDETERMINATION DES CRUES ................................................................................................. 15

2.3.1 Principe des investigations du terrain ....................................................................................... 15

2.3.2 Identification des points de passage deau ............................................................................. 16

2.3.3Mthodes de dtermination des crues dcennales ................................................................. 16

2.4 ANALYSE DES BASSINS VERSANTS ............................................................................................... 19

2.4.1 Caractristiques des bassins ...................................................................................................... 19



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Calcul des dbits de projet ................................................................................................................. 20

2.5 Dtermination des paramtres de calcul ..................................................................................... 22

2.5.1 Mthode ORSTOM ..................................................................................................................... 22

2.5.2 Mthode CIEH ............................................................................................................................ 24

2.6 ETUDES HYDRAULIQUES ............................................................................................................... 30

2.6.1 Dimensionnement des ouvrages hydraulique ........................................................................... 30

2.6.2 Assainissement routier et protection des ouvrages hydrauliques ........................................... 37

CONCLUSION ......................................................................................................................................... 38

BIBLIOGRAPHIE ...................................................................................................................................... 39

ANNEXES................................................................................................................................................ 40



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Liste des Tableaux

Tableau 1 : Rsultats de calcul des sections des caniveaux .................................................................... 6

Tableau 2 : Valeurs de lvaporation la station de KOUDOUGOU ..................................................... 14

Tableau 3 : Valeurs des tempratures la station de KOUDOUGOU .................................................. 14

Tableau 4 : Estimation de lintervalle de confiance .............................................................................. 21

Tableau 5: Priodes de retour .............................................................................................................. 21

Tableau 6: Coefficient de pointe k ........................................................................................................ 23

Tableau7: RESULTATS DES ETUDES HYDROLOGIQUES .......................................................................... 26

Tableau8 : Prsentation des rsultats des tudes hydrauliques ...................................................... 33



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CHAPITRE 1 : TRAVAUX DASSAINISSEMENT DE LA CITE DES FORCES VIVES

1.1 INTRODUCTION GENERALE

1.1.1 Contexte et justification du projet Dans le souci de faire profiter les villes de lintrieur du pays des infrastructures de dveloppement le gouvernement Burkinab a dcid de dlocaliser lorganisation des festivits de 11 dcembre marquant lindpendance du pays tant donn que ces festivits saccompagne de la ralisation des grandes infrastructures de dveloppement . Cest ainsi cette 2011 cest le tour de la commune urbaine de Koudougou de recevoir ces festivits . Donc des grands chantiers ont t lancs pour embellir la ville . Cest ainsi qua vu le jour le projet damnagement et de bitumage de voiries dans la commune urbaine de Koudougou avec entre autres lassainissement de la cit des forces vives qui va recevoir les htes qui viendront de part le Burkina , mais aussi la rhabilitation et la construction des ouvrages hydrauliques sur le tronon Koudougou-Ouagadougou pour faciliter le dplacement des htes qui emprunteront ce tronon.

1.1.2 Objectif gnral du projet Objectif gnral est damnager la zone des rsidences dite rsistance des forces vives proposer un rseau de drainage des eaux plates formes routires mais aussi la rhabilitation et la construction des ouvrages hydrauliques sur le tronon Koudougou- Ouagadougou.

1.1.3 Objectifs spcifiques Pour atteindre cet objectif les objectifs spcifiques suivants nous ont t demands : Rhabilitation et construction des ouvrages hydrauliques

Dimensionnement hydraulique des caniveaux

Calcul des sections daciers

Evaluation du cout du projet

1.3 ETATS DES LIEUX DE LA CITE DES FORCES VIVES



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Notre cit des forces vives se prsente comme suit

24 parcelles dont les superficies sont comprises entre 5000 et 10000m2

4 commerces de superficies respectivement 6735.96m2, 5002.69m2, 3383.67m2, 2402.48m2

Une plantation deucalyptus de superficie 12061.54m2

Un terrain de sport de 10239.68m2

Un parking de 9965m2

Un pied terre du prsident de 184366.01m2

Une aire de jeux de 3965.38m2

8 parcelles de superficies comprises entre 0 et 5000 m 2

8 rues principales notes A,B,C,D,E,F,G,H demprise 20m chacune

34 rues secondaires demprise chacune 12m

1.4 CALCUL DES SECTIONS DES CANIVEAUX

1.4.1 Donnes disponibles

Nous avons notre disposition les donnes suivantes

Plan de masse de la zone amnager

Les plans cots de la zone

Les superficies des bassins versants

1.4.2 Mthode de calculs

Section rectangulaire en bton arm KS= 70 le dbit apport par les bassins versants sera calcul par la mthode CIA , avec C

coefficient de ruissellement = 0.95 dans notre cas, I intensit de la pluie en mm/h, A superficie du bassin versant en km2

Dans notre cas lintensit de la pluie se calculera par la formule de Montana



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I= atc-b a et b coefficients de Montana le Burkina Faso se trouve dans la zone sahlienne donc a= 7.5 , b= 0.5, Tc est le temps de concentration

Le temps de concentration Tc se calculera par la formule de kirpich Tc= 1/52*L1.15/H0.385 avec L ( le plus long chemin hydraulique en mtres ), H (dnivele entre lamont et laval du bassin versant)

Le dbit capable des canaux se calculera par la formule de Manning-Strickler Q= Ks *S*R2/3*I1/2

Les pentes des canaux respecteront au mieux celles du terrain naturel

1.4.3 Rsultats des calculs

Tableau 1 : Rsultats de calcul des sections des caniveaux

identification Longueur (mtres)

Pente

(m/m) Dbit (m3/s)

Section hydraulique

Vitesse

(m/s)

1 489.50 0.004 0.94 80*80 1.84

2 217.50 0.0069 1.05 80*80 2.41

3 360.10 0.0069 1.56 80*100 2.52

4 149.8 0.0094 1.6 80*100 2.56

5 2

6 433 0.0037 1.14 80*80 1.76

7 211 0.0067 1.16 80*80 2.37

8 234.6 0.0065 60*60 1.93

9 355.40 0.0097 0.48 60*60 2.36

10 250.10 0.0046 0.35 60*60 1.63

11 178 0.0052 0.153 60*60 1.72



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1.5 CALCUL DES SECTIONS DACIERS

Caractristiques des matriaux :

Bton :

Le bton sera arm et dos 350kg/m3

La rsistance la compression 28 jours est de 25MPa

La contrainte de calcul du bton sera b= 0.85fc28/1.5 = 14.17MPa

Acier :

Les aciers sont de haute adhrence et de nuance Fe 400 La fissuration est prjudiciable donc la contrainte dans les aciers est limite 200MPa

2.5.1 Cas des sections 60*60

Dimensionnement des parois :

Pour le dimensionnement des parois le cas les actions les plus dfavorables sont

donnes par les pousses des terres dont nous fixerons la valeur = 18KN/m3. La fissuration est suppos prjudiciable le calcul se fera lELS

Epaisseur de la paroi 12cm

Epaisseur du radier 12cm

Pousse des terres : Ka * *H2/2*H/3 = 0.333*18*0.36*0.2 = 0.431kN.m Effort normal dans les parois : N= e*H*25*1ml = 0.15*0.6*25= 2.25kN

Vrification de lexcentricit donne e= M/N = 0.431/2.25 = 0.19< 4*0.15 le calcul se fera alors en flexion compose avec compression

MuA= MuG0 + N (d-h/2) = 0.431+2.25(0.1-0.075) = 0.487kN.m

= MuA/ (bo*d*fbu) = 0.000487/(1*0.1*14.66)= 0.000344



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A(flexion compose)= 2.54 10-5- 0.00225/200 = 0.14cm2

Amin = 0.23*ft28/fe*b0*d*(e-0.45d)/(e-0.185d) = 0.23*2.1/200*1*0.1*(0.19-0.45*0.1)/(0.19-0.185*0.1) = 1.02cm2

A



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Vrification de lexcentricit donne e= M/N = 0.51/3 = 0.17< 4*0.15 le calcul se fera alors en flexion compose avec compression

MuA= MuG0 + N (d-h/2) = 0.51+3(0.1-0.075) = 0.59kN.m

= MuA/ (bo*d*fbu) = 0.00059/(1*0.1*14.66)= 0.0004



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Cas des sections 80*100

Epaisseur des parois 15cm

Epaisseur du radier 15cm

Pousse des terres : Ka * *H2/2*H/3 = 0.333*18*0.32*0.266= 0.51kN.m Effort normal dans les parois : N= e*H*25*1ml = 0.15*0.8*25= 3kN

Vrification de lexcentricit donne e= M/N = 0.51/3 = 0.17< 4*0.15 le calcul se fera alors en flexion compose avec compression

MuA= MuG0 + N (d-h/2) = 0.51+3(0.1-0.075) = 0.59kN.m

= MuA/ (bo*d*fbu) = 0.00059/(1*0.1*14.66)= 0.0004



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u = 1.25 (1- 1 2 = 1.25 (1-1 2 0.00023 = 0.00023

A = MuA/d(1- 0.4u)fsu= 0.00041/0.1(1-0.4*0.00023)*200 = 0.20cm2

Amin= 0.23*ft28/fe*b0d= 0.23*2.1/400*1*0.1= 1.20cm2

A



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CHAPITRE 2 : REHABILITATION ET CONSTRUCTION DES OUVRAGES HYDRAULIQUES 2.1 APERCU DES FACTEURS GERNERAUX

Route, objet de la prsente tude, se situe entre les villes de Koudougou, province du Bulkiemd et de Ouagadougou, entre les coordonnes gographiques prises au GPS et confirmes par la carte IGN au

1 / 200 000 des rgions de Koudougou et Ouagadougou suivantes

2.1.1Topographie gnrale

Le relief est peu marqu, globalement plat avec cependant, ponctuellement, quelques reliefs accidents, caractriss par des lvations de butes latritiques. On note galement des dpressions et des bas fonds surtout au droit des cours deau. Le niveau altimtrique gnral du trac de la route varie entre 250 m et 360 m daltitude, avec une moyenne de 300

2.1.2 Gologie et sols

Lensemble de la route amnager figure sur un contexte gologique cristallin de roches trs anciennes du prcambrien D (Antbirrimien) composes de migmatites et de granites indiffrencis et de roches volcan-sdimentaires.Ce type de roche confre la zone une gomorphologie rgulirement plane et trs stable, avec des cours deau tals. Les matriaux daltration la surface sont tantt dominance argileuse, tantt dominance sableuse, recouvrant la carapace latritique en zone de plateau ; en relation avec la nature de la roche mre en prsence.

Les sols rencontrs ont une profondeur moyenne de 60 cm 100 cm, lexception des zones sableuses des plateaux ou des collines o les sols sont cuirasss trs minces et dpaisseur infrieure 10 cm.Les sols sableux sont trs dominants sur les versants et les zones faiblement ondules, alors que les sols argileux recouvrent les zones planes et les aires de dpression o se concentrent les eaux de ruissellement.Dans lensemble, les sols en prsence ont une aptitude moyenne pour les infiltrations et la rtention hydrique et sont en majorit gravillonnaires.

2.1.3 Vgtation

La vgtation rencontre volue dune vgtation de savane arbustive dans lensemble une vgtation arbore le long des cours deau importants. Le couvert vgtal est prsent le long



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des routes, du fait de la faible occupation humaine et de la pluviosit. Le taux de couverture arbustive est faible et peut tre estim 40 % des sols avec des strates buissonnantes et herbeuses totalement couvrante sur les aires non cultives. . La vgtation est du type sahlien herbeuse et arbustive de plus en plus clairseme, avec une prdominance trs nette darbres pineux. On rencontre toutefois des reliques de forts le long des cours deau et sur les zones de rserves.

2.1.4 Hydrographie

Le rseau hydrographique du trac est trs vari et la zone du projet assez bien arros. En plus du Mouhoun qui est lun des trois principaux cours deau du Burkina, le rseau hydrographique est compos du Petit Bal, du Nawanka, du Tibouzou qui sont des cours deau permanents et des cours deau temporaires constitus du Bomboro, du Labozo, du Labozoda, du Vouhoun, du Nazinon, du Vranso et du Marigot de Koudougou. On rencontre aussi beaucoup de petits axes de ruissellement et de petits bassins versants de quelques dizaines dhectares ponctus par de cours deau. On note sur le parcours trois grands bassins versants au PK28+423, .Le long du trac, les coulements deau se font tantt douest en est cest dire de la gauche vers la droite. Le rseau hydrographique est constitu daffluents du fleuve Mouhoun.

2.2 ETUDES CLIMATIQUES 2.2.1 Rgime climatiques

La route Koudougou Ouagadougou se situe dans la zone tropicale sche de type nord soudanien, avec des pluies annuelles moyennes se situant entre 700 et 850 mm. Ce climat est caractris par lalternance de deux saisons bien contrastes :

- une saison sche ax sur le mois de janvier et stalant sur 08 mois, doctobre mai - une saison des pluies axe sur le mois daot, dune dure moyenne de 04 mois, de

juin septembre, prcde et suivie dorages pars. Ce rgime climatique est rgi par le flux et le reflux de deux types de masses dair :

- lharmattan, vent sec et brumeux, chaud le jour et frais la nuit, provenant de lanticyclone saharien (zone de haute pression) et dirig vers la zone de convergence



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intertropicale suivant la direction privilgie Nord Est ; Sud Ouest, et sinstallant durant la saison sche.

- La mousson, charge dhumidit maritime, provenant de lanticyclone de Saint Hlne et galement dirige vers la zone de convergence intertropicale selon la direction privilgie Nord Est ; Sud Ouest.

- Le mouvement de la surface de contact entre les deux masses dair appele front intertropical (FIT) dtermine le climat bi-saisonnier ci-dessus dcrit que connaissent les rgions o se situe la route tudier.

2.2.2 LEvaporation

Sur le trac, la station de Koudougou est la plus complte car synoptique. Les valeurs de lvaporation seront prises cette station. Lvaporation annuelle moyenne, mesure au BAC

A sur un chantillon de 29 valeurs de 1976 2004 la station de Koudougou est de 3 548 mm avec le maximum au mois de mars de 430 mm et le minimum au mois de septembre de 170.6mm.

Le tableau suivant prsente les valeurs moyennes de lvaporation en mm au BAC A selon les priodes de lanne la station de Koudougou.

Tableau 2 : Valeurs de lvaporation la station de KOUDOUGOU

Mois Jan Fev Mars Avril Mai Juin Juil Aout Sept Oct Nov Dec TOTALEvap A 334.4 363.2 430.0 413.7 373.2 264.1 207.3 170.9 170.6 223.5 283.6 313.7 3548.2Source : Direction gnrale de laviation civile et de la mtorologie anne 2010

2.2.3 Les Tempratures

Les tempratures seront galement prises la station de Koudougou. Les tempratures annuelles varient de 17.8C en janvier 38.2C en mai la station de Koudougou.

La rpartition des tempratures, tudie sur 35 annes de 1970 2004, est reprsente dans le tableau suivant en degr Celsius.

Tableau 3 : Valeurs des tempratures la station de KOUDOUGOU



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Jan Fev Mars Avril Mai Juin Juil Aout Sept Oct Nov DecT max 33,6 26,2 38,6 39,8 38,2 34,8 32,2 30,9 32,5 36,2 36,6 34,0T min 17,8 20,4 24,1 26,7 26,2 24,1 22,6 22,0 21,9 22,2 20,3 18,0T moy 25,7 23,3 31,35 33,25 32,2 29,45 27,4 26,45 27,2 29,2 28,45 26,0 Source : Direction gnrale de laviation civile et de la mtorologie anne 2010

2.2.4 Pluviomtrie

Lanalyse des pluies a t faite partir des donnes pluviomtriques des stations pluviomtriques de Koudougou et Ouagadougou situs sur le parcours et qui dispose dun nombre lev dchantillons avec une srie continue.

Les caractristiques de ces donnes pluviomtriques sont les suivantes :

2.3 PREDETERMINATION DES CRUES

2.3.1 Principe des investigations du terrain

Une visite de reconnaissance approfondie des ouvrages existants et des passages deau a t effectue. Chaque ouvrage existant a t identifi, localis, mesur, tudi sur place et repr sur la carte IGN au 1/200 000 de la zone et sur les tableaux prsents dans ltude dAPS. UN diagnostic pouss de ltat physique et du fonctionnement des ouvrages existants a t apprci.

Ce diagnostic a port sur :

- les dgradations sur les ouvrages - la destruction des ouvrages - le niveau du fil deau par rapport au terrain naturel - les mesures des dimensions des ouvrages - la ncessit de garder louvrage, la dmolir et la remplacer, la remplacer en la dviant

lamont ou laval tout en gardant lancien ouvrage, dy ajouter un complment afin de se conformer la largeur de la nouvelle route

- lapprciation des niveaux couramment et rarement atteints par les eaux de crue auprs des riverains et surtout des usagers de passage.



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2.3.2 Identification des points de passage deau

Chaque passage deau a t identifi, localis, mesur, tudi sur place et repr sur la carte IGN au 1/200 000 de la zone et sur les tableaux prsents dans ltude dAPS.

Le diagnostic a port sur les aspects suivants :

- limportance du passage deau - limportance du cours deau - ltat de dgradation ou de destruction de la chausse au niveau du passage deau Aprs les investigations de terrain aussi bien pour les ouvrages existants que neuf, il a t fait au bureau :

- une estimation de ltendu des bassins versants - une estimation des aspects physiques des bassins versants - Compactage correct des talus et mise en place de perrs maonns sur 5m de part et

dautre des murs en aile.

2.3.3Mthodes de dtermination des crues dcennales

Condition gnrale de droulement de ltude hydraulique

La dtermination des caractristiques morphologiques des bassins et des conditions d'coulement a t ralise partir des documents cartographiques, des informations bibliographiques et des donnes pluviomtriques disponibles sur la rgion.

A dfaut de cartes chelles plus grandes, ce sont les cartes dtat Major lchelle 1/200.000me qui ont t utilises pour dlimiter les bassins versants, analyser le relief et estimer les paramtres morphologiques des bassins : superficie, longueur et pente de lcoulement, coefficient de ruissellement.

3.3.2 Prsentation des mthodes de calcul

Mthode DE RODIER AUVRAY pour les petits bassins versants :

Cette mthode, dite aussi mthode de RODIER & AUVRAY, sapplique des bassins versants de tailles infrieures 1500 km en Afrique Occidentale. Au del de cette limite, les auteurs estiment quil devient difficile et souvent impossible de dterminer la lame prcipite de frquence dcennale partir de laverse ponctuelle de mme rcurrence.



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A partir des rsultats de 60 bassins versants observs sous des rgimes pluviomtriques couvrant ltendue gographique des isohytes de pluies annuelles comprises entre 150 1200 mm, RODIER & AUVRAY ont propos une estimation de dbit de pointe de la crue dcennale par une mthodologie rsume par la relation suivante :

Qmax(10) = k x Kr x [(Ka x P10 x S)/(3600 x Tb)]

Avec :

k : Coefficient de pointe, correspondant la crue dcennale,

Kr : Coefficient de ruissellement,

Ka : Coefficient d'abattement de la pluie qui est fonction de la superficie du bassin versant S en km et de la pluviomtrie annuelle,

P10 : Hauteur de l'averse dcennale ponctuelle en mm,

S : Surface du bassin en km,

Tb : Temps de base de la crue en heure.

Ces paramtres dpendent des caractristiques climatiques rgionales et des caractristiques gomorphologiques de chaque bassin (surface, indice de pente, permabilit).

Mthode du CIEH :

La mthode dveloppe par le CIEH (Comit Interafricain pour les Etudes Hydrauliques), reprend les principes fondamentaux dtudes statistiques mais en se servant de donnes enrichies des mesures effectues ces dernires annes. Cette mthode due PUECH & CHABI-GONNI (1983, rvision en 1994), repose sur ltude statistique initiale de 162 bassins dont la superficie varie entre 0,07 et 2500 km (414 bassins versants lors de la rvision de 1994) pour des pluies annuelles comprises entre 100 et 2500 mm. Sur lchantillon de bassin versants utiliss, les auteurs montrent que cette mthode est satisfaisante pour des conditions de permabilit et de relief moyennes. Des conditions extrmes peuvent entraner de fortes erreurs.

Les donnes de base ncessaires lapplication de cette mthode sont les suivantes :

S : Surface du bassin versant en km,

P : Pluie annuelle moyenne en mm,



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Ig : Indice global de pente,

Kr : Coefficient de ruissellement.

Le dbit dcennal en m3/s est donn par les formules suivantes :

Q10 = a Sb Igc Krd Pe .

Avec a, b, c, d et e des coefficients dajustement dtermins par rgressions multiples.

Mthode DE FRANCOU & RODIER pour les grands bassins versants :

Pour les grands bassins versants, lhtrognit des pluies fait que les mthodes prcdentes ne sont plus valables. FRANCOU-RODIER (1967) propose une estimation de dbit de pointe de la crue dcennale des grands bassins versants, par une dmarche rsume par la relation suivante :

Q100 = 106 (S/108)1-K/10

Q100 : Dbit de pointe de la crue centennale exprim en m3/s.

S : Surface du bassin versant (km).

K : Coefficient rgional considr gal 3,4 pour la rgion dtude.

Estimation des crues vingtennales, cinquantennales et centennales

Lestimation des dbits de pointe de la crue de priode de retour suprieure 10 ans, se fera en admettant selon la thorie du Gradex (Distributions statistiques des pluies et des dbits Gumbeliennes), o toute prcipitation extrme au-del de la dcennale, engendre un supplment de dbit gal au supplment de pluie par rapport la pluie dcennale. Lexpression de cette hypothse scrit :

QT = RT,Q . Q10

Q10 : Dbit dcennal

QT : Dbit relatif une priode de retour donne

RT,Q : Coefficient de passage ;



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Les dbits de crues autres que la dcennale sobtiennent en multipliant le dbit de crue dcennal par la valeur RT,Q correspondante une priode de retour T, ci-dessous les coefficients de passage retenus pour RT,Q daprs la distribution statistique suivante des pluies journalires maximales annuelles de la station de Koudougou (priode : 1950-2001), ainsi que de la station de Ouagadougou (priode : 1950-2005) :

T 5 ans 10 ans 20 ans 50 ans 100 ans

Pjmax(mm)

78.6 88.1 97.3 109.2 118.1

RT,Q 0.891 1.00 1.104 1.239 1.340

T 5 ans 10 ans 20 ans 50 ans 100 ans

Pjmax(mm) 75.5 85.4 94.9 107.2 116.4

RT,Q 0.884 1.00 1.111 1.255 1.363

Pour les pluies vingtennales, cinquantennales et centennale, les coefficients R(T) retenus sont respectivement de 1,08, de 1,24 et de 1,35.

2.4 ANALYSE DES BASSINS VERSANTS

2.4.1 Caractristiques des bassins

La dlimitation des bassins versants a t effectue sur les cartes IGN lchelle 1/200 000me. Cette dlimitation nous a permis de distinguer soixante quatorze bassins lmentaires de superficies variant de quelques hectares 33.4 km2, un grand bassin versant de 1154 km et le bassin du Mouhoun (volta noire) denviron 32700 km.



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Le tableau suivant donne le nombre des bassins versants par intervalle de superficie ainsi que la mthode de calcul de dbit utiliser pour chaque catgorie :

Superficie en Km Nombre des BV

Mthodes utilises

0 1000 74 RODIER & AUVRAY

CIEH

> 1000 2 FRANCOU & RODIER

Calcul des dbits de projet Choix de la mthode de calcul :

Comme prcis ci-haut, la mthode choisie pour le calcul de dbit dcennal est :

La mthode de RODIER & AUVRAY et la mthode du CIEH, pour les bassins dont la superficie est infrieure 33,4 km2,

La mthode de FRANCOU & RODIER pour le bassin versant de taille suprieure 1000 km ;

Erreurs types et validation :

Toutes les formules utilises sont critiquables sur certains de leurs points dappui. Lobjet ici nest pas la critique, il sagit nanmoins dadmettre que chaque rsultat obtenu par une formule ou une autre est entache d'une certaine incertitude.

Lutilisation concurremment de ces formules permet de prdterminer le dbit de crue probable, selon des approches trs diffrentes. Comme a priori, il ny a pas de raisons daccorder plus de crdit une formule plutt qu une autre, la validation de la valeur adopter se fera en considrant pour chaque rsultat une erreur relative probable quivalente lerreur relative calcule pour les pluies extrmes des sries de Koudougou et Ouagadougou, aprs ajustement de la loi de Gumbel (figure ci haut) :



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Il est prudent de considrer un intervalle de confiance 80%. Pour la crue dcennale, daprs les sries des pluies extrmes de Koudougou et Ouagadougou, nous admettons donc les carts probables la valeur estime comme suit : Tableau 4 : Estimation de lintervalle de confiance

Coefficients Borne

infrieure

10%

Borne

suprieure

90%

KOUDOUGOU 0.941 .083

Ouagadougou 0.939 1.085

Valeurs adoptes 0.940 1.085

Choix de la priode de retour :

Le choix de cette frquence doit prendre en considration dune part le cot d'investissement du rseau ou de l'ouvrage et dautre part les consquences d'un dbordement pour une frquence plus importante.

Vu limportance de la route en question (route de liaison principale), il est recommand dadopter les frquences suivantes :

Tableau 5: Priodes de retour

Dsignation Frquence (ans)

Drainage longitudinal

Petits et moyens cours deau

Ecoulements naturels importants

5 10 ans

10 20 ans

20 100 ans



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2.5 Dtermination des paramtres de calcul

2.5.1 Mthode ORSTOM

Sachant que : Qmax(10) = k x Kr x [(C x P10 x S)/(3600 x Tb)]

Pluie journalire dcennale (P10) : La pluie journalire dcennale P10 est dtermine partir des sries pluviomtriques de Koudougou et Ouagadougou sur des priodes dobservation de plus de 50 ans.

Dune extrmit lautre de la route, La pluie journalire dcennale P10 considre est trs peu variable de 88 mm vers Koudougou 85 mm vers Ouagadougou. On adoptera une pluie de projet P10 gale 90 mm.

Coefficient dabattement (C) :

La prcipitation moyenne sur le bassin versant Pm10, est obtenue en multipliant la hauteur de prcipitation ponctuelle P10 par le coefficient dabattement A, dtermin par lquation simplifie de Villaume (1974) :

Pm10 = A . P10 A .

Avec :

= SPanA log.

1000.).042,0161(1

S : Superficie du bassin versant (km).

Pan. : Prcipitation moyenne annuelle (mm), qui est dtermine partir des sries de pluies annuelles de Koudougou et Ouagadougou, respectivement gales 813 mm/an et 853 mm/an. On adoptera une pluviomtrie moyenne annuelle calibre 835 mm/an.

Grands bassins versants 100 ans



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Coefficient de ruissellement (kr10) : Les coefficients de ruissellement sont dduits des abaques de la mthode dAuvray-Rodier (Crues et Apports ; manuel pour lestimation des crues dcennales et des apports annuels pour les petits bassins versants non jaugs de lAfrique sahlienne et tropicale sche. FAO-CAMAGREF-ORESTOM-CIEH : 1996 : pages 37-40). D'aprs la dcomposition de lORSTOM en terme de permabilit et de pente, nos investigations sur terrain et la monographie hydrologique des bassins versants : les coefficients de ruissellement Kr10 (coefficient de ruissellement dcennal) retenus sont les suivants :

Pour une pente forte moyenne, le coefficient de ruissellement kr10 est de lordre de 30 35%.

Pour une pente moyenne faible, le coefficient de ruissellement kr10 retenu est de lordre de 25 30%.

Temps de base (Tb) :

Les temps de base sont dduits des abaques de la mthode dauvray-Rodier (cf. Crues et Apports ; manuel pour lestimation des crues dcennales et des apports annuels pour les petits bassins versants non jaugs de lAfrique sahlienne et tropicale sche. FAO-CAMAGREF-ORESTOM-CIEH : 1996 : pages 44-46).

Coefficient de pointe (k) :

Le coefficient de pointe est donn par le tableau ci-aprs : Tableau 6: Coefficient de pointe k

Relief du bassin

Superficie en km

Infrieur 5 De 5 10 Suprieur 10

Plaine 1,9 2,2 2,3

Montagne 2,0 2,3 2,5



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Source : Hydraulique Routire -

BCEOM -

2.5.2 Mthode CIEH

En se basant sur les tudes rcentes du CIEH (C.Puech et D.Chabi Gonni) et en tenant compte des caractristiques du bassin et de son emplacement, lquation de dbit dcennal envisageable est celle calle et valide pour une soixantaine de bassins versants du Burkina Faso, et qui sappuie sur trois variables caractristiques du dbit :

CIEH: Q10 = 0,254. S0, 462. Ig0.101. Kr100.976

Avec :

Q10 : Dbit dcennal en m3/s,

S : Surface du bassin versant en km,

Ig : Indice de pente global en m/km,

Kr10 : Coefficient de ruissellement dcennal.

Calcul des dbits

La premire tape consiste effectuer le calcul des dbits de pointe pour tous les bassins versants et pour diverses frquences : de 10 ans, 20 ans, 50ans, et 100 ans pour les ouvrages dart.

Le tableau5 de la 2me chapitre prsente les caractristiques morphologiques des bassins versants ainsi que le calcul des dbits correspondants pour les diffrentes frquences.

La deuxime tape consiste choisir le dbit de projet pour chaque bassin versant. Ce choix consiste combiner les rsultats de dbits de pointe obtenus ci-dessus pour chaque bassin versant avec le choix de la priode de retour pour chaque type douvrage.

Dans notre cas, nous avons opt pour :

Le dbit dcennal pour les ouvrages de franchissement et les petits bassins versants.



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Prsentation des rsultats des tudes hydrologiques :


Mmoire de fin dtudes /Juin 2011 : prsent par HOUSSEINI NOUHOU SAMAILA, Master2 gnie civil Page 26

Tableau7: RESULTATS DES ETUDES HYDROLOGIQUES

N BV

S

(Km)

P

(km)

Ig

(%)

Pan

(mm)

P10

(mm) Kr Ka Kp

Tb

(heures)

Q10

IRD

Q10

CIEH1

Q10%

(m3/s)

Q90%

(m3/s)

Q10

(m3/s)

Q20

(m3/s)

Q50

(m3/s)

Q100

(m3/s)

1 0,9 4,7 0,5 835 90 0,28 1,01 2 3,7 3,4 5,7 5,4 3,7 5,4 5,8 6,6 7,2

2 4,4 8,6 0,5 835 90 0,26 0,92 2 5,2 10,2 14,3 13,5 11,1 13,5 14,5 16,7 18,2

3 1,0 5,4 0,5 835 90 0,28 1,00 2 3,7 3,6 6,0 5,7 4,0 5,7 6,1 7,0 7,6

4 12,9 15,0 0,3 835 90 0,23 0,86 2,5 6,8 23,7 23,6 22,3 25,6 25,6 27,6 31,7 34,5

5 2,0 7,5 0,7 835 90 0,28 0,96 2 4,3 6,1 9,6 9,0 6,6 9,0 9,7 11,1 12,1

6 1,7 7,0 1,0 835 90 0,28 0,97 2 4,2 5,6 9,2 8,6 6,0 8,6 9,3 10,7 11,6

7 1,5 5,7 1,0 835 90 0,28 0,98 2 4,1 4,9 8,3 7,8 5,3 7,8 8,4 9,6 10,5

8 33,3 22,0 0,7 835 90 0,20 0,81 2,5 8,8 37,9 39,8 37,4 41,1 41,1 44,4 51,0 55,5

9 1,8 7,3 1,0 835 90 0,28 0,97 2 4,3 5,8 9,5 8,9 6,3 8,9 9,6 11,1 12,0

10 5,6 11,9 0,7 835 90 0,26 0,91 2,3 5,5 13,7 17,0 15,9 14,8 15,9 17,2 19,8 21,5



N BV

S

(Km)

P

(km)

Ig

(%)

Pan

(mm)

P10

(mm) Kr Ka Kp

Tb

(heures)

Q10

IRD

Q10

CIEH1

Q10%

(m3/s)

Q90%

(m3/s)

Q10

(m3/s)

Q20

(m3/s)

Q50

(m3/s)

Q100

(m3/s)

11 1,3 5,4 1,0 835 90 0,28 0,99 2 3,9 4,4 7,6 7,1 4,8 7,1 7,7 8,8 9,6

12 1,5 6,9 1,0 835 90 0,28 0,98 2 4,1 5,1 8,5 8,0 5,5 8,0 8,7 9,9 10,8

13 7,8 11,1 1,0 835 90 0,25 0,89 2,3 6,0 16,5 20,8 19,5 17,9 19,5 21,1 24,2 26,4

14 5,2 9,9 0,7 835 90 0,26 0,91 2,3 5,4 13,1 16,3 15,3 14,2 15,3 16,5 19,0 20,7

15 6,3 1,5 0,7 835 90 0,25 0,90 2,3 5,7 14,6 17,9 16,9 15,8 16,9 18,2 20,9 22,8

16 6,7 10,5 1,0 835 90 0,25 0,90 2,3 5,8 15,2 19,3 18,1 16,5 18,1 19,6 22,5 24,5

17 3,1 9,2 1,0 835 90 0,27 0,94 2 4,8 8,1 12,6 11,9 8,8 11,9 12,8 14,7 16,0

18 21,4 18,1 1,0 835 90 0,21 0,83 2,5 7,8 30,6 33,7 31,7 33,2 33,2 35,9 41,2 44,8

19 4,8 11,3 0,5 835 90 0,26 0,91 2 5,3 10,8 15,1 14,2 11,7 14,2 15,3 17,6 19,1

20 4,8 10,3 0,5 835 90 0,26 0,91 2 5,3 10,7 15,0 14,1 11,7 14,1 15,2 17,5 19,0

21 1,5 6,2 0,5 835 90 0,28 0,98 2 4,1 5,0 7,8 7,3 5,4 7,3 7,9 9,1 9,9

22 11,2 14,9 0,5 835 90 0,24 0,87 2,5 6,6 22,0 23,2 21,8 23,9 23,9 25,8 29,6 32,2



N BV

S

(Km)

P

(km)

Ig

(%)

Pan

(mm)

P10

(mm) Kr Ka Kp

Tb

(heures)

Q10

IRD

Q10

CIEH1

Q10%

(m3/s)

Q90%

(m3/s)

Q10

(m3/s)

Q20

(m3/s)

Q50

(m3/s)

Q100

(m3/s)

23 10,2 13,4 0,5 835 90 0,24 0,87 2,5 6,4 20,8 22,1 20,8 22,6 22,6 24,4 28,0 30,5

24 7,5 11,2 1,5 835 90 0,25 0,89 2,3 5,9 16,2 21,3 20,0 17,6 20,0 21,6 24,8 27,0

25 8,9 13,3 1,5 835 90 0,24 0,88 2,3 6,2 17,8 23,1 21,7 19,3 21,7 23,5 27,0 29,4

26 6,3 10,5 1,5 835 90 0,25 0,90 2,3 5,7 14,6 19,4 18,2 15,8 18,2 19,7 22,6 24,6

27 5,6 10,2 1,5 835 90 0,26 0,91 2,3 5,5 13,6 18,2 17,1 14,7 17,1 18,5 21,2 23,1

28 1,9 7,4 1,5 835 90 0,28 0,96 2 4,3 6,0 10,1 9,5 6,5 9,5 10,3 11,8 12,9

29 3,7 8,5 1,5 835 90 0,27 0,93 2 5,0 9,2 14,6 13,7 9,9 13,7 14,8 17,0 18,5

30 2,6 7,1 1,5 835 90 0,27 0,95 2 4,6 7,3 12,1 11,3 8,0 11,3 12,2 14,1 15,3

31 2,4 7,2 1,0 835 90 0,27 0,95 2 4,5 6,8 10,9 10,2 7,4 10,2 11,1 12,7 13,8

32 2,6 7,1 1,0 835 90 0,27 0,95 2 4,6 7,2 11,4 10,7 7,8 10,7 11,6 13,3 14,5



A la lumire de ce tableau nous voyons quil ya qui des bassins versants qui apportent des gros dbits comme les bassins versants N 8, 18, 4 qui ont respectivement comme dbits 41.1, 33.2 et 25m3/s donc pour ces bassins il faut prvoir des sections multiples de dalots pour vacuer les dbits , par contre des bassins versants comme les N 1, 3,11 qui apportent des dbits faibles respectivement 5.4, 5.7 et 7.1m3/s nous allons utiliser des dalots simples.



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2.6 ETUDES HYDRAULIQUES 2.6.1 Dimensionnement des ouvrages hydraulique

Suivant lordre de grandeur des dbits calculs et issus des bassins versants, les ouvrages hydrauliques projets sont soit des dalots simples, soit des dalots multiples.

La capacit de louvrage hydraulique projet est dtermine en fonction du dbit calcul et correspondant au bassin versant drainer.

La capacit hydraulique de louvrage projet est dimensionne en rgime torrentiel.

Le dbit capable de louvrage est dtermin par lexpression suivante :

2/11 )].(.2.[. yHgSCQ m =

Avec :

Q : Dbit capable, exprim en (m3/s),

C : Coefficient dpendant de la forme de lentre,

Sm : Section mouille, exprime en (m),

g : acclration de la pesanteur (g= 9,81 m/s2),

H1 : Hauteur deau lamont de louvrage, exprime en (m),

y : Hauteur deau dans louvrage, exprime en (m).

On adoptant des variables adimensionnelles, la relation a t dtermine exprimentalement et elle est mise sous la forme suivante :

Q* = fonction (H1*)

Avec :

Pour les dalots Pour les buses circulaires

2/1*

)..2.( DgAQQ =

et DH

H 1*1 =

g : acclration de la pesanteur (g= 9,81

2/15*

)..2( DgQQ =

et DH

H 1*1 =

g : acclration de la pesanteur (g= 9,81



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m/s2),

D : Hauteur du dalot (en m),

A : Section du dalot (en m).

m/s2),

D : Diamtre de la buse (en m).

De mme la pente critique est dtermine exprimentalement et elle est mise sous la forme suivante :

Q* = fonction (Ic*)

Avec :


2/15*

]).([ BgQQ =

et 3/12

*

).(DKgI

I cc =

g : acclration de la pesanteur (g= 9,81 m/s),

D : Hauteur du dalot (en m),

B : Largeur du dalot (en m).

2/15

*

])2

.([ DgQQ =

et 3/12

*

)2

.( DKgI

I cc =

g : acclration de la pesanteur (g= 9,81 m/s),


La vitesse dcoulement dans louvrage est dtermine aussi exprimentalement et elle est mise sous la forme suivante :

Q* = fonction (V*)

Avec :


3/82/1*

.. DIKQQ =

et 3/22/1

*

.. DIKVV =

D : Hauteur du dalot (en m).

3/82/1*

..

.35,6DIKQQ =

et 3/22/1

*

..

.59,1DIKVV =


Les valeurs de H1*, Ic* et V* sont tablis partir des abaques fonds par Nguyen Van Tu.

(cf. Hydraulique routire ; Nguyen Van Tu, 1981).



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Les conditions d'application de la prcdente formule sont :

La charge H1 l'amont de louvrage doit tre infrieure 120 % de la hauteur intrieure de louvrage (soit H < 1,2 D),

La pente longitudinale de louvrage est suprieure ou gale la pente critique Ic.

La vitesse limite dans louvrage btonne est de 3,0 m/s.

Compte tenu du degr de scurit et de protection de la route, les ouvrages hydrauliques (OH) sont dimensionns pour des priodes de retour de 10 ans. Pour des raisons densablement et dentretien, la section hydraulique minimale considre le long de la route est de (1,0x1,0). Les buses DN1000 ne sont utilises que pour les ouvrages de dcharge (OD).



Afin de standardiser les ouvrages hydrauliques (OH), dix types de dalot simple ou multiple sont utiliss :

Dalot (1*1.00*1.00m), Dalot (2*2.00*1.00m)

Dalot (1*2.00*1.00), Dalot (2*3.00*1.00m)

Dalot (1*1.5*1.00m), Dalot (2*3.00*1.5m)

Dalot (1*3.00*2m), Dalot (4*3.00*1.5m)

Dalot (1*3*1.5m). Dalot ( 4*3.00*2.00m)

Tableau8 : Prsentation des rsultats des tudes hydrauliques

N Ordre

PK Axe N BV

S BV (km)

Q10 ou Q100 (m3/s)

F E

(m) Projet (m) OH existant

ACTION PREVUE

OH Projet Z (m) Longueur (m) . Longueur

prolonge.

1 0+380 1 0,9 5,4 295,60 297,03 D 1x2.00x1.00 Prolongement D 1x2.00x1.00 0,18 12 5

2 2+576 3 1 5,7 292,45 293,92 D 1x1,50x1.00 Prolongement D 1x1.50x1.00

0,22 12 5

Ajout D 1x1.50x1.00



3 3+427 4 12,9 25,6 285,13 288,33 15B95x150 * Construction D 4x3.00x2.00 0,90 14

4 5+325 6 1,7 8,6 300,70 302,17 D1x1,0x1,0 * Prolongement D 1x1.00x1.00 0,22 12

5 6+494 287,50 289,32 1B800 * Construction D 1x1.00x1.00 0,57 13

6 6+614 287,26 289,08 D 1x2.00x1.00 Prolongement D 1x2.00x1.00 0,57 13 6


8 7+289

7 1,5 7,8

283,15 284,60 1B800 * Construction D 1x1.00x1.00 0,20 12



11 7+828 281,40 283,76 1B800 * Construction D 1x3.00x1,50 0,56 13

12 8+049

33 41,1




15 10+282 9 1,8 8,9

297,85 299,31 D 1x1.00x1.00 Prolongement D 1x1.00x1.00 0,21 12

16 10+645 296,30 297,77 D 1x1,50x1.00 Prolongement D 1x1,50x1.00 0,22 12 5



17 10+863 296,40 297,88 D 1x0.60x0.80 Construction D 1x1.00x1.00 0,23 12 5

18 11+320

10 5,6 15,9

295,70 297,48 D 2x200x100 Prolongement D 2x200x100 0,53 13



21 12+525 11 1,3 7,1 291,19 293,32 10B800 * Construction D 4x3,00x1.50 0,33 12

22 14+324 12 1,5 8,0 301,65 303,10 D 1x1.00x1.00 Prolongement D 1x1.00x1.00

0,20 12 5

Ajout D 1x1.00x1.00


24 15+831 13 7,8 19,5 291,10 293,23 6B800 * Construction D 2x3,00x1.50 0,33 14


26 17+034 14 5,2 15,3





Nous voyons que les sections douvrages varient de 1*1.00*1.00m pour les petits bassins versants par exemple le BV N 5 4*3.00*2.00m pour le BV N4 et ceci du fait de limportance du dbit comme lavons dit prcdemment. Il faut noter quil dj certains dalots qui existent mais quon a du prolonger du fait de linsuffisance des sections initiales par exemple le dalot de section 1*2.00*1.00m qui coupe le bassin N1a du tre prolong de 5m mais aussi dautres dalots qui seront construits comme le dalot 4*3.00*2.00m qui traverse le bassin versant N4



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2.6.2 Assainissement routier et protection des ouvrages hydrauliques

Drainage longitudinal de la plate-forme

Les effets de l'eau de ruissellement sur la route sont multiples, on rappelle :

Ceux qui mettent en jeu la scurit de l'usager (glissante, inondation, etc...), Ceux qui influent sur la stabilit et la prennit des chausses en dominant la portance des

sols de fondation.

Pour se prvenir contre les effets nfastes de l'eau de ruissellement et assurer la stabilit et la longvit de la route, il est ncessaire de l'amnager par un systme de drainage bien adapt convenablement conu et soigneusement dimensionn.

Pour ce faire, le drainage longitudinal de la plate-forme consiste :

A faire vacuer les eaux de ruissellement en provenance de lemprise de la route (chausse, accotements) vers les ouvrages de drainage longitudinal (fosss) situs selon le cas soit gauche soit droite, soit de deux cts la fois,

A faire vacuer les eaux de ruissellement en provenance des bassins versants extrieur vers les exutoires naturels et par l'intermdiaire des ouvrages linaires (fosss), des ouvrages hydrauliques (OH) et des ouvrages de dcharge (OD).

PROTECTION DES OUVRAGES

Pour les dalots, il est prvu une protection adquate pour prvenir les dgradations dues leau :

- Construction de murs et en aile lamont et laval. - Construction de murs de tte ou murs guide roues lamont et laval - Mise en place dune couche denrochements latritiques ou granitiques rangs la

main dpaisseur lamont - Mise en place dune couche gabions laval.



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CONCLUSION

A lissue de cette tude nous voyons que les sections des caniveaux sont de types 80*80cm,60*60,cm80*100cm ce sont des sections des sections commerciales donc pour la ralisation recommandons dutiliser du prfabriqu mais toujours est-il de faire une tude technico-financire en vue de voir lintrt ou pas de faire du prfabriqu quant la rhabilitation et la construction des ouvrages hydrauliques il ressort aussi que les sections des ouvrages varient entre (1*1.00*1.00m) pour les petits bassins versants (4*3.00*2.00) pour les grands bassins versant, ce niveau aussi nous recommandons de faire une de faisabilit technique pour voir desquels des dalots ordinaire, dalot cadre, dalot portique serait adapt notre situation et cela passe ncessairement par une tude gotechnique des sols , mais aussi une tude conomique en vue de dterminer le prix de chaque ouvrage.



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BIBLIOGRAPHIE

Marc Satin et Bchir Selmi (2006), Guide Technique de lAssainissement

Nguyen Van Tuu (1981), Hydraulique Routire

A .L Mar (Tirage 2003), Cours dHydraulique Surface libre, institut international de lingnierie

de leau et de lenvironnement (2IE)

Grard Dgoutte, Aide Mmoire de lHydraulique en Surface Libre

Jean Perchat et Jean Roux(2002), Pratique de BAEL 91, Cours avec Exercices Corriges,

Quatrime Tirage

Henry Renaud, Bton Arm, Guide de Calcul

Joseph Weth (Tirage 2006), Cours dAssainissement pluvial, institut international de lingnierie

de leau et de lenvironnement (2IE)

Karambiri Harouna (Tirage 2006), Cours dHydrologie Gnrale, institut international de

lingnierie de leau et de lenvironnement (2IE)



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ANNEXES



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ANNEXE 1



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ANNEXE 2

CALCUL DES VULUMES DES FOUILLES

Volume Total des fouilles : 3279m3

Prix du mtre-cube (m3) : 4700FCFA

Cout global des fouilles : 15 411300FCFA

Identification des

caniveaux

Longueur(L) en mtres Section hydraulique(S)

En cm2

Volumes des fouilles

en (m3) L*S

1 489.50*2 80*80 626.6

2 217.50*2 80*80 278.4

3 360.10*2 80*100 576.16

4 149.8*2 80*100 239.68

6 433*2 80*80 554.24

7 211*2 80*80 270.08

8 234.6*2 60*60 168.9

9 355.40*2 60*60 255.9

10 250.10*2 60*60 180.1

11 178*2 60*60 128.16



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ANNEXE 2

CALCUL DE PRIX DES CANIVEAUX

Quantit des caniveaux en (ml) : 5758ml

Prix total des caniveaux : 340415000FCFA HT

identification Section en (cm2) Quantit en (ml) Prix unitaire en

(FCFA)

Montant en (FCFA)

1 80*80 489.50*2 60000 58740000

2 80*80 217.50*2 60000

26100000

3 80*100 360.10*2 75000 54015000

4 80*100 149.8*2 75000 22470000

6 80*80 433*2 60000 51960000

7 80*80 211*2 60000 25320000

8 60*60 234.6*2 50000

23460000

9 60*60 355.40*2 50000 35540000

10 60*60 250.10*2 50000 25010000

11 60*60 178*2 50000 17800000



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ANNEXE 3

PLUVIOMETRIE JOURNALIERES MAXIMALES A LA STATION DE KOUDOUGOU

Source : Direction gnrale de laviation civile et de la mtorologie

N Anne jan fev Mars Avril Mai Juin Juil Aout Sep Oct Nov Dec Max 1 1950 0,0 0,0 0,0 0,0 6,5 42 75 75 46,7 50,1 0,0 0,0 75 2 1951 0,0 0,0 4,0 0,0 32,3 55 38 83,4 65,8 52,2 5,2 0,0 83,4 3 1952 0,0 0,0 0,0 0,0 13,5 14 81,5 72 58,1 16,5 0,0 0,0 81,5 4 1953 0,0 0,0 0,0 19,5 56 30 44,5 61 40,6 38,8 7,0 0,0 61 5 1954 0,0 0,0 60,0 0 14,2 66,2 21,1 35,5 30,0 11,5 0,0 0,0 66,2 6 1955 0,0 0,0 10,0 55,6 26,5 68,6 25,5 50 59,9 10,3 0,0 2,0 68,6 7 1956 0,0 0,0 0,0 30,5 10 37,5 73,6 38,5 55,0 14 0,0 0,0 73,6 8 1957 0,0 0,0 0,0 20,2 39 30,5 27,6 54,3 67,5 30 0,0 0,0 67,5 9 1958 0,0 0,0 0,0 0,7 15 50,5 60,0 48,5 55 17,5 4,8 0,0 60 10 1959 1,7 0,0 0,0 0,0 18,5 35,9 28,4 128,7 24,9 1,2 2,7 0,0 128,7 11 1960 0,0 0,0 0,0 5,2 50,2 34,4 62 39 46,9 21,2 5,0 0,0 62 12 1961 0,0 0,0 0,0 23,4 22,7 25 63,3 43,6 57,6 18,9 0,0 0,0 63,3 13 1962 0,0 0,0 0,0 62,5 16,8 26,5 69,5 71,5 45,8 19,5 9,3 0,0 71,5 14 1963 0,0 0,0 2,7 49 17,6 32 58,3 50,3 37 31,7 0,0 0,0 58,3 15 1964 1,0 0,0 0,0 39,3 35 54,8 39,5 48 35 17 0,0 2,4 54,8 16 1965 0,0 0,0 17,5 2,7 27,6 41,5 38,4 73 39 16,5 0,0 0,0 73 17 1966 0,0 0,0 0,0 30,4 38,5 16,5 40 62 60,9 33,8 0,0 0,0 62 18 1967 0,0 5,0 0,0 15,4 49,7 24,2 32,6 47,5 31,7 2,9 0,0 0,0 49,7 19 1968 0,0 7,5 42,7 22,8 87,5 21,9 26,6 30 84,6 23,4 0,5 0,0 87,5 20 1969 0,0 0,0 0,0 13,9 19,2 33,7 69,1 38,3 31,7 23,4 0,0 0,0 69,1 21 1970 0,0 0,0 0,0 0,4 15,3 68,5 59,5 31,7 40,1 0 0,0 0,0 68,5 22 1971 0,0 0,0 12,2 3,3 7 18,1 56,2 42,5 31,7 11,8 0,0 6,5 56,2 23 1972 0,0 1,5 0,0 4,5 39,7 25,2 36,1 33,4 14,7 29,6 0,0 0,0 39,7 24 1973 0,0 11,6 5,0 7,2 56,7 40,1 80,4 58,2 19 0,4 0,0 0,0 80,4 25 1974 0,0 0,0 1,2 14,8 27,6 38,2 38,6 89,6 29,5 35,2 0,0 0,0 89,6 26 1975 0,0 0,0 15,7 1,6 42,8 36,8 13,5 27,8 14,6 29 0,8 0,0 42,8 27 1976 0,0 0,0 0,0 0,5 22,7 24,3 24,6 35,5 38,1 37,3 0,7 0,0 38,1 28 1977 0,0 0,0 0,0 2,9 23,1 33,9 49,3 37 23,6 10 0 0,0 49,3 29 1978 0,0 0,0 0,0 29,6 33,5 31,4 66,8 41,5 25,7 0 3,7 0,0 66,8 30 1979 0,0 0,0 0,0 5,8 40,8 23,1 67,1 29 26,9 19,5 2,7 0,0 67,1 31 1980 0,0 0,0 0,0 2,6 4,4 21,5 29,4 46,1 36,3 12,4 0 0,0 46,1 32 1981 0,0 0,0 57,7 40,6 17,9 2,9 0 0,0 57,7 33 1982 0,0 30,7 10,7 7,3 26,3 28,1 34,5 46,1 34,3 11,3 0 0,0 46,1 34 1983 0,0 0,0 1,5 4 23,8 43,5 44,9 49,8 34,7 1,1 0 0,0 49,8 35 1984 0,0 0,0 4,9 0 52,1 13,6 43,8 33,4 36,5 21,1 18,4 0,0 52,1 36 1985 0,0 0,0 0,0 1,8 29,3 49,8 43,1 35,3 22,7 40,2 0 0,0 49,8 37 1986 0,0 0,0 0,0 0,5 33 35,5 37,5 24,4 61,4 12,4 1,4 0,0 61,4 38 1987 0,0 0,0 6,4 0 14,1 28,1 37,7 44,6 28,6 16 0 0,0 44,6 39 1988 0,0 0,0 0,0 6,2 22,1 26,7 48,9 49,9 43,7 4,6 0 0,0 49,9 40 1989 0,0 0,0 2,2 1,6 23,9 12,3 31,5 90,2 31,1 27,1 0 0,0 90,2 41 1990 0,0 0,0 0,0 0,4 40,4 38,4 61,3 66,3 36,8 15,2 0,4 0,0 66,3 42 1991 0,0 2,1 2,6 4,8 89,6 26,9 65,4 56,9 55,1 21,2 0 0,0 89,6 43 1992 0,4 0,0 0,2 5,9 27,5 40,6 19,7 41,5 42,7 20 4,8 0,0 42,7 44 1993 0,0 0,0 1,4 8,5 35 25,4 39,9 46 41,3 30,6 0 0,0 46 45 1994 0,0 0,0 36,1 0,3 20,8 39,8 78,1 66,2 41,3 40 0 0,0 78,1 46 1995 0,0 0,0 2,4 5,9 24,6 19,8 28,9 43,5 28,4 10,1 7,3 0,0 43,5 47 1996 0,0 0,0 2,0 22,4 12,4 26,7 21,6 49,3 20,2 24,4 0 0,0 49,3 48 1997 0,0 0,0 0,0 16,1 80,2 54,3 46,1 47 25,1 40,3 0 0,0 80,2 49 1998 0,0 0,0 0,0 17,7 45,1 80,6 65,8 35,1 55,6 9 0 0,0 80,6 50 1999 0,0 0,0 1,9 30,8 44,2 24,6 46,4 43,4 57,1 15,1 0,1 0,0 57,1 51 2000 1,1 0,0 13,8 6,1 13,8 46,3 33,3 57,7 20,2 13,5 0 0,0 57,7 52 2001 0,0 0,0 0,0 27,8 37,8 33 34,8 37,3 43,7 7,4 0 0,0 43,7 53 2002 0,0 0,0 4,3 29,8 23 39,4 47,8 26,6 28,2 0,0 47,8 54 2003 0,0 0,0 31,7 28,3 35,7 10,8 64,8 85,1 20,4 15,2 18,9 0,0 85,1 55 2004 0,0 0,0 36,2 36 18,6 48,9 60 26,3 0,0 60 56 2005 0,0 0,0 28,7 20,3 19,4 37 42,9 56,2 41,3 12,1 0,0 56,2

MAX 128,7



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ANNEXE4

PLUVIOMETRIE MOYENNE ANNUELLE A LA STATION DE KOUDOUGOU

N Anne jan fev Mars Avril Mai Juin Juil Aout Sep Oct Nov Dec Total 1 1940 0,0 0,0 12,5 19,5 42,2 50,6 202,8 211,7 221,2 21,3 0,0 0,0 782 2 1941 0,0 0,0 0,0 28,5 18,4 112,5 95,4 257,6 46,6 43,5 0,0 0,0 603 3 1942 1,2 0,0 19,0 20,4 62,4 205,4 199,2 299,6 112,4 44,5 0,0 8,2 972 4 1943 0,0 0,0 28,0 11,0 72,5 38,5 192,5 260,0 233,5 83,0 0,0 0,0 919 5 1944 0,0 0,0 0,0 0,0 16,0 30,5 176,0 206,0 131,0 67,5 0,0 0,0 627 6 1945 0,0 0,0 0,0 1,0 90,5 79,5 105,0 343,0 155,0 60,0 0,0 0,0 834 7 1946 0,5 0,0 0,0 39,0 17,5 148,0 283,5 233,5 126,0 77,0 0,0 0,0 925 8 1947 0,0 0,0 0,0 0,0 56,0 56,5 169,0 298,0 214,5 23,5 0,0 0,0 818 9 1948 0,0 0,0 0,0 18,0 70,5 68,0 111,0 195,5 145,0 59,0 0,0 0,0 667

10 1949 0,0 1,0 40,0 25,0 42,0 76,0 224,0 321,5 219,0 26,0 0,0 0,0 975 11 1950 0,0 1,5 0,0 30,0 44,0 105,5 289,0 279,0 322,5 104,5 0,0 0,0 1176 12 1951 0,0 0,0 0,0 37,5 109,4 92,6 178,4 225,1 402,3 150,6 27,5 0,0 1223 13 1952 0,0 0,0 0,0 1,3 53,5 122,8 150,4 402,9 244,5 58,1 0,0 0,0 1034 14 1953 0,0 0,0 0,0 13,5 225,7 160,8 293,5 287,7 96,5 16,0 0,0 0,0 1094 15 1954 0,0 0,0 0,0 11,9 69,1 92,6 139,9 241,4 87,7 69,5 7,9 0,0 720 16 1955 0,0 0,0 0,0 71,6 53,3 141,8 143,0 151,3 138,2 43,6 0,0 25,6 768 17 1956 0,0 6,4 0,0 50,1 92,4 125,6 221,2 138,2 161,9 13,8 0,0 0,0 810 18 1957 0,0 0,0 0,0 31,4 98,6 126,1 234,4 236,3 146,6 90,4 0,0 0,0 964 19 1958 0,0 0,0 0,0 4,7 28,9 191,3 230,1 373,9 226,8 0,0 9,8 0,0 1066 20 1959 0,0 0,0 0,0 15,0 113,7 131,7 105,1 365,5 123,4 19,4 0,0 0,0 874 21 1960 0,0 0,0 15,6 10,7 29,7 100,3 349,6 110,8 189,5 47,3 0,3 0,0 854 22 1961 0,0 0,0 0,0 74,6 72,0 81,8 249,5 241,3 151,9 10,5 0,0 0,0 882 23 1962 0,0 0,0 0,0 30,9 121,9 150,6 71,6 429,6 206,9 30,5 1,1 0,0 1043 24 1963 0,0 0,0 0,0 21,1 45,0 67,2 247,7 251,5 144,8 48,3 0,0 0,0 826 25 1964 0,0 0,0 26,7 50,6 40,7 145,6 254,1 275,6 191,1 22,9 0,0 15,8 1023 26 1965 0,0 0,0 0,0 3,4 41,3 105,2 122,9 112,2 187,4 42,7 0,0 0,0 615 27 1966 0,0 0,0 0,0 69,2 59,4 119,2 107,0 240,1 177,0 61,9 18,5 0,0 852 28 1967 0,0 3,7 7,9 12,2 65,2 65,7 131,6 278,4 132,1 6,3 0,0 0,0 703 29 1968 0,0 18,3 46,2 80,6 123,5 127,1 189,1 187,8 184,1 84,9 3,0 0,0 1045 30 1969 0,0 0,0 0,7 21,2 67,5 76,0 122,8 293,5 240,1 22,4 11,4 0,0 856 31 1970 0,0 0,0 0,0 13,5 91,1 72,7 222,4 246,3 138,6 12,9 0,0 0,0 798 32 1971 0,0 0,0 8,2 25,9 9,7 60,2 157,6 234,3 92,6 7,3 0,0 3,6 599 33 1972 0,0 0,0 0,0 17,3 83,6 70,7 123,7 185,8 146,3 101,5 0,0 0,0 729 34 1973 0,0 19,6 0,0 33,5 55,0 70,9 232,1 153,6 55,4 23,7 0,0 0,0 644 35 1974 0,0 0,0 6,7 1,5 43,6 70,9 130,7 253,6 268,0 13,5 0,0 0,0 789 36 1975 0,0 0,0 8,1 20,9 34,6 118,0 147,8 200,0 109,7 21,5 0,0 0,0 661 37 1976 10,0 0,0 0,0 14,5 99,8 174,3 126,1 126,5 124,6 67,9 3,4 0,0 747 38 1977 0,0 0,0 1,0 5,6 107,3 95,1 97,8 278,6 73,1 44,8 0,0 0,0 703 39 1978 0,0 0,0 0,0 58,7 32,4 63,7 220,3 278,6 157,5 41,3 5,1 0,0 858 40 1979 0,0 0,0 2,8 7,2 57,1 164,8 57,7 278,6 192,2 105,2 11,0 0,0 877 41 1980 0,0 0,0 0,0 14,0 44,5 81,7 153,5 230,6 46,6 29,8 0,0 0,0 601 42 1981 0,0 0,0 16,0 20,2 59,0 98,8 211,0 209,6 105,7 15,5 0,0 0,0 736 43 1982 0,0 0,0 29,2 7,0 41,3 81,1 92,2 186,1 37,2 81,8 0,0 0,0 556 44 1983 0,0 0,1 0,0 6,9 56,9 112,1 196,3 138,1 102,2 4,2 0,0 0,0 617 45 1984 0,0 0,0 50,0 43,2 129,6 63,1 106,1 128,0 145,9 57,7 6,9 0,0 731 46 1985 0,0 0,0 0,0 4,8 15,2 65,9 312,1 193,1 113,5 6,4 0,0 0,0 711 47 1986 0,0 0,0 0,3 13,9 151,7 95,3 149,8 232,2 193,6 62,4 0,0 0,0 899 48 1987 0,0 0,0 2,8 0,0 67,7 157,2 223,8 194,7 128,7 27,5 0,0 0,0 802 49 1988 0,0 0,0 0,7 69,2 18,7 107,3 240,8 324,5 76,3 0,2 1,2 0,0 839 50 1989 0,0 0,0 38,0 3,1 27,4 25,2 158,0 377,9 122,5 60,8 0,0 0,0 813 51 1990 0,0 0,0 0,0 3,4 58,6 51,0 167,8 241,7 119,3 6,1 0,0 0,0 648 52 1991 0,0 0,0 0,5 10,4 188,9 92,7 81,0 327,0 96,4 88,4 0,0 0,0 885 53 1992 0,0 0,0 0,0 1,9 51,1 137,3 258,0 282,2 87,4 0,0 5,4 0,0 823 54 1993 0,0 0,0 12,2 15,5 17,3 69,5 166,1 209,1 141,9 632 55 1994 0,0 13,3 0,0 104,1 83,5 151,2 313,3 0,0 665 56 1995 0,0 0,0 0,0 39,5 69,5 156,1 190,1 146,5 602



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57 1996 0,0 0,0 0,0 29,2 42,5 103,5 149,7 203,1 154,0 34,0 0,0 0,0 716 58 1997 0,0 0,0 0,0 10,0 50,0 210,5 129,0 34,0 0,0 0,0 0,0 434 59 1998 0,0 0,0 0,0 0,0 26,0 104,0 122,0 116,0 289,9 53,9 0,0 0,0 712 60 1999 0,0 0,0 0,0 33,0 78,8 57,3 228,3 386,3 220,0 9,0 0,0 0,0 1013 61 2000 0,0 0,0 0,0 0,0 35,0 83,3 161,8 180,2 54,5 53,0 0,0 0,0 568 62 2001 0,0 0,0 0,0 3,5 19,7 128 170,5 322

Source : Direction gnrale de laviation civile et de la mtorologie



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