Etude d’impact hydraulique d’un projet de dérivation de la ...

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ETUDE HYDRAULIQUE

E tude d’impact hydraulique d’un projet de dérivation de la Mayre de C ourtebotte

V olet 1 : E tude hydrologique

Commune d’Orange (84)

Rapport n° R20015801

Mars 2020

GéoPlusEnvironnement Rapport R20015801 – Mars 2020 2

ASA de la Meyne (84) Etude d’impact hydraulique d’un projet de dérivation de la Mayre de Courtebotte – Volet 1 : Etude hydrologique

SOMMAIRE

1. INTRODUCTION ............................................................................... 4

2. DESCRIPTION DU PROJET ............................................................. 6

2.1 DESCRIPTION DES AMENAGEMENTS PROJETES POUR LA DERIVATION DE LA MAYRE DE COURTEBOTTE ............................................................................................................... 6

2.2 DESCRIPTION DES AMENAGEMENTS PROJETES POUR LE REMPLACEMENT DE L’OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT SOUS LA RD 976 .......................................................... 6

3. RECONNAISSANCE DE TERRAIN .................................................. 8

3.1 CONTEXTE TOPOGRAPHIQUE ET GEOGRAPHIQUE (OCCUPATION DU SOL) .................. 8

3.2 MORPHOLOGIE DE LA MAYRE DE COURTEBOTTE .................................................... 8

3.2.1 Mayre de la Courtebotte Amont ............................................................................ 8 3.2.2 Mayre de la Courtebotte Aval ............................................................................. 11

3.3 MORPHOLOGIE DE LA MAYRE DE LA GIRONDE ...................................................... 11

3.4 OUVRAGES HYDRAULIQUES ................................................................................ 11

4. ANALYSE HYDROLOGIQUE ......................................................... 11

4.1 METHODOLOGIE ................................................................................................ 11

4.2 CARACTERISTIQUES DES BASSINS VERSANTS ....................................................... 13

4.2.1 Délimitation des bassins versants ...................................................................... 13 4.2.2 Occupation du sol .............................................................................................. 15 4.2.3 Pédologie ........................................................................................................... 15 4.2.4 Coefficient de ruissellement ............................................................................... 18 4.2.5 Nombre de Courbes ........................................................................................... 19 4.2.6 Temps de concentration ..................................................................................... 19

4.3 PLUIES DE PROJET ............................................................................................. 19

4.3.1 Coefficients de Montana..................................................................................... 19 4.3.2 Détermination des intensités de pluie et des pluies ............................................ 20

4.4 DETERMINATION DES DEBITS DE CRUES ............................................................... 20

4.5 DETERMINATION HYDROGRAMMES DE CRUES ....................................................... 21

5. CONCLUSION ................................................................................ 23

ANNEXE .................................................................................................. 24



LISTE DES FIGURES

Figure 1 : Localisation de la zone d’étude ................................................................................. 5

Figure 2 : Présentation des aménagements du projet ............................................................... 7

Figure 3 : Photographies des abords de la zone d'étude ........................................................... 9

Figure 4 : Aspects des tronçons étudiés de la Mayre de la Courtebotte et de la Gironde ........ 10

Figure 5 : Ouvrages hydrauliques de la Mayre de la Gironde et de Courtebotte sur la zone d'étude .................................................................................................................................... 12

Figure 6 : Contexte hydrologique ............................................................................................. 14

Figure 7 : Occupation des sols sur l’emprise des bassins versants ......................................... 16

Figure 8 : Carte des sols sur l’emprise des bassins versants .................................................. 17

Figure 9 : Hydrogrammes de crues des bassins versants de la Courtebotte et de la Gironde . 22

LISTE DES TABLEAUX

Tableau 1 : Caractéristiques des bassins versants .................................................................. 15

Tableau 2 : Occupations de sol des bassins versants ............................................................. 15

Tableau 3 : Coefficients de ruissellement T=10 ans ................................................................ 18

Tableau 4 : Définition des CN .................................................................................................. 19

Tableau 5 : Estimation des temps de concentration ................................................................ 19

Tableau 6 : Coefficient de Montana 1994-2016 pour des pluies de 1H à 24 H ........................ 20

Tableau 7 : Coefficient de Montana 1970-2002 pour des pluies de 1H à 24 H ........................ 20

Tableau 8 : Pluies (mm) et intensité de pluies (mm/h) par la formule de Montana pour t=Tc ... 20

Tableau 9 : Récapitulatif des paramètres de calculs et des résultats des calculs de débits de pointe par les différentes méthodes ......................................................................................... 21

Tableau 10 : Débits de pointes retenus en m3/s ...................................................................... 23



1. INT R ODUC T ION

L’ASA de la Meyne et le Conseil Départemental du Vaucluse portent un projet d’aménagement qui consiste en la dérivation de la Mayre de Courtebotte sur la commune d’Orange (84) et le remplacement d’un ouvrage de franchissement (cadre hydraulique) sous la RD976 sur la Mayre de La Gironde. Le but du projet est d’améliorer la situation hydraulique du secteur en supprimant des coudes hydrauliques très prononcés et en déplaçant la confluence des deux Mayre (Mayre de Courtebotte et Mayre de la Gironde) plus à l’aval (80 ml) vers des zones à enjeux moindres et avec un angle d’approche du cours d’eau sur l’ouvrage moins incisif. La Figure 1 présente la localisation du projet et ses abords. Une demande d’Autorisation a été réalisée par le bureau d’études RCI (Rhône Cévennes Ingénierie). Dans le cadre de l’instruction de ce dossier, la DDT 84 demande en complément une étude d’impact hydraulique du projet. GEO+ a été mandaté par l’ASA de la Meyne pour la réalisation de cette étude d’impact hydraulique qui a pour objectif de déterminer l’intérêt et l’impact du projet. Cette étude est basée sur une modélisation hydraulique afin de caractériser les écoulements (débits, hauteurs et vitesses) actuels et après projet pour les 5 occurrences de crues suivantes : Q10, Q20, Q30, Q50 et Q100 ans. Selon le souhait de l’ASA, la rédaction de l’étude est divisé en deux parties afin de faire valider les crues de projet par la DDT84 au plus tôt :

• Volet 1 – Etude hydrologique ;

• Volet 2 – Etude d’impact. L’étude hydrologique, objet du présent rapport, a pour objectifs de :

• Caractériser les 2 bassins versants de la Mayre de Courtebotte et de la Mayre de la Gironde, intercepté par le projet ;

• Déterminer les pluies de projets de période de retour 10, 20, 30, 50, 100 ans ;

• Déterminer les débits de pointe et les hydrogrammes de projet 10, 20, 30, 50, 100 ans afin d’alimenter le modèle hydraulique.

L’étude d’impact, objet d’un second rapport (Volet 2), aura pour objectif d’évaluer les impacts hydrauliques (ligne d’eau, vitesse, débits, etc.) liés au projet. Ce volet 1 sera réalisé suite à la validation par la DDT des crues de projet déterminés dans le présent rapport d’étude hydrologique. Les impacts seront évalués, pour les différentes crues cités précédemment, par comparaison entre l’état de référence (état actuel) et l’état réaménagé (état projeté après réalisation du projet). Cette comparaison sera réalisée sur la base d’une modélisation hydraulique pour les 2 états considérés.



2. DE S C R IP T ION DU P R OJ E T

Le projet d’aménagement consiste en la dérivation partielle de la Mayre de Courtebotte et le remplacement d’un ouvrage de franchissement sous la RD 976 sur la Mayre de La Gironde. Le plan des travaux d’aménagement projetés, réalisé par RCI, est présenté en Figure 2 et en Annexe 3.

2.1 DE S C R IP T ION DE S AME NAG E ME NT S P R OJ E T E S P OUR L A DE R IV AT ION DE L A MAY R E DE C OUR T E B OT T E

La Mayre de la Courtebotte et la Mayre de la Gironde sont actuellement reliées juste après le passage de la Mayre de la Gironde sous l’ouvrage de la RD 976. Le projet de dérivation prévoit de raccorder la mayre de Courtebotte à la Mayre de Gironde un peu plus en aval, au niveau de la parcelle N 75, avec un angle moins incisif. La dérivation commence au droit de la parcelle N 718, au niveau d’un coude situé à l’extrémité Est du mur longeant le cours d’eau en rive droite et de l’extrémité Sud de la levée de terre formant une digue (non déclarée) présente en rive gauche sur la parcelle N 117. La partie court-circuitée de la Courtebotte sur 60 ml sera en partie remblayée sur un premier tronçon de 22 m entre les parcelles N 117 et N 718, ainsi que sur un second tronçon d’environ 24 m entre la RD 976 et la parcelle N 116 sur laquelle se trouve une habitation. Aux extrémités du premier tronçon remblayé seront aménagés :

• Un fossé dont les talus seront repris (surpression des parties en béton) avec un exutoire vers la Courtebotte ;

• Un fossé dont les talus seront repris avec un exutoire vers le fossé collecteur de la route départementale (raccordement avec un canalisation en béton de Ø600 mm).

La vanne martelière, utilisée pour l’irrigation et laissée en position ouverte en condition normale, est actuellement positionnée sur le coude de la Courtebotte (de coordonnées X=843349,99 m et Y=6335974,41 m en Lambert 93). Le projet prévoit de la repositionner à quelques mètres en amont (nouvelles coordonnées X=843344,40 m et Y=6335974,59 m en Lambert 93). Son fonctionnement et son rôle ne seront ni altérés ni modifiés. La dérivation traversera ensuite la parcelle N 718 selon un tracé rectiligne jusqu’au chemin de terre, dans une bande de 10 m de large sur 60 m de long environ, dont l’ASA de la Meyne a la maîtrise foncière. Un ponceau (ouvrage cadre de section 200 x 100 cm et de 4,8 m de longueur) est prévu sous le chemin de terre à son intersection avec le cours d’eau afin de conserver cette voie d’accès. Le tracé de la dérivation se poursuivra en traversant la parcelle N75 (propriété de l’ASA) avec un méandrage sur environ 35 m avant de confluer avec la Mayre de la Gironde. Ce méandre est une demande de la DDT 84 afin de donner au cours d’eau de la Courtebotte un aspect plus naturel. La parcelle et les berges du nouveau tracé seront arborées. Des enrochements de protection au niveau de la confluence seront mis en place en rive droite (5 et 6 m de long) et en rive gauche (13,5 m de long) de la Gironde pour protéger les talus si nécessaire.

2.2 DE S C R IP T ION DE S AME NAG E ME NT S P R OJ E T E S P OUR L E R E MP L AC E ME NT DE L ’OUV R AG E DE F R ANC HIS S E ME NT S OUS L A R D 976

L’ouvrage sous la RD 976 présent sur la Gironde, actuellement un petit pont vouté avec un arc de cercle de 1,52 m de large au maximum et de 1,10 m de haut environ, traversant la route quasi perpendiculairement, sera supprimé.

Figure 2

ASA de la Meyne- Commune d'Orange (84)Etude d'impact hydraulique - Volet 1 : Etude hydrologique

R20015801

Présentation des aménagements du projetSource : RCIEnvironnement

GEO



La traversée sous la RD 976 va être réaménagée avec un cadre hydraulique, selon un tracé plus naturel en continuité avec l’axe de la Gironde.

3. R E C ONNAIS S ANC E DE T E R R AIN

Une reconnaissance de terrain a été réalisée le 14 février 2020 par Anaïs MAYAU (hydraulicienne à GEO+) avec M. BALUFIN, Directeur de l’ASA de la Meyne et M. MARTINET, Chargé d’études à RCI.

3.1 C ONT E XT E T OP OG R AP HIQUE E T G E OG R AP HIQUE (OC C UP AT ION DU S OL )

La zone d’étude se situe entre la Languedocienne (A9) et la RD 976, à 350 m en amont de la confluence entre la Meyne et la Mayre de Courtebotte. La topographie aux abords du projet est relativement plane (altitude comprise entre 28 m NGF et 31 m NGF). A l’exception de l’autoroute A9 (33,5 m NGF), de la digue de la parcelle N 117 (entre 34 et 35 m NGF) et de la RD 976 (entre 30 et 31 m NGF), qui constituent des éléments topographiques majeurs. Ils façonnent et impactent directement les plaines d’inondation de la Mayre de la Courtebotte et de la Gironde au droit de la zone d’étude. Les parcelles N 718, N714, N 965 et N 75 sont occupées par des champs. Quelques habitations sont présentes sur les parcelles N 116, N 863 et N 118. Les photographies des abords des cours d’eau et de la zone d’étude sont présentées en Figure 3.

3.2 MOR P HOL OG IE DE L A MAY R E DE C OUR T E B OT T E

Sur la zone d’étude, on peut distinguer deux tronçons de la Courtebotte, distincts par leurs caractéristiques (Cf. Figure 1):

• La Mayre de la Courtebotte « amont », amont concernant le tronçon en amont de la confluence avec la Mayre de la Gironde ;

• La Mayre de la Courtebotte « aval », concernant le tronçon en aval de la confluence. Les photographies des cours d’eau sont présentés en Figure 4.

3.2.1 MAY R E DE L A C OUR T E B OT T E AMONT

Le lit mineur du tronçon amont de 285 m de long dans la zone d’étude mesure 1,6 m de large en bas de berge et 3,4 m en haut de berge. Les pentes des berges sont assez raides (45 °) et recouvertes de végétation herbacée. La pente moyenne du cours d’eau est autour de 0,3 %. Son indice de sinuosité (longueur en ligne droite divisée par la longueur réelle) est de 1,29. Il correspond à un cours d’eau sinueux (catégorie avec un indice entre 1,25 et 1,5). Les convergences de flux et de courants secondaires dans les cavités des coudes et méandres peuvent provoquer par endroits des mouilles de concavités, donnant un profil en travers dissymétriques et des hauteurs d’eau décroissante vers l’intérieure de la courbe sur le tronçon de la Courtebotte amont. Une anse d’érosion est notable lorsque le cours d’eau vient longer la RD 976 sur quelques mètres, formant un coude à 90°. La route vient faire obstacle à l’écoulement et l’énergie est suffisante pour générer un phénomène d’érosion à cet emplacement.

Figure 3


R20015801

Photographies des abords de la zone d'étudeSource : GEO+, reconnaissance de terrain du 14/02/2020Environnement

GEO

Digue (non déclarée)

Vue sur la parcelle N 718 depuis le chemin de terre

Vue sur la parcelle N 718 depuis la Courtebotte

Vue sur la RD 976 depuis l'amont de l'ouvrage sous la RD 976

Vue sur la parcelle N 75

Mur

Vanne martelière à déplacer

Fossé

Mur

A9

Parcelle N 117

Enrochements bétonnées

Partie bétonnée

RD 976

Accès au chemin de terre

Courtebotte (tronçon aval)

Vue sur la Courtebotte depuis la RD 976

Partie à combler

Figure 4


R20015801

Aspects des tronçons étudiés de la Mayre de la Courtebotte et de la GirondeSource : GEO+, reconnaissance de terrain du 14/02/2020Environnement

GEO

Courtebotte - Vue amont

Digue non déclarée

Confluence

Gironde - Vue amont

Courtebotte - Vue amont

Courtebotte - Zone de confluence

Courtebotte - Vue aval

Vanne martelière à déplacer

+ Vue sur l'ouvrage sous la RD 976

Zone d'érosion

*Flèches pour montrer qu'on suit le sens d'écoulement des cours d'eau



3.2.2 MAY R E DE L A C OUR T E B OT T E AV AL

Le lit mineur du tronçon aval de 178 m de long dans la zone d’étude mesure 2,2 m de large en bas de berge 4,4 m en haut de berge. Les pentes des berges sont raides (50°) et recouvertes de végétation herbacée. La pente moyenne du cours d’eau est autour de 0,4 %. Son indice de sinuosité est de 1,00 ce qui correspond à cours d’eau rectiligne. Le faciès d’écoulement correspond plutôt à un chenal lotique, caractérisé par un tracé en plan rectiligne, un profil en travers symétrique pouvant présenter un thalweg de surcreusement au milieu et un profil en long lissé, dont la ligne d’eau est parallèle au fond du lit.

3.3 MOR P HOL OG IE DE L A MAY R E DE L A G IR ONDE

Les photographies des cours d’eau sont présentés en Figure 4. Le lit mineur de 167 m de long mesure 1,5 m dans la zone d’étude de large en bas de berge 3,9 m en haut de berge. Les pentes des berges sont très raides (56°) et recouvertes de végétation herbacée. La pente moyenne du cours d’eau est autour de 0,07 %. Son indice de sinuosité est de 1,01 ce qui correspond à cours d’eau rectiligne. Le faciès d’écoulement correspond plutôt à un chenal lotique, caractérisé par un tracé en plan rectiligne, un profil en travers symétrique pouvant présenter un thalweg de surcreusement au milieu et un profil en long lissé, dont la ligne d’eau est parallèle au fond du lit.

3.4 OUV R AG E S HY DR A UL IQUE S

4 ouvrages hydrauliques sont recensés sur la zone du projet :

• Une vanne martelière sur la Courtebotte amont (position ouverte en période normale) qui sera déplacée ;

• Un ouvrage béton sous la RD 976 avec une voute en arc de cercle sur la Gironde qui sera supprimé et remplacé;

• Une buse en béton pour conforter le talus temporairement de la largeur du cours d’eau sur la Courtebotte aval qui sera supprimée ;

• Un ouvrage cadre en béton avec une pile centrale de 2 x 1,2 m de large qui sera conservé et/ou réaménagé.

Les photographies des ouvrages hydrauliques sont présentés en Figure 5.

4. ANALY S E HY DR OL OG IQUE

4.1 ME T HODOL OG IE

L’étude hydrologique a pour objectif de caractériser les bassins versants interceptés par le projet et de déterminer les débits de pointe et les hydrogrammes de période de retour 10, 20, 30, 50, 100 ans. Note : Sur le secteur, GEO+ a déjà réalisé les études suivantes :

• Etude d’inondabilité du bassin versant de la Meyne en 1999 ;

Figure 5


R20015801

Ouvrages hydrauliques de la Mayre de la Gironde et de Courtebotte sur la zone d'étude

Source : GEO+, reconnaissance de terrain du 14/02/2020Environnement

GEO

Ouvrage béton sous la RD 976 à supprimer

a) Vue de l'amont b) Vue de l'aval

Section voutée+ confluence entre la

Courtebotte et la Gironde

Section rectangulaire

Courte

botte

Gironde

Buse béton temporaire (à supprimer, non intégrée dans les modélisations)

Vanne martelière à déplacer de 5 m en amont sur la Courtebotte

Ouvrage cadre en béton à conserver et/ou réaménager

Courtebotte

Courtebotte

Courte

botte



• Mise à jour de la cartographie des zones inondables et actualisation du schéma d’aménagement hydraulique du bassin versant de la Meyne en 2005 ;

• Etude de protection contre les crues du bassin versant de la Gironde en 2005. La Meyne est un cours d’eau de 18 km de long environ dont le bassin versant mesure environ 70 km². La Meyne récupère de nombreux affluents, dont la Courtebotte, avant de rejoindre le contre-canal du Rhône. Ainsi, des éléments des anciennes études sont repris et mis à jour dans le cadre de la présente étude. La méthode d'estimation des débits de crue doit être adaptée :

• au type (rural ou urbain) et à la taille du bassin versant ; • à l'importance du projet en termes d'impacts potentiels.

Pour cela, plusieurs méthodes sont mises en œuvre :

• La méthode rationnelle, fiable pour des petits bassins versants (superficie < 1 km²) ; • La méthode CRUPEDIX, valable pour des bassins de 10 à 2000 km² ; • La méthode SOCOSE, qui s’applique à des bassins de 2 à 200 km² .

Les résultats obtenus par ces différentes méthodes sont ensuite comparés et la méthode qui donne les résultats les plus pertinents est retenue. La mise en application des différentes méthodes nécessite de déterminer, dans un premier temps, les paramètres suivants pour chacun des bassins versants :

• La surface, le chemin hydraulique, la pente et le temps de concentration du bassin versant ;

• La pédologie (type de sol) et l’occupation des sols ; • Les coefficients de ruissellement pour les différentes périodes de retour ; • Le nombre de courbes ; • Le temps de concentration ; • L’intensité pluviométrique liée au temps de concentration du bassin versant, à la

pluviométrie locale et à la période de retour. Les bassins versants sont délimités à partir de la carte IGN et du MNT BDAlti. Au sein de l’emprise des bassins versants sont déterminées les paramètres précédemment cités. L’Annexe 1 présente un récapitulatif des différentes méthodes de calculs pour déterminer le temps de concentration des bassins versants. L’Annexe 2 présente un récapitulatif des principes des différentes méthodes de calculs pour déterminer le débit de pointe.

4.2 C AR AC T E R IS T IQUE S DE S B AS S INS V E R S ANT S

La Mayre de la Gironde est un affluent de la Mayre de Courtebotte, elle-même affluent de la Meyne (Cf. Figure 6).

4.2.1 DE L IMIT AT ION DE S B AS S INS V E R S ANT S

La surface du bassin versant de la Courtebotte est de 1,15 km² et celui de la Mayre de Gironde est de 11,70 km², au droit de la zone d’étude. La délimitation des bassins versants est présentée en Figure 6.



Les caractéristiques des bassins versants sont présentés dans le tableau 1 ci-dessous : Tableau 1 : Caractéristiques des bassins versants

Courtebotte Gironde Surface (km²) 1.15 11.70

Longueur de cours d’eau (m) 2800 3350 Pente pondérée (%) 0.2 0.7

4.2.2 OC C UP AT ION DU S OL

Les bassins versants de la Mayre de la Gironde et de Courtebotte étudiés sont principalement occupés par des zones cultivées (vignes principalement), et par des zones d’habitats discontinus (ville d’Orange). L’occupation des sols est déterminée à partir des données de Corine land Cover (dont la dernière mise à jour date de 2018), ainsi que des photographies satellites (de 2018). L’occupation des sols sur la surface des bassins versants (Cf. Figure 7) est composée des catégories répertoriées dans le Tableau 2 : Tableau 2 : Occupations de sol des bassins versants

Libellé (CLC 2018) Répartition de l’occupation des sols

Courtebotte Gironde 112 - Tissu urbain discontinu 17% 7%

121 - Zones industrielles ou commerciales et installations publiques 18% 3%

221 - Vignobles 9% 66% 242 - Systèmes culturaux et parcellaires

complexes 44% 11%

311 - Forêts de feuillus 12% 5% 312 - Forêts de conifères 0% 2% 313 - Forêts mélangées 0% 7%

4.2.3 P E DOL OG IE

La carte des sols au 1/250 000 (Cf. Figure 8), réalisée par le Groupement d’Intérêt Scientifique sur les Sols (GIS Sol) et le Réseau Mixte Technologique Sols et Territoires, donne le type de sol dominant en France Métropolitaine. D’après cette cartes des sols, sur l’emprise des bassins versants, le sol est composée à :

• 95% de calcosols de texture sablo argilo-limoneux ; • 4% de fluviosols de texture limono argilo-sableux ; • 1% de fersialsols de texture équilibrée.

Le triangle des textures ci-dessous permet de définir la répartition afférente à chacun des types de sols cités. Globalement, la texture des sols est assez équilibrée. Ainsi, il est retenu :

• un sol dit « limoneux » (coefficient moyen, plus fort que sableux mais plus faible qu’argileux), pour la détermination des coefficients de ruissellement ;

• de classe hydrologique C, pour la détermination des nombres de courbe.

http://www.gissol.fr/



https://www.geoportail.gouv.fr/www.sols-et-territoires.org



Représentation du triangle des textures de sols

4.2.4 C OE F F IC IE NT DE R UIS S E L L E ME NT

Les coefficients de ruissellement (Cr) sont déterminés à partir de l’occupation du sol, de la texture de sol et de la pente. Le coefficient doit être ajusté pour chaque période de retour. Le tableau ci-dessous présente les coefficients de ruissellement retenus sur les bassins versants. Tableau 3 : Coefficients de ruissellement T=10 ans

Occupation du sol (CLC 2018) Pente Texture de sol Cr

112 - Tissu urbain discontinu

< 5% Limoneuse (équilibrée)

0.50 121 - Zones industrielles ou commerciales et

installations publiques 0.70

221 - Vignobles 0.10 242 - Systèmes culturaux et parcellaires complexes 0.15

311 - Forêts de feuillus 0.10 312 - Forêts de conifères 0.10 313 - Forêts mélangées 0.10

Le Cr pondéré par les surfaces sur les bassins versants est calculé en appliquant ces valeurs. Le Cr moyen obtenu est de 0,30 pour la Courtebotte et de 0.15 pour la Gironde en période de retour 10 ans.



4.2.5 NOMB R E DE C OUR B E S

Le nombre de courbe (CN), est un paramètre sans unité qui caractérise le ruissellement. Il prend la valeur de 30, lorsque le sol a un faible potentiel de ruissellement et que l’eau s’y infiltre beaucoup, et peut atteindre 100 quand au contraire le sol a un grand potentiel de ruissellement. Il intervient dans l’estimation du temps de concentration par le formule SCS. Le CN est défini à partir de la classe de sol hydrologique (A, B, C ou D) et de l’occupation du sol. Le tableau ci-dessous présente les coefficients de ruissellement retenus sur les bassins versants, l’ensemble des surfaces étant considéré en classe hydrologique C. Tableau 4 : Définition des CN

Occupation du sol (CLC 2018) CN

(classe de sol hydrologique C)

112 - Tissu urbain discontinu 82 121 - Zones industrielles ou commerciales et installations

publiques 88

221 - Vignobles 85 242 - Systèmes culturaux et parcellaires complexes 85

311 - Forêts de feuillus 70 312 - Forêts de conifères 70 313 - Forêts mélangées 70

Le CN pondéré par les surfaces sur le bassin versant est alors calculé en appliquant ces valeurs aux surfaces concernées. Le CN moyen obtenu est de 83 sur les 2 bassins versants, Courtebotte et Gironde.

4.2.6 T E MP S DE C ONC E NT R AT ION

Le temps de concentration (Tc) exprimé en minutes ou en heures, caractérisent l’aptitude au ruissellement des sols. Les Tc sont estimés à partir de formules empiriques (Cf. Annexe 1) en fonction des caractéristiques des bassins versants et du domaine de validité des formules. Tableau 5 : Estimation des temps de concentration

BV Bressand-Golossof Kirpich SCS Sogreah Turazza Ventura Johnston

&Cross Bransby Tc

moyen (min)

Tc moyen

(h)

Courtebotte 168 91 83 154 189 174 202 137 150 2.5 Gironde 321 96 247 240 277 303 152 163 225 3.7

4.3 P L UIE S DE P R OJ E T

4.3.1 C OE F F IC IE NT S DE MONT ANA

La station Météo France d’Orange (coordonnées 44°08’40’’N et 4°51’39’’E) est la plus proche de la zone d’étude. Les coefficients de Montana évalués sur la période 1944-2016 sont disponibles à cette station. La formule de Montana permet de relier une intensité de pluie 𝑖𝑖(𝑡𝑡) recueillie au cours d’un épisode pluvieux avec sa durée 𝑡𝑡 :

𝒊𝒊(𝒕𝒕) = 𝒂𝒂. 𝒕𝒕−𝒃𝒃



Les intensités de pluie s’expriment en mm/h et les durées en min. Les coefficients de Montana (a et b) sont des coefficients régionaux fournis par Météo France. Ils sont donnés dans le tableau ci-dessous. Tableau 6 : Coefficient de Montana 1994-2016 pour des pluies de 1H à 24 H (Orange, Météo France)

Période de retour (ans) a b

5 1 002 0.733 10 1 212 0.732 20 1 415 0.730 30 1 530 0.727 50 1 678 0.724 100 1 875 0.718

Note : Les coefficients de Montana, utilisés pour la mise à jour de l’étude d’inondabilité en 2005, sur la période 1970-2002 à la même station étaient les suivants : Tableau 7 : Coefficient de Montana 1970-2002 pour des pluies de 1H à 24 H (Orange, Météo France)

Période de retour (ans) a b

10 1 072.0 0.737 50 1 495.3 0.743 100 1 675.2 0.745

L’évolution des coefficients de Montana est significative sur les 20 dernières années. Cette évolution tend vers des intensités et des pluies plus importantes.

4.3.2 DE T E R MINAT ION DE S INT E NS IT E S DE P L UIE E T DE S P L UIE S

Les coefficients de Montana retenus ici correspondent à une intensité de pluie de durée égale aux temps de concentration des bassins versants. Les intensités de pluie calculées sont fournies dans le Tableau 8 suivant : Tableau 8 : Pluies (mm) et intensité de pluies (mm/h) par la formule de Montana pour t=Tc

BV Tc (min)

Période de retour T10 ans T20 ans T30 ans T50 ans T100 ans

Courtebotte 150 I(t) (mm/h) 31.0 36.6 40.1 44.7 51.4 Pluie mm) 77.3 91.2 100.1 111.4 128.3

Gironde 225 I(t) (mm/h) 23.0 27.2 29.8 33.3 38.4 Pluie mm) 86.2 101.8 111.8 124.7 143.9

4.4 DE T E R MINAT ION DE S DE B IT S DE C R UE S

Les débits de pointe sont estimés par 3 méthodes différentes (formules présentées en Annexe 2) :

• La méthode rationnelle ; • La méthode Crupédix ; • La méthode Socose.



Les résultats sont présentés dans le Tableau 9 ci-après. Tableau 9 : Récapitulatif des paramètres de calculs et des résultats des calculs de débits de pointe par les différentes méthodes

Courtebotte

T (ans) 10 20 30 50 100 Ds (h) 2.0 1.8 1.7 1.6 1.4 J (mm) 121 131 136 142 142

K 67 79 87 96 110 ρ 0.72 0.73 0.74 0.75 0.78 Ԑ 1 1 1 1 1 Cr 0.30 0.38 0.42 0.46 0.51 R 1 1 1 1 1

Débits (m3/s) Q10 Q20 Q30 Q50 Q100 Socose 3.2 4.4 5.3 6.5 8.5

Rationnelle 2.9 4.4 5.3 6.5 8.3 Crupédix 1.0 1.4 1.7 2.2 2.9

Gironde

T (ans) 10 20 30 50 100 Ds (h) 4.1 3.7 3.5 3.3 3.0 J (mm) 156 166 172 177 185

K 65 76 83 92 105 ρ 0.69 0.71 0.72 0.74 0.76 Ԑ 1 1 1 1 1 Cr 0.2 0.3 0.3 0.4 0.4 R 1 1 1 1 1

Débits (m3/s) Q10 Q20 Q30 Q50 Q100 Socose 16.0 22.6 27.5 34.4 46.1

Rationnelle 11.3 22.3 29.5 38.7 52.5 Crupédix 8.3 11.6 14.0 17.4 23.1

Les débits de pointe obtenus par les méthodes rationelle et SOCOSE sont proches. Les débits de pointe calculés avec la méthode CRUPEDIX sont largement inférieurs et ne sont pas retenus. La méthode CRUPEDIX est inadaptée sur les bassins versants de taille inférieure à 10 km². La méthode rationnelle est plus adaptée pour des bassins versants de petite taille, inférieurs à 1km². Elle a tendance également à surestimer les débits, surtout sur les grandes périodes de retour. Ici, elle donne des débits plus faibles sur les petites périodes de retour (Q10 et Q20) et plus élevées sur les grandes (Q30, Q50 et Q100) par rapport à SOCOSE sur le bassin versant de la Gironde. Sur le bassin versant de la Courtebotte, les résultats sont similaires. Ainsi, il est préférable de retenir les débits de pointe obtenus avec la méthode SOCOSE.

4.5 DE T E R MINAT ION HY DR OG R AMME S DE C R UE S

Les hydrogrammes de crues (Cf. Figure 9) sont déterminés pour chaque période de retour et pour les deux bassins versants. Ils serviront de données d’entrée dans le modèle hydraulique. Les hydrogrammes de crues, de temps de montée (3 x Ds / 2) sont déduits de la formule à la page suivante (Source : Maîtrise du ruissellement et de l’érosion en vignoble de coteau, Cemagref).

Figure 9


R20015801

Hydrogrammes de crues des bassins versants de la Courtebotte et de la GirondeEnvironnement

GEO



𝑄𝑄(𝑡𝑡) = 2 ∗ 𝑄𝑄𝑄𝑄𝑇𝑇 ∗� 2𝑡𝑡

3𝐷𝐷𝐷𝐷�4

1 + � 2𝑡𝑡3𝐷𝐷𝐷𝐷�

8

Où :

QpT : Débit de pointe de période de retour T en m3/s t : Temps en heures Ds : Durée caractéristique de crue du bassin versant (h) Q(t) : Débits en m3/s

5. C ONC L US ION

Les bassins versants de la Mayre de Courtebotte et de la Gironde de respectivement 1,15 km² et 11,70 km² (étudiés pour la modélisation des crues au droit de la zone d’étude), sont des bassins versants principalement occupés par des zones cultivées (vignes principalement) et d’habitats discontinus. Sur les 20 dernières années les coefficients de Montana, caractérisant les pluies, ont significativement évolués. Les intensités et les pluies calculées sont donc plus importantes que celles déterminées dans les études précédentes (1999, 2003 et 2005). Les débits de pointes retenus ont été calculés à partir de la méthode SOCOSE. Ils sont récapitulés dans le tableau ci-dessous. Tableau 10 : Débits de pointes retenus en m3/s

BV Q10 Q20 Q30 Q50 Q100 Courtebotte 3.2 4.4 5.3 6.5 8.5

Gironde 16.0 22.6 27.5 34.4 46.1 Ces débits, bien que différents, sont du même ordre de grandeur que ceux estimés dans les études précédentes. A partir des débits de pointe, les hydrogrammes de crues ont été déterminés. La durée des évènements de crues est évaluée à environ 30 heures.



ANNE XE



Annexe 1 : Formules pour l’estimation des temps de concentration

Les temps de concentration sont déterminés à partir des formules empiriques suivantes : Turrazza (pour les BV ruraux et semi-ruraux) :

𝑇𝑇𝑇𝑇 =0.1 ∗ (𝑆𝑆𝑆𝑆)1/3

√𝐼𝐼

Où : Tc : Temps de concentration (h) S : Surface du bassin versant (km²) L : Longueur du chemin hydraulique le plus long (km) I : Pente moyenne pondérée le long du thalweg (m/m)

Kirpich :

𝑇𝑇𝑇𝑇 = 0.01947 ∗ 𝑆𝑆0.77 ∗ (∆𝐻𝐻𝑆𝑆

)−0.385 Où :

Tc : Temps de concentration (mn) L : Longueur totale du cours d’eau (m) ∆𝐻𝐻𝑆𝑆

: Pente, où ∆𝐻𝐻 est la dénivelée (m) SOGREAH (pour les BV semi-ruraux):

𝑇𝑇𝑇𝑇 = 0.90 ∗ 𝑆𝑆0.35 ∗ 𝐶𝐶−0.35 ∗ 𝐼𝐼−0.5 Où :

Tc : Temps de concentration (mn) S : Surface du bassin versant (ha) C : Coefficient de ruissellement I : Pente (m/m)

SCS :

𝑇𝑇𝑇𝑇 = 0.023 ∗ 𝑆𝑆0.8 ∗��1000

𝐶𝐶𝐶𝐶 � − 9�0.7

𝐼𝐼0.5 Où :

Tc : Temps de concentration (h) L : Longueur du chemin hydraulique le plus long (m) I : Pente moyenne (m/m) CN : Nombre de courbe (ruissellement)

Ventura (pour les BV inférieurs à 10 km² et à pente faible) :

𝑇𝑇𝑇𝑇 = 0.1272 ∗ �𝑆𝑆𝐼𝐼�

0.5

Où : Tc : Temps de concentration (h) S : Surface du bassin versant (km) I : Pente (m/m)



Bressand-Golossov (pour les BV méditerranéens) : 𝑇𝑇𝑇𝑇 =

𝑆𝑆𝑉𝑉∗ 60

Où : Tc : Temps de concentration (min) L : Longueur du chemin hydraulique le plus long (km) V : Vitesse moyenne des écoulements (m/s) égale à 1 si I< 1%, à 1+(I-1)/9 si I entre 1% et 10% et à 2 si I>10 %

Bransby (pour la bassins ruraux inférieurs à 15 km²) :

𝑇𝑇𝑇𝑇 = 14.6 ∗ 𝑆𝑆 ∗ 𝑆𝑆−0.1 ∗ 𝐼𝐼−0.2 Où :

Tc : Temps de concentration (min) S : Surface du bassin versant (km²) L : Longueur du chemin hydraulique le plus long (km) I : Pente moyenne pondérée le long du thalweg (m/m)

Johnston&Cross :

𝑇𝑇𝑇𝑇 = 5.66 ∗ �𝑆𝑆𝐼𝐼�

0.5

Où : Tc : Temps de concentration (min) L : Longueur du chemin hydraulique le plus long (km) I : Pente moyenne (m/m)



Annexe 2 : Formules pour l’estimation des débits de pointe

Les débits de pointe sont déterminés à partir des formules empiriques suivantes : Méthode Rationnelle (pour les BV inférieurs à 1-2 km²) :

𝑄𝑄𝑄𝑄𝑇𝑇 =𝐶𝐶𝑇𝑇 ∗ 𝐼𝐼𝑇𝑇 ∗ 𝑆𝑆

3.6

Où : QpT : Débit de pointe de période de retour T en m3/s S : Surface du bassin versant (km²) IT : Intensité de pluie de période de retour T (mm/h) CT : Coefficient de ruissellement de période de retour T

Méthode SOCOSE (pour les BV de 1 à 100 km²) :

𝑄𝑄𝑄𝑄𝑇𝑇 =Ԑ ∗ 𝐾𝐾 ∗ 𝑆𝑆

(1.25 ∗ 𝐷𝐷𝐷𝐷)𝑏𝑏∗

𝜌𝜌²15 − 12𝑟𝑟

Où : QpT : Débit de pointe de période de retour T en m3/s S : Surface du bassin versant (km²) Ԑ : Coefficient déterminé par un abaque (égal ici à 1) b : Coefficient de Montana b Ds : Durée caractéristique de crue du bassin versant (h)

ln(𝐷𝐷𝐷𝐷) = −0.69 + 0.32. ln(𝑆𝑆) + 2.2. �𝑃𝑃𝑃𝑃

𝑃𝑃𝑃𝑃𝑇𝑇 ∗ 𝑇𝑇𝑃𝑃�

0.5

Ta : Température moyenne annuelle en °C PjT : Pluie journalière de période de retour T en mm Pa : Pluie annuelle moyenne en mm K : Indice pluviométrique

𝐾𝐾 = 24𝑏𝑏 ∗𝑃𝑃𝑃𝑃𝑇𝑇

21 ∗ �1 + 𝑆𝑆12

30𝐷𝐷𝐷𝐷13�

ρ: Nombre intermédiaire

𝜌𝜌 = 1 −𝐽𝐽

5𝐾𝐾 ∗ (1.25 ∗ 𝐷𝐷𝐷𝐷)1−𝑏𝑏

J : Interception potentielle en mm

𝐽𝐽 = 260 + 21 ln �𝑆𝑆𝑆𝑆� − 54 ∗ �

𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑃𝑇𝑇

�0.5

Méthode CRUPEDIX (pour les BV inférieurs à 10 km²) :

𝑄𝑄𝑄𝑄𝑇𝑇 = 𝑆𝑆0.8 ∗ �𝑃𝑃𝑃𝑃𝑇𝑇80

�2∗ 𝑅𝑅

Où : QpT : Débit de pointe de période de retour T en m3/s S : Surface du bassin versant (km²) PjT : Pluie journalière de période de retour T en mm R : Coefficient régional (égal ici à 1)



Annexe 3 : Plan des aménagements projetés Source : RCI

30.26

30.23

29.66

29.67

30.02

30.52

30.52

30.08

30.10

30.02

30.02

29.33

33.25

30.14

30.32

30.3430.37

30.41

30.41

30.00

30.01

30.32

30.35

30.26

30.26

30.1730.10

29.92

29.61

29.72

29.82

29.83

29.70

29.79

29.38

30.21

30.18

30.22

30.1430.13

30.1630.14

29.80

30.15

30.25

30.23

28.94

29.89

29.93

30.09

29.79

28.89

30.09

30.14

29.78

30.09

30.12

30.16

30.16

28.51

29.91

30.16

30.04

30.20

29.14

30.38

30.35

29.41

29.84

29.59

29.84

28.79

29.50

29.58

29.54

29.04

29.63

29.31

28.92

29.90

30.16

29.25

30.42

30.38

30.35

30.28

30.24

30.23

30.22

30.16

30.22

30.49

30.23

30.33

30.36

30.42

29.93

29.7329.78

30.18

28.58

29.95

30.11

30.1930.13

29.83

29.41

30.21

30.15

30.20

30.19

30.22

30.16

30.07

29.55

30.30

30.30

30.08

30.28

30.35

29.78

30.33

30.28

29.5630.07

29.88

30.227

30.15

30.28

30.24

30.22

30.17

30.32

29.93

30.15

30.35

29.95

30.22

30.24

30.25

30.22

30.3430.38

30.14

30.18

30.31

30.30

30.29

30.39

30.24

30.19

30.16

30.18

30.21

30.2629.4329.11

29.85

30.41

30.20

30.42

30.3930.37

30.40

30.40

30.14

30.28

30.05

30.23

29.21

31.26

30.34

30.39

30.08

30.03

30.02

30.40

29.62

N 116

N 718

N 117

N 714

N 75

N 864

N 147

N 862

N 146

N 863

29.55

30.21

30.02

29.43

30.19

30.02

30.08

30.10

30.00

29.33

30.22

30.31

29.47

30.08

30.21

30.55

30.45

30.5430.51

30.46

30.41

30.48

30.45

30.39

30.43

30.44

30.23

30.27

30.16

30.10

30.12

30.14

30.13

30.12

30.19

30.17

30.04

30.14

30.20

30.17

30.07

30.10

30.20

30.26

30.14

30.25

30.29

30.26

30.14

30.22

30.33

30.28

30.23

30.30

30.20

30.23

30.26

30.26

30.23

30.20

30.17

30.13

30.21

30.22

30.28

29.21

29.20

29.18

29.96

29.19

29.33

29.97

30.15

30.23

29.94

29.53

29.16

29.32

29.82

30.07

30.08

29.75

29.35

34.29

34.18

34.22

34.33

34.04

34.18

33.58

33.84

33.37

33.38

33.26

29.32

30.19

29.32

29.28

29.39

29.38

30.31

29.32

29.34

29.79

29.95

30.09

29.29

29.33

29.99

30.03

29.36

29.40

30.10

30.11

29.36

30.21

30.31

30.32

30.24

30.17

30.51

30.23

30.26

30.25

30.35

30.50

30.30

30.47

30.50

30.34

30.37

30.35

30.29

30.50

30.22

30.19

30.16

30.16

30.35

30.30

30.23

30.30

30.15

30.21

30.15

29.93

30.14

30.15

29.91

30.16

30.23

30.16

30.18

29.81

30.19

30.23

30.19

29.72

29.71

30.15

30.14

30.14

29.82

31.82

30.13

29.21

29.26

30.21

29.9929.17

28.74

28.82

30.18

30.16

30.02

28.85

28.65

28.92

29.03

29.99

30.25

30.07

29.69

29.01

28.94

29.77

29.12

28.97

30.09

29.96

29.87

28.91

28.70

28.90

28.92

30.01

30.07

30.10

28.92

28.75

30.07

29.96

28.80

28.79

30.14

30.37

30.03

28.91

28.83

28.63

29.76

28.94

28.72

29.76

29.93

28.65

28.62

28.91

29.51

28.70

29.06

29.59

28.84

30.18

28.70

28.77

29.79

29.55

28.78

30.14

30.13

28.75

28.45

28.68

28.53

30.08

30.38

30.20

30.22

30.16

30.21

30.14

29.97

29.7530.03

29.81

30.14

30.14

28.44

30.18

30.07

28.86

28.48

29.99

28.81

28.45

30.07

28.87

28.60

30.10

28.47

28.67

30.19

30.20

30.30

28.82

28.76

28.59

28.85

30.97

30.40

28.95

29.57

29.60

28.82

29.75

29.81

28.99

28.91

29.74

29.86

29.03

28.92

29.86

29.72

28.96

28.94

29.90

30.01

29.28

30.02

30.08

30.25

30.20

30.21

30.04

30.03

30.11

30.00

29.89

30.44

30.41

30.39

30.39

30.33

30.22

30.21

30.26

30.24

30.23

30.28

30.36

30.23

30.26

30.30

30.17

30.20

30.06

30.24

30.14

30.21

30.24

30.07

30.15

30.30

30.39

30.20

30.25

30.42

30.46

30.4830.37

30.5430.50

30.45

30.61

30.71

30.67

30.43

30.43

30.27

30.40

30.14

30.07

30.07

30.16

30.15

30.18

30.06

29.85

30.08

30.08

29.90

30.11

30.05

29.95

30.08

30.11

29.83

30.07

30.27

30.13

30.06

30.05

30.00

30.31

30.12

30.25

30.32

30.29

30.24

30.17

30.18

30.27

30.16

30.20

30.18

30.29

30.30

30.47

29.99

30.14

30.16

30.43

30.21

30.61

30.50

30.29

30.61

30.58

30.39

30.29

30.25

30.18

30.29

30.26

30.18

30.19

30.25

30.25

30.23

30.27

30.20

30.22

30.21

30.18

30.34

30.18

30.27

30.29

30.23

30.14

30.08

30.02

30.04

30.07

30.12

30.23

30.22

30.02

29.97

29.93

29.89

29.96

29.98

30.00

30.07

30.15

29.84

29.95

29.89

29.87

29.93

29.85

28.38

28.20

28.41

29.78

29.86

29.89

29.92

30.10

29.86

29.95

29.88

29.74

28.48

28.33

28.36

29.83

29.95

30.00

29.84

28.87

28.40

30.03

29.95

28.58

30.20

28.57

28.59

29.90

29.92

29.03

28.59

29.84

30.17

30.17

29.89

28.65

28.46

29.75

30.05

30.05

29.88

28.43

28.45

29.79

30.03

30.03

30.08

30.11

29.60

30.15

30.08

30.18

29.63

30.09

30.32

30.17

29.98

29.65

30.25

30.19

29.56

30.0730.15

30.30

30.13

30.09

29.64

30.15

30.15

29.66

30.05

30.22

30.16

29.37

30.27

30.16

29.33

30.03

30.06

30.04

30.01

30.04

29.32

30.12

30.27

30.04

29.98

29.30

30.10

30.27

30.33

30.23

29.21

29.95

29.96

29.75

29.33

30.01

30.16

30.32

30.29

30.25

30.27

30.23

29.51

29.89

30.20

30.21

30.24

30.27

30.27

30.29

30.26

30.24

30.29

30.22

30.20

30.23

30.18

30.16

30.19

30.23

30.19

30.21

30.32

29.58

30.18

30.00

29.4430.29

30.32

29.97

30.26

29.50

30.25

30.29

30.31

30.30

30.28

30.32

30.34

30.13

30.23

30.23

29.55

30.24

29.49

29.71

30.10

29.55

30.22

30.22

28.75

30.95

28.90

30.17

30.16

28.79

28.63

30.12

30.38

30.43

30.08

30.16

29.26

28.89

29.17

28.57

28.83

29.39

29.98

29.85

29.50

30.04

30.40

30.59

30.36

30.24

30.07

29.43

30.15

29.63

30.09

30.04

30.17

30.26

30.08

28.90

29.93

30.24

30.38

30.79

30.21

30.23

30.33

30.33

30.22

30.17

29.63

30.07

30.3630.16

29.75

30.17

B

éton Ø

600

Fe : 29.43

B

é

to

n

Ø

4

0

0

B

éton Ø

400

Béton Ø

400

Fe : 29.41

PV

C Ø

40

Fe : 30.09

P

V

C

Ø

4

0

Fe : 29.89

B

éton

Ø

3

0

0

B

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Ø

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0

M

a

y

r

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M

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C

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e

b

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t

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Fonte Ø

150 en apparence sur le m

ur

T

racé supposé et approxim

atif de la fonte Ø

150

T

ra

c

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s

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p

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p

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x

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la

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Ø

1

5

0

30.79

30.70

30.77

30.77

30.72

30.67

30.64

30.67

30.55

30.54

30.33

30.50

29.83

30.37

30.17

30.14

30.18

30.19

30.21

29.98

29.34

30.22

30.46

30.48

30.40

30.16

30.2030.22

30.19

30.11

30.34

30.35

29.96

29.92

29.38

30.02

29.41

30.03

29.39

30.27

29.38

30.08

29.42

34.25

34.40

34.38

30.32

30.34

31.00

30.30

30.36

30.26

30.26

30.24

30.26

30.20

29.34

29.33

29.37

30.28

30.19

29.37

29.47

30.16

30.13

29.52

29.44

30.26

30.29

30.71

pré

N 718

C

h

e

m

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r

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1

0

m

e

n

v

.

1

0

m

e

n

v

.

1

0

m

e

n

v

.

Extrait géoportail avec tracé de la Mayre projetée

Dérivation de la mayre

de Courtebotte

Enrochements entrée de

buse cadre

Buse cadre 200x100

Enrochements

confluence pour la

protection des talus

3,4 m

1,6 0,9

0,9

1

1

COUPE TYPE DE LA MAYRE

TN

Géotextile

0,5

Déplacement de la vanne martelière

Reprise du fossé avec exutoire

vers la mayre de Courtebotte

Reprise du fossé avec exutoire

vers la route départementale

Tracé projeté du dévoiement

de la mayre de la Gironde

R

o

u

te

d

é

p

a

rte

m

e

n

ta

le

n

°9

7

6

Remblaiement

de la mayre

-0

.8

%

-0

.8

%

-

0

.

6

%

-

0

.

6

%

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0

.

7

%

-

0

.

7

%

-0.7%

-

0

.

8

%

-

0

.

8

%

R1

T : 29.34

R : 29.36

P : -0.02

R2

T : 29.43

R : 29.29

P : 0.14

R3

T : 30.01

R : 29.21

P : 0.80

R4

T : 30.18

R : 29.15

P : 1.03

R5

T : 30.25

R : 29.07

P : 1.17

R6

T : 30.21

R : 28.89

P : 1.32

R7

T : 30.15

R : 28.76

P : 1.39

R8

T : 30.08

R : 28.73

P : 1.35

R9

T : 30.26

R : 28.69

P : 1.57

R10

T : 29.88

R : 28.66

P : 1.21

R11

T : 29.88

R : 28.64

P : 1.24

R12

T : 29.92

R : 28.59

P : 1.33

R13

T : 29.92

R : 28.56

P : 1.36

R14

T : 29.83

R : 28.52

P : 1.31

R15

T : 29.78

R : 28.49

P : 1.29

R16

T : 28.42

R : 28.42

P : 0.00

29.28

29.28

29.18

29.12

29.11

29.15

29.20

29.24

29.26

29.23

29.21

29.15

29.13

29.14

29.15

29.17

29.18

29.19

29.20

29.22

29.23

29.25

29.24

29.25

29.28

29.28

29.30

29.30

29.33

29.33

29.36

29.07

29.05

28.98

28.99

28.82

28.81

28.76

28.76

28.75

28.75

28.73

28.73

28.71

28.71

28.69

28.69

28.68

28.68

28.67

28.67

28.65

28.65

28.60

28.59

28.58

28.59

28.57

28.58

28.56

28.57

28.54

28.55

28.53

28.54

28.52

28.53

28.51

28.52

28.50

28.51

28.49

28.51

28.50

28.50

28.49

28.49

28.43

28.80

28.80

28.85

28.86

28.87

28.88

28.90

28.90

28.87

28.86

28.85

28.83

R19

T : 28.74

R : 28.80

P : -0.06

R20

T : 28.89

R : 28.75

P : 0.14

R21

T : 28.81

R : 28.64

P : 0.17

R17

T : 28.91

R : 28.90

P : 0.01

R18

T : 28.87

R : 28.87

P : 0.00

Ø300m

m >

<

Ø

6

0

0

m

m

< Ø

600m

m

C

A

D

2

0

0

x

1

0

0

c

m

>

DATE DESSINE PAR ECHELLE AFFAIRE N°

INDICE DATE MODIFICATIONS

OPERATION:

AVP PRO DCE EXE DOE

Siège social :4 Rue de la Bergerie

30100 Alès

Tél : 04 66 54 23 40

Fax : 04.66.54.23.44

[email protected]

DERIVATION DE LA MAYRE DE COURTEBOTTE

ET REMPLACEMENT DE L'OUVRAGE DE

PLAN N° 1

DÉPARTEMENT DE VAUCLUSE

PLAN DES TRAVAUX PROJETES

FRANCHISSEMENT DE LA MAYRE DE LA GIRONDE

209-211 Rue Saint-Clément - 84100 ORANGE

AutoCAD SHX Text

Mai 2019

AutoCAD SHX Text

S.N. / N.M.

AutoCAD SHX Text

1/250

AutoCAD SHX Text

19.034

Réalisé par : GéoPlusEnvironnement

Agence Sud-Est : 1 175 Route de Margès - 26 380 PEYRINS Tél : 04 75 72 80 00 - Fax : 04 75 72 80 05

e-mail : [email protected]

Siège Social / Agence Sud : Le Château

31 290 GARDOUCH Tél : 05 34 66 43 42 - Fax : 05 61 81 62 80 e-mail : [email protected]

Agence Centre et Nord :

2 rue Joseph Leber - 45 530 VITRY-AUX-LOGES Tél : 02 38 59 37 19 - Fax : 02 38 59 38 14


Agence Ouest : 5 chemin de la Rôme - 49 123 CHAMPTOCE-SUR-LOIRE

Tél : 02 41 34 35 82 - Fax : 02 41 34 37 95 e-mail : [email protected]

Agence Est :

7 rue du Breuil – 88200 REMIREMONT Tél : 03 29 22 12 68 - Fax : 09 70 06 14 23


Antenne Afrique Centrale : BP 831 – LIBREVILLE - GABON

Tél : (+241) 02 85 22 48 e-mail : [email protected]

Site Internet : www.geoplusenvironnement.com

mailto:[email protected]






http://www.geoplusenvironnement.com/

Etude d’impact hydraulique d’un projet de dérivation de la ...

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