APPRÉCIATION DE LABORATOIRE N°AL20-271

Direction

DivisionDirection Sécurité, Structures et Feu Division Expertise, Avis Réglementaires et Recherche

CENTRE SCIENTIFIQUE ET TECHNIQUE DU BÂTIMENT

Siège social > 84 avenue Jean Jaurès – Champs-sur-Marne – 77447 Marne-la-Vallée cedex 2

Tél. : +33 (0)1 64 68 83 28/33 [email protected]– www.cstb.fr MARNE-LA-VALLÉE / PARIS / GRENOBLE / NANTES / SOPHIA ANTIPOLIS

Référence : 26084656

APPRÉCIATION DE LABORATOIRE N°AL20-271 POUR AVIS TECHNIQUE OU DOCUMENT TECHNIQUE D’APPLICATION (DTA)

Étude du comportement au feu des CLT X-LAM DOLOMITI

Demandeur :

XLAM DOLOMITI SRL

Via della Stazione, 100

38059 Castel Ivano (TN) Italie

Rédacteur(s) Vérificateur Approbateur Version Date

Amine LAHOUAR

Yahia MSAAD

Olivier CHEZE

1. 05/10/2020

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Ce document comporte 23 pages.

________________________________________________________________________________________________ XLAM DOLOMITI SRL - CSTB-DSSF/EA2R/26084656

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APPRÉCIATION DE LABORATOIRE N°AL20-271 POUR AVIS TECHNIQUE OU DOCUMENT TECHNIQUE D’APPLICATION (DTA)

Étude du comportement au feu des CLT X-LAM DOLOMITI

Version Date Principales modifications effectuées Partie

modifiée

1. 05/10/2020 - Création /

APPRÉCIATION DE LABORATOIRE N°AL20-271


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SOMMAIRE

1. OBJET ........................................................................................................................................................ 4

2. DOCUMENTS DE RÉFÉRENCES ............................................................................................................. 4

3. DOCUMENTS FOURNIS PAR LE DEMANDEUR ..................................................................................... 5

4. DESCRIPTION ET DOMAINE D’EMPLOI DU PROCÉDÉ ........................................................................ 5

4.1. DESCRIPTION DU PROCÉDÉ ..................................................................................................................... 5

4.2. DOMAINE D’EMPLOI ................................................................................................................................. 7

5. ANALYSE ET JUSTIFICATIONS ............................................................................................................... 7

5.1. RÉSISTANCE AU FEU DES CLT X-LAM ..................................................................................................... 7

5.1.1. Détermination des actions mécaniques ........................................................................................ 7

5.1.2. Méthode de calcul de la section efficace ...................................................................................... 7

5.2. DURÉE DE RÉSISTANCE AU FEU ASSURÉE PAR LES CLT X-LAM PROTÉGÉS PAR UN ÉCRAN THERMIQUE .... 15

5.2.1. Résistance au feu assurée par un écran de protection .............................................................. 16

5.2.2. Résistance au feu assurée par un écran de protection en plaques de plâtre ............................ 17

5.3. FONCTION SÉPARATIVE ......................................................................................................................... 17

5.4. CONFORMITÉ À L’ARTICLE AM8 EN CAS DE FEU INTÉRIEUR ..................................................................... 18

5.5. CONFORMITÉ À LA NON-PROPAGATION DU FEU PAR LES FAÇADES ........................................................... 19

5.6. PROTECTION DES ASSEMBLAGES ........................................................................................................... 19

6. DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES ......................................................................................................... 19

6.1. CAS DES MURS ..................................................................................................................................... 20

6.2. CAS DES PLANCHERS ............................................................................................................................ 21

7. CONCLUSION .......................................................................................................................................... 23

8. VALIDITÉ .................................................................................................................................................. 23



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1. OBJET

L'objet de cette Appréciation de laboratoire destinée à un Avis Technique (ATec) ou un Document Technique

d’Application (DTA) au sens de l’article 18 de l’arrêté du 22 mars 2004 modifié le 14 mars 2011 du Ministère

de l’intérieur est d'estimer le degré de résistance au feu des panneaux CLT X-LAM développés par la société

XLAM DOLOMITI SRL. La présente appréciation de laboratoire ne concerne que les couples

produits/domaine d’emploi décrits dans l’ATex 2802.

L’appréciation de laboratoire formule un avis sur la méthode de dimensionnement au feu des CLT X-LAM

décrits dans l’ATex 2802.

La présente appréciation de laboratoire examine les dispositions constructives pour la protection contre

l’incendie des bâtiments d’habitation conformément à l’arrêté du 7 août 2019 modifiant l’arrêté du 31 janvier

1986. Elle tient compte des exigences de l’arrêté du 7 août 2019 et du décret N°2019-461 du 16 mai 2019

relatifs aux travaux de modification des Immeubles de Moyenne Hauteur (IMH).

L’étude est établie sur la base du dossier présenté par le demandeur.

L’acceptation et l’utilisation de cette Appréciation engagent le demandeur sur l’exactitude des informations

communiquées et utilisées par le laboratoire pour établir la présente Appréciation.

La conformité des réalisations des chantiers n’est pas vérifiée par le laboratoire de résistance au feu. La

présente Appréciation est établie sur la supposition du dimensionnement normal de l’ouvrage vis-à-vis des

actions mécaniques auxquelles il doit résister à froid. Ce dimensionnement n’a pas été vérifié par le

laboratoire de résistance au feu.

2. DOCUMENTS DE RÉFÉRENCES

[1] Arrêté du 22 mars 2004 – Modifié par l’arrêté du 14 mars 2011.

[2] NF EN 1990 « Eurocode 0 - Bases de calcul des structures – Amendement » - juillet 2006.

[3] NF EN 1991-1-1 « Eurocode 1 – Actions sur les structures – Partie 1-1 : Actions générales

– Poids volumiques, poids propres, charges d’exploitation des bâtiments » - mars 2003.

[4] NF EN 1991-1-2 – « Eurocode 1 : action sur les structures – Partie 1-2 : action générales –

actions sur les structures exposées au feu » - juillet 2013.

[5] NF EN 1991-1-2/NA – « Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-2 : Actions

générales - Actions sur les structures exposées au feu - Annexe nationale à la NF EN 1991-

1-2 » - février 2007.

[6] NF EN 1995-1-1 – « Eurocode 5 - Conception et calcul des structures en bois - Partie 1-1 :

Généralités – Règles communes et règles pour les bâtiments » - novembre 2005.

[7] NF EN 1995-1-2 – « Eurocode 5 : Conception et calcul des structures en bois – Partie 1-2 :

Généralités – Calcul des structures au feu » - septembre 2005.

[8] NF EN 1995-1-2/NA – « Eurocode 5 : Conception et calcul des structures en bois – Partie 1-

2 : Généralités – Calcul des structures au feu – Annexe nationale à la NF EN 1995-1-2 » -

Avril 2007

[9] NF EN 1993-1-2 – « Eurocode 3 – Calcul des structures en acier – Partie 1-2 : Règles

générales – Calcul du comportement au feu » - Novembre 2005.

[10] Fire Safety in Timber Buildings, Technical guideline for Europe, SP Report 2010:19.



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[11] NF EN 335 « Durabilité du bois et des matériaux à base de bois - Classes d'emploi :

définitions, application au bois massif et aux matériaux à base de bois » - mai 2013.

[12] Étude du comportement au feu de parois et planchers constitués de structures bois –

CSTB, décembre 2012.

[13] Étude du comportement au feu de parois et planchers constitués de structures bois,

Convention Y09-12 – Action 33 sous action 1, Levée des freins réglementaires et normatifs

à l’usage du bois dans la construction, DHUP – CODIFAB, 28 décembre 2012.

3. DOCUMENTS FOURNIS PAR LE DEMANDEUR

[14] Dossier Technique ATEx de cas A – XLAM DOLOMITI.

[15] Dossier Technique Appréciation Technique du comportement au feu – ATEx de cas A.

4. DESCRIPTION ET DOMAINE D’EMPLOI DU PROCÉDÉ

4.1. Description du procédé

La présente Appréciation de Laboratoire concerne le procédé de panneaux CLT (Cross Laminated Timber)

de grandes dimensions X-LAM, développés par la société DOLOMITI SRL. Les panneaux sont fabriqués à

partir de planches en bois massif d’épaisseur comprise entre 17 mm et 40 mm, et de largeur comprise entre

100 mm et 250 mm. Les planches utilisées dans les panneaux CLT X-LAM sont à 90% en épicéa et à 10%

en mélèze ou en pin. Au moins, 60% des planches des panneaux CLT X-LAM sont de classe C24, et jusqu’à

40% des planches intérieures sont de classe C18.

Les planches sont assemblées entre elles par une colle de classe I selon la norme EN 301, pour former des

panneaux CLT d’épaisseur totale comprise entre 51 mm et 361 mm, avec une longueur pouvant atteindre

13.5 m et une largeur allant jusqu’à 3.5 m.

Les panneaux X-LAM sont constitués de plis formés de planches en bois massif, aboutés sur toute leur

surface. Le nombre de plis dans un panneau X-LAM est toujours impair (3, 5, 7 ou 9 plis) pour garantir sa

symétrie, avec plis extérieurs orientés dans la même direction. Pour certaines compositions comportant au

moins 5 plis, deux plis successifs peuvent être dans la même direction.

Le Tableau 1 présente la composition des panneaux X-LAM. Les compostions indiquées dans le tableau avec

un astérisque à côté de l’épaisseur totale du panneau ont les deux couches extérieures alignées dans la

même direction.

La Figure 1 présente des exemples de composition de panneaux CLT X-LAM à 3, 5 et 7 plis.



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Figure 1 : Exemples de compostions du CLT X-LAM

Tableau 1 : Composition des panneaux CLT X-LAM



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4.2. Domaine d’emploi

Les panneaux CLT X-LAM sont destinés à la réalisation de planchers et de murs porteurs avec une fonction

de contreventement face aux charges latérales.

Ils sont utilisés pour la réalisation des ouvrages tels que les bâtiments à usage d’habitation, les

Établissements Recevant du Publique (ERP), des bâtiments de bureaux ou industriels, et ce en classe de

service 1 et 2 au sens de la norme NF EN 1995-1-1 [6] et en classe d’emploi 1 et 2 au sens de la norme NF

EN 335. Les panneaux CLT X-LAM peuvent être également utilisés pour la réalisation des travaux de

rénovation et de surélévation. Les panneaux X-LAM sont destinés à la réalisation des bâtiments jusqu’à 28 m

de hauteur.

Le procédé CLT X-LAM est destiné pour une utilisation en France métropolitaine en zones sismiques 1 à 4

au sens de l’arrêté du 22 octobre 2010 modifié.

Le domaine d’emploi est limité à celui défini dans l’ATex 2802.

5. ANALYSE ET JUSTIFICATIONS

5.1. Résistance au feu des CLT X-LAM

Ce paragraphe explique la méthode retenue pour la détermination de la durée de résistance au feu des CLT

X-LAM. Cette méthode est basée sur la norme NF EN 1995-1-2 [7] et le guide « Fire Safety in Timber

Buildings » [10]

5.1.1. Détermination des actions mécaniques

La durée de résistance au feu (stabilité au feu) des CLT X-LAM, objet de cette étude, sera appréciée

conformément aux règles de l’EN 1995-1-1 [6] et EN 1995-1-2 [7]. Les actions mécaniques prises en compte

pour la justification de la résistance de ces éléments seront celles définies selon des combinaisons des

charges en situation d'incendie exigées par les Eurocodes (NF EN 1990 [2] NF EN 1991-1-2 [4] et

NF EN 1991-1-2/NA [5]).

5.1.2. Méthode de calcul de la section efficace

Les calculs de dimensionnement des CLT X-LAM seront réalisés conformément aux principes de l’EN 1995-

1-1 [6] en prenant en compte la section réduite de ces éléments de construction calculée comme expliqué ci-

après.

La résistance d’un CLT X-LAM est déterminée à partir de la résistance résiduelle du plancher intégrant les

lames longitudinales du panneau non affectées par le feu.

La première étape consiste à déterminer l’épaisseur de bois affectée par le feu def. L’épaisseur structurelle

restante hef pourra en être déduite et utilisée pour le calcul de la résistance après un temps t d’exposition à

la courbe normalisée. Cependant, si l’épaisseur résiduelle d’un pli est inférieure à 3 mm alors la contribution

du pli ne doit pas être prise en compte.

Suivant la méthode simplifiée proposée par le guide Fire Safety in Timber Buildings [10], l’épaisseur affectée

par le feu def est égale à la profondeur de carbonisation dchar augmentée d’une profondeur s0 qui correspond

à une couche non prise en compte pour compenser la réduction des caractéristiques mécaniques derrière la

profondeur de carbonisation : 𝑑𝑒𝑓 = 𝑑𝑐ℎ𝑎𝑟 + 𝑠0

Dans l’expression ci-dessus, dchar est la profondeur de carbonisation, déterminée à partir de la vitesse de

combustion (§5.1.2.1), et s0 est la profondeur de compensation (§5.1.2.2).



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Vitesse de combustion

La vitesse de combustion est déterminée par le rapport entre la profondeur de carbonisation dchar et la durée

à laquelle cette profondeur a été atteinte.

Vitesse de combustion du premier pli 0

Il est d’usage de considérer que la combustion du premier pli a lieu de manière similaire à ce qui se passe

dans une pièce massive. Dans le cas des CLT, il est normal de parler de la vitesse de combustion

unidimensionnelle notée 0. La vitesse de combustion du premier pli d'un plancher ou d'une paroi testée au

feu est déterminée en prenant en compte l'instant auquel la température de l'interface entre le premier et le

deuxième pli atteint 300°C.

On considérera une vitesse de combustion de 0,65 mm/min pour l’utilisation en configuration verticale et

horizontale des panneaux CLT conformément à l’EN 1995-1-2 en considérant que l’espacement entre

planches reste inférieur à 2 mm.

Si des modifications d’espacement sont à prévoir dans le processus de fabrication des panneaux, mais que

cet espacement reste toutefois inférieur à 6 mm, cette valeur doit être majorée de 20% soit respectivement

0,78 mm/min en configurations verticale et horizontale.

Suivant l’espacement entre planches, noté e, on considère dans la suite que, en configurations horizontale

et verticale d’utilisation des panneaux CLT :

• {𝛽0 = 0,65 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 𝑠𝑖 𝑒 ≤ 2𝑚𝑚𝛽0 = 0,78 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 𝑠𝑖 2 < 𝑒 ≤ 6𝑚𝑚

Vitesse de combustion des plis suivants

Si le premier pli chute brutalement après avoir été carbonisé (phénomène de délamination), le pli suivant qui

est déjà chauffé, car la chute du premier pli se produit quand la température d'interface entre les deux plis

atteint 300°C, reçoit un flux thermique très élevé de manière brutale. Par conséquent, la vitesse moyenne de

la combustion de cette couche est bien plus élevée que celle de la première couche. Ceci a été observé

plusieurs fois expérimentalement pour des parois et des planchers constitués de CLT provenant de différents

fabricants. Le même phénomène est observé expérimentalement pour des parois et des planchers bois

protégés par des parements de protection (plaque de plâtre par exemple). Le rôle de la protection sur la

vitesse de la combustion de l'élément bois protégé, comparé avec un élément non protégé, est clairement

expliqué dans la NF EN 1995-1-2 [7] et son annexe nationale [8].

Par ailleurs, concernant les CLT, suivant la nature de la colle utilisée pour l’assemblage des plis et son

comportement en fonction de la température, la chute du pli carbonisé sera plus ou moins rapide et la vitesse

d’échauffement des plis suivants plus ou moins importante.

C'est pour ces raisons que, pour les panneaux CLT X-LAM, on suppose que de manière continue après la

carbonisation complète d'une couche "n", celle-ci chute et la couche "n+1" se carbonise avec une vitesse de

l'ordre de deux fois plus élevée que la vitesse normale (ou initiale), tel qu'expliqué par la norme NF EN 1995-

1-2 [7] et son annexe nationale [8]. La vitesse à considérer, après la chute du premier pli, est, par référence

à l’Eurocode 5 partie 1-2 :

{𝛽1 = 2. 𝛽0 𝑠𝑢𝑟 𝑢𝑛𝑒 𝑝𝑟𝑜𝑓𝑜𝑛𝑑𝑒𝑢𝑟 𝑑𝑒 25 𝑚𝑚 𝑑𝑢 𝑝𝑙𝑖 𝑖, 𝑖 > 1

𝛽0 𝑎𝑢 𝑑𝑒𝑙à 𝑑𝑒 25 𝑚𝑚 𝑑𝑒 𝑝𝑟𝑜𝑓𝑜𝑛𝑑𝑒𝑢𝑟



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Profondeur de compensation

Afin de prendre en compte la perte de résistance de l'élément affecté par l'incendie, au-delà de l'épaisseur

carbonisée (profondeur de compensation s0), la norme NF EN 1995-1-2 [7] propose de prendre en compte

une épaisseur k0d0 = 7 mm. Plusieurs études et expériences montrent que cette épaisseur est plus importante

que 7 mm. Par conséquent, dans le cadre de cette appréciation de laboratoire il a été décidé de calculer cette

épaisseur s0 selon la méthode proposée par le guide Fire Safety in Timber Buildings [10]. Dans ce document,

la profondeur de compensation dépend de différents paramètres :

- Utilisation en murs ou planchers, pour différencier le comportement en compression et en flexion ;

- Face exposée tendue ou comprimée, la diminution des caractéristiques mécaniques en fonction de la

température étant différente en compression et en traction ;

- Le nombre de plis du CLT étudié, pour prendre en compte l'influence du champ thermique à l'intérieur

de la paroi sur la vitesse de la combustion à l'instant où une couche est complétement carbonisée et

désolidarisée du reste de la paroi ;

- L’épaisseur totale h du CLT étudié.

Le Tableau 2 présente les formules qui permettent de calculer la profondeur de compensation s0 des

panneaux CLT.

Tableau 2 : Profondeur de compensation s0 pour les CLT X-LAM sans protection

Murs (s0 en mm) Planchers (s0 en mm)

Exposition Face comprimée Face tendue Face comprimée

3 plis ℎ

12,5+ 3,95

ℎ

30+ 3,7

ℎ

25+ 4,5

5 plis ℎ

15+ 10,5

ℎ

100+ 10

ℎ

20+ 11

7 plis

Pour 105≤h≤175 mm : 8.5

70ℎ + 8,75

Pour h>175 mm : 30*

Pour 105≤h≤175 mm : ℎ

7+ 5

Pour h>175 mm : 30*

* : La valeur préconisée par le guide est modifiée dans la présente appréciation de laboratoire pour limiter la

distance s0 à 30 mm. Cette modification s’appuie sur le retour d’expérience du laboratoire.

Remarque : on limitera à 30 mm la distance s0 dans tous les cas de figures.

Nous donnons dans la suite le calcul des sections non affectées par l’échauffement obtenues pour deux

exemples de configurations de panneaux CLT X-LAM en fonctionnement vertical (exemple 1) et de panneaux

CLT X-LAM en fonctionnement horizontal avec face exposée tendue (exemple 2).



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Exemple n°1 : panneau vertical de 120 mm d’épaisseur avec 3 plis de 40 mm chacun, pour des durées

d’exposition de 30 min et 60 min

Nous supposons que l’espacement entre plis e reste inférieur à 2 mm. Dans ce cas, la vitesse de combustion

est 𝛽0 = 0,65 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 et elle passe à 𝛽1 = 1.3 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 après la chute d’un pli sur les premiers 25 mm du pli

suivant.

- Cas d’une exposition de 30 minutes :

Dans ce cas, au bout de 30 minutes, la profondeur de carbonisation reste dans le premier pli, dchar=19.5 mm

et cela justifie donc l’utilisation de 𝛽0 = 0,65 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 uniquement.

La profondeur de compensation s0 est calculée par la formule :

𝑠0 =ℎ

12,5+ 3,95 = 13.5 𝑚𝑚

L’épaisseur affectée par le feu vaut alors :

𝑑𝑒𝑓 = 𝑑𝑐ℎ𝑎𝑟 + 𝑠0 = 33 𝑚𝑚

La section non affectée par l’échauffement au bout de 30 minutes d’exposition est de 87 mm.

Remarque : la section efficace utilisée dans le calcul mécanique ne doit prendre en compte que les couches

porteuses des panneaux CLT.


Dans ce cas, au bout de 30 minutes, la profondeur de carbonisation reste dans le premier pli, dchar=39 mm et

cela justifie donc l’utilisation de 𝛽0 = 0,65 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 uniquement.

La profondeur de compensation s0 est calculée par la formule :

𝑠0 =ℎ

12,5+ 3,95 = 13.5 𝑚𝑚


𝑑𝑒𝑓 = 𝑑𝑐ℎ𝑎𝑟 + 𝑠0 = 52.5 𝑚𝑚

La section non affectée par l’échauffement au bout de 60 minutes d’exposition est de 67.5 mm

Exemple n°2 : panneau horizontal avec face exposée tendue de 217 mm d’épaisseur avec 7 plis (40-19-40-

19-40-19-40) pour des durées d’exposition de 90 min et 120 min

Nous supposons que l’espacement entre plis e reste inférieur à 2 mm. Dans ce cas, la vitesse de combustion

est 𝛽0 = 0,65 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 et elle passe à 𝛽1 = 1.3 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 après la chute d’un pli sur les premiers 25 mm du pli

suivant.



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Dans ce cas, au bout de 90 minutes, la profondeur de carbonisation atteint le deuxième pli au bout de 61.5

minutes. Le deuxième pli brule avec une vitesse 𝛽1 = 1.3 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 et est totalement carbonisé au bout de

14.6 minutes. Le feu attaque le troisième pli sur ses premiers 25 mm avec une vitesse 𝛽1 = 1.3 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛

pendant 13.9 minutes faisant carboniser 18 mm. La profondeur de carbonisation après 90 minutes

d’exposition au feu est donc dchar=77 mm

La profondeur de compensation s0 pour h > 175 mm vaut 30 mm.


𝑑𝑒𝑓 = 𝑑𝑐ℎ𝑎𝑟 + 𝑠0 = 107 𝑚𝑚

La section non affectée par l’échauffement au bout de 90 minutes d’exposition est de 110 mm


D’après le cas précédent, au bout de 118 minutes, les trois premiers plis sont tombés. Le quatrième pli est

attaqué sur ses premiers 25 mm avec une vitesse 𝛽1 = 1.3 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛 pendant les 2 minutes restantes (2.6

mm). La profondeur de carbonisation après 120 minutes d’exposition au feu est donc dchar=101.6 mm

La profondeur de compensation s0 pour h > 175mm vaut 30 mm.


𝑑𝑒𝑓 = 𝑑𝑐ℎ𝑎𝑟 + 𝑠0 = 131.6 𝑚𝑚

La section non affectée par l’échauffement au bout de 120 minutes d’exposition est de 85.4 mm

Nous donnons dans la suite les sections non affectées par l’échauffement obtenues pour les différentes

configurations des panneaux CLT X-LAM en fonctionnement horizontal avec face exposée tendue et

comprimée respectivement (Tableau 3 et Tableau 4) et des panneaux CLT X-LAM en fonctionnement vertical

(Tableau 5). Les sections non affectée par l’échauffements ont été déterminées pour les durées d’exposition

de 30, 60, 90 et 120 minutes.


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Tableau 3 : Épaisseurs des sections non-affectées par l'échauffement des panneaux CLT X-LAM en pose horizontale - face exposée tendue pour différentes durées

d’exposition au feu ISO

Configuration n°

Épaisseur [mm]

Nombre de plis E1 (mm) E2 (mm) E3 (mm) E4 (mm) E5 (mm) E6 (mm) E7 (mm) E8 (mm) E9 (mm)

30 minutes

60 minutes

90 minutes

120 minutes

1 51 3 17 17 17 23.6 2 57 3 19 19 19 31.4 3 83 3 33 17 33 57.0 31.5 4 90 3 30 30 30 63.8 35.3 5 100 3 33 34 33 73.5 48.0 18.0 6 120 3 40 40 40 92.8 73.3 40.0 11.3

7 100 5 17 17 32 17 17 66.0 29.0 8 124 5 30 17 30 17 30 93.3 64.8 30.0 9 137 5 33 19 33 19 33 104.0 80.6 45.1 10.6

10 158 5 40 19 40 19 40 126.9 107.4 69.4 45.4

11 172 5* 33 33 40 33 33 139.0 115.3 84.3 57.3

12 179 5 33 40 33 40 33 146.0 122.2 96.2 64.2

13 186 5 40 33 40 33 40 154.6 135.1 103.1 71.1

14 200 5* 40 40 40 40 40 168.5 149.0 117.0 87.0

15 200 7 40 40 40 40 40 150.5 131.0 99.0 69.0

16 217 7 40 19 40 19 40 19 40 167.5 148.0 110.0 86.0

17 240 7* 40 40 20 40 20 40 40 190.5 171.0 139.0 109.0

18 252 7 33 40 33 40 33 40 33 202.5 177.0 151.0 119.0

19 297 7 33 33 33 33 33 33 33 33 33 247.5 222.0 191.0 160.0

20 360 7 40 40 40 40 40 40 40 40 40 310.5 291.0 259.0 229.0



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Tableau 4 : Épaisseurs des sections non-affectées par l'échauffement des panneaux CLT X-LAM en pose horizontale - face exposée comprimée pour différentes durées

d’exposition au feu ISO

Configuration n°

Épaisseur [mm]

Nombre de plis

E1 (mm) E2 (mm) E3 (mm) E4 (mm) E5 (mm) E6 (mm) E7 (mm) E8 (mm) E9 (mm) 30

minutes 60

minutes 90

minutes 120

minutes

1 51 3 17 17 17 22.5

2 57 3 19 19 19 30.2

3 83 3 33 17 33 55.7 30.2

4 90 3 30 30 30 60.0 33.9

5 100 3 33 34 33 72.0 46.5 16.5

6 120 3 40 40 40 91.2 71.7 39.7 9.7

7 100 5 17 17 32 17 17 62.0 24.0

8 124 5 30 17 30 17 30 87.3 58.8 24.8

9 137 5 33 19 33 19 33 99.7 74.2 38.7 4.2

10 158 5 40 19 40 19 40 118.0 99.0 62.1 38.1

11 172 5 33 33 40 33 33 132.9 106.0 76.4 49.4

12 179 5 33 40 33 40 33 139.6 114.1 88.1 56.1

13 186 5 40 33 40 33 40 146.0 126.7 94.7 62.7

14 200 5 40 40 40 40 40 159.5 140.0 108.0 78.0

15 200 7 40 40 40 40 40 150.5 131.0 99.0 69.0

16 217 7 40 19 40 19 40 19 40 167.5 148.0 110.0 86.0

17 240 7 40 40 20 40 20 40 40 190.5 171.0 139.0 109.0

18 252 7 33 40 33 40 33 40 33 202.5 177.0 151.0 119.0

19 297 7 33 33 33 33 33 33 33 33 33 247.5 222.0 191.0 160.0

20 360 7 40 40 40 40 40 40 40 40 40 310.5 291.0 259.0 229.0



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Tableau 5 : Épaisseurs des sections non-affectées par l'échauffement des panneaux CLT X-LAM en pose Verticale pour différentes durées d’exposition au feu ISO

Configuration n°

Épaisseur [mm]

Nombre de plis E1 (mm) E2 (mm) E3 (mm) E4 (mm) E5 (mm) E6 (mm) E7 (mm) E8 (mm) E9 (mm)

30 minutes

60 minutes

90 minutes

120 minutes

1 51 3 17 17 17 21.0 2 57 3 19 19 19 28.5 3 83 3 33 17 33 50.0 27.4 4 90 3 30 30 30 59.4 30.0 5 100 3 33 34 33 67.0 43.1 13.1 6 120 3 40 40 40 87.0 67.5 35.5 5.4

7 100 5 17 17 32 17 17 60.8 22.8 8 124 5 30 17 30 17 30 85.7 57.2 23.2 9 137 5 33 19 33 19 33 97.9 72.4 36.9

10 158 5 40 19 40 19 40 117.5 98.0 59.0 36.0

11 172 5* 33 33 40 33 33 130.5 105.0 74.0 47.0

12 179 5 33 40 33 40 33 137.1 111.6 85.6 53.6

13 186 5 40 33 40 33 40 143.6 124.1 92.1 60.1

14 200 5* 40 40 40 40 40 156.7 137.2 105.2 75.2

15 200 7 40 40 40 40 40 150.5 131.0 99.0 69.0

16 217 7 40 19 40 19 40 19 40 167.5 148.0 110.0 86.0

17 240 7* 40 40 20 40 20 40 40 190.5 171.0 139.0 109.0

18 252 7 33 40 33 40 33 40 33 202.5 177.0 151.0 119.0

19 297 7 33 33 33 33 33 33 33 33 33 247.5 222.0 191.0 160.0

20 360 7 40 40 40 40 40 40 40 40 40 310.5 291.0 259.0 229.0



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5.2. Durée de résistance au feu assurée par les CLT X-LAM protégés par un écran thermique

Les CLT X-LAM peuvent être protégés par des plaques de plâtre de type A ou F, conformes à la norme NF

EN 520. Les plaques de plâtre doivent être fixées par des vis, d’une longueur égale à l’épaisseur du ou des

plaques de plâtres assemblées, augmentées d’au moins 15 mm dans les ossatures bois, et d’un espacement

maximal de 300 mm, conformément aux recommandations de la norme NF EN 520 et de l’étude réalisée par

le CSTB sur le comportement au feu des parois et des planchers constitués de structures bois [12]. La durée

à considérer avant la chute de la protection, tf, ainsi que la durée avant démarrage de la combustion derrière

la protection, tch, est déterminée par défaut à partir des valeurs du guide [10] (Tableau 7 et Tableau 8). Dans

cette configuration, avant la chute de la protection, deux situations sont à distinguer :

1) L’échauffement du panneau CLT derrière la protection est faible et ne conduit pas à une réduction de

la résistance,

2) La combustion derrière la protection démarre à partir du temps tch, avant la chute de la protection qui

a lieu, quant à elle, à tf. On considère dans ce cas une vitesse de combustion réduite égale à 0,5 0

pour tch < t < tf.

Après la chute de la protection, la vitesse de combustion à considérer est égale à 1, comme dans le

cas d’un panneau sans protection après la chute du premier pli.

C’est-à-dire, dans notre cas, si la première couche est protégée par un produit et que la combustion du

panneau commence avant la chute du produit de protection, par exemple plaque de plâtre spécial feu (type

F), la vitesse de combustion du panneau est estimée à 0.35 mm/min jusqu’au moment de la chute de la

plaque de plâtre. Ensuite la vitesse de combustion sera β0=1.3 mm/min. Elle chutera à 0.65 mm/min dès que

la profondeur de la combustion atteint l’épaisseur de 25 mm, ou elle continuera à 1.3 mm/min si les épaisseurs

des couches successives des panneaux CLT sont inférieures à 25 mm.

La profondeur de compensation s0 doit être calculée à l'aide des formules du Tableau 6 ci-après.

Tableau 6 : Profondeur de compensation s0 pour les CLT X-LAM avec protection

Murs Planchers

Exposition Face comprimée Face tendue Face comprimée

3 plis 𝑚𝑖𝑛 (ℎ

12,5+ 7 ; 14,5) 10 𝑚𝑖𝑛 (

ℎ

12,5+ 7 ; 13,5)

5 plis 20

Pour 75≤h≤100mm :

−ℎ

4+ 34

Pour h>100mm :

ℎ

35+ 6

18

7 plis

Pour 105≤h≤175 mm : 8.5

70ℎ + 8,75

Pour h>175 mm : 30*

Pour 105≤h≤175 mm : ℎ

7+ 5

Pour h>175 mm : 30*



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* : La valeur préconisée par le guide est modifiée dans la présente appréciation de laboratoire pour limiter la

distance s0 à 30 mm. La recommandation du guide qui consiste à utiliser les mêmes valeurs que pour un

panneau non protégé est reconduite ici.

Remarque : on limitera à 30 mm la distance s0 dans tous les cas de figures

5.2.1. Résistance au feu assurée par un écran de protection

Dans les tableaux suivants, la résistance au feu est assurée uniquement par l’écran de protection et le degré

de résistance ne dépend que des caractéristiques de cette protection. L’épaisseur totale de protection est

notée hp dans les Tableau 7 et Tableau 8.

Tableau 7 : Temps de démarrage de la combustion derrière une protection en plaque de plâtre.

Protection

plaque de plâtre Murs Planchers

1 type A-F 1,8 ℎ𝑝 − 7 𝑝𝑜𝑢𝑟 9𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝 ≤ 18𝑚𝑚

25,5 𝑝𝑜𝑢𝑟 ℎ𝑝 > 18𝑚𝑚

2 type F, ou

1 type F+1 type A

𝑚𝑖𝑛(2,1ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 − 7 ; 3,5ℎ𝑝 + 7)

pour {25𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 ≤ 31𝑚𝑚

9𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝 ≤ 18𝑚𝑚

𝑚𝑖𝑛(2,1ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 − 7 ; 4ℎ𝑝 − 14)



2 types A

𝑚𝑖𝑛(2,1ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 − 7 ; 1,6ℎ𝑝

+ 13)



𝑚𝑖𝑛(2,1ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 − 7 ; 1,6ℎ𝑝 + 11)



si les plaques de parement en plâtre font l’objet d’une

certification NF selon le référentiel NF081. Le cas

contraire, limiter REI à 15 min pour la configuration 2

plaques de BA13 de type A

Tableau 8 : Temps de chute de la protection en plaque de plâtre

Protection

plaque de plâtre Murs Planchers

1 type F 4,5 ℎ𝑝 − 24 𝑝𝑜𝑢𝑟 9𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝 ≤ 18𝑚𝑚

57 𝑝𝑜𝑢𝑟 ℎ𝑝 > 18𝑚𝑚

ℎ𝑝 + 10 𝑝𝑜𝑢𝑟 12,5𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝 ≤ 16𝑚𝑚


2 type F 4,5 ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 − 40 𝑝𝑜𝑢𝑟 25𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 ≤ 31𝑚𝑚

100 𝑝𝑜𝑢𝑟 ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 > 31𝑚𝑚

2 ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 − 3 𝑝𝑜𝑢𝑟 25𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡

≤ 31𝑚𝑚


1 type F (ext) + 1

type A (int) 81 𝑝𝑜𝑢𝑟

ℎ𝑝,𝑡𝑦𝑝𝑒 𝐹 ≥ 15𝑚𝑚

ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 ≥ 27𝑚𝑚 50 𝑝𝑜𝑢𝑟 ℎ𝑝,𝑡𝑦𝑝𝑒 𝐹 ≥ 15𝑚𝑚

1 type A 1,9 ℎ𝑝 − 7 𝑝𝑜𝑢𝑟 9𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝 ≤ 15𝑚𝑚

21,5 𝑝𝑜𝑢𝑟 ℎ𝑝 > 15𝑚𝑚

1,8 ℎ𝑝 − 7 𝑝𝑜𝑢𝑟 12,5𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝

≤ 15𝑚𝑚


2 types A 2,1 ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 − 14 𝑝𝑜𝑢𝑟 25𝑚𝑚 ≤ ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 ≤ 30𝑚𝑚


3 types A 55 𝑝𝑜𝑢𝑟 ℎ𝑝,𝑡𝑜𝑡 ≥ 37,5𝑚𝑚

Remarque : lorsque la chute de la protection intervient avant le démarrage de la combustion précisée au

Tableau 7, il faut alors considérer que le temps de démarrage de la combustion est identique à celui de la

chute de la protection.



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5.2.2. Résistance au feu assurée par un écran de protection en plaques de plâtre

Dans ce cas, la résistance est assurée uniquement par l’écran de protection et le degré de résistance ne

dépend que des caractéristiques de cette protection.

La méthode de calcul de la résistance au feu de parois porteuses de [13] a été utilisée pour le

dimensionnement des épaisseurs de plaques de plâtre des Tableaux 9 et 10. Cette méthode est basée

essentiellement sur le guide [10], mais elle exploite également l’Eurocode 5 partie 1-2 [7] et les résultats des

essais de résistance au feu effectués dans le cadre de l’étude [13]. Il a été montré que la méthode de calcul

est légèrement sécuritaire.

L’optimisation de la durée de résistance au feu peut être également effectuée à l’aide d’essais de résistance

au feu.

Tableau 9 : Classement de résistance au feu de parois verticales protégées par des plaques de plâtre, sans calculs

complémentaires

Types de parement en plaques de plâtre

Classement de

résistance au feu

EI REI

1 x BA13-A 15 15

2 x BA13-A, ou 1 x BA15-F, ou 1 x BA18-D 30 30

1 x BA13-A + 1 x BA18-D 60 30

2 x BA18-D 60 60

Tableau 10 : Classement de résistance au feu de planchers bois protégés par des plaques de plâtre, sans calculs

complémentaires

Types de parement en plaques de plâtre

Classement de résistance

au feu

EI REI

1 x BA13-A 15 15

2 x BA13-A, ou 1 x BA15-F, ou 1 x BA18-D 30 15

2 x BA15-F, ou 2 x BA18-D 30 30

3 x BA15-F 60 60

5.3. Fonction séparative

En raison de la très faible conductivité du bois, si la résistance R est assurée alors les exigences E et I sont

satisfaites. Il faut tout de même que les joints entre deux panneaux soient proprement traités pour assurer

l’exigence E et par conséquence EI.



05/10/2020 18/23

5.4. Conformité à l’article AM8 en cas de feu intérieur

Conformément à l’Article AM8 du règlement de la sécurité des ERP, les isolants placés en face arrière des

panneaux CLT X-LAM en positions verticale et horizontale (face opposée à celle potentiellement exposée

aux flammes) et dont l’épaisseur est supérieure à 5 mm (10 mm en sol) doivent vérifier l’une des dispositions

suivantes :

- Être classés A2-s2, d0 en paroi verticale, en plafond ou en toiture, A2fl-s1 en plancher, au sol,

- Être protégés par un écran thermique disposé sur la ou les faces susceptibles d’être exposées au feu

intérieur du bâtiment. L’écran doit jouer son rôle protecteur pendant au moins 15 minutes pour les parois

verticales et les sols et au moins 30 minutes pour les autres parois vis-à-vis de l’action du programme

thermique normalisé.

Dans le cas présent, c’est le panneau CLT X-LAM qui joue le rôle d’écran protecteur. On peut statuer sur sa

capacité protectrice à l’aide des méthodes de calcul avancées de l’Eurocode 5 partie 1-2 [7] et son annexe

nationale [8].

En effet, le critère à assurer est le critère I. C’est–à-dire que la face non exposée ne doit pas voir sa

température augmenter de plus de 140 °C en moyenne et de 180 °C en pointe par rapport à sa température

initiale. Or, les isolants qui peuvent être placés derrière le panneau peuvent présenter des désordres pour

des températures plus faibles de l’ordre de 60 °C.

On calcule le transfert thermique au sein d’une section de panneau d’une épaisseur de 60 mm (épaisseur

minimale de la gamme) pour une exposition de 15 et 30 minutes au feu ISOR834.

On considère qu’il n’y a pas d’échange avec l’extérieur par la face opposée au feu afin d’être sécuritaire

(condition adiabatique). Les évolutions des propriétés matériaux sont fournies par l’Eurocode 5 partie 1-2 [7]

et son annexe nationale [8]. Le calcul est réalisé pour un taux d’humidité de 12 %.

Après calculs, on obtient une température de 25 °C en face arrière pour une exposition de 15 minutes au feu

ISOR834 et 31 °C pour une exposition de 30 minutes au feu ISOR834 (le premier pli chute à 30 minutes).

Afin de répondre aux exigences de l’article I-3-1 du Guide d’emploi des isolants combustibles, l’écran

thermique formé par les panneaux CLT X-LAM doit être continu : « En situation d’incendie, les jointoiements

et les fixations de l’écran contribuent, avec la nature et l’épaisseur de celui-ci, à la réalisation de la

performance de protection pendant la durée spécifiée à l’article AM 8 (un quart d’heure ou une demi-heure).

Jointoiements :

Les joints doivent répondre, en partie courante ou en périphérie de l’écran, à l’une au moins des conditions

ci-après :

– être situés au droit d’un élément d’ossature, principal ou secondaire, sur lequel les éléments d’écran

juxtaposés sont fixés mécaniquement ;

– être équipés d’un profil métallique ou en bois (ou en dérivé du bois pour les bâtiments d’habitation),

apparent, masqué ou encastré ;

– être assemblés par emboîtement, embrèvement, feuillure ou par rainure et languette ;

– être garnis d’une matière incombustible, ou intumescente, ou d’une colle (enduit seul ou enduit plus bande,

mortier, mastic, ou équivalent) ; un garnissage par un matériau organique alvéolaire thermodurcissable est

autorisé en pied de paroi.



05/10/2020 19/23

Toutefois, cette condition ne s’applique pas pour les écrans de sol au droit des joints d’étanchéité ou de

dilatation ni aux écrans constitués de verre cellulaire et faisant l’objet d’une mise en œuvre totalement étanche

(joints entièrement fermés sur l’épaisseur du panneau).

Lorsque l’écran est composé de plusieurs lits, sont autorisés les panneaux jointifs s’ils sont posés à bords

décalés. Dans le cas contraire, les joints doivent être réalisés dans les conditions précédentes.

La traversée des écrans par des conduits ou gaines, par des dispositifs d’éclairage ou de désenfumage, par

des grilles de ventilation, des boîtes d’encastrement de matériels électriques ou autres est admise, après

réservation préalable, sous réserve d’un calfeutrement par une matière incombustible ou intumescente.

Toutefois, cette condition ne s’applique pas aux traversées de conduits répondant aux dispositions de l’article

CO 31 et au petit appareillage notamment électrique (tel que prises de courant, interrupteurs, prises de réseau

informatique...) de section d’encastrement inférieure ou égale à 100 cm2 ».

Les panneaux CLT X-LAM garantissent donc la fonction d’écran thermique vis-à-vis du guide d’emploi des

isolants dans tous les cas.

Nota :

Le procédé CLT X-LAM répond aux exigences de l’article AM8 de l’arrêté du 6 octobre 2004 modifié et du

Guide d’emploi des isolants combustibles dans les ERP, répond systématiquement aux exigences de l’article

16 de l’arrêté du 31 janvier 1986 modifié et du Guide de l’isolation par l’intérieur des bâtiments d’habitation

du point de vue du risque en cas d’incendie.

5.5. Conformité à la non-propagation du feu par les façades

La mise en œuvre des revêtements de façade sera réalisée conformément aux dispositions constructives de

l’IT 249 (arrêté du 24 mai 2010) et aux recommandations de l’ouvrage « Bois construction et propagation du

feu par les façades en application de l’Instruction Technique 249 version 2010, 23/03/2019 – Version 2.0 »

[6].

Les autres systèmes de bardage, vêture et vêtage doivent être justifiés par des essais appropriés visés par

la réglementation ou bien s’appuyer sur les dispositions constructives proposées dans l’IT 249 et reconnues

satisfaire les exigences de la réglementation.

5.6. Protection des assemblages

Concernant la protection des assemblages, on se reportera à l’Eurocode 5 partie 1-2 [3], section 6 et son

annexe nationale [4].

6. DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES

Les panneaux CLT X-LAM sont prévus pour la réalisation des bâtiments avec murs et planchers préfabriqués

et assemblés entre eux en chantier avec connecteurs métalliques (vis et équerres/plaques). Dans une

situation d’incendie, les connecteurs métalliques doivent être protégés par des revêtements appropriés ou

bien être cachés à l’intérieur des éléments porteurs en bois, à une profondeur suffisamment dimensionnée

pour garantir la protection au feu des éléments métalliques.



05/10/2020 20/23

6.1. Cas des murs

Connexion mur-fondation

Figure 2 : Exemple de dispositions constructives pour une connexion mur-fondation

Connexion mur – poutre (en bois lamellé-collé)

Figure 3 : Exemple de dispositions constructives pour une connexion mur-poutre BLC

Connexion mur-mur

Figure 4 : Exemple de dispositions constructives pour une connexion mur-mur



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6.2. Cas des planchers

Connexion plancher-plancher

Figure 5 : Exemple de dispositions constructives pour une connexion plancher-plancher

Figure 6 : Deuxième exemple de dispositions constructives pour une connexion plancher-plancher

Figure 7 : Exemple de dispositions constructives pour une connexion plancher-plancher par poutre métallique



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Connexion mur-plancher

Figure 8 : Exemple de dispositions constructives pour une connexion mur-plancher



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7. CONCLUSION

Au sens de l’arrêté de résistance au feu susvisé, pour le procédé CLT X-LAM, cette appréciation de

laboratoire décrit la procédure de calcul de la section réduite qui doit être prise en compte pour le

dimensionnement de ces éléments, afin de satisfaire la durée de résistance au feu requise.

Des détails constructifs sur les jonctions des panneaux sont donnés.

8. VALIDITÉ

La durée de validité de la présente appréciation est limitée à celle de l’ATex 2802.

APPRÉCIATION DE LABORATOIRE N°AL20-271

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