5 Dimensionnement Flexion Simple
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7/26/2019 5 Dimensionnement Flexion Simple
1/2
Dr. Ir. P. Boeraeve Cours de Bton Arm 5-1
Dernire impression le 22/02/2008 12:17:00
Chapitre 5. Dimensionnement du bton en flexion
simple
5.1
CAS 1 : dimensionnement complet (dimensions poutre +armatures)
C'est gnralement le cas qui se prsente lors dun avant-projet : on va donner aux lments
(dalles, poutres, colonnes) des dimensions en rapport avec les sollicitations quils doivent
supporter
On connat : les charges sollicitant la poutre, donc le moment sollicitant lELU : Msd
On veut dterminer h, b et As
Au paragraphe 4.6.4 : Phase 4 : rupture , on a vu que le diagramme de dformation qui exploiteau maximum le bton et lacier est celui qui passe par les points A et B aussi appels pivots .
La dformation maximale en compression dans le bton vaut cu3 = 3.5 10-3 pour des btons de
classe de rsistance infrieure ou gale C50/60.
La dformation maximale en traction dans larmature est limite 10.10-3 en pratique.
Les triangles semblables permettent dcrire :
Or :
Donc, on obtient les formules de
dimensionnement rapides suivantes :
5.2CAS 2 : dimensionnement des armatures
On connat :
les dimensions de la section : b et h fixs par larchitecte, par exemple, ou par lespace
disponible (hauteur sous plafond).
Les charges sollicitant la poutre, donc le moment sollicitant lELU : Msd
On veut dterminer la section des armatures : As.
Cette fois, les hypothses de calcul sont :
La zone comprime est modlise par un diagramme rectangulaire quivalent.
c,max=0.0035 (si classe rsistance C50/60).
s d ,E L U2M
0 .1 ckbd
f
s d ,E L UM
0 .9 .s
d
Ad f
Msd
c=3.510-3
s=1010-3
d
3,5 10 3,50,259u
u
x
x d d
+= =
( ) ( )sd,ELUM = . 0.4 =0,8. . 0.4u u cd uC d x x f b d x
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7/26/2019 5 Dimensionnement Flexion Simple
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Dr. Ir. P. Boeraeve Cours de Bton Arm 5-2
Dernire impression le 22/02/2008 12:17:00
d
=0.0035
s=?
=0.0035
s=?
Les efforts internes la ruine, C et T, doivent au moins quilibrer le moment sollicitant de calcul
Msd. Donc, en prenant le moment par rapport au CG des armatures :
( ) ( )sd,ELUM = . 0.4 =0,8. . 0.4u u cd uC d x x f b d x
On obtient donc une quation du second degr en xudont on extrait la seule racine plausible :
2
.
0.8
sd
cd
u
Md d
b fx
=
Vrification du rapport xu/d :
(xu/d)lim= 0,45pour des btons de classe de rsistance C35/45 et
(xu/d)lim= 0,35 pour des btons de classe de rsistance C40/45.
Si xu/d > (xu/d)lim, on doit ajouter des armatures comprimes pour ramener le xu/d dans les
limites (on dit alors quon a une section avec armatures doubles). Cette solution nest en gnral
pas souhaitable, et nest ne faire que si la hauteur ne peut absolument tre change.
On a vu prcdemment que le respect de ces limites entranait automatiquement le fait que
larmature tait plastifie la ruine. On a donc toujours fs=fyd.
5.2.1
Calcul de As :Les efforts internes la ruine C et T doivent au moins quilibrer le moment sollicitant de calcul
Msd. Donc, en prenant le moment cette fois par rapport au CG de la zone comprime, on en dduit
As:
( ) ( )
( )
sd
sd
M = . 0.4 = 0.4
M
0.4
s yd
yd
T d x A f d x
Asf d x
=