Traitement des rejets liquides d’une industrie de transformation

Elaboré par: Ramzi HAMDENE

Traitement des rejets liquides d’une industrie de transformation

d’anchois

Ecole Supérieur des industries

alimentaires de Tunis

Centre internationale des

technologies environnementales

de Tunis

Encadré par : Mme Hayet MAKNI (ESIAT) Mme Dhouha TANGOUR (CITET)

Année universitaire 2011-2012

PLAN DE TRAVAIL

4

Introduction1

2

3

5

Objectifs

Station d’épuration de la société SERIMEX

Essai en laboratoire de traitement physicochimique

Conception proposée de la nouvelle station d’épuration

6 Conclusion & Perspectives

Hot Tip

Les effluents liquides de la société SERIMEX risque d’influencer l’environnement, en absence de mesures préventives.

Afin de proposer des solutions pour réduire l’impact de cette industrie nous avons évalués le fonctionnement et les moyens de réhabilitation de la station d’épuration préétablie.

1.Introduction

3

Diagram

Identification des principales causes de disfonctionnement de la station d’épuration.

Optimisation du traitement physicochimique.

Proposition d’une nouvelle conception de la station d’épuration

2.Objectifs

4

Diagram3.Station d’épuration de la société SERIMEX

Entrée station

Fosse d’arrivée

Bassin tampon

Bassin de

Déshuilage Bassins de CFD

Sortie ONAS

Schéma de principe de la station d’épuration de la société SERIMEX

5

3.Station d’épuration de la société SERIMEX

Résultats des analyses en amont et en aval de la station de prétraitement

Paramètre UnitéEntrée

station

Sortie

station

Rendement

épuratoire

(%)

Norme de

rejet

(canalisations

publiques

ONAS)

Ph - 6,91 6,67 - 6,5-8,5

Conductivit

éµs/cm2 13120 10100 - -

Salinité g/l 11 10,6 - -

MES mg/l 822 433 47 400

DCO mgO2/l 7292 3419 53 1000

DBO5 mgO2/l 2060 761 63 400

Phosphore

total (Pt)mgP/l 22,7 - - -

Azote total

(NTK)mgN/l 213,78 -

- 6

3.Station d’épuration de la société SERIMEX

Les principales causes de disfonctionnement de la station

Les bassins de coagulation-floculation-décantation sont délaissées et désormais inutilisable.

Le bassin tampon est sous dimensionné et n’est pas muni d’un système d’agitation qui assure une bonne homogénéisation des rejets.

Le système d’aération actuel est en panne, le déshuileur fonctionne donc de manière statique.

L’absence d’un système de dégrillage en amont de la station.

7

4.Essai en laboratoire de traitement physicochimique

Essais d’optimisation du traitement physicochimique en JARTEST

Coagulation Floculation

Coagulant Dose optimale

L’appareil du JAR-TEST8

Vitesse d’agitation

Durée d’agitation

Dose optimale

Durée d’agitation

Vitesse d’agitation


Détermination du coagulant à utiliser et du pH optimaux

9

34

56

78

910

3432 34

46

37

30 3129

21 22

30

26

2024 28

25

Variation de la turbidité en fonction du pH et de la nature du coagulant

Chlorure ferrique 600mg/L Sulfate d’alumine 600mg/L

pH

Tu

rbid

ité


Optimisation de la dose optimale du coagulant

0 100 200 300 400 500 600 700 800 9000

5

10

15

20

25

30

35

40

Mesure de la turbidité en fonction de la dose du coagulant

Dose de coagulant (mg/l)

Turb

idit

é (

NTU

)

10


Optimisation de la dose du floculant

0 1 2 3 4 5 60

5

10

15

20

25

30

35

Mesure de la turbidité en fonction de la dose du floculant

Dose de floculant (mg/l)

Turb

idit

é (

NTU

)

11


Optimisation de la vitesse et durée d’agitation de la coagulation

80 100 120 140 160 18086

87

88

89

90

91

92

93

94

Pourcentage de réduction de la turbidité en fonction de la vitesse d’agitation

vitesse (tr/min)

réducti

on d

e la t

urb

idit

é (

%)

12


Optimisation de la vitesse et durée d’agitation de la coagulation

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1191.5

92

92.5

93

93.5

94

94.5

95

95.5

96

96.5

Pourcentage de réduction de la turbidité en fonction du temps d’agitation

temps (min)

réducti

on d

e la t

urb

idit

é (

%)

13


Optimisation de la vitesse et durée d’agitation de la floculation

10 20 30 40 50 60 70 8090

91

92

93

94

95

96

Pourcentage de réduction de la turbidité en fonction de la vitesse d’agitation

vitesse (tr/min)

réducti

on d

e la t

urb

idit

é (

%)

14


Optimisation de la vitesse et durée d’agitation de la floculation

5 10 15 20 25 30 3592

93

94

95

96

97

Pourcentage de réduction de la turbidité en fonction du temps d’agitation

temps (min)

réducti

on d

e la t

urb

idit

é (

%)

15


Paramètres de clarification des eaux de rejet par le traitement chimique

La dose du coagulant Al2 (SO4)3 400 mg/l.

La dose du floculant anionique 2 mg/l

La vitesse d’agitation durant la

coagulation140 tours/min

Le temps de coagulation 2 minutes

La vitesse d’agitation durant la

floculation40 tr/min

Le temps de floculation 20 minutes

16


Essai pilote

Paramètres Rejet Brut

Rejet Traité par

voie

physicochimique

Rendement

épuratoire

(%)

Norme de

rejet (ONAS)

pH 6,91 8,24 - 6,5-8,5

Conductivité

(µS/cm2)13120 13510 - -

Salinité (g/l) 11 11,7 - -

DCO (mgO2/l) 6990 423 93,94 1000

DBO5 (mgO2/l) 2060 104 94,95 400

MES (mg/l) 622 20 96,78 400

Azote Kjeldahl

(mg/l)213,78 85,51 60 100

Phosphore Total

(mg/l)22,7 4,32 80,96 10

17

5.Conception proposée de la nouvelle station d’épuration

La filière de prétraitement

Bassin de Relevage

Suppresseur d’air

Bassin tampon

Déshuileur

18

Consommation en eau journalière de l’usine SERIMEX

Source Quantité

Quantité d’anchois traité (tonne/j) 2,7

Eau de puits (m3) 6,43

Compteur SONEDE (m3) 25,23

Total consommation (m3) 51,66

Total rejets hydriques industriels

(m3)32,75

Consommation en surplus (m3) 22,26

Consommation sanitaires (m3) 3

Total rejets hydriques (m3) 58

Dimensionnement de la filiére de prétraitement

19


Unités Dimensions

Bassin de relevage 4m3

Déshuileur 4m3

Bassin tampon 58m3

Dimensions proposées de la filiére de prétraitement

20


Estimations des coûts de la filiére de prétraitement

Désignation des

ouvragesQuantité Prix unitaires Total partiel

Relevage

Bassin de

relevage (en

béton armé)

1 400 Dinars/m3 1600 Dinars

Pompe de

relevage2 3200 Dinars 6400 Dinars

TamisageTamis rotatif inox 316L

1 8000 Dinars 8000 Dinars

Déshuilage

Déshuileur en béton armé


Cloison de séparation

2 1000 Dinars 1600 Dinars

Bassin tampon

Bassin en béton armé


Suppresseur d’air 1 11000 Dinars 11000 Dinars

Coût Total de l’ouvrage

53400 Dinars

21


Dimensionnement de la filiére de traitement physicochimique

Filière de prétraitement Coagulation

Floculation-Décantation

Sortie

ONAS

Schéma simplifier de l’accouplement des deux filiéres de traitement

22


Sortie ONAS

Récupération des boues

1. Bassin de coagulation

2. Bassin de floculation

3. Décanteur circulaire

4. Bac de coagulant

5. Bac de floculant

Filière de prétraitement

1

4

23

5

Vidange

Schéma canonique du traitement physicochimique des rejets hydriques

23


Dimensions des unités de traitement physicochimique

Unité de traitement Dimensions

Bassin de coagulation 0,55×2×0,55

Bassin de floculation 1×0,7×1

Bac Coagulant 6,912 m3

Bac floculant 0,5 m3

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Estimations des coûts de la filière physicochimique

Désignation des ouvragesQuanti

téPrix unitaires

Total

partiel

Coagulation

Bassin de coagulation (en

béton armé)1 400 Dinars/m3

500

Dinars

Pompe doseuse 1 1200 Dinars1840

DinarsAgitateur série HD

(ProMinent)1 640 Dinars

Floculation

Bassin de floculation 1 400 Dinars/m3

2350 Dinars

Pompe doseuse 1 1200

Agitateur série FAR (ProMinent)

1 750 Dinars

Décantation

Décanteur en béton armé 1 400 Dinars/m31400 Dinars

Pont Racleur 1 2700 2700

Coût Total de l’ouvrage

8900 Dinars

25


Identifier les principales causes de disfonctionnement de la station d’épuration.

Optimiser le traitement physicochimique.

Proposée une nouvelle conception de la station d’épuration

26

6.Conclusion et perspectives

L’utilisation du garnissage de l’ancienne station d’épuration

L’installation d’une unité de traitement tertiaire par osmose inverse onéreux qui permettrait l’élimination du sel

27

6.Conclusion et perspectives

Traitement des rejets liquides d’une industrie de transformation

Technology

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