RÉPONSE DE SCGM À UNE DEMANDE DE … · client Cascades nous a rappelé que son contrat de...

Société en commandite Gaz Métro

Rapport annuel au 30 septembre 2005, R-3591-2005

Original : 2006.04.21 Item 5.2 de 5

RÉPONSE DE SCGM À UNE DEMANDE DE RENSEIGNEMENTS

Origine : Demande de renseignements no 2 en date du 11 avril 2006

Demandeur : Régie de l’énergie

Références : (i) Suivi du projet Ste-Sophie / St-Jérome, 4e, 5e et 6e pages (ii) Dossier R-3532-2004, SCGM 1, document 1, pages 10 et 11

Préambule :

Coûts de compression :

Au niveau du poste de compression, SCGM indique qu’elle comptait minimiser les écarts de coûts et n’acheter que 4 compresseurs au lieu de 5 pour une économie de 384 600 $.

Cette tentative « s’avérant infructueuse », SCGM signale qu’elle doit augmenter la capacité de compression du poste au-delà de la capacité actuelle des quatre compresseurs. L’ajout d’un 5e compresseur est estimé à 1 100 000 $.

Enfin, le projet a nécessité l’installation de contrôles pour pouvoir faire varier la vitesse de chacun des compresseurs.

Coûts dus à la dessiccation supplémentaire :

Selon la référence (i), les coûts occasionnés par le besoin d’un système de dessiccation plus sophistiqué sont de 534 000 $, plus une partie des coûts des équipements de contrôle de 935 898 $, de l’agrandissement du bâtiment de 940 175 $, de l’ingénierie de 147 103 $ et de la main d’œuvre de 298 986 $. L’eau résiduelle dans le biogaz implique aussi la construction d’un bâtiment chauffé pour le mesurage de 222 400 $.

Lors de la présentation du projet en mars 2004, à la référence (ii), SCGM fournissait une composition typique des biogaz qui inclut des composés chlorés et soufrés et indiquait que le poste de compression serait doté des « équipements de refroidissement requis pour retirer une grande partie de l’humidité contenue dans le gaz provenant du LET ».

Questions :

2.1 Veuillez déposer les études et les documents dont disposait SCGM en mars 2004 (étude de Biothermica, de André Simard et associés ou autre information pertinente d’Intersan).

2.2 Pour le poste de compression, la hausse des coûts est de 3 571 562 $. Veuillez répartir ce montant entre les coûts dus à la dessiccation supplémentaire et les coûts additionnels de compression. Veuillez fournir les détails de ces coûts.

2.3 Veuillez justifier les coûts de l’ajout de capacité de compression et de systèmes de contrôle.




2.4 Veuillez justifier les coûts de la dessiccation supplémentaire.

Réponses :

2.1 Vous trouverez ci-joint l’étude de Biothermica ainsi que les données fournies par la firme André Simard et associés.

2.2 Voici la répartition des coûts occasionnés par la dessiccation et la compression supplémentaires :

Dessiccation 534 000 $

Ingénierie 62 873 $

Équipement & Contrôle 400 008 $

Bâtiment 401 836 $

Main-d’œuvre 127 788 $

Total : 1 526 504 $

Compression 1 100 000 $

Économie du 5e compresseur (384 600 $)

Ingénierie 84 230 $

Équipement & Contrôle 535 890 $

Bâtiment 538 339 $

Main-d’œuvre 171 198 $

Total : 2 045 058 $

Grand Total : 3 571 562 $

Remarque :

La proration de répartition des coûts associés à la compression et à la dessiccation supplémentaires est de 42,74 % (534 000$ / 1 249 400 $) pour la dessiccation et 57,26 % ((1 100 000 $ - 384 600 $ = 715 400 $) / 1 249 400 $) pour la compression.




Réponse aux questions 2.3 et 2.4 :

Lors de la révision de la conception, nous avons dû augmenter la capacité de compression, entre autres à cause des modifications au système de dessiccation. Précisons que l’ajout de la dessiccation est entraîné par le besoin de protéger et de sécuriser notre conduite d’acier de 13 km contre le risque de corrosion accélérée qui pourrait être occasionnée par la formation de composés acides dans le biogaz.

En effet, le biogaz contient plusieurs composantes dont deux sont potentiellement corrosives, soit le bioxide de carbone et le soufre. Ces deux composantes chimiques, lorsqu’elles se retrouvent en présence d’eau, forment respectivement l’acide carbonique et l’acide sulfurique. Ces deux acides réagissent très agressivement et rapidement au contact de l’acier. Conséquemment, le design du système doit inclure toutes les mesures de sécurité en relation avec la menace que ces produits représentent pour la conduite.

Lors de l’ingénierie préliminaire en 2002, notre consultant externe avait prévu un assèchement du biogaz qui empêcherait sa condensation à une température supérieure à +4°C, en se reposant sur l’hypothèse que la température minimale de la conduite serait de +5°C.

En clair, la condensation de l’eau contenue dans le biogaz se forme si la température de la conduite est moindre que la température d’assèchement choisie. Force était de constater que la marge de manœuvre était très mince (1°C).

De plus lors de l’ingénierie de détails en 2004, considérant la profondeur d’enfouissement de nos conduites, nous avons plutôt anticipé que la température de la conduite pourrait graviter autour du point de congélation, soit 0°C, confirmant que la température d’assèchement prévue à +4°C était insuffisante.

L’ingénierie de détails nous a également amené à anticiper que des variations dans le procédé (tel le démarrage du système après un arrêt complet, ou un arrêt ponctuel du système d’assèchement), pourraient entraîner un risque additionnel de condensation dans notre conduite.

Comme il s’agissait ici d’un système de dessiccation conçu sur mesure (qui n’a donc jamais été éprouvé dans des conditions réelles), nous avons considéré que ce système pourrait présenter une performance moindre en mode réel et nous avons conclu qu’une marge de sécurité était requise. De ce fait, nous avons statué que le système de dessiccation devrait assécher le biogaz à -10°C. Ceci représentait une marge de manœuvre suffisante et plus que raisonnable si on la compare à celle du gaz naturel qui est inférieure à -40°C et qui ne contient pas de composantes acides.

Impacts de l’augmentation de la dessiccation à -10°C

L’impact de la dessiccation passant de +4°C à -10°C est majeur. Il entraîne principalement les modifications suivantes :




- Échangeurs de chaleurs plus gros

- Équipement de refroidissement plus important

- Ajout d’un filtre séparateur d’eau (filtre qui sert à collecter l’eau condensée)

- Système d’injection de glycol requis afin d’éviter le gel de l’eau dans les échangeurs

- Système de re-génération du glycol requis (nécessaire pour séparer l’eau du glycol). Ce système comprend une chaudière, un dégazeur de réservoir, une torchère incinératrice pour le traitement de l’air évacué par la cheminée ainsi qu’un système de traitement des eaux usées comprenant des filtres aux charbons activés.

- Aéroconvecteurs de refroidissement plus importants

- Système de contrôle plus élaboré

- Une compression additionnelle de 14 psig en raison de l’ensemble des pertes de charges que ces systèmes occasionnent.

L’ajout de la capacité de compression et de système de contrôle est justifié par les raisons qui suivent:

a. Dans ses efforts de rationalisation afin de minimiser les dépassements de coûts, SCGM a tenté de revoir le projet initial en n’installant que 4 des 5 compresseurs. Le client Cascades nous a rappelé que son contrat de distribution de biogaz stipule que le débit maximum est de 10 800 m³/h. Le système a donc été conçu pour rencontrer cette demande par la sélection de 4 compresseurs ayant un débit de 2 750m³/h chacun pour un total de 11 000 m³/h avec un 5e compresseur en relève.

b. À l’ingénierie de détails, nous avons constaté que les caractéristiques du biogaz étaient telles que les pertes de charge (obtenues par une analyse en simulation hydraulique) seraient plus importantes que prévues et par conséquent, que la capacité de compression devait être augmentée de 6 psig.

c. Après avoir ajouté toutes les modifications requises découlant de la dessiccation (assèchement) supplémentaire à -10°C, nous avons constaté que la capacité de compression devait être augmentée de 14 psig additionnelles. La résultante de ces changements est que la pression d’opération requise à la sortie des compresseurs passe à 80 psig (60 psig + 6 psig + 14 psig = 80 psig).

Impact sur le choix des compresseurs

Ce design nous a amené à faire le choix de compresseur de Ro-Flo à double stage pour obtenir 80 psig à la sortie. Ce choix a été effectué en fonction des avantages économiques (achat et opération) que ce modèle de compresseur représentait sur son plus proche concurrent, soit Howden.




À titre d’exemple, lors de l’ingénierie préliminaire, les deux choix de design qui s’offraient à SCGM étaient les suivants :

Compresseur à vis Howden coût d’achat : 500 000$ / Unité pour 400 HP

Compresseur à palettes Ro-Flo coût d’achat : 214 510$ / Unité pour 278 HP

Le coût par HP était de 1 250 $ pour le compresseur Howden, alors que ce lui de Ro-Flo était de 772 $.

Par la suite, le système de contrôle des compresseurs a été amélioré à l’ingénierie de détails. Avant le dépôt du projet à la Régie, il était prévu qu’un seul compresseur soit équipé d’un variateur de vitesse (les autres devant être utilisés en mode de puissance totale ou à l’arrêt).

À l’ingénierie de détails, nous avons choisi d’installer un variateur de vitesse sur chacun des moteurs des compresseurs et ce, pour obtenir plus de flexibilité, simplifier la maintenance et permettre des économies d’énergie (usure uniforme de tous les compresseurs / subvention importante de la part d’Hydro Québec).

Société en commandite Gaz MétroRapport annuel au 30 septembre 2005, R-3591-2005

Original : 2006.04.21 Item 5.2(48 pages en liasse)

Société en commandite Gaz MétroRapport annuel au 30 septembre 2005, R-3591-2005

Original : 2006.04.21 Item 5.2(2 pages en liasse)

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