RAPPORT PROVISOIRE - · PDF fileRAPPORT PROVISOIRE POLE ENFANCE Rue de l'Arquebuse 77 –...

RAPPORT PROVISOIRE

POLE ENFANCE

Rue de l'Arquebuse

77 – REBAIS

ETUDE GEOLOGIQUE D’AVANT PROJET

MISSION G12

DOSSIER N° 5951-10 – NOVEMBRE 2010

CONTROLE INTERNE DATE

L'Ingénieur chargé

de l'étude Modifications

Vérificateur Approbateur

23 novembre

2010 1ère Emission

Etienne TURPIN Patricia CAU Jean VASEUX

Diffusion : Commune de Rebais – MP Conseil- M.Morgadès

Mécanique des sols et des roches Géologie-Hydrogéologie Mesure et instrumentation Environnement

6-8 avenue Eiffel 77220 GRETZ-Armainvilliers Tél.: 33 (0)1 64 06 47 76 Fax.: 33 (0)1 64 06 47 59 e-mail : [email protected]

INGENIERIE en GEOTECHNIQUE et AUSCULTATION

EN • OM • FRA s.a.s.

S.A.S. au Capital de 305 000 € R.C. Melun B 305 895 955 Siret 305 895 955 00030 Code NAF 7112b

EN OM FRA Dossier n°5951-10 – Pole Enfance – 77 REBAIS - RAPPORT PROVISOIRE

2

SOMMAIRE

Plan de position des sondages

I - BUT DE L’ETUDE

II – MOYENS MIS EN OEUVRE

III - ETUDE GEOLOGIQUE

A) Altimétrie du site - Géologie locale

B) Géologie des sondages

C) L’eau

D) Fiches analytiques

IV - ETUDE GEOTECHNIQUE

A) Résultats pressiométriques

B) Commentaires

C) Adaptation aux fondations

D) Les Dallages

V - CALCUL DES PARAMETRES

A) Calcul de la fondation

B) Cas d'une semelle (Foxta)

VI - CONCLUSIONS & SUGGESTIONS

ANNEXE 1 – Logs des sondages

ANNEXE 2 - Conditions d’exploitation du présent rapport

Définition des missions géotechniques

PLAN DE POSITION DES SONDAGES

EN OM FRA Dossier n°5951-10

Pôle Enfance 77 - REBAIS

S.2

S.1

ECHELLE ≈ 1/880

N

Référence topo

S.x Sondages pressiométriques

S.33b3t

2b2t

1b 1t


3

I - BUT DE L’ETUDE

A la demande de MP Conseil et pour le compte de la COMMUNE DE REBAIS, nous

avons réalisé une campagne de reconnaissance des sols à REBAIS (77) dans un terrain

situé rue de l'Arquebuse en vue de l'aménagement d'un POLE ENFANCE.

Nous avions pour mission de décrire la géologie et la géotechnique du site, de relever la

présence de niveaux aquifères, et de tester les caractéristiques mécaniques des sols au

moyen d’essais in situ afin d’apprécier les conditions de fondation du futur projet.

Notre mission d’étude est du type G12 selon l'extrait de la Norme des missions

géotechniques (AFNOR NF P 94-500 – décembre 2006) joint en ANNEXE 2.

La présente mission ne comporte pas le diagnostic environnemental des sols.

DOCUMENTS PORTES A NOTRE CONNAISSANCE :

Une étude géotechnique préliminaire sur site par la société SOLEAUTEC.

Plan masse 1/420 transmis numériquement

Description sommaire : Bâtiments traditionnels R+0

II - MOYENS MIS EN OEUVRE Pour ce faire, ont été exécutés :

- 9 à 10 sondages destructifs vers 2.00-10.00 m de profondeur à l’aide d’une foreuse

SOCOMAFOR 50 équipée d’une tarière hélicoïdale continue Ø 63 mm.

Initialement prévue au nombre de 3 sondages, la campagne a été modifiée du fait des refus

à l'avancement de l'outil de forage vers 2.00 m/tn.

Chacun de ces sondages a été l’objet d’une série d’essais pressiométriques effectués tous

les 1.50 à 2.00 m forés.

L’ensemble des opérations a été réalisé du 3 au 8 novembre 2010 par une équipe de

sondeurs-géotechniciens sous le contrôle d’un ingénieur-géotechnicien.


4

III - ETUDE GEOLOGIQUE A) ALTIMETRIE DU SITE – Géologie locale

Les cotes des sondages ont été relevées topographiquement par rapport au tampon de

visite situé en face du site étudié (cf. plan de position de sondages) :

Tampon S.1 + S.2+ S.3+

155.54 ngf 155.52 ngf 155.66 ngf 156.30 ngf

Ces cotes devront être vérifiées et rattachées au nivellement NGF par un géomètre.

Géologie locale

Le site est constitué des limons de plateau et des argiles à meulière en surface reposant sur

les marnes et calcaires de Brie et les glaises vertes sous-jacentes représentant

l'imperméable local sur lequel repose une nappe alimentée par le ruissellement.

Exploitation en carrière

La carte géologique de Coulommiers (BRGM) du secteur fait mention d'exploitations de

meulière sur la commune.

Glaises vertes

Marno-calcaire de Brie

Indice de carrièreà Ciel Ouvert

Le site


5

Carte des aléas argile (BRGM) : le site est en zone d'aléa faible

B) GEOLOGIE DES SONDAGES Les sondages ont mis en évidence la succession stratigraphique suivante :

⇒ Argile Limoneuse :

Cette frange argilo-sableuse et limoneuse brune, est présente jusqu'à 0.70-1.20 m/tn se

confondant progressivement avec les argiles à meulière sous-jacentes.

⇒ Argile à meulière :

Altération des niveaux marno-calcaires de Brie, ce niveau argilo-sableux parfois purement

sableux roux orangé à éléments de calcaire silicifié est présent jusqu'à 2.20-3.00 m/tn.

⇒ Meulière de Brie et bancs durs:

L'horizon est très cohérent présentant des blocs dans une matrice argileuse grisâtre parfois

en banc très épais occasionnant des refus systématiques à l'avancement de l'outil de forage

et nécessitant le recours à la rotopercussion hydraulique.


6

Les niveaux de refus sont vers 2.80-3.20 m/tn sur des blocs de meulière ou de calcaire

gréseux.

Les sondages ont été repris à plusieurs reprises afin de permettre le passage de ces niveaux

durs et chaotiques (seuls 7 d'entre eux ont été représentés dans les fiches analytiques).

⇒ Glaises vertes :

Le niveau argileux verdâtre à lie-de-vin apparaît vers 5.50-6.00 m/tn.

Le mur de la formation n'est pas atteint en sondage.

C) L’EAU

Les sondages ayant été réalisés à l'eau claire en rotopercussion, il n'a pas été possible de

vérifier le niveau de nappe phréatique originel, les sondages montrant l'eau stagnante du

fluide d'injection, nécessaire à la rotopercussion, visible à 0.60 m/tn.

On peut cependant penser que la nappe est présente au toit des bancs de meulière vers

2.50-3.00 m/tn.

D) FICHES ANALYTIQUES

Les résultats de l’investigation géologique et géotechnique sont figurés sur les fiches

analytiques qui se trouvent en ANNEXE 1, où nous avons reporté :

- la vitesse d’avancement (VA en m/heure)

- la pression limite de rupture (PL en MPa)

- le module de déformation pressiométrique (E en MPa)

- une coupe géologique descriptive


7

IV - ETUDE GEOTECHNIQUE A) RESULTATS PRESSIOMETRIQUES La reconnaissance de sols par sondages a été suivie de la mesure « in situ » des

caractéristiques mécaniques des terrains rencontrés. Cette mesure a été réalisée à l’aide

d’une sonde pressiométrique de type BX mise en place tous les mètres dans le forage,

reliée en surface à un pressiomètre de type GA.

Le tableau ci-après récapitule les résultats de ces essais. On y trouve pour chaque essai et

chaque profondeur les paramètres suivants :

E - module de déformation pressiométrique en MPa

Pf’ - pression de fluage en MPa

PL’ - pression limite de rupture en MPa

PL - Pression limite de rupture (double hyperbole) en MPa

E/PL’ - état de consolidation des sols

Es = E/α avec α coefficient de structure

Les données, courbes, paramètres de dépouillement et d'interprétation de chaque essai, sont à la

disposition du Maître d'Ouvrage et de ses divers intervenants sur simple demande.


8

Forage Profondeur NGF E Pf' Pl' Pl E/Pl' α Es 1.00 m 154.52 10.43 0.54 1.26 1.25 8.3 0.50 20.9 2.00 m 153.52 15.40 0.59 0.87 0.84 18.3 0.50 30.8 3.00 m 152.52 51.73 1.24 1.84 1.79 28.9 0.33 156.84.00 m 151.52 56.34 1.83 1.88 1.83 30.8 0.33 170.75.00 m 150.52 17.42 0.82 1.68 1.61 10.8 0.50 34.8 6.00 m 149.52 6.01 0.29 0.73 0.65 9.2 0.50 12.0 7.00 m 148.52 3.93 0.28 0.72 0.62 6.3 0.66 6.0

S.1 bis

8.00 m 147.52 6.83 0.46 0.79 0.68 10.0 0.50 13.7 S.2 0.80 m 154.86 4.03 0.33 0.70 0.68 5.9 0.66 6.1

1.00 m 154.66 2.60 0.23 0.25 0.23 11.3 0.66 3.9 2.00 m 153.66 1.50 0.05 0.08 0.05 30.0 1.00 1.5 3.00 m 152.66 2.84 0.24 0.55 0.51 5.6 0.66 4.3 4.00 m 151.66 5.06 0.18 0.61 0.55 9.2 0.66 7.7 5.00 m 150.66 3.50 0.28 0.65 0.58 6.0 0.66 5.3 6.00 m 149.66 9.13 0.26 0.71 0.62 14.7 0.50 18.3 7.00 m 148.66 5.62 0.43 0.80 0.70 8.0 0.66 8.5

S.2 bis

8.00 m 147.66 4.92 -0.01 0.86 0.75 6.6 0.66 7.5 1.00 m 154.66 1.86 0.15 0.30 0.29 6.4 1.00 1.9 S.2 ter 2.00 m 153.66 3.55 0.50 0.53 0.50 7.1 0.66 5.4 1.00 m 155.30 8.69 0.35 0.75 0.74 11.7 0.50 17.4 S.3 2.00 m 154.30 11.06 0.86 1.80 1.77 6.2 0.50 22.1 3.00 m 153.30 1.42 0.06 0.26 0.22 6.5 1.00 1.4 4.00 m 152.30 5.65 0.35 0.86 0.80 7.1 0.66 8.6 5.00 m 151.30 15.68 0.31 0.81 0.74 21.2 0.50 31.4 6.00 m 150.30 17.42 0.17 0.71 0.63 27.7 0.50 34.8 7.00 m 149.30 10.16 0.21 0.72 0.63 16.1 0.50 20.3

S.3 bis

8.00 m 148.30 6.69 0.29 0.82 0.71 9.4 0.50 13.4

En page ci-après le graphe de la répartition des paramètres Pl et E en fonction de la

profondeur NGF


9

RESUME PRESSIOMETRIQUE - Dossier n° 5951

145.00

146.00

147.00

148.00

149.00

150.00

151.00

152.00

153.00

154.00

155.00

156.00

0.10 1.00 10.00 100.00 1000.00

Pression en MPa

Prof

onde

ur N

GF

PLE module

Limons

Sables argileux etArgile à meulière

Glaises Vertes

Meulière de Brie et blocs


10

B) COMMENTAIRES

A l’examen de ce tableau, on observe une tenue mécanique très hétérogène des niveaux

argilo-limoneux et argiles à meulière de surface avec jusqu'à 3.00 m/tn, les valeurs

pressiométriques suivantes :

0.23 < Pl < 1.79 MPa

1.4 < E < 51.7 MPa

Ces résultats très dispersés sont dus en partie à la difficulté de réalisation des essais dans

ces matériaux hétérogènes ayant nécessité localement le recours à la rotopercussion.

Cependant les reprises de sondage et essais à faible profondeur confirment une faiblesse

des niveaux de surface et une hétérogénéité locale pouvant être en rapport avec un

remaniement passé de ces sols (ancienne exploitation sauvage de meulière aujourd'hui

remblayée?).

Plus profondément les résultats sont comparables dans leur dispersion au sein des

meulières de Brie et deviennent plus homogènes dans les glaises vertes avec les résultats

suivants :

0.55 < Pl < 1.61 MPa

5.0 < E < 56.3 MPa

C) ADAPTATION AUX FONDATIONS

Dans ce contexte de surface médiocre et hétérogène, seule une solution de report des

charges en profondeur sur fondations profondes serait sécuritaire.

Cependant eu égard à la l'importance du projet (RDC) et le risque d'une mise en œuvre

difficile de telles fondations aux passages des bancs de meulière, cette solution est

écartée.

Une solution de type superficielle est donc recherchée.


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TYPE SUPERFICIEL

Compte tenu de l'ensemble des observations et de la relative légèreté du projet à venir

(RDC), les fondations seront constituées de semelles filantes correctement armées

descendues dans les argiles limoneuses en place et/ou le toit des argiles à meulière,

ancrées de 50 cm dans ces niveaux.

Base moyenne de la fondation : 1.20-1.40 m/tn (à confirmer en l'absence de niveau fini

retenu).

Etant donné les faiblesses mécaniques localisées rencontrées lors des premières

reconnaissances géotechniques, les semelles seront armées telles des longrines et les

chaînages horizontaux et verticaux renforcés.

La pression limite équivalente, de ce point de vue volontairement pondéré, sera prise au

plus égale à : Ple < 300 kPa

Le paramètre Ple est repris dans le chapitre suivant pour l’estimation de la

contrainte de service (ELS).

AVERTISSEMENT

Les conditions d'ancrage de 50 cm s'entendent dans le toit des sols en place.

Les surépaisseurs de remblais ou de sols médiocres (organiques, saturés, remaniés …)

éventuelles obligeront à un approfondissement qui respecte cet encastrement.

Il convient de rappeler que la carte géologique de Coulommiers (B.R.G.M.) fait mention

d'exploitations de meulière sauvage sur la commune de REBAIS. Le risque de remblais en

surépaisseur demeure réel.

Etant donné la grande variation de comportement mécanique des niveaux argilo-sableux

encaissants, il conviendra que les fondations soient réalisées immédiatement après

ouverture des fouilles.

Dans le cas contraire, un béton de propreté sera aménagé dans l'attente de cette opération.

Une fouille ouverte trop longtemps sans protection avant mise en œuvre du béton, doit être

l'objet d'une purge d'environ 15 à 20 cm des sols ainsi décomprimés.


12

D) LES DALLAGES (Règles professionnelles "travaux de dallages" DTU 13.3). Pour des contraintes de 2.5 à 5 kN/m² Etant donné les remarques précédentes le dallage pourrait être porté par la structure. Les dallages pourront être mis en oeuvre sur les argiles limoneuses, en respectant les conditions de réalisation suivantes : 1) Décapage de la terre végétale et des limons supérieurs sur 0.30-0.40 m.

(les niveaux riches en matière organique et les éventuelles poches de remblais devront être totalement éliminés).

2) Purges des sols détériorés par les engins de terrassement. 3) Compactage du fond de forme jusqu'à 98 % de l'Optimum Proctor Normal. Cette opération ne sera réalisable que si les limons argileux ne présentent qu'une teneur en eau voisine de l'O.P.N. Dans le cas contraire, on devra envisager un cloutage du fond de forme (incorporation de matériaux 40/100 mm par compactage et ce jusqu'au refus) ou un traitement mixte chaux-ciment sur 20-30 cm d’épaisseur environ et compacté à 100% de l’O.P.N.. Pour ce dernier cas, on vérifie que les sols ne contiennent pas de sulfate susceptible d’entraîner des phénomènes de gonflement. Ce traitement à la chaux et ciment permet de passer directement à la phase 6. 4) Mise en place d'une couche anticontaminante (géotextile).

Cette couche est inutile dans le cas d'une forme traitée avec des liants (grave ciment par exemple).

5) Mise en oeuvre de 20-30 cm d'une grave naturelle compactée en plusieurs couches à

95 % de l'O.P.N. (95 % de l'O.P.M. pour la dernière couche sont conseillés). 6) Exécution d'essais à la plaque (la valeur minimale du coefficient de Westergaard ne

devra pas être inférieure à 4 bars/cm).


13

Modules Es de référence :

Profondeur NGF Es Jusqu'à 154.50 ngf 3.1 MPa

de 154.50 à 153.50 NGF 12.8 MPa de 153.50 à 151.50 NGF 4.4 MPa de 151.50 à 149.00 NGF 15 MPa en deçà de 149.00 NGF 8.8 MPa

Nous attirons l’attention du Maître d’Oeuvre sur le fait que si la plate-forme traitée à la chaux et ciment, est sollicitée par des circulations d’engins de chantier lourds, lors de périodes pluvieuses, il faut craindre une dégradation de celle-ci, qui engendrera inévitablement des travaux supplémentaires de reprise ou de reprofilage accompagnés d’un compactage. Une étude de traitement doit être envisagée à l’ouverture pour fixer les teneurs en chaux-ciment, en tenant compte des conditions météorologiques et des objectifs requis.


14

V. CALCULS DES PARAMETRES A) CALCUL D'UNE FONDATION SUR SEMELLES CONTINUES OU ISOLEES(D.T.U. 13 - 12 mars 1988) DEFINITION DE LA CONTRAINTE ULTIME La CONTRAINTE ultime est donnée par la formule suivante:

gDPleKpqu +⋅= avec : Ple = Pl - Po (pression limite nette équivalente). Po = est la CONTRAINTE horizontale dans le sol au niveau concerné et au moment

où l'on fait l’essai. Kp = est le facteur de portance qui dépend des dimensions de la fondation, de son

encastrement relatif et de la nature du sol. D = hauteur d'encastrement minimale de fondation. g = masse volumique du sol, déjaugé partiellement le cas échéant. DEFINITION DE LA CONTRAINTE DE CALCUL La contrainte de calcul utilisée pour les vérifications aux Etats Limites Ultimes est ainsi définie :

2/uqQ≈

DEFINITION DE LA CONTRAINTE DE SERVICE La contrainte de service s est la composante verticale de la CONTRAINTE du sol sous la fondation pour l'Etat Limite de Service exprimée :

gDgDqu +−=σ 3/)(

σ ne tient pas compte dans ce cas du

poids de la fondation, ni du poids des terres qui la recouvrent

Remarque : Dans le cas de charge inclinée, la valeur Kp Ple est affectée d'un coefficient minorateur (voir DTU 13.12.)


15

CALCUL DES TASSEMENTS Le TASSEMENT FINAL S d'une fondation est la somme de deux termes : Sc : tassement dit de consolidation Sd : tassement dit déviatorique

BLcgDEaSc ⋅⋅−σ⋅α= )(9

α⋅⋅−σ⋅= )()(92

BoBLdBogDEbSd

avec : Bo = largeur de référence : 60 cm α = coefficient dépendant de la nature du sol Lc = 1,1 et Ld = 1,1 pour une semelle carrée Lc = 1,5 et Ld = 2,65 pour une semelle filante Ea = module pressiométrique au niveau de la semelle Eb = module pressiométrique pondéré sur une épaisseur de 8B, au-dessous de la

semelle Le TASSEMENT DIFFERENTIEL S', pour des charges reportées d'une façon homogène, est donné par la formule suivante:

knSiS ⋅='

avec : i = indice d'hétérogénéité7 S = tassement final kn = coefficient de rigidité ==> kn = 1.1 bâtiments classiques kn = 0.8 constructions industrielles

FOXTA - FondSup

FOXTAv2.0.2 du 07/11/2005TERRASOL

Calcul réalisé par :

EN.OM.FRA

Page :1Fichier de sauvegarde du Projet : C:\Documents and Settings\etienne\Mes documents\Mes documents\5951.fxt - 22/11/2010 - 11:21:40

Numéro d'affaire : 5951

Pole Enfance - 77 Rebais

semelles filantes

Cas de Charge N° 1

DONNEES Caractéristiques de la fondation Type de fondation : FilanteLargeur : B = 0.6mLongueur : L = 6mCote de la base : Zd = -1.30 mProximité d'un talus : NON Caractéristiques des couches de sols Cote du TN Initial = 0 mCote du TN Final = -0.4 mPoids volumique moyen du sol situé au dessus de la fondation G = 18 kN/m3 ____________________________________________________________________

Cote Pression lim. Module Em Em/pl* Nom de laessai pl*=(pl-p0) pressiométr. couche (kPa) (kPa)____________________________________________________________________ -1 300 3110 10.37 Couche indépendante -2 600 6410 10.68 Couche indépendante -3 480 3510 7.31 Couche indépendante -4 750 6740 8.99 Couche indépendante -4.5 750 6740 8.99 Couche indépendante -5.5 720 10220 14.19 Couche indépendante -6.5 720 10220 14.19 Couche indépendante -7.5 690 5370 7.78 Couche indépendante -8.5 690 5370 7.78 Couche indépendante -9 690 5370 7.78 Couche indépendante____________________________________________________________________

ATTENTION : Les couches ont été discrétisées automatiquement en tranches d'épaisseur maximale 1 m.DTU 13.12 : Ple* sera calculé sur la base de la moyenne géométrique. Pression limite nette équivalente et hauteur d'encastrement équivalente :Ple* = 508.41 kPa ; De = 0.58 m Classe de sol : Argiles, limonsCatégorie : A - Argiles et limons mous (pl < 0.7 MPa)Paramètre rhéologique : Alpha = 0.67Facteur de portance pressiométrique : Kp = Constante = 1.00 Chargement Chargement : Q =450kNMoment : MB = 0.00 kN.m Excentrement e :0 mMoment : ML = 0.00 kN.mExcentrement e':0 mCharge appliquée : Q = 450 kNInclinaison de la charge : Delta = 0°Charge horizontale : Qh = 0 kNCharge verticale : Qv = 450 kN

CALCULS ET RESULTATS

FOXTA - FondSup

FOXTAv2.0.2 du 07/11/2005TERRASOL

Calcul réalisé par :

EN.OM.FRA

Page :2Fichier de sauvegarde du Projet : C:\Documents and Settings\etienne\Mes documents\Mes documents\5951.fxt - 22/11/2010 - 11:21:40

Numéro d'affaire : 5951

Pole Enfance - 77 Rebais

semelles filantesLe calcul est réalisé selon les prescriptions du : DTU 13.12 Tassement (pour Q = 450) Lambda c = 1.43E+00 Tassement volumique sc = 1.01E-03 mLambda d = 2.31E+00 Tassement déviatorique sd = 4.30E-03 m

Tassement total s = 5.32E-03 m Contrainte admissible Paramètre i-delta-Béta : IDB = 1.00q'ref = Q/((B-2e)(L-2e')) =125.00 kPaLe rapport De/B <= 1.5 : il s'agit de FONDATIONS SUPERFICIELLES. Les méthodes développées dans ce module s'appliquent pleinement.

Cote Zd Ple* De Kp IDB q ELU q ELS Tassement (kPa) (m) (kPa) (kPa) s (m)_______________________________________________________________________________________________________________ -1.30 508.41 0.58 1.00 1.00 270.68 185.86 5.32E-03_______________________________________________________________________________________________________________


16

VI - CONCLUSIONS ET SUGGESTIONS Stratigraphie du site

Argiles limoneuses : 0.60-1.20 m/tn (localement remaniées)

Argiles à meulière : 2.00-3.00 m/tn

Meulière de Brie et blocs : 6.00-6.50 m/tn

Glaises Vertes

L'eau : La nappe de Brie alimentée par le ruissellement, n'a pu être relevée en fin de campagne

étant donné la nécessité d'un fluide d'injection en forage, cependant on présume que celle-

ci est présente vers 2.00-2.50 m/tn.

Seule la pose d'un piézomètre permettrait de mieux apprécier la position de cette nappe et

son évolution.

Géotechnique Le contexte de surface est mécaniquement médiocre.

La dureté des niveaux de meulière et les refus systématiques enregistrés dans ces niveaux

excluent un report sur fondations profondes traditionnelles (puits ou pieux).

L'aménagement d'un radier n'est, a priori, pas compatible avec la géométrie du projet. Ainsi les fondations de type superficiel seront sous forme de semelles correctement armées

(telles des longrines) descendues dans les argiles limoneuses et/ou le toit des argiles à

meulière, ancrées de 50 cm dans ce niveau.

Base moyenne de la fondation : 1.10-1.40 m/TN (à confirmer)

Contrainte de service : 120 kPa (1.20 bar)

Contexte local – Rigidification

Etant donné le contexte local (risque de remblais liés à d'anciennes carrières de meulière)

et les anomalies pressiométriques mises en évidence localement lors de campagnes

géotechniques antérieures, les fondations et la superstructure seront rigidifiées (chaînages

horizontaux et verticaux).


17

Contrôles

Le contrôle des assises par un géotechnicien est, compte tenu de ces observations,

fortement requis à l'ouverture des fouilles.

Terrassement :

Les sondages pressiométriques n'ont pas mis en évidence de bancs de grès ou meulière

occasionnant des refus à l'avancement en surface. Cependant il demeure possible, dans ce

contexte, que de tels blocs soient présents dès la surface. Le cas échéant, il conviendra de

les purger par des engins appropriés et les substituer par un gros béton.

Cf. dallages pages 12-13

Le caractère ponctuel des reconnaissances de sols ne permet pas de s’affranchir de l’aléa

localisé. Le cas échéant, le géotechnicien doit en être informé afin de définir, avec le

Maître d’Ouvrage et les divers intervenants, les dispositions constructives à mettre en

œuvre.

La gestion des aléas et les dispositions constructives afférentes peuvent être assurées

dans le cadre d'une mission de suivi d'exécution géotechnique G4.

EN.OM.FRA reste à la disposition du Maître d'Ouvrage et du Maître d'Œuvre concernant

cette étude et peut, en collaboration avec l'équipe de conception, participer à

l'optimisation des projets du point de vue géotechnique dans le cadre d'une mission de

type G2 (Norme NF P 94-500 en ANNEXE 2).

L’Ingénieur chargé de l’Etude Etienne TURPIN

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— 11 — NF P 94-500

Tableau 2 — Classification des missions types d’ingénierie géotechnique

L’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique doit suivre les étapes d’élaboration et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrisedes risques géologiques. Chaque mission s’appuie sur des investigations géotechniques spécifiques.

Il appartient au maître d’ouvrage ou à son mandataire de veiller à la réalisation successive de toutes ces missions par une ingénierie géotechnique.

ÉTAPE 1 : ÉTUDES GÉOTECHNIQUES PREALABLES (G1)

Ces missions excluent toute approche des quantités, délais et coûts d’exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre d’une missiond’étude géotechnique de projet (étape 2).Elles sont normalement à la charge du maître d’ouvrage.ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PRÉLIMINAIRE DE SITE (G11)

Elle est réalisée au stade d’une étude préliminaire ou d’esquisse et permet une première identification des risques géologiques d’un site :— Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l’existence d’avoisinants avec visite du site et des alentours.— Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.— Fournir un rapport avec un modèle géologique préliminaire, certains principes généraux d’adaptation du projet au site et une première identification

des risques.ÉTUDE GÉOTECHNIQUE D’AVANT PROJET (G12)

Elle est réalisée au stade de l’avant projet et permet de réduire les conséquences des risques géologiques majeurs identifiés :— Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.— Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l’avant-projet, certains principes généraux de

construction (notamment terrassements, soutènements, fondations, risques de déformation des terrains, dispositions générales vis-à-vis desnappes et avoisinants).

Cette étude sera obligatoirement complétée lors de l’étude géotechnique de projet (étape 2).

ÉTAPE 2 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE PROJET (G2)

Elle est réalisée pour définir le projet des ouvrages géotechniques et permet de réduire les conséquences des risques géologiques importantsidentifiés. Elle est normalement à la charge du maître d’ouvrage et peut être intégrée à la mission de maîtrise d’œuvre générale.Phase Projet — Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.— Fournir une synthèse actualisée du site et les notes techniques donnant les méthodes d’exécution proposées pour les ouvrages géotechniques

(notamment terrassements, soutènements, fondations, dispositions vis-à-vis des nappes et avoisinants) et les valeurs seuils associées, certainesnotes de calcul de dimensionnement niveau projet.

— Fournir une approche des quantités/délais/coûts d’exécution de ces ouvrages géotechniques et une identification des conséquences des risquesgéologiques résiduels.

Phase Assistance aux Contrats de Travaux— Établir les documents nécessaires à la consultation des entreprises pour l’exécution des ouvrages géotechniques (plans, notices techniques, cadre

de bordereau des prix et d’estimatif, planning prévisionnel).— Assister le client pour la sélection des entreprises et l’analyse technique des offres.

ÉTAPE 3 : EXÉCUTION DES OUVRAGES GÉOTECHNIQUES (G3 et G 4, distinctes et simultanées)ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D’EXÉCUTION (G3)

Se déroulant en 2 phases interactives et indissociables, elle permet de réduire les risques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesuresd’adaptation ou d’optimisation. Elle est normalement confiée à l’entrepreneur.Phase Étude— Définir un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.— Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment validation des hypothèses géotechniques, définition et dimensionnement (calculs

justificatifs), méthodes et conditions d’exécution (phasages, suivis, contrôles, auscultations en fonction des valeurs seuils associées, dispositionsconstructives complémentaires éventuelles), élaborer le dossier géotechnique d’exécution.

Phase Suivi— Suivre le programme d’auscultation et l’exécution des ouvrages géotechniques, déclencher si nécessaire les dispositions constructives prédéfinies

en phase Etude.— Vérifier les données géotechniques par relevés lors des excavations et par un programme d’investigations géotechniques complémentaire si

nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).— Participer à l’établissement du dossier de fin de travaux et des recommandations de maintenance des ouvrages géotechniques.SUPERVISION GÉOTECHNIQUE D’EXÉCUTION (G4)

Elle permet de vérifier la conformité aux objectifs du projet, de l’étude et du suivi géotechniques d’exécution. Elle est normalement à la charge du maîtred’ouvrage.Phase Supervision de l’étude d’exécution— Avis sur l’étude géotechnique d’exécution, sur les adaptations ou optimisations potentielles des ouvrages géotechniques proposées par

l’entrepreneur, sur le programme d’auscultation et les valeurs seuils associées.Phase Supervision du suivi d’exécution— Avis, par interventions ponctuelles sur le chantier, sur le contexte géotechnique tel qu’observé par l’entrepreneur, sur le comportement observé de

l’ouvrage et des avoisinants concernés et sur l’adaptation ou l’optimisation de l’ouvrage géotechnique proposée par l’entrepreneur.

DIAGNOSTIC GÉOTECHNIQUE (G5)

Pendant le déroulement d’un projet ou au cours de la vie d’un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l’étuded’un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d’une mission ponctuelle.— Définir, après enquête documentaire, un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en

exploiter les résultats.— Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, rabattement, causes géotechniques d’un désordre) dans

le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans d’autres éléments géotechniques.

Des études géotechniques de projet et/ou d’exécution, de suivi et supervision, doivent être réalisées ultérieurement, conformément à l’enchaînementdes missions d’ingénierie géotechnique, si ce diagnostic conduit à modifier ou réaliser des travaux.

Boutique AFNOR pour : ENOMFRA le 19/1/2007 15:11

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UNION SYNDICALE GEOTECHNIQUE

(version du 28/04/98)

1. Cadre de la mission Par référence à la CLASSIFICATION DES MISSIONS GEOTECHNIQUES TYPES (projet de normalisation. version du 01/12/1997), il appartient au maître d'ouvrage et à son maître d’œuvre de veiller à ce que toutes les missions géotechniques nécessaires à la conception puis à l'exécution de l'ouvrage soient engagées avec les moyens opportuns et confiées à des hommes de l'Art. L'enchaînement des missions géotechniques suit la succession des phases d'élaboration du projet, chacune de ces missions ne couvrant qu'un domaine spécifique de la conception ou de l'exécution. En particulier : · les missions Gl, G2, G3, G4 sont réalisées dans l'ordre successif; · une mission confiée à notre société peut ne contenir qu'une partie des prestations décrites dans la mission type

correspondante ; · une mission type GO engage notre société uniquement sur la conformité des travaux exécutés à ceux

contractuellement commandés et l'exactitude des résultats qu'elle fournit ; · une mission type GI à G5 n'engage notre société sur son devoir de conseil que dans le cadre strict, d'une part des objectifs explicitement définis dans notre proposition technique sur la base de laquelle la commande et ses

avenants éventuels ont été établis, d’autre part, du projet du client décrit par les documents graphiques ou plans cités dans

le rapport; · une mission type GI ou G5 exclut tout engagement de notre société sur les quantités, coûts et délais d!exécution

des futurs ouvrages géotechniques ; · une mission type G2 engage notre société en tant qu'assistant technique à la maîtrise d’œuvre dans les limites du

contrat fixant l'étendue de la mission et la (ou les) parties) d'ouvrage(s) concerné(s). La responsabilité de notre société ne saurait être engagée en dehors du cadre de la mission géotechnique objet du rapport. En particulier, toute modification apportée au projet ou à son environnement nécessite la réactualisation du rapport géotechnique dans le cadre d'une nouvelle mission. 2. Recommandations Il est précisé que l'étude géotechnique repose sur une reconnaissance du sol dont la maille ne permet pas de lever la totalité des aléas toujours possibles en milieu naturel. En effet, des hétérogénéités, naturelles ou du fait de l'homme, des discontinuités et des aléas d'exécution peuvent apparaître compte tenu du rapport entre le volume échantillonné ou testé et le volume sollicité par l'ouvrage, et ce d’autant plus que ces singularités éventuelles peuvent être limitées en extension. Les éléments géotechniques nouveaux mis en évidence lors de l'exécution. pouvant avoir une influence sur les conclusions du rapport, doivent immédiatement être signalés au géotechnicien chargé du suivi géotechnique d'exécution (mission G4) afin qu'il en analyse les conséquences sur les conditions d’exécution voire la conception de l'ouvrage géotechnique. Si un caractère évolutif particulier a été mis en lumière (notamment glissement. érosion. dissolution, remblais évolutifs, tourbe,), l'application des recommandations du rapport nécessite une validation à chaque étape suivante de la conception ou de l'exécution. En effet, un tel caractère évolutif peut remettre en cause ces recommandations notamment s'il s'écoule un laps de temps important avant leur mise en oeuvre. 3. Rapport de la mission Le rapport géotechnique constitue le compte-rendu de la mission géotechnique définie par la commande au titre de

laquelle il a été établi et dont les références sont rappelées en tête. A défaut de clauses spécifiques contractuelles, la remise du rapport géotechnique fixe la fin de la mission. Un rapport géotechnique et toutes ses annexes identifiées constituent un ensemble indissociable. Les deux exemplaires de référence en sont les deux originaux conservés : un par le client et le second par notre société. Dans ce cadre, toute autre interprétation qui pourrait être faite d'une communication ou reproduction partielle ne saurait engager la responsabilité de notre société. En particulier 1'utilisation même partielle de ces résultats et conclusions par un autre maître d’ouvrage ou par un autre constructeur ou pour un autre ouvrage que celui objet de la mission confiée ne pourra en aucun cas engager la responsabilité de notre société et pourra entraîner des poursuites judiciaires.

CONDITIONS GENERALES DES MISSIONS GEOTECHNIQUES

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