NF EN 1991-1-4 NA de mars 2008

CD-Reef V3 - dition 157 - Septembre 2009 Document : NF EN 1991-1-4/NA (mars 2008) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-4 : Actions gnrales - Actions du vent - Annexe nationale la NF EN 1991-1-4 (Indice de classement : P06-114-1/NA)

18/01/2012 2009 CSTB - Imprim par : Nature Page 1 sur 45

NF EN 1991-1-4/NA Mars 2008

P 06-114-1/NA

Eurocode 1 : Actions sur les structures Partie 1-4 : Actions gnrales Actions du vent Annexe nationale la NF EN 1991-1-4 :2005 Actions gnrales Actions du vent

E : Eurocode 1 : Actions on structures Part 1-4 : General actions Wind actions National Annex to NF EN 1991-1-4 :2005 General actions Wind actions D : Eurocode 1 : Einwirkungen auf Tragwerke Teil 1-4 : Allgemeine Einwirkungen Windlasten Nationaler Anhang zu NF EN 1991-1-4 :2005 Allgemeine Einwirkunge Windlasten

Statut

Norme franaise homologue par dcision du Directeur Gnral d'AFNOR le 27 fvrier 2008 pour prendre effet le 27 mars 2008.

Correspondance

la date de publication du prsent document, il n'existe pas de travaux europens ou internationaux traitant du mme sujet.

Analyse

Le prsent document complte la norme NF EN 1991-1-4 de novembre 2005, qui a transpos dans la collection franaise la norme europenne EN 1991-1-4 :2005. Le prsent document dfinit les conditions de l'application sur le territoire franais de la norme NF EN 1991-1-4 :2005, laquelle reproduit la norme europenne EN 1991-1-4 :2005 : Eurocode 1 Actions sur les structures Partie 1-4 : Actions gnrales Actions du vent.

Descripteurs

Thsaurus International Technique : btiment, rgle de construction, calcul, action des



intempries, vent, modle, rsistance au vent, charge due aux rafales, pression du vent, charge dynamique, rpartition gographique, lment de construction, toiture, mur, clture, panneau de signalisation, construction en treillis, drapeau, chafaudage, pont.

Sommaire

Liste des auteurs Avant-propos l'Annexe Nationale de la norme NF EN 1991-1-4 : 2005 Annexe nationale (normative)

AN 1 Application nationale des clauses de la norme europenne

Clause 1.1 (11) Clause 1.5 (2) Clause 2 (4) Clause 2 (5) Clause 4.1 (1) Clause 4.2 (1)P NOTE 2 Clause 4.2 (2)P NOTE 1 Clause 4.2 (2)P NOTE 2 Clause 4.2 (2)P NOTE 3 Clause 4.2 (2)P NOTE 5 Clause 4.3.1 (1) NOTE 1 Clause 4.3.1 (1) NOTE 2 Clause 4.3.2 (1) Clause 4.3.2 (2) Clause 4.3.3 (1) Clause 4.3.3(2) Clause 4.3.4 (1) Clause 4.3.5 (1) Clause 4.4 (1) NOTE 2 Clause 4.5 (1) NOTE 1 Clause 4.5 (1) NOTE 2 Clause 5.3 (5) Clause 6.1 (1) Clause 6.3.1 (1) NOTE 3 Clause 6.3.2 (1) Clause 7.1.2 (2) Clause 7.1.3 (1) Clause 7.2.1 Clause 7.2.1 (1) NOTE 2 Clause 7.2.2 (1) Clause 7.2.2 (2) NOTE 1 Clause 7.2.3 Clause 7.2.7 Clause 7.2.8 (1) Clause 7.2.9 (2) Clause 7.2.9 (3) Clause 7.2.9 (6) NOTE 2 Clause 7.2.10 (3) NOTES 1 et 2 Clause 7.4.1 (1) Clause 7.4.3 (2) Clause 7.6 (1) NOTE 1 Clause 7.7 (1) NOTE 1 Clause 7.8 (1)



Clause 7.9.2(3) Clause 7.10 (1) NOTE 1 Clause 7.11 (1) NOTE 2 Clause 7.13 (1) Clause 7.13 (2) Clause 8.1 (1) NOTE 1 Clause 8.1 (1) NOTE 2 Clause 8.1 (4) Clause 8.1 (5) Clause 8.2 (1) NOTE 1 Clause 8.3 (1) Clause 8.3.1 (2) Clause 8.3.2 (1) Clause 8.3.3 (1) NOTE 1 Clause 8.3.4 (1) Clause 8.4.2 (1) NOTE 1

AN 2 Application nationale des Annexes informatives

Annexe A (informative) Annexe B (informative) Annexe C (informative) Annexe D (informative) Annexe E (informative) Annexe F (informative)

Bibliographie Membres de la commission de normalisation Prsident : M LARAVOIRE Secrtariat : M PINON BNTEC

M BALOCHE CSTB M BAUDY BUREAU VERITAS M BELLOIR CSTB M BIETRY M CALGARO Conseil Gnral des Ponts et Chausses M CAUDE CETMEF M CHABROLIN CTICM M CHAMMAS CTTB MME CHAUVEL EDF-SEPTEN M CHOLLET-MEIRIEU AFNOR MME CLAVAUD CTICM M DAUBILLY FNTP M DELBOULB OPTIFLOW M DEVILLEBICHOT EGF-BTP M DURAND UMGO M FUSO SSBAIF M HORVATH CIMBton M IMBERTY SETRA M IZABEL SNPPA M JACOB LCPC M KOVARIK PORT AUTONOME DE ROUEN M LAGARDETTE ROBOBAT M LAMADON BUREAU VERITAS



M LARAVOIRE M LARUE RBS M LE CHAFFOTEC CTICM M LEFEVRE BSI M LEMOINE UMGO M LEQUIEN CTICM M LIGOT M LOPPIN SNFA M LUMBROSO M MAITRE SOCOTEC M MARTIN SNCF M MEBARKI UNIVERSITE DE MARNE LA VALLEE M MILLEREUX FIBC M MUZEAU CUST M NGUYEN MINISTERE DE L'EQUIPEMENT DAEI M PAMIES INRS M PINON BNTEC M PRAT SETRA M RACHER CUST M RAGNEAU INSA de RENNES M RAMONDENC SNCF M RAOUL SETRA MME ROGER Ministre Equipement, Transports, Logement M SACR CSTB M SAUVAGE FFB-CMP M TEPHANY Ministre de l'Intrieur DDSC M THONIER EGF.BTP M TRINH CETEN-APAVE INTAL M VIGLINO ARCORA

Avant-propos l'Annexe Nationale de la norme NF EN 1991-1-4 : 2005 (1) La prsente Annexe Nationale dfinit les conditions de l'application sur le territoire franais de la norme NF EN 1991-1-4 :2005, laquelle reproduit la norme europenne EN 1991-1-4 :2005 : Eurocode 1 Actions sur les structures Partie 1-4 : Actions gnrales Actions du vent, avec ses annexes A F, ratifie par le Comit Europen de Normalisation le 4 juin 2004 et mise disposition le 13 avril 2005. (2) La prsente Annexe Nationale a t prpare par la commission de normalisation BNTEC P06A. (3) La prsente Annexe Nationale :

fournit des paramtres dtermins au plan national (NDP) pour les clauses suivantes de la norme europenne EN 1991-1-4 :2005 autorisant un choix national :

1.1 (11) NOTE 1, 1.5 (2) 4.1 (1), 4.2 (1)P NOTE 2, 4.2 (2)P NOTES 1, 2, 3 et 5, 4.3.1 (1) NOTES 1 et 2, 4.3.2 (1),

4.3.2 (2), 4.3.3 (1), 4.3.4 (1), 4.3.5 (1), 4.4 (1) NOTE 2, 4.5 (1) NOTES 1 et 2 5.3 (5) 6.1 (1), 6.3.1 (1) NOTE 3, 6.3.2 (1) 7.1.2 (2), 7.1.3 (1), 7.2.1 (1) NOTE 2, 7.2.2 (1), 7.2.2 (2) NOTE 1, 7.2.8 (1), 7.2.9 (2),

7.2.10 (3) NOTES 1 et 2, 7.4.1 (1), 7.4.3.(2), 7.6 (1) NOTE 1, 7.7 (1) NOTE 1, 7.8 (1), 7.10 (1) NOTE 1, 7.11 (1) NOTE 2, 7.13 (1), 7.13 (2)

8.1 (1) NOTES 1 et 2, 8.1 (4), 8.1 (5), 8.2 (1) NOTE 1, 8.3 (1), 8.3.1 (2), 8.3.2 (1), 8.3.3 (1) NOTE 1, 8.3.4 (1), 8.4.2 (1) NOTES 1 et 2

A.2 (1) E.1.3.3 (1), E.1.5.1 (1) NOTES 1 et 2, E.1.5.1 (3), E.1.5.2.6 (1) NOTE 1, E.1.5.3 (2)

NOTE 1, E.1.5.3 (4), E.1.5.3 (6), E.3 (2) fixe les conditions d'emploi des annexes informatives A, B, C, D, E et F de la norme NF EN

1991-1-4 :2005 ;



fournit des informations complmentaires non contradictoires pour faciliter l'application de la norme NF EN 1991-1-4 :2005.

(4) Les clauses cites sont celles de la norme europenne NF EN 1991-1-4 :2005. (5) La prsente Annexe Nationale est prvue pour tre utilise avec la norme NF EN 1991-1-4 :2005 pour le calcul de btiments et d'ouvrages de gnie civil neufs, associe aux normes NF EN 1990 NF EN 1999 compltes par leurs Annexes Nationales. En attendant la publication de l'ensemble des Annexes Nationales aux Eurocodes, les paramtres dtermins au plan national sont, lorsqu'il y a lieu, dfinis pour chaque projet individuel. (6) Quand la norme NF EN 1991-1-4 :2005 est rendue applicable dans un march public ou priv, l'Annexe Nationale est galement applicable, sauf mention contraire dans les documents contractuels. (7) Dans un but de clarification, les paramtres dtermins au plan national sont encadrs. Le reste du texte consiste en des complments caractre non contradictoire pour l'application sur le territoire franais de la norme europenne.

Annexe nationale (normative)

AN 1 Application nationale des clauses de la norme europenne NOTE La numrotation des clauses est celle de la norme europenne NF EN 1991-1-4 :2005.

Clause 1.1 (11) NOTE 1 Les Recommandations pour le calcul des effets du vent sur les constructions de la CECM [1] donnent une mthode de calcul des vibrations de torsion des ouvrages dues la turbulence longitudinale du vent naturel. NOTE 2 Dans le cas des pylnes en treillis membrures non parallles, des mts haubans et des chemines haubanes, les sollicitations dues au vent ncessitent, pour tre enveloppes, d'tre calcules au moyen de lignes d'influence ne conservant pas partout le mme signe. Le chargement considrer doit donc associer des forces arodynamiques maximum sur une partie de la construction et, sur les autres parties, des forces minimales physiquement compatibles avec les prcdentes. La norme NF EN 1991-1-4 ne dcrit pas ce type de chargement qui est, en revanche, trait l'annexe B de la norme NF EN 1993-3-1. Cette annexe autorise nanmoins, en B 4.3.2.2 (4), un chargement classique, maximum sur toute la construction, pour les pylnes haubans de hauteur infrieure 50 m.

Clause 1.5 (2) La vitesse instantane du vent fluctue, en valeur et en direction (turbulence). Les effets du vent sur les constructions et leurs lments sont donc galement fluctuants. La prsente norme dcrit des mthodes permettant d'estimer les valeurs extrmes (valeurs de pointe ) des pressions et des forces arodynamiques, ncessaires au dimensionnement des constructions. Les coefficients de pression relatifs aux btiments, aux toitures isoles, etc. donns la Section 7 de la norme, reprsentent des valeurs extrmes mesures en soufflerie simulant le vent naturel turbulent, rapportes une pression dynamique extrme. Le remplacement de ces coefficients par des coefficients de pression moyenne, qui sont des valeurs moyennes de la pression (mesures en soufflerie ou calcules) rapportes une pression dynamique moyenne, ne permet pas a priori une estimation correcte des actions de pointe du vent. Ceci est particulirement vident dans le cas des forces verticales s'exerant sur une toiture isole horizontale : le coefficient de force moyenne est nul du fait de l'horizontalit du vent moyen, alors que les forces extrmes ne le sont pas, du fait des fluctuations instantanes de la direction du vent (turbulence verticale). L'utilisation de valeurs moyennes des vitesses de vent ou des pressions et des forces arodynamiques est justifie :

pour l'estimation du coefficient d'orographie (qui concerne, par dfinition, la vitesse moyenne du vent) ;

ou pour l'tude des effets dynamiques du vent sur le tablier des grands ponts o l'approche quasi-stationnaire utilise les coefficients de force moyenne et leurs drives en fonction de l'angle d'incidence (mais ce genre d'tude dpasse compltement le cadre de cette norme). NOTE Des comparaisons ont t faites sur la base de donnes obtenues en soufflerie simulant le



vent naturel turbulent entre, d'une part les valeurs extrmes mesures de pressions et de forces arodynamiques, et d'autre part les valeurs extrmes estimes partir des pressions et des forces moyennes mesures. Elles ont montr que :

les surpressions sur les faades au vent et les forces globales de trane qui en rsultent, sont correctement estimes, y compris pour un ouvrage de type toiture isole ;

les dpressions sur les faades latrales sont trs sensiblement sous-estimes (de l'ordre de 30 %, en moyenne) ;

les forces globales de portance sur une toiture isole de pente faible ou nulle, sont trs sensiblement sous-estimes (de l'ordre de 30 40 %, voire beaucoup plus selon le sens considr soulvement ou enfoncement des forces) ;

l'estimation des valeurs extrmes partir des valeurs moyennes est impossible lorsque la construction tudie est compltement dans le sillage d'un autre btiment ; elle est trs alatoire sur les parois situes sous le vent d'une autre construction trs proche, ou d'une autre partie de la construction tudie (exemple : partie d'une toiture de stade sous le vent d'une autre partie du toit).

Simulation en soufflerie L'tude en soufflerie des valeurs extrmes des pressions et forces arodynamiques sur les constructions, ou de leur rponse dynamique, doit rpondre aux conditions suivantes.

Les caractristiques statistiques du vent naturel doivent tre correctement reproduites dans la soufflerie, en particulier :

la variation de la vitesse moyenne et de l'intensit de turbulence du vent avec la hauteur, en accord avec la rugosit et l'orographie du site ;

les caractristiques spatiales de la turbulence (chelles de turbulence) en accord avec les caractristiques du site et l'chelle gomtrique de la maquette. Plus prcisment, l'chelle gomtrique de la maquette ne doit pas dpasser le double de l'chelle gomtrique de la turbulence simule ;

lorsque l'tude porte sur la rponse dynamique de la construction, la densit spectrale de la turbulence, notamment aux frquences correspondant la maquette.

La condition de similitude de Reynolds ne peut pas tre respecte, en rgle trs gnrale,

du fait de la petite chelle gomtrique des maquettes. Il peut en rsulter des erreurs trs importantes sur les mesures concernant des volumes courbes, par exemple sur des maquettes de sites ou de constructions aux formes arrondies. Des artifices permettent de rduire ces erreurs (surface des maquettes rendue artificiellement plus rugueuse notamment). L'efficacit de ces artifices pour l'tude vise, doit tre discute avec les spcialistes chargs de l'tude en soufflerie.

Lorsqu'une maquette dynamique ( arolastique ) est mise en uvre pour tudier la rponse dynamique d'une construction au vent turbulent, sa ralisation doit respecter les conditions de similitude dynamique concernant la distribution des masses, des rigidits et de l'amortissement.

Les caractristiques de rponse en frquence de l'instrumentation utilise en soufflerie doivent tre adaptes aux mesures prvues, en particulier la mesure des valeurs de pointe.

Simulation numrique Les mthodes de simulation numrique des coulements progressent rapidement. Les quations (Navier-Stokes, conservation de la masse) sont bien connues, et il existe des mthodes permettant de gnrer, aux frontires du domaine spatial considr, des champs de vitesses instantanes en accord avec les caractristiques statistiques du vent naturel turbulent (gradient vertical de vitesse moyenne, intensit, chelles et rpartition spectrale de la turbulence). La rsolution numrique directe des quations repose sur une discrtisation trs fine de l'espace et du temps, et de ce



fait, reste trs largement hors d'atteinte des possibilits informatiques actuelles lorsqu'il s'agit de traiter les problmes relevant du Gnie Civil (constructions de grandes dimensions). La modlisation statistique, au cur des modles de calcul actuellement utiliss pour les applications au Gnie civil, simplifie les calculs en considrant des quations moyennes (en temps) avec deux consquences :

l'opration de moyenne temporelle cre de nouvelles inconnues qui exigent, pour que le systme soit soluble, l'introduction de donnes complmentaires, sous forme de modles physiques dont il existe une certaine varit (relations de fermeture). La qualit des simulations ralises repose ainsi sur l'expertise approfondie qu'ont les oprateurs en matire de mthodes numriques et de physique des phnomnes modliss ;

par construction, la modlisation statistique vise les valeurs moyennes des pressions, alors que le dimensionnement des constructions repose sur leurs valeurs extrmes. Les simulations de ce type connaissent donc les limitations indiques prcdemment, propos de l'estimation des pressions et forces extrmes partir de leurs valeurs moyennes.

La simulation des grandes chelles est un compromis entre la simulation directe et la modlisation statistique. Les quations de Navier-Stokes sont rsolues compltement, par pas de temps, pour les grosses structures turbulentes (les tourbillons de taille suprieure celle des mailles) ; les petites chelles ne sont pas simules mais prises en compte par des modles statistiques de sous-mailles. Il est alors possible de rechercher les valeurs extrmes des pressions dans les sries temporelles ainsi constitues. Les dveloppements de cette approche sont trs prometteurs. NOTE On trouvera dans l'ouvrage [3] des lments d'information plus dtaills sur les caractristiques du vent naturel, sur la simulation numrique et sur la simulation en soufflerie.

Clause 2 (4) NOTE Sauf spcification contraire dans les documents particuliers du march, les fentres et les portes sont considres fermes pour la formation des combinaisons d'actions relatives aux situations de projets durables. Lorsque cette hypothse est retenue, les actions du vent calcules pour une configuration de portes et/ou fentres ouvertes prennent le caractre d'actions accidentelles.

Clause 2 (5) NOTE Pour les btiments, il n'est pas ncessaire de se proccuper de la fatigue due au vent.

Clause 4.1 (1) Cette Annexe nationale ne contient pas d'informations nationales complmentaires.

Clause 4.2 (1)P NOTE 2 La valeur de base de la vitesse de rfrence v b,0 est donn dans le tableau 4.2(NA), selon la rgion climatique concerne. La figure 4.3(NA) est une carte illustrant les rgions mtropolitaines, dont la dfinition prcise est donne ci-aprs, par dpartements et, lorsque c'est ncessaire, par cantons. Tableau 4.2(NA) Valeur de base de la vitesse de rfrence (en mtres par seconde)



Figure 4.3(NA) Carte de la valeur de base de la vitesse de rfrence en France

Tableau 4.3(NA) Dfinition des rgions climatiques selon les dpartements



Tableau 4.4(NA) Dpartements appartenant plusieurs rgions : dcoupage selon les cantons



NOTE 1 La carte de la vitesse de rfrence du vent en France a t tablie sur la base d'une tude statistique des donnes mtorologiques enregistres dans un grand nombre de stations. Les mesures de mauvaise qualit, notamment



celles obtenues avec l'anmomtre ancien quatre coupelles, ont t cartes. Les mesures retenues ont ensuite t corriges spcifiquement par direction de vent, lorsque l'environnement de mesures s'cartait des conditions de rfrence. Enfin, l'analyse n'a port que sur les stations disposant d'au moins 15 annes de mesures. Malgr ces prcautions, l'incertitude, invitable et inhrente au processus statistique, est de l'ordre de 10 % sur la vitesse de rfrence en un lieu donn. C'est pourquoi les tudes statistiques entreprises spcifiquement pour un projet ne sont pas recommandes, dans la mesure o elles peuvent sous-estimer, voire mconnatre les problmes de qualit des donnes mtorologiques et les incertitudes lies aux mthodes employes. Ces tudes statistiques restent cependant utiles dans certains cas, notamment pour les sites montagneux, condition de bien rattacher (mesures sur le site pendant plusieurs mois, calcul numrique, tudes en soufflerie sur modle topographique) les conditions de vent dans le site considr et dans les stations mtorologiques proches. NOTE 2 La vitesse de rfrence en Guyane a t tablie sur la base d'une tude statistique des donnes de cinq stations mtorologiques. En Guadeloupe, Martinique et Runion, les vents extrmes sont observs au passage des cyclones tropicaux ; ils sont la fois peu frquents et difficiles mesurer. C'est pourquoi la vitesse de rfrence a t dtermine sur la base d'tudes par simulation numrique [2,5] prenant en compte les statistiques connues des caractristiques gnrales observes des cyclones tropicaux (trajectoire, vitesse de dplacement, dimensions, dpression dans l'il du cyclone...). NOTE 3 Les tornades ne sont pas considres dans cette norme. Ces phnomnes tourbillonnaires sont caractriss par des vitesses de vent trs leves (par exemple 100 m/s) autour d'une zone en forte dpression. Ils causent des dommages trs importants aux constructions qu'ils atteignent, mais la zone touche est relativement limite (par exemple 100 m de largeur sur 10 km de longueur, soit 1 km). La frquence de ces phnomnes n'est pas ngligeable en France (de l'ordre d'une tornade destructrice par an), mais le risque annuel en un lieu donn est trs faible. C'est pourquoi les tornades sont ignores dans cette norme, comme elles l'taient dans les rgles de calcul prcdentes.

Clause 4.2 (2)P NOTE 1 L'tude statistique des donnes mtorologiques en France n'a pas montr d'influence de l'altitude sur la vitesse de rfrence du vent v b.

Clause 4.2 (2)P NOTE 2 On se place en scurit en adoptant un coefficient de direction gal 1. Cependant, en France Mtropolitaine, il est loisible d'utiliser les valeurs dfinies par la carte de la figure 4.4(NA), condition que le secteur angulaire nominal incluant les directions de vent associes aux coefficients de pression ou de force exploits dans les calculs, soit tout entier contenu par l'intervalle spcifi la figure 4.4(NA). La nature rotatoire des cyclones tropicaux qui affectent certains Dpartements d'Outre-Mer, n'autorise aucune rduction pour effet de direction dans ces dpartements. Figure 4.4(NA) Coefficient de direction en France mtropolitaine



NOTE Par direction de vent , on entend la direction d'o vient le vent. Par convention, cette direction est repre par l'angle qu'elle forme avec le Nord, croissant de 0 360 dans le sens des aiguilles d'une montre. La direction du vent est considrer plusieurs titres. En premier lieu, les grandes vitesses de vent sont observes plus frquemment dans certains secteurs de directions ; le coefficient de direction en rend compte en autorisant une rduction lorsque le vent vient d'une direction o la probabilit d'occurrence de vents forts est moindre. D'autre part,



l'orographie et la rugosit du terrain varient en gnral avec la direction du vent. Enfin, les coefficients de pression ou de force dpendent de la direction du vent par rapport la construction. Pour le calcul des actions du vent, quelques directions de vent seulement sont considres ; par exemple les directions normales aux faades dans le cas des btiments.

Dans le cas des btiments, les coefficients de pression donns la Section 7 tiennent compte de cette simplification de procdure ; leurs valeurs correspondent la direction la plus dfavorable d'un secteur angulaire dit nominal de 45 autour de la direction conventionnellement considre (cf. Figures 7.5 7.9 de la norme). De mme que la norme demande, en 4.3.2 (3), de retenir la rugosit du terrain la plus dfavorable dans le secteur angulaire nominal, il convient d'utiliser le coefficient de direction le plus dfavorable des directions contenues dans ce secteur. Il est noter que, dans ces conditions, aucune rduction pour effet de direction n'est possible en zone 2 de la figure 4.4(NA) pour les btiments tudis avec les coefficients de pression donns la Section 7.

Dans les autres cas, notamment lorsque la construction a fait l'objet d'une tude spcifique, en soufflerie ou par simulation numrique, explorant l'ensemble des directions de vent par pas de 20 ou 30, il convient d'utiliser le coeffi cient de direction le plus dfavorable des directions contenues dans le secteur de 15 autou r de la direction considre (cf. 4.3.2 (2)).

Clause 4.2 (2)P NOTE 3 La valeur du coefficient de saison c season est donne la figure 4.5(NA) selon la zone gographique. Lorsque la dure de la situation de projet considre n'est pas entirement incluse dans la priode avril septembre, on retient c season = 1. Figure 4.5(NA) Coefficient de saison en France mtropolitaine



NOTE Le risque de vents forts est plus faible la belle saison. Le coefficient de saison permet d'en tenir compte, dans le cas de situations de projet de faible dure (infrieure six mois). Ce cas est celui des constructions provisoires et, surtout, des constructions en phase d'excution ; dans ce dernier cas, le coefficient de saison est associ au coefficient de probabilit dfini en 4.2 (2) (voir aussi EN 1991-1-6).

Clause 4.2 (2)P NOTE 5 Les valeurs utiliser sont les suivantes : K = 0,15 et n = 0,5, pour des probabilits p de dpassement suprieures 0,02. NOTE Le tableau 4.5(NA) donne le coefficient de probabilit c prob en fonction de la probabilit p de dpassement au cours d'une anne, ou de son inverse qui est la priode de retour.



Tableau 4.5(NA) Coefficient de probabilit

Clause 4.3.1 (1) NOTE 1 Le calcul du coefficient d'orographie c o(z ) est indiqu en 4.3.3.

Clause 4.3.1 (1) NOTE 2 Cette Annexe nationale ne contient pas d'abaques ou de tableaux donnant v m(z ).

Clause 4.3.2 (1) (1) La catgorie de terrain retenir pour chacune des directions de vent considrer, est spcifier dans les documents du march, en tenant compte de 4.3.2. (2) Le coefficient de rugosit la hauteur z est donn par l'expression (4.4) et est fond sur un profil logarithmique de la vitesse.

o :

z 0 est la longueur de rugosit k r est le facteur de terrain dpendant de la longueur de rugosit z 0, calcul l'aide de la

formule suivante

o :

z 0,II = 0,05 m (catgorie de terrain II, Tableau 4.1(NA) ; z min est la hauteur minimale dfinie dans le Tableau 4.1(NA) ; z max doit tre considre comme tant gale 200 m ; z 0, z min dpendent de la catgorie de terrain et sont donns dans le Tableau 4.1(NA) pour

cinq catgories de terrain reprsentatives. L'expression (4.4) est valable lorsque la rugosit uniforme de terrain s'tend sur une distance au vent suffisamment grande pour stabiliser le profil de vitesse de manire suffisante. Voir 4.3.2(2). Tableau 4.1(NA) Catgories et paramtres de terrain



Figure 4.6(NA) Rugosit 0 (mer) et IV (ville)

Figure 4.7(NA) Rugosit II (rase campagne, aroport)



Figure 4.8(NA) Rugosit II (rase campagne)

Figure 4.9(NA) Rugosit IIIa (campagne avec des haies, bocage)



Figure 4.10(NA) Rugosit IIIb (bocage dense)

Figure 4.11(NA) Rugosit IIIb (zone industrielle)

Figure 4.12(NA) Rugosit IV (ville)



Figure 4.13(NA) Rugosit IV (ville)

Figure 4.14(NA) Rugosit IV (fort)



Figure 4.15(NA) Coefficient de rugosit

Clause 4.3.2 (2) La valeur du secteur angulaire est de 30, soit 1 5 par rapport la direction du vent.



La distance au vent, ou rayon R du secteur angulaire dans lequel la rugosit du terrain est qualifier, dpend de la hauteur h de la construction. Elle est donne par

: o h et R sont exprims en mtres. NOTE 1 Lorsqu'une tude spcifique de la construction a t mene en soufflerie ou par simulation numrique, avec une exploration systmatique de toutes les directions de vent, par pas d'au plus 30, il convient d'associ er chacune des directions considres un secteur angulaire de 30. NOTE 2 Lorsqu'il existe au moins deux catgories de terrain dans le secteur angulaire considr, il convient de retenir la catgorie correspondant la plus faible longueur de rugosit ; cf. 4.3.2(4).

Clause 4.3.3 (1) Il y a lieu de distinguer deux cas :

Cas 1 : orographie constitue d'obstacles de hauteurs et de formes varies. Ce type d'orographie est le plus frquemment rencontr ; dans ce cas, le coefficient d'orographie c o est calcul selon la procdure 1 dcrite ci-aprs. NOTE 1 Par rapport ceux considrs au cas 2 ci-aprs, les environnements orographiques habituellement rencontrs sont gomtriquement plus complexes ; ils sont caractriss par des survitesses moindres, mais des niveaux de turbulence augments, de sorte que l'intensit de turbulence locale n'est pas diminue, malgr les survitesses, par rapport un terrain plat. Les formulations de la turbulence donnes plus loin en 4.19-NA et 4.20-NA en tiennent compte. NOTE 2 La procdure 1 est une approche statistique, fonde sur l'tude d'un grand nombre de cas rels, traits numriquement. Cette mthode, simplifie par construction, ne tient pas compte de la direction du vent, mais seulement de l'altitude relative du lieu de construction par rapport au terrain environnant. L'tude du coefficient d'orographie dans le cas 1, est galement possible

par une modlisation numrique approprie ; dans ce cas, l'intensit de turbulence est calcule, en 4.4, avec l'expression (4.20-NA) ;

par tude sur maquette en soufflerie turbulente ; dans ce dernier cas, il est recommand de ne pas limiter l'tude au seul coefficient d'orographie, mais de l'tendre la turbulence. A dfaut, l'intensit de turbulence est calcule avec l'expression (4.20-NA).

Cas 2 : orographie constitue d'obstacles bien individualiss. Une falaise ou une colline

isole appartiennent cette catgorie d'orographie, plus rarement rencontre. Dans ce cas, le coefficient d'orographie c o est calcul selon la procdure 2 dcrite ci-aprs. NOTE Il convient de considrer comme un obstacle bien individualis, une zone mergente par rapport un terrain gnral sans relief marqu ; les figures 4.17(NA) et 4.18(NA) illustrent ce type d'obstacle dont les caractristiques gomtriques H , L u, L d ncessaires l'application de la procdure 2, doivent pouvoir tre dfinies sans ambigut. Lorsque la position de la crte ne peut pas tre localise avec certitude, il est loisible d'utiliser la procdure 1 en respectant les limitations prvues sur la valeur de c o (voir ci-aprs la dfinition de la procdure 1).

Procdure 1

a L'altitude moyenne locale du terrain environnant la construction, A m, est dfinie par :



o :

A C est l'altitude du lieu de construction ; AN1, AE1, AS1, AO1 est l'altitude aux points situs, dans les quatre directions cardinales

(nord, est, sud, ouest) une distance de 500 m du lieu de construction ; AN2, AE2, AS2, AO2 est l'altitude aux points situs, dans les quatre directions cardinales

une distance de 1 000 m du lieu de construction. b L'altitude relative du lieu de construction A C est dfinie par :

c Le coefficient d'orographie c o en terrain complexe est dfini par :

o :

z est la hauteur locale au-dessus du sol, exprime en mtres.

Limitations :

1 Dans les cas o le calcul conduit c o < 1,0, on retiendra c o = 1,0. 2 Dans les cas o le calcul conduit c o > 1,15, il convient de dterminer le coefficient

d'orographie au moyen d'une tude spcifique par modlisation numrique ou sur maquette en soufflerie.

Procdure 2

a Sur les collines isoles ou en chane, ou les falaises et les escarpements, la vitesse du vent varie en fonction de la pente du versant amont, dans la direction du vent, = H /L u. La hauteur H et la longueur L u sont dfinies la Figure 4.16(NA). La longueur L u est mesure dans le plan vertical contenant la direction du vent. NOTE Pour l'application de la prsente procdure, il est considr suffisant d'examiner les seules directions de vent nominales considres pour le calcul des actions du vent sur la construction. Il n'est ainsi pas ncessaire de rechercher, dans le secteur angulaire associ chaque direction de vent nominale, la direction qui conduirait au coefficient d'orographie maximum. Figure 4.16(NA) Illustration de l'augmentation des vitesses du vent due l'orographie



b L'augmentation la plus importante des vitesses du vent se produit proximit du sommet du versant ; voir figure 4.16(NA). La pente n'a pas d'effet significatif sur l'cart-type de la turbulence dfinie en 4.4 (1). NOTE L'intensit de la turbulence diminue du fait de l'augmentation de la vitesse du vent et de la constance de l'cart type.

c) Le coefficient d'orographie c o(z ) = v m(z ) / v mf(z)rend compte de l'augmentation de la vitesse moyenne du vent passant au-dessus des collines et des escarpements (mais non dans des rgions ondules et montagneuses). Au voisinage du sommet, une distance du sommet |X| < k redL , il est dfini comme suit :

o :

S max est un coefficient donn dans le tableau 4.7(NA) en fonction de la forme de l'obstacle et du rapport H/L

est la pente du versant au vent, en suivant la direction du vent ( = H /L u) L u est la longueur du versant au vent, en suivant la direction du vent (voir figure 4.16(NA)) H est la hauteur de l'obstacle (voir figure 4.16(NA)) L est une longueur caractrisant le versant au vent et prenant la valeur :

X est la distance horizontale entre le lieu de construction considr et le sommet de

l'obstacle (voir figures 4.17(NA) et 4.18(NA)) z est la distance verticale mesure partir du niveau du sol au lieu considr et k red sont des coefficients dfinis dans le tableau 4.7(NA)

Figure 4.17(NA) Collines isoles ou en chane : dfinitions



Figure 4.18(NA) Falaises et escarpements : dfinitions

Tableau 4.7(NA) Paramtres relatifs au calcul du coefficient orographique

NOTE 1



Les collines en chane et les falaises ou escarpements sont supposs avoir une grande longueur perpendiculairement au vent, gale au moins 10 fois la hauteur H de l'obstacle orographique. Au contraire, les collines isoles ont une longueur limite par comparaison leur hauteur, de sorte que le vent peut les contourner latralement, et pas seulement verticalement ; dans ce cas, la survitesse est moindre au franchissement de la crte. NOTE 2 Du fait de la formule de dfinition de la longueur L , le rapport H/L ne peut dpasser la valeur 0,5.

Clause 4.3.3(2) NOTE La clause 4.3.3(2) ne vaut que pour le cas de la procdure 2. La pente du terrain au vent est apprcier sur une distance comprise entre 0 et 10 fois la hauteur H de l'obstacle orographique. En particulier, une construction implante sur un terrain plat (pente localement nulle) mais sous le vent d'une falaise, reste soumise l'effet de survitesse d l'obstacle orographique, tant que la distance entre la falaise et la construction reste comprise entre 0 et 8H , o H est la hauteur de la falaise (cf. (4.17-NA) et (4.18-NA)).

Clause 4.3.4 (1) (1) Un btiment de hauteur H suprieure 30 m et excdant sensiblement celles des autres constructions qui l'entourent, est susceptible d'aggraver les effets du vent sur celles-ci. Il est ncessaire de considrer cette aggravation pour les constructions avoisinantes de hauteur infrieure H /2 et situes une distance x infrieure deux fois la valeur r prise comme le minimum entre la hauteur H du btiment dominant et deux fois sa plus grande

dimension en plan L :

x : distance minimale entre une faade de la construction tudie et une faade ou un angle du btiment dominant (voir figure 4.19(NA)).

(2) Un btiment est considr comme dominant lorsque sa hauteur H est suprieure deux fois la hauteur moyenne des autres constructions situes une distance infrieure la valeur r dfinie en (1). (3) L'aggravation des effets du vent sur une construction de hauteur infrieure H /2 et situe une distance x du btiment dominant infrieure r , peut tre prise en compte dans les calculs en adoptant, pour hauteur de rfrence, la valeur z e = r /2. (4) L'aggravation des effets du vent sur une construction de hauteur infrieure H /2 et situe une distance x du btiment dominant comprise entre r et 2r , peut tre prise en compte dans les calculs, en adoptant, pour hauteur de rfrence, la valeur obtenue par interpolation linaire entre la valeur r /2 prcdemment prescrite et la

hauteur h de la construction : Figure 4.19(NA) Influence d'une construction de grande hauteur, sur deux constructions voisines diffrentes (1 et 2)



Clause 4.3.5 (1) Il n'y a pas lieu de tenir compte de l'effet de btiments et autres obstacles rapprochs.

Clause 4.4 (1) NOTE 2 Pour le calcul de l'intensit de turbulence I v(z ) au moyen de l'expression (4.7), il y a lieu de distinguer deux situations :

en site plat et dans le cas d'orographie constitue d'obstacles bien individualiss (cas 2 dfini par la prsente Annexe Nationale pour l'application de la clause 4.3.3(1)), le coefficient de turbulence k I est dfini par l'expression (4.19-NA) :

dans le cas d'orographie constitue d'obstacles de hauteurs et de formes varies (cas 1

dfini par la prsente Annexe Nationale pour l'application de la clause 4.3.3(1)), le coefficient de turbulence k I est dfini par l'expression (4.20-NA) :

Clause 4.5 (1) NOTE 1 La rgle utiliser est la rgle recommande.

Clause 4.5 (1) NOTE 2 La masse volumique de l'air doit tre prise gale 1,225 kg/m. NOTE Avec les paramtres retenus dans cette Annexe nationale, la figure 4.2 illustrant le coefficient d'exposition c e(z ) en terrain plat (c o = 1) est remplace par la figure 4.2(NA) suivante.Figure 4.2(NA) Reprsentation du coefficient d'exposition c e(z ) pour c o = 1,0



Clause 5.3 (5) L'imparfaite corrlation des pressions arodynamiques entre les faces au vent et sous le vent peut tre prise en compte selon la mthodologie dcrite dans la note de 7.2.2 (3), dont l'application est limite aux seuls murs des btiments et seulement pour le calcul des actions d'ensemble sur la structure portante de ces btiments.

Clause 6.1 (1) Il n'est gnralement pas ncessaire de dissocier le coefficient structural c sc d en un coefficient de dimension c s et un coefficient dynamique c d.

Clause 6.3.1 (1) NOTE 3 La procdure utiliser est la procdure 1 dcrite l'Annexe B. L'Annexe B est normative ; l'Annexe C n'est pas applicable.

Clause 6.3.2 (1) La mthode utiliser est donne l'Annexe B.



NOTE La force statique quivalente est dfinie en 5.3.

Clause 7.1.2 (2) La procdure utiliser est la procdure recommande. Cependant, dans les cas viss l'alina b) (constructions non rectangulaires), il est loisible d'appliquer aux parties de la construction sur lesquelles l'action du vent produit un effet bnfique, le chargement correspondant au vent moyen. Cette action moyenne est calcule en remplaant la pression dynamique de pointe q p(z e) par la pression dynamique moyenne q m(z e) donne par l'expression (4.19-NA) suivante

: o :

est la masse volumique de l'air v m(z e) est la vitesse moyenne du vent la hauteur z e, dtermine l'aide de l'expression

(4.3). En outre, le coefficient structural c sc d est calcul en ne prenant pas en compte la partie de la construction sur laquelle le chargement du vent produit un effet bnfique (les dimensions b et h sont donc celles de la partie sur laquelle s'exerce le chargement asymtrique), et en considrant la frquence propre n 1,t du premier mode en torsion de la construction.

Clause 7.1.3 (1) Pour les btiments, les variations de l'aire de rfrence ou des coefficients arodynamiques, dues la prsence de la neige, ne sont pas considres.

Clause 7.2.1 NOTE 1 Constructions loignes du sol : Une construction de hauteur h loigne du sol d'une distance h 1 infrieure h (voir figure 6.1) peut tre traite comme une construction reposant sur le sol de hauteur (h 1 + h ). Sur la face infrieure, le coefficient de pression c pe,10 peut tre pris gal 1,3 sur une profondeur gale 0,2.e depuis le bord au vent, o e est le minimum entre la largeur b de la construction et deux fois sa hauteur h , et 0,8 au-del, la pression dynamique de pointe q p(z e) tant calcule la hauteur z e = (h 1 + h ). NOTE 2 Constructions prismatiques base quadrangulaire : Une construction prismatique base quadrangulaire peut tre traite comme une construction base rectangulaire condition que deux cts conscutifs forment toujours un angle suprieur 75 et infrieur 105.

Clause 7.2.1 (1) NOTE 2 La procdure utiliser est la procdure recommande.

Clause 7.2.2 (1) La procdure utiliser est la procdure recommande.

Clause 7.2.2 (2) NOTE 1 Les valeurs utiliser sont les valeurs recommandes.



NOTE dfaut d'tude particulire en soufflerie, les coefficients de pression extrieure c pe,10 sur les faades des constructions base en L, T et Y peuvent tre obtenus la figure A1.7 des Recommandations pour le calcul des effets du vent sur les constructions de la CECM [1].

Clause 7.2.3 NOTE Dans le cas d'un acrotre de hauteur telle que h p/h > 0,10, il est loisible d'utiliser les coefficients de pression correspondants au cas h p/h = 0,10. NOTE Dans le tableau 7.2 Note 3, les coefficients positif et ngatif donns pour la zone I ne doivent pas tre considrs simultanment dans des chargements partiels, mais sont appliquer, soit l'un, soit l'autre, sur toute l'tendue de la zone. NOTE Les Recommandations pour le calcul des effets du vent sur les constructions de la CECM [1] Figure A1.13 donnent les coefficients de pression extrieure c pe applicables localement aux toitures-terrasses plusieurs niveaux.

Clause 7.2.7 NOTE Dans le cas de btiments constitus de blocs accols, tous les blocs se succdant dans la direction du vent doivent tre considrs comme ferms et isols, et vrifis pour rsister des actions d'ensemble gales la moiti de celles qui s'exercent sur le bloc directement frapp par le vent, celui-ci soufflant normalement au plan des joints.

Clause 7.2.8 (1) Les valeurs des coefficients de pression et de la hauteur de rfrence utiliser sont les valeurs recommandes.

Clause 7.2.9 (2) La prsente Annexe nationale ne donne pas d'informations supplmentaires relatives aux ouvertures dans l'enveloppe du btiment considrer pour dterminer le coefficient de pression intrieure. Par ouverture, on entend une ouverture permanente ou considrer comme pouvant rester ouverte en exploitation.

Clause 7.2.9 (3) NOTE Une ouverture est dite dominante lorsqu'elle confre la face laquelle elle appartient le caractre de face dominante dfini en 7.2.9 (4).

Clause 7.2.9 (6) NOTE 2 NOTE Les valeurs c pi = + 0,2 et 0,3 sont considrer lorsque la valeur de la permabilit n'est pas connue avec certitude.

Clause 7.2.10 (3) NOTES 1 et 2 Les rgles utiliser sont les rgles recommandes.



Clause 7.4.1 (1) Les valeurs utiliser sont les valeurs recommandes, sauf pour le calcul des acrotres pour lesquels, sans considration de pente de toiture, le coefficient de pression rsultante c p,net peut tre pris gal :

2,0 le long des zones F des figures 7.6, 7.7 et 7.8, 1,5 le long de la zone G des figures 7.6, 7.7 et 7.8 et 1,0 pour les acrotres sous le vent.

Clause 7.4.3 (2) La valeur utiliser est la valeur recommande.

Clause 7.6 (1) NOTE 1 Les valeurs utiliser sont les valeurs recommandes.

Clause 7.7 (1) NOTE 1 La force F w exerce par le vent sur une barre est la rsultante de deux forces diriges suivant deux directions normales entre elles (cf. figure 7.38(NA)) :

soit F x dirige suivant la direction du vent et F y normale cette direction ; soit F N et F T parallles aux directions principales de la barre.

Figure 7.38(NA)

Ces forces ont pour expression : o :

c f,0 est le coefficient de force sans coulement de contournement aux extrmits, prenant les valeurs c x, c y, c N, c T, donnes dans les tableaux ci-aprs pour diffrentes valeurs de l'angle d'incidence ;

est le facteur d'effet d'extrmits donn en 7.13, en fonction de l'lancement effectif calcul comme indiqu dans le tableau 7.16(NA) en donnant la largeur b la valeur e dfinie la figure 7.38(NA) ;

est l'aire de rfrence utiliser quelle que soit l'orientation du vent, par exception 7.7 (2) ;

est la longueur de la barre. NOTE Pour tous les profils l'exception de la cornire ailes gales, pour = 0, la direction N est confondue avec la direction du vent x.



Figure 7.39(NA)

Figure 7.40(NA)

Figure 7.41(NA)



Figure 7.42(NA)

Figure 7.43(NA)



Figure 7.44(NA)

Figure 7.45(NA)



Figure 7.46(NA)

Figure 7.47(NA)



Figure 7.48(NA)

Figure 7.49(NA)



Figure 7.50(NA)

Clause 7.8 (1) Les valeurs utiliser sont les valeurs recommandes.

Clause 7.9.2(3) NOTE Des lments plus complets sur les cbles peuvent tre trouvs l'annexe B de l'EN 1993-3-1.

Clause 7.10 (1) NOTE 1 Les valeurs utiliser sont les valeurs recommandes.

Clause 7.11 (1) NOTE 2 La valeur utiliser est la valeur recommande donne dans le prEN 12811.

Clause 7.13 (1) La prsente Annexe nationale ne contient pas de disposition complmentaire.

Clause 7.13 (2) Il convient d'utiliser les valeurs du facteur d'effet d'extrmits donnes la Figure 7.36, en fonction de l'lancement effectif dfini par le Tableau 7.16(NA). Cette figure peut tre utilise dans la gamme des valeurs d'lancement suprieures 70.Tableau 7.16(NA) lancement effectif pour les constructions et lments de construction



NOTE Dans le cas de constructions poses sur le sol ou proches du sol (mur de clture, btiment bas, etc.), et dont la dimension horizontale est suprieure la hauteur, les effets du contournement aux extrmits sont diffrents et il n'y a pas lieu d'appliquer un facteur d'effet d'extrmits aux coefficients de force.

Clause 8.1 (1) NOTE 1 La prsente section peut galement tre utilise pour dterminer les efforts dans le sens du vent sur les ponts d'paisseur variable ne ncessitant pas d'analyse dynamique, ainsi que sur les ponts tabliers multiples rpondant aux critres de la Note 4 de 8.3.1(1).

Clause 8.1 (1) NOTE 2 La prsente Annexe nationale ne donne pas de dfinitions particulires.

Clause 8.1 (4) Il n'est pas admis de limiter la valeur de combinaison 0F wk de l'action du vent sur le pont et sur les vhicules.

Clause 8.1 (5)



Il n'est pas admis de limiter la valeur de combinaison 0F wk de l'action du vent sur le pont et sur les trains.

Clause 8.2 (1) NOTE 1

a Critres Tablier : Une procdure de calcul de rponse dynamique n'est gnralement pas

ncessaire pour les tabliers rigides des ponts routiers et ferroviaires rpondant aux critres de la NOTE 3, la limite de 40 m tant porte 100 m. Pour les autres cas de figure, en particulier pour les passerelles, les ponts cbles et les ponts mobiles, la ncessit d'une telle procdure doit tre apprcie au cas par cas.

Appuis : Il convient de distinguer la ncessit d'une procdure de calcul de rponse dynamique vis--vis des efforts dans le sens du vent (couverts par cet Eurocode), et vis--vis de ceux crs par la turbulence latrale du vent (flexion latrale et torsion des piles, notamment pour les flaux des ponts construits par encorbellements successifs).

Critres vis--vis des efforts dans le sens du vent : Une procdure de calcul de rponse dynamique n'est gnralement pas ncessaire pour les piles de hauteur infrieure 70 m.

Critres vis--vis des efforts crs par la turbulence latrale du vent : En phase de construction, la turbulence du vent cre des effets significatifs sur les appuis encastrs dans le tablier mme pour des hauteurs et des portes faibles. La prise en compte des efforts correspondants est ncessaire dans tous les cas. Ils peuvent tre dtermins soit par une mthode forfaitaire, soit par un calcul dynamique complet (voir les procdures ci-dessous).

b Procdures

Tablier : Lorsque la prise en compte de la rponse dynamique du tablier est ncessaire, la procdure ne peut se rsumer au seul calcul d'un coefficient c sc d. Des procdures de calcul spcifiques doivent tre utilises, prenant en compte la turbulence du vent, les modes propres de la structure (en particulier ses vibrations verticales), son amortissement et ses coefficients arodynamiques. dfaut de mesures sur site, la clause B.1 donne des lments concernant la turbulence longitudinale du vent ; la clause F.5 fournit des indications sur l'amortissement structurel.

Appuis : Le calcul des efforts dans le sens du vent peut se faire par l'intermdiaire d'un coefficient c sc d calcul conformment l'annexe B. Il convient dans ce calcul de prendre pour h la hauteur du tablier et pour b la longueur de tablier associ la pile, conformment la figure 6.1(c). Il est possible de modliser les effets de la turbulence du vent sur les flaux en construction en appliquant des pressions diffrentielles sur un demi-flau :

le dsquilibre en flexion peut tre obtenu en appliquant la pression de pointe q p(z ) sur tout le hourdis suprieur d'un demi-flau (aire de rfrence A ref,z selon 8.3.3), avec c f,z = 1,0 ;

le dsquilibre en torsion peut tre obtenu en appliquant la pression de pointe q p(z ) sur la face au vent d'un demi-flau (aire de rfrence A ref,x selon 8.3.1), avec c f,x = 1,0.

La pression de pointe q p(z ) est calcule au niveau du tablier, partir d'une vitesse cseason cprob vb correspondant la priode de retour donne par le tableau 3.1 de l'EN 199116 en fonction de la dure de la phase considre (voir la clause 4.2 NOTE 4). Ces forces reprsentent l'effet d'un vent extrme en situation de construction. La clause 3.1(7) de l'EN1991-1-6 et l'annexe A2 de l'EN 1990 prcisent la faon de combiner ces forces avec les autres actions en cours de construction. Par ailleurs, la procdure indique ci-dessus sous-estime gnralement les moments de flexion longitudinale en pied de pile. En effet, les phnomnes dynamiques sont trs sensibles la hauteur de pile et les pressions de vent quivalentes sont alors lies



cette hauteur. Il n'est donc pas possible de donner des valeurs moyennes comme ci-dessus. Pour les flaux reposant sur des piles de hauteur suprieure 40 m, il est recommand de recueillir l'avis d'un spcialiste pour dterminer le type de calcul effectuer.

Clause 8.3 (1) Les coefficients de force utiliser sont ceux de la Section 7.4.

Clause 8.3.1 (2) La prsente Annexe nationale ne comporte pas de spcification nationale contraire.

Clause 8.3.2 (1) Les valeurs utiliser sont les valeurs recommandes. La mthode simplifie est galement utilisable en bord de mer (catgorie de terrain 0) condition de majorer de 20 % les valeurs de C .

Clause 8.3.3 (1) NOTE 1 En l'absence d'essais en soufflerie, on peut prendre c f,z = 0,9. La figure 8.6 est invalide. Si ce calcul simplifi montre que la force verticale a des effets significatifs, il convient de dterminer c f,z par des mthodes plus fines (essais en soufflerie, calculs numriques) prenant en compte l'influence d'une pente transversale ventuelle du tablier, de la pente du terrain et des fluctuations de l'angle d'incidence du vent dues la turbulence verticale, fluctuations prises gales 5 pour simplifier.

Clause 8.3.4 (1) dfaut de mesures en soufflerie, les valeurs utiliser sont les valeurs recommandes.

Clause 8.4.2 (1) NOTE 1 La prsente Annexe nationale ne donne pas de rgles simplifies. Les rgles utiliser sont les rgles recommandes.

AN 2 Application nationale des Annexes informatives

Annexe A (informative) L'Annexe A n'est pas applicable. Clause A.2 (1) La Clause 4.3.2 (2) de l'Annexe nationale indique la procdure utiliser pour tenir compte de la transition entre les diffrentes catgories de rugosit.

Annexe B (informative) Pour l'application nationale de cette norme, l'Annexe B est normative ; cf. Clause 6.3.1.(1) de l'Annexe nationale.



NOTE 1 En B.2 (5), l'expression (B.6) permettant de calculer le coefficient de rponse rsonante R s'crit comme suit

: NOTE 2 Selon B.4 (1), le dplacement maximal dans le sens du vent est dtermin partir de la force du vent statique quivalente dfinie en 5.3. Une bonne estimation de ce dplacement maximal max x (z ) la hauteur z peut aussi tre obtenue l'aide de l'expression

(B.13-NA) o les notations sont celles rappeles au paragraphe B.4 (2). NOTE 3 Les fonctions d'admittance arodynamique R h et R b dfinies par les expressions (B.7) et (B.8) sont reprsentes la figure B.5(NA).Figure B.5(NA) Fonctions d'admittance arodynamique R h et R b

Annexe C (informative) L'Annexe C n'est pas applicable.

Annexe D (informative) L'Annexe D conserve un statut informatif.



Annexe E (informative) Pour l'application nationale de la norme NF EN 1991-1-4, la partie E.1 de l'Annexe E est normative ; les parties E.2 E.4 conservent un statut informatif. Clause E.1.2(1) NOTE Ce critre ne s'applique pas aux vibrations par ovalisation des coques cylindriques. Clause E.1.2(1) La masse volumique de l'air est prendre gale 1,225 kg/m. Clause E.1.5.1 (1) NOTES 1 et 2 Les deux mthodes (rfrences 1 et 2) de calcul des amplitudes perpendiculairement au vent, sont utilisables dans les domaines d'application spcifiques indiqus la Clause E.1.5.1 (3). Clause E.1.5.1 (3) La mthode 1, dfinie en E.1.5.2, est utiliser dans le cas gnral. Cependant, les situations de forte stabilit atmosphrique associe un vent de vitesse non ngligeable, qui sont spcifiquement couvertes par la mthode 2 dfinie en E.1.5.3, paraissent pouvoir se raliser en France, mme si les informations mtorologiques disponibles ne permettent pas d'en apprcier la probabilit d'occurrence. ce titre, il convient donc d'utiliser la mthode 2 pour les constructions isoles en console dont les dimensions transversales perpendiculaires au vent, varient continment le long de l'axe longitudinal et dont le premier mode de vibration est excit par le dtachement tourbillonnaire. Les constructions vises sont essentiellement les chemines et les mts section circulaire ou carre. Clause E.1.5.2.6 (1) NOTE 1 La prsente Annexe nationale ne spcifie pas de valeur minimale du nombre de cycles de chargement N . Clauses E.1.5.3 (1) et (2) NOTE 1 L'application de la mthode 2 est limite aux seules constructions en console, excites par le dtachement tourbillonnaire sur leur premier mode propre ; cf. E.1.5.1(3). Il en rsulte que le point de plus grand dplacement est toujours, pour cette mthode 2, le sommet de la construction. NOTE 2 Dans l'expression (E.14), St est le nombre de Strouhal donn dans le tableau E.1 et Sc est le nombre de Scruton dfini en E.1.3.3. Clause E.1.5.3 (2) NOTE 1 La masse volumique de l'air est prendre gale 1,225 kg/m. Clause E.1.5.3 (4) La constante d'amortissement arodynamique K a est donne dans le Tableau E.9(NA).Tableau E.9(NA) : Constante d'amortissement arodynamique K a



o :

K a,max est donn dans le tableau E.6 ; K v (l v) est un coefficient rducteur fonction de l'intensit de turbulence l v calcule au

niveau du sommet de la construction ; l v est dfinie en 4.4 ; K v (l v) est donn par l'expression (E.27-NA) :

NOTE Letableau E.9(NA) est tabli en postulant que les conditions mtorologiques particulires qui peuvent conduire une intensit de turbulence pratiquement nulle, ne peuvent tre associes une vitesse de vent suprieure :

10 m/s dans les zones ctires ou en terrain plat et lisse (catgories de terrain 0 ou II ; cf. Tableau 4.1) ;

7 m/s dans les zones de rugosit suprieure (catgories de terrain IIIa, IIIb ou IV). Clause E.1.5.3 (5) NOTE Le nombre de Reynolds considrer au Tableau E.6 est dfini en E.1.3.4 Clause E.1.5.3 (6) La valeur utiliser est la valeur recommande, les angles tant exprims en radians dans l'expression (E.17). Clause E.3 (2) La prsente Annexe nationale ne donne pas de recommandations supplmentaires.

Annexe F (informative) L'Annexe F conserve un statut informatif. Clause F.5 (3) NOTE La masse quivalente e par unit d'aire de la construction est la masse quivalente par unit de surface du matre couple h.b dfini la figure 6.1.



Clauses F.2 NOTE L'annexe 4 des rgles NV 65 [4] et l'annexe 2 des Recommandations CECM [1] contiennent d'autres formules de calcul de la frquence propre du mode fondamental, compltant celles donnes en F.2 (1) F.2 (7).

Bibliographie [1] CECM Recommandations pour le calcul des effets du vent sur les constructions, CECM n52, 1987, Construction Mtallique n1 1989. [2] D. Delaunay Vents extrmes dus aux cyclones tropicaux dans les DOM-TOM, Cahiers du CSTB n2078, Livraison 269, mai 1986. [3] AFGC Comportement au vent des ponts, sous la direction de C. Crmona et J.C. Foucriat, Presses de l'ENPC, aot 2002. [4] Rgles NV 65 avril 2000, Rgles dfinissant les effets de la neige et du vent sur les constructions et annexes, DTU P06-002 janvier 2001, CSTB. [5] J.L. Marino et V. Pourret Dures de retour des vents cycloniques (sur les Antilles franaises), Mto-France, DIRAG. Liste des documents rfrencs #1 - NF EN 1991-1-4 (novembre 2005) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-4 : Actions gnrales - Actions du vent (Indice de classement : P06-114-1) #2 - NF EN 1990 (mars 2003) : Eurocodes structuraux - Bases de calcul des structures (Indice de classement : P06-100-1) #3 - NF EN 1993-3-1 (mars 2007) : Eurocode 3 - Calcul des structures en acier - Partie 3-1 : Tours, mts et chemines - Pylnes et mts haubans (Indice de classement : P22-331) #4 - NF EN 1991-1-6 (novembre 2005) : Eurocode 1 - Actions sur les structures - Partie 1-6 : Actions gnrales - Actions en cours d'excution (Indice de classement : P06-116-1) #5 - Rgles NV65 (DTU P06-002) (fvrier 2009) : Rgles de calcul dfinissant les effets de la neige et du vent sur les constructions et annexes (Indice de classement : P06-002) Liste des figures Figure 4.3(NA) Carte de la valeur de base de la vitesse de rfrence en France Figure 4.4(NA) Coefficient de direction en France mtropolitaine Figure 4.5(NA) Coefficient de saison en France mtropolitaine Figure 4.6(NA) Rugosit 0 (mer) et IV (ville) Figure 4.7(NA) Rugosit II (rase campagne, aroport) Figure 4.8(NA) Rugosit II (rase campagne) Figure 4.9(NA) Rugosit IIIa (campagne avec des haies, bocage) Figure 4.10(NA) Rugosit IIIb (bocage dense) Figure 4.11(NA) Rugosit IIIb (zone industrielle) Figure 4.12(NA) Rugosit IV (ville) Figure 4.13(NA) Rugosit IV (ville) Figure 4.14(NA) Rugosit IV (fort) Figure 4.15(NA) Coefficient de rugosit Figure 4.16(NA) Illustration de l'augmentation des vitesses du vent due l'orographie Figure 4.17(NA) Collines isoles ou en chane : dfinitions Figure 4.18(NA) Falaises et escarpements : dfinitions Figure 4.19(NA) Influence d'une construction de grande hauteur, sur deux constructions voisines diffrentes (1 et 2) Figure 4.2(NA) Reprsentation du coefficient d'exposition c e(z ) pour c o = 1,0 Figure 7.38(NA) Figure 7.39(NA) Figure 7.40(NA) Figure 7.41(NA) Figure 7.42(NA) Figure 7.43(NA) Figure 7.44(NA) Figure 7.45(NA) Figure 7.46(NA) Figure 7.47(NA) Figure 7.48(NA)



Figure 7.49(NA) Figure 7.50(NA) Figure B.5(NA) Fonctions d'admittance arodynamique R h et R b Liste des tableaux Tableau 4.2(NA) Valeur de base de la vitesse de rfrence (en mtres par seconde) Tableau 4.3(NA) Dfinition des rgions climatiques selon les dpartements Tableau 4.4(NA) Dpartements appartenant plusieurs rgions : dcoupage selon les cantons Tableau 4.5(NA) Coefficient de probabilit Tableau 4.1(NA) Catgories et paramtres de terrain Tableau 4.7(NA) Paramtres relatifs au calcul du coefficient orographique Tableau 7.16(NA) lancement effectif pour les constructions et lments de construction Tableau E.9(NA) : Constante d'amortissement arodynamique K a

NF EN 1991-1-4 NA de mars 2008

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