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Table des matières

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Table Des Matières

Introduction Générale ...................................................................................................... 4

Chapitre 01 : Généralités et les causes des glissements du terrain ............................. 5

1 Introduction ................................................................................................................... 5

2 Définition du glissement de terrain .............................................................................. 5

3 Classification des mouvements de terrain ................................................................... 5

3.1 Pentes naturelles ....................................................................................................... 5

3.1.1 Glissements ....................................................................................................... 5

3.1.2 Ecroulements et chute de pierre ........................................................................ 7

3.1.3 Fluage ............................................................................................................... 7

3.1.4 Solifluxion ........................................................................................................ 8

3.1.5 Les coulées boueuses ........................................................................................ 8

3.2 Talus artificiels ......................................................................................................... 9

3.2.1 Talus en déblais et talus en remblais sur sols non compressibles .................... 9

3.2.2 Talus en remblai sur sols compressibles ........................................................... 9

3.2.3 Digues et barrages en terre ............................................................................. 10

4 Eléments descriptif d’un glissement .......................................................................... 10

5 Forme de la surface de rupture ................................................................................. 11

6 Les causes d’un glissement de terrain ....................................................................... 11

6.1 Nature des terrains constituant le versant .............................................................. 11

6.2 Les diverses formes d’action de l’eau .................................................................... 12

6.2.1 Action rhéologique de l’eau ........................................................................... 12

6.2.2 Effets de la pression interstitielle .................................................................... 12

6.2.3 Les facteurs mécaniques externes ................................................................... 12

7 Conclusion .................................................................................................................... 15

Chapitre 02 : Méthodes de calculs de stabilité des glissements de terrain ............... 16

1 Introduction ................................................................................................................. 16

2 Les méthodes de calcul ................................................................................................ 16

2.1 Méthode globale ..................................................................................................... 16

2.2 Méthode des tranches ............................................................................................. 18

2.2.1 Méthode des tranches de Fellenius ................................................................. 18

2.2.2 Méthode des tranches de Bishop simplifiée ................................................... 20

2.2.3 Méthode des caractéristiques de contraintes................................................... 20

Table des matières

2

2.2.4 Méthode des éléments finis ............................................................................ 20

3 Choix de la valeur du coefficient de sécurité dans le calcul de stabilité ................. 20

4 Conclusion .................................................................................................................... 21

Chapitre 03 : Méthodes de confortement des glissements de terrain ........................ 22

1 Introduction ................................................................................................................. 22

2 Terrassements .............................................................................................................. 23

2.1 Remblai de pied ..................................................................................................... 23

2.2 Allègement en tête ................................................................................................. 24

2.3 Reprofilage ............................................................................................................. 24

2.4 Purge ...................................................................................................................... 25

2.5 Substitution totale ou partielle ............................................................................... 25

3 Dispositifs de drainage ................................................................................................ 25

3.1 Collecte et canalisation des eaux de surface .......................................................... 26

3.2 Tranchées drainantes .............................................................................................. 26

3.3 Drains subhorizontaux ........................................................................................... 26

3.4 Drains verticaux, galeries drainantes ..................................................................... 27

4 Introduction d’éléments résistants ............................................................................ 27

4.1 Ouvrages de soutènement ...................................................................................... 28

4.2 Tirants d’ancrages .................................................................................................. 28

4.3 Renforcement par inclusions .................................................................................. 29

5 Conclusion .................................................................................................................... 31

Conclusion Générale ......................................................... Error! Bookmark not defined.

Table des matières

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Introduction Générale

4

Introduction Générale

Les mouvements de terrain jouent un rôle prépondérant dans l’évolution des versants, les

études géologiques et géotechniques du terrain sont le plus souvent motivées par la recherche

de solutions à apporter à un mouvement du sol, ainsi l’objectif de cette recherche est de

donnée un aperçu général sur les glissements de terrain. Ces mouvements qui affectent les

talus et les versants naturels. Ils peuvent provoquer des dommages importants aux ouvrages et

aux constructions, avec un impact économique sensible, et parfois causer des victimes. Ils

surviennent à la suite d’un événement naturel (forte pluie, érosion de berge, séisme, par

exemple) ou part l’action directe de l’homme, telles que travaux de terrassements ou

déforestation. Pour ce la les chercheurs en fait la classification selon certains critères

essentielles pour les distingué « le comité international de la géologie de ingénieur (Nemcoka,

Pasek, Rybar, 1972). Classé les mouvements de terrain en quatre types : les glissements, les

écroulements, les fluages, les coulées [3].

Chapitre 1 : Généralités et les causes des glissements du terrain

5

Chapitre 01 Généralités et les causes des glissements du terrain

1 Introduction

Les problèmes de stabilité des pentes se rencontrent fréquemment dans la construction des

routes, des canaux et des digues de barrages. Certaines pentes naturelles peuvent devenir

instables et engendrent des problèmes d’instabilité qui peuvent être catastrophiques et

provoquent des pertes en vies humaines ainsi que des dégâts matériels considérables.

Un mouvement de terrain est un déplacement, plus ou moins brutal, du sol ou du sous-sol

avec des volumes très variables pouvant aller de quelques mètres cubes à plusieurs millions

de mètres cubes, ce déplacement se fait par l’action des facteurs naturelles (agent d’érosion,

pesanteur, séisme…) ou anthropiques (ouverture de fouilles, modification du régime des eaux,

déboisement, terrassement…) .Ces travaux peuvent rompre l’équilibre naturel d’un site et

amorcer un processus de rupture de masse sur un site auparavant stable.

2 Définition du glissement de terrain

L’aléa du mouvement de terrain (glissement de terrain) se traduit par des déplacements,

généralement lents sur une pente avec une surface de rupture (surface cisaillement)

identifiable, d’une masse de volume du terrain cohérente, profondeur et d’épaisseur variables.

Le plus souvent cet aléa est concrétisé dans les terrains saturés et cela cause d’énormes dégâts

matériels et humains.

3 Classification des mouvements de terrain

3.1 Pentes naturelles

3.1.1 Glissements

Les glissements affectent les sols et sont fréquents dans les travaux de terrassement et de

soutènement. Les vitesses de ruptures peuvent être très variables. La rupture est parfois

précédée de signes précurseurs mais peut être également brutale. Il existe trois grands types de

glissements :

3.1.1.1 Glissements plans

En général, la ligne de rupture suit une couche mince ayant de mauvaises caractéristiques

mécaniques, et sur laquelle s’exerce souvent l’action de l’eau. Une telle couche est appelée

couche savon pour les formations sus-jacentes [1] (figure 1).

Figure 1: Glissement plan [2]


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3.1.1.2 Glissements rotationnels simples

C’est le type de glissement le plus fréquent. La surface de rupture a une forme simple et

peut être assimilée à une portion de cylindre. L’analyse de risque de rupture par le calcul est

alors abordable par des méthodes classiques. Le plus souvent, la ligne de rupture peut être

assimilée à un cercle : il s’agit alors d’un glissement circulaire. Si la ligne de rupture a une

forme plus complexe, le glissement est appelé glissement non circulaire (figure 2).

Figure 2: Glissement rotationnel simple [2]

3.1.1.3 Glissements rotationnels complexes

Il s’agit de glissements multiples « emboîtés » les uns dans les autres. L’apparition de

premier glissement, en bas de la pente, conduit à une perte de butée pour les terres situées au

dessus, et ainsi provoque des glissements successifs remontant vers l’amont (figure 3).

Figure 3: Glissement rotationnel complexe [2]


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3.1.2 Ecroulements et chute de pierre

Les écroulements concernent les masses rocheuses ; ils sont spectaculaires et dangereux.

Le traitement des écroulements relève de la mécanique des roches (figure 4).

Figure 4: Ecroulement [2]

3.1.3 Fluage

Les phénomènes de fluage correspondent à des mouvements lents dus à des sollicitations

atteignant le domaine plastique donc proche de la rupture. L’état ultime peut être soit la

stabilisation, soit la rupture. La figure (5) montre une couche de marne argileuse surchargée

par un massif calcaire limité par une falaise. La marne flue sous le poids excessif de la falaise

de calcaire, risquant d’entraîner la fissuration du banc de calcaire peu déformable, voir

l’écroulement de la falaise.

Figure 5: Fluage [2]


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3.1.4 Solifluxion

Les phénomènes de solifluxion représentent un cas particulier de fluage. C’est un

phénomène superficiel provoqué par les variations volumiques du sol au cour des saisons (gel

et dégel en montagne, alternance de saisons sèches et pluvieuses).Lorsqu’ils affectent des

pentes, les mouvements alternés conduisent à une répartition du sol vers l’aval. La solifluxion

se repère par la présence d’ondulations du sol et par l’inclinaison des arbres. La solifluxion se

produit essentiellement dans des pentes constituées de sols argileux gonflants et rétractables.

Figure 6: Lobes de solifluxion

3.1.5 Les coulées boueuses

Les coulées sont des mouvements dont le comportement mécanique est plus proche de

celui de matériaux transportés par l'eau, que des glissements. Souvent ce sont les matériaux

issus de glissements qui alimentent les coulées en présence d'une quantité importante d'eau

(liée à la présence d'une rivière, d'un torrent ou à des précipitations importantes). Les coulées

sont caractérisées par :

Des matériaux meubles, hétérogènes à matrice argileuse ;

Un déclenchement du phénomène lié au dépassement d'une teneur en eau critique qui

rend le matériau semi-fluide ;

Des distances de déplacement importantes et des vitesses qui peuvent être

extrêmement élevées.

Figure 7 : coulée boueuse [3]


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3.2 Talus artificiels

3.2.1 Talus en déblais et talus en remblais sur sols non compressibles

Les ruptures ont, d’une façon générale, l’allure de glissements rotationnels circulaires. On

distingue:

- Les cercles de talus : se produisent généralement dans les sols hétérogènes, la base du

cercle correspondant à une couche plus résistante

- Les cercles de pied : (sont les plus courants dans ce type d’ouvrages) ;

- Les cercles profonds : ne se produisent que dans le cas où le sol situé sous le niveau du

pied du talus est de mauvaise qualité.

Figure 8: Différents types de rupture circulaire [2]

3.2.2 Talus en remblai sur sols compressibles

L’orsqu’un remblai en sol compacté (remblai routier par exemple) repose sur une couche

d’argile molle, de vase ou de tourbe, les ruptures susceptibles de se produit sont profondes et

interviennent. Si le sol mou est homogène, les cercles de rupture sont tangents à la base de la

couche molle lorsque celle-ci est relativement peu épaisse. Si le facteur de sécurité vis-à-vis de la

rupture est peu élevé tout en étant supérieur à 1, il peut se produire un fluage du sol de fondation

entraînant un tassement anormal du remblai latéral de la couche molle et une perte de résistance

du remblai ou de fondation ou des deux.

Figure 9: Remblai sur sol mou [2]


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3.2.3 Digues et barrages en terre

L’étude de la stabilité des talus amont et aval est la partie essentielle de conception des

barrages en terre. Différents cas doivent être étudiés en tenant compte de l’état des pressions

interstitielles à l’intérieur de la digue. Pratiquement, on calcule le facteur de sécurité FS le

long des cercles de glissement supposés :

Pendant la construction et peu après la construction ;

Lorsque le barrage vient d’être rempli (avec percolation permanente) ;

Lors d’une vidange rapide.

4 Eléments descriptif d’un glissement

Escarpement principal : surface inclinée ou verticale, souvent concave limitant le

glissement a son extrémité supérieure et prolongée en profondeur par la surface de

glissement.

Couronne : zone située au dessus de lèscarpement principal souvent peu affecte

par le désordre. Seules quelques fissures ou crevasses témoignant de la mise en

traction des terrains dans ces zones.

Tête : cèst la limite amont du glissement et plus précisément partie ou le matériau

glissé se trouve en contact avec lèscarpement principal.

Escarpement secondaire : circulaire semblable à lèscarpement principal, mais

visible dans la masse remaniée. Ces escarpements confèrent à la masse en

mouvement une structure en escalier.

Elément : fraction de la masse glissée entre deux escarpements.

Flan : limite latérales du glissement prolongeant lèscarpement principal.

Pied : correspond à lìntersection aval de la surface topographique initiale. Le pied

est souvent masqué par le bourrelet.

Extrémité inférieure (pouce) : zone aval du mouvement du terrain ou extrémité du

bourrelet.

Rides transversales : elles se forment dans le bourrelet du mouvement du terrain,

témoins dèffort de compression pouvant aboutir à des chevauchements dans le

matériau.

Surface de glissement ou de rupture : cèst une surface qui sépare la masse

glissée des terrains en place.

Corps : partie centrale du glissement recouvrant la surface de rupture.


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Fissures et crevasses : rupture au sein du matériau se manifestant par des fentes

d`importance et de formes diverses suivant leur position.

Figure 10: Eléments descriptifs d`un glissement de terrain [2]

5 Forme de la surface de rupture

La forme des surfaces de rupture dépend beaucoup des caractéristiques du matériau.

Dans les terrains plutôt rocheux, les surfaces de glissement seront liées aux surfaces de

discontinuité. Dans des terrains plus meubles et homogènes, les surfaces de rupture seront

grossièrement des cercles en deux dimensions ou des ellipsoïdes en trois dimensions. Dans

des terrains hétérogènes, les surfaces de rupture pourront être une combinaison de surfaces

circulaires et planaires, mais cela pourra être une forme quelconque. La surface de rupture,

d'une manière générale, passera par les zones de terrain dont les caractéristiques sont les plus

faibles.

6 Les causes d’un glissement de terrain

Un glissement de terrain a rarement une cause unique, c’est le plus souvent l’action

conjointe de plusieurs facteurs négatifs qui déclenchent un glissement. Pour analyser le

mécanisme d’une rupture, il convient de bien repérer les divers facteurs susceptibles d’être

intervenus et de créer une hiérarchie entre eux. C’est seulement lorsque les causes d’un

glissement sont clairement établies qu’il devient possible d’examiner, avec quelque chance de

succès, les dispositions confortatives capables de redonner au site sa stabilité. Les causes

envisageables dans l’étude d’un glissement de terrain peuvent se rattacher à trois catégories.

6.1 Nature des terrains constituant le versant

Les terrains vulnérables au glissement : Certains terrains sont prédisposés au glissement, il

s’agit :

Des terrains à granulométries fines (silts, limons)

Des argiles, surtout celles constituées de montmorillonite.


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Ces matériaux peuvent se présenter comme des couvertures meubles plaquées sur un

substratum, ou ils peuvent être disposés entre deux couches compactes. Toute fois des

glissements peuvent se produire dans des milieux pulvérulents grossiers. La perte de

résistance par remaniement des sols rencontrés dans les versants naturels joue un rôle très

important dans les glissements de terrains. En effet, un milieu remanié a de fortes chances de

devenir endémique. Les apports d’eau dans la masse remaniée vont d’ailleurs sous un autre

angle aggraver la situation.

6.2 Les diverses formes d’action de l’eau

Avant d’examiner les diverses actions de l’eau, il est utile de rappeler les principales

provenances envisageables lors de l’étude d’un site instable, ainsi que toutes les ouvertures

qui favorisent la pénétration des eaux superficielles dans la masse du terrain (fissuration

naturelle, tranchées…) et qui jouent un rôle négatif.

6.2.1 Action rhéologique de l’eau

Pour beaucoup de sols, surtout pour les sols fins et argileux, l’apport d’eau entraine :

Une réduction de résistance au cisaillement du milieu.

Une réduction des caractéristiques mécanique : la valeur de l’angle de frottement d’un

milieu pulvérulent n’est pratiquement pas modifiée par l’accroissement de la teneur en

eau. Par contre, pour les milieux argileux cet accroissement induit systématiquement

une réduction des caractéristiques φ et C de la résistance au cisaillement d’où

l’apparition du glissement.

Une réduction de la consistance : lorsque la teneur en eau du milieu se rapproche de la

limite de liquidité WL, celui-ci passe de l’état plastique à l’état liquide (écoulement).

Chimiquement une eau peut par action électrolytique modifier la structure de certaines

argiles.

6.2.2 Effets de la pression interstitielle

La pression interstitielle peut trouver son origine :

Dans une simple accumulation d’eau à l’arrière d’une structure imperméable.

Dans une nappe aquifère qui filtre dans le terrain.

Dans l’application brutale d’une surcharge ou l’effet d’un milieu saturé (vibration,

séisme).

6.2.3 Les facteurs mécaniques externes

La pente d’un talus représente un paramètre qui conditionne sa stabilité, on observe en

générale des glissements importants pour de fortes pentes et sont d’intensité moindre pour de

faible pente. Pour un talus en déblai de hauteur et de caractéristique géotechnique donnée, il

existe une pente limite au-delà de laquelle la rupture est inévitable, cette pente limite est

définie par le risque du glissement de masse de terrain.


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6.2.3.1 Suppression de la butée de pied d’un versant

Figure 11: suppression de la butée de pied

Du point de vue mécanique le phénomène est simple, si �⃗⃗� est la butée de pied fournie

par le coin de terra (b), l’élimination de ce coin réduit de la valeur B x d, le couple

stabilisateur qui agit sur la masse de terre (M) en équilibre limite sur le cercle de glissement

(c). En plus de cette action mécanique, l’entaille du coin (b) favorise le drainage des eaux qui

s’écoulent dans le versant. Nous avons vu qu’il en résulte une pression de courant dont le

couple moteur s’ajoute au précédent ; également la concentration des filets liquides dans la

zone de l’entaille favorise l’érosion interne du terrain par entrainement des fines, d’où il

résulte un ameublissement et affaiblissement du pied de versant. La suppression de la butée

de pied peut avoir plusieurs origines :

Par terrassement : le phénomène décrit ci-dessus pose souvent sur les chantiers un

grand problème de sécurité. En effet, et contrairement à ce qu’on croit communément,

la rupture associée à la suppression d’une butée de pied ne prévient pas toujours,

surtout en période pluvieuse. Lorsque le terrassement est effectué en période sèche, le

glissement n’apparait en général qu’aux premières pluies faisant suite aux travaux ; la

rupture peut être brutale. Dans certain versant ou la stabilité est précaire, la simple

ouverture d’une petite tranchée de canalisation suffit à déclencher un glissement de

grande ampleur.

Par affouillement ou érosion régressive : dans les vallées, il arrive qu’en période de

crue, la rivière affouille ses berges dans les boucles concaves. Cette érosion entraine

une suppression de la butée de pied, elle est à l’origine de glissement de grande

ampleur dans les régions montagneuses. Ces glissements sont d’ailleurs souvent

endémiques et évolutifs. En effet, les terres qui glissent étant au fur et à mesure

évacuées par les eaux, le processus n’a aucune raison de s’arrêter. Par ailleurs, les

fortes pluies, qui sont à l’origine d’une crue, détrempent également les terrains du site

lui-même et donc les rendent dans le même temps plus vulnérable au glissement.


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6.2.3.2 Implantation de surcharge sur un versant

Il s’agit d’un remblai (route, terrassement, etc.…), d’un immeuble fondé superficiellement,

d’un mur de soutènement, d’un stock, d’un gros engin de chantier, etc.… Lorsqu’elles sont

placées en partie haute ou à mi- ponte d’un versant, les surcharges sont fréquemment à

l’origine de glissement de terrain. Elles créent en effet un moment moteur favorable à

l’apparition d’une rupture rotationnelle (figure12).

Figure 12 : Implantation de surcharge sur un versant

La surcharge peut aussi, dans premier temps, déclencher une petite rupture qui amorce un

glissement d’ensemble par ripage, (figure13). La force de ripage est accrue par la surcharge.

Figure 13 : Surface de ripage

A l’inverse de ce qui vient d’être dit, les surcharges de pied de versant, par le couple

stabilisateur qu’elles apportent, accroissement pratiquement toujours la stabilité du site. On

voit également qu’une attention particulière doit être portée à l’implantation sur un versant

instable, d’un ouvrage confortatif ; en effet, au lieu de jouer son rôle, il peut par la surcharge

qu’il apporte être l’origine de nouveaux glissements qui vont entrainer sa propre destruction.

6.2.3.3 L’effet de déboisement

Le déboisement d’un versant entraine fréquemment, et dans un délai généralement court,

l’apparition de glissement de terrain. Le risque associé au déboisement est grandement accru

lorsque celui-ci est accompagné d’un dessouchage qui désorganise le terrain en profondeur et

favorise ensuite la pénétration des eaux dans la masse.


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Le rôle stabilisateur des arbres tient à plusieurs facteurs :

L’ancrage par racines.

Le drainage par évapotranspiration.

La rétention des eaux de pluie.

La protection contre l’érosion.

6.2.3.4 Les séismes et les vibrations

Nous nous contenterons de rappeler ici que les tremblements de terre sont souvent à

l’origine de glissement de terrains, comme d’ailleurs d’éboulement rocheux. L’effet d’un

séisme peut être d’ordre purement mécanique (apparition d’une surface de cisaillement par

dépassement de la résistance du milieu). Nous avons vu également que dans les milieux

meubles saturés, un séisme comme toute vibration donne aussi naissance à une pression

interstitielle qui peut entrainer la liquéfaction instantanée, partielle ou totale, du milieu.

Lorsqu’on recherche les causes d’un mouvement de terrain, il est toujours nécessaire de

vérifier l’état de la séismicité régionale au regarde de la chronologie de l’accident. Egalement

l’intervention éventuelle de vibrations d’autres origines : machine vibrante, engin de

terrassement, battage de pieux, passage d’un train,…

7 Conclusion

Les spécificité du risque que représentent les glissements de terrain est liée entre autre à la

diversité des paramètres qui le définissent :la géologie , la géotechnique , la climatologie , la

géométrie , l’hydraulique et l’environnement , le risque pourra être de divers ordres

(écoulement ,fluage ,coulée boueuse etc. … ). Le glissement se produit avec une rupture

généralisée et chute de caractéristiques mécanique sous l’effet des déplacements le long de la

surface de rupture.

Chapitre 2 : Méthodes de calculs de stabilité des glissements de terrain

16

Chapitre 02 Méthodes de calculs de stabilité des glissements de terrain

1 Introduction

Le calcul de la stabilité peut être effectué dans deux circonstances bien distinctes : avant

ou après déclenchement de mouvement (glissement). Dans le premier cas, le versant est

apparemment stable, l’objectif du calcul de stabilité est alors de définir une surface de

glissement qui aurait le plus de chance d’apparaître. Autrement dit, le calcul de stabilité

permet à la fois d’apprécier la marge de sécurité du versant vis-à-vis de la rupture, de définir

dans le site la zone la plus menacée par l’instabilité et d’examiner l’influence de certains

travaux (terrassements, constructions etc.) sur la marge de sécurité qui a été définie pour le

versant vierge. Cette étape de calcul apparaît donc très importante car elle permet de choisir

les paramètres nécessaires pour l’ouvrage, afin de garantir la stabilité de l’ensemble (ouvrage

et site). Contrairement au premier cas, et lorsque le glissement est déjà apparu sur le versant,

le calcul de la stabilité s’effectue donc pour apprécier la marge de sécurité qui sépare l’état

actuel du site de l’état d’équilibre. Dans ce deuxième cas, les valeurs des paramètres

nécessaires à introduire dans le calcul sont en principe données par les investigations déjà

exécutées sur site, ce sont donc des valeurs réelles tel que : La géométrie de la surface du

glissement, les caractéristiques géotechniques du terrain surtout ceux sur la surface de

glissement, les forces extérieures à prendre en compte…etc. Dans ce cas, le calcul de stabilité

présente aussi un grand intérêt, car il permet de repérer les causes qui jouent un rôle décisif

dans l’apparition du glissement et de définir les dispositifs confortatifs nécessaires pour

limiter le risque.

2 Les méthodes de calcul

Selon la forme de la surface de glissement adoptée, plusieurs méthodes de calcul de la

stabilité ont été développées par les chercheurs et ceci pour estimer l’état d’équilibre du

versant en se basant sur la valeur du coefficient de sécurité Fs. Le fait est que, l’application de

ce coefficient à pour raison de se tenir éloigné de la rupture, autrement dit, il donne pour le

talus une marge de sécurité qui le sépare de la rupture (déformation).

2.1 Méthode globale

Il est à noter que les premières indications sur la stabilité globale d’un massif homogène

peuvent être données à partir de la méthode globale. Cette méthode nous permet aussi

d’énumérer d’une manière générale toutes les forces qui peuvent entrer en jeu en sollicitant le

corps en question. La méthode globale considère que le massif est homogène et isotrope, il

est défini par les caractéristiques suivantes : la cohésion (C), l’angle de frottement (φ) et le

poids volumique (γ). Si le milieu est aquifère la pression interstitielle U s’ajoute à ces

paramètres [4][5]. Dans la figure (14), on étudie l’équilibre du massif en supposant que la

rupture va se produire le long de la ligne AMB assimilée à un arc de cercle de centre O et de

rayon r. Le mouvement du corps (1) se ramène donc à une rotation de centre O. Les forces

susceptibles d’intervenir dans l’équilibre du corps (1) sont :


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Le poids W des terres, appliqué au centre de gravité G.

Les forces de résistance au cisaillement mobilisées le long de la ligne de rupture AMB.

La résistance en un point M est la somme de :

La résistance due à la cohésion c , portée par la tangente en M, en admettant que la

valeur de c soit constante en tout point de AMB :

sF

cc Avec : Fs : le coefficient de sécurité recherché.

La résultante de ces forces K parallèle à AB et passe par le point D tel que :

𝐾" = 2𝑟𝑠𝑖𝑛 𝛼0 𝑐" , 𝑂𝐷 = 𝑟

𝛼0

sin𝛼0

Le moment de cette force par rapport au centre O est égale à : cr 02 2 .

La résistance due au frottement dont la résultante est R .

Les efforts transmis par l’eau de la nappe admettant pour résultante U appelée pression

interstitielle.

L’équilibre du volume ACBMA est vérifié si la somme géométrique des forces appliquées,

et la somme de leurs moments par rapport au centre O sont nulles ; ceci traduit par les deux

équations respectives : �⃗⃗⃗� + �⃗⃗� + 𝐾"⃗⃗ ⃗⃗ + �⃗� = 0⃗ et 𝑊𝑙 − 𝑈𝑚 − 𝑅𝑛 − 2𝑟2𝑎0𝑐

𝐹𝑆= 0.

Dans ces équations, les forces �⃗⃗⃗� , �⃗⃗� et 𝐾"⃗⃗ ⃗sont parfaitement connues, il ne reste que le

problème de la distribution des contraintes le long de la ligne AMB, ni donc sur l’intensité ou

la direction de la force �⃗⃗� , c’est bien là que réside la difficulté du problème. Les différentes

méthodes misent au point pour le calcul de la stabilité diffèrent les unes des autres par la

manière dont elles traitent cette difficulté. Vu la multiplicité de ces méthodes, nous

exposerons celles qui sont les plus utilises [5].

Figure 14 : Différentes forces agissantes sur une masse en mouvement. [5]

(

1)


18

2.2 Méthode des tranches

La méthode des tranches est une méthode suédoise due à Petterson (1916), elle a subit

plusieurs adaptations au fil des années tel que son développement par Fellenius en 1927 pour

les ruptures circulaires, par Bishop en 1954 et en fin elle a été étendue aux ruptures non

circulaires par Nonveiller en 1965 [5]. La méthode des tranches consiste à diviser un volume

instable en un certain nombre de tranches verticales et à étudier l’équilibre de chaque tranche

indépendamment sur la ligne de rupture, sous l’action des forces et des moments qui la

sollicitent. En général, cette méthode peut prendre en compte un maximum de complexités :

surface topographique de forme quelconque, surface de rupture non circulaire, hétérogénéité

des terrains, forces extérieures quelconques (charge supplémentaire au talus etc.), écoulement

des eaux souterraines. Elle peut être alors bien adaptée à l’étude des versants naturels qui sont

généralement des cas complexes [4][5].

2.2.1 Méthode des tranches de Fellenius

C’est la méthode la plus simple pour l’analyse de stabilité des talus. Considérons un talus

constitué d’un certain nombre de couches de sols de caractéristiques différentes : ci , φi et γi .

Fellenius suppose que la ligne de glissement soit circulaire, on veut vérifier la stabilité de ce

talus vis-à-vis du risque de glissement par le calcul de leur coefficient de sécurité. La méthode

consiste à découper le volume du sol concerné (compris dans l’arc EMF) en un certain

nombre de tranches limitées par des plans verticaux (figure 15). Le découpage des couches se

fait de telle façon que l’intersection du cercle de glissement et d’une limite de couches (points

G et H) correspond à une limite entre deux tranches. Nous prenons comme exemple, l’étude

d’équilibre de la tranche (ABCD), les forces agissant sur cette tranche sont les suivantes :

Le poids W,

La réaction Rn du milieu sous-jacent sur l’arc AB,

Les réactions sur les faces verticales AD et BC décomposées en réactions horizontales

Hn et Hn+1 en réactions verticales Vn et Vn+ 1, ce sont les forces inter tranches,

Les pressions hydrauliques.

Par rapport au centre O du cercle de glissement, on définit :

Le moment moteur, comme celui du poids des terres W, de l’eau interstitielle et des

surcharges éventuelles, qui tendent à provoquer le glissement,

Les moments résistants, comme ceux des réactions s’opposant globalement au

glissement de la tranche : moment de Rn, Hn, Hn+1, Vn et Vn+ 1 (figure 16).

Le coefficient de sécurité est donné par le rapport :

Fs =∑ des moments résistants maximauxEF

∑ des moments mouteursEF (1)

En considérant la somme des moments sur tout l’arc EF, on constate que la somme des

moments des forces inter-tranches est nulle. Fellenius a fait une hypothèse qui simplifie

considérablement les calculs, à savoir que la seule force agissant sur l’arc AB est le poids W,

qui est décomposé en deux forces, l’une normale à AB (Nn) et l’autre tangentielle (Tn).


19

Dans ces conditions, le moment résistant maximal est fourni par la valeur maximale que

peut prendre la composante tangentielle de Rn, d’après la loi de coulomb, elle s’écrit :

(𝑅𝑛 )𝑡𝑐𝑖 . 𝐴𝐵 + 𝑁𝑛 . 𝑡𝑎𝑛𝜑𝑖 (2)

La somme des moments pour toutes les tranches est :

∑ 𝑅 . (𝑐𝑖 𝐴𝐵 + 𝑁𝑛𝑡𝑎𝑛𝜑𝑖

𝑚=𝑛

𝑛=1

)

(3)

Avec : m : nombre total de tranches, ci et φi : cohésion et angle de frottement de la couche

dans laquelle est situé AB.L’expression du coefficient de sécurité Fs se réduit à :

𝐹𝑆 =∑ (𝑐𝑖 . 𝐴𝐵 + 𝑁𝑛 . 𝑡𝑎𝑛𝜑𝑖)

𝑛=𝑚𝑛=1

∑ 𝑇𝑛𝑛=𝑚𝑛=1

(4)

En remplaçant AB ,Nn et Tn dans la formule (4) on obtient :

𝐹𝑠 =∑ (𝑐𝑖 . 𝐴𝐵 + 𝑁𝑛. 𝑡𝑎𝑛𝜑𝑖)

𝑛=𝑚𝑛=1

∑ 𝑤𝑠𝑖𝑛 𝛼𝑛=𝑚𝑛=1

(5)

Dans le Cas de l’existence de la nappe (B. Hubert et al, 2003) ;le coefficient Fs est donné par :

𝐹𝑠 =∑ [𝑐𝑖

𝑏cos 𝛼

+ (𝑤 cos 𝛼 −𝑢 . 𝑏cos 𝛼

)𝑡𝑎𝑛𝜑𝑖𝑛=𝑚𝑛=1

∑ 𝑤 sin 𝛼𝑛=𝑚𝑛=1

(6)

Avec : 𝑢 = 𝑍𝑤 . 𝛾𝑤

𝑢 : Pression interstitielle, 𝑍𝑤 : hauteur d’eau, γw : poids volumique de l’eau.

Figure 15: Découpage en tranches d’un talus. [2]

a) Décomposition complète b) Hypothèse de Fellenius

Figure 16: Forces agissant sur la tranche n. [6]


20

2.2.2 Méthode des tranches de Bishop simplifiée

En 1954, Bishop a apporté une amélioration à la méthode de Fellenius, et ceci en

considérant que, pour toute tranche étudiée, 01

nn VV ce qui permet de considérer les

efforts inter- tranches horizontaux uniquement. Le coefficient de sécurité Fs s’exprime par

cette méthode comme suit :

𝐹𝑆 = (1

∑ 𝑤 sin 𝛼𝑛=𝑚𝑛=1

) . ∑(𝑊 − 𝑢𝑛 . 𝑏)𝑡𝑎𝑛𝜑𝑖 + 𝑐𝑖 . 𝑏

cos 𝛼 + sin 𝛼 .tan𝜑𝑖

𝐹𝑠

𝑛=𝑚

𝑛=1

(7)

Tous les termes sont connus et Fs est calculé par itérations successives, la première

itération est faite en adoptant, comme valeur Fs0, le coefficient de sécurité obtenu par la

méthode de Fellenius. La méthode simplifiée de Bishop est généralement utilisée avec

traitement par ordinateur. On a vu comment calculer le coefficient de sécurité Fs pour un

cercle donné à priori. Pour connaître Fs réel d’un talus, il faut définir le cercle donnant la

valeur minimale de Fs, c’est en effet, le long de cette surface de glissement que la rupture se

produira [6].

2.2.3 Méthode des caractéristiques de contraintes

Dans ce type de méthode, l’état limite est atteint en tout point du bloc glissant, le sol

ailleurs étant en équilibre surabondant. On y traite en générale des surfaces planes, et le

problème consiste à calculer la surcharge ou la géométrie du talus causant un équilibre limite

généralisé dans la surface fixée à priori. Ce concept ignore d’ailleurs la notion du facteur de

sécurité et nécessite le recours à l’ordinateur pour la résolution des équations de l’équilibre

limites. Bien que cette approche, due à Sokolovski(1960) n’est pas bien développée, l’avenir

est plutôt prometteur pour elle [7].

2.2.4 Méthode des éléments finis

La méthode des éléments finis permet de discrétiser le plan vertical du talus en des

éléments caractérisés par un comportement élasto-plastique, et à propriétés physiques

variables dans l’espace. Cette méthode ne tient pas compte de la notion du facteur de sécurité

et se propose d’évaluer les contraintes et déformations aux nœuds des éléments. Le calcul

peut être mené avec tout programme général d’éléments finis, ou avec les logiciels spécialisés

dans la modélisation géotechnique, tels que le Plaxis, Cesar Crisp [7].

3 Choix de la valeur du coefficient de sécurité dans le calcul de stabilité

Le facteur de sécurité minimal FS adopté est assez rarement inférieur à 1,5. Il peut

quelquefois être égal à 2, voire à 2.5 pour des ouvrages dont la stabilité doit être garantie à

tout prix (grand risque pour les personnes, site exceptionnel), ou pour des méthodes dont

l’incertitude est grande (analyse en contrainte totale avec risque d’erreur sur la valeur de la

cohésion drainée Cu). Pour certains sites peu importants ou pour certains ouvrages courants, et

lorsqu’il n’y a pas de risque pour la vie humaine, on peut accepter des valeurs plus faibles

pendant un moment très court ou pour des fréquences faibles : 1.1 à 1.2, mais pour pouvoir se

rapprocher ainsi de 1, c’est-à-dire de la rupture, il faut être sûr de la validité des hypothèses et

des paramètres adoptés, ce qui est souvent difficile en géotechnique. La définition des seuils

des facteurs de sécurité dépend de l’approche adoptée, des fréquences de sollicitations de

l’ouvrage en question et du risque créé par la rupture. En condition normale, Fellenius

propose un seuil égal à 1.25, alors que FS = 1.5 pour Bishop (l’approche de Fellenius est plus

conservatoire que celle de Bishop).


21

4 Conclusion

La stabilité des pentes est habituellement analysée par des méthodes d’équilibre limite, ces

méthodes de calcul supposent que le terrain se comporte comme un solide qui obéit aux lois

classique de la rupture par cisaillement. Le facteur de sécurité est défini comme le rapport

entre la résistance au cisaillement et l’effort de cisaillement requis pour l’équilibre de la pente.

Chaque méthode emploie les propriétés mécaniques et physiques de sol. Pour choisir une

méthode de calcul, on doit exploiter les paramètres défini au préalable, dans le but d’apprécier

la marge de sécurité du versant vis-à-vis de la rupture et d’identifier la zone instable.

Chapitre 3 : Méthodes de confortement des glissements de terrain

22

Chapitre 03

Méthodes de confortement des glissements de terrain

1 Introduction

Face à un problème de stabilité, une première solution consiste à s’affranchir des

mouvements de la zone instable sans les empêcher. Deux types de solutions sont possibles :

Implanter ou déplacer le bâtiment, l’ouvrage d’art ou la route en dehors de la zone en

mouvement, dans un secteur reconnu comme stable

Concevoir l’ouvrage de telle sorte qu’il ne soit pas endommagé par le mouvement de

terrain : soit en résistant aux efforts apportés par le mouvement de terrain (solution

réservée aux petits mouvements), soit adaptant le mode de construction de sorte que

les fondations soient dissociées du sol en mouvement. présente le principe d’un

dispositif de fondation sur pieux dans un glissement

Si ce type de solution n’est pas retenu, on est amené à conforter la pente avec l’une des

techniques présentées ci-après.

Lorsqu’il s’agit de dimensionner un dispositif de confortement préventif, on recommande

de prendre un coefficient de sécurité F = 1,5 pour l’ouvrage en service. Dans une intervention

de réparation après glissement, si le calage des caractéristiques mécanique paraît de bonne

qualité, le coefficient de sécurité demandé peut se limiter à 1,3. Si toutefois certaines

caractéristiques du site sont mal connues, ou si les techniques employées sont susceptibles de

perdre de leur efficacité avec le temps (colmatage de drains par exemple), ou encore si l’on ne

peut tolérer de déformations, on choisit plutôt F = 1,5 [8].

Figure 17: Isolation des appuis d’un viaduc : fondation sur pieux protégés par des viroles

métalliques


23

2 Terrassements

Les conditions de stabilité étant directement liées à la pente du terrain, le terrassement reste

le moyen d’action le plus naturel. On peut distinguer trois groupes de méthodes de

stabilisation par terrassement :

Les actions sur l’équilibre des masses : allègement en tête, remblai en pied

Les actions sur la géométrie de la pente : purge et Reprofilage

Les substitutions partielles ou totales de la masse instable

2.1 Remblai de pied

Le chargement en pied d’un glissement est une technique souvent utilisée, généralement

efficace. L’ouvrage, également appelé banquette, berme ou butée, agit par contrebalancement

des forces motrices. Pour qu’il soit efficace, il faut réaliser un ancrage dans les formations

sous-jacentes en place. Comme dans le cas d’un ouvrage de soutènement, le dimensionnement

doit justifier de la stabilité au renversement, de la stabilité au glissement sur la base et de la

stabilité au grand glissement. Mais en pratique, c’est la stabilité le long de la surface de

rupture du glissement déclaré qui est dimensionnant.

Figure 18: la bute de pied [9]

La stabilité au grand glissement suppose que :

L’ouvrage limite les risques de reprise du glissement en amont ;

L’ouvrage ne déclenche pas d’autre glissement, par exemple à l’aval.

Les ouvrages ainsi dimensionnés, en plus de leur fonction « poids », peuvent assurer un

drainage du massif. Aussi utilise-t-on en général un matériau drainant.

Figure 19: Calcul de stabilité d’une butée de pied : différentes surfaces de rupture à

prendre en compte.


24

2.2 Allègement en tête

L’allègement en tête de glissement consiste à venir terrasser dans la partie supérieure. Il en

résulte une diminution du poids moteur et, par conséquent, une augmentation du coefficient

de sécurité. La méthode de dimensionnement consiste en un calcul de stabilité le long de la

surface de rupture déclarée en prenant en compte la modification de géométrie en tête. On

peut également substituer le matériau terrassé par un matériau léger (polystyrène, matériau à

structure alvéolaire,…).

Figure 20: allégement en tête [9]

2.3 Reprofilage

Les conditions de stabilité d’un talus étant directement liées à sa pente, on peut assez

simplement augmenter la sécurité par retalutage du terrain naturel.

Figure 11: Reprofilage [9]

Dans ce sens, le procédé s’apparente à l’allègement en tête : il consiste en un

adoucissement de la pente moyenne. Ce type de traitement est particulièrement bien adapté

aux talus de déblais, et il est de pratique courante. Notons que l’exécution de risbermes a

l’avantage d’améliorer la stabilité par rapport à une pente unique et de créer des voies d’accès

pour l’entretien ou des travaux complémentaires. L’adoucissement de la pente est

généralement mal adapté aux versants naturels instables car il met en jeu des volumes de sol

très importants.

Figure 22: Adoucissement de la pente [9]


25

2.4 Purge

Les techniques de terrassement s’accompagnent fréquemment de purges du matériau

déplacé par le glissement. Cette solution est généralement limitée aux glissements de taille

modeste. On peut, dans certains cas, purger l’ensemble du matériau glissé, à condition que la

surface mise à nu soit stable.

2.5 Substitution totale ou partielle

La substitution totale consiste à venir purger l’ensemble des matériaux glissés ou

susceptibles de glisser, et à les remplacer par un matériau de meilleure qualité. Cela permet de

reconstituer le profil du talus initial.

Figure 23: Substitution partielle [9]

Il importe de vérifier la stabilité au cours des phases de travaux et celle du talus définitif

dans lequel on prend en compte les caractéristiques du matériau de substitution et du matériau

en place. La substitution de matériaux glissés suppose que l’on connaisse le volume de

matériaux concerné, que l’on excave plus profondément que la surface de rupture, et que l’on

réalise des redans afin d’assurer un bon accrochage entre le substratum et le sol d’apport. La

tenue des talus provisoires de la purge dépend des conditions de terrassement, de la

météorologie, des hétérogénéités locales. En cas de risque, il est préférable de travailler par

plots de faible largeur et de ne pas maintenir de fouilles ouvertes pendant une longue période.

Des substitutions partielles sont souvent employées, sous forme de bêches ou de contreforts

discontinus. Le coefficient de sécurité de la pente ainsi traitée peut être estimé en prenant la

moyenne pondérée des coefficients de sécurité de la pente avec et sans substitution.

3 Dispositifs de drainage

Dans la plupart des cas de glissement, l’eau joue un rôle moteur déterminant. Aussi utilise-

t-on couramment les techniques de drainage, qui ont pour but de réduire les pressions

interstitielles, au niveau de la surface de rupture lorsque celle-ci existe. C’est donc en termes

de diminution de pression interstitielle, qu’il faut évaluer l’efficacité d’un dispositif de

drainage. Les différentes techniques qui peuvent être mises en œuvre pour atteindre cet

objectif relèvent de deux options fondamentales :

éviter l’alimentation en eau du site

expulser l’eau présente dans le massif instable

De nombreux paramètres conditionnent l’efficacité d’un système de drainage, en

particulier la nature et l’hétérogénéité des terrains, la géométrie des couches aquifères, la

perméabilité et l’anisotropie des sols, les alimentations et les exutoires. De ce fait, et compte

tenu des difficultés de détermination de l’ensemble de ces éléments, le dimensionnement d’un

système de drainage est fait en prenant un coefficient de sécurité plus élevé que celui pris

pour d’autres techniques (terrassements, renforcements).


26

Comme la plupart des ouvrages, les dispositifs de drainage nécessitent un entretien régulier

qui, s’il n’est pas réalisé, peut leur enlever toute efficacité. On distingue : les drainages de

surface et les ouvrages de collecte des eaux, les tranchées drainantes, les drains

subhorizontaux, les masques et éperons drainants, les drains verticaux, et enfin les galeries et

autres ouvrages profonds. Toutes ces techniques peuvent être utilisées seules ou associées, ou

en complément d’autres techniques de stabilisation.

3.1 Collecte et canalisation des eaux de surface

L’objectif est de limiter les inaltérations dans le massif en mouvement. Les eaux peuvent

provenir de zones de sources, d’un défaut d’étanchéité sur un réseau ou un bassin de stockage

à l’amont ou plus simplement de l’impluvium et des eaux de ruissellement. En effet, les eaux

de surface ont tendance à s’infiltrer dans les fissures, à stagner dans les zones de faible pente

et aggravent ainsi une instabilité amorcée. Aussi les ouvrages de collecte des eaux (fossés,

caniveaux, cunettes) et l’étanchéification des fissures de surface, bien que ne constituant pas

des ouvrages de drainage à proprement parler, sont-ils réalisés en première urgence dans de

nombreux cas de glissements.

3.2 Tranchées drainantes

Les tranchées drainantes, sont des ouvrages couramment utilisés pour rabattre le niveau de

la nappe. Elles sont implantées sur le site de façon à venir recouper les filets d’eau (lignes de

courant dans un horizon homogène, couche aquifère, venues d’eau ponctuelles,…). Le choix

de l’implantation (dans le sens de la plus grande pente ou dans un sens parallèle aux lignes de

niveau, ou encore en épis), de la profondeur et de l’espacement des tranchées dépend des

résultats de l’étude hydrogéologique et conditionne l’efficacité du drainage.

Figure 24: Coupe type d’une tranchée drainante [9]

3.3 Drains subhorizontaux

Lorsque les contraintes d’accessibilité du site ou les conditions de circulation interdisent la

réalisation de tranchées, la réalisation de drains subhorizontaux peut permettre de diminuer les

pressions interstitielles et de décharger des aquifères localisés. La technique consiste à réaliser

de nombreux forages avec une faible pente sur l’horizontale (2o à 5o) et à y placer des tubes

crépines [8]. Ces tubes sont généralement en PVC (50 à 80 mm de diamètre), parfois en acier


27

lorsque de grandes déformations sont susceptibles de se produire. Un dispositif de captage des

eaux recueillies dans les drains avec un exutoire adapté complète l’ensemble. Les drains

subhorizontaux sont disposés en un ou plusieurs faisceaux ou plus simplement en lignes.

Cette technique s’emploie dans de nombreuses configurations de glissement et dans de

nombreuses formations géologiques. Cependant, les terrains très peu perméables s’y prêtent

mal ; en effet, le rayon d’action des drains est dans ce cas très faible. Les drains

subhorizontaux permettent en particulier de drainer des couches et des poches aquifères,

éventuellement en charge, et des circulations d’eau localisées (dans des fractures, dans des

couches de faible épaisseur). Le bon fonctionnement des drains nécessite :

Une protection contre le gel à la sortie des drains

Une lutte contre le colmatage (utilisation de jets d’eau sous pression, d’acide oxalique

pour dissoudre des dépôts calcaires,…)

Un entretien du système de collecte des eaux d’exhaure

www.sigra.com.au

Figure 25: drains subhorizontaux

3.4 Drains verticaux, galeries drainantes

Les puits drainants équipés de pompes, installés en ligne, constituent un écran drainant, à

condition bien sûr que la maintenance soit correctement assurée. Le forage de drains

subhorizontaux depuis le fond de puits de gros diamètre permet d’accroître leur rayon

d’action. Les drains-siphons sont des forages verticaux équipés d’un système d’évacuation de

l’eau par siphonage vers un point bas du versant (de cote inférieure à celle du fond de forage).

4 Introduction d’éléments résistants

On entend par éléments résistants les structures telles que :

murs de soutènement ;

tirants d’ancrage et murs ancrés ;

clouages par des barres, des micropieux ;

rangées de pieux, de barrettes ou de profilés métalliques.

http://www.sigra.com.au/


28

Ces techniques ne s’attaquent pas à la cause des mouvements mais visent à réduire ou à

arrêter les déformations. Elles sont intéressantes dans les cas où les solutions curatives

(terrassements et drainages) ne peuvent pas être techniquement ou économiquement mises en

œuvre.

4.1 Ouvrages de soutènement

Les ouvrages rigides ne sont pas les mieux adaptés à la stabilisation des mouvements de

terrain, du fait de leur incompatibilité avec toute déformation; en outre, le dimensionnement

doit prendre en compte les efforts très importants engendrés par le mouvement. Lorsque

l’ouvrage est correctement ancré et suffisamment résistant vis-à-vis des efforts qui lui sont

appliqués, il est fixe. La pratique est de dimensionner l’ouvrage en prenant en compte un

effort limite de butée du sol en amont, qui est l’effort maximal apporté par les masses en

mouvement (la déformation du sol étant une compression). Les ouvrages souples sont des

structures obtenues à partir de gabions, de murs cellulaires, ou de sol renforcé par des fils, par

armatures synthétiques ou métalliques, par nappes de géotextiles, par grilles métalliques ou

synthétiques. Ces ouvrages fonctionnent comme les massifs poids décrits ci-dessus. On les

dimensionne en deux phases : vis-à-vis de la stabilité interne selon une méthode propre à

chacune des techniques, et vis-à-vis de la stabilité externe ainsi que décrit précédemment. Ces

techniques, qui admettent les déformations du sol, sont utilisées nettement plus couramment

que les murs rigides.

4.2 Tirants d’ancrages

Le principe consiste à réduire les forces actives du glissement et à accroître les contraintes

normales effectives sur la surface de rupture. Pour ce faire, on ancre des tirants constitués de

câbles d’acier multi-torons dans le terrain stable situé sous la surface de rupture, et on

applique en tête un effort de traction. Cet effort peut être réparti sur la surface du terrain par

l’intermédiaire de plaques ou de petits massifs en béton armé. Dans de nombreux cas, les

tirants sont combinés à un mur ou à des longrines [8].L’utilisation de tirants précontraints

suppose :

qu’on ait déterminé la force d’ancrage nécessaire par mètre linéaire de glissement pour

assurer une valeur suffisante du coefficient de sécurité

qu’on justifie le choix et les caractéristiques des tirants

Le premier point nécessite la réalisation d’une étude de stabilité.

Dans le cas d’un glissement à trois blocs, comme représenté sur la figure suivante;

Figure 26: Stabilisation par ancrages précontraints : dimensionnement d’un tirant à l’aide

d’un modèle à trois blocs [8].


29

Les calculs sont assez simples et peuvent être conduits de la façon suivante. La masse

instable peut être assimilée au bloc ABCD avec un état de poussée sur AB (force P) et de

butée sur CD (force B). Si l’on suppose que le terrain est homogène et sec, le coefficient de

sécurité initial est donné par :

𝐹 =𝐶′𝑙 + (𝑊 𝑐𝑜𝑠𝛽 + 𝐵𝑠𝑖𝑛𝛽 − 𝑃𝑠𝑖𝑛𝛽)𝑡𝑎𝑛𝜑′

𝑊𝑠𝑖𝑛𝛽 + 𝑃𝑐𝑜𝑠𝛽 − 𝐵𝑐𝑜𝑠𝛽=

𝑛𝑢𝑚é𝑟𝑎𝑡𝑒𝑢𝑟 𝑎

𝑑é𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑡𝑒𝑢𝑟 𝑏 (8)

Avec c ’ et φ ’ caractéristiques de cisaillement du sol.

Si l’on applique un effort d’ancrage φ, le coefficient de sécurité devient :

𝐹 + ∆𝐹 =𝑎 + ∅𝑐𝑜𝑠𝛿 𝑡𝑎𝑛𝜑′

𝑏 − ∅𝑠𝑖𝑛𝛿 (9)

Pour une valeur ∆F à atteindre, on peut minimiser l’effort d’ancrage en faisant varier

l’inclinaison. L’effort Φ minimal est obtenu pour :

𝛿 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑎𝑛𝐹 + ∆𝐹

𝑡𝑎𝑛𝜑′ (10)

Il est prudent de se réserver la possibilité de venir reprendre la tension dans les tirants,

aussi bien en cas d’augmentation que de diminution de celle-ci. Pour ce faire, il est judicieux

de prévoir un suivi régulier des déformations du terrain (par le biais de tubes

inclinométriques) et quelques cales dynamométriques pour la surveillance des tensions dans

les tirants.

4.3 Renforcement par inclusions

Le renforcement par inclusions a été largement employé durant les dernières années comme

une technique de stabilisation des pentes instables. La raison en est qu’il est aisé et rapide à

mettre en œuvre et qu’il n’affecte pas la géométrie du site. On distingue habituellement deux

catégories d’inclusions, en fonction de l’inertie des armatures utilisées :

les clous et micropieux, constitués d’une armature de faible inertie (barres ou profilés

métalliques par exemple) et d’un coulis d’injection, et placés obliquement ou

verticalement

les pieux et barrettes (fûts de béton armé, viroles en acier remplies de béton), qui sont

des éléments de grande rigidité, mis en place verticalement

a) Clous et micropieux :

La stabilisation d’un glissement de terrain par clouage repose sur le principe suivant : la

partie supérieure du massif en mouvement engendre une déformation des clous ; les efforts

qui en résultent sont transmis par les clous au substratum, qui s’oppose alors au mouvement.

L’efficacité du clouage réside dans la mobilisation d’efforts de traction et de cisaillement

dans le clou. Pour que ces efforts stabilisateurs soient mobilisés, il est nécessaire qu’il se

produise des déplacements relatifs sol /clou. Le clouage a donc un effet progressif et des

mouvements résiduels se produisent encore après le clouage.


30

soffons.org

Figure 27: Clouage d’un glissement

Par ailleurs, on ne peut pas stabiliser par cette technique des glissements de grande

ampleur, qui nécessiteraient l’introduction d’efforts considérables. Le dimensionnement d’un

ouvrage de confortement par clouage se fera en justifiant une sécurité suffisante vis-à-vis des

risques de rupture, qui se situent :

dans le clou (barre ou tube d’acier) par traction et /ou cisaillement ;

au contact sol /clou, dans la partie inférieure d’ancrage (arrachement du clou) ;

dans le sol, le long de la surface de rupture par insuffisance d’efforts apportés par les

clous ;

et bien entendu dans le sol, pour des glissements en profondeur sous l’ouvrage

(insuffisance de fiche des clous), ou en aval si le clouage est placé trop en amont sur le

versant, ou en amont si le clouage est placé trop en aval sur le versant.

On prend un coefficient de sécurité de 1,5 sur la résistance interne de l’armature en

calculant la contrainte maximale susceptible d’être mobilisée en traction-cisaillement ; on

utilise des barres de section supérieure pour tenir compte d’une éventuelle corrosion. L’effort

tangentiel entre le sol et le clou (interaction sol /clou) est majoré par l’effort limite 𝑷𝒒s où 𝑷

est le périmètre du clou et 𝒒s le frottement latéral unitaire, lequel peut être évalué à partir

d’essais d’arrachement ou d’essais pressiométriques ; là encore on prendra en compte un

coefficient de sécurité de 1,5.

b) Pieux et barrettes

La stabilisation d’un glissement par des pieux ou des barrettes procède du même principe

que précédemment. Mais, compte tenu de leur inertie importante, les pieux travaillent

principalement en flexion/cisaillement quand les clous de faible inertie travaillent en

traction/flexion. Généralement, on dispose deux ou trois rangées de pieux (tubes métalliques

ou pieux en béton armé) dans le tiers central de la pente instable. Les risques de rupture d’un

confortement par pieux ou barrettes se situent:


31

dans le pieu par flexion/cisaillement

au contact sol /pieu, en sollicitation latérale du sol par le fût du pieu (plastification du

sol)

dans le sol, le long de la surface de rupture, par insuffisance d’efforts apportés par les

pieux

dans le sol, si un glissement se produit en profondeur sous l’ouvrage (insuffisance de

fiche des pieux), en aval si le clouage est placé trop en amont sur le versant, en amont

si le clouage est placé trop en aval sur le versant

On prend un coefficient de sécurité de 1,5 sur la résistance interne du pieu en calculant la

contrainte maximale susceptible d’être mobilisée en flexion/cisaillement. Le déplacement du

sol en glissement mobilise latéralement le pieu qui oppose au sol une réaction. On considère

en général que cette dernière est majorée par la pression limite mesurée à l’aide du

pressiomètre Ménard : en prenant un coefficient de sécurité de 2, on limite la valeur de la

pression latérale à𝑷l/2. Comme dans le cas du clouage, l’évaluation de la sécurité au

glissement se fait en utilisant une méthode de calcul de stabilité de pente, dans laquelle on

introduit les efforts apportés par les pieux.

Soffons.org

Figure 28: Pieux et barrettes

5 Conclusion

Les techniques de confortements des glissements de terrain sont tés nombreuses. Elles

doivent être adaptées aux conditions de site des phénomènes que l’on cherche à arrêter. Une

fois la géométrie et les conditions de sol d’une pente ont été déterminé et évaluer, il reste

qu’un choisir la méthode de renforcement adéquate. Le choix de la méthode de confortement

dépend essentiellement des caractéristiques mécaniques et morphologiques des terrains

instables, et du facteur de sécurité. Les méthodes de confortement peuvent intervenir en

modifiant la géométrie du site, réalisation des drains, ou par introduction des éléments rigides

(soutènements…).

Conclusion Générale

32


Les mouvements des terrains sont fréquents et constituent un risque permanent dans

presque toutes les régions du monde, leurs étude et leurs surveillance doivent être une priorité

en matière de catastrophe naturelles pour évité les pertes de vies humaine et bien matériels.

Les causes de la rupture (glissements) sont favorisés par plusieurs facteurs dans on site :

L’action d’eau (pression interstitiels)

Les matériaux argileux qui constituent le versant avec des caractéristiques physique

favorable aux mouvements de terrain.

Les déformations existantes dans le sol

Les aménagements, les travaux de déblaiements et le poids remblai

Le degré de la pente etc.……

Pour mieux cerner les problèmes des glissements de terrain les chercheurs on développés

plusieurs méthodes de calcul de stabilité des pentes, comme la méthode (Fellenius, Bishop,

éléments finis….).

Après étude approfondie sur le glissement on doit choisir une méthode de confortement

selon les solutions techniques envisagées pour assuré la stabilité de site et sont aménagement

de confortement comme : Le changement de géométrie, réduire la hauteur du remblai, placé

un système de drainage et la stabilisation par un rideau de pieux.


33

Références bibliographiques

34

Références bibliographiques

[1] : Filliat, G, (1981). La pratique des sols et des fondations. Ed. Moniteur. Paris, pp.

555-626.

[2] : Gérard Philipponnat et Bertrand Hubert, (1997). Fondations et ouvrages en terre. Ed

Eyrolles. Paris.

[3] : Benaissa, A, (2003). Glissement de terrain, calcul de stabilité. Ed. O.P.U. (Alger).

[4] : Filliat, G, (1981). La pratique des sols et des fondations. Ed. Moniteur. Paris, pp.

555-626.

[5] : Costet, J., et Sanglerat, G, (1981). Cours pratique de mécanique des sols Tome 1 –

Plasticité et calcul des tassements. Ed. Dunod. Paris

[6] : Hubert, B, et Philipponnat, G, (2003). Fondations et ouvrages en terre. Ed.

Eyrolles. Paris.

[7] : Bouafia, A. (2009).conception et calcul des ouvrages géotechniques. Ed pages bleues.

Algérie.

[8] : Technique de l’ingénieure. Stabilité des pentes. C 254

[9] : J.L.Durville, G.Sève : stabilité des pentes (glissement en terrain meuble),

technique de l’ingénieur

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