Directives Tech Plan Protection 06-04
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Directives techniques des
postes THT & HT
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ACCEBILITE
Libre
DTR/SR
Restreint
Confidentiel
PLAN DE PROTECTION DU RESEAU DU TRANSPORT
2002 - 2010
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1.
Rédacteur(s) Vérificateur (s) Approbateur (s)
Nom Visa Nom Visa Nom Visa
Mr Miloudi DTR/SR
Mme Zaîmi DTR /RE Mle Malki DTI/ RE Mr Herradi DTR/RE
Mr OUMOUNAH Chef division DTR /SR
Date :juin 2003 Date : Date :
Lieu de la conservation de l’original : Bureau du chef de département protections et
automatismes Classement informatique ….C/mes documents/dossier qualité/directives tech plan protection 06-04
Diffusion interne
Destinataires pour action Nombre Destinataires pour information Nombre
Mr le Directeur de DTR 1exp DTR/ME 1exp
Chef de division SR 1exp DPL 1exp
DTR/RC 1exp DTI/RE 1exp
DTR/RK 1exp
DTR/RF 1exp
DTR/RM 1exp
DTR/RE 1exp
DTR/TEL 1exp
DPR 1exp
Diffusion externe
Destinataire Organisme Nombre Destinataire Organisme Nombre
Historique
Indice Date Pages
modifiées Fait générateur de l'édition
00 01/06/04 Toutes Première édition
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S O M M A I R E
1 OBJET 2 DOMAINE D'APPLICATION
3 DEFINITIONS ET ABREVIATIONS
3.1 Définitions 3.2 Spécifications 3.3 Abréviations
4 PLAN DE PROTECTION EN VIGUEUR 1994-2001
4-1 Introduction 4-2 Réseau critique 4-2-1 Protections lignes THT 4-2-2 Protections lignes HT 4-2-3 Protection jeu de barres 4-2-4 Protections des transformateurs THT/HT/MT 4-3 Réseau non critique 4-3-1 Protections lignes THT 4-3-2 Protections lignes HT 4-3-3 Protections des transformateurs THT/HT/MT
4-4 Limite techniques du plan de protection en vigueur 4-4-1 Structure des postes 4-4-2 Protections lignes THT 4-4-3 Protections des transformateurs THT/HT/MT 4-4-4 Protections des transformateurs HT/MT 4-4-5 Arrivées MT des transformateurs HT/MT 4-4-6 Départs MT souterrains
5 TEMPS CRITIQUE D’ELIMINATION DE DEFAUT
5-1 Etude de stabilité de réseau
6 NOUVEAU PLAN DE PROTECTION
6-1 Principe directeurs 6-2 Amélioration de la structure des postes 6-2-1 Structure à un disjoncteur et demi 6-2-2 Structure en double jeu de barres 6-2-3 Structure à un jeu de barres principal et jeu de barres de transfert
6-3 Protections et fonctionnalités 6-3-1 Protection de ligne 6-3-1-1 Protection de distance
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6-3-1-2 Protection différentielle de ligne 6-3-1-3 Protection complémentaire de secours
6-3-2 Réenclencheur 6-3-2-1 Réenclencheur Monophasé 6-3-2-2 Réenclencheur Triphasé
6-3-3 Protection transformateur THT/HT/MT
6-4 Protections et Contrôle Commande en technologie numérique 6-4-1 Ligne THT 400KV et 225KV réseau critique 6-4-2 Ligne HT réseau critique 6-4-3 Autotransformateur THT/HT 6-4-4 Réactances THT 6-4-5 Jeux de barres THT 6-4-6 Transformateurs 225/63/11KV 6-4-7 Réactances MT 6-4-8 Départs THT non critiques 6-4-9 Départs HT non critiques
6-4-10 Postes HT/MT 6-4-10-1 Transformateur HT/MT 6-4-10-2 Arrivées Transformateur HT/MT
6-4-11 Sous tranche départ MT
Annexe schéma unifilaire des protections et de l’architecture des postes numériques
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1 - OBJET :
- l’objet de ce document est d’établir des directives techniques (plan de protection 2002-2010) dans le but de définir les critères de conception des postes en tenant compte des résultats des études du réseau, des contraintes d’exploitation, et du développement technologique, pour assurer la sécurité de fonctionnement du réseau de transport et répondre aux contraintes d’évolution de ce réseau :
Renforcement des interconnexions.
Développement du réseau 400 kV.
Introduction des nouvelles Centrales Thermiques et hydrauliques ( TAHADDART et STEP ).
2 - DOMAINE D'APPLICATION :
Ces directives s'appliquent à l’ensemble des installations du réseau ONE et à celles des clients potentiels qui sont alimentés directement en haute ou en très haute tension.
3 – DEFINITIONS ET ABREVIATIONS:
3-1. DEFINITION
Les directives techniques pour la conception des postes définies dans le (plan de protection) du réseau électrique regroupent l’ensemble des recommandations pour la réalisation d’un ouvrage en tenant compte des spécifications particulières de celui-ci .Elles sont complétées par les annexes suivantes :
Schémas unifilaires des protections :défini le schéma de principe, la consistance, le type de protection et leur répartition dans les boîtiers protection, etc.…
Schémas unifilaires du système numérique de conduite poste : défini le principe de contrôle commande retenu ,la redondance, les différents interfaces de téléconduite et de conduite locale , etc.
3-2. SPECIFICATIONS :
Les spécifications techniques de l’ensemble des équipements de protection et de contrôle commande sont définies dans des documents séparés et font l’objet des directives indépendantes
3.3 – ABREVIATIONS:
La liste des abréviations utilisées dans ce document sont précisées dans le document schéma unifilaire des protections ( code ANSI et CEI ) PP : Plan de Protection
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4) - PLAN DE PROTECTION EN VIGUEUR 1994 – 2001
4.1/ INTRODUCTION
Les études de stabilité dynamique du réseau ont permis de déterminer les temps critiques
d’élimination de défaut à partir desquels la stabilité du réseau était compromise
Les postes THT ont été classés en deux catégories :
Postes ‘’ dit critiques ‘’ pour lesquelles le temps d’élimination de défaut est compris
entre 200 et 400 ms.
Postes ‘’ dit non critique ‘’ pour lesquelles le temps d’élimination de défaut est
supérieur à 400 ms.
Le plan de protection a été conçu sur la base de cette classification et a attribué un niveau
de sécurité et de redondance afin de minimiser les contraintes sur le réseau électrique à
chaque catégorie de postes critiques ou non critiques.
4.2/ Réseau critique.
4.2.1/ Protection des lignes THT .
Pour assurer un niveau de sécurité des systèmes de protection et une parfaite sélectivité,
il a été retenu d’équiper chaque départ THT issu d’un poste critique de :
Deux protections de distance multi-chaînes comme protections principales pour
assurer un secours mutuel en cas de défaillance de l’une d’entre elles. Les deux
protections sont de principe et de constructeurs différents afin d’augmenter la fiabilité de
l’élimination des défauts. Le télédéclenchement monophasé est commun pour les deux
protections.
Une protection complémentaire directionnelle de terre à puissance résiduelle à temps
inverse du type statique pour l’élimination des défauts résistants, équipée d’un module
assurant la fonction de protection de secours directionnel basée sur la mesure de
l’impédance.
Une protection de défaillance de disjoncteurs réglée à 250ms.
Un automatisme de reprise de service (équipé de module à manque de tension et de
réenclencheur mono-triphasé avec contrôle de tension )
Un localisateur de défaut et une perturbographie sont prévues pour chaque tranche.
Le schéma de distribution des alimentations en courant continu de la tranche est
basé sur le principe de deux (2) chaînes de déclenchement distinct. Chaque chaîne est
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alimentée par une source indépendante (ces deux chaînes sont issues des protections
jusqu’aux bobines de déclenchement du disjoncteur ).
Nota : Il a été retenu de maintenir l’alimentation des circuits courant et tension dans les
postes critiques par les réducteurs de mesure existants équipés d’un seul circuit de
courant et de tension au lieu de les remplacer par des réducteurs de mesure équipés par
deux circuits courants et tensions pour des raisons économiques et de contraintes
d’exploitation.
4.2.2/ PROTECTION DES LIGNES HT
Aucun changement n’a été retenu pour les départs HT, chaque départ HT issu d’un poste
critique est équipé de :
Une protection principale de distance commutée à déclenchement triphasé, avec
mémoire de tension «défauts proches », contrôle des circuits de tension.
Une protection complémentaire directionnelle de terre à puissance résiduelle à temps
inverse du type statique.
Un automatisme de reprise de service équipé de module à manque de tension et de
réenclencheur triphasé avec contrôle de tension.
4.2.3/ PROTECTION DES JEUX DE BARRES.
Les postes du réseau critique doivent être équipés de protection Jeux de barres afin
d’assurer une élimination rapide des défauts survenant sur le Jeu de barres sans
compromettre la stabilité dynamique du réseau.
La protection jeu de barres n’a pas été généralisée pour l’ensemble des postes critiques en
raison de l’inadaptation de la structure de certains postes pour l’installation de cette
protection, néanmoins les postes qui ont été équipés par des protections jeu de barres
sont (Jorf Lasfar; CTM; Allal Fassi; Al Wahda; Jerrada; Melloussa ) .
L’élimination des défauts barres pour les postes qui ne sont pas équipés de protection jeu
de barres sera assurée par les protections des postes encadrants en 2ème stade avec une
temporisation réduite 400ms et en 2,5 sec par la protection ampéremètrique des
transformateurs THT/HT/MT du poste concerné.
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4.2.4/ PROTECTION DES TRANSFORMATEURS THT/HT/MT :
Afin d’améliorer la sûreté d’élimination des défauts dont le transformateur peut être le
siège. Il a été retenu, en plus des protections internes (buchholz, température etc..)
d’adopter les protections suivantes :
Protection différentielle du transformateur à pourcentage de courant à 3 entrées pour
les transformateurs équipés du tertiaire.
Protection à maximum de courant de phases et neutre côté THT.
Protection défaillance de disjoncteur côté THT.
Protection à maximum de courant de phases et neutre 60 kV à deux seuils de réglage.
Protection à maximum de courant de phases côté MT.
Protection de Masse cuve à maximum de courant.
Détection des Masses - 11 KV (mesure de la tension homopolaire, le tertiaire est
exploité à neutre isolé ).
Protection de surtension côté HT.
Pour assurer une meilleure sécurité de fonctionnement des protections du transformateur,
les protections ont été réparties en deux sous ensembles complémentaires. Chaque sous
ensemble est alimenté par une source à courant continu distincte. Cette répartition
permet en cas de perte d’une source à courant continu d’assurer une protection optimale
du transformateur par la 2ème source à courant continu restante.
Il est à noter qu’en raison des difficultés pour la mise en application de ce plan pour
l’ensemble des transformateurs THT / HT / MT [installation des TC, refonte totale de la
tranche basse tension, etc …. ]
Ce plan n’a été appliqué que pour les nouvelles installations ou pour les postes qui sont
en cours d’être réadapter dans le cadre des AO en cours.
4-3) RÉSEAU NON CRITIQUE
Il a été retenu pour ces postes de maintenir le même degré de sécurité qu’auparavant en
améliorant seulement l’alimentation en courant continu du poste.
- Les protections des tranches HT & THT sont restées inchangées.
- La protection de jeu de barres n’est pas prévue.
- Il est prévu deux sources à courant continue, une source est dédiée aux
installations du poste THT et l’autre au poste HT, quant au transformateur, il est
alimenté par les deux sources à courant continu.
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4.3.1/ PROTECTION DES LIGNES THT
Chaque départ THT issu d’un poste non critique est équipé de :
Une protection de distance statique commutée avec accélération de stade.
Un trieur de phases voltmétrique associée au télédéclenchement monophasé (utilisé
comme protection de secours ).
Une protection complémentaire directionnelle de terre à puissance résiduelle à temps
inverse du type statique, équipée d’un module assurant la fonction protection de
secours directionnel basée sur la mesure de l’impédance.
Adjonction d’une protection défaillance disjoncteur.
Un automatisme de reprise de service équipé de module à manque de tension et de
réenclencheur mono-triphasé avec contrôle de tension.
Un localisateur de défaut installé à une seule extrémité, et une perturbographe.
Maintien d’une seule source à courant continu.
4.3.2/ PROTECTION DES LIGNES HT
Maintien du même schéma de protection qui a été adopté pour les postes critiques
4.3.3/ TRANSFORMATEURS THT/HT/MT
Maintien du même schéma de protection qui a été adopté pour les postes critiques avec
deux (2) sources à courant continu.
4- 4/ LIMITES TECHNIQUES DU PLAN DE PROTECTION EN VIGUEUR
4.4.1/ STRUCTURE DES POSTES
La majorité des postes THT sont équipés d'un seul jeu de barres principales et
éventuellement d’un jeu de barres de transfert. Cette structure est avantageuse pour les
réseaux peu maillés, elle permet une maintenance aisée du disjoncteur sans indisponibilité
de la ligne concernée, néanmoins elle présente les inconvénients suivants :
Le défaut jeu de barres ou la défaillance disjoncteur provoque le déclenchement de
l'ensemble du poste.
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Contraintes d'exploitation pour la maintenance des appareils THT raccordés
directement sur le jeu de barres principal.
Les sorties des lignes THT présentent des difficultés, et surtout en cas d'extension du
poste ce qui nécessite le ripage des lignes existantes dans la majorité des cas.
4.4.2/ PROTECTIONS DES DÉPARTS THT
l’application du ce plan de protection n’a pas été généralisé en raison des difficultés
rencontrées sur le terrain pour la mise en œuvre de celui-ci , en effet :
Le doublement des protections de distance et la chaîne de déclenchement ne sont pas
généralisés pour les postes importants et stratégiques ( difficulté de rajouter une
deuxième bobine de déclenchement sur les disjoncteurs , exiguïté des châssis relais ,
etc…)
La structure des postes existants ne favorise pas l’installation de la protection jeux de
barres et la protection défaillance disjoncteur (déclenchement de tout le poste en cas de
défaut barres ou défaillance d’un disjoncteur ).
Difficulté de réglage des protections de distance pour protéger les lignes adjacentes et
limitation de Transit sur les lignes longues.
La rapidité d’élimination des défauts n’est pas toujours assurée, surtout avec les
protections électromécaniques qui sont encore en service sur certaines artères.
Les protections principales sont alimentées par un seul circuit de courant et de
tension (une défaillance sur un circuit entraîne la mise hors service des deux protections
).
4.4.3/ Protection des Transformateurs THT/HT
La protection différentielle transformateur, la protection à maximum de courant côté
225KV et la protection à maximum de courant côté 60KV à double seuil n’ont pas été
généralisées, en raison des difficultés d’installer les TC sur les traversées des
transformateurs.
Le temps d’élimination des défauts jeu de barres 60 kV est trop élevé.
Un amorçage au niveau du jeu de barres côté 225KV ou côté 60KV n’est éliminé
qu’après une temporisation de (2,5 secondes)
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4.4.4/ TRANSFORMATEURS HT/MT
Les transformateurs HT/MT de (5- 10 ou 20MVA ) qui sont installés actuellement dans les
postes ne sont protégés que par les protections internes (relais buchholz transformateur
et régleur , température), par la protection masse cuve et par la protection
ampéremètrique phases et neutre côté MT.
L’introduction dans le réseau des transformateurs HT/MT de 40MVA nécessite
l’introduction d’autre type de protection en l’occurrence une protection différentielle
transformateur.
4.4.5/ ARRIVÉE TRANSFORMATEUR HT/MT
la protection de l’arrivée transformateur est assurée par une protection ampéremètrique
(phases et neutre) temporisé à temps constant à un seul seuil. Cette disposition
généralisée dans l’ensemble des postes sources HT/MT, ne pose pas de problèmes
majeurs dans les postes alimentant des réseaux aériens par contre elle a montré ses
limites dans les postes alimentant des réseaux souterrains.
4.4.6/ DÉPARTS MT SOUTERRAINS
Les protections ampéremètrique conventionnelles, utilisées généralement pour protéger les
lignes aériennes ne garantissent pas une parfaite sélectivité pour les départs MT équipés
de câbles souterrains surtout pour les défauts à la terre.
5 - TEMPS CRITIQUES D’ÉLIMINATION DE DÉFAUT :
5.1/ ETUDE DE STABILITÉ DE RÉSEAU
Une étude de stabilité dynamique du réseau a été effectuée sur le logiciel PSS/E pour le
réseau 2001 et 2005 afin de déterminer l’impact de l’évolution du réseau (introduction du
400 kV, ainsi que les centrales STEP I, STEP II et le groupe de Tahaddart ) sur la stabilité
dynamique.
Le résultat de cette étude montre que l’évolution du réseau en 2005 a un impact
important sur la réduction des temps d’élimination des défauts dans les postes proches
des sources 400 kV et des centrales STEP I, STEP II, et Tahaddart, pour maintenir la
stabilité du réseau.
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A partir de ces résultats on peut classer les postes en deux catégories.
Postes critiques pour lesquels le temps d’élimination des défauts est inférieur ou égal
à 300 ms.
Poste non critiques pour lesquels le temps d’élimination des défauts est supérieur à
300ms.
Le temps critique d’élimination de défaut est défini comme étant le temps au bout duquel,
si le défaut survenant sur une installation n’est pas éliminé, la stabilité dynamique du
réseau est compromise.
Les critères d’instabilité retenus sont :
Apparition d’une oscillation du module de la tension au niveau des interconnexions
qui atteint le seuil de fonctionnement des relais de rupture de synchronisme installé sur
les interconnexions.
Un pompage entretenu du transit actif sur les interconnexions.
Divergence de l’angle interne d’un groupe par rapport au reste des groupes
du réseau.
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Temps critiques d’élimination de défaut :
POSTES CRITIQUES
Postes Année 2001 Année 2005
Jorf lasfar I 150 T 200 150 T 200
Jorf lasfar II 150 T 200
CTM 150 T 200 150 T 200
Ghanem 200 T 250 150 T 200
STEP I STEP II 150 T 200
Tizgui 225KV 150 T 200
Tit Mellil 250 T 300 150 T 200
Sidi bennour 450 T 500 200 T 250
Sidi othmane 350 T 400 200 T 250
Tahaddart 400KV 250 T 300
Mediouna 400KV 250 T 300
Zaer 350 T 400 250 T 300
Jerrada 200 T 250 250 T 300
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Temps critiques d’élimination de défaut :
POSTES NON CRITIQUES
Postes Année 2001 Année 2005
Laawamar 350 T 400 350 T 400
Sidi Bouguedra 650 T 700 350 T 400
Benguerrir 300 T 350
Tensift 300 T 350
Tazarte 350 T 400
Afourer 150KV 300 T 350
Tizgui 150KV 400 T 450 350 T 400
Souihla 300 T 350
Chiker 300 T 350
Al massira 350 T 400
Sidi el Aidi 300 T 350
Toulal 300 T 350
El ouali 300 T 350 350 T 400
Oujda 300 T 350 300 T 350
Bourdim 350 T 400
Chichaoua T 6sec 400 T 450
Fouarat 250 T 300 700 T 800
Tanger 1,5sec T 2 sec T 1sec
Tetouan 0,75 sec T 0,8sec T 1sec
Loukkos T 3sec T 1sec
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6 - NOUVEAU PLAN DE PROTECTION :
Le nouveau plan de protection, a été élaboré pour satisfaire les conditions de sécurité de
fiabilité et de sûreté de fonctionnement des systèmes de protections tout en s’adaptant
aux nouvelles technologies de contrôle commande numérique.
6.1 / PRINCIPES DIRECTEURS
Afin de minimiser les contraintes sur le réseau électrique et de maintenir la stabilité
dynamique du système électrique en cas de défaut sur le réseau, les systèmes de
protections sont conçus pour permettre :
- Une élimination rapide de défaut.
- Une parfaite sélectivité.
- Une fiabilité de fonctionnement.
Pour atteindre ces objectifs, les principes suivants ont été adoptés pour les postes
critiques :
Révision des structures des postes : une structure avec un disjoncteur et demi pour
les nouveaux postes 400 KV, et une structure avec double jeux de barres et un
disjoncteur de couplage pour les nouveaux postes 225KV dont le nombre de départs est
supérieur à 2.
Généralisation de la technologie numérique pour l'ensemble des systèmes de
protections et de contrôle commande et la répartition en blocs séparés des fonctions
importantes pour des raisons de sécurité et de fiabilité des systèmes. Les systèmes de
protections numériques présentent l'avantage d'être équipés d'auto-test qui permet de
vérifier en permanence les principales fonctionnalités de la protection et donner une
alarme en cas d'anomalie.
La topologie retenue pour le contrôle commande du poste est en mode «étoile », les
serveurs des équipements du contrôle commande du poste central communiquent en
mode «maître esclave» à travers des supports en fibre optique via un coupleur étoile dont
le rôle est d’assurer l’aiguillage de façon transparente de la communication entre le niveau
poste et l’équipement concerné d’une travée donnée.
La redondance des serveurs du contrôle commande, des liaisons entre les coupleurs
étoiles et les serveurs ainsi que du BUS TCP/IP permet d’assurer une meilleure fiabilité
du contrôle commande du poste numérique.
Cette topologie présente l’avantage d’être facilement extensible et ne nécessitant pas
d’indisponibilité du système pour l’adjonction d’autres équipements, la perte d’une
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branche de l’étoile ne perturbe que la partie concernée et le poste de conduite reste
opérationnelle.
La sécurité de la manœuvre des organes de coupure est assurée par un synoptique
très simplifié (commande ouverture du disjoncteur et fermeture sans contrôle préalable
de synchronisme en cas de défaillance du système de contrôle commande numérique, le
câblage est effectué en fil cuivre ).
Généralisation de l’installation de deux protections principales :
- Une protection différentielle de ligne pour les lignes 400KV (à l’exception des départs 400KV des interconnexions internationales pour
lesquels seront prévues deux protections de distances multichaînes, pour rester indépendant du choix du matériel de protection) ou pour les lignes courtes en 225KV qui sont équipées de liaison en fibre optique. - La deuxième protection est une protection de distance multichaînes. Pour les lignes 225 kV ayant des longueurs normales, ils seront équipés de deux protections de distances multichaînes de technologie et de constructeurs différents.
Séparation des circuits de courant et de tension des deux protections principales.
Prévision de deux circuits de Télé action monophasés (indépendant, chacun est dédié
à une protection de distance)
Généralisation de la protection de jeu de barres.
Généralisation de la deuxième source à courant continu.
Amélioration de la protection des transformateurs 225/60/MT par l’adjonction de
protection de distance simplifiée et une ampéremètrique à double seuil.
6.2 / AMÉLIORATION DE LA STRUCTURE DES POSTES.
Les principaux critères arrêtés pour le choix de la structure des postes sont :
Niveau de qualité et continuité du service
en réduisant les indisponibilités pour la maintenance des appareils HT
en réduisant l’impact d’un défaut jeu de barres sur la continuité de service
en conservant l’alimentation d’une zone en cas de défaut sur un disjoncteur de ligne
(Cas de poste alimenté par deux départs seulement ).
Possibilité d’extension du poste surtout pour les sorties des lignes.
Réduction des contraintes d’exploitation.
En tenant compte de ces critères il a été adopté pour les nouveaux postes les structures
suivantes :
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Postes 400 kV : poste avec structure à un disjoncteur et demi.
Postes 225 KV dont le nombre de départs est supérieur à 2 : poste avec structure
en double jeux de barres avec disjoncteur de couplage.
Postes 225 KV équipés d’un ou deux départs : poste avec structure en un jeu de
barres principal et un jeu de barres de transfert.
Postes 60 KV du poste THT/HT : poste avec structure en double jeux de barres et
un disjoncteur de couplage.
6.2.1 / STRUCTURE À UN DISJONCTEUR ET DEMI
Avantages :
Un défaut jeu de barres n’entraîne aucune perturbation au niveau du poste [isolement
du seul jeu de barres en défaut, toute l’installation continue à être alimentée par le
deuxième jeu de barres].
Facilité de maintenance des appareils haute tension ce qui améliore la qualité de
service.
Inconvénients :
Coût relativement élevé par rapport à la structure double jeux de barres.
Complexité du contrôle commande.
Manœuvre simultanée de deux disjoncteurs pour l’élimination d’un défaut.
6.2.2 / STRUCTURE EN DOUBLE JEU DE BARRES
Avantages :
Permet de répartir les départs et transformateurs sur chaque jeu de barres (un défaut
jeu de barres ou défaillance disjoncteur entraîne seulement le déclenchement des
départs raccordés sur ce jeu de barres ) l’autre moitié du poste reste en exploitation.
La sortie des lignes ne pose aucune contrainte (pas de nécessité d’effectuée le ripage
des lignes ).
Maintenance relativement facile pour le matériel HT raccordé sur le jeu de barres
Possibilité d’utiliser un jeu de barres comme transfert au cas ou un disjoncteur est
en défaut (pose d’un shunt HT à condition que cette disposition à été retenue au niveau
du contrôle commande du poste ).
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Inconvénients
Perte d’un demi-poste en cas de défaut jeu de barres ou défaillance disjoncteur
Un défaut disjoncteur entraîne l’indisponibilité de la ligne (sauf si un shunt est prévu).
6.2.3 / STRUCTURE AVEC UN JEU DE BARRES PRINCIPAL ET UN JEU DE
BARRES DE TRANSFERT
Cette structure ne sera retenue que pour les postes équipés d’un ou deux départs (passage en coupure d’une artère ).
Le seul avantage de cette structure et le passage en transfert du départ dont le
disjoncteur est indisponible.
Inconvénients
Perte de l’ensemble du poste en cas de défaut jeu de barres ou défaillance disjoncteur.
La sortie des lignes pose des contraintes importantes en cas d’extension du poste.
Maintenance difficile pour le matériel HT ( raccordé directement sur le jeu de barres
principal étant donné la nécessité de l’indisponibilité de tous les départs raccordés sur le
tronçon de barres concerné ).
Coût relativement élevé (identique au poste à double jeu de barres ).
6.3/ PROTECTIONS ET FONCTIONNALITÉS
6.3.1/ PROTECTION DE LIGNE
Le système de protection des lignes doit assurer :
- Une élimination rapide des défauts dans des délais inférieurs à 50ms (en cas de
défaillance des liaisons de transmission, l’élimination de défaut sera moins rapide
mais inférieure à 300ms temps du 2ème stade ).
- Un fonctionnement fiable et sûre.
- Une élimination en secours des défauts non éliminés sur les postes encadrants.
Ces conditions ne peuvent être assurées qu’avec un système redondant : deux protections
principales.
Pour se prémunir contre les défauts résistants qui risque de ne pas être détectés par les
protections principales; Il est prévu une protection spécifique contre les défauts résistants,
basé sue le principe de la mesure de la puissance résiduelle à temps inverse ou à courant
homopolaire directionnel associé dans ce cas au système de télé action.
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6.3.1.1/ Protection de distance
La protection de distance sera de type multi-chaînes de mesure, de technologie numérique
et doit avoir les caractéristiques suivantes :
Une mise en route à minimum d'impédance dont la caractéristique permet d'assurer
au mieux l'élimination des défauts résistants dans la limite de surcharge admissible,
avec une mesure de distance scindée en 3 zones Avale et une zone Amont ajustables et
indépendants auxquelles sont associés quatre stades de temporisations.
Permettre une action directe de déclenchement monophasé (phase par phase ) sur le
disjoncteur.
Un système de verrouillage de la protection en cas de rupture de synchronisme
(antipompage)
Une mémoire de tension en cas de défaut franc proche pour déterminer la direction
exacte du défaut
Un dispositif de verrouillage de la protection en cas d'anomalie sur l’image de la
tension (fusion fusible, ouverture accidentelle du circuit de tension de mesure ).
Un système de déclenchement rapide en cas d'enclenchement sur défaut.
Un système d'adaptation de la protection aux trois modes de téléaction (accélération
de stade, autorisation et verrouillage ).
Un système qui prend en compte les inversions d'écoulement de l'énergie.
La protection ne doit pas imposer de restrictions concernant l'utilisation des
transformateurs de courant et de tension (surtout les diviseurs capacitifs).
6.3.1.2/ Protection différentielle de ligne
La protection différentielle de ligne mesure en permanence la somme instantanée des
courants aux extrémités de la ligne via la liaison par fibre optique. En l’absence de défaut
sur la ligne protégée ce courant est faible de l’ordre du courant capacitif. En cas de défaut
sur la ligne protégée, le courant différentiel est de l’ordre du courant de défaut.
Le dispositif de mesure est du type à pourcentage (le seuil de fonctionnement est une
fonction croissante des courants de défaut, afin d'obtenir le maximum de sensibilité
compatible avec les erreurs de mesure ). De même cette protection doit être équipée d’un
système de verrouillage rapide de l’ordre de déclenchement en cas de défaillance de la voie
de transmission. La protection est constituée de trois éléments de mesure une par phase,
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pour assurer une sélection de phase sûre même en cas de défaut double sur une ligne à
deux ternes.
La protection différentielle est prévue d’être installée sur le réseau 400 KV qui est équipé
de fibre optique et secondée par une protection principale de distance.
Le réseau 400KV sera constitué en grande majorité par des lignes à double ternes.
Les défauts qui affectent deux phases différentes des deux circuits différents sont difficiles
à détecter par les protections de distance. Une mauvaise sélection de phase en défaut peut
entraîner le déclenchement triphasé des deux lignes 400 kV.
Avantages :
Sélection de phase sûre, même en cas de défaut double sur une ligne à double terne
Meilleure sensibilité pour la détection des défauts résistants à la terre.
Fonctionnement assuré même dans le cas ou la participation d’une extrémité sur le
défaut est faible ou nulle.
Inconvénients :
Nécessite des liaisons de communications à fibre optique entre les deux extrémités.
N'assure pas le secours éloigné qui est assuré par la protection de distance.
6.3.1.3/ Protection complémentaire de secours
Pour se prémunir contre les défauts résistants qui risque de ne pas être détectés par les
protections principales ; il est prévu une protection spécifique contre les défauts résistants
assurant le secours des protections principales, basé sur le principe de la mesure de la
puissance résiduelle à temps inverse ou à courant homopolaire directionnel à temps
inverse associé dans ce cas à un système de téléaction.
- Le principe de la protection complémentaire est basé sur la mesure de la
puissance résiduelle à temps dépendant, (le seul principe de mesure qui est utilisé
jusqu’à ce jour à l’ONE), il présente l’avantage d’assurer une meilleure sélectivité,
étant donné que la puissance homopolaire mesurée varie en fonction de
l’éloignement du point de mesure, et de ne pas être tributaire de la voie de
transmission.
- Le principe de la protection basé sur la mesure du courant résiduel associé à la
téléaction entre les deux extrémités du départ concerné (ne sera utilisé que sur les
nouvelles installations qui seront équipées de voies de transmission fiables en fibre
optique).
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Il est à noter que cette protection n’a jamais était testé sur le réseau de transport en
raison des difficultés de coordonner les réglages entre la protection à puissance résiduelle
directionnelle et la protection à courant homopolaire directionnelle de terre et par manque
de voie de transmission de téléaction ).
6.3.2/ Réenclencheur
La majorité des défauts qui affectent les lignes du réseau THT sont des défauts
monophasés (entre 70% et 75% défaut entre phase et terre ) et évoluent rarement en
défaut polyphasé grâce à son élimination rapide par les protections principales des deux
extrémités. La ligne doit se refermer automatiquement par un réenclencheur
conformément à un paramétrage prédéfini. Le réenclenchement peut être unipolaire,
tripolaire ou combiné au choix suivant un cycle prédéterminé.
6.3.2.1/ Réenclencheur monophasé
C’est un dispositif qui permet de rétablir la ligne lorsque la protection a ordonné le
déclenchement sélectif de la phase en défaut. Ce réenclenchement s’effectue sans contrôle
de tension. Le réenclencheur est du type parallèle, les ordres de déclenchement de la
protection monophasés sont transmis simultanément au disjoncteur et au réenclencheur
en même temps.
La durée minimale du temps de réenclenchement monophasé dépend essentiellement du
temps nécessaire à l’extinction de l’arc et la désionisation d’air autour du défaut Ce temps
est d’autant plus long que la ligne est longue, car l’arc reste entretenu par la tension
induite par les deux phases saines restées sous tension.
6.3.2.2 / Réenclencheur triphasé
C’est un dispositif qui permet de rétablir la ligne lorsque la protection principale a ordonné
le déclenchement triphasé en 1ère stade ou banalisation d’un déclenchement triphasé par
le réenclencheur monophasé après un essai de rétablissement non concluant , le
réenclenchement doit être effectué avec contrôle de la tension en s’assurant des conditions
de synchronisme à l’aide un synchrochek intégré.
6.3.3/ Protection transformateur THT/HT
En plus des protections internes tel que buchholz transformateur, buchholz régleur,
température…..etc., il est prévu les protections externes suivantes :
Protection différentielle du transformateur à trois entrées (elle doit être à pourcentage
de courant, désensibilisée aux harmoniques (2) deux et aux courants magnétisants.
Protection de distance.
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Protection masse cuve à maximum de courant instantané permettant de détecter les
défauts dissymétriques générateurs d’un courant de circulation entre la cuve et la partie
active sous tension du transformateur.
Protection défaillance disjoncteur.
De même il est prévu les protections de secours et d’exploitation comme suit :
Protection à maximum de courant de phase et du neutre à deux seuils temporisés.
Protection de surtension.
Protection à maximum de tension homopolaire (détection de défaut à la terre non
éliminé correctement).
Protection de surcharge éventuelle.
6.4/ PROTECTIONS ET CONTRÔLE COMMANDE EN TECHNOLOGIE
NUMÉRIQUE
6.4.1/ LIGNES THT 400KV ET 225KV DU RÉSEAU CRITIQUE :
SCHÉMA SR N° 400 D ou N°225 D-C
Le même degré de sécurité est exigé pour les départs 400KV et 225KV issus des postes
critiques. Pour ces départs il est prévu :
Deux protections principales de technologie numérique et de constructeur différent
alimentés par deux sources à courant continu différentes. Les ordres de déclenchement
seront envoyés vers les deux bobines de déclenchement du disjoncteur. Leurs circuits de
courant et de tension seront complètement séparés, les ordres de téléaction seront aussi
séparés et distincts afin d’assurer une meilleure sûreté de fonctionnement du système.
Le temps de déclenchement requis ne doit pas dépasser « 120ms » dans les conditions
normales et «300ms» en cas de défaillance.
Il a été retenu que la deuxième protection de distance de constructeur différent puisse
dialoguer avec le système de contrôle commande avec le protocole standard CEI 60870-5-
103 différent du protocole propriétaire dans ce cas le paramétrage de la protection et la
consultation de perturbographie et du localisateur de défaut peut être effectuée à partir
du système de contrôle commande du poste.
La protection contre les défauts résistants à la terre peut être intégré dans l’un des
boîtiers de la protection principale. Pour les départs équipés d’une protection
différentielle de ligne elle doit être intégrée dans le coffret de la protection de distance
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(étant donné que la protection différentielle est plus sensible à la détection des défauts
résistants et constituera donc un secours pour cette protection .)
La protection défaillance disjoncteur est insérée dans le circuit de la protection jeux de
barres, elle peut être intégrée dans un boîtier séparé ou intégrée dans le module de la
travée de la protection jeu de barres (cette disposition a été retenue pour se prémunir
contre le fonctionnement intempestif en cas de maintenance ou des interventions sur les
circuits des autres relais de protections.
En plus des actions classiques de la protection défaillance disjoncteur elle émet un ordre
de télé déclenchement vers le disjoncteur de l’autre extrémité de la ligne. L’exécution de
cette ordre au poste opposé sera conditionné par la mise en route de la protection de
distance de ce départ.
Un module de travée de la protection jeu de barres doit être relié directement à l’unité
centrale de la protection par fibre optique et peut éventuellement intégrer la fonction
défaillance disjoncteur.
La protection de surcharge et le localisateur de défaut sont intégrées dans l’un des
deux boîtiers de la protection principale de distance.
La protection de surtension, à manque de tension, le contrôle des TCT ainsi que le
synchrocheck peuvent être intégrés dans l’unité de contrôle commande de la travée ou
regroupé dans un boîtier distinct.
Le comptage est de classe 0,2, séparé et indépendant du contrôle commande de la
travée, mais doit être intégré dans le système de conduite local central et déporté au (
DN)
La perturbographie sera indépendante pour assurer l'archivage des événements
survenus au poste avec la possibilité de rapatrier les informations vers le centre de
dépouillement pour permettre une analyse des incidents sur le réseau. Les
perturbographes intégrés dans le système de protections numériques sont limités en
espace mémoire et ne permette pas d'archiver tous les événements importants. De même
ils ont une bande passante réduite (données calculées après filtrages ) et ne permettent
pas de faire une analyse en cas de défaillance d’une des protections.
Le réenclencheur sera intégré dans l’unité du contrôle commande numérique de la
tranche ou dans un boîtier séparé indépendant. malgré que tous les constructeurs des
protections numériques le proposent en variante intégré dans le boîtier de la protection
principale de distance. La complexité de sa mise en œuvre surtout que les deux
protections ne sont pas du même constructeur et les inter verrouillages indispensables
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pour faire le choix entre celui qui sera le maître et celui qui sera l'esclave milite en faveur
de cette solution.
L’architecture retenue pour le contrôle commande du poste est en étoile. Les serveurs
des équipements du contrôle commande du poste central communiquent en mode «maître
esclave» à travers des supports en fibre optique via un coupleur étoile dont le rôle est
d’assurer l’aiguillage de façon transparente de la communication entre le niveau poste et
l’équipement concerné d’une travée donnée.
6.4.2/ LIGNE HT - ISSUE D’UN POSTE THT/HT (RÉSEAU PROCHE) - Schéma
SR N°60D-C
Pour tous les départs HT issus d’un poste THT/HT, un niveau amélioré a été retenu pour
ces départs.
Ainsi il est prévu deux boîtiers de protection et un boîtier de contrôle commande.
le premier boîtier est équipé d'une protection de distance commutée qui intègre, la
fonction protection contre les défauts résistants à la terre (de préférence directionnelle
de terre à puissance résiduelle à temps inverse ), la fonction réenclencheur triphasé avec
synchrocheck , la fonction automate à minimum de tension, la fonction localisateur de
défaut et la fonction perturbographie
Le second boîtier est équipé d'une deuxième protection de distance commutée
Le troisième boîtier contient l’unité du contrôle commande numérique de la travée et
les mesures (P, Q, U, I etc…).
Le comptage statistique de classe 0,5.
6.4.3/ Autotransformateurs et Transformateurs 400/225KV
Schéma SR N°400ATR2
Pour assurer une meilleure sécurité de fonctionnement des systèmes de protections des
autotransformateurs ou transformateurs 400/225kV les tranches basse tension 400KV et
225KV seront séparées et installées dans des cabines de relayage distincts à proximité des
travées THT.
Chaque tranche est alimentée par une source à courant continu indépendante, la
répartition des relais de protections est effectuée de telle manière que chaque groupe de
protection assure le secours mutuel de l’autre en cas de défaillance ou de manque de la
tension à courant continu ou en cas de d’incident grave dans la cabine de relayage
(incendie, inondation. etc…).
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Les protections côté 400KV des ATR
En plus des protections internes (buchholz, image thermique, défaut de ventilation et de
circulation de l’huile .etc.. ) il est prévu :
Un boîtier qui regroupe la protection différentielle de courant à pourcentage et la
protection à maximum de courant de phases. La protection à maximum de courant sera
programmée pour ordonner un déclenchement rapide (400ms) du disjoncteur 400KV
en cas ou le disjoncteur 225KV de l’autotransformateur est ouvert, et ordonner un
déclenchement lent (2sec) en secours dans le cas normal.
Un boîtier défaillance disjoncteur côté 400KV qui peut éventuellement être intégré
dans le module de la protection jeu de barres 400KV.
Un boîtier de contrôle commande qui intègre l’ensemble des mesures.
Les protections côté 225KV des ATR
les protections prévues dans la tranche 225KV de l’autotransformateur sont les suivantes :
Une protection de distance dont la mise en route est à minimum d’impédance, équipée
de contrôle des circuits de tension, et d’un système de mémoire de tension pour
garantir la décision directionnelle correcte en cas de court-circuit triphasé proche. Tous
les réglages des différentes zones sont indépendants les uns des autres y compris le sens
de la mesure. La fonction de distance dispose de quatre zones directionnelles.
Cette protection permet un déclenchement rapide [en 1èr stade temps de base de la
protection ou en « 2ème stade » avec une temporisation de ( 500ms ) pour les
défauts internes de l’autotransformateur et en « 3ème stade » avec une temporisation de
( 800ms ) pour les défauts en amont «jeu de barres 225KV ou sur la liaison entre les TC
et le jeux de barres » ].
Il est à noter que cette protection ne peut fonctionner que si le disjoncteur 225KV est
fermé.
Un boîtier qui regroupe les protections ci dessus :
- Protection à maximum de courant de phases et du neutre(côté 225KV ).
- Protection à maximum de courant masse cuve.
- Protection de surcharge.
- Protection de surtension.
- Protection de contrôle des diviseurs capacitifs.
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La protection à maximum de courant sera programmée pour ordonner, un déclenchement
rapide (400ms) du disjoncteur 400KV en cas ou le disjoncteur 225KV de
l’autotransformateur est ouvert, et un déclenchement lent ( 2sec ) en secours dans le cas
normal .
Un boîtier du module de la protection jeu de barres 225KV.
Un boîtier défaillance disjoncteur côté 225KV qui peut éventuellement être intégré
dans le module de la protection jeu de barres 225KV.
Un boîtier de contrôle commande numérique qui intègre la fonction synchrocheck
pour la synchronisation entre les deux réseaux 400KV et 225 KV lors de la fermeture
locale ou à distance du disjoncteur 225KV et les mesures ( P,Q, I, U, etc…).
Un régulateur de tension qui permet la marche en parallèle éventuelle entre les deux
autotransformateurs.
Un module séparé de la perturbographie.
Un compteur statistique de classe de précision 0,2.
6.4.4/ RÉACTANCES : SCHÉMA SRN° 400 RH
En plus des protections internes (buchholz, image thermique, défaut de ventilation et de
circulation de l’huile. etc.. ) il est prévu :
Un boîtier qui regroupe la protection différentielle de courant à pourcentage
(protection principale )
Un boîtier qui regroupe la protection à maximum de courant de phases et de neutre,
la protection masse cuve, un automate qui permet le déclenchement et l’enclenchement
de la réactance en cas de baisse ou de hausse de la tension du jeu de barres 400 KV.
Un dispositif de contrôle de la fermeture et de l’ouverture du disjoncteur au moment
du passage du courant à zéro, afin d’éviter les réamorçages entre les contacts du
disjoncteur de la réactance lors des manœuvres.
Un boîtier défaillance disjoncteur côté 400KV qui peut éventuellement être intégré
dans le module de la protection jeu de barres 400KV.
Un boîtier de contrôle commande qui intègre l’ensemble des mesures (Q, I, etc…).
Pour la réactance de la ligne 400KV elle sera équipée en plus d’un automate qui permet
d’ordonner le déclenchement en monophasé de la phase en défaut via la protection
principale du départ en même temps que le départ concerné et de la réenclencher juste
avant la fermeture du pôle du disjoncteur de la ligne.
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6.4.5/ JEU DE BARRES 400KV
Tous les postes critiques 400KV et 225KV seront équipés de protection jeu de barres pour
éliminer rapidement les défauts qui peuvent affecter les jeux de barres dans un temps
inférieur à (80ms) y compris le temps de l’ouverture des disjoncteurs.
La protection différentielle jeu de barres sera de type numérique décentralisée à basse
impédance, basée sur la mesure du courant différentiel et d’un critère de direction, l’unité
de travée sera installée dans la cabine de relayage de la travée, la liaison entre l’unité de
travée et l’unité centrale est effectuée par câbles à fibre optique.
L’unité de travée assure la liaison entre le système de protection, les transformateurs de
courant principaux, les sectionneurs et les disjoncteurs elle fonctionne en tant qu’unité
d’acquisition des données, de pré traitement et de commande. Elle réalise également la
séparation galvanique entre l’installation et les circuits électroniques.
L’unité centrale gère la configuration du système, l’image des sectionneurs, l’assignation
des différents départs, la communication sur le bus, la synchronisation des temps et
l’intégration dans le système de contrôle commande du poste.
Pour les postes équipés « d’un disjoncteur et demi » il est prévu deux protections
différentielles de jeu de barres à basse impédance indépendantes l’une de l’autre,
chaque unité centrale de la protection est dédiée pour un jeu de
barres et installée dans une armoire spécifique et indépendante.
La protection défaillance disjoncteur utilisera le support de la protection jeu de barres pour
l’élaboration des ordres de déclenchement sélectifs des départs qui sont aiguillés sur le jeu
de barres dont le disjoncteur est en défaut.
Par contre pour les postes qui sont équipés de double jeu de barres avec couplage il sera
prévu une seule protection (une seule unité centrale ) avec autant de zones de mesure
qu’il y a de tronçons de jeu de barres.
6.4.6/ TRANSFORMATEURS 225/60 /11KV Schéma SR N° 225TR-C
Pour assurer une meilleure sécurité de fonctionnement des systèmes de protections des
transformateurs THT /HT/MT les équipements de protections sont séparés et regroupés
suivant le niveau de tension côté 225KV et côté 60KV.
Ils sont alimentés par deux sources à courant continu distinct mais installés dans la
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même cabine de relayage, la répartition des relais de protections est effectuée de telle
manière que chaque groupe de protection assure le secours mutuel de l’autre en cas de
défaillance ou de manque de la tension à courant continu ou en cas de défaut de l’un des
circuits de mesures.
Les protections côté 225KV :
En plus des protections internes tel que (buchholz, image thermique, défaut de la
ventilation et de la circulation de l’huile .etc.. ) il est prévu :
Un boîtier qui regroupe la protection différentielle de courant à pourcentage, la
protection à maximum de courant de phases et du neutre côté 225kv, la protection à
maximum de courant de phases côté 11KV et la protection à maximum de tension
homopolaire contre les défauts de masse 11KV.
La protection à maximum de courant de phases sera programmée pour ordonner un
déclenchement rapide (400ms) du disjoncteur 225KV en cas ou le disjoncteur 60KV du
transformateur est ouvert, et ordonner un déclenchement lent (2sec) en secours dans le
cas normal .
Un boîtier défaillance disjoncteur côté 225KV qui peut éventuellement être intégré
dans le module de la protection jeu de barres 225KV.
Les protections côté 60KV :
Un boîtier qui regroupe les protections ci dessus :
- Protection à maximum de courant de phases et du neutre à deux seuils (côté
60KV).
- Protection à maximum de courant masse cuve.
- Protection de distance.
- Protection de surcharge.
- Protection de surtension.
- Détecteur des défauts résistants voltmètriques ( cas ou le transformateur est
exploité à neutre 60KV isolé ).
Il est à noter que pour l’élimination des défauts jeu de barres 60KV éventuel, le
temporisation de la protection ampéremètrique est trop élevé. Ainsi il a été retenu de prévoir
une protection de distance simplifiée qui permet de déclencher le transformateur pour des
défauts amont au bout de (800ms) pour les postes critiques .
Un boîtier de contrôle commande numérique qui intègre la fonction synchrocheck, qui
permet la synchronisation entre les deux réseaux 60KV et 225KV lors de la fermeture
locale où à distance du disjoncteur 60KV et les mesures ( P,Q, I, U, etc…)
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Un régulateur de tension qui permet la marche en parallèle éventuelle entre les deux
transformateurs
Un module séparé de la perturbographie.
Un compteur statistique de classe de précision 0,5.
4.7/ Réactances 11KV
Schéma SR N° MT-RH
En plus des protections internes (buchholz, défaut de ventilation et circulation de l’huile
pour les réactances d’huile etc … il est prévu :
Un boîtier qui regroupe la protection à maximum de courant de phases, la protection
masse cuve si le 11KV est mis à la terre et un automate qui permet le déclenchement et
l’enclenchement de la réactance en fonction du niveau de la tension jeu de barres 225
KV.
Un boîtier de contrôle commande qui intègre l’ensemble des mesures
(Q, I, etc…)
Pour les réactances qui dépassent 20MVAR il sera prévu en plus une protection
différentielle de courant à pourcentage.
6.4.8/ DÉPARTS THT DU RÉSEAU NON CRITIQUE (schéma SRN°225D)
Les exigences imposées aux systèmes de protections pour la rapidité et la sûreté
d’élimination des défauts ne sont pas les mêmes que celles qui ont été imposées pour le
réseau critique, néanmoins pour assurer la sécurité de fonctionnement des systèmes de
protection et du contrôle commande tout en réduisant le coût d’investissement, il a été
retenu :
Surseoir à l’installation systématique d’une protection différentielle jeu de barres (un
défaut jeu de barres éventuel sera éliminé par les protections de distance des postes
encadrants en moins de «500ms» ce qui ne risque pas de perturber la stabilité du réseau.
Intégrer dans le boîtier de la protection de distance la perturbographie, le
réenclencheur triphasé avec le synchrocheck et les autres équipements.
Accepter que les deux protections principales de distance multichaînes peuvent être
du même constructeur mais de technologie ou de modèle différent.
Prévoir une seule téléaction commune aux deux protections de distance.
Equiper le poste par deux sources à courant continu.
Equiper tous les disjoncteurs THT d’une deuxième bobine de déclenchement de
secours à émission de tension.
Généraliser la protection défaillance de disjoncteur.
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Généraliser le comptage statistique de classe 0,5 indépendant.
Assurer le même niveau de redondance du poste de conduite numérique.
Ainsi les protections et automatismes prévues pour un départ THT non critique sont les
suivants :
Un premier boîtier qui intègre:
- Une Protection de distance multichaînes avec accélération de stade.
- Une Protection contre les défauts résistants à la terre (à puissance résiduelle
directionnelle à temps inverse ou à courant directionnel de terre avec téléaction).
- Un localisateur de défaut.
- Une perturbographie.
Un deuxième boîtier pour la deuxième protection de distance à multichaînes de
mesures avec accélération de stade.
Les fonctions ci dessous peuvent être intégrées dans ce boîtier ou dans le boîtier du
contrôle commande:
- La protection contre les surtensions.
- L’automatisme à manque de tension.
- Le réenclencheur monophasé et triphasé associé au synchrocheck.
- Le dispositif de contrôle des diviseurs capacitifs etc…
Un troisième boîtier pour la protection défaillance disjoncteur.
Un boîtier de contrôle commande qui intègre les mesures (P, Q, U, I etc..) et le
synoptique .
Compteur numérique de classe 0,5.
Pour les lignes courtes qui sont équipées d’une liaison en fibre optique, Il sera prévu une
protection différentielle de courant de ligne comme protection principale, et une
protection de distance multichaînes en secours.
6.4.9/ DÉPARTS HT NON CRITIQUES ( Schéma SRN°60D )
Les départs HT alimentant les postes sources HT/MT ou issus de poste HT/MT sont
définis comme départ HT non critique. Les protections et le contrôle commande prévus
pour ces départs sont comme suit :
Un boîtier qui regroupe l’ensemble des protections et automatismes ci-dessous:
- Une protection de distance.
- Un réenclencheur avec synchrocheck.
- Une protection contre les défauts résistants à la terre.
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Division Système Réseau
Directives techniques des
postes THT & HT
PP/06.04.
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- Un automate à minimum de tension
- Un localisateur de défaut
- Un perturbographe
Un boîtier de contrôle commande
Le système de conduite et de contrôle commande n’est pas redondant, un PC équipé de
tout les logiciels du poste de conduite sera prévu en réserve et peut être mis en
œuvre rapidement par l’exploitant en cas de défaillance du PC de conduite principal
6.4.10/ POSTES HT/MT :
6.4.10.1/ Transformateur HT/MT «schéma SR N°60TR40 »
Pour les postes équipés de transformateurs HT/MT de 40 MVA, il a été retenu d’améliorer
le système de protections de ces transformateurs par une protection différentielle,
En plus des protections conventionnelles internes (buchholz, température, défaut de
ventilation et circulation d’huile) il est prévu :
Un boîtier qui regroupe l’ensemble des protections.
- Protection différentielle de courant à pourcentage.
- Protections ampéremètriques de phases côtés 60KV.
- Protection ampéremètrique homopolaire neutre 22KV.
- Protection ampéremètrique masse cuve.
- Protection ampéremètrique pour la détection des terre résistantes.
- Protection de surtension.
- Protection de surcharge éventuelle (dans le cas de marche en parallèle des
transformateurs pour délester les départs MT en cas de déclenchement d’un
transformateur ).
Un boîtier qui regroupe les automatismes et le contrôle commande.
- Permutation automatique
- Contrôle commande du transformateur.
- Régulateur de tension (peut être intégré ou séparé ).
- Un système de comptage facturation installé sur les arrivées 60KV des
transformateurs HT/MT ce qui a nécessité l’installation des réductions de mesure
côté 60 kV.
Pour les transformateurs dont la puissance est inférieure à 40MVA, ils seront équipés de
toutes les protections et automatismes indiqués ci-dessus à l’exception de la protection
différentielle.
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6.4.10.2/ Arrivée Transformateur HT/MT « Schéma SR N°60TR40 »
Pour améliorer la qualité de service et éviter des déclenchements intempestifs du
transformateur suite à des appels de courant générés par des démarrages de gros moteurs
où par l’enclenchement des charges importantes, il a été convenu d’améliorer le schéma de
protection des arrivées des transformateurs par l’introduction de protection
ampéremètrique à double seuil exploité comme suit :
Seuil haut entraînant le déclenchement rapide du transformateur en cas de court-
circuit en tenant compte de la sélectivité avec les autres protections et la tenue du
matériel . le réglage en courant de la protection est compris entre 1,5 In et 2 In celui de la
temporisation est inférieure ou égale à 2,5 sec .
Seuil haut instantané entraînant le déclenchement instantané du transformateur en
cas d’enclenchement du transformateur sur défaut (réduction pendant 3 secondes de la
temporisation affichée du seuil haut ).
Seuil bas lent entraînant le déclenchement du transformateur en cas de surcharge
prolongée .
le réglage en courant de la protection est compris entre In et 1,2 In , la temporisation est
comprise entre 5s et 10 s ( temps de démarrage des moteurs )
l’ensemble des fonctions de protection et de contrôle commande sont intégrés dans le
même boîtier
6.4.11/ SOUS TRANCHE DÉPART MT «schéma SR N°22D »
Pour assurer une meilleure qualité de service et éviter les déclenchements intempestifs des
départs MT il a été retenu d’équiper les départs MT par :
Un boîtier qui regroupe les protections et automatismes suivants :
- Une protection à maximum de courant de phases instantané et temporisé à deux
seuils de réglage en courant et en temporisation.
- Une protection à maximum de courant homopolaire instantané et temporisé pour
les départs MT aériens (pour les départs MT souterrains cette protection sera
remplacée par une protection directionnelle à maximum de courant homopolaire
instantané et temporisé qui permet une meilleure sensibilité et sélectivité de
détection des défauts à la terre et pour éviter le déclenchement des départs MT
souterraines par le courant capacitif relativement important ).
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- Une protection de terre résistante à temps inverse assurant l’élimination des
défauts résistants pour le réseau aérien «elle est alimentée par un TC tore qui
mesure la somme des courants des trois phases ».
- Un réenclencheur triphasé avec un cycle rapide et deux cycles lents pour les
départs aériens.
- Un relayage de délestage relestage.
- Un système de contrôle commande.
Un comptage de facturation de classe 0,5.
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Réglage des protections des départs THT et les transformateurs THT/HT/MT
Départ THT
Protection de distance PX Protection complémentaire et de secours PW et P S
1° Stade
2° Stade 3° Stade 4° Stade antipompage I Résiduel Temps de
base PW
Temps de décl
PS
I Résiduel ( HT )
Temps
de base
Xd
Ligne T Xd
Ligne T
Xd
Ligne T ZL+ZLadjacente ZL+ZLadjacente Haute Tension
Indice courbe
dépend du calibre TC
100 ms 80% 0,4 /
0,3sec 120% 1sec 140% 3,2sec 120% 110% à 150% 160/200A 1,8sec 1,98sec 80/100A
3- 8 ou 9
dépend du rapport TC
Protection défaillance disjoncteur Protection de surtension
Sélecteur de phases Contrôle diviseurs capacitifs
Seuil I = 20%In T = 250 ms Seuil U = 125%Un T = 30sec
Seuil U = 80% Un Seuil U0 = 6% T = 120sec
Réenclencheur et Automate de manque de tension
Présence U B = 45V Absence UB = 20V Présence U L = 45V Absence UL= 20V U = 20V Déclenchement MU = 10sec Veille MU = 15sec Renvoi Barres = 5sec
Cycle monophasé = 1,5 sec Cycle triphasé = 2 sec Glissement = 2 sec Désarmement = 60 sec Temps de Blocage = 60 sec Critère défaut permanent = 4sec Inversion de consigne =
15sec
Autotransfo
THT/THT
Ou
Transformate
ur
THT/HT/MT
Protection de distance PX côté secondaire du Transformateur Maximum courant de phases et homopolaire côté THT Protection différentielle Contrôle diviseurs capacitifs
1° Stade
Aval
2° Stade
Aval
3° Stade
Amont
4° Stade Phases Ir = 1, 5 In T = 2,5 sec Seuil de courant Pente
Seuil U0 = 6% T = 120sec
Alarme Temps de base
Zd TR T Zd TR
T Zd TR T Zd TR I Résiduel Ir = In T= 3 sec Ir= 40% In 37,5%
100 ms 80% 0,4 sec 110% 0,8sec 120% 3sec 130%
Protection défaillance disjoncteur Masse cuve Maximum de courant 11Kv Contrôle de charge Masse câble éventuelle
Seuil I = 20%In T = 250 ms Ir = 120A soit
60%In
déclenchement
Ir=In côté 11Kv T = 1 sec
déclenchement
Ir=0,2 In et arrêt pompes T= 20 mn
déclenchement Masse câble Ir= 200A Déclenchement
Défaut Gaine Ir=50A T=5sec Alarme
Maximum de courant de phases côté HT Maximum de courant de neutre côté HT
Existants Nouveaux réglages Existants Nouveaux réglages
Ir= 1,2 à 1,8 In T = 2,5 sec
déclenchement
Ir >1,1In T = 1sec Alarme T = 20mn
déclenchement
Ir= 120 à 200A T= 3sec
déclenchement
Ir> = 60A T = 5sec Alarme T= 20mn déclenchement
Ir >> = 1,5 In
T = 2,5 sec déclenchement
Ir>>= In côté HT T =3sec déclenchement
Protection de surcharge
Ir= 1,1In Alarme instantané
T = 20mn déclenchement Ir= 1,4In
T = 5sec –Alarme -- T = 5mn Déclenchement
Protection volt métrique homopolaire 11 Kv Protection de surtension Protection volt métrique homopolaire HT ( terre résistante )
Seuil U = 10 V T=2sec Alarme Seuil U = 125% Un T = 30sec Seuil U = 10 V T=2sec Alarme
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Réglage des protections des départs HT , les transformateurs HT/MT et les départs MT
Départ HT
Protection de distance PX Protection complémentaire directionnelle de terre PW
1° Stade
2° Stade 3° Stade 4° Stade I Résiduel
Temps de base
PW
I Résiduel (AHT )
Temps de base
Xd Ligne T
Xd
Ligne T
Xd
Ligne T ZL+ZLadjacente
A
Haute Tension
Indice courbe dépend du calibre TC
100 ms 80% 0,4 /
0,6sec 120% 1sec 140% 2sec / 3,2sec 120% 80A 1 sec 60A
3- 8 ou 9dépend du
calibre des TC
Réenclencheur et Automate de manque de tension
Présence U B = 45V Absence UB = 20V Présence U L = 45V Absence UL= 20V U = 20V Déclenchement MU = 10sec Veille MU = 15sec
Cycle triphasé = 2 sec Glissement = 2 sec Désarmement = 60 sec Temps Blocage = 60 sec Critère défaut permanent =
4sec
Inversion de consigne =
15sec Renvoi Barres = 5sec
Transformateur
HT/MT
Maximum de courant de phases côté MT Maximum de courant de neutre côté MT
Ir = 1,2 à 1,8 In T = 2,5 sec déclenchement Ir = 1,2Io max des départs MT T = 2,5 sec déclenchement
Masse cuve Contrôle de charge Terre résistante
Ir 60% In côté HT déclenchement Ir=0,2 In et arrêt pompe T= 20 mn
déclenchement 1A / MT
100 à 165sec déclenchement
- instantané TST
- 1,5 sec TST
Arrivée MT
Maximum de courant de phases côté MT Maximum de courant homopolaire Protection de surtension
Existants Nouveaux réglages Existant Existant Nouveau réglage
Ir = 1,2 à 1,8 In T = 2sec
déclenchement
Ir >1à 1,2In T = 8sec déclenchement
Ir = 1,2Io max des
départs MT T = 2sec déclenchement Seuil U = 120%Un T = 1sec T = 3sec
Ir>> = 1,2 à 1,8 In
T = 2sec déclenchement
Départ MT
Maximum de courant de phases côté MT Maximum de courant homopolaire Protection terre résistance à temps inverse
Existants Nouveaux réglages Existant Existant
Ir = 1,2 à 1,8 In -Instantané -T=0,5 à 1sec
Ir >1à 1,2In T = 6sec déclenchement
Ir = 1,2Io max du
départ MT
- Instantané - T = 0,,5 à 1sec
Ir = 1 A / MT
Courbe C
I >200A
T= 2,2 sec constant Ir>> = 1,2 à 1,8 In
- Instantané - T = 0,5 à 1 sec
déclenchement
C= consommation relais ; P = puissance de précision du TC ; I = 5A
Maximum de courant homopolaire directionnel éventuel
Ir = sensibilité relais – I*C/P - Instantané déclenchement - T = 0, 5 à 1sec =45°