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BRGMI'ENTIIPIISE AU SCKVICf DC LA TEIRI

DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L'EQUIPEMENTCELLULE C.E.R.L.

RECONNAISSANCE GEOTECHNIQUEPOUR LE PROJET D'AMENAGEMENT

DE LA PLACE DES ALMADIES

J. RIFFISous la direction technique de G. FILIS

Juillet 1992R. 35505 ANT 48 92

BRGM - MARTINIQUElin 0,9 raul* d* Didi.r - B.P. 394 - 972S8 Fart-d. -Front* c*d«»Til.: 19 'S96| 71.88.68 - Tilicopi.ur : 19 (S9«| 63.30.46 Tér«< : 912 3S4 MR

BRGMI'ENTIIPIISE AU SCKVICf DC LA TEIRI

DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L'EQUIPEMENTCELLULE C.E.R.L.

RECONNAISSANCE GEOTECHNIQUEPOUR LE PROJET D'AMENAGEMENT

DE LA PLACE DES ALMADIES

J. RIFFISous la direction technique de G. FILIS

Juillet 1992R. 35505 ANT 48 92

BRGM - MARTINIQUElin 0,9 raul* d* Didi.r - B.P. 394 - 972S8 Fart-d. -Front* c*d«»Til.: 19 'S96| 71.88.68 - Tilicopi.ur : 19 (S9«| 63.30.46 Tér«< : 912 3S4 MR

RECONNAISSANCE GEOTECHNIQUE POUR LE PROJETD'AMENAGEMENT DE LA PLACE DES ALMADIES

Rapport R 35505 ANT 4S 92 Juillet 1 992

RESUME

A la demande de la Direction Départementale de l'Equipement - cellule CERL -, leB.R.G.M. Antilles a procédé aux reconnaissances géologiques et géotechnique auniveau de la place des Almadies en vue de la création d'une digue en merconstituée de rideaux de palplanches dans l'enceinte et enrochement à l'extérieur.

Le but de l'étude étant de prédimensionner les ouvrages de soutènement en :

- établissant un profil en long sur le tracé de la future plage et de la digue pourévaluer l'épaisseur des couches vasardes.

- précisant la nature des sols et leurs caractéristiques mécaniques- évaluant les tassements des remblais de la digue et de la plage.

L'aléa sismique a été pris en compte pour les calculs de stabilité à long terme de ladigue.

Les tassements attendus seront voisins des 20 cm dans le cas le plus défavorablesoit pour cinq mètres de remblai dont quatre dans l'eau.

L'examen du comportement en analyse élastoplastlque du rideau de palplanchesde la digue dans le cas le plus critique ( 4 m d'eau et 5 m de remblai) a abouti à unepalplanche de 15 mètres (10 mètres d'ancrage) de type LARSEN II ayant undéplacement en tête de 7 cm sans séisme et 8 cm avec.

Par J. RIFFISous la direction technique de G. FILIS

BRGM Antilles - R. 35505 ANT 4 92

RECONNAISSANCE GEOTECHNIQUE POUR LE PROJETD'AMENAGEMENT DE LA PLACE DES ALMADIES

Rapport R 35505 ANT 4S 92 Juillet 1 992

RESUME

A la demande de la Direction Départementale de l'Equipement - cellule CERL -, leB.R.G.M. Antilles a procédé aux reconnaissances géologiques et géotechnique auniveau de la place des Almadies en vue de la création d'une digue en merconstituée de rideaux de palplanches dans l'enceinte et enrochement à l'extérieur.

Le but de l'étude étant de prédimensionner les ouvrages de soutènement en :

- établissant un profil en long sur le tracé de la future plage et de la digue pourévaluer l'épaisseur des couches vasardes.

- précisant la nature des sols et leurs caractéristiques mécaniques- évaluant les tassements des remblais de la digue et de la plage.

L'aléa sismique a été pris en compte pour les calculs de stabilité à long terme de ladigue.

Les tassements attendus seront voisins des 20 cm dans le cas le plus défavorablesoit pour cinq mètres de remblai dont quatre dans l'eau.

L'examen du comportement en analyse élastoplastlque du rideau de palplanchesde la digue dans le cas le plus critique ( 4 m d'eau et 5 m de remblai) a abouti à unepalplanche de 15 mètres (10 mètres d'ancrage) de type LARSEN II ayant undéplacement en tête de 7 cm sans séisme et 8 cm avec.

Par J. RIFFISous la direction technique de G. FILIS


Table des matières

Pages

1- INTRODUCTION... 1

2- SITUATION GEOGRAPHIQUE ET CONTEXTE GEOLOGIQUE ... 1

3- NATURE DE LA CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE... 1

3.1 Jetting 23.2 Sondage carotté 2

4- RESULTATS ET INTERPRETATION DES ESSAIS ... 3

5- CALCUL DES TASSEMENTS... 3

6- VERIFICATION AU POINÇONNEMENT DU REMBLAI ... 4

7- DIMENSIONNEMENT DES PALPLANCHES ... 57.1 Calcul sans séisme 67.2 Cacui sous séisme 77.3 Rideau de la plage 77.4 Mise en 'uvre en site aquatique 8

8- RECOMMANDATIONS... 8

9. SYNTHESE 8-9


Table des matières

Pages

1- INTRODUCTION... 1

2- SITUATION GEOGRAPHIQUE ET CONTEXTE GEOLOGIQUE ... 1

3- NATURE DE LA CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE... 1

3.1 Jetting 23.2 Sondage carotté 2

4- RESULTATS ET INTERPRETATION DES ESSAIS ... 3

5- CALCUL DES TASSEMENTS... 3

6- VERIFICATION AU POINÇONNEMENT DU REMBLAI ... 4

7- DIMENSIONNEMENT DES PALPLANCHES ... 57.1 Calcul sans séisme 67.2 Cacui sous séisme 77.3 Rideau de la plage 77.4 Mise en 'uvre en site aquatique 8

8- RECOMMANDATIONS... 8

9. SYNTHESE 8-9


FIGURES DANS LE TEXTE

Figure 1 Plan d'implantation

ANNEXES JOINTES AU RAPPORT

Annexe 1 :

Annexe 2 :

Annexe 3 :

Implantation des Jettings et du CarottéPlan d'aménagement de la place des Almadies

Sondage Carotté et Jettings

Essais en Laboratoire

Annexe 4 : Calcul Rido sans séisme

Annexe 5 Calcul Rido sous séisme


FIGURES DANS LE TEXTE

Figure 1 Plan d'implantation

ANNEXES JOINTES AU RAPPORT

Annexe 1 :

Annexe 2 :

Annexe 3 :

Implantation des Jettings et du CarottéPlan d'aménagement de la place des Almadies

Sondage Carotté et Jettings

Essais en Laboratoire

Annexe 4 : Calcul Rido sans séisme

Annexe 5 Calcul Rido sous séisme


Figure 1: Plan de situationEchelle 1/25 000

Figure 1: Plan de situationEchelle 1/25 000

Direction Départementale de l'EquipementCellule C.E.R.L.

Reconnaissance géotechniquepour le Projet d'aménagement

de la Place des Almadies

1- INTRODUCTION

Dans le cadre de l'aménagement de la Place des Almadies, (Figure 1-Pland'implantation), la Direction Départementale de l'Equipement - cellule CERL -

prévoit la réalisation d'une digue artificielle, ayant pour dimension (cf annexe 1) 40mètres de long et 4 mètres de large à sa base, composée d'un rideau depalplanches côté intérieur et enrochement côté extérieur. Une plage d'emprise 140m X 20 m sera créée par mise en place d'un rideau court enroché côté mer etremblayé par du sable de dragage.

La cellule Etudes Rivière et Littoral a demandé au B.R.G.M. Antilles l'examengéotechnique du projet.

2- SITUATION GEOGRAPHIQUE ET CONTEXTE GEOLOGIQUE

Le projet d'aménagement de la place des Almadies, se situe à 200 mètres environde l'embouchure de la Rivière Madame entre la pointe Simon et la Pointe de laVierge.

Le contexte géologique est caractérisé par des formations argilo-vasardes à sablo-coquillières, reposant sur des dacites et andésites à hornblende et quartz de lapremière phase des Pitons du Carbet.

3- NATURE DE LA CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE

Pour connaître les contraintes géotechniques du projet, deux axes ont été donnéesà la campagne de reconnaissance. Le premier visait à définir l'épaisseur descouches vasardes sur l'ensemble du projet : plage et digue. Le second à réaliserune coupe géologique pour préciser les caractéristiques mécaniques des sols enplace en bout de digue.

BRGM Antilles R. 35505 ANT 4 92

Direction Départementale de l'EquipementCellule C.E.R.L.

Reconnaissance géotechniquepour le Projet d'aménagement

de la Place des Almadies

1- INTRODUCTION

Dans le cadre de l'aménagement de la Place des Almadies, (Figure 1-Pland'implantation), la Direction Départementale de l'Equipement - cellule CERL -

prévoit la réalisation d'une digue artificielle, ayant pour dimension (cf annexe 1) 40mètres de long et 4 mètres de large à sa base, composée d'un rideau depalplanches côté intérieur et enrochement côté extérieur. Une plage d'emprise 140m X 20 m sera créée par mise en place d'un rideau court enroché côté mer etremblayé par du sable de dragage.

La cellule Etudes Rivière et Littoral a demandé au B.R.G.M. Antilles l'examengéotechnique du projet.

2- SITUATION GEOGRAPHIQUE ET CONTEXTE GEOLOGIQUE

Le projet d'aménagement de la place des Almadies, se situe à 200 mètres environde l'embouchure de la Rivière Madame entre la pointe Simon et la Pointe de laVierge.

Le contexte géologique est caractérisé par des formations argilo-vasardes à sablo-coquillières, reposant sur des dacites et andésites à hornblende et quartz de lapremière phase des Pitons du Carbet.

3- NATURE DE LA CAMPAGNE DE RECONNAISSANCE

Pour connaître les contraintes géotechniques du projet, deux axes ont été donnéesà la campagne de reconnaissance. Le premier visait à définir l'épaisseur descouches vasardes sur l'ensemble du projet : plage et digue. Le second à réaliserune coupe géologique pour préciser les caractéristiques mécaniques des sols enplace en bout de digue.


3.1 Jettings

Les sondages appelés jettings sont réalisés en mesurant la vitesse d'avancementd'une canne creuse où de l'air est propulsé. Cet essai est purement qualitatif et doitêtre étalonné par d'autres essais.

Dix sondages de profondeurs variables, ont été effectués par l'entreprise Bachy du18/05/92 au 30/05/92, à la fois sur l'axe de la digue et du niveau court depalplanches (cf annexe 2)

Les jettings ont mis en évidence un horizon de sable vazard de 1 à 2 mètres deprofondeur sur l'ensemble de la zone concernée par le projet.

3.2 Sondage carotté

Un sondage carotté fut également réalisé par l'entreprise Bachy à l'aide d'une plate¬forme flottante au bout de la future digue dont l'implantation a été matérialisée parle C.E.T.E.F à l'aide de bouées.De façon à caractériser les sols en place au droit du sondage, nous avons prélevéquatre échantillons remaniés à diverses profondeurs :

- 4,30 m (Hauteur d'eau # 3 mètres)- 9,70 m

- 11,80 m- 17,80 m environ

La coupe lithologique détaillée en annexe 2 est caractérisée par dix mètres desable et madrépores argileux sur les deux premiers mètres suivi de sériesalluvionnaires sableuses avec présence de blocs et galets sur cinq mètres deprofondeur, le tout reposant sur le substratum.


3.1 Jettings

Les sondages appelés jettings sont réalisés en mesurant la vitesse d'avancementd'une canne creuse où de l'air est propulsé. Cet essai est purement qualitatif et doitêtre étalonné par d'autres essais.

Dix sondages de profondeurs variables, ont été effectués par l'entreprise Bachy du18/05/92 au 30/05/92, à la fois sur l'axe de la digue et du niveau court depalplanches (cf annexe 2)

Les jettings ont mis en évidence un horizon de sable vazard de 1 à 2 mètres deprofondeur sur l'ensemble de la zone concernée par le projet.

3.2 Sondage carotté

Un sondage carotté fut également réalisé par l'entreprise Bachy à l'aide d'une plate¬forme flottante au bout de la future digue dont l'implantation a été matérialisée parle C.E.T.E.F à l'aide de bouées.De façon à caractériser les sols en place au droit du sondage, nous avons prélevéquatre échantillons remaniés à diverses profondeurs :

- 4,30 m (Hauteur d'eau # 3 mètres)- 9,70 m

- 11,80 m- 17,80 m environ

La coupe lithologique détaillée en annexe 2 est caractérisée par dix mètres desable et madrépores argileux sur les deux premiers mètres suivi de sériesalluvionnaires sableuses avec présence de blocs et galets sur cinq mètres deprofondeur, le tout reposant sur le substratum.


4. RESULTATS ET INTERPRETATION DES ESSAIS

Les caractéristiques intrinsèques des matériaux peuvent être synthétisées dans le

tableau suivant (cf annexe 3)

cohésion à long terme c' (Kpa)Angle de frottement interne à

long terme (|)'(°)

Cohésion à court termeCu (Kpa)angle de frottement interne à

court terme (j) (°)

indice des vides eo

Pression de consolidation

a p' (Kpa)

Coefficient de compressionCe

Sable etmadrépores20

43,5

24

34

1

38

0,21

Sériefluviale2431,5

5- CALCUL DES TASSEMENTS

Le projet est caractérisé par la mise en place d'un remblai de 5 mètres de haut, 30mètres de long, et de 4 mètres à sa base avec une hauteur d'eau de 4 mètres(cf annexe 1)

L'amortissement des contraintes dues au remblai à l'aide des abaques deSteinbrenner pour l'ensemble de l'horizon sableux est synthétisé dans le tableausuivant.

prof (m)

c (KPa)

a' V (KPa)

5

46

08

734

24

9

24

4

11

18

56

13

14

72

Tableau n°2 : amortissement des contraintes pour la consolidation


4. RESULTATS ET INTERPRETATION DES ESSAIS

Les caractéristiques intrinsèques des matériaux peuvent être synthétisées dans le

tableau suivant (cf annexe 3)

cohésion à long terme c' (Kpa)Angle de frottement interne à

long terme (|)'(°)

Cohésion à court termeCu (Kpa)angle de frottement interne à

court terme (j) (°)

indice des vides eo

Pression de consolidation

a p' (Kpa)

Coefficient de compressionCe

Sable etmadrépores20

43,5

24

34

1

38

0,21

Sériefluviale2431,5

5- CALCUL DES TASSEMENTS

Le projet est caractérisé par la mise en place d'un remblai de 5 mètres de haut, 30mètres de long, et de 4 mètres à sa base avec une hauteur d'eau de 4 mètres(cf annexe 1)

L'amortissement des contraintes dues au remblai à l'aide des abaques deSteinbrenner pour l'ensemble de l'horizon sableux est synthétisé dans le tableausuivant.

prof (m)

c (KPa)

a' V (KPa)

5

46

08

734

24

9

24

4

11

18

56

13

14

72

Tableau n°2 : amortissement des contraintes pour la consolidation


Les tassements calculés pour la consolidation primaire estimés avec la théorie deconsolidation unidimentionnelle de Terzaghi, sont :

hi = hi Ce . log ( a' vn + A a )

1 + eo o' p

A hi = tassement pour la couche i

hi = hauteur de la couche i

Ce = coefficient de compressibilitéeo = indice des vides

a vo = contraintes des terres au repos, appliquées à mi-hauteur de la couche i

AG' = surcharge apportée par le remblai

o' p = pression de préconsolidation

Le tassement estimé est de 20 cm.

Nous rappelons que ces tassements ont été calculés dans le cas le plusdéfavorable qui se présente uniquement en bout de digue. Au niveau de la plageartificielle et sur plus de la moitié de la digue, les tassements seront bien inférieurs,de l'ordre de 5 à 10 cm.

6- VERIFICATION AU POINÇEMENT DU REMBLAI

La contrainte ultime est estimée à partir de la formule :

qu =(n+2)Cuavec Cu = 24 Kpa (éch b cf annexe 3)

soitqu = 123,4 Kpa

la contrainte apportée par le remblai est approximativement de :

q= YH = 32kpa

La condition de non poinçonnement est ainsi vérifiée.


Les tassements calculés pour la consolidation primaire estimés avec la théorie deconsolidation unidimentionnelle de Terzaghi, sont :

hi = hi Ce . log ( a' vn + A a )

1 + eo o' p

A hi = tassement pour la couche i

hi = hauteur de la couche i

Ce = coefficient de compressibilitéeo = indice des vides

a vo = contraintes des terres au repos, appliquées à mi-hauteur de la couche i

AG' = surcharge apportée par le remblai

o' p = pression de préconsolidation

Le tassement estimé est de 20 cm.

Nous rappelons que ces tassements ont été calculés dans le cas le plusdéfavorable qui se présente uniquement en bout de digue. Au niveau de la plageartificielle et sur plus de la moitié de la digue, les tassements seront bien inférieurs,de l'ordre de 5 à 10 cm.

6- VERIFICATION AU POINÇEMENT DU REMBLAI

La contrainte ultime est estimée à partir de la formule :

qu =(n+2)Cuavec Cu = 24 Kpa (éch b cf annexe 3)

soitqu = 123,4 Kpa

la contrainte apportée par le remblai est approximativement de :

q= YH = 32kpa

La condition de non poinçonnement est ainsi vérifiée.


7- DIMENSIONNEMENT DES PALPLANCHES

Les calculs réalisées ci-après utilisent le programme RIDO qui examine leséquilibres élastoplastiques d'un rideau (paroi moulée, palplanches, berlinoise ...)

Les hypothèses de calcul sont les suivantes :

coefficient de poussée active et passive Ka et Kp déterminés àpartir des tables de Caquot - Kerisel - Absi.

coefficient de poussée au repos déterminé par la formule simplifiéede Jacky :

Ko = 1 -sin (J) valable uniquement pour les sables et graviers.

les calculs ont été menés en considérant les caractéristiques dessols à long terme et en prenant pour les angles de rugosité surun rideau 5 a et ô p les valeurs suivantes :

- Ô a = 2/3 pour la poussée- ôp = -1/2 pour la butée

Du fait des tassements provoqués par la mise en place de la digue,des poussées horizontales vont s'exercer sur l'écran.

Ces efforts parasites de Tschebotarioff ont été pris en compte sur lahauteur de palplanches fichée dans le sable.

Pendant le battage et avant connexion, les palplanches sont enéquilibre.

les modules de réaction horizontaux sont calculés suivant la noted'information technique du LCPC de juillet 1984 "Recommandationspour le choix des paramètres de calcul des écrans de soutènementpar la méthode aux modules de réaction. Les valeurs pressio¬métriques ont été déterminées à partir de résultats obtenus àproximité dans les mêmes formations :

Module pressiométrique du remblai E = 3 MpaModule pressiométrique du sable E = 2,5 Mpa

avec un coefficient rhéologique pris égal à 1/3


7- DIMENSIONNEMENT DES PALPLANCHES

Les calculs réalisées ci-après utilisent le programme RIDO qui examine leséquilibres élastoplastiques d'un rideau (paroi moulée, palplanches, berlinoise ...)

Les hypothèses de calcul sont les suivantes :

coefficient de poussée active et passive Ka et Kp déterminés àpartir des tables de Caquot - Kerisel - Absi.

coefficient de poussée au repos déterminé par la formule simplifiéede Jacky :

Ko = 1 -sin (J) valable uniquement pour les sables et graviers.

les calculs ont été menés en considérant les caractéristiques dessols à long terme et en prenant pour les angles de rugosité surun rideau 5 a et ô p les valeurs suivantes :

- Ô a = 2/3 pour la poussée- ôp = -1/2 pour la butée

Du fait des tassements provoqués par la mise en place de la digue,des poussées horizontales vont s'exercer sur l'écran.

Ces efforts parasites de Tschebotarioff ont été pris en compte sur lahauteur de palplanches fichée dans le sable.

Pendant le battage et avant connexion, les palplanches sont enéquilibre.

les modules de réaction horizontaux sont calculés suivant la noted'information technique du LCPC de juillet 1984 "Recommandationspour le choix des paramètres de calcul des écrans de soutènementpar la méthode aux modules de réaction. Les valeurs pressio¬métriques ont été déterminées à partir de résultats obtenus àproximité dans les mêmes formations :

Module pressiométrique du remblai E = 3 MpaModule pressiométrique du sable E = 2,5 Mpa

avec un coefficient rhéologique pris égal à 1/3


Le profil de calcul considéré correspond au cas le plus défavorablesoit :

hauteur du remblai : 5 mhauteur d'eau : 4 m

Le type de palplanches simulé est une LARSEN II avec lescaractéristiques suivantes :

L2 S ; o e = 240 Mpa ; longueur totale 15 m

I = 27 500 cm4/mll/V = 1 600 cm3/mlEl = 5 775 g. m3

Les efforts horizontaux (accostage) n'ont pas été pris en compte

Aucune surcharge n'a été mobilisée sur la digue.

7.1 Calcul sans séisme

Les fichiers de données et de résultats sont détaillés en annexes 4 et 5.

La résistance interne de la palplanche doit satisfaire la relation.

o max < a e

avec o max = contrainte maximale simulée dans l'acier

o e = contrainte de l'acier

Le moment fléchissant maxi obtenu pour une palplanche de 15 m est :

Mmax/ non pondéré ELU = 118 KNm/m'

o max = Mmax/ (l/V) = 1 18 x 1/1600 10-6 = 73750 KN/m2

En prenant un coefficient de sécurité de 1,33, on obtient

a max = 1 ,33 x 73750 = 98080 KN/m2

d'oCi a max < a e ce qui satisfait l'équilibre interne des palplanches.

Par ailleurs les valeurs de déplacement obtenues (7 cm en tête de palplanche) sontà considérer avec précaution car les déformations calculées sont intimement liéesaux valeurs des modules de réaction pris en compte.


Le profil de calcul considéré correspond au cas le plus défavorablesoit :

hauteur du remblai : 5 mhauteur d'eau : 4 m

Le type de palplanches simulé est une LARSEN II avec lescaractéristiques suivantes :

L2 S ; o e = 240 Mpa ; longueur totale 15 m

I = 27 500 cm4/mll/V = 1 600 cm3/mlEl = 5 775 g. m3

Les efforts horizontaux (accostage) n'ont pas été pris en compte

Aucune surcharge n'a été mobilisée sur la digue.

7.1 Calcul sans séisme

Les fichiers de données et de résultats sont détaillés en annexes 4 et 5.

La résistance interne de la palplanche doit satisfaire la relation.

o max < a e

avec o max = contrainte maximale simulée dans l'acier

o e = contrainte de l'acier

Le moment fléchissant maxi obtenu pour une palplanche de 15 m est :

Mmax/ non pondéré ELU = 118 KNm/m'

o max = Mmax/ (l/V) = 1 18 x 1/1600 10-6 = 73750 KN/m2

En prenant un coefficient de sécurité de 1,33, on obtient

a max = 1 ,33 x 73750 = 98080 KN/m2

d'oCi a max < a e ce qui satisfait l'équilibre interne des palplanches.

Par ailleurs les valeurs de déplacement obtenues (7 cm en tête de palplanche) sontà considérer avec précaution car les déformations calculées sont intimement liéesaux valeurs des modules de réaction pris en compte.


7.2 Calcul sous séisme

Le zonage sismique de la France associé aux règles parasismiques de constructionPS 69/82 aux ouvrages à risque normal, classe la Martinique en zone III b.

La zone étudiée se situe en bordure de Mangrove peu épaisse, le coefficient de site5 (T) à prendre en compte est :

- 1 ,4 pour T< 0,4 s

- 1,2pourT>0.4s

Pour le calcul sous séisme, nous avons considéré les hypothèses suivantes :

- efforts de poussée des terres augmentés de 15%- efforts de bûtée non modifiés- caractéristiques mécaniques des sols non modifiées- efforts de Tschebotarioff non pris en compte

(correspondant à un ouvrage reposant sur un complexe consolidé)- surcharges non prises en compte.

Le moment fléchissant maxi obtenu est de :

Mmax (non pondéré ELU) = 122 KNm/ml (cf annexe 5)

d'où a max = Mmax/(l/V) = 59 1 20 KN/m2

En prenant un coefficient de sécurité de 1 ,33 , on obtient

<S-max X 1.33 = 101410 KN/m2< ae

L'équilibre interne des palplanches est donc vérifié sous séisme.

Quant à la valeur maximale de déformation, elle reste de l'ordre de 7 cm sousséisme en tête de palplanche.

7.3 Rideau de la plage

Avec les mêmes hypothèses, le rideau court, enroché côté mer, devra avoir unefiche de 5 mètres minimum, soit approximativement le double de sa partieremblayée.


7.2 Calcul sous séisme

Le zonage sismique de la France associé aux règles parasismiques de constructionPS 69/82 aux ouvrages à risque normal, classe la Martinique en zone III b.

La zone étudiée se situe en bordure de Mangrove peu épaisse, le coefficient de site5 (T) à prendre en compte est :

- 1 ,4 pour T< 0,4 s

- 1,2pourT>0.4s

Pour le calcul sous séisme, nous avons considéré les hypothèses suivantes :

- efforts de poussée des terres augmentés de 15%- efforts de bûtée non modifiés- caractéristiques mécaniques des sols non modifiées- efforts de Tschebotarioff non pris en compte

(correspondant à un ouvrage reposant sur un complexe consolidé)- surcharges non prises en compte.

Le moment fléchissant maxi obtenu est de :

Mmax (non pondéré ELU) = 122 KNm/ml (cf annexe 5)

d'où a max = Mmax/(l/V) = 59 1 20 KN/m2

En prenant un coefficient de sécurité de 1 ,33 , on obtient

<S-max X 1.33 = 101410 KN/m2< ae

L'équilibre interne des palplanches est donc vérifié sous séisme.

Quant à la valeur maximale de déformation, elle reste de l'ordre de 7 cm sousséisme en tête de palplanche.

7.3 Rideau de la plage

Avec les mêmes hypothèses, le rideau court, enroché côté mer, devra avoir unefiche de 5 mètres minimum, soit approximativement le double de sa partieremblayée.


7.4 Mise en -uvre en site aquatique

Un gabarit à un seul niveau est suffisant, à condition que sa hauteur au dessus dufond soit au moins égale au tiers de la longueur de la palplanche.

Les palplanches devront être enfoncées en une seule passe au mieux en plusieurs,jusqu'au niveau du gabarit. L'avance de l'enfoncement dans le sens opposé aucourant permet d'éviter le dévers des palplanches et l'enfoncement par vibration deréduire le nombre de passes dans les sables.

Pour la corrosion des palplanches, il faudra se référer à la norme du C.C.T.P. A05251 de mars 1990 "Corrosion par les sols - Evaluation de la corrosivité par lessols - ouvrages en palplanches et pieux"

Les méthodes de battage devront valider les résultats obtenus dans les précédentscalculs. Si les résultats étaient différents de ceux annoncés, le maître d'uvre etl'entreprise devront se rapprocher du BRGM Antilles pour ajuster les conclusions.

8. RECOMMANDATIONS

A la vue de l'importante intrusion (40 m x140 m) du projet en milieu marin, il faudraétudier l'impact d'un tel ouvrage afin de mieux cerner les effets à long terme decelui-ci à la fois sur les courants et l'environnement.

9. SYNTHESE

A la demande de la Direction Départementale de l'Equipement, le BRGM Antilles aexaminé le contexte géotechnique du projet d'aménagement de la Place desAlmadies.

Le projet comprend la réalisation d'une digue en avancée et la création d'une plageartificielle.

De manière à dimensionner le projet, un sondage carotté implanté en bout de lafuture digue et des jettings positionnés le long du futur rideau de palplanche ont étéréalisés.

Les formations géologiques rencontrées sont en tête des formations avec blocs demadrépores argileuses sur deux mètres reposant sur des alluvions sableux avecblocs et galets.

BRGM Antilles R. 35505 ANT 4 92 g

7.4 Mise en -uvre en site aquatique

Un gabarit à un seul niveau est suffisant, à condition que sa hauteur au dessus dufond soit au moins égale au tiers de la longueur de la palplanche.

Les palplanches devront être enfoncées en une seule passe au mieux en plusieurs,jusqu'au niveau du gabarit. L'avance de l'enfoncement dans le sens opposé aucourant permet d'éviter le dévers des palplanches et l'enfoncement par vibration deréduire le nombre de passes dans les sables.

Pour la corrosion des palplanches, il faudra se référer à la norme du C.C.T.P. A05251 de mars 1990 "Corrosion par les sols - Evaluation de la corrosivité par lessols - ouvrages en palplanches et pieux"

Les méthodes de battage devront valider les résultats obtenus dans les précédentscalculs. Si les résultats étaient différents de ceux annoncés, le maître d'uvre etl'entreprise devront se rapprocher du BRGM Antilles pour ajuster les conclusions.

8. RECOMMANDATIONS

A la vue de l'importante intrusion (40 m x140 m) du projet en milieu marin, il faudraétudier l'impact d'un tel ouvrage afin de mieux cerner les effets à long terme decelui-ci à la fois sur les courants et l'environnement.

9. SYNTHESE

A la demande de la Direction Départementale de l'Equipement, le BRGM Antilles aexaminé le contexte géotechnique du projet d'aménagement de la Place desAlmadies.

Le projet comprend la réalisation d'une digue en avancée et la création d'une plageartificielle.

De manière à dimensionner le projet, un sondage carotté implanté en bout de lafuture digue et des jettings positionnés le long du futur rideau de palplanche ont étéréalisés.

Les formations géologiques rencontrées sont en tête des formations avec blocs demadrépores argileuses sur deux mètres reposant sur des alluvions sableux avecblocs et galets.

BRGM Antilles R. 35505 ANT 4 92 g

Un prédimensionnement a été effectué à l'aide du logiciel RIDO suivant leshypothèses détaillées dans le corps du document.

Les palplanches de la digue centrale (Larsen II) auront une profondeur de 15 m enbout de digue.

Quant aux palplanches de la plage artificielle, elles auront une profondeur moyennede 7,5 m.

Le battage des palplanches devra faire l'objet d'un suivi particulier.

Contrôle qualité Rédigé par J. RIFFIG. FILIS Ingénieur géotechnicien

Responsable géotechniqueAntilles-Guyane

BRGM Antilles ' R. 35505 ANT 4 92

Un prédimensionnement a été effectué à l'aide du logiciel RIDO suivant leshypothèses détaillées dans le corps du document.

Les palplanches de la digue centrale (Larsen II) auront une profondeur de 15 m enbout de digue.

Quant aux palplanches de la plage artificielle, elles auront une profondeur moyennede 7,5 m.

Le battage des palplanches devra faire l'objet d'un suivi particulier.

Contrôle qualité Rédigé par J. RIFFIG. FILIS Ingénieur géotechnicien

Responsable géotechniqueAntilles-Guyane

BRGM Antilles ' R. 35505 ANT 4 92

ANNEXENTImplantation des J^tinget du Sondage Carotté

ANNEXENTImplantation des J^tinget du Sondage Carotté

COUPE SUR DIGUE QUAI EST

3¿2n IBffl^

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I

COUPE DE LA PLAGE ARTIFICIELLE

PROFIL 10

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ANNEXE N°2Description du sondage carotté et des jettings

ANNEXE N°2Description du sondage carotté et des jettings

B.R.G.M.

OE-CERL

PLAGE DES ALMADIESCOMMUNE : FORT DE FRANCE

1178: ZZ: 1430

SONDAGE CAROTTE (piston)éch - 1/80 22/03/92

SCIDESCRIPTION DES TERRAINS ECH.

0,-

10

11

12

13

14

15

IB

17

la

19

20 L

. 0 0 .0 0 0

0 00 . 0 . 0

0 00.0*0

0 00 0 0

0 00 o o

0 00 0 ' 0

EAU

3.00

SABLE VASAflO ET MADREPORESARGILEUX SUR LES DEUX PREMIERS«nRES

13.00

SERIES ALLUVIONNAIRES AVEC BLOCSPLURIDECIMETRIQUES ( PRESENCE OENOMBREUX EALETS )

13.90

SERIE AUUVIONNAIRE SABLEUSERETOMBEE AERIENNE RECENTE

18.00

COTE NGM / X-706950 Y-1B15550 Z-0

W% 23

CP / OEDOMETRE / HX 39 777

HX 24

HX 31

HX 30

HX 22

WX 24.3

CP / Cu hu / WX 26

HX 26

HX 23.3

CP / OEDOMETRE / WX 28

WX 34

WX 48

CP / C'hV WX 44.2

B.R.G.M.

OE-CERL

PLAGE DES ALMADIESCOMMUNE : FORT DE FRANCE

1178: ZZ: 1430

SONDAGE CAROTTE (piston)éch - 1/80 22/03/92

SCIDESCRIPTION DES TERRAINS ECH.

0,-

10

11

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13

14

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IB

17

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EAU

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SABLE VASAflO ET MADREPORESARGILEUX SUR LES DEUX PREMIERS«nRES

13.00

SERIES ALLUVIONNAIRES AVEC BLOCSPLURIDECIMETRIQUES ( PRESENCE OENOMBREUX EALETS )

13.90

SERIE AUUVIONNAIRE SABLEUSERETOMBEE AERIENNE RECENTE

18.00

COTE NGM / X-706950 Y-1B15550 Z-0

W% 23

CP / OEDOMETRE / HX 39 777

HX 24

HX 31

HX 30

HX 22

WX 24.3

CP / Cu hu / WX 26

HX 26

HX 23.3

CP / OEDOMETRE / WX 28

WX 34

WX 48

CP / C'hV WX 44.2

Sondage Carotté - Place Des Almadies ( prof 15.5m )

de Om à 6.5m

de 6.5m à 15.5m

ANNEXE N^3.Essais eo laboratoire

ANNEXE N^3.Essais eo laboratoire

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIREEtudeDate

PLACE DES ALMADIESLE 07/07/92

Repère du sondage

CLASSIFICATION LPC

CARACTERISTIQUES MECANIQUES

Résistance au cisaillement (bar) C

Frottement interne (degrés) * '

Résistance à la compression (bar) R^

COMPRESSIBILITE PERMEABILITE

Indice des vides initial eo

Pression de préconsolidation bar, a'p

Coefficient de compression C^

Perméabilité pour eo (cm/s) K

Vitesse de consolidation (cm^/s) C^

Indice de fluage C ^

Indice de gonflement Cg

4.33 9.7-10 11.6 - 12 17.50-17.90

Cu=.24b

$U=34<'

0.2 b

43.5»

0.24 b

31.5°

1.00

0.38

0.21

0.83

0.40

0.14

BRGM - Antilles 1/2

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIREEtudeDate

PLACE DES ALMADIESLE 07/07/92

Repère du sondage

CLASSIFICATION LPC

CARACTERISTIQUES MECANIQUES

Résistance au cisaillement (bar) C

Frottement interne (degrés) * '

Résistance à la compression (bar) R^

COMPRESSIBILITE PERMEABILITE

Indice des vides initial eo

Pression de préconsolidation bar, a'p

Coefficient de compression C^

Perméabilité pour eo (cm/s) K

Vitesse de consolidation (cm^/s) C^

Indice de fluage C ^

Indice de gonflement Cg

4.33 9.7-10 11.6 - 12 17.50-17.90

Cu=.24b

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0.2 b

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31.5°

1.00

0.38

0.21

0.83

0.40

0.14

BRGM - Antilles 1/2

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIREEtude : PLACE DES ALMADIESDate : LE 07/07/92

Repère du sondage

Profondeur de prélèvement (m)

Description.Nature

Couleur

Consistance

Qualificatif

CARACTERISTIQUES PHYSIQUES

Teneur en eau naturelle W %

Poids spécifique apparent humide Y

Poids spécifique apparent sec Yd

Poids spécifique des grains Ys

Teneur en eau de saturation Ws %

Granulométrie (% < 0,08 mm)

Limites } Limite de liquidité LL1 ,_.J

Atterberg} Limite de plasticité LP1 . .i} Indice de plasticité IP

hauteur d'eau

4.3

SABLEARGILEUX

GRISCENDRE

MOLLE

> # 3.0 m

9.7-10

SABLEMOYEN

HUMIDE

GRISCENDRE

PEU ARGILEUSE

11.6 - 12

SABLEGROSSIERARGILEUX

GRISCENDRE

HUMIDE-MOLLE

MADREPORE

17.5 - 17.9

TUFFITE

MARRON-BEIGE

HUMIDEMOY - DUR

SABLEUSE

39.59

1.85

1.33

26

1.82

1.47

28.39

1.90

1.48

44.20

1.71

1.18

BRGM - Antilles 2/2

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIREEtude : PLACE DES ALMADIESDate : LE 07/07/92

Repère du sondage

Profondeur de prélèvement (m)

Description.Nature

Couleur

Consistance

Qualificatif

CARACTERISTIQUES PHYSIQUES

Teneur en eau naturelle W %

Poids spécifique apparent humide Y

Poids spécifique apparent sec Yd

Poids spécifique des grains Ys

Teneur en eau de saturation Ws %

Granulométrie (% < 0,08 mm)

Limites } Limite de liquidité LL1 ,_.J

Atterberg} Limite de plasticité LP1 . .i} Indice de plasticité IP

hauteur d'eau

4.3

SABLEARGILEUX

GRISCENDRE

MOLLE

> # 3.0 m

9.7-10

SABLEMOYEN

HUMIDE

GRISCENDRE

PEU ARGILEUSE

11.6 - 12

SABLEGROSSIERARGILEUX

GRISCENDRE

HUMIDE-MOLLE

MADREPORE

17.5 - 17.9

TUFFITE

MARRON-BEIGE

HUMIDEMOY - DUR

SABLEUSE

39.59

1.85

1.33

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1.82

1.47

28.39

1.90

1.48

44.20

1.71

1.18

BRGM - Antilles 2/2

B.R.G.M.

1ESSAI DE COMPRESSIBILITE

Date : 12 juin 1992

Affaire : place des almadies

Prélèvement :

Profondeur : 1.30m

Nature : sabio aryilcuX rnolle grl3

cendre

Wnat

Ôd

e o

Cc2

Cgcr'p

=s

E4

=3

^S

=

39.6 r.

1.33 T/m3

1 .00

0.21

0,000,1,3

1.169

1.134

1.100

1.055

1.031

0.997

0.962

S 0.928

S 0.B93a

S 0.B59oc

t

0.825

0.790

0.756

0.721

0.687

0.653

0.618

0.584* '

-

L

\\

0.01 0. 05 0, l 0.5 1 105

Contrainte effective (10 Pa)cr'

B.R.G.M.

1ESSAI DE COMPRESSIBILITE

Date : 12 juin 1992

Affaire : place des almadies

Prélèvement :

Profondeur : 1.30m

Nature : sabio aryilcuX rnolle grl3

cendre

Wnat

Ôd

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Cc2

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1.33 T/m3

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0.01 0. 05 0, l 0.5 1 105

Contrainte effective (10 Pa)cr'

B.R.G.M.

ESSAI DE COMPRESSIBILITE

Date : 15 juin 1992

Affaire : olaco des almadies

Prôiùvemcnt :

Profondeur : B.BOm a 9.00m

Naturtî : sable grossier argileuse coquil

1er avec madrepores humide

Wnat

i5d

e o

Cc2

Cga"p

=

=3

=3

=.

SK

28.4 %

I./IB T/m3

0.83

C. 1^

0,00

0,938

0.916

0.894

0.872

0.850

0.828

0.806

O 0

>

en Q

O

C)

.y 0r>

784

762

740

0,719

0,697

0.675

0,653

0.631

0.609

0.587

0.565

i

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1

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Contfaintc effective 110 Pa)0'

B.R.G.M.

ESSAI DE COMPRESSIBILITE

Date : 15 juin 1992

Affaire : olaco des almadies

Prôiùvemcnt :

Profondeur : B.BOm a 9.00m

Naturtî : sable grossier argileuse coquil

1er avec madrepores humide

Wnat

i5d

e o

Cc2

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SK

28.4 %

I./IB T/m3

0.83

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1

0.01 0. 05 0. 1 0.5 10

Contfaintc effective 110 Pa)0'

ANNEXENTCalcul RIDO sans sdsmçi

ANNEXENTCalcul RIDO sans sdsmçi

PLACE DES ALMADIES

GRAPHES DE LA PHASE No 1

0 M-

2 M-

A M-

6 M-

8 M-

10 M-

12 M-

14 M-

DEFORMEE (MM) MOMENT (MT/M) EF.TRAN (T/M) PR.DIFF (T/M2) PR. SOLS (T/M2)-100 -50 0 50 100 -10 -5 0 5 10 -4-2024 -4-2024 10 5 0 5 10

I I . I . I . I . l « I . I I I . I . 1 ,^ I I I I . I . I I I I I . I . I . I i I .[!> i I I I . I I I I I i I . I . I . > » I .[»>. . I . I I . t « I « 1 . I . 1 1 i . 1 .[> »^-l .-I . I I I I I . I I I I I I [>

T

RIDO 3.06 (C) R.F.L B.R.G.M. - MARTINIQUE 17/07/92

0 M

2 M

A M

B M

B M

10 M

12 M

14 M

PLACE DES ALMADIES


0 M-

2 M-

A M-

6 M-

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10 M-

12 M-

14 M-


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T


0 M

2 M

A M

B M

B M

10 M

12 M

14 M

PLACE DES ALMADIES

ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 1

o M-

2 M-

A M-

B M-

S M-

10 M-

12 M-

14 M-

MOMENTS (MT/M)-10 -5 0 5 10

- - I . I . I . I . I .. I . I . - I . i[^mini maxi

EFFORTS TRANCHANTS (T/M)-4-2024

._ . t . I » I . I . I . I . I . I . I I ir>mini maxi

o M

2 M

4 M

6 M

a M

lO M

la M

14 M


PLACE DES ALMADIES

ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE No 1

o M-

2 M-

A M-

B M-

S M-

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14 M-

MOMENTS (MT/M)-10 -5 0 5 10

- - I . I . I . I . I .. I . I . - I . i[^mini maxi

EFFORTS TRANCHANTS (T/M)-4-2024

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14 M


PLACE OES ALMADIES *G*

* ### Caractéristiques des palplanches ttlIU

* Profil L2S / haut:15ni / EI= 5775 / Rc = 0

1 ... 15 5775

* Niveau pour lequel les sols sont identiques de part et d'autre

2 ... 5.0*

* Caractéristiques des sols*Xc PVh PVd Ka KO Kp C Phi Da Db Re Rp

3 ... 15 1.87 1.4 0.3 0.5 4.6 1 30 0.66 -0.5 240 0

*17.5 1.8 1.1 0.3 0.5 4.6 0 30 0.66 -0.5 800 0

*19 1.7 1.0 0.364 0.7 3.4 1.5 25 C.66 -0.5 800 0

*

* Niveau de la nappe et pas de calcul4 ... 1 0.5

* Excavation des deux cotés5 .,, EXC(2)5

6 ... EXC(1)5*

* Remblaiement du sol 1 ( cailloux ) et dalle7 ... REM(1>0

8 ... 5.0 1.8 1.1 0.3 0.5 4.6 0. 30. 0.66 -0,5 400 0*

* pousées horizontales de tchebotarioff* profi prof2 CHARGI CHARG2

9

10

11

12

13

...CHA 5

... CHA 10*

calcul

... CAL(2)

... FIN

... STOP

10 0

15 2

avec sortie

2

0

PLACE OES ALMADIES *G*

* ### Caractéristiques des palplanches ttlIU

* Profil L2S / haut:15ni / EI= 5775 / Rc = 0

1 ... 15 5775


2 ... 5.0*


3 ... 15 1.87 1.4 0.3 0.5 4.6 1 30 0.66 -0.5 240 0

*17.5 1.8 1.1 0.3 0.5 4.6 0 30 0.66 -0.5 800 0

*19 1.7 1.0 0.364 0.7 3.4 1.5 25 C.66 -0.5 800 0

*

* Niveau de la nappe et pas de calcul4 ... 1 0.5

* Excavation des deux cotés5 .,, EXC(2)5

6 ... EXC(1)5*

* Remblaiement du sol 1 ( cailloux ) et dalle7 ... REM(1>0

8 ... 5.0 1.8 1.1 0.3 0.5 4.6 0. 30. 0.66 -0,5 400 0*


9

10

11

12

13

...CHA 5

... CHA 10*

calcul

... CAL(2)

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... STOP

10 0

15 2

avec sortie

2

0

* RIDO 3.06 (C) R.F.L **

** B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PLACE DES ALMADIES '* PAGE 1 **ssssxrssrssaxsxs

'* 17/07/92 **

* Htttf Caractéristiques des palplanches ittttt

* Profil L2S / hautrl^-n / El= 5775 / Rc = 0

** DCNHEE3 DE BASE **

* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT OU SOL

DESCRIPTION DU RIDEAU

SECTION NO 1 DE .000 M. A 15.000 M.

PRODUIT D'IN, El

5775. TM2/M

RIGIDITE CYLINDRIQUE

0. T/M3


DESCRIPTION OU SOL :

* Caractéristiques des sols*Xc PVh PVd Ka KO

COUCHE NO 1 DE 5.000 M. A 15.000 H. =

Kp Phi Da Db Re

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE = 1.870 T/M3

POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE = 1.40C T/M3

COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE KA = .300

COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO = .500

COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP = 4.600COHESION C = 1.000 T/M2

ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE PHI = 30.000 DEGRES

COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI = .660

COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.500COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 240.000 T/H3

GAIN OE CE COEFF. A LA PRESSION = .000 1/M

Rp

M7.5 1.8 1.1 0.3 0.5 4.6M9 1.7 1.0 0.364 0.7 3.4

0 30 0.66 -0.5 800 0

1.5 25 0.66 -0.5 800 0

* Niveau de la nappe et pas de calcul

* RIDO 3.06 (C) R.F.L **


PLACE DES ALMADIES '* PAGE 1 **ssssxrssrssaxsxs

'* 17/07/92 **

* Htttf Caractéristiques des palplanches ittttt

* Profil L2S / hautrl^-n / El= 5775 / Rc = 0

** DCNHEE3 DE BASE **

* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT OU SOL

DESCRIPTION DU RIDEAU


PRODUIT D'IN, El

5775. TM2/M


0. T/M3


DESCRIPTION OU SOL :


COUCHE NO 1 DE 5.000 M. A 15.000 H. =

Kp Phi Da Db Re


POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE = 1.40C T/M3


COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO = .500

COEFF. DE BUTEE HORIZONTALE KP = 4.600COHESION C = 1.000 T/M2



COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.500COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 240.000 T/H3

GAIN OE CE COEFF. A LA PRESSION = .000 1/M

Rp

M7.5 1.8 1.1 0.3 0.5 4.6M9 1.7 1.0 0.364 0.7 3.4

0 30 0.66 -0.5 800 0

1.5 25 0.66 -0.5 800 0


RIDO 3.06 (C) R.F.L **

* B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PLACE DES ALMADIES ** PAGE 2 **

** 17/07/92 **

* Excavation dos deux cotés

** PHASE NO 1 **

EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU 5.000 M.

EXCAVATION DANS LE SOL 1 NIVEAU = 5.000 M.

* Remblaiement du sol 1 ( cailloux ) et dalle

* REMBLAI SUR SOL 1

COUCHE NO 2 DE .000 M. A 5.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE = 1,800 T/H3

POIDS VOLUMIQUE OU SOL DEJAUGE = 1.100 T/M3

COEFF. OE POUSSEE HORIZONTALE KA = .300

COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO = .500COEFF. OE BUTEE HORIZONTALE KP = 4,600COHESION C = .000 T/H2



COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.500

COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 400.000 T/M3

GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION = .000 1/M

COEFF. OE POUSSEE HOR. INITIALE Kl = .500


CHARGE TRAPEZOÏDALE OE 5.000 A 10.000 M.

Q = .000 2.000 T/M2

CHARGE TRAPEZOÏDALE DE 10.000 A 15.000 M.

Q = 2.000 .000 T/M2

calcul avec sortie

RIDO 3.06 (C) R.F.L **

* B.R.G.M. - MARTINIQUE **


** 17/07/92 **

* Excavation dos deux cotés

** PHASE NO 1 **

EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU 5.000 M.

EXCAVATION DANS LE SOL 1 NIVEAU = 5.000 M.


* REMBLAI SUR SOL 1

COUCHE NO 2 DE .000 M. A 5.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE = 1,800 T/H3

POIDS VOLUMIQUE OU SOL DEJAUGE = 1.100 T/M3

COEFF. OE POUSSEE HORIZONTALE KA = .300

COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS KO = .500COEFF. OE BUTEE HORIZONTALE KP = 4,600COHESION C = .000 T/H2



COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.500

COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P=0) = 400.000 T/M3

GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION = .000 1/M

COEFF. OE POUSSEE HOR. INITIALE Kl = .500


CHARGE TRAPEZOÏDALE OE 5.000 A 10.000 M.

Q = .000 2.000 T/M2

CHARGE TRAPEZOÏDALE DE 10.000 A 15.000 M.

Q = 2.000 .000 T/M2

calcul avec sortie

'* RIDO 3.06 (C) R.F.L ** PLACE DES ALMADIES ** PAGE 3 **

* 17/07/92 **** B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PHASE 1

1 NIVEAU

1 .CCC

1 .500

I 1.000

1 1.500

I 2.000I 2.5001 3.000

1 3.5001 4.0001 4.5001 5.000

1 5.313

1 5.625I 5.9381 6.2501 6.563

1 6.8751 7.1881 7.5001 7.8131 8.1251 8.4381 8.7501 9.0631 9.375I 9.6881 10.000

1 10.313

1 10.625

1 10.938

1 11.250

1 11.563

1 11.875

1 12.183

1 12.500

I 12.813

1 13.125

1 13.438

1 13.750

1 14.063

1 14.375

1 14.688

1 15.000

I M.

DEFORMEE

70.54765.710

60.37356.041

51.22246.434

41.70237.065

32.57228.28924.297

21.994

19.865

17.926

16.185

14.644

13.302

12,150

11.17910.3749.7199.1968.7898.478

8.2488.081

7.963

7.882

7.825

7.7867.755

7.7287.702

7.6727.6387.598

7.553

7.5037.4487.391

7.3327.271

7.211

MM

R I

ROTATION

-9.675

-9.675-9.671

-9.655-9.614

-9.530-9.384-9.149-8.800-8.305

-7.628-7.628-7.102

-6.515-5.891-5.250-4.610

-3.985-3.390-2.834-2.328-1.875-1.478-1.139

-.857-.628

-.448

-.313-.215-.149

-.109-.089-.084

-.089

-.102-.118

-.136-.153-.168-.179-.187

-.192-.194

-.194

/lOOO

D E A U

MOMENT

.00

.01

.09

.30

.691.29

2.15

3.31

4.826.709.01

9.01

10,35

11.25

11.75

11.89

11.74

11.31

10.66

9.838,887.856.79

5.74

4.723.762.89

2.131.49

.96

.54

.22

-.02-.18-.28-.32-.33-.30-.25-.18-.12-.06-.02.00

MT/M

EF.TR. CH.REP.

.00

.07

.27

.58

.98

1.45

2.01

2.653.384.185.075.073.562.201.00-.04-.95

-1.74

-2.39-2.883.20-3.36-3.40-3.33-3.17-2.93

-2.62-2.25-1.86

-1.51-1.18

-.89

-.63-.41

-.22-.07

.05

.13

.19

.21

.20

.17

.10

.00

T/M

.CC

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.13

.25

.38

.50

.63

.75

.881,00

1,13

1,251,38

1.50

1.63

1.75

1.88

2.001.88

1.75

1.63

1.501.38

1.25

1.13

1.00

.88

.75

.63

.50

.38

.25".IS

.00

T/M2

SOL

EXCAV.

NA.

SU.

EAU 1.

CAQ

ETAT PRES.

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

.00

.27

.54

.70

.871.03

1.201.371,53

1,70

1,86,62

,75

,89

1,02

1.151.28

1.41

1.722,172,582,953.303.623.91

4.184.44

4.69

4.935.165.395.615.84

6.066.29

6,526,756,977,217,447.67

7,908,148.37

T/M2

1

00 M.

00 M.

00 T/M2

S. BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00.00.00.00.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

SOL 2 1 1

EXCAV. 5.00 M. 1 BUTONS/ |

NA.EAU 1.00 M. 1 TIRANTS j

SU. CAQ .00 T/M2 j j

1 ETAT

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

3

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2* "

2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00.00

.00

.005.69

5.505.214.964.764.614.504.454.434.464,524.61

4.734.885.04

5.225.41

5.61

5.826.026.24

6.456.666.877.08

7.297.507.71

7.91

8.128.328.538.73

T/M2

S. BOU i NO CHARGE |

.00 1 I

.00 1 j

.00 ¡ 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

,00 1 1

,00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 I 1

,00 I 1

,00 1 I

.00 I 1

,00 I 1

,00 I I

.00 1 I

.00 I I

.00 1 I

,00 1 1

,00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 I 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 I

.00 1 I

.00 I I

.00 I I

.00 1 I

.00 1 I

T/M2 1 T. I

'* RIDO 3.06 (C) R.F.L ** PLACE DES ALMADIES ** PAGE 3 **

* 17/07/92 **** B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PHASE 1

1 NIVEAU

1 .CCC

1 .500

I 1.000

1 1.500

I 2.000I 2.5001 3.000

1 3.5001 4.0001 4.5001 5.000

1 5.313

1 5.625I 5.9381 6.2501 6.563

1 6.8751 7.1881 7.5001 7.8131 8.1251 8.4381 8.7501 9.0631 9.375I 9.6881 10.000

1 10.313

1 10.625

1 10.938

1 11.250

1 11.563

1 11.875

1 12.183

1 12.500

I 12.813

1 13.125

1 13.438

1 13.750

1 14.063

1 14.375

1 14.688

1 15.000

I M.

DEFORMEE

70.54765.710

60.37356.041

51.22246.434

41.70237.065

32.57228.28924.297

21.994

19.865

17.926

16.185

14.644

13.302

12,150

11.17910.3749.7199.1968.7898.478

8.2488.081

7.963

7.882

7.825

7.7867.755

7.7287.702

7.6727.6387.598

7.553

7.5037.4487.391

7.3327.271

7.211

MM

R I

ROTATION

-9.675

-9.675-9.671

-9.655-9.614

-9.530-9.384-9.149-8.800-8.305

-7.628-7.628-7.102

-6.515-5.891-5.250-4.610

-3.985-3.390-2.834-2.328-1.875-1.478-1.139

-.857-.628

-.448

-.313-.215-.149

-.109-.089-.084

-.089

-.102-.118

-.136-.153-.168-.179-.187

-.192-.194

-.194

/lOOO

D E A U

MOMENT

.00

.01

.09

.30

.691.29

2.15

3.31

4.826.709.01

9.01

10,35

11.25

11.75

11.89

11.74

11.31

10.66

9.838,887.856.79

5.74

4.723.762.89

2.131.49

.96

.54

.22

-.02-.18-.28-.32-.33-.30-.25-.18-.12-.06-.02.00

MT/M

EF.TR. CH.REP.

.00

.07

.27

.58

.98

1.45

2.01

2.653.384.185.075.073.562.201.00-.04-.95

-1.74

-2.39-2.883.20-3.36-3.40-3.33-3.17-2.93

-2.62-2.25-1.86

-1.51-1.18

-.89

-.63-.41

-.22-.07

.05

.13

.19

.21

.20

.17

.10

.00

T/M

.CC

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.13

.25

.38

.50

.63

.75

.881,00

1,13

1,251,38

1.50

1.63

1.75

1.88

2.001.88

1.75

1.63

1.501.38

1.25

1.13

1.00

.88

.75

.63

.50

.38

.25".IS

.00

T/M2

SOL

EXCAV.

NA.

SU.

EAU 1.

CAQ

ETAT PRES.

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

.00

.27

.54

.70

.871.03

1.201.371,53

1,70

1,86,62

,75

,89

1,02

1.151.28

1.41

1.722,172,582,953.303.623.91

4.184.44

4.69

4.935.165.395.615.84

6.066.29

6,526,756,977,217,447.67

7,908,148.37

T/M2

1

00 M.

00 M.

00 T/M2

S. BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00.00.00.00.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

SOL 2 1 1

EXCAV. 5.00 M. 1 BUTONS/ |

NA.EAU 1.00 M. 1 TIRANTS j

SU. CAQ .00 T/M2 j j

1 ETAT

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

3

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2* "

2

PRES.

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00.00

.00

.005.69

5.505.214.964.764.614.504.454.434.464,524.61

4.734.885.04

5.225.41

5.61

5.826.026.24

6.456.666.877.08

7.297.507.71

7.91

8.128.328.538.73

T/M2

S. BOU i NO CHARGE |

.00 1 I

.00 1 j

.00 ¡ 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

,00 1 1

,00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 I 1

,00 I 1

,00 1 I

.00 I 1

,00 I 1

,00 I I

.00 1 I

.00 I I

.00 1 I

,00 1 1

,00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 I 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 I

.00 1 I

.00 I I

.00 I I

.00 1 I

.00 1 I

T/M2 1 T. I

** RIDO 3.06 (C) R.F.L ** PLACE DES ALMADIES ** PACE 4 *

* 17/07/92 '** B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PHASE 1 (SUITE)

1 NIVEAU

1 "

DEFORMEE ROTATION MOMENT EF.TR. CH.REP.

MM /lOOO MT/M T/M T/M2

FLECHP MAXIMUM = 70.55 MM

MOMENT MAXIMUM = 11.89 MT/M

ETAT PRES. S. BOU

T/M2 T/H2

CODIFICATION

DE L ETAT

OU SOL

ETAT PRES. S. BOU

T/M2 T/M2

-1 = DECOLLEMENT

0 = EXCAVATION

1 = POUSSEE

? = ELASTIQUE

3 = BUTEE

NO CHARGE 1

T. I

( 4 IT.)RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1

RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2

*** CALCUL TERMINE

,067

.157

** RIDO 3.06 (C) R.F.L ** PLACE DES ALMADIES ** PACE 4 *

* 17/07/92 '** B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PHASE 1 (SUITE)

1 NIVEAU

1 "


MM /lOOO MT/M T/M T/M2

FLECHP MAXIMUM = 70.55 MM

MOMENT MAXIMUM = 11.89 MT/M

ETAT PRES. S. BOU

T/M2 T/H2

CODIFICATION

DE L ETAT

OU SOL

ETAT PRES. S. BOU

T/M2 T/M2

-1 = DECOLLEMENT

0 = EXCAVATION

1 = POUSSEE

? = ELASTIQUE

3 = BUTEE

NO CHARGE 1

T. I

( 4 IT.)RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1

RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2

*** CALCUL TERMINE

,067

.157

RIDO 3.06 (C) R.F.L **

B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PLACE DES ALMADIES ** PAGE 5 *

** 17/07/92 **

* COURBES ENVELOPPES JUSQU'A LA PHASE NO 1 *

j NIVEAU

! .000

¡ .500

1 1.000

1 1.500

1 2.0001 2.500

I 3.0001 3.500

1 4.0001 4.500

1 5.0001 5.3131 5.625

1 5.9381 6.2501 6.563I 6.875

1 7.188

1 7.500

I 7.813

1 8.1251 8.4381 8.750

1 9.063

1 9.3751 9.6881 10.000

1 10.313

1 10.625

1 10.938

1 11.250

1 11.563

I 11.875

1 12.188

1 12.500

I 12.813

1 13.125

1 13.438

1 13.750

1 14.063

1 14.375

1 14.688

1 15.000

I M.

E.TRAN MIN!

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

-.04

-.95-1.74-2.39

-2.88-3.20-3.36-3.40-3.33-3.17

-2.93-2.62-2.25

-1.86-1.51-1.18

-.89

-.63-.41

-.22-.07

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M

E.TRAN MAXI \

.00 1

.07 1

.27 I

.58 1

.98 1

1.45 I

2.01 I

2.65 1

3.38 1

4.18 1

5.07 1

3.56 1

2.20 1

1.00 1

.00 1

.00 i

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

,00 1

,00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

.00 I

.00 I

.00 1

.05 i

.13 1

.19 1

.21 1

.20 I

.17 I

.10 1

.00 1

T/M 1

1 NIVEAU

I .000

i .500

1 1.000

1 1.500

I 2.000

1 2.500

I 3.000

1 3.500

1 4.000I 4,5001 5.0001 5.313I 5.625

1 5.9381 6.250

1 6.563

1 6.8751 7.188

1 7.500

1 7.813

1 8.125

1 8.4381 8.750

I 9.0631 9.375j 9.688

1 10.000

1 10.313

1 10.625

1 10.938

j 11.250

1 11.563

1 11.875

1 12.188

1 12.500

I 12.813

1 13.125

I 13.438

1 13.750

1 14.063

1 14.375

I 14.688

1 15.000

1 "

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00,00

,00.00.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

-.02

-.18-.28-.32

-.33-.30

-.25-.18

-.12-.06

-.02.00

MT/M

MOMENT MAXI |

.00 I

.01 1

.09 1

.30 I

.69 I

1.29 1

' 2.15 1

3.31 1

4.82 1

6.70 I

9.01 1

10.35 1

11,25 1

11.75 1

11.89 1

11.74 1

11.31 1

10.66 1

9.83 1

8.88 1

7.85 I

6.79 1

5.74 1

4.72 1

3.76 1

2.89 1

2.13 1

1.49 I

.96 1

.54 1

.22 I

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

*-.oo 1

MT/M I

RIDO 3.06 (C) R.F.L **

B.R.G.M. - MARTINIQUE **

PLACE DES ALMADIES ** PAGE 5 *

** 17/07/92 **


j NIVEAU

! .000

¡ .500

1 1.000

1 1.500

1 2.0001 2.500

I 3.0001 3.500

1 4.0001 4.500

1 5.0001 5.3131 5.625

1 5.9381 6.2501 6.563I 6.875

1 7.188

1 7.500

I 7.813

1 8.1251 8.4381 8.750

1 9.063

1 9.3751 9.6881 10.000

1 10.313

1 10.625

1 10.938

1 11.250

1 11.563

I 11.875

1 12.188

1 12.500

I 12.813

1 13.125

1 13.438

1 13.750

1 14.063

1 14.375

1 14.688

1 15.000

I M.

E.TRAN MIN!

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

-.04

-.95-1.74-2.39

-2.88-3.20-3.36-3.40-3.33-3.17

-2.93-2.62-2.25

-1.86-1.51-1.18

-.89

-.63-.41

-.22-.07

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M

E.TRAN MAXI \

.00 1

.07 1

.27 I

.58 1

.98 1

1.45 I

2.01 I

2.65 1

3.38 1

4.18 1

5.07 1

3.56 1

2.20 1

1.00 1

.00 1

.00 i

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

,00 1

,00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

.00 I

.00 I

.00 1

.05 i

.13 1

.19 1

.21 1

.20 I

.17 I

.10 1

.00 1

T/M 1

1 NIVEAU

I .000

i .500

1 1.000

1 1.500

I 2.000

1 2.500

I 3.000

1 3.500

1 4.000I 4,5001 5.0001 5.313I 5.625

1 5.9381 6.250

1 6.563

1 6.8751 7.188

1 7.500

1 7.813

1 8.125

1 8.4381 8.750

I 9.0631 9.375j 9.688

1 10.000

1 10.313

1 10.625

1 10.938

j 11.250

1 11.563

1 11.875

1 12.188

1 12.500

I 12.813

1 13.125

I 13.438

1 13.750

1 14.063

1 14.375

I 14.688

1 15.000

1 "

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00,00

,00.00.00

.00

.00

.00

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.00

.00

.00

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.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

-.02

-.18-.28-.32

-.33-.30

-.25-.18

-.12-.06

-.02.00

MT/M

MOMENT MAXI |

.00 I

.01 1

.09 1

.30 I

.69 I

1.29 1

' 2.15 1

3.31 1

4.82 1

6.70 I

9.01 1

10.35 1

11,25 1

11.75 1

11.89 1

11.74 1

11.31 1

10.66 1

9.83 1

8.88 1

7.85 I

6.79 1

5.74 1

4.72 1

3.76 1

2.89 1

2.13 1

1.49 I

.96 1

.54 1

.22 I

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

*-.oo 1

MT/M I

ANNEXE N-^SCalcul RIDO avec séisme

ANNEXE N-^SCalcul RIDO avec séisme

o M-

2 M

PLACE DES ALMADIES



H4-.1..-4 .-t..4-..i-»4.-l^>-t-.-l.^ »l.li>>l»l»l.l>I«t-.t «^ «l.l» UfcJ «q-t 1 <a .i »-t . 1 .]*» I I . I i I..-1» I-.Í.I..-1» 4 . 1 .[> «<]. 1. I 1 I J-.a< 1 . 1 . 1 .gy

H

6 M-

a M-

10 M-

12 M-

14 M-

J

RIDO 3.06 (C) R.F.L

.i_

o M

2 M

4. M

6 M

a M

10 M

12 M

14 M

B.R.G.M. - MARTINIQUE 20/07/92J

o M-

2 M

PLACE DES ALMADIES



H4-.1..-4 .-t..4-..i-»4.-l^>-t-.-l.^ »l.li>>l»l»l.l>I«t-.t «^ «l.l» UfcJ «q-t 1 <a .i »-t . 1 .]*» I I . I i I..-1» I-.Í.I..-1» 4 . 1 .[> «<]. 1. I 1 I J-.a< 1 . 1 . 1 .gy

H

6 M-

a M-

10 M-

12 M-

14 M-

J

RIDO 3.06 (C) R.F.L

.i_

o M

2 M

4. M

6 M

a M

10 M

12 M

14 M

B.R.G.M. - MARTINIQUE 20/07/92J

PLACE DES ALMADIES

ENV^OPPES JUSQU'A LA PHASE No 1

0 M-

2 M-

4 M-

6 M-

8 M-

10 M-

12 M-

14 M-

. MOMENTS (MT/M)-10 -¤ 0 5 10

.I I - . !_ I . I . I . I . I i..

EFFORTS TRANCHANTS (T/M)

mini sîftma

-4-2024 i__i I 1 I-..-. X-A-i_.i 1_.- i . .-J-. . 1. . -I..._ ir^mini maxi

o M

2 M

4 M

6 M

a M

10 M

12 M

14 M


PLACE DES ALMADIES

ENV^OPPES JUSQU'A LA PHASE No 1

0 M-

2 M-

4 M-

6 M-

8 M-

10 M-

12 M-

14 M-

. MOMENTS (MT/M)-10 -¤ 0 5 10

.I I - . !_ I . I . I . I . I i..

EFFORTS TRANCHANTS (T/M)

mini sîftma

-4-2024 i__i I 1 I-..-. X-A-i_.i 1_.- i . .-J-. . 1. . -I..._ ir^mini maxi

o M

2 M

4 M

6 M

a M

10 M

12 M

14 M


PLACE DES ALMADIES *G*

* M«U Caractéristiques des palplanches UMii

* Profil L2S / haut:15m / EI= 5775 / Rc = 0

1 ... 15 5775

* Niveau pour lequel les sols sont identiques de part et d'autre2 .,, 5,0


3 ... 15 1,87 1.4 0.39 0.5 4.6 1 30 0.66 -0.5 240 0

*17.5 1.8 1.1 0.3 0,5 4,6 0 30 0.66 -0.5 800 0

*19 1,7 1.0 0.364 0.7 3,4 1,5 25 0.66 -0.5 800 0*

* Niveau de la nappe et pas de calcul4 ,,, 1 0.5

* Excavation des deux cotés5 ... EXC(2)5

6 ,.. EXC(1)5*

* Remblaiement du sol 1 ( cailloux ) et dalle7 .,, REM(1)0

8 ,,, 5.0 1,8 1.1 0,3 0.5 4.6 0, 30. 0.66 -0.5 400 0

*


*CHA 5 10 0 2

*CHA 10 15 2 0*

*calcul avec sortie9 ... CAL(2)

10 ... FIN

11 ... STOP

PLACE DES ALMADIES *G*

* M«U Caractéristiques des palplanches UMii


1 ... 15 5775

* Niveau pour lequel les sols sont identiques de part et d'autre2 .,, 5,0


3 ... 15 1,87 1.4 0.39 0.5 4.6 1 30 0.66 -0.5 240 0

*17.5 1.8 1.1 0.3 0,5 4,6 0 30 0.66 -0.5 800 0

*19 1,7 1.0 0.364 0.7 3,4 1,5 25 0.66 -0.5 800 0*

* Niveau de la nappe et pas de calcul4 ,,, 1 0.5

* Excavation des deux cotés5 ... EXC(2)5

6 ,.. EXC(1)5*

* Remblaiement du sol 1 ( cailloux ) et dalle7 .,, REM(1)0

8 ,,, 5.0 1,8 1.1 0,3 0.5 4.6 0, 30. 0.66 -0.5 400 0

*


*CHA 5 10 0 2

*CHA 10 15 2 0*

*calcul avec sortie9 ... CAL(2)

10 ... FIN

11 ... STOP

** RIDO 3.06 (C) R.F.L **


PLACE DES ALMADIES * PACE 1 *

** 20/07/92 *

* UttU Caractéristiques des palplanches ###


** DONNEES OE BASE **

* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL

*** DESCRIPTION DU RIDEAU


PRODUIT D'IN. El

5775. TM2/M


0. T/H3


DESCRIPTION DU SOL


COUCHE NO 1 DE 5.000 H. A 15.000 M, =

Kp Phi Oa Ob Re


POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE = 1.400 T/M3


COEFF, DE POUSSEE HOR, AU REPOS KO = .500

COEFF, DE BUTEE HORIZONTALE KP = 4.600

COHESION C = 1.000 T/M2



COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.500COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P^O) = 240.000 T/M3

GAIN DE CE COEFF, A LA PRESSION = ,000 1/M

Rp

"17,5 1.8 1,1 0.3 0.5 4.6 0 30 0.66 -0,5 800 0

"19 1,7 1.0 0.364 0,7 3,4 1.5 25 0,66 -0.5 800 0

Ir


** RIDO 3.06 (C) R.F.L **


PLACE DES ALMADIES * PACE 1 *

** 20/07/92 *

* UttU Caractéristiques des palplanches ###


** DONNEES OE BASE **

* SURCHARGES DE BOUSSINESQ LIEES A L'ETAT DU SOL

*** DESCRIPTION DU RIDEAU


PRODUIT D'IN. El

5775. TM2/M


0. T/H3


DESCRIPTION DU SOL


COUCHE NO 1 DE 5.000 H. A 15.000 M, =

Kp Phi Oa Ob Re


POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE = 1.400 T/M3


COEFF, DE POUSSEE HOR, AU REPOS KO = .500

COEFF, DE BUTEE HORIZONTALE KP = 4.600

COHESION C = 1.000 T/M2



COH. : EN BUTEE DELTA/PHI = -.500COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (A P^O) = 240.000 T/M3

GAIN DE CE COEFF, A LA PRESSION = ,000 1/M

Rp

"17,5 1.8 1,1 0.3 0.5 4.6 0 30 0.66 -0,5 800 0

"19 1,7 1.0 0.364 0,7 3,4 1.5 25 0,66 -0.5 800 0

Ir


** RIDO 3,06 (C) R.F.L **



** 20/07/92 **

** PHASE NO 1 *

* Excavation des deux cotés

* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 5,000 M,

EXCAVATION DANS LE SOL 1 NIVEAU = 5,000 M,


* REMBLAI SUR SOL 1

COUCHE NO 2 DE .000 M. A 5.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE

POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE

COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE

COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS

COEFF. OE BUTEE HORIZONTALE

COHESION

ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE

COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI

COH. : EN BUTEE DEL

COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (,

GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

KA

KO

KP

C

PHI

PHI

PHI

=0)

=

=

=

r

=

=

=

=

=

=

=

1.800 T/M3

1.100 T/M3

.300

.500

4.600.000 T/M2

30.000 DEGRES

.660-.500

400.000 T/M3

.000 1/M

COEFF. DE POUSSEE HOR. INITIALE Kl .500


CHA 5 10 0 2

*CHA 10 15 2 0

calcul avec sortie

** RIDO 3,06 (C) R.F.L **



** 20/07/92 **

** PHASE NO 1 *

* Excavation des deux cotés

* EXCAVATION DANS LE SOL 2 NIVEAU = 5,000 M,

EXCAVATION DANS LE SOL 1 NIVEAU = 5,000 M,


* REMBLAI SUR SOL 1

COUCHE NO 2 DE .000 M. A 5.000 M. =

POIDS VOLUMIQUE DU SOL HUMIDE

POIDS VOLUMIQUE DU SOL DEJAUGE

COEFF. DE POUSSEE HORIZONTALE

COEFF. DE POUSSEE HOR. AU REPOS

COEFF. OE BUTEE HORIZONTALE

COHESION

ANGLE DE FROTTEMENT INTERNE

COH. : EN POUSSEE DELTA/PHI

COH. : EN BUTEE DEL

COEFF. DE REACTION ELASTIQUE (,

GAIN DE CE COEFF. A LA PRESSION

KA

KO

KP

C

PHI

PHI

PHI

=0)

=

=

=

r

=

=

=

=

=

=

=

1.800 T/M3

1.100 T/M3

.300

.500

4.600.000 T/M2

30.000 DEGRES

.660-.500

400.000 T/M3

.000 1/M

COEFF. DE POUSSEE HOR. INITIALE Kl .500


CHA 5 10 0 2

*CHA 10 15 2 0

calcul avec sortie

** RIDO 3.06 (C) R.F.L **



** 20/07/92 **

PHASE 1

1 NIVEAU

1 .000

I .500

1 1.000

1 1,5001 2,0001 2,5001 3.0001 3,5001 4,000I 4,5001 5.000

1 5.313

1 5,6251 5,9381 6,2501 6.5631 6.8751 7.1881 7.5001 7.8131 8.1251 8.4381 8.7501 9.0631 9.3751 9.6881 10.000

1 10.313

1 10.625

1 10.938

1 11.250

1 11.5631 11.875

1 12.1881 12.500

1 12.813

1 13.125

1 13.4381 13.750

1 14.063

1 14.375

1 14.683

1 15.000

I M.

R I

DEFORMEE ROTATION

76.51271.160 -

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60.463 -

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44.582 -

39.430 -

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6.3706.518 .

MM

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10.703

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10.684

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,087

,196

.281

.345

.392

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,447

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.470

,474

.476

.476

.476

.476

/1000

D E A U

MOMENT E(

.00

-.01

,09

,30

.69

1.29

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10.38

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11.93

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12.20

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10.93

10.19

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.33

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.00

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MT/M

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T/M

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.00

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.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00

,00

,00

,00.00

.00

.00

.00

.00

.00

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,00,00

.00

,00

,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

SOLEXCAV.

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2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

PRES.

.00

,27,54

,70

,871,03

1.201.37

1.53

1.70

1.861.18

1.35

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1,86

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5.135.395.64

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7.62

7.807.998.178.358.54

T/M2

1

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00 M.

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S. BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00,00

.00

.00

.00

.00

.00,00

.00

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.00

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.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

SOL 2

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su.

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0

0

0

0

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2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00,00

.00

.00 .

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6.29

6.536,797,04

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8.56

T/M2

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.00 1 1

,00 1 1

,00 1 1

,00 1 1

00 1 . 1

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.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 I I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 I 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 I 1

.00 1 1

.00 I 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

,00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

T/M2 I T. 1

** RIDO 3.06 (C) R.F.L **



** 20/07/92 **

PHASE 1

1 NIVEAU

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1 14.063

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1 15.000

I M.

R I

DEFORMEE ROTATION

76.51271.160 -

65.809 -

60.463 -

55,130 -

49,828 -

44.582 -

39.430 -

34.423

29.626

25.121

22.496

20.046

17.788

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MM

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10.703

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10.684

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,087

,196

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.345

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,447

.461

.470

,474

.476

.476

.476

.476

/1000

D E A U

MOMENT E(

.00

-.01

,09

,30

.69

1.29

2.153.31

4.826.709.01

9.01

10.38

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11.93

12.20

12.20

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10.93

10.19

9.35

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.73

.50

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,20

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.05

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.00

.00

MT/M

,TR. CH

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-.81-.64-.48

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,00

.00

T/M

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.00

,00.00

.00

.00,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

,00

,00

,00

,00.00

.00

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.00

.00

.00

.00

.00

,00,00

.00

,00

,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

SOLEXCAV.

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su. CAQ

ETAT

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2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

PRES.

.00

,27,54

,70

,871,03

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1.70

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T/M2

1

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00 M.

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S. BOU

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00,00

.00

.00

.00

.00

.00,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

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.00

.00

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.00

.00

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.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

T/M2

SOL 2

EXCAV. 5.00NA.

su.

EAU 1.00CAQ .00

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2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00,00

.00

.00 .

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4.374.534,71

4,905,11

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6.536,797,04

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8.56

T/M2

M. i BUTONS/ i

M. 1 TIRANTS 1

T/M2 1 I

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.00 1 1

,00 1 1

,00 1 1

,00 1 1

00 1 . 1

.00 I 1

.00 1 1

.00 1 1

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.00 1 1

.00 1 1

.00 1 I

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

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.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

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.00 I 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 I 1

.00 1 1

.00 I 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

,00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

.00 1 1

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PHASE 1 (SUITE)

1 NIVEAU

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RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 =

*** CALCUL TERMINE

,074

.146

** RIDO 3.06 (C) R.F.L **



** 20/07/92 **

PHASE 1 (SUITE)

1 NIVEAU

1 M-


MM /1000 MT/M T/M T/M2

FLECHE MAXIMUM = 76.51 MM

MOMENT MAXIMUM « 12.20 MT/M

ETAT PRES. S. BOU

T/M2 T/M2

CODIFICATION

DE L ETAT

DU SOL

ETAT PRES. S. BOU

T/M2 T/M2

-1 = DECOLLEMENT

0 = EXCAVATION

1 = POUSSEE

2 = ELASTIQUE

3 = BUTEE

NO CHARGE 1

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( 4 IT.)RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 1 =

RAPPORT (PRESSION MOBILISEE)/(BUTEE MOBILISABLE) POUR LE SOL 2 =

*** CALCUL TERMINE

,074

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* RIDO 3.06 (C) R.F.L **



** 20/07/92 **


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1 13.125 1

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1 15,000 1

1 " 1

MINI

,00

.00

.00

.00

.00

.00,,00

,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

-.39

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2,14

1,91

1,671.44

1.221.01

-.31-.64

-.48

-.35-.23-.14

-.07-.03

,00

,00

T/H

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,00 1

.07 1

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.58 1

.98 1

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4,18 1

5.07 1

3.70 1

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.42 i

.00 I

.00 i

,00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

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.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

,00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 I

.00 I

.00 I

T/M I

i NIVEAU

1 .000

1 .500

1 1,000

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1 13,750

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1 14.688I 15.000

1 "

MOMENT MINI

.00

.00

.00

.00

.00,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

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.00

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.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

HT/M

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.01 1

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.30 1

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12.20 1

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.50 1

.33 1

.20 1

.11 1

.05 1

.02 1

.00 1

,00 1

.00 1

MT/M 1

* RIDO 3.06 (C) R.F.L **



** 20/07/92 **


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1 " 1

MINI

,00

.00

.00

.00

.00

.00,,00

,00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

.00

-.39

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-.31-.64

-.48

-.35-.23-.14

-.07-.03

,00

,00

T/H

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.00 I

.00 i

,00 1

.00 1

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.00 1

.00 1

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.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

,00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 1

.00 1

.00 I

.00 1

.00 I

.00 I

.00 I

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1 "

MOMENT MINI

.00

.00

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.00,00

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.00

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HT/M

MOMENT MAXI j

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.11 1

.05 1

.02 1

.00 1

,00 1

.00 1

MT/M 1

direction technique DE RIFFI - infoterre.brgm.frinfoterre.brgm.fr/rapports/RR-35505-FR.pdf · des...

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