CLASSEMENT des SUJETS de l'EC2-1-1 ETAT au …€¦ · La largeur b de la poutre n’intervient pas...

CLASSEMENT des SUJETS et POSITIONS prise pour l'EC2- ETAT au 2011-09-16

Classe n° TITRERéférence

de l'EC2-1-1Finalisé le

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Cisaillement, vocabulaire - Question 1

Intitulé : VRdi est la contrainte de cisaillement «résistante» et non «de calcul».

Réponse : un corrigendum indique que "VRdi est la valeur de la résistance de calcul ....".

Ancrages-recouvrements - Question 3

Intitulé : Il serait nécessaire de confirmer que la condition «l’ancrage nécessaire de la barre ne dépasse pas 5

diamètres au-delà de l’extrémité de la partie courbe» est suivie de «ou» … avant les conditions qui suivent.

Réponse : le "ou" figurera dans le prochain corrigendum, donc le problème est réglé. Le corrigendum a

été vu et approuvé par notre GROUPE en sa séance du 10-04-09.


Intitulé : Il existe d’autres formes d’ancrage, en particulier le double coude. Sont elles admises? Si oui peut on

les justifier avec les méthodes «classiques» qui font intervenir un coefficient de frottement acier/béton en plus

de la contrainte d’adhérence ?

Réponse : Toutes les dispositions sont possibles et sont à vérifier avec les méthodes données pour les

calculs d'ancrage. En revanche, pour les barres à haute adhérence, il ne faut pas tenir compte du

frottement de courbure acier-béton (alors que le BAEL le considérait).


Intitulé : Dans le calcul du coefficient 2 il est fait référence à « l’enrobage minimal ». Il semble anormal

d’utiliser l’enrobage minimal défini au chapitre 4.4.1.2 en fonction des conditions d’environnement et de

durabilité de la partie d’ouvrage étudiée. Ne faut-il pas plutôt utiliser pour cd les valeurs d’enrobage

effectivement adoptées dans le projet et figurant sur les plans?

Réponse : 2 dépend bien de cd et non de l'enrobage minimal indiqué en 4.4.1.2, comme le montre le

tableau 8.2.

16/09/2011

11/12/2008

11/12/2008

11/12/2008

11/12/2008

LEGENDE

Intitulé du sujet = appuyer sur le + en marge

classe = n° transformé en un millier si interprétation d'une clause de l'EC2-1-1

classe = n° transformé en deux milliers si contestation d'une clause de l'EC2-1-1

classe = n° transformé en trois milliers si exemple d'illustration d'une clause de l'EC2-1-1

1d

CLASSEMENT des SUJETS de l'EC2-1-1 ETAT au

Position du groupe de suivi (de la commission miroir BNSR CF EC2) sur les questions relatives à l'EC2

6.2.5 (1) 09/12/20101a1001

classe = n° transformé en quatre milliers si sujet hors du champ direct de l'EC2-1-1 (pas de clause en référence)

référence = la première chronologiquement ou la plus probante

Solution = appuyer sur le deuxième + en marge

8.3 (3) 09/12/20101b

8.4.4 (1) 09/12/2010

1001

1001

1001

8.4.1 (2) 09/12/2010

BUREAU DE NORMALISATION SOLS ET ROUTES

(bureau de normalisation sectoriel

agrée par décision du délégué interministériel aux normes du 26 février 2010)

1c

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.


Intitulé : Dans le cas des boîtes d’attentes 100% des armatures sont en recouvrement aussi bien pour le brin

inférieur que pour le brin supérieur. 8.7.2 (4) autorise cette disposition sous réserve de respecter 8.7.2 (3). Or

ce dernier article demande non seulement de décaler les recouvrements mais de les espacer en plus de 0,3 l0.

Ceci signifie qu’en fait le pourcentage de recouvrement est limité à 50%. Le changement par rapport aux

pratiques actuelles est tel que je souhaiterais avoir confirmation de mon interprétation. Je me demande en

particulier si le coefficient du tableau 8.3 ne fait pas double emploi avec 8.7.2 (3).

Réponse : La seule chose qu’on puisse dire est que le 8.7.2(4) dit que les dispositions sont conformes à

(3), sauf que dans (3) il faut, pour l'application de (4), supprimer le 2ème indent qui parle d'espacer de

0,3 l0. Pour le reste, 6 ne fait pas double emploi.

Ancrages-recouvrements - Question 7bis

Intitulé : Faut-il comprendre que dans la mesure où aucune armature transversale n’est requise dans la dalle en

application de 6.2.2, il n’est pas exigé d’armature de confinement sur les recouvrements ?

Réponse : Oui, en l'absence d'armatures d'effort tranchant, les armatures de répartition, conformes au

8.7.4.1 (2), font office de couture des recouvrements.


Intitulé : La longueur d’armatures supérieures, 0,20 fois la longueur de travée, n’est elle pas superflue par

rapport à celle découlant du tracé de la courbe enveloppe des moments décalée ?

Réponse : Non, les 0,2l de longueur forfaitaire minimale sont à appliquer aux dalles dès que la clause

9.3.1.2 (2) s'applique (cf. sujet n°10) et sur tous les appuis (intermédiaires et de rive). Il semble toutefois

loisible de réduire la longueur de 0,2l pour les appuis de rive si on a retenu la valeur de 15% du

moment M0 : on pourra prendre 0,10l ou faire l'arrêt des barres à partir du tracé local de la courbe

enveloppe des moments décalée.

09/12/2010

1001 1f 8.7.4.1 (2) 09/12/2010

1001 1g 9.3.1.2 (2)

11/12/2008

09/12/2010

11/12/200811/12/20081e 8.7.2(3), (4) et

8.7.3, et 6.2.1

1001

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Valeur du Coefficient k d'armature minimale fissuration

Intitulé : Comment interprétez-vous la clause 7.3.2 (2) pour le calcul de k ? Faut-il utiliser la hauteur totale de

l’élément ou uniquement la hauteur tendue ?

Réponse : Voir toutefois le sujet 16 qui traite des cas d’application du coefficient k.

Pour la détermination de la section d’acier minimale d’une poutre rectangulaire ou d’une dalle, sous

moment positif ou négatif, le coefficient k est déterminé en fonction de la hauteur totale de l’élément (k

= 1 si h ≤ 300, k = 0,65 si h ≥ 800 et interpolation linéaire entre les deux). La largeur b de la poutre

n’intervient pas dans le calcul.

Pour la détermination de la section d’acier minimale d’une poutre à membrure (poutre en Té ou poutre

caisson), on procède de la façon suivante :

- On décompose la poutre en plusieurs éléments rectangulaires, selon les principes de la figure 7.101

de la NF EN1992-2 qui représente le cas d’une poutre en Té sous moment négatif, un élément d’âme (en

flexion composée) et un élément de membrure (en traction).

- Le ferraillage minimum est calculé séparément pour chacun des éléments :

~ Pour le ferraillage d’un élément d’âme, le coefficient k est déterminé en fonction de la hauteur totale

de l’élément (k = 1 si h ≤ 300, k = 0,65 si h ≥ 800 et interpolation linéaire entre les deux). La largeur b de

l’âme n’intervient pas dans le calcul.

~ Pour le ferraillage d’un élément de membrure, le coefficient k est déterminé en fonction de la largeur

de l’élément b = btot – bw (k = 1 si b ≤ 300, k = 0,65 si b > 800 et interpolation linéaire entre les deux). La

hauteur de la membrure et la hauteur de l’âme n’interviennent pas dans le calcul.

- Noter que dans le cas d’une poutre en Té sous moment positif, la partie tendue étant rectangulaire, on

est ramené au cas d’une poutre rectangulaire pour le calcul de k.

Application de la condition de non fragilité du § 9.2.1.1 (1) aux semelles

Intitulé : Faut-il appliquer la condition de non-fragilité du §9.2.1.1 (1) aux semelles calculées par une méthode

quelconque (bielle, flexion) ?

06/01/2011

22/09/2008

2 7.3.2 (2) 06/01/2011

22/09/20083 9.2.1.1 (1)

1002

1003

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Réponse : La condition de non-fragilité du §9.2.1.1 (1) n’est pas à appliquer aux semelles calculées par

une méthode quelconque (bielle, flexion).

22/09/2008 22/09/20083 9.2.1.1 (1)1003

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Relaxation des aciers de précontrainte

Prédalles suspendues et Annexe : Boites d’attente

Intitulé : Définir l’ensemble des conditions permettant de considérer que des dalles à prédalles suspendues

avec des boites d’attentes relèvent de l’EC2-1-1 et de son AN.

Réponse : Voir les recommandations professionnelles publiées sur le sujet.

Valeur du diamètre des mandrins de cintrage et précision sur les 5

Intitulé :

Réponse : Dépend de la conclusion sur le deuxième corrigendum.

La règle du 5Φ au delà de la partie courbe s'applique à la partie droite qui termine la barre.

Par ailleurs on note que lorsque une armature à ancrer est insérée à l’intérieur d’autres armatures (par

exemple, soit issues de la poutre soit par ajout de cadres dans le poteau, dans le cas d'une poutre

arrivant dans un poteau) elle n’est pas considérée comme disposée près de la surface.Trois exemples

sont donnés à titre indicatif par les figures suivantes :

Interprétation de la formule (6.25) dans le cisaillement des surfaces de reprise

8.3.3 06/01/2011 30/03/2011

14/10/2009

6

4 3.3.2(8)

5 14/10/2009

7 6.2.5 (1) 30/03/201106/01/2011

3005

1004

1006

1007

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Intitulé : Dans le cas de joints avec indentation les reliefs n’existent pas en général sur la totalité de la surface

de la reprise. Comment faut-il calculer Ai ?

Réponse : Ai représente l'aire projetée de la surface de reprise.

a) Le cas des reprises des poutres coulées en 2 phases est traité au sujet 22.

b) Le cas des boites d'attente superposée avec parties verticales est actuellement non traité, la position du

groupe est que la formule des coutures ne peut pas s'appliquer aux cas des pré-dalles suspendues

avec boites d'attente superposées.

c) La prise en compte ou non des barres comprimées et tendues dans le calcul de As : En flexion composée,

et en particulier pour les voiles, en sus du terme (c.fctd + µ. n), les armatures traversant la zone

comprimée de la reprise sont prises en compte en intégralité dans le calcul du ρ = As/Ai ; les armatures

situées dans la zone tendue ne peuvent être prises en compte que pour leur quote-part non utilisée

pour la flexion. Cette disposition n'est pas applicable sous charges de fatigue ou charges dynamiques

(cf. 6.2.5(5)), pour lesquels seuls les armatures réparties peuvent être prises en compte.

7 6.2.5 (1) 30/03/201106/01/20111007

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Attentes des poteaux et cadres selon les cas de la figure 5.7

Réponse : Cf. paragraphes 6.1(4) , 8.7.3 et 9.5 de l'EN1992-1-1

Pour les poteaux dont la longueur de flambement est prise égale à la hauteur entre nus d'étages (cas a)

de la figure 5.7), le coefficient 6 = 1,5 des expressions (8.10) et (8.11) s'applique aux armatures

nécessaires calculées en flexion composée tenant compte uniquement de l'excentricité de l'article

6.1(4) (pas d'effet de second ordre).

Dans les autres cas de poteaux contreventés (cas c), d) et f) de la figure 5.7), les armatures sont

calculées en flexion composée en tenant compte de l'excentricité à l'encastrement qui est le maximum

de celle due à l'effet de second ordre,

conformément à la longueur de flambement retenue et de celle donnée par le 6.1(4).

Pour ce qui concerne les cadres de ces poteaux dans les zones de recouvrement :

- si les armatures longitudinales résultent du respect du % minimum de l'article 9.5, les armatures

transversales doivent être déterminées uniquement avec l'article 9.5.3.

- si les armatures longitudinales résultent du calcul de flexion composée, les armatures

transversales doivent respecter les clauses 8.7.4.1 (2) et (3) et 9.5.3.

A noter : les règles professionnelles ont précisé des conditions d'applications de la figure 8.9 b).

Interprétation de la figure 8.5 pour les Crochets des cadres

Réponse : sur la figure 8.5 du 8.5 (2) de l'EC2-1-1

Le schéma a) va de ≥ 135° à 180° ce qui donne un retour de max(5 et 50 mm)

le schéma b) va de 90° à < 135° ce qui donne un retour de max(10 et 70 mm).

Disposition constructive relative aux moments sur appuis des dalles

Réponse : La clause 9.3.1.2 (2) s'applique si l'on ne tient pas compte de la raideur en rotation des

éléments verticaux sur appuis (ex: au droit d'un voile) en considérant, dans l'analyse suivant la section

5 (cf. 5.3.2.2 (2)), la dalle continue sur appuis ponctuels. Il convient alors de tenir compte de ces

encastrements négligés dans les éléments verticaux en appliquant au moins les moments forfaitaires

donnés en 9.3.1.2 (2).

Poinçonnement - Définition et traduction du mot link

Réponse : La traduction du mot link semble avoir été mal faite (étrier = link, et pas « étriers, cadres et

épingles » et ailleurs « cadres et étriers »). La formule donne la section d’armature et pas la section d'un

brin d'armature.

Interprétation de la clause traitant des conditions d'adhérence médiocres

Réponse : On complète les règles données dans les recommandations professionnelles en Clause 8.4.2

(2) par la locution suivante "à condition que le béton ne présente d'effet de ressuage prononcé, ce qui

peut être assuré par e/c < 0,55".

8 5.8.3.2 (2) 09/12/201016/02/2010

9 8.5 (2) 06/01/2011

10 9.3.1.2 (2) 06/01/2011

10/04/2009

09/12/2010

11 9.4.3 (2) 06/01/2011

12 8.4.2 (2) 06/01/2011

10/04/2009

06/01/20111012

1008

1009

1010

1011

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Prise en compte du fluage dans l'équation 3.14 - coefficient k

Réponse : Pour les calculs au flambement, l’affinité sur la courbe de Sargin ne doit pas porter sur le

coefficient k.

Précision sur la clause (i) relative aux cadres en haut et bas des poteaux

Réponse : Le corrigendum n°2 de la norme NF sera complété avec la rédaction suivante : "i) dans toutes

les sections situées à une distance au plus égale à la plus grande dimension de la section transversale

du poteau au-dessus ou au-dessous d’une poutre ou d’une dalle ;".

Précision sur la Note qui traite du Moment au nu d'appui

Réponse : Le moment d’encastrement de la note du 5.3.2.2 (3) s’entend comme le moment

d’encastrement parfait de la poutre considérée entre nus.

Section minimale d’armatures de la section 7, Coefficient k de la formule (7.1)

Intitulé : Le guide méthodologique Eurocode 2 du Sétra indique que la valeur de k doit être prise égale à 1,0

sauf pour les éléments larges ou hauts soumis uniquement à des déformations imposées. S’agit-il d’une

simplification sécuritaire ?

Réponse : Voir la réponse au sujet 2 sur la façon de calculer le coefficient k en fonction des dimensions de

l’élément.

L’article 7.3.2(2) de la NF EN 1992-1-1 indique que le coefficient k traduit une réduction des efforts de

traction dus aux effets des autocontraintes (partie non linéaire des contraintes dans une section droite).

On peut donc tenir compte dans le calcul de cette réduction, en particulier lorsque les éléments sont de

grandes dimensions.

On réservera l’utilisation de ce coefficient k à des éléments soumis à des autocontraintes importantes

(exemple: radier ou mur de forte dimension, largeur ou hauteur suivant le cas).

EC2-3 Réservoirs pour hydrocarbures - règles applicables

Intitulé : Comment dimensionner un réservoir béton destiné à recevoir du fuel et pouvant être soumis à une

action sismique selon le projet d'arrêté

Réponse :

1- pour le fuel : La norme NF EN 206-1 et le FD P18-011 ne donnent aucune indication sur le risque de

corrosion du béton par le fuel. La seule indication est que l'agressivité des huiles ou graisses est à

retenir si ces dernières sont acides. Le fuel n'est pas acide. Il est prévu de faire des cuves à fuel des

stations service en béton sans revêtement, ce qui tend à prouver la non corrosion des armatures ou la

non attaque du béton.

2- pour le séisme : L'annexe nationale de l'EC8 partie 4 dit que l'annexe A est non applicable. Pour

l'instant, on attend une proposition de la Commission EC8.

GUIDES EFB sur l'Environnement et les Enrobages

Réponse : Ce sujet est résolu par les guides d’application (LCPC et CERIB) conformes à l’EC2 et

disponibles sur les sites suivants :

http://www.egfbtp.com et www.umgo.ffbatiment.com

http://www.cerib.com/frontoffice/est-paru--le-guide-d-aide-a-la-prescription.r2837_p148_l1_a405_t0.htm.

06/01/2011

10/05/2010

22/10/201017

10/05/2010

13 3.1.5 22/09/2008

14 9.5.3 (4) 06/01/2011

22/09/2008

06/01/2011

7.3.2 (2) 06/01/2011

30/03/2011

06/01/201116

1013

1014

1015

1016

1018

4017

18

15 5.3.2.2 (3) 10/05/2010

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Effort normal ultime des poteaux, formule simplifiée du BAEL

Réponse : Le BAEL n’est plus d’actualité, ce sujet est donc résolu.

Examen de 4 cas d'ancrages des boucles d'aciers principaux

Réponse :

Cas 1 : Boucle de type boites d’attentes, les armatures hautes servant de chapeaux, les armatures

basses servant d’ancrage de la bielle d’appui : Lorsque ces boites ne relèvent pas d’un agrément

spécifique, le diamètre de mandrin de cintrage est le diamètre minimum donné par l’EC2 soit 4Ø pour

des diamètres inférieurs ou égaux à 12.

Cas 2 : Suspentes dans une poutre : Les armatures de suspente doivent être remontées assez haut de

façon à pouvoir justifier la traction du béton le long du contour séparant un coin de béton (à 45 °), ainsi

que les armatures reliant ce coin au reste (armatures en bleu continu) et le sous-tendeur de ces

armatures (en bleu tireté).

Cas 3 : Boucles de chaînage et/ou de liaison de cisaillement entre préfabriqués : Sous réserve de la

présence d’une clef, les essais CERIB ont montré que, jusqu’à HA 12, la traction capable des armatures

était retransmise avec un recouvrement constituant un cercle.

8.4.1 (2) 22/06/2010 09/12/2010

10/05/2010 10/05/20104019

1020 20

19

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Cas 4 : Continuité d’une poutre par clavetage intégral : Il faut définir la longueur minimale de

recouvrement pour la transmission intégrale des efforts d’une armature sur l’autre. A défaut de

justification particulière, on appliquera 0,4lb,rqd , et les armatures de couture (en jaune) ne reprennent

que 0,5F.

8.4.1 (2) 22/06/2010 09/12/2010

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Interprétation de la Note 2 de réduction de classe structurale pour les dalles

Intitulé : Certains lecteurs interprètent limitativement ce texte en n’autorisant la diminution d’une classe que pour

les armatures inférieures d’une dalle en s’appuyant sur les termes : « face coffrée » donc face inférieure, « sous-

face des dalles de pont ».

Réponse : Ce sont les éléments, et donc toutes les armatures de ces éléments, qui sont visés par la

note 2 du tableau 4.3NF au tiret "- face coffrée des éléments plans (assimilables à des dalles, éventuellement

nervurées), coulés horizontalement sur coffrages industriels.".

Reprise de bétonnage horizontale des poutres dans l'âme

Intitulé : Application de la formule (6.25) et de la figure 6.10

Réponse : La formule (6.25) du § 6.2.5 de l’EC2-1-1, relative aux reprises de bétonnage, est

incontournable car elle découle directement de l’étude du treillis de Ritter-Morsch. Les valeurs des

paramètres μ et c sont fixées par l’EC2-1-1 sans possibilité de déboxage.

On rappelle que les armatures de cisaillement et de glissement ne se cumulent pas car elles résultent

de l'utilisation du même treillis de Ritter-Morsch.

Pour l'utilisation des zones de pas constant, le projeteur peut choisir le nombre de zone(s) à considérer,

sur lesquelles l'espacement des armatures (le "pas") sera constant. La figure 6.10 est un exemple

présentant 3 zones de pas constant, dont la dernière ne donne pas d'armatures de glissement

calculées.

On peut dans le calcul des armatures de glissement faire intervenir n correspondant à une partie du

poids de la structure directement portée par la poutre et située au dessus de la reprise.

Poinçonnement des dalles

Réponse : Dans les bâtiments, lorsque les longueurs des travées adjacentes diffèrent de plus de 25%,

on doit revenir aux fondamentaux et considérer l’encastrement existant des poteaux dans les dalles et

calculer par la formule (6.39) avec les moments donnés par un calcul structural élastique. Si on a

moins de 25% d'écart, on peut appliquer les valeurs de la figure 6.21N, sans faire le calcul de .

Prise en compte de la contreflèche

Réponse : La contreflèche intervient dans le 7.4.1(4) et ne doit pas être appliquée au 7.4.1(5).

Ferraillage d'effort tranchant sur dalle étroite

Intitulé : Pour un cas particulier d'une dalle étroite à ferrailler (par exemple, une volée d'escalier non tenue

latéralement), on ne trouve pas de ferraillage d'effort tranchant car VEd < VRdc. Cependant l'article 6.2.1(4), dit

que dans ce cas un ferraillage minimum d'effort tranchant est nécessaire sauf si "une redistribution transversale

des charges est possible". Quelle redistribution est possible avec une charge uniformément répartie? Qu'entend-

t-on par redistribution des charges ? D'après l'article 9.3.2(1) précisait que pour les dalles < 20 cm d'épaisseur il

n'y avait pas lieu de prévoir d'armature. Mais que répondre si h > 20 cm ?

10/05/2010

22/06/2010

22/10/2010

06/05/2011

1024

1021 21 Tabl. 4.3NF 09/12/2010

7.4.1 (4) et (5) 06/01/2011

23 6.4.3 (3) et (6) 06/01/2011

1022

24

1023

06/01/2011

1025 6.2.1 (4)25

6.2.5 (1) et (3)

22/06/2010

30/03/201122

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Réponse : Dans les bâtiments courants, les dalles étroites qui ne sont pas tenues latéralement et dont

la portée horizontale est inférieure à 5 m peuvent donc soit être considérées comme des éléments

secondaires selon la clause 6.2.1 (4), soit bénéficier d'une redistribution transversale (voir les

Recommandations professionnelles en 6.2 (2)). Dès lors, si VEd < VRdc , il n'y a pas lieu de prévoir un

ferraillage d'effort tranchant par application de la clause 9.2.2 et 9.3.2.

En ce qui concerne le VRdc, c'est celui des poutres sauf dans le cas où les trois conditions suivantes

sont satisfaites, auquel cas c'est le VRdc des dalles avec redistribution transversale :

Condition 1 : les aciers de répartition sont au moins égaux à 33 % des armatures principales de la dalle

avec comme minimum celui imposé dans le sens porteur selon 9.3.1.1 (1).

Condition 2 : le rapport de la portée à la largeur n'excède pas 2.

Condition 3 : l'épaisseur résistante minimale (en creux de marche en cas de volée d'escalier) est au

moins égale à la plus grande des valeurs suivantes : 1/15 de la largeur de la dalle ; 1/20 de la portée

horizontale, sans dépasser 1/5 de la largeur de la

dalle (clause 5.3.1 (4)).

22/06/2010 06/05/20111025 6.2.1 (4)25

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Prédalles

Réponse :

1- Une règle d’usage définit une dalle à prédalle comme une dalle dont la prédalle ne dépasse pas la

moitié de l’épaisseur de dalle finie (sinon il s’agit de dalles préfabriquées).

2- Dans le cadre du domaine fixé ci dessus, les limites de cisaillement et de glissement sont celle du

béton armé de l’EC2-1-1, que la prédalle soit béton armé ou précontrainte.

3- Dans le cas où la dalle est calculée en supposant qu’elle ne porte que dans une seule direction et

qu’elle comporte moins d’armatures de répartition que ce que donne le pourcentage minimum de la

section 9, alors la contrainte de cisaillement Vmin est calculée sans tenir compte de la redistribution

transversale avec la clause 6.2.2 (1) NOTE de l’annexe nationale de l’EC2-1-1. Dans le cas où la dalle est

calculée en supposant qu’elle porte dans les deux directions, elle comporte les armatures de répartition

requises. Dans ce cas le Vmin est celui de l'annexe nationale avec répartition.

4- Les prédalles préfabriquées en usine pourront être soumises à des règles spécifiques définies par

une norme appropriée, pourvu qu’elles fassent l’objet d’une procédure de contrôle adaptée.

Contrainte limite de cisaillement des murs sans acier d’effort tranchant

Réponse : L’utilisation de l’annexe MM de la NF EN 1992-2 pour justifier la limite de cisaillement des

murs non armés, limite basée sur des résultats d’essais expérimentaux sur maquettes (Cassba, Camus

1 et 2, Camus 2000, et Eco-leader) et validée par des calculs aux éléments finis, n’est pas à l’ordre du

jour.

Fluage non linéaire

Intitulé : Faut-il calculer les poteaux avec un fluage non linéaire ?

Réponse : Dans le cas général, les poteaux ne sont pas soumis à la règle de calcul du fluage non

linéaire (car c < k2.fck sous combinaison quasi-permanente).

Clause 5.10.2.2 (4)- Résistance minimale du béton à l'ancrage de précontrainte

Réponse : Il semble en effet que la traduction française soit allée plus loin que le texte initial, le

corrigendum français à venir intégrera la nouvelle version « Si la mise en tension d’un câble est

effectuée par étapes, la résistance requise pour le béton peut être réduite… ».

22/06/2010

22/06/2010

1026 26

1027 27

1029 29 5.10.2.2 (4) 15/03/201022/06/2010

30/03/2011

1028 28

15/03/2010

22/06/201022/06/2010

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Calcul des flèches selon l’EC2-1-1

Intitulé : Quelle combinaison utiliser dans le calcul de la flèche nuisibles ?

Réponse : L’EC2 prévoit trois vérifications de calculs de flèches 7.4.1(3), 7.4.1(4) et 7.4.1(5). Le 7.4.1(3)

est complètement explicité par l’AN et les règles professionnelles associées en 7.4.3 (7) dans lequel on

considère les charges variables caractéristiques en déformation instantanée. Le 7.4.1(5) diffère du

7.4.1(3) par le fait qu’on considère uniquement la part quasi-permanente des charges variables et qu’on

lui applique un coefficient de fluage. On peut considérer que ces deux vérifications sont équivalentes,

et en conséquence on appliquera les règles professionnelles qui tiennent mieux compte du phasage et

de la notion de flèche nuisible. Le 7.4.1(4) ne s’intéresse qu’à la vérification de l’aspect, et doit être

systématiquement vérifié, en tenant compte de la possibilité de réaliser une contre-flèche.

3030 30 7.4.1 (3) à (5) 30/03/201122/06/2010

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Ancrage par soudure

Intitulé : La formule de lbd avec 4 = 0,7 convient-elle pour un ancrage par soudure ?

Comment une soudure reprend-elle 30% de l'effort d'après une formule et 50% d'après une autre?

Réponse : Oui, la formule de lbd avec 4 = 0,7 convient pour un ancrage par soudure, notamment dans

le cas d'un treillis soudé à barres à haute adhérence. Il est possible de renforcer l'ancrage de barres à

haute adhérence, même si elles ne font pas parti d'un treillis soudé, par des barres soudées

transversales suivant 8.6, ce qui justifie la remarque au bas du tableau 8.2 concernant l'ancrage par une

soudure sur appui.

Pour une soudure réalisée suivant NF EN ISO 17660-1, la qualité des assemblages soudés est

considérée correcte selon 8.6 (1). Pour les treillis soudés, la certification AFCAB ou équivalente permet

également de considérer que la qualité des assemblages soudés est correcte. Donc, la résistance à

l'entraînement du 8.6 (2) et (5) s’applique aux soudures citées précédemment en lieu et place du

coefficient 4. Cette résistance à l'entraînement s’applique dans la formule (8.3).Dispense du calcul de flèche et pourcentage d’acier

Intitulé : Dispense du calcul de flèches dans le cas d'une poutre en Té de largeur de table b 3 bw

Réponse : Dans l’expression (7.16), le pourcentage d’armature est calculé sur la largeur maximale de

l'aire comprimée (i.e. dans le cas d’une section rectangulaire bw, et dans le cas d’une section en Té beff

de la figure 5.3).

Répartition et positionnement des armatures transversales à proximité d’un appui

Réponse : Si on note s l’espacement calculé au plus près de l’appui, le premier cadre d’effort tranchant

doit être compris entre 0 et s et généralement situé à s/2 du nu de l’appui.

Selon le 6.2.3 (5), la répartition des cadres, dans les régions sans discontinuité d’effort tranchant, peut

être effectuée en considérant des tronçons élémentaires de longueur l = z.cot(q) sur lesquels

l’espacement est constant et en prenant la valeur minimale de l’effort tranchant sur ce tronçon.

Poutres en Té

Intitulé : éléments et précisions pour le calcul des poutres en Té

Réponse : La largeur participante de la table donnée en 5.3.2.1 est une largeur maximale.

On peut ne tenir compte que des largeurs de membrures justes nécessaires pour justifier la résistance

de la poutre sous sollicitations ultimes vis-à-vis de la flexion pour calculer les armatures de glissement

table/nervure.

Il est possible de concentrer les armatures longitudinales du 9.2.1.2 (2) dans l’âme. Lorsque une partie

de ces armatures est en dehors de l’âme, il est nécessaire d’assurer leur couture.

Longueur des poteaux

21/09/2010

21/09/2010

21/09/2010

21/09/2010

1032 32 7.4.2 (2) et

Tableau 7.4NF

1035

1033 33 6.2.1 (8) , 6.2.3 (8)

et 6.2.3 (5)

30/03/2011

21/09/2010

1031 31 8.6 (2) et 8.6 (5) 30/03/201121/09/2010

21/09/2010

35 5.8.3.2 (3)

1034 34 5.3.2.1 et 9.2.1.2

(2)

21/09/2010

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Réponse : La longueur l dite hauteur libre du 5.8.3.2 (3) s'entend entre dessus de dalle inférieure et

sous-face de dalle supérieure si les éléments s'opposant au flambement dans le sens considéré sont

des dalles, sinon entre dessus de plancher inférieur et sous-face de poutre du plancher supérieur.

21/09/20101035 21/09/201035 5.8.3.2 (3)

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Longueur de flambement

Réponse : Les formules (5.15) et (5.16), qui ne concernent que les éléments isolés ou pouvant être

considérés isolés (cf. définitions du 5.8.1) servent en particulier à déterminer l’élancement du (5.14),

et de le comparer à llim du 5.8.3.1 (cette comparaison est appelée le critère d’élancement).

Pour les éléments qui ne peuvent être considérés comme des éléments isolés mais participant à la

stabilité comme élément constitutif d'un portique de contreventement, il convient de mener l’analyse

selon la méthode générale visée en 5.8.5 et décrite en 5.8.6.

Recouvrement des barres dans une dalle

Réponse : Il n'est pas réaliste d'inverser les lits au droit du recouvrement (les aciers de 1er lit qui dans

une autre zone devraient être des aciers du 2e lit).

Une solution plus classique consiste à ne pas faire de recouvrement (barres en tiroir) et cela doit

pouvoir être retenu dans de nombreux cas compte tenu de la longueur commerciale des barres (qui est

de 12 m couramment). Une autre solution consiste à prévoir un lit local de barres de recouvrement.

Ancrage par barres transversales soudées (formules 8.8N et 8.9)

Réponse : Ce sujet est résolu car les deux formules s'appliquent à des cas différents et les conditions

de soudure sur ces diamètres différents expliquent la non continuité.

Bétonnage correct pour ancrage des chapeaux

Réponse : SUJET traité au SUJET 012.

EQU dans le cas d'une nappe d'eau - Révision de l'EC0 et du DTU 14-1

Réponse : La pression d'Archimède ne peut pas être affectée d'un coefficient multiplicateur autre que

celui de la densité de l'eau . Il faut définir le niveau d'eau EE avec le niveau de sécurité requis.

Zone de SUSPENTES selon EC2-1-1 (figure 9.7)

Réponse : La figure 9.7 définit le volume maximal à l'intérieur duquel les aciers de transmission des

charges de la poutre portée à la poutre porteuse doivent se trouver. Ce volume est à adapter en fonction

du schéma de transmission des charges.

La figure 9.7 concerne uniquement les nœuds de poutres entièrement coulées en place.

Flexion composée avec traction (formule 6.11)

16/02/201040

1036

9.2.5 (2)3041 41

1042

4040 30/03/2010

36 5.8.3.2 (3) 06/05/201115/03/2011

15/03/2011

30/03/2011

1037 37 8.7.4.1 (3) 15/03/2011

1038 38 8.6 15/03/2011

1039 39 10/05/201010/05/2010

30/03/2011

6.2.3 (3) 30/03/2011 16/09/201142

30/03/2011

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Réponse : Dès lors que la contrainte de traction est forte (supérieure à fctm), il n'existe plus de schéma

crédible sur la base du béton armé. Par contre, un schéma basé sur un fonctionnement en treillis simple

avec membrures tendues en haut et en bas montant tendu et diagonale comprimée en béton est

statiquement viable :

Point 1 – on retient un treillis simple avec diagonale comprimée proche de 45°.

- distance entre les membrures z (on peut prendre égal à 0,9 d)

- distance entre les files de cadres, étriers = 0,75 d

Point 2 – la bielle peut avoir comme largeur celle bw de la poutre

Point 3 – la largeur des membrures dans le plan est de 3 Φ

Point 4 – la largeur des montants dans le plan est de 2 Φ au delà de la largeur hors tout des cadres

(soit, lorsqu’il n’y a qu’une seule file Φ, ce qui fait alors une largeur totale de 3 Φ) ou des files de cadres

groupées (soit3 Φ en cas de 2 files, ce qui fait alors une largeur totale de 5 Φ). Soit en général k Φ.

Point 5 – La largeur de la diagonale se déduit des deux droites de pente égale à celle de la diagonale

passant par les deux angles du rectangle du nœud,

à savoir 3 Φ membrure x k Φ montant

Point 6 - Vérification de la contrainte locale dans la bielle comprimée

On applique la règle EC2-1-1 de la figure 6.28 donnant la contrainte à respecter sur la section droite de la

diagonale, soit section,(soit bw ldiag ). Compte tenu de l’AN, la limite max à respecter est : 0,9.(1- fck /

250) fcd en MPa (AN § 6.5.4(4)c)

Remarque : Le schéma précédent n’est pas compatible avec la solution de cadres en spirale. Cette

solution est par ailleurs déconseillée en zone sismique.

Remarque : On peut retenir ce schéma si la traction max est inférieure à fctm.

Ecrêtage des moments dans le cas d'appuis de grande largeur (h < t) pour lesquels la portée est définie

par l'équation 5.8.

1042

5.3.2.2 30/03/2011 30/03/2011

6.2.3 (3) 30/03/2011 16/09/201142

1043 43

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Réponse : Lorsque h (hauteur de la poutre) est inférieur à t (profondeur de l'appui), on remplace l'appui

par deux appuis fictifs de largeur h/2 séparés par une partie inerte de largeur (t-h).

- Dans le cas d'appuis non monolithes (par exemple : appuis sur maçonnerie) le calcul est à faire à la

limite intérieure de chacune des deux zones fictives de profondeur h/2. Dans l'application de la formule

5.9, il faut remplacer t par h.

- Dans le cas des jonctions monolithes l'écrêtage sur appui se fait sur la base du schéma précédent ce

qui est sans incidence sur les moments aux nus retenus pour les calculs.

Longueur d'ancrage des armatures de précontraintes dépassant des prédalles 30/03/2011 06/05/201144

5.3.2.2 30/03/2011 30/03/2011

1044 8.4.4 et 8.10.2.3

1043 43

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Réponse : Pour la longueur d’ancrage des armatures de précontrainte qui dépassent d'une prédalle qui

ne sont pas traitées par l'Eurocode 2, les formules (8.4) à (8.7) de l’EC2-1-1 peuvent s'appliquer. Ces

longueurs d’ancrages peuvent être réduites de 30% au plus, sur la base d’essais probants qui ont été

présentés par le CERIB (référence rapport CERIB numéro 245 i "Ancrages des armatures de

précontraintes dépassant sur appuis"). Le groupe de suivi de l'EC2-1-1 ne voit pas d'objection

technique à ce que le DTU 23-4 tienne compte de cette observation.

Semelles sur 3 pieux : répartition des armatures entre les côtés et les médianes

Réponse : La phrase après les deux formules signifie qu'on fait le calcul :

Pour les côtés : k.NEd

Pour les médianes : (1-k).NEd

avec 0,67 ≤ k ≤ 1

A l'occasion de la révision des recommandations professionnelles, l'attention sera attirée sur la

nécessité d'ancrer convenablement les barres principales des semelles sur pieux.

Effort tranchant utilisé pour le calcul des cadres

Intitulé : Doit-on tenir compte de la transmission directe des charges aux appuis pour vérifier VRdmax ?

Réponse :

Prise en compte des charges en partie haute près des appuis

L’EC2-1-1 admet que tout se passe comme si les charges appliquées en partie haute sur la longueur 2d

se transmettent à l’appui par l’intervention simultanée de 2 schémas ci-après :

La figure de droite envisage le cas d’une seule charge P (située à l’abscisse a) pour laquelle on

représente deux schémas, à savoir celui de transmission directe à l’appui par une bielle (en pointillé) et

celui de transmission vers le bas de la poutre par des bielles rayonnantes (bielle moyenne arrivant à 0,5

a et largeur de diffusion de 0,75 a). Ces bielles sont remontées en haut du prisme d’appui par des aciers

transversaux constituant des montants (inclinés de l’angle α2 qui peut être choisi) pour redescendre

sur l’appui par des bielles rayonnantes.

16/09/2011

30/03/2011 06/05/201144

4045 06/05/2011

1044 8.4.4 et 8.10.2.3

46

45 9.8.1.b des

recommandations

professionnelles

30/03/2011

6.2.3 (8), 6.2.3 (5)

et 6.2.1 (8)

30/03/20111046

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Les membrures (haute et basse) sont soumises aux efforts découlant de ces deux schémas.

La charge P se répartit en la quote-part, soit 0,25 P si a est inférieur à 0,5 d et a. P / 2d si a est compris

entre 0,5 d et 2 d, qui correspond au schéma des bielles rayonnantes et le complément qui correspond au

schéma de transmission directe.

La figure de gauche représente le cas le plus général d’un prisme d’appui chargé en partie haute, le

chargement étant alors assimilé à 4 charges P1, P2, P3 et P4 respectivement appliquées à 0,5d, d, 1,5d et

2d. Comme vu dans la figure de droite, la charge P4 se transmet uniquement par le schéma de bielles

rayonnantes.

La courbe enveloppe de l’effort tranchant résultant des calculs des sollicitations est donc à rectifier

ensuite pour en retirer la quote-part de charges qui est réputée passer par transmission directe aux

appuis.

Calcul et disposition des aciers d’effort tranchant

Dans le cas de charges localisées en partie haute près d’un appui (distance 2d vue auparavant), on

procède comme suit : Après avoir choisi les angles et θ, on définit la courbe enveloppe

de l'effort tranchant en tenant compte de toutes les charges y compris celles localisées

en partie haute entre 0 et 2d. Un premier ferraillage dans la zone 0 à 2d correspond à l'effort

tranchant dans la section située à l'abscisse 2d. On ajoute ensuite à ce ferraillage le complément

d’aciers transversaux tels que vus plus avant dans les schémas correspondants aux charges P1,

P2, P3 et P4, compte tenu du choix effectué pour l’angle 2. On doit naturellement respecter

pour chacun de ces compléments la largeur de la zone dans laquelle il doit se situer.Retrait des clavetages (article 6.2.5 (4))

16/09/20116.2.3 (8), 6.2.3 (5)

et 6.2.1 (8)

30/03/2011

6.2.5 (4) 30/03/20111047 47 14/06/2011

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

Réponse : Réponse : Dans le cas des murs avec peaux préfabriquées, on suit la procédure d'Avis

technique du CSTB qui traite de ce sujet.

Les autres cas de retrait dans les clavetages entre pièces préfabriquées et/ou coulées en place sont à

traiter au cas pas cas.

Prise en compte des imperfections géométriques dans les contreventements par murs et/ou noyaux

selon l'article 5.2 et du flambement généralisé de la structure selon l'article 5.8.2.

Réponse : Les excentricités s'appliquent à toute structure mais elles ne devraient avoir d'incidence

notable que pour les portiques de stabilité et leur incidence dans des contreventements par murs et/ou

noyaux est le plus souvent négligeable, ce qui ne dispense pas de faire la justification au second ordre

de l'ensemble de la structure (cf 5.8.2).

EC2-3 - fissuration des réservoirs

Réponse :

Cisaillement des dalles à Prédalles

Réponse :

Contour de Poinçonnement des semelles en flexion composée (application formule 6.51)

Réponse : Il faut utiliser le contour partiel de la figure 6.20 a) limité par la zone comprimée sur le sol, la

partie non en contact avec le sol étant supposée ne pas exister, et l'équation (6.44).

Formule de cisaillement des sections circulaires

Réponse : la règle générale consiste à faire l'étude des contraintes normales en flexion composée

(béton tendu négligé) pour en déduire les axes principaux. Suivant l'axe principal de flexion, on trace la

distribution des cisaillements et la largeur minimale est celle où le cisaillement est maximum (en

général au nu intérieur de la (ou des) barre(s )tendue(s)).

Pour simplifier, on peut prendre bw = 0,7 Φ dès lors qu'il y a au moins 6 barres.

Avis sur la norme constituant annexe nationale de l'EN1997 (P94 262) sur les fondations profondes

Réponse :

- On peut réaliser des pieux non armé à compression centrée.

- Concernant le calcul des pieux tendus :

1°) si la traction dans les pieux est due à une combinaison d'action accidentelle, aucune vérification

d'ouverture de fissure n'est à faire.

2°) seulement si la traction est due à une combinaison quasi permanente, cette vérification est à faire.

Dans ce cas, puisque l'EC2-2 le permet, une vérification sans calcul avec le texte de l'EC2-2 est

possible. Il ne faut tout de même pas exclure la possibilité de faire le calcul complet de largeur de

fissure qui est extrêmement simple.

3°) pour le calcul des pieux tendus au delà de fctm, il y a lieu de se rapporter au sujet 42.

Le sujet est en principe réglé sous réserve que la norme après enquête publique ait bien conservé les

positions exprimées par le groupe.

14/06/2011

6.4.4 (2) 14/06/2011 14/06/2011

14/06/2011

1049 49

1050 50

1051 51

1052 52

16/09/20114053 53 - 16/09/2011

30/03/20111048 48

6.2.5 (4) 30/03/2011

5.2 et 5.8.2 30/03/2011

1047 47 14/06/2011

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

EC2-1-2 FEU – section 5.6 Poutres

Intitulé :

Réponse : Il y a une erreur de traduction (remplacer deux fois supérieur par inférieur ou égal), qui a été

transmise à l'AFNOR.

4055 55 Evolution du Fascicule 74

4056 56 Poteau précontraint au flambement

57 Inclinaison des bielles sous sollicitation de flexion composée avec traction

Réponse : La contrainte σct peut être prise égale à NEd/Ac avec NEd effort de traction à l'ELU et Ac l'aire

de la section droite du béton. La référence au centre de gravité n'est donc plus nécessaire.

Rappel :

- si σct < fctm, on applique la clause 6.2.3 (2) NOTE de l'annexe nationale.

- si σct > fctm, on applique la méthode développée au sujet 42. Cette méthode peut également s'appliquer

au cas où σct < fctm.

58 Modèle bielles-tirants - question sur la figure 6.25 b)

Réponse : Dans l'attente de l'évolution de l'EN1992 1-1 :

Retenir les conclusions de l'article du Betonkalender rappelée ci-dessus et la formule rectifiée suivante

:

59 Calcul de la redistribution – coefficient du § 5.5 (4)

Réponse : L'application de l'Eurocode 2 ne pose pas de problème particulier. Il existe notamment

plusieurs méthodes d'approche au choix du projeteur.

2054 54 30/03/20115.6.1 (8) 06/05/2011

6.2.3 (2) de l'AN

6.2.3 (3)

16/09/2011 16/09/2011

6.5.3 16/09/2011 16/09/2011

5.5 (4) 16/09/2011 16/09/2011

e = e2.cos0L2

L.

/ 25




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à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

60 Réduction de l’ancrage des barres (Clauses 8.4(8.5) et 8.6)

Réponse : voir sujet 31. On rappelle qu'il n'y a pas cumul.

61 Calcul des aciers d’effort tranchant en about de poutre

Réponse : voir sujet 46

62 Les cadres confinent-ils la zone comprimée d’une poutre ?

Réponse : Les cadres conçus pour l'effort tranchant ne peuvent en aucun cas confiner la zone

comprimée d'un poutre3063 63 Poutres continues

1064 64 Vérification des rotules plastiques 5.6.2 et 5.6.3

3065 65 Calcul pratique de la redistribution des moments dans les dalles 9.3.1.2

1066 66 Coefficient de fluage pour le calcul ELU au second ordre 5.8.6 (4)

Barres réparties de la clause 9.8.1 (3)

Intitulé : Demande d’explication sur la désignation des "barres réparties" de la Clause 9.8.1(3)

1068 68 Ancrage des aciers sur appui intermédiaire

1069 69 EC2-1-2 – Prise en compte de la température dans le calcul des murs

Intitulé :

Réponse :

1070 70 EC2-1-2 – Vérification de l’adhérence des armatures

Intitulé :

Réponse :

Pour les aciers de béton armé, la justification est donnée dans le Code Model en 7.5.1.2.2 :

"Bond strength between concrete and steel has been shown to reduce with temperature, at a rate more

similar to the reduction of the tensile strength of concrete than that of the compressive strength.

Experience has yet very rarely produced evidence of failures by debonding in reinforced concrete

structures."

Pour les aciers de béton précontraint, le document remis par le CERIB le 14 juin 2011 reproduit ci-

dessus donne la conclusion suivante :

La courbe d'évolution de la résistance d'adhérence en fonction de la température est au dessus de la

courbe de la résistance des armatures de béton précontraint pour des températures situées entre 150 et

600°C. Cela signifie donc que la contrainte d'adhérence pour une température donnée diminue moins

que la résistance des armatures de béton précontraint par rapport aux résistances à 20°C.

En conclusion, la justification de contrainte d'adhérence des armatures n'a jamais lieu d'être effectuée à

l'occasion de la justification au feu.

1071 71 Effort tranchant dans les sections en flexion composée avec traction prédominante

Réponse : voir sujet 42

1067 67

14/06/2011 14/06/2011

9.8.1 (3)

6.2

16/09/2011 16/09/2011

8.4(8.5) et 8.6 16/09/2011 16/09/2011

6.2.3 (8), 6.2.3 (5)

et 6.2.1 (8)

16/09/2011 16/09/2011

e = e2.cos0L2

L.

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Dernière mise

à jour

11/12/20086.2.5 (1) 09/12/20101a1001

e = e2.cos0L2

L.

1072 72 Diffusion des Efforts – article 6.5.3

Intitulé :

Réponse :

1073 73 Exposition saline et fissuration des balcons de bâtiment

Intitulé : Doit-on calculer les balcon en bord de mer à la fissuration ?

Réponse :

1074 74 Articulations Freyssinet

Intitulé :

Réponse :

1075 75

6.5.3

e = e2.cos0L2

L.

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CLASSEMENT des SUJETS de l'EC2-1-1 ETAT au …€¦ · La largeur b de la poutre n’intervient pas...

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