Annexe - 7(4) Résultats de l'étude géotechnique

① Emplacement et contenu de l'étude géotechnique

Une étude géotechnique a été mise en œuvre en tant que données de base pour le concept de base et

le calcul des coûts approximatifs des travaux dans le but de saisir l'état des sols aux endroits (7

emplacements) où il est prévu d'installer les châteaux d'eau. En outre, les résultats de l'étude

géotechnique ont servi de base pour déterminer la profondeur et la forme de la fondation du château

d'eau.

② Résultats de l'étude géotechnique

Une partie des études géotechnique (essais au pénétromètre dynamique, étude sur les composants du

sol) ont été réalisées par l’entreprise prestataire locale, ces résultats sont indiqués ci-après.

③ Résultats des évaluations de la profondeur / de la forme de la fondation

La portance du sol aux endroits où il est prévu d'installer les châteaux d'eau a été examinée sur la

base des résultats de l'étude du sol. Les détails de ces évaluations figurent ci-après dans les résultats de

l'étude géotechnique.

A-111

No.1

A-112

No.2

A-113

No.3

A-114

No.10-1

A-115

No.10-2

A-116

No.11

A-117

No.13

A-118

*Données d’analyse des fondations des châteaux d'eau

① Emplacement et contenu de l'étude géotechnique

Une étude géotechnique a été mise en œuvre en tant que données de base pour le concept de base et

le calcul des coûts approximatifs des travaux dans le but de saisir l'état des sols aux endroits (7

emplacements) où il est prévu d'installer les châteaux d'eau. En outre, les résultats de l'étude

géotechnique ont servi de base pour déterminer la profondeur et la forme de la fondation du château

d'eau.

Les rubriques de l'étude sont indiquées ci-dessous.

Tableau - 1 Nombre d’emplacements de l'étude géotechnique

Nº1 Nº.2 Nº.3 Nº.10 Nº.11 Nº.13 Total

Nbre

d'emplacem

ents

1 1 1 2 1 1 7

Tableau - 2 Rubriques de l'étude géotechnique

Rubrique Points majeurs de l’étude

Échantillonnage Profondeur : jusqu'au niveau de sol (GL) -20m

Essai au

pénétromètre

dynamique

Tous les 1m jusqu'à une profondeur de -20m

Analyse du sol

Densité des particules du sol, densité à l'état sec / à l'état

humide, granulométrie, teneur en eau, limite de liquidité

/ de plasticité, indice de plasticité, contrainte de

compression, coefficient de consolidation, indice de

foisonnement, force d'adhérence, angle de résistance au

cisaillement, pH du sol, teneur en chlorure, teneur en

sulfate

La méthode de mise en œuvre de l'essai au pénétromètre dynamique est conforme à la norme ISO

22476-3 : 2005. À l'instar de la norme JIS A1219, cet essai consiste à lâcher un marteau d'une masse

de 63,5kg d'une hauteur de 760 mm, et, après une pénétration de 150 mm avec des coups préliminaires,

à enregistrer le nombre d'impacts nécessaires pour atteindre un enfoncement de 300mm (2 fois 150

mm).

Lors de l'échantillonnage pour l’analyse du sol, afin de prélever des échantillons de sol non

perturbés, la méthode conforme au carottier rotatif double a été utilisée Par ailleurs, l’analyse du sol a

été mise en œuvre en laboratoire local conformément aux normes françaises AFNOR indiquées

ci-dessous.

A-119

Tableau - 3 Analyse du sol

Rubrique Norme à respecter

Granulométrie NF P 94-056

Teneur en eau NF P 94-050

Densité des particules du sol NF P 94-054

Densité à l'état sec / à l'état humide NF P 94-053

Limite de liquidité / de plasticité NF P 94-051

Force d'adhérence NF P 94-071-1

Essai de compression uniaxiale NF P 94-090-1

② Résultats de l'étude géotechnique

Les résultats des essais au pénétromètre dynamique sont indiqués ci-après. Les résultats de l’étude

sur les composants du sol sont annexés dans ce qui suit. Par ailleurs, la présence d'eau souterraine n'a

pas pu être confirmée sur tous les sites.

En ce qui concerne les sites Nº2, Nº3, la valeur N étant constamment supérieure à 50, et étant

confirmé qu'il s'agit de sols durs (Nº2 : grès multicolore, Nº3 : mélange sable-argile consolidé), les

essais au pénétromètre dynamique n'ont pas été effectués jusqu'à 20 m de profondeur. Pour ce qui du

site Nº13, la couche de surface (jusqu'à GL-2,2m) est du granit altéré par le temps, et, plus en

profondeur, un sous-sol rocheux de granit frais. Les difficultés rencontrées à creuser à plus de 3 m

ayant permis de confirmer sur le terrain qu'il s'agit de roche dure, les essais au pénétromètre

dynamique n'ont pas été effectués.

A-120

Tableau - 4 Résultats des essais au pénétromètre dynamique

Profon

deur

(m)

Nº1 Nº2 Nº3 Nº10

-1

Nº10

-2 Nº11 Nº13

1 3 21 38 2 3 8 >50※

2 4 6 34 >50 2 6 >50※

3 6 6 26 >50 5 10 >50※

4 >50 16 34 13 23 >50 -

5 >50 46 >50 44 19 >50 -

6 >50 >50 >50 45 >50 44 -

7 23 - >50 >50 >50 35 -

8 23 - - >50 48 >50 -

9 37 - - >50 >50 >50 -

10 42 - - >50 >50 >50 -

11 31 - - >50 >50 >50 -

12 37 - - >50 >50 >50 -

13 34 - - >50 >50 >50 -

14 21 - - 49 >50 >50 -

15 35 - - >50 >50 >50 -

16 20 - - >50 >50 >50 -

17 >50 - - >50 47 >50 -

18 38 - - >50 >50 >50 -

19 26 - - >50 >50 >50 -

20 35 - - >50 >50 >50 -

Nº10-1 : Gasse Safalbe, Nº10-2 : Fourdou Mbaila

* Valeur N estimée

A-121

Nº

1:B

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Cap

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02

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04

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560

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660

->

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13

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22476-3

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30cm

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13

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34

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11

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520

26

46

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->

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12

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14

15

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19

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(m)

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N

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ur

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Nbre

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f.

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N

A-127

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f.

(m)

Nbre

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5cm

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ur

N

A-128

③ Résultats de l’analyse du sol

Les principaux types de sol ont été prélevés sur chacun des sites pour procéder à l’analyse. Les

résultats de cette analyse sont indiqués ci-après.

Tableau - 5 Résultats d’analyse du sol 1

Rubrique Unité Nº1 Nº2 Nº3 Nº10-1

Profondeur m 0,15 6,00 7,00 4,50 10,00 2,00 3,00 10,70 3,00 16,50 20,00

Teneur en eau

naturelle % 17,2 6,5 15,5 12,5 8 - - 15 - 15 23,6

©Densité à

l'état humide t/m3 1,501 - 2,080 2,110 2,154 - - 2,065 - 1,970 2,020

Densité à l'état

sec t/m3 1,280 - 1,800 1,875 1,994 - - 1,795 - 1,713 1,634

Granulométrie

2,00mm % 94,3 38,6 98,9 98,5 92,4 27,0 90,4 87,0 22,7 97,7 91,8

0,50mm % 80,0 29,9 89,6 87,1 79,6 19,5 83,0 84,5 11,0 62,7 72,4

0,08mm % 34,4 24,5 48,9 31,8 39,4 11,1 65,0 67,2 6,9 21,6 42,1

Limite de

liquidité % - - - 20,0 28,0 38,0 50,0 44,0 42,0 40,0 36,0

Limite de

plasticité % - - - 11,0 11,9 16,9 22,2 21,5 20,4 17,2 17,7

Indice de

plasticité % - - - 9,0 16,1 21,1 27,8 22,5 21,6 22,8 18,3

Angle de

friction interne ° 27 - 24 24 23 - - 23 - 22 24

Force

d'adhérence kgf/cm2 0,00 - 0,12 0,10 0,14 - - 0,14 - 0,14 0,12

Indice de

compression 0,122 - 0,208 0,086 0,127 - - 0,058 - 0,455 0,277

A-129

Tableau - 6 Résultats d’analyse du sol 2

Rubrique Unité Nº 10-2 Nº 11

Profondeur m 3,00 3,80 7,80 10,50 1,50 2,80 4,00 5,10 20,00

Teneur en eau

naturelle % 8,3 15,3 11,2 13,5 9,2 6,2 - 11,1 24

Densité à l'état

humide t/m3 1,467 1,917 2,040 1,448 1,991 2,130 - - 1,750

Densité à l'état

sec t/m3 1,354 1,662 1,834 1,275 1,823 2,003 - - 1,416

Granulométrie

2,00mm % 100,0 100,0 99,0 100,0 97,8 95,2 17,3 88,0 94,6

0,50mm % 94,8 94,8 93,6 97,5 86,5 80,8 14,3 75,0 80,1

0,08mm % 11,2 39,5 56,7 3,0 32,6 36,8 10,3 61,9 41,4

Limite de

liquidité % - 21,0 23,0 - 22,0 22,0 - 41,0 56,0

Limite de

plasticité % - 9,7 11,2 - 8,3 9,5 - 20,4 26,7

Indice de

plasticité % - 11,3 11,8 - 13,7 12,5 - 20,6 29,3

Angle de

friction interne ° 29 24 23 31 23 24 - - 22

Force

d'adhérence kgf/cm2 0,00 0,10 0,12 0,00 0,12 0,11 - - 0,24

Indice de

compression 0,095 0,146 0,196 0088 0,074 0,08 - - 0,251

④ Mesure de la portance du sol

Sur la base des résultats de l'étude du sol, la profondeur / la forme de la fondation seront

déterminées par un calcul de la portance du sol à différentes profondeurs sur chacun des sites en ayant

recours au principe de Terzaghi.

Pour le facteur du sol, l'angle de friction interne et la cohésion obtenus par les formules ci-dessous

ont été comparés sur la base des résultats de l’analyse du sol des couches aux profondeurs postulées

pour les fondations et de la ligne directrice de la conception de l’infrastructure architecturelle (octobre

2010), et une valeur sûre adoptée.

・Angle de friction interne :1520 N

・Force d'adhérence : 8.9625.0 Nc （kN/m2）

La portance admissible du sol a été calculée conformément à «L'Avis officiel Nº 1113, paragraphe 2

du Ministère du Territoire, des Infrastructures, des Transports et du Tourisme du Japon - Méthode pour

déterminer la tension admissible du sol».

・ Tension admissible à long terme : qfqCca NDiBNiCNiq 21

3

1 （kN/m

2）

Où :

qc iii ,, : valeurs calculées conformément à la formule suivante selon l'angle d'inclinaison dans

A-130

le sens verticale de la charge appliquée sur les fondations

221,901 iii qc

: angle d'inclinaison dans le sens vertical de la charge appliquée sur les fondations (Si θ

dépasse φ, alors φ est utilisé, ﾟ)

: angle de friction interne exigé suivant la particularité des sols (ﾟ)

,: facteur de forme du plan de charge des fondations (dans le cas d'une forme circulaire,

respectivement 1,2 et 0,3)

C : angle d'adhérence du sol sous le plan de charge des fondations (kN/m2)

B : côtés courts d'un rectangle ou axe secondaire, diamètre dans le cas d'une forme circulaire

du plan de charge des fondations (m)

fD: profondeur de la surface des sols les plus bas adjacents aux fondations jusqu'au plan de

charge des fondations (m)

NNN qc ,,: facteur de la portance prenant en considération l'inclinaison de la charge

Par ailleurs, en ce qui concerne la forme de la fondation, il s'agit d'une dalle afin de répartir

uniformément la charge du château d'eau, et la forme, avec la structure supérieure du château d'eau, est

circulaire. En ce qui concerne le diamètre de la fondation, 100m3 et φ7,0m, 150m

3 et φ7,5m, 200m

3 et

φ8.0m seront les normes appliquées, mais des changements dimensionnels adéquats pourront être

appliqués suivant l'état des sols.

Les résultats des estimations de la portance du sol aux profondeurs postulées pour les fondations

sont indiqués ci-dessous par site.

A-131

Tableau -1 Calcul de la portance du sol à la profondeur postulée pour la fondation Nº1

Profondeur de la

fondation Unité GL-2,0m GL-3,0m GL-4,0m Remarques

Composants du sol

Sable

limoneux

marron

clair

Sable

limoneux

marron clair

Latérite

poreuse dure

Catégorisation des

sols pour la

conception

Sol sableux Sol sableux Sol sableux Sol sableux contenant

moins de 50% de granule

Valeur N 4 6 >50

Poids unitaire pour la

conception kN/m3 14,0 14,0 18,0

Estimation du poids

unitaire suivant chaque

composant du sol

Angle de friction

interne

Valeur de l'analyse

du sol

Valeur de

conversion de la

valeur N

°

27,0

23,9

26,0

46,6

Force d'adhérence

Valeur de l'analyse

du sol

Valeur de

conversion de la

valeur N

kN/m3

0,0

0,0

0,0

0,0

Diamètre de la

fondation m 8,0 8,0 8,0

Résistance du sol à

long terme (A) kN/m2 113,2 187,9 2215,4

Résistance du sol à

court terme kN/m2 226,3 375,8 4430,9

Pression au sol (B) kN/m2 110,5 1126,4 142,2

A／B 1,0 fois 1,5 fois 15,6 fois

En ce qui concerne GL-2,0m et GL-3,0m, la résistance du sol à long terme excède de 1,0 à 1,5 fois

la pression au sol, mais la valeur N est de 4 à 6, et ces niveaux ne conviennent pas d'ordinaire en tant

que sol d'assise de structures basses et intermédiaires en béton armé D'autre part, pour ce qui est de

GL-4,0m, étant donné que les sols sont durs, ce niveau convient en tant que profondeur pour la

fondation.

A-132

Tableau -2 Calcul de la portance du sol à la profondeur postulée pour la fondation Nº2

Profondeur de la

fondation Unité GL-2.0m GL-3.0m GL-4.0m GL-5.0m Remarques

Composants du sol Latérite Latérite

argileuse

Grès

multicolore

Grès

multicolore

Catégorisation des

sols pour la

conception

Sol sableux Sol

argileux Sol sableux Sol sableux

En ce qui concerne GL-3m,

sol argileux contenant plus de

50% de granule, le reste est

du sol sableux de moins de

50% de granule

Valeur N 6 6 16 46

Poids unitaire pour la

conception kN/m3 17,0 14,0 18,0 18,0

Estimation du poids unitaire

suivant chaque composant du

sol

Angle de friction

interne

Valeur de l'analyse

du sol

Valeur de

conversion de la

valeur N

°

26,0

0,0

32,9

45,3

Force d'adhérence

Valeur de l'analyse

du sol

Valeur de

conversion de la

valeur N

kN/m2

0,0

3,8

0,0

0,0

Diamètre de la

fondation m 7,5 7,5 7,5 7,5

Résistance du sol à

long terme (A) kN/m2 165,6 89,0 708,5 2572,2

Résistance du sol à

court terme kN/m2 331,1 178,0 1417,1 5144,5

Pression au sol (B) kN/m2 104,4 120,3 136,1 151,9

A／B 1,6 fois 0,7 fois 5,2 fois 16,9 fois

En ce qui concerne GL-3,0m, la résistance du sol à long terme est inférieure à la pression au sol, et

ce niveau ne convient pas en tant que sol d'assise. GL-2,0m excède de 1,6 fois, mais étant donné que

GL-3,0m ne convient pas en tant que sol d'assise, que la valeur N est de 6, et que ce niveau ne convient

pas d'ordinaire en tant que sol d'assise de structures basses et intermédiaire en béton armé, il ne

convient pas en tant que profondeur pour la fondation. Par ailleurs, pour ce qui est de GL-4,0m, la

résistance du sol du sol à long terme excède de 5,2 fois, mais la valeur N à GL-5m à 1m en dessous est

plus élevée, et convient en tant que profondeur pour la fondation.

A-133

Tableau -3 Calcul de la portance du sol à la profondeur postulée pour la fondation Nº3

Profondeur de

la fondation Unité GL-2.0m GL-3.0m GL-4.0m Remarques

Composants du

sol Latérite Latérite

Mélange

sable-argile

consolidé

Catégorisation

des sols pour la

conception

Sol sableux Sol sableux Sol sableux Sol sableux contenant moins de

50% de granule

Valeur N 34 26 34

Poids unitaire

pour la

conception

kN/m3 20,0 18,0 18,0 Estimation du poids unitaire suivant

chaque composant du sol

Angle de

friction interne

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

°

41,1

37,8

41,1

Force

d'adhérence

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

kN/m2

0,0

0,0

0,0

Diamètre de la

fondation m 7,0 7,0 7,0

Résistance du

sol à long terme

(A)

kN/m2 1.541,8 1.172,8 2.158,0

Résistance du

sol à court

terme

kN/m2 3.083,5 2.345,6 4.316,0

Pression au sol

(B) kN/m2 95,2 111,0 126,9

A／B 16,2 10,6 17,0

En ce qui concerne GL-2,0m ou GL-3,0m, étant donné que la résistance du sol à long terme excède

considérablement la pression au sol, ces niveaux conviennent en tant que sol d'assise. Toutefois, à

GL-3,0m à partir de la couche de surface en latérite, il y a un changement à une couche de mélange

sable-argile consolidé. En ce qui concerne cette couche de mélange sable-argile consolidé, l'indice de

compression étant élevé, c'est une assise facile à compacter. Dans la pratique, lors du forage, il n'a pas

été possible de confirmer immédiatement si l'assise était une couche de latérite, une couche de

mélange sable-argile consolidé, ou encore une couche composée de tous ces éléments, et dans le cas

d'un mixte il est probable qu'il y ait un tassement différentiel. D'autre part, en ce qui concerne la

profondeur GL-4,0m, dans l'hypothèse qu'il s'agisse d'une assise uniforme, ce niveau conviendrait en

tant que profondeur pour la fondation.

A-134

Tableau -4 Calcul de la portance du sol à la profondeur postulée pour la fondation Nº10-1

Profondeur de la

fondation Unité GL-2.0m GL-3.0m GL-4.5m Remarques

Composants du sol

Sable

limoneux

brun

Latérite

durcie

(Bonanza)

Latérite

argileuse

Catégorisation des

sols pour la

conception

Sol sableux Sol sableux Sol sableux Sol sableux contenant

moins de 50% de granule

Valeur N 6 8 44

En ce qui concerne

GL-4,5m, application de la

valeur N de GL-5m

Poids unitaire pour la

conception kN/m3 15,6 15,6 20,7

Utilisation du poids

unitaire estimé suivant

chaque composant du sol

ou des résultats de

l’analyse du sol

Angle de friction

interne

Valeur de l'analyse

du sol

Valeur de

conversion de la

valeur N

°

26,0

27,6

24,0

44,7

Force d'adhérence

Valeur de l'analyse

du sol

Valeur de

conversion de la

valeur N

kN/m2

0,0

0,0

0,0

Diamètre de la

fondation m 7,5 7,5 7,5

Résistance du sol à

long terme (A) kN/m2 151,9 265,6 319,3

Résistance du sol à

court terme kN/m2 303,9 531,3 638,7

Pression au sol (B) kN/m2 104,4 120,3 136,1

A／B 1,5 2,2 2,3

En ce qui concerne GL-2,0m et GL-3,0m, c'est une Bonanza de latérite durcie dont la valeur N est

supérieure à 50, mais étant donné qu'à partir de GL-4,0m il y a des couches d'argile, il est considéré

que la valeur N est élevée en tant que bloc rocheux. Par conséquent, la valeur N à GL-2,0m et

GL-3,0m est évaluée en tant que valeur estimée à partir de la valeur N de GL-1,0m et GL-4,0m.

En ce qui concerne GL-2,0m, la résistance du sol à long terme excède de 1,5 à 2,2 fois la pression

au sol, mais la valeur N est de 6 à 8, et ce niveau ne convient pas d'ordinaire en tant que sol d'assise de

structures basses et intermédiaires en béton armé. D'autre part, pour ce qui est de GL-4,5m, la

résistance du sol à long terme excède de 2,3 fois la pression au sol, et étant donné que la valeur N est

de 44, ce niveau est adapté en tant que profondeur pour la fondation.

A-135

Tableau -5 Calcul de la portance du sol à la profondeur postulée pour la fondation Nº10-2

Profondeur de

la fondation Unité GL-2.0m GL-3.0m GL-4.0m Remarques

Composants du

sol

Sable fin de

jaune à brun

Sable fin de

jaune à brun

Argile

sableuse

jaune-grise

Catégorisation

des sols pour la

conception

Sol sableux Sol sableux Sol sableux Sol sableux contenant moins de

50% de granule

Valeur N 2 5 23

Poids unitaire

pour la

conception

kN/m3 14,4 14,4 18,8 D'après les résultats de l’analyse du

sol

Angle de

friction interne

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

°

21,3

29,0

25,0

24,0

36,4

Force

d'adhérence

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

kN/m2

0,0

0,0

0,0

Diamètre de la

fondation m 9,5 9,5 9,5

Résistance du

sol à long terme

(A)

kN/m2 89,1 189,9 288,1

Résistance du

sol à court

terme

kN/m2 69,7 379,8 576,1

Pression au sol

(B) kN/m2 53,3 61,9 70,5

A／B 1,7 3,1 4,1

En ce qui concerne GL-2,0m et GL-3,0m, la résistance du sol à long terme excède de 1,7 à 3,1 fois

la pression au sol, mais la valeur N est de 2 à 5, et ces niveaux ne conviennent pas d'ordinaire en tant

que sol d'assise de structures basses et intermédiaires en béton armé. D'autre part, pour ce qui est de

GL-4,0m, la valeur N est de 23, et ce niveau convient en tant que profondeur pour la fondation. En

outre, afin de réduire la pression au sol, le diamètre de la fondation est fixé à φ9,5m.

A-136

Tableau -6 Calcul de la portance du sol à la profondeur postulée pour la fondation Nº11

Profondeur de

la fondation Unité GL-2.0m GL-3.0m GL-4.0m Remarques

Composants du

sol

Sable

argileux

marron clair

Latérite

durcie +

argile

Latérite

durcie +

argile

Catégorisation

des sols pour la

conception

Sol sableux Sol sableux Sol sableux Sol sableux contenant moins de

50% de granule

Valeur N 6 10 >50

Poids unitaire

pour la

conception

kN/m3 19,5 20,9 20,9 D'après les résultats de l’analyse du

sol

Angle de

friction interne

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

°

23,0

26,0

24,0

29,1

46,6

Force

d'adhérence

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

kN/m2

0,0

0,0

0,0

Diamètre de la

fondation m 7,5 7,5 7,5

Résistance du

sol à long terme

(A)

kN/m2 155,9 253,9 2539,4

Résistance du

sol à court

terme

kN/m2 311,8 507,7 5078,8

Pression au sol

(B) kN/m2 104,4 120,3 136,1

A／B 1,5 2,1 18,7

En ce qui concerne GL-2,0m et GL-3,0m, la résistance du sol à long terme excède de 1,5 à 2,1 fois

la pression au sol, mais la valeur N est de 6 à 10, et ces niveaux ne conviennent pas d'ordinaire en tant

que sol d'assise de structures basses et intermédiaires en béton armé. D'autre part, pour ce qui est

GL-4,0m, étant donné que les sols sont durs, ce niveau convient en tant que profondeur pour la

fondation.

A-137

Tableau -17 Calcul de la portance du sol à la profondeur postulée pour la fondation Nº13

Profondeur de

la fondation Unité GL-2.2m GL-3.0m Remarques

Composants du

sol

Granit altéré

par le temps Granit frais

Catégorisation

des sols pour la

conception

Sol sableux Sol sableux Sol sableux contenant moins de

50% de granule

Valeur N >50 >50

Poids unitaire

pour la

conception

kN/m3 19,6 19,6 Estimation du poids unitaire suivant

chaque composant du sol

Angle de

friction interne

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

°

46,6

46,6

Force

d'adhérence

Valeur de

l'analyse du

sol

Valeur de

conversion de

la valeur N

kN/m2

0,0

0,0

Diamètre de la

fondation m 7,5 7,5

Résistance du

sol à long terme

(A)

kN/m2 1542,6 1962,0

Résistance du

sol à court

terme

kN/m2 3085,1 3924,0

Pression au sol

(B) kN/m2 101,8 117,6

A／B 15,2 16,7

Pour ce qui est de GL-2,2m et GL-3,0m, étant donné que les sols sont durs, ces niveaux conviennent

en tant que profondeur pour la fondation.

La profondeur et la forme de la fondation déterminées en fonction des résultats des évaluations

ci-dessus sont compilées au tableau suivant.

A-138

Tableau - 14 Profondeur / forme de la fondation sur chacun des sites

Rubrique Unité No.1 No.2 No.3 No.10-1 No.10-2 No.11 No.13

Capacité m3 200 150 100 150 100 150 150

Hauteur m 20 20 20 20 25 20 15

Profondeur de

la fondation m GL-4,0m GL-5,0m GL-4,0m GL-4,5m GL-4,0m GL-4,0m GL-2,0m

Diamètre de

la fondation m 8,0 7,5 7 7,5 9,5 7,5 7,5

Valeur N - >50 46 34 44 23 >50 >50

Poids

volumétrique

unitaire pour

la conception

kN/m3 18,0 18,0 18,0 20,7 18,8 20,9 19,6

Angle de

friction

interne

°

47

(Valeur de

conversion)

45

(Valeur de

conversion)

41

(Valeur de

conversion)

24

(Valeur de

conversion)

24

(Valeur de

conversion)

47

(Valeur de

conversion)

47

(Valeur de

conversion)

Cohésion kN/m2 0 0 0 0 0 0 0

Résistance du

sol à long

terme (A)

kN/m2 2,215 2,572 2,158 319 288 2,540 1,543

Résistance du

sol à court

terme

kN/m2 4,431 5,145 4,316 639 576 5,079 3,085

Pression au

sol (B) kN/m2 142 152 127 136 70 136 102

A／B - 15,6 fois 16,9 fois 17,0 fois 2,3 fois 4,1 fois 18,7 fois 15,2 fois

※Nº10-1：Gasse Safalbe、Nº10-2：Fourdou Mbaila

En ce qui concerne les angles de friction interne du Nº10, les résultats de l’analyse du sol de la

profondeur postulée pour la fondation ayant été utilisés, il ne s'agit pas d'une conversion de la valeur N,

mais la valeur de l’analyse du sol a été appliquée. En ce qui concerne l'angle de friction interne de

cette analyse du sol, étant donné que la valeur conformément à la valeur de conversion à partir de la

valeur N était petite, la résistance du sol à long terme a été calculée à un niveau bas, mais du fait

qu'elle est tout de même plus du double que la pression au sol, il est jugé qu'il n'y a pas de problèmes.

⑤ Résultats des évaluations de la profondeur et de la forme de la fondation

L'élévation de la profondeur et de la forme de la fondation du château d'eau dans chacun des sites

déterminés, figure ci-après.

A-139

Annexe - 7(5) Résultats de l'étude de topographe

L'étude de topographe a été mise en œuvre dans le but de saisir la topographie du terrain,

notamment l'altitude et la distance jusqu'aux villages centraux et polarisés sur chacun des 6 sites en

tant que documents de base pour établir le concept de base et calculer les coûts approximatifs. En outre,

comme les résultats des mesures effectuées dans l'étude de développement pourront être efficacement

utilisés dans ce Projet, ces mesures ne font pas l’objet de cette étude préparatoire. Par ailleurs, les

emplacements des ouvrages hydrauliques à installer et la conception des canalisations vers les villages

polarisés ont été effectués sur la base des résultats de ces mesures.

Les rubriques de l'étude de levé sont indiquées dans le tableau suivant.

Tableau Rubriques de l'étude de topographe

Site

Levé topographique du terrain Levé de l’altitude Reconnaissance des

tracés

Nombre de

villages cibles

Superficie

de la mise

en œuvre

(km2)

Nombre de

villages

cibles

Superficie de

la mise en

œuvre (km2)

Superficie de la mise en

œuvre (km2)

Nº 1 9 0,79 9 0,79 15,4

Nº 2 6 0,74 6 0,74 1,4

Nº 3 13 1,46 13 1,46 10,3

Nº 10 16 2,09 16 2,09 15,3

Nº 11 8 1,29 8 1,29 1,1

Nº 13 1 0,53 1 0,53 7,0

Total 53 6,90 53 6,90 50,5

S’appuyant sur les résultats des levés ci-dessus, le calcul hydrologique a été effectué en vue de la

détermination des emplacements des ouvrages hydrauliques et de l'approvisionnement en eau vers les

villages polarisés.

Une partie des résultats des topographe est annexée ci-après pour référence.

A-140

Échantillons des résultats des levés

du terrain / de l'altitude

A-141

Échantillons de

reconnaissance des tracés

A-142

Échantillons des résultats de reconnaissance

des tracés (coupe longitudinale)

A-143

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Possibilitéde

vidange

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latrines

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gestion

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maintenance

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33

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33

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22

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-

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102

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-

103

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127

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01

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01

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pourlesenseignants

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personnes)

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Nettoyagedes

latrines

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gestion

Gestionet

maintenance

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-300,000,000

-200,000,000

-100,000,0000

100,000,000

200,000,000

300,000,000

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451

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3,92

515

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4,61

316

4,61

316

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350,

369

358,

077

365,

954

Frai

sde

cont

rôle

pério

diqu

ede

l’équ

ipem

entp

hoto

volta

ïque

FCFA

00

00

00

00

00

Frai

sde

gest

ion

etde

mai

nten

ance

FCFA

170,

143

173,

886

177,

712

181,

621

185,

617

189,

700

193,

874

198,

139

202,

498

206,

953

Con

duct

eur(

fixe

*tau

xd'

augm

enta

tion

dela

moi

tiéde

taux

deha

usse

des

prix

)FC

FA63

0,46

463

7,39

964

4,41

065

1,49

965

8,66

566

5,91

167

3,23

668

0,64

168

8,12

869

5,69

8

Pré

posé

BF

(10%

)FC

FA2,

844,

395

2,92

9,72

73,

017,

618

3,10

8,14

73,

201,

391

3,29

7,43

33,

396,

356

3,49

8,24

73,

603,

194

3,71

1,29

0

Gar

dien

(fixe

*tau

xd'

augm

enta

tion

dela

moi

tiéde

taux

deha

usse

des

prix

)FC

FA63

0,46

463

7,39

964

4,41

065

1,49

965

8,66

566

5,91

167

3,23

668

0,64

168

8,12

869

5,69

8

Inde

mni

téA

SU

FOR

(fixe

*tau

xd'

augm

enta

tion

dela

moi

tiéde

taux

deha

usse

des

prix

)FC

FA47

2,84

847

8,04

948

3,30

848

8,62

449

3,99

949

9,43

350

4,92

751

0,48

151

6,09

652

1,77

3

Frai

sde

rem

plac

emen

tdes

mat

érie

ls(p

ompe

imm

ergé

e)10

ans

FCFA

00

00

00

00

05,

663,

591

Frai

sde

rem

plac

emen

tdes

mat

érie

ls(m

odul

eph

otov

olta

ïque

)20

ans

FCFA

00

00

00

00

00

Frai

sde

rem

plac

emen

tdes

mat

érie

ls(in

vers

eur)

7an

sFC

FA0

00

00

00

00

0

Frai

sde

rem

plac

emen

tdes

mat

érie

ls(g

roup

eél

ectro

gène

)7

ans

FCFA

00

05,

664,

701

00

00

00

Mon

tant

tota

lpay

épa

ran

FCFA

11,7

64,6

8112

,233

,085

12,7

23,1

1018

,900

,520

13,7

72,3

3214

,333

,826

14,9

21,5

3415

,536

,756

16,1

80,8

5622

,518

,860

Rel

iqua

ttot

alFC

FA-8

3,64

9,30

2-6

6,58

5,12

2-4

9,13

2,04

8-3

6,95

1,09

9-1

8,70

9,51

8-6

9,01

318

,973

,014

38,4

18,7

2558

,269

,810

72,8

63,8

49

Coû

tde

laco

nstru

ctio

nd'

unou

vrag

ehy

drau

lique

alim

enté

paru

ngr

oupe

élec

trogè

nedi

esel

A-151

Site

sN˚3

et13

Con

ditio

nspr

éala

bles

duca

lcul

pour

Fra

isde

gest

ion

etde

mai

nten

ance

àl'u

tilis

atio

ndu

rése

auél

ectri

que,

del'é

nerg

ieso

laire

PV

,d'u

ngr

oupe

élec

trogè

neF

aitl

e6

févr

ier2

012

No.

Con

ditio

nsC

onte

nudé

fini

Bas

ede

calc

ul

1T

aux

dech

ange

1EU

RO＝

655.

957

FCFA

Taux

fixe

1FC

FA=

0.16

91ye

nC

alcu

léle

30no

vem

bre

2011

,tau

xar

riéré

de18

0jo

urs

2Ta

uxde

croi

ssan

cedé

mog

raph

ique

(an)

3.0%

Val

eurs

tand

ard

dela

DH

R,o

rgan

ism

ed'

exéc

utio

n

Taux

decr

oiss

ance

dech

epte

l(an

)2.

0%C

omm

eci

-des

sus

3T

aux

deha

usse

des

prix

Taux

deha

usse

des

prix

annu

elen

2014

2.2%

Taux

deha

usse

des

prix

annu

elfu

tur

2.2%

Lem

ême

taux

deha

usse

des

prix

qu'e

n20

14a

été

supp

osé.

Taux

d'au

gmen

tatio

ndu

prix

duga

zole

(an)

2.2%

Com

me

ci-d

essu

s

4P

rixun

itaire

del'e

au40

0FC

FA/m

3P

rixm

oyen

des

ouvr

ages

hydr

auliq

ues

avec

rése

aude

cana

lisat

ions

enm

ilieu

rura

len

2011

5V

olum

ed'

eau

utili

sé25

~35

litre

/per

s./jr

680

％D

éfin

ipar

lam

issi

ond'

étud

een

tena

ntco

mpt

ede

sfu

ites

d'ea

u,de

svo

lsd'

eau,

etc.

7Fr

ais

deré

para

tion,

frais

depi

èces

dech

ange

Gro

upe

élec

trogè

ne

dies

el13

3,92

3FC

FA/m

ois

Rés

eau

élec

triqu

e,

éner

gie

sola

ireP

V11

6,45

4FC

FA/m

ois

8F

rais

depe

rson

nel:

Con

duct

eur

46,5

82FC

FA/m

ois

Pré

posé

des

born

es10

.0%

Gar

dien

46,5

82FC

FA/m

ois

Inde

mni

téde

sm

embr

esde

l'AS

UFO

R(s

aufc

ondu

cteu

r)34

,936

FCFA

/moi

s

9F

rais

deca

rbur

antd

esTa

uxde

cons

omm

atio

nde

carb

uran

tpar

kWh

0.17

litre

/kW･h

grou

pes

élec

trogè

nes:

Frai

sm

ensu

els

deca

rbur

ant

No.

11,

896,

469

FCFA

/moi

sM

otop

ompe

imm

ergé

e65

,3m

3/h,

haut

eurd

ere

foul

emen

t112

m,c

apac

ité28

,4kW

,cap

acité

dugr

oupe

élec

trogè

ne60

kVA

No.

262

2,64

7FC

FA/m

ois

Mot

opom

peim

mer

gée

32,5

m3/

h,ha

uteu

rde

refo

ulem

ent6

4m

,cap

acité

9,4

kW,c

apac

itédu

grou

peél

ectro

gène

20kV

A

Leta

uxde

cons

omm

atio

ndu

carb

uran

tdes

grou

pes

élec

trogè

nes

du«T

able

aude

calc

uldu

prix

de

loca

tion

des

engi

nsde

cons

truct

ion,

etc.

Ȏm

ispa

rJap

anC

onst

ruct

ion

Mac

hine

ryan

dC

onst

ruct

ion

Ass

ocia

tion

(JO

MA

)aét

éad

opté

.

Mêm

eca

lcul

que

cond

ucte

ur

Mêm

eca

lcul

que

cond

ucte

ur

Tau

xde

croi

ssan

cedé

mog

raph

ique

etta

uxde

croi

ssan

cede

chep

tel

Tau

xde

reco

uvre

men

tdes

rede

vanc

es:

Fra

isde

gest

ion

etde

mai

nten

ance

:

Cal

cule

ffect

uéen

utili

sant

lam

oyen

nean

nuel

ledu

taux

deflu

ctua

tion

des

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àla

cons

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atio

npr

évue

parl

eFo

nds

mon

étai

rein

tern

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nal(

FMI)

Levo

lum

ed'

eau

utili

séen

moy

enne

parp

erso

nne

etpa

rjou

ren

mili

euru

rala

uS

énég

ala

été

utili

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ur

lapr

emiè

rean

née.

Apa

rtird

ela

seco

nde

anné

e,le

volu

me

aét

éau

gmen

téd'

1lit

repa

ran,

ensu

ppos

ant

une

augm

enta

tion

jusq

u'à

35l/j

our.

Réf

éren

ce:E

valu

atio

npr

élim

inai

redu

PE

PA

M,D

ocum

entV

olum

e1

:

ETA

TD

ES

LIE

UX

«Ela

bora

tion

d'un

docu

men

tde

stra

tégi

epo

urla

réal

isat

ion

àl'h

oriz

on20

15de

s

obje

ctifs

dum

illén

aire

pour

ledé

velo

ppem

ent»

.

D'a

près

les

docu

men

tsdu

PE

PTA

C1,

lava

leur

estim

éepo

urla

prem

ière

anné

e20

14a

été

calc

ulée

en

mul

tiplia

ntle

sdo

nnée

sm

oyen

nes

de20

07de

sA

SU

FOR

dans

leS

udpa

rle

taux

deha

usse

des

prix

,età

parti

rde

la2e

anné

eil

aét

épr

évu

que

les

frais

dege

stio

net

dem

aint

enan

ceau

gmen

tera

ient

auss

i

prop

ortio

nnel

lem

entà

laha

usse

annu

elle

des

prix

de2,

2%.

D'a

près

les

docu

men

tsdu

PE

PTA

C1,

lem

onta

ntes

timé

del’i

ndem

nité

pour

lapr

emiè

rean

née

2014

aét

éca

lcul

éen

mul

tiplia

ntle

sdo

nnée

sm

oyen

nes

de20

07de

sA

SU

FOR

dans

leS

udpa

rle

taux

deha

usse

des

prix

,età

parti

rde

la2e

anné

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aét

épr

évu

que

lem

onta

ntd’

inde

mni

téau

gmen

tera

itpo

urla

moi

tié

duta

uxde

haus

sean

nuel

des

prix

de2,

2%.

D'a

près

les

docu

men

tsdu

PE

PTA

C1,

lepo

urce

ntag

edu

reve

nude

spr

épos

ésB

Fes

tdan

sle

cas

des

born

esfo

ntai

nes

publ

ique

sde

12,5

%(5

0FC

FA/4

00FC

FA)e

tdan

sle

sca

sde

sab

reuv

oirs

de6,

25%

(25/

400

FCFA

),il

ado

ncét

éfix

éà

10%

des

reve

nus

des

frais

d'ea

u.

A-152

No.

Con

ditio

nsC

onte

nudé

fini

Bas

ede

calc

ul

No.

31,

269,

162

FCFA

/moi

sM

otop

ompe

imm

ergé

e37

m3/

h,ha

uteu

rde

refo

ulem

ent1

11m

,cap

acité

17,2

kW,c

apac

itédu

grou

peél

ectro

gène

40kV

A

No.

10(1

)1,

563,

537

FCFA

/moi

sM

otop

ompe

imm

ergé

e63

,9m

3/h,

haut

eurd

ere

foul

emen

t74

m,c

apac

ité19

,8kW

,cap

acité

dugr

oupe

élec

trogè

ne40

kVA

No.

111,

380,

246

FCFA

/moi

sM

otop

ompe

imm

ergé

e18

m3/

h,ha

uteu

rde

refo

ulem

ent8

3m

,cap

acité

6,76

kWx

2un

ités

Mot

opom

peim

mer

gée

6,4

m3/

h,ha

uteu

rde

refo

ulem

ent8

0m

,cap

acité

2,43

kWx

1un

ité

No.

1337

9,97

5FC

FA/m

ois

Mot

opom

peim

mer

gée

18m

3/h,

haut

eurd

ere

foul

emen

t66

m,c

apac

ité5,

0kW

,cap

acité

dugr

oupe

élec

trogè

ne10

kVA

Ledé

mar

rage

dugr

oupe

élec

trogè

nese

fait

parK

ornd

orfe

r(au

totra

nsfo

rmat

eur)

.

Prix

unita

iredu

gazo

le79

8FC

FA／

litre

Prix

unita

irede

sept

embr

e20

11

10P

rixun

itaire

del'é

lect

ricité

D'a

près

lam

étho

dede

calc

uldu

133.

8FC

FA/k

Wh

（V

oirà

droi

te⑥

/①）

Ele

ctric

itéco

nsom

mée

surl

esi

ten˚3

6193

kWh/

moi

s・・・

①

prix

del'é

lect

ricité

dela

SE

NE

LEC

Sec

tion

étap

e1

106.

4FC

FA/k

Wh

（0-

100k

Wh)

10,6

40FC

FA

Type

deco

ntra

t:P

MP

Sec

tion

étap

e3

117.

3FC

FA/k

Wh

（P

lus

de50

0kW

h)66

7,79

4FC

FA

Ele

ctric

itépr

odui

te(k

Wh)

parm

ois

l’hor

izon

dupr

ojet

Tota

l,ta

xes

excl

ues

678,

434

FCFA

②

Taxe

loca

le2.

5%

16,9

61FC

FA③

Coû

tde

mai

nten

ance

SE

NE

LEC

1%

6,95

4FC

FA④

TVA

18%

126,

423

FCFA

⑤

Tota

l（②

～⑤

）82

8,77

2FC

FA・・・

⑥

Frai

sd'

élec

trici

tédu

rése

au：

site

n˚3

828,

772

FCFA

/moi

sA

parti

rde⑥

ci-d

essu

s

11Fr

ais

men

suel

212,

400

moi

sP

assa

tion

deco

ntra

tde

gest

ion

etde

mai

nten

ance

avec

sect

eurp

rivé.

Sou

rce

:Con

tratd

’affe

rmag

ede

l’ent

retie

nde

séq

uipe

men

tsà

éner

gie

sola

ireph

otov

olta

ïque

duP

RS

II.

12V

iede

serv

ice：

Mod

ule

phot

ovol

taïq

ue20

ans

Pom

pe10

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Ond

uleu

r７

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Pou

rl'é

nerg

ieso

laire

phot

ovol

taïq

ue

Gro

upe

élec

trogè

ne７

ans

13Te

mps

defo

nctio

nnem

entj

ourn

alie

r6

heur

esE

nerg

ieso

laire

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ovol

taï

que

Fra

isde

cont

rôle

pé

riodi

que

Cap

acité

dugr

oupe

élec

trogè

ne40

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Lavi

ede

serv

ice

duco

nden

sate

urél

ectro

lytiq

ueen

alum

iniu

mpl

atsu

rleq

uels

etro

uve

leci

rcui

tde

conv

ersi

ondu

cour

ant

cont

inu

auco

uran

talte

rnat

ifes

ten

géné

rald

e5-

10an

s,et

aét

éfix

éeà

7an

spa

rla

mis

sion

d'ét

ude.

D’a

près

le«T

able

aude

calc

uldu

prix

delo

catio

nde

sen

gins

deco

nstru

ctio

n,et

c.»

émis

parJ

apan

Con

stru

ctio

nM

achi

nery

and

Con

stru

ctio

nA

ssoc

iatio

n(J

OM

A),

lavi

ede

serv

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estd

e10

ans,

mai

sel

lea

été

prop

rem

entf

ixée

parl

am

issi

ond'

étud

e

ente

nant

com

pte

dela

duré

ed'

utili

satio

nm

oyen

neau

Sén

égal

.

Au

Japo

n,la

vie

dese

rvic

ees

test

imée

à20

-30

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mai

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été

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à20

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pour

leS

énég

al,o

ù

cela

sem

ble

diffi

cile

àca

use

ducl

imat

chau

det

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pous

sièr

ede

sabl

e.

D’a

près

le«T

able

aude

calc

uldu

prix

delo

catio

nde

sen

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nstru

ctio

n,et

c.»

émis

parJ

apan

Con

stru

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nM

achi

nery

and

Con

stru

ctio

nA

ssoc

iatio

n(J

OM

A),

lavi

ede

serv

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e13

ans,

mai

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lea

été

prop

rem

entf

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parl

am

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ond'

étud

e

ente

nant

com

pte

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ed'

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satio

nm

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neau

Sén

égal

.

Laqu

antit

éd'

élec

trici

tépr

odui

tepa

rjou

rdép

end

des

heur

esd'

enso

leill

emen

tetd

el’i

nten

sité

dura

yonn

emen

tsol

aire

,etu

ne

quan

tité

d'él

ectri

cité

stab

lepe

utêt

reob

tenu

eto

utau

long

del'a

nnée

pend

ante

nviro

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