10ème cycle de conférences Utilisation rationnelle de l...
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110ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
10ème cycle de conférences
Utilisation rationnelle de l'énergie dans les moteurs àcombustion interne et environnement
La suralimentation dans les moteurs à combustion interne
Hamid Lahjaily, Renault, Direction Conception et Technologies
Michel Toussaint, CNAM, chaire de Turbomachines
210ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Plan de la conférence
� Intérêt et enjeux de la suralimentation
� La suralimentation par les turbocompresseurs� Fonctionnement du compresseur
� Le pompage des compresseurs
� Fonctionnement de la turbine
� La suralimentation et la dépollution
� La suralimentation à double étage
� Conclusion
� Questions / Réponses
310ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
� Course à la puissance
� Consommation : Downsizing
� Dépollution
� Agrément de conduite : Brio
� Fiabilité : Densité d’énergie
Intérêt et enjeux de la suralimentation
410ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Les besoins en performance spécifique
BMW SERIE 3 320d
BMW SERIE 5 535D - L6 Twin Turbo -270cv
ALFA ROMEO GT 1.9 JTD 150cv
PEUGEOT 2.7 V6 HDI 200cv
MERCEDES C30 CDI AMG 231cv
VOLKSWAGEN GOLF 1.9TDi-150cv
BMW ALPINA 3.0Biturbo-D10-245 cv
V6D-A
Renault 2.0 l dci 175cv-FAP
Renault 2.l dci 130cv
Renault 1.6 dci 130cv
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
70
75
80
1995 1997 1999 2001 2003 2005 2007 2009 2011
Year
Specific power [kW/L]
Average
"Sports”Engine
Renault V6D 3.0l dci250cv
Augmentation continue des puissances spécifiques tant en essence qu’en Diesel
+15 kW/L en 10 ans en Diesel (+40 % / 1995 !!)+10 kW/l en 10 ans en Essence (+16%/1995)
Augmentation continue des couples spécifiques +60 Nm/L en 10 ans en Diesel (+66 % / 1995 !!)
510ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Les besoins de réduction de consommation
� Engagement CAFE de l’ACEA (Corporate Average Fuel Economy)
• 140g/km en 2008• 120g/km en 2012 (-30% par rapport à 2000)
• Règlementation Europe : 130 g/km en 2015.� Labelling CO2� Incitations Fiscales : Bonus/Malus� Prix du pétrole
� Downsizing : Réduire la cylindrée des moteurs et suralimenter
610ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Le cycle moteur essence et downsizing
Pech
Padm
Gain de conso par la diminution de la PMIBP < 0
Cycle downsizé
Cycle initial
Réduction du vannage à l’admission
Volume
PMIHP
+
-
Pression
Augmentation des pressions cylindre
710ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Une illustration sur les courbes d’utilisation
0
100
200
300
1 2 3 4 5 6 7
Vitesse de rotation (tr/min)
Cou
ple
(Nm
)
Vmax = 210 km/h
250 g/kW/h
300
350
120 km/h
90 km/h
0
100
200
300
1 2 3 4 5 6 7
Vitesse de rotation (tr /m in x 1000)C
oupl
e (N
m)
Courbe d’utilisationVmax = 210 km/h
300 g/kWh
250 g/kWh
120 km/h90 km/h
350 g/kW/
250 g/kWh
250 g/kWh
Atmo 2L Turbo 1.4L90 km/h 325 g/kWh 290 g/kWh120 km/h 300 g/kWh 260 g/kWhVmax 300 g/kWh 320 g/kWh
Moteur essence atmo 2L Moteur essence turbo 1,4L refroidi
810ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Les besoins de dépollution
Diesel : système d’injection, combustion du type homogène,
FAP, Nox trap, forts taux EGR
Evolution taux d'EGR de en Diesel : Euro 4 vers Euro5
0%
5%
10%
15%
20%
25%
30%
Faiblerégime /
faiblecharge
Faiblerégime /
Fortecharge
Mi-régime /
Fortecharge
Fortrégime /
faiblecharge
Fortrégime /
Fortecharge
Eca
rt R
elat
if ta
ux
d'E
GR
910ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Downsizing et Brio
120
140
160
180
200
220
240
260
280
300
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
Régime moteur [tr/min]
Cou
ple
mot
eur
[N.m
]
4 cylindres - 2L - Turbo 6 cylindres - 3L - Atmo
280 N.m à 4000 tr/min
150 kW = 210 Chà 6000 tr/min
Attention au couple en TRANSITOIRE
Meilleur couple à moyen régime
Chute de couple aux très bas régimes
1010ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
La suralimentation par les turbocompresseursLe Compresseur
1110ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Intérêt du turbocompresseur
Répartition de puissance : (100% = Puiss. du combustible)
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60%
70%
80%
90%
100%
1250 1500 1750 2000 2250 2500 2750 3000 3250 3500 3750 4000 4250Régime moteur [tr/min]
Rép
artit
ion
des
puis
sanc
es [%
]
25%
45 %
Puiss. Thermique évacuée par le liquide de refroidissement
Puiss. Thermiquedes gaz échappement
(T° élevée, débit)
Puiss. Mécaniquefournie par le moteur
1210ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Le Turbocompresseur
Entrée Compresseur
Sortie Compresseur
Entrée Turbine
Sortie TurbineCompression Détente
COMPRESSEUR
TURBINE
1310ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Le Compresseur - Description
Pression totale
Atmo
Entrée
Roue
Diffuseur
Volute
L’Entrée : collecte les gaz issus du filtre à air
La Roue : apporte l’énergie au fluide
Le Diffuseur : assure la transformation de l’énergie due à la vitesse du fluide en énergie de pression
La Volute : collecte l’ensemble des gaz comprimés et les dirige vers le moteur
Le Collecteur : dirige les gaz vers la sortie
Collecteur
1410ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Compresseur – Puissance d’entraînement
0
5
10
15
20
25
30
35
40
1.2 1.4 1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8Pression de suralimentation [bar]
Pui
ssan
ce d
'ent
rain
emen
t com
pres
seur
[k
W]
Moteur A.C. - Rdt=70%
Moteur A.C. - Rdt=75%
Moteur Diesel - Rdt=75%
Moteur Diesel - Rdt=75%
Moteur A.C. 2Lde 130 kW
Moteur Diesel 2Lde 130 kW
Pcomp = 13kWsoit 10% de Pmot
Pcomp = 22kWsoit 17% de Pmot
Tentrée = 25°C
Cpair = 1 kJ.kg -1 .K -1
Diesel : 17% de la puissance àl’arbre
Essence : 13% de la puissance à l’arbre
Facteur d’ordre 1 : le besoin en air.
Diesel : 1kW = 1.4 g/s Essence : 1 kW = 1 g/s
1510ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25Débit d'air réduit [kg/s]
Rap
port
de c
ompr
essi
on [-
]Iso vitesse de
rotation
85 000 tr/min
105 000 tr/min
125 000 tr/min
145 000 tr/min
165 000 tr/min
77%
75%70%
65%
Iso
Compresseur – Caractéristiques d’utilisation
0
0 P
PT
Tmm
entrée
entrée
airComp ⋅= ɺɺ
0
TT
NNentrée
Comp =
entréesortie
PP
Comp =π
1610ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Limites du champ compresseur
• La largeur de champ d’un compresseur est définie par les débits à la ligne de pompage (surge line) à gauche et la ligne de choc (ou vitesse maxi) à droite
• la ligne de choc représente la ligne de débit maxi (rend = 65 %)
• la ligne de vitesse maxi une limite mécanique liée à la fatigue des aubages : elle est donnée par le fournisseur
• la ligne de pompage est définie quand le compresseur devient instable causant bruits et instabilités moteur
3
1.5
0
Pressure Ratio
Débit corrigé
Ligne de pompage
survitesse
Iso rendement
Lignede choc
1710ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
La suralimentation par les turbocompresseursLe pompage des compresseurs
1810ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Tout compresseur (turbomachine) rencontre à faible débit une zone de “non fonctionnement” fortement instationnaire et dangereuse.
C’est la zone de pompage.
1910ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Le pompage se manifeste par une instabilité aérodynamique de l’écoulement interne,
affectant l’entité
compresseur - circuit associé.Cette instabilité survient lors de tentative de
fonctionnement à
trop faible débitdu compresseur.
2010ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Lorsque le débit diminue, la pression délivréepar le compresseur résulte de 2 effets:
1) Le travail augmente (théorème d’Euler) 2) des recirculations internes apparaissent
et les pertes augmentent.
Au point de taux de compression maximum, l’augmentation des pertes compense l’augmentation d’énergie.
Au delà de ce point, l’énergie apportée par le rotor ne suffit plus à contrer l’augmentation des pertes et le taux de compression diminue.
2110ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Le “décrochage aérodynamique” des
aubages (à incidence élevée)provoque une inversion du débit interne depuis le
refoulement (haute pression)vers l’aspiration (basse pression). Il en résulte
d’importantes fluctuations de débit et de pression.Si l’ensemble moteurSi l’ensemble moteur--turbocompresseur est turbocompresseur est
amené à fonctionner dans amené à fonctionner dans cette plage, des cette plage, des instabilités seront instabilités seront ressenties par le ressenties par le conducteur et les conducteur et les
passagers du véhicule, passagers du véhicule, instabilités pouvant être instabilités pouvant être préjudiciables à l’ensemble préjudiciables à l’ensemble
propulsif.propulsif.
2210ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
taux de compression en fonction du dˇbit
1,16
1,18
1,2
1,22
1,24
1,26
-0,015 -0,01 -0,005 0 0,005 0,01 0,015 0,02
flow-rate (kg/s)
t1
t2
t3
t4
t5
compression ratio vs flow-rate
1,28
1,3
1,32
1,34
1,36
1,38
1,4
1,42
-0,015 -0,01 -0,005 0 0,005 0,01 0,015 0,02 0,025
flow-rate (kg/s)
La position de la ligne de pompage et l’amplitude des instationnaritésde pression et de débit dépendent du circuit associé au compresseur.
2310ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Les tentatives de Les tentatives de fonctionnement dans la fonctionnement dans la zone de pompage, se zone de pompage, se
traduisent par:traduisent par:- des vibrations importantes
- des fluctuations de pressions très instationnaires
-une température qui augmente fortement et ne se stabilise jamais
- un bruit intense émis par le compresseur
-une détérioration de la machine et de son circuit associé.
2410ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Banc d’essais de Turbocompresseurs
2510ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Influence de la géométrie amont sur les caractéristiques au pompage des compresseurs
201000AR9
20700AR8
20440AR7
51000AR6
5700AR5
5440AR4
21000AR3
2700AR2
2440AR1
Volume réservoir(dm3)
Longueur conduit amont
réservoir(mm)
Vanne de contrôle de débit
Géométrie du circuit aval2 longueurs:
0,7 m et 2,1 m
Volumeréservoir
Longueur conduit amont réservoir.
2610ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Quelques résultats expérimentaux.
2710ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Influence du circuit amont sur la limite de pompage
Effet combiné du volume du réservoir et de la longueur de conduit associé sur la limite de pompage
0,004
0,006
0,008
0,01
0,012
0,014
0,016
0,018
0,02
AR1 AR2 AR3 AR4 AR5 AR6 AR7 AR8 AR9
Déb
it lim
ite de po
mpa
ge (kg
/s)
N= 80 000 RPM
N= 100 000 RPM
N= 120 000 RPM
(440,20) (700,20) (1000,20)(440,5) (700,5) (1000,5)(440,2) (700,2
)
(1000,2)
V=2 L V= 5 L V=20 L Longueurcircuit aval= 0,7 m
Accroissement longueur conduit
Accroissement longueur conduit
Accroissement longueur conduit
2810ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Influence du circuit amont sur la limite de pompage.
Interaction entre la longueur aval et la géométrie du circuit amont
0,004
0,006
0,008
0,01
0,012
0,014
0,016
0,018
0,02
AR1 AR2 AR3 AR4 AR5 AR6 AR7 AR8 AR9
Déb
it lim
ite de po
mpa
ge (kg
/s)
N= 80 000 RPMN= 100 000 RPMN= 120 000 RPM
(440,20) (700,20) (1000,20)(440,5) (700,5) (1000,5)(440,2) (700,2) (1000,2)
V=2 L
Accroissement longueur conduit
Accroissement longueur conduit
Accroissement longueur conduit
V= 5 L
V=20 L
Longueurcircuit aval= 2,1 m
2910ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
3010ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
-Influence effective de la géométrie du circuit d’admission sur les caractéristiques au pompage d’un compresseur.
-Corrélation entre accord acoustique circuit amont-circuit aval et la limite de pompage.
-Cet accord acoustique ne semble pas affecter les caractéristiques en pompage établi.
-L’étude de l’influence prépondérante de la géométrie du circuit refoulement, actuellement en cours, permettra une analyse plus complète des caractéristiques en pompage des
compresseurs.
Conclusions actuelles sur les essaisen pompage des compresseurs.
3110ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
La suralimentation par les turbocompresseursLa turbine
3210ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
La Turbine- Description
• La Volute met en vitesse les gaz issus du moteur et les dirige vers le distributeur
• La Distributeur oriente le flux gazeux vers les pales de la roue (peut être à géométrie variable => contrôle du rapport de détente)
• La Roue reçoit et récupère l’énergie des gaz d’échappement (chauds et sous pression)
• Le Diffuseur assure la transition des gaz vers les conduits d’échappement (ou vers le système de dépollution)
3310ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5
Rapport de détente [-]
Déb
it ré
duit
[kg/
s]
0%
10%
20%
30%
40%
50%
60%
70%
Ren
dem
ent [
%]
80 000 tr/min 115 000 tr/min155 000 tr/min 190 000 tr/min215 000 tr/min 240 000 tr/min Blocage sonique
Turbine – Caractéristiques d’utilisation
entréesortieDet P
P =π
0
0 P
PT
Tmm
entrée
entrée
gbTurb ⋅= ɺɺ
0
TT
NNentrée
Turb =
3410ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Adaptation des turbines
� La turbine se comporte comme une tuyère
� Caractéristique [Débit, Rapport de détente] = courbe unique (indépendante de la vitesse de rotation)
Comment adapter le débit moteur variant fortement avec la vitesse de rotation du moteur ?
En faisant varier le débit traversant varier le débit traversant la turbinela turbine
Grâce à une vanne permettant de « by-passer » la turbine=> Turbine à « waste-gate »,dite à géométrie fixe
En faisant varier la varier la caractéristique de la turbinecaractéristique de la turbineGrâce à un distributeur de gaz=> Turbine dite « à géométrie variable »
3510ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Turbine – Géométrie Fixe
� Waste gate :
� Permet de contrôler le niveau de suralimentation,
� De by-passer l’entrée de la turbine,
� De choisir des petits turbos adaptés aux bas régime et d’éviter la survitesse à haut régime.
Gaz alimentant la turbine
Gaz déviés
par la wastegate
Gaz sortant de la turbine
Intérêts :- simplicité- coût
Inconvénients :-performance turbine limitée à bas régimes ou hauts régimes- Étanchéité de la wastegate
3610ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Turbine – Géométrie Fixe
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0
Rapport de détente [tot/stat]
Déb
it co
rrig
é D
KW
[kg
.K0.
5/s/
bar]
4000 tr/min0 %
5 %
10 %
40 %
2000 tr/min
0 %4 %
16 %
1500 tr/min0 à 6 %
Grosse turbine diam. 45Caractéristique + perméable
Turbine adaptée aux forts débits
Petite turbine diam. 35Caractéristique - perméableTurbine adaptée aux faibles
débits
lignes de fonctionnementfonction de l’ouverture WG
3710ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Turbine – Géométrie Variable� Plusieurs caractéristiques Débit/Rapport de détente,
� La turbine doit être « adaptée » pour tous les débits moteur,=> Le « by-pass » n’est plus nécessaire,
� Il suffit de positionner la turbine sur la géométrie adaptée
Ailettes d’entrée (ou distributeur)=> permettant de réorienterles vecteurs vitesse gaz / vitesse pales
ailettes ouvertesailettes fermées
Intérêts ::- optimisation du triangle des vitesses / N turbo => gains de perfos / TGF- variation de la section efficaceInconvénients :-mécanisme complexe et coûteux- fiabilité (encrassement, tenue ailettes)- MAP difficile (pilotage non linéaire,…)
3810ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Turbine – Géométrie Variable
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0 3,2 3,4 3,6 3,8 4,0
Rapport de détente [tot/stat]
Déb
it co
rrig
é D
KW
[kg
.K0.
5/s/
bar]
1500 tr/min
2000 tr/min
4000 tr/min Ailettes en position OuverteCaractéristique + perméable
Turbine adaptée aux forts débits
Ailettes en position FerméeCaractéristique - perméableTurbine adaptée aux faibles débits
3910ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
La dépollution : Les circuits d’EGR
4010ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Les besoins de dépollution
� Actuellement Euro 4� Passage à Euro 5� Puis Euro 6
En Diesel :Nécessité d’utiliser des gaz brûlés recirculés(EGR) à l’admission pour réduire les émissions de Nox.
4110ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
EGR HP
EGR HP
De l’amont turbine vers l’amont répartiteur
admission
� Fort couplage EGR / Sural� Taux d’EGR régulé par
� Rack / wastegate turbine� Vanne EGR� Volet à l’admission (boîtier
étouffoir)
� Dp EGR = PAVT – PCOL
4210ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
EGR BP
EGR BP
FAPDe l’aval turbine (FAP) vers
l’amont compresseur
� Faible couplage EGR / Sural
� Taux d’EGR régulé par� Volet à l’échappement (après
FAP)
� Vanne EGR
� Dp EGR = CPE – PAVC
4310ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Impact des architectures sur le fonctionnement du compresseur
90000110000
130000
150000
170000
190000
210000
230000
0,6
0,65
0,68
0,70,72
0,74
1,00
1,20
1,40
1,60
1,80
2,00
2,20
2,40
2,60
2,80
3,00
3,20
3,40
3,60
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0 16,0 18,0 20,0 22,0 24,0 26,0 28,0 30,0 32,0
W* [Lb/min]
PR
tot/t
ot
EGR HPEGR BP
TITLE:
90000110000
1,00
1,20
1,40
1,60
1,80
2,00
2,20
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0 14,0
PR
tot/t
ot
TITLE:
Points dans la zone de pompage en EGR HP
2250 tr/min – 7 barTmassique EGR = 34 %
2000 tr/min – 6 barTmassique EGR = 43 %
4410ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Impact des architectures sur le fonctionnement de l a turbine
Evolution des points dans le champs TGV (Euro 5)
0,0000
0,2000
0,4000
0,6000
0,8000
1,0000
1,2000
1,4000
1,6000
1,000 1,100 1,200 1,300 1,400 1,500 1,600 1,700 1,800
rapport de détente
débi
t réd
uit (
kg/s
. sqr
t(K
) . b
ar)
EGR BP
EGR HP
2250 tr/min - 7 barTmassique EGR 32 %
2000 tr/min - 6 barTmassique EGR 43 %
Point difficileà atteinteCourbe caractéristique
Ailette fermée
4510ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
La suralimentation à double étageDouble turbo
4610ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Les développements en double sural Diesel
� BMW série 5 /X5 (3L) sortie 2004 : séquentielle série� 210 kW => 70kW/L� 580 N.m => 193 N.m/L
� BMW série 3 (2L) sortie 2006 : séquentielle série� 150 kW => 75 kW/L� 400 N.m => 200 N.m/L
� PSA (2,2 L) sortie 2006 : séquentielle parallèle� 130 kW => 59 kW/L� 400 N.m => 182 N.m/L
� Mercedes (2,2 L) sortie à venir: séquentielle série� 150 kW => 68 kW/L� 500 N.m => 227 N.m/L
� Huyndai (2,2 L) sortie à venir: séquentielle série� 160 kW => 72 kW/L� 460 N.m => 209 N.m/L
� Fiat (1,9 L) sortie 2008
� 140 kW => 73.3 kW/L
� 400 N.m => 209 N.m/L
� Volvo D5 (2,4L) sortie 2009 : séquentielle série� 150 kW => 62,5kW/L� 420 N.m => 175 N.m/L
Volvo D5
FiatHuyndai
Mercedes
PSA
BMW 335D
BMW 535D
50
55
60
65
70
75
80
160 180 200 220
Couple Spécifique (N.m/L)
P S
péci
fique
(kW
/L)
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Positionnement du BMW 535d 3l par rapport aux moteurs mono sural
9
11
13
15
17
19
21
23
25
1000 2000 3000 4000 5000N (tr/min)
PM
E c
or.
82 [b
ar]
50
70
90
110
130
150
170
190
1000 1500 2000 2500
N (tr/min)
Cou
ple
spéc
ifiqu
e [N
.m/L
]Un intérêt indéniable à bas régime
Impact positif sur les transitoires
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Suralimentation étagée: l’architecture séquentielle série
Avantages :- découplage des phénomènes:petit turbo / bas régimesgros turbo / haut régimes- possibilité d’aider à la reprise du gros turbo
Inconvénients:- tenue mécanique - fiabilité- packaging + poids - transitoires = f(actionneur) ?- coût
Vanne deby-pass
Turbo HP
Turbo BP
RAS BPRAS HP
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L’architecture séquentielle série
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L’architecture échappement BMW 535d
5110ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Fiat 1.9 jtd twin stage
5210ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Conclusion
5310ème cycle de conférence Cnam / SIA, Paris 10 mars 2009
Conclusion
� Le turbo est au cœur des enjeux de l’automobile� Moins synonyme de Puissance� CO2 => Downsizing� Dépollution� Fiabilité : Forte densité d’énergie, lubrification, refroidissement
� Multiplication des fournisseurs turbo� BWTS, HTT, IHI, MHI � mais aussi Bosch-Mahle / Continental / stratégie de make chez Toyota ….
� Avoir un turbo sur un moteur ne fait pas tout le bonheur…� Adapter le turbo au CdC du moteur� Adapter le moteur au fonctionnement avec turbo
� Perte de charge, � Contrôle du turbo, détarrage en altitude� Brio à bas régime
� Double suralimentation incontournable pour les moteurs fortement downsizés� Double turbo sur les très petites cylindrées : taille des TC!� Compresseur + turbo (VW TSI)
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QUESTIONS / REPONSES
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