PARTIE 1
CALCULS DE VERIFICATION D’UN RESERVOIR PREPARATION D’UNE LIGNE DE TUYAUTERIE
Durée conseillée : 1 heure 30 Coefficient :1
PARTIE 1
DOCUMENTS FOURNIS
É Plan d'installation N° PLPI-2007-1 É Plan du réacteur N° PLPI-2007-101 É Texte du sujet (pages 1/5 à 3/5), É Documents techniques (pages 4/5 et 5/5) É Document réponse DR1-1 plan N° PLPI-2007-102 É Document réponse DR1-2 plan N° PLPI-2007-103
MISE EN SITUATION Voir plans référencés N° PLPI-2007-1 et PLPI 2007-101 Des granules de polystyrène chargées dans le silo de stockage sont introduites (piquage A) dans un réacteur en acier inoxydable. De la vapeur d'eau injectée dans la cuve (piquage C) provoque la dilatation du pentane (gaz) contenu dans les granules. Ces granules subissent ainsi une première expansion. Après une mise à pression atmosphérique du réacteur (piquage D), elles sont envoyées dans des réservoirs de repos pour permettre leur séchage (piquage B).
DONNEES
MATERIAU
Toute l'installation est réalisée en acier inoxydable austénitique X2CrNiMo17-12-2 (désignation numérique 1.4404).
TUYAUTERIES
tubulures Ligne vapeur DN 50 Øext = 60,3 ép 2,9 Mise en pression atmosphérique DN 32 Øext = 42,4 ép 2,6 Entrée/Sortie granules DN 100 Øext = 114,3 ép 5
Accessoires tuyauterie / Soudures DN 32 DN 50 DN 100
Coudes "modèle 3d" Rayon moyen 47,5 mm 76 mm 152,5 mm Brides à collerette PN 50 Hauteur bride 65 mm 70 mm 86 mm Soudures Jeu de soudage 1,5 mm 1,5 mm 2 mm
CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1
REACTEUR:
Catégorie de construction B Diamètre extérieur (fond et virole) 1000 mm Fond GRC (en un seul élément) NF E 81-102 Coefficient de soudure 0,85
Pression de service 1,5 MPa (15 bars) situation normale Pression de calcul 2 MPa (20 bars)
de Température de service 220°C service Température de calcul 235°C
Pression de l'essai 3,3 MPa (33 bars) Situation d'essai Température de l'essai 20°C
Surépaisseur de corrosion (intérieure) 0 mm Réduction due au roulage 0,4 mm
Contrainte Situation normale de 100 MPa nominale de calcul service
Situation d'essai 209 MPa
TOLERANCES SUR EPAISSEURS
Tolérances en plus Tolérances en moins Tôles 1,2 mm 0,5 mm Tubulures 0,15 en (1) 0,125 en (1)
Epaisseur minimale garantie 0,9en (1) Fonds GRC Compte tenu des tolérances sur les tôles et de la
fabrication (1): en épaisseur nominale de commande de l'élément
TRAVAIL DEMANDE
Pour chacune des questions, votre réponse devra être accompagnée d'une présentation des différentes étapes de votre analyse et des résultats intermédiaires.
1) ETUDE DU REACTEUR
1.1 Calculer l'épaisseur utile de la virole.
1.2 Vérifier que l'épaisseur choisie de la virole suffit pour résister à l'essai de résistance de l'appareil.
1.3 Calculer l'épaisseur de commande des fonds en situation normale de service. Nota: Pour une première approximation, on supposera Di = 970 mm pour
appliquer les formules du CODAP. Rappel : pour les fonds GRC de la norme NF E 81-102
R = De r = De/10 CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1
1.4 La suite des vérifications se fera avec un fond d’une épaisseur de commande de
16mm.
Dans le but de vérifier la liaison entre le fond inférieur et le piquage "B", sachant que cette vérification se fera dans les conditions minimales de matière, calculer les valeurs des cotes du tableau récapitulatif proposé sur le document réponse DR1-2 (plan PLPI 2007-103)
1.5 Vérifier au sens du CODAP les différentes conditions d'application des règles de
calcul de résistance de l'ouverture "B". Dans cette première approche, on supposera la liaison sans anneau renfort.
1.6 Sur document réponse DR1-2, en vous référant au CODAP, tracer, hachurer différemment et indiquer les valeurs des cotes permettant de calculer les surfaces "S", "St" et "G".
1.7 Vérifier pour la situation normale de service si la liaison nécessite un renforcement. Si
oui, dimensionner un anneau renfort susceptible de convenir pour la résistance de la liaison.
Nota: pour simplifier les calculs on donne: S = 2452 mm2 St = 155 mm2 G = 114664 mm2
2) ETUDE DES TUYAUTERIES
2.1 Sur le document réponse DR1-1 (plan PLPI 2007-102) représenter en perspective
isométrique selon la norme NF E 04-118-2, à l'échelle 0,02 (sans tenir compte du coefficient de réduction 0,82)
- la ligne d'évacuation des granules expansées à partir de la bride "M" - la ligne d'arrivée de vapeur à partir de la bride "N"
Remarque: les points "M" et "N" sont positionnés sur le document réponse.
2.2 Sur le document réponse DR1-1, coter la ligne d'évacuation des granules.
2.3 Sur copie, déterminer les angles des coudes et les longueurs des tubes intervenant
dans la ligne d'évacuation des granules. CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1
DOCUMENTS TECHNIQUES
Code de construction utilisé: Extrait à usage didactique CODAP 2000
Pour compléter l’extrait à usage didactique du CODAP 2000 vous sont fournis :
- les figures C5.1.2.2k et C5.1.2.2l
CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1
- le paragraphe complet C5.1.2.3
CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
PARTIE 2 DOCUMENTS FOURNIS • Texte du sujet (pages 1/7 à 5/7) • Documents annexes (pages 6/7 et 7/7) • Perspective de la structure porteuse du silo et du réacteur (PLPI-2007-201) • Plans de sous ensembles de la structure porteuse (PLPI-2007-202 et PLPI-2007-
203) MISE EN SITUATION
Il est proposé d’installer le silo à un niveau de 6 m (plate-forme supérieure) et le réacteur à un niveau de 2,9 m (plate-forme inférieure), sur une structure porteuse indépendante (PLPI-2007-202).
L’étude porte sur cette structure porteuse plan PLPI-2007-1. Cette structure porteuse se compose de : 4 poteaux en IPE200, articulés en pied
4 croix de Saint André 2 plates-formes
Détail des deux plates-formes : Plate-forme supérieure : 2 jambes de force en tube ∅42,4 ép. 2 2 poutres en IPE 120 articulées sur les poteaux et les jambes de force 4 solives en IPE 120 articulées sur les poutres 4 autres solives en IPE 120 (partie inférieure de la plate-forme) 2 bracons en tube ∅42,4 ép. 2 dans le plan des deux jambes de force Plate-forme inférieure : 2 jambes de force en tube ∅42,4 ép. 2 2 poutres en IPE 100 articulées sur les poteaux et les jambes de force 3 solives en IPE100 articulées sur les poutres 1 croix de Saint André en cornières L40*40*4 dans le plan des deux jambes de force
Un plancher en caillebotis est présent sur chaque plateforme afin d’intervenir pour maintenance, mais son poids sera négligé dans l’ensemble des calculs.
DOSSIER TECHNIQUE ET ANNEXES Plan PLPI-2007-201 perspective d’ensemble Plans PLPI-2007-202 PLPI-2007-203 plans de sous-ensembles Données complémentaires ( page 6/7)
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
Extrait de la norme NF P 22-430 (page 6/7) Extrait de l’additif 80 : résistance des sections en flexion (page 7/7) Extrait de l’additif 80 : résistance des sections au flambement (page 7/7) DONNEES L’acier utilisé pour la structure porteuse est de nuance S235 (σe = 235 N/mm2). Les boulons utilisés sont de classe de qualité 6.8 Le poids propre d’un IPE 120 : GIPE120 = 10,4 daN/m Le poids propre du réacteur vide : Gréacteur = 1200 daN La charge d’exploitation du réacteur : Qréacteur = 400 daN Le poids propre du silo vide : Gsilo = 1500 daN La charge d’exploitation du silo : Qsilo = 1200 daN TRAVAIL DEMANDE 1) ETUDE D’UNE SOLIVE Etude de la solive S1 File2 en IPE120 de la plate-forme supérieure : 1.1 Calculer la charge permanente G du silo seul appliquée sur la solive S1 et faire
un schéma mécanique. (on se servira des indications fournies sur le plan PLPI-2007-203)
1.2 Calculer la charge d’exploitation Q du silo seul appliquée sur la solive S1 et
faire un schéma mécanique. 1.3 Vérifier la solive S1 à l’E.L.S. (en déformation) sous la combinaison suivante :
G+Q. Le schéma mécanique est fourni fig. 1 ci-dessous :
Figure 1 : Combinaison à l'E.L.S.
On donne : • Les valeurs littérales de flèches en milieu de poutre (page 6/7 Figure 6 :
Formules de flèches)
• La valeur de flèche admissible 300
lfadm = (au milieu de la solive)
• Pour un IPE 120 : I = 317.8 cm4 (axe fort) 1.4 Vérifier la solive S1 à l’E.L.U. (en résistance, sans tenir compte du risque de
déversement) sous la combinaison pondérée suivante : 4/3G + 3/2Q. Le schéma mécanique est fourni fig. 2 ci-après :
PARTIE 3
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
Figure 2 : Combinaison à l'E.L.U.
On donne : • Le moment fléchissant maxi m.daN,Mfmax 56950=
• Pour un IPE 120 : 37360 cm,Wpl = (plan fort) • Un extrait de l’additif 80 relatif à la résistance des sections en flexion
(page 7/7 Extrait 2 : Résistance des sections en flexion) 1.5 Conclure. 2) ETUDE D’UNE POUTRE Etude de la poutre P1 FileA de la plate-forme supérieure (plan PLPI-2007-202) : Pour réaliser une vérification à l’E.L.U. (en résistance) de cette poutre, on retient la combinaison 4/3G + 3/2Q. Le schéma mécanique (sur lequel on n’a volontairement indiqué que les composantes verticales des actions aux appuis) est fourni fig. 3 ci-dessous :
Figure 3 : Equilibre de la poutre supérieure
2.1 Tracer les diagrammes de l’effort tranchant Vy(x) 2.2 Tracer le diagramme du moment fléchissant Mfz(x). Situer la section critique
et donner la valeur de Mf dans celle-ci.
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
3) ETUDE DE LA PLATE-FORME INFERIEURE (PLAN PLPI-2007-202) On fournit un schéma mécanique de la poutre et de la jambe de force fig. 4 ci-dessous sous le chargement 4/3G+3/2Q (on a négligé le poids propre de la poutre).
Figure 4 : Modélisation plate-forme inférieure
On donne : • Les liaisons en A et D avec le poteau sont modélisées par des articulations. • La jambe de force DB est bi-articulée (donc soumise uniquement à un effort
normal). • La poutre ABC est continue. 3.1 En isolant la poutre ABC et en vous servant du fait que la jambe de force est
bi-articulée, montrer que l’effort dans la jambe de force vaut 1566daN. 3.2 Vérifier cette jambe de force au flambement sachant qu’elle est soumise à un
effort de compression de 1566 daN. On donne : • Un extrait de l’additif 80 concernant la résistance des sections au
flambement.(page 7/7) • La jambe de force est en tube ∅42,4 ép. 2 fini à froid (tab. B). (Aeff = 2,54 cm2 et
i = 1,43 cm)
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
Cette jambe de force est fixée sur un gousset (soudé sur la poutre en IPE100) par l’intermédiaire d’un boulon HM12,6.8. (plan PLPI-2007-202, nœud B) On donne : • Un schéma partiel de l’attache ci-
contre (fig 5). • Un extrait de la norme NF P 22-430
(page 6/7). • Pour un boulon HM12,6.8
(AS = 84,3 mm2 et redσ = 410 Mpa) • L’excentricité est négligée.
Figure 5
3.3 Vérifier la résistance de ce boulon. 4) REALISATION D’UN CROQUIS Réaliser le croquis coté de l’attache du nœud J (PLPI-2007-202), sur une page format A4. Sur celui-ci on trouvera : Le poteau en IPE 200 La poutre en IPE 120 reliée au poteau. Cette liaison étant réalisée par l’intermédiaire de boulons HM12,6.8 et de deux cornières L40*60*5 (pour un total de 6 boulons). La diagonale L40*40*4 boulonnée (2 boulons HM10,6.8) sur un gousset d’épaisseur 4 mm qui est lui-même soudé sur l’aile du poteau. On n’oubliera pas d’indiquer la cotation des organes d’assemblages ( boulons, pas, pinces, soudures …) On s’intéressera uniquement à ce qui est dans le plan de la file A. On donne : • Partie droite de l’âme d’un IPE120 : 93,4 mm • Diamètre de perçage dtr = 11 mm pour un boulon HM10 • Diamètre de perçage dtr = 14 mm pour un boulon HM12 Désignation h
(hauteur) b
(largeur d’aile) tw
(épaisseur âme) tf
(épaisseur aile) r
(rayon de raccord) IPE 120 120 64 4,4 6,3 7 IPE 200 200 100 5,6 8,5 12
1566daN
1566daN
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
DONNEES COMPLEMENTAIRES
EIqL)L(f
3845
2
4=
−=
6822
22 aLEI
Fa)L(l
Figure 6 : Formules de flèches
EXTRAIT DE LA NORME NF P 22-430
NOTATIONS A section nominale du boulon (de la tige lisse) AS section résistante de la partie filetée N effort de traction relatif à l’état limite ultime (effort pondéré), exercé sur
chaque boulon V2 effort par boulon relatif à l’état limite ultime (effort pondéré), exercé sur l’assemblage m nombre de plans de cisaillement
redσ contrainte caractéristique servant de contrainte de vérification des boulons RESISTANCE DES BOULONS A la traction
On vérifie redSA
N, σ≤251
Au cisaillement Si aucune précaution spéciale n’est exigée pour l’exécution, on vérifie :
redSmA
V, σ≤2541
Si des dispositions spéciales sont prises pour que la partie lisse du boulon règne au droit de TOUTES les sections cisaillées, on vérifie :
redmAV, σ≤2541
Extrait 1 : NORME NF P 22-430
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
EXTRAIT DE L’ADDITIF 80 RESISTANCE DES SECTIONS EN FLEXION
Le moment de flexion dans une section ne doit pas être supérieure au moment de plastification conventionnel de la section (si N et Vy sont négligeables et s’il n’y a pas de risque de déversement).
Pmax MMf ≤
avec explPx WM σ⋅= , et eyplPy WM σ⋅= ,
Extrait 2 : Résistance des sections en flexion
EXTRAIT DE L’ADDITIF 80 RESISTANCE D’UN TUBE ROND AU FLAMBEMENT
La sollicitation N de compression simple sous charges pondérées doit satisfaire à la condition suivante :
10 ≤⋅PN
Nk
avec eeffP AN σ⋅= et k0 est fonction de 993
1,i
LK ⋅=λ
ou LK est la longueur de flambement et i, le rayon de giration du profil.
k0 est lu dans le tableau ci-dessous.
Extrait 3 : Vérification tubes ronds au flambement
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
DOCUMENTS FOURNIS
• Plan PLPI – 2007-1 format A3. • Plan 3-001 format A3. • Plan 3-002 format A3. • Texte du Sujet pages 3-1 à 3-2. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-A anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-B anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-C anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-D anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-E anonymable. • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-A . • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-B . • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-C. • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-D.
MISE EN SITUATION Vous êtes chargés au sein de votre entreprise de préparer un partie de la réalisation du silo et du réacteur intégrés dans l’installation représentée sur le Plan PLPI-2007-1.
Données concernant le silo : • Matière : X2 Cr Ni Mo 17-12-2
Données concernant le réacteur :
• Matière : X2 Cr Ni Mo 17-12-2 • Pression de service : 15 bars • Catégorie de construction : B • Coefficient de soudure : 0.85
TRAVAIL DEMANDE : 1) ETUDE DU SILO :
Sur le plan le PLAN 3 – 001 représentant le silo, les pièces repérées 3 et 4 seront développées à l’aide d’un logiciel de T.A.O. (Traçage Assisté par Ordinateur)
1.1 Recherche du développement du Rep 3 :
Le document REP 3-A schématise les données nécessaires à la mise en œuvre du logiciel.
Donner sur ce document les valeurs demandées, les calculs seront faits sur feuille de copie.
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
1.2 Recherche du développement du Rep 4 :
Le document REP 3-B schématise les données nécessaires à la mise en œuvre du logiciel. Donner les valeurs qui seront nécessaires pour obtenir le développement d’un gabarit papier d’épaisseur négligeable qui sera enroulé sur l’extérieur du tube repéré 4 afin de tracer son intersection avec la pièce repérée 3. Les détails de calcul sont à effectuer sur feuilles de copie et les résultats à reporter sur le document REP 3-B.
2) ETUDE DU REACTEUR
Afin de préparer la planification de la réalisation et le devis du réacteur représenté sur le PLAN 3 – 002 , on demande d’étudier :
2. 1 L’ordre d’assemblage.
Un extrait de la symbolisation des soudures (normes EN 22553) est donné sur le document DOC RES 3-B. Sur le document REP 3-C, construire le graphe d’assemblage du réacteur .
2.2 Le prix de revient d’une soudure.
Hypothèse : Tous les calculs de longueur de soudage seront réalisés en utilisant le diamètre moyen du joint.
Déterminer le coût de soudage de la virole repérée 1 avec le fond repéré 3 et le fond repéré 4 , le descriptif de mode opératoire de soudage de ce joint est donné sur le document DOC RES 3-C. Les détails de calcul sont à effectuer sur feuilles de copie et les résultats à reporter sur le document DOC REP 3-D.
2.3 Les contrôles de soudure à effectuer .
On se limitera à la soudure longitudinale de la virole repérée 1 dont le descriptif du mode opératoire de soudage est donné sur le document DOC RES 3-D Rappel : le réacteur est un appareil à pression de catégorie B avec un coefficient de soudure de 0,85. En consultant l’annexe FA1 de la partie F du CODAP didactique 2000, déterminer : - Le type d’assemblage. En consultant la partie I du CODAP didactique 2000, déterminer :
- Les contrôles non destructifs et destructifs à réaliser. Le détail de la démarche est à expliquer sur feuille de copie et les résultats consignés sur le document DOC REP 3-E.
PAR
TIE 3
CA
PLP Interne et CA
ERG
énie Industriel Structures Métalliques 2007
DIM
ENSIO
NS D
ES BR
IDES PN
40
Type 1 Type 11
Type 12
Dim
ensions de raccordem
ents B
oulonnerie D
N
(mm
) D
K
L
Nom
bre D
iamètre
(mm
)
A1
(mm
) B1
(mm
) B2
(mm
) B3
(mm
) C
1 (m
m)
C2
(mm
) C
4 (m
m)
C5
(mm
) e
(mm
) G
1 (m
m)
H1
(mm
) H
2 (m
m)
H3
(mm
) N
1 (m
m)
N2
(mm
) S
(mm
)
10 90
60 14
4 M
12 17.2
18.0 21
31 14
14 14
12 3
- 22
35 6
28 30
2.6 15
95 65
14 4
M 12
21.3 22.0
25 35
14 14
14 12
3 -
22 38
6 32
35 2.6
20 105
75 14
4 M
12 26.9
27.5 31
42 16
16 16
14 4
- 26
40 6
40 45
2.9 25
115 85
14 4
M 12
33.7 34.5
38 49
16 16
16 14
4 -
28 40
6 46
52 3.2
32 140
100 18
4 M
16 42.4
43.5 46
59 18
18 18
14 5
- 30
42 6
56 60
3.6 40
150 110
18 4
M 16
48.3 49.5
53 67
18 18
18 14
5 -
32 45
7 64
70 3.6
50 165
125 18
4 M
16 60.3
61.5 65
77 20
20 20
16 5
- 34
48 8
74 84
4.0 65
185 145
18 8
M 16
76.1 77.5
81 96
22 22
22 16
6 55
38 52
10 92
104 5.0
80 200
160 18
8 M
16 88.9
90.5 94
114 24
24 24
18 6
70 40
58 12
110 118
5.6 100
235 190
22 8
M 20
114.3 116.0
120 138
26 24
26 20
6 90
44 65
12 134
145 6.3
125 270
220 26
8 M
24 139.7
141.5 145
166 28
26 28
22 6
115 48
68 12
162 170
6.3 150
300 250
26 8
M 24
168.3 170.5
174 194
30 28
30 24
6 140
52 75
12 190
200 7.1
200 375
320 30
12 M
27 219.1
221.5 226
250 36
34 36
28 6
190 52
88 16
244 260
8.0 250
450 385
33 12
M 30
273.0 276.5
281 312
42 38
38 30
8 240
60 105
18 306
312 10.0
300 515
450 33
16 M
30 323.9
327.5 333
368 48
42 42
34 8
290 67
115 18
362 380
10.0 350
580 510
36 16
M 33
355.6 359.5
365 418
54 46
46 36
8 325
72 125
20 408
424 11.0
400 660
585 39
16 M
36 406.4
411.0 416
472 60
50 50
42 8
375 78
135 20
462 478
12.5 450
685 610
39 20
M 36
457.0 462.0
467 510
66 50
54 46
8 425
84 135
20 500
522 14.2
500 755
670 42
20 M
39 508.0
513.5 519
572 72
52 60
50 8
475 90
140 20
562 576
16.0 600
890 795
48 20
M 45
610.0 616.5
622 676
84 60
70 54
8 875
100 150
20 666
686 17.5
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007 .
Représentation des soudures Extrait norme EN 22553
Symbolisation d’une soudure.
Numero Désignation 1 Ligne de repère 2 Ligne de référence 3 Ligne d’identification 4 Symbole de soudure 5 Symbole supplémentaire 6 Cotes principales section du cordon 7 Cotes dimensions long. Du Cordon
8 Indications complémentaires
(Ex : Soudure périphérique)
Symboles élémentaires
Désignation
Représentation Symboles Désignation Représentation Symboles
Soudure sur bords droits
Soudure en Y
Soudure en V
Soudure en demi Y
Soudure en demi V
Reprise à l’envers
Procédés de soudage
(Extrait ISO 4063)
111 Soudage à l’arc avec électrode enrobée. 121 Soudage à l’arc sous flux en poudre avec fil électrode.
131 Soudage MIG ; Soudage à l’arc sous protection de gaz inerte avec fil-électrode fusible 135 Soudage MAG ; Soudage à l’arc sous protection de gaz actif avec fil-électrode fusible
136 Soudage à l’arc sous protection de gaz actif avec fil-électrode fourré. 141 Soudage TIG ; Soudage à l’arc en atmosphère inerte avec électrode de tungstene.
CA PLP Interne et CAER Génie Industriel Structures Métalliques DOC RES 3 - B
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
DESCRIPTIF DE MODE OPERATOIRE DE SOUDAGE DMOS 1
Schéma de préparation du joint Disposition des passes
Passe N°
Procédé Ø métal d’apport
Intensité (Ampére)
Tension (Volt)
Courant polarité (électrode)
Vitesse fil m. / min.
Energie KJ / cm
1 141 6 190 28 CC- 16 2 131 1.2 250 30 CC- 10 18 3 131 1.2 250 30 CC- 10 18 4 131 1.2 250 30 CC- 10 18 5 131 1.2 250 30 CC- 10 18 6 131 1.2 250 30 CC- 10 18
Métal d’apport : Nertalic 52 - Marque et référence : - Reprise spéciale, séchage : Gaz de protection / Flux : Argon - Endroit : 7 - Envers : 1ere passe 141 Electrode de tungstène : - Type : - Diamètre : 3 Préchauffage (durée température) : Post chauffage (Durée/ température) : Traitement thermique :
Autres informations : Pré déformations, pontets, appendices, - Balayage(largeur maxi) : - Gougeage : - Support à l’envers : - Fréquence, temporisation : - Angle électrode : - Distance de maintien : - Soudage pulsé : - Plasma : Contrôleur :
Lieu : Organisme contrôle :
DMOSRéférence N° :
DMOS 1 Méthode préparation :
Usinage + meulage
PV- QMOS N° : Matériau de base : X2CrNiMo17-12-2
Constructeur : Ep. matériau de base :
14
Nom du soudeur : Ø matériau de base : 1000 Procédé de soudage : 141 et 131 Dimensions : Repères à assembler :
1, 2 et 3 Position de soudage : PA
Type de Joint : T-BW-ss-nb
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
DESCRIPTIF DE MODE OPERATOIRE DE SOUDAGE DMOS 2
Lieu : Organisme contrôle :
DMOSRéférence N° :
DMOS 2 Méthode préparation :
Usinage + meulage
PV- QMOS N° : Matériau de base : X2CrNiMo17-12-2
Constructeur : Ep. matériau de base :
14
Nom du soudeur : Ø matériau de base : 1000 Procédé de soudage : 141 et 131 Dimensions : Repères à assembler :
Repère 1 Position de soudage : PA
Type de Joint : T-BW-ss-nb
Schéma de préparation du joint Disposition des passes
Passe N°
Procédé Ø métal d’apport
Intensité (Ampére)
Tension (Volt)
Courant polarité (électrode)
Vitesse fil m. / min.
Energie KJ / cm
1 141 6 190 28 CC- 16 2 131 1.2 250 30 CC- 10 18 3 131 1.2 250 30 CC- 10 18 4 131 1.2 250 30 CC- 10 18 5 131 1.2 250 30 CC- 10 18 6 131 1.2 250 30 CC- 10 18
Métal d’apport : Nertalic 52 - Marque et référence : - Reprise spéciale, séchage : Gaz de protection / Flux : Argon - Endroit : 7 - Envers : 1ere passe 141 Electrode de tungstène : - Type : - Diamètre : 3 Préchauffage (durée température) : Post chauffage (Durée/ température) : Traitement thermique :
Autres informations : Pré déformations, pontets, appendices, - Balayage(largeur maxi) : - Gougeage : - Support à l’envers : - Fréquence, temporisation : - Angle électrode : - Distance de maintien : - Soudage pulsé : - Plasma : Contrôleur :
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
Calcul du coût de soudage
Hypothèses : - Toutes les longueurs de soudage seront calculées en utilisant le diamètre moyen du joint - Temps alloué = temps théorique de soudage x K (coefficient d’utilisation du poste) Données : - En soudage l’énergie nominale :
U = Tension de l’arc électrique. I = Intensité de l’arc électrique. V = Vitesse de soudage en cm/min.
- Coût horaire du soudage par le procédé TIG = 70 € - Coût horaire du soudage par le procédé MIG = 55 € - K = 1,9 en soudage MIG et 2,3 en soudage TIG. Tableau récapitulatif des étapes du calcul pour un seul joint : Procédé Longueur
d’une passe
Nombre de
passe
Longueur totale de soudage
Vitesse de
soudage
Temps théorique
de soudage
Cœf. Utilisation de poste.
K
Temps alloué
Coût de soudage
S/Total
Coût total des assemblages :
Total
Les détails de calcul sont à effectuer sur feuilles de copies. CA PLP Interne et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 DOC REP 3 - D
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
Tableau récapitulatif des contrôles
Contrôles non destructifs
Type d’ assemblage :
Type Examen Désignation Etendue du contrôle
Contrôles destructifs
ESSAIS A EFFECTUER TYPES
D’ESSAI TYPES D’EPROUVETTES NOMBRES
EPROUVETTES
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DOC REP 3 - E
CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007
Repéres Graphique
Graphe d'assemblage DOC REP 3 - C
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