PARTIE 1 - CNRcnrsm.fr/i_prepa_concours/02_sujets_concours/02_PLP_Int... · 2007. 6. 16. · Ł...

PARTIE 1

CALCULS DE VERIFICATION D’UN RESERVOIR PREPARATION D’UNE LIGNE DE TUYAUTERIE

Durée conseillée : 1 heure 30 Coefficient :1

PARTIE 1

DOCUMENTS FOURNIS

É Plan d'installation N° PLPI-2007-1 É Plan du réacteur N° PLPI-2007-101 É Texte du sujet (pages 1/5 à 3/5), É Documents techniques (pages 4/5 et 5/5) É Document réponse DR1-1 plan N° PLPI-2007-102 É Document réponse DR1-2 plan N° PLPI-2007-103

MISE EN SITUATION Voir plans référencés N° PLPI-2007-1 et PLPI 2007-101 Des granules de polystyrène chargées dans le silo de stockage sont introduites (piquage A) dans un réacteur en acier inoxydable. De la vapeur d'eau injectée dans la cuve (piquage C) provoque la dilatation du pentane (gaz) contenu dans les granules. Ces granules subissent ainsi une première expansion. Après une mise à pression atmosphérique du réacteur (piquage D), elles sont envoyées dans des réservoirs de repos pour permettre leur séchage (piquage B).

DONNEES

MATERIAU

Toute l'installation est réalisée en acier inoxydable austénitique X2CrNiMo17-12-2 (désignation numérique 1.4404).

TUYAUTERIES

tubulures Ligne vapeur DN 50 Øext = 60,3 ép 2,9 Mise en pression atmosphérique DN 32 Øext = 42,4 ép 2,6 Entrée/Sortie granules DN 100 Øext = 114,3 ép 5

Accessoires tuyauterie / Soudures DN 32 DN 50 DN 100

Coudes "modèle 3d" Rayon moyen 47,5 mm 76 mm 152,5 mm Brides à collerette PN 50 Hauteur bride 65 mm 70 mm 86 mm Soudures Jeu de soudage 1,5 mm 1,5 mm 2 mm

CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1

REACTEUR:

Catégorie de construction B Diamètre extérieur (fond et virole) 1000 mm Fond GRC (en un seul élément) NF E 81-102 Coefficient de soudure 0,85

Pression de service 1,5 MPa (15 bars) situation normale Pression de calcul 2 MPa (20 bars)

de Température de service 220°C service Température de calcul 235°C

Pression de l'essai 3,3 MPa (33 bars) Situation d'essai Température de l'essai 20°C

Surépaisseur de corrosion (intérieure) 0 mm Réduction due au roulage 0,4 mm

Contrainte Situation normale de 100 MPa nominale de calcul service

Situation d'essai 209 MPa

TOLERANCES SUR EPAISSEURS

Tolérances en plus Tolérances en moins Tôles 1,2 mm 0,5 mm Tubulures 0,15 en (1) 0,125 en (1)

Epaisseur minimale garantie 0,9en (1) Fonds GRC Compte tenu des tolérances sur les tôles et de la

fabrication (1): en épaisseur nominale de commande de l'élément

TRAVAIL DEMANDE

Pour chacune des questions, votre réponse devra être accompagnée d'une présentation des différentes étapes de votre analyse et des résultats intermédiaires.

1) ETUDE DU REACTEUR

1.1 Calculer l'épaisseur utile de la virole.

1.2 Vérifier que l'épaisseur choisie de la virole suffit pour résister à l'essai de résistance de l'appareil.

1.3 Calculer l'épaisseur de commande des fonds en situation normale de service. Nota: Pour une première approximation, on supposera Di = 970 mm pour

appliquer les formules du CODAP. Rappel : pour les fonds GRC de la norme NF E 81-102

R = De r = De/10 CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1

1.4 La suite des vérifications se fera avec un fond d’une épaisseur de commande de

16mm.

Dans le but de vérifier la liaison entre le fond inférieur et le piquage "B", sachant que cette vérification se fera dans les conditions minimales de matière, calculer les valeurs des cotes du tableau récapitulatif proposé sur le document réponse DR1-2 (plan PLPI 2007-103)

1.5 Vérifier au sens du CODAP les différentes conditions d'application des règles de

calcul de résistance de l'ouverture "B". Dans cette première approche, on supposera la liaison sans anneau renfort.

1.6 Sur document réponse DR1-2, en vous référant au CODAP, tracer, hachurer différemment et indiquer les valeurs des cotes permettant de calculer les surfaces "S", "St" et "G".

1.7 Vérifier pour la situation normale de service si la liaison nécessite un renforcement. Si

oui, dimensionner un anneau renfort susceptible de convenir pour la résistance de la liaison.

Nota: pour simplifier les calculs on donne: S = 2452 mm2 St = 155 mm2 G = 114664 mm2

2) ETUDE DES TUYAUTERIES

2.1 Sur le document réponse DR1-1 (plan PLPI 2007-102) représenter en perspective

isométrique selon la norme NF E 04-118-2, à l'échelle 0,02 (sans tenir compte du coefficient de réduction 0,82)

- la ligne d'évacuation des granules expansées à partir de la bride "M" - la ligne d'arrivée de vapeur à partir de la bride "N"

Remarque: les points "M" et "N" sont positionnés sur le document réponse.

2.2 Sur le document réponse DR1-1, coter la ligne d'évacuation des granules.

2.3 Sur copie, déterminer les angles des coudes et les longueurs des tubes intervenant

dans la ligne d'évacuation des granules. CA PLP Int et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 Partie 1

DOCUMENTS TECHNIQUES

Code de construction utilisé: Extrait à usage didactique CODAP 2000

Pour compléter l’extrait à usage didactique du CODAP 2000 vous sont fournis :

- les figures C5.1.2.2k et C5.1.2.2l


- le paragraphe complet C5.1.2.3


CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007

PARTIE 2 DOCUMENTS FOURNIS • Texte du sujet (pages 1/7 à 5/7) • Documents annexes (pages 6/7 et 7/7) • Perspective de la structure porteuse du silo et du réacteur (PLPI-2007-201) • Plans de sous ensembles de la structure porteuse (PLPI-2007-202 et PLPI-2007-

203) MISE EN SITUATION

Il est proposé d’installer le silo à un niveau de 6 m (plate-forme supérieure) et le réacteur à un niveau de 2,9 m (plate-forme inférieure), sur une structure porteuse indépendante (PLPI-2007-202).

L’étude porte sur cette structure porteuse plan PLPI-2007-1. Cette structure porteuse se compose de : 4 poteaux en IPE200, articulés en pied

4 croix de Saint André 2 plates-formes

Détail des deux plates-formes : Plate-forme supérieure : 2 jambes de force en tube ∅42,4 ép. 2 2 poutres en IPE 120 articulées sur les poteaux et les jambes de force 4 solives en IPE 120 articulées sur les poutres 4 autres solives en IPE 120 (partie inférieure de la plate-forme) 2 bracons en tube ∅42,4 ép. 2 dans le plan des deux jambes de force Plate-forme inférieure : 2 jambes de force en tube ∅42,4 ép. 2 2 poutres en IPE 100 articulées sur les poteaux et les jambes de force 3 solives en IPE100 articulées sur les poutres 1 croix de Saint André en cornières L40*40*4 dans le plan des deux jambes de force

Un plancher en caillebotis est présent sur chaque plateforme afin d’intervenir pour maintenance, mais son poids sera négligé dans l’ensemble des calculs.

DOSSIER TECHNIQUE ET ANNEXES Plan PLPI-2007-201 perspective d’ensemble Plans PLPI-2007-202 PLPI-2007-203 plans de sous-ensembles Données complémentaires ( page 6/7)


Extrait de la norme NF P 22-430 (page 6/7) Extrait de l’additif 80 : résistance des sections en flexion (page 7/7) Extrait de l’additif 80 : résistance des sections au flambement (page 7/7) DONNEES L’acier utilisé pour la structure porteuse est de nuance S235 (σe = 235 N/mm2). Les boulons utilisés sont de classe de qualité 6.8 Le poids propre d’un IPE 120 : GIPE120 = 10,4 daN/m Le poids propre du réacteur vide : Gréacteur = 1200 daN La charge d’exploitation du réacteur : Qréacteur = 400 daN Le poids propre du silo vide : Gsilo = 1500 daN La charge d’exploitation du silo : Qsilo = 1200 daN TRAVAIL DEMANDE 1) ETUDE D’UNE SOLIVE Etude de la solive S1 File2 en IPE120 de la plate-forme supérieure : 1.1 Calculer la charge permanente G du silo seul appliquée sur la solive S1 et faire

un schéma mécanique. (on se servira des indications fournies sur le plan PLPI-2007-203)

1.2 Calculer la charge d’exploitation Q du silo seul appliquée sur la solive S1 et

faire un schéma mécanique. 1.3 Vérifier la solive S1 à l’E.L.S. (en déformation) sous la combinaison suivante :

G+Q. Le schéma mécanique est fourni fig. 1 ci-dessous :

Figure 1 : Combinaison à l'E.L.S.

On donne : • Les valeurs littérales de flèches en milieu de poutre (page 6/7 Figure 6 :

Formules de flèches)

• La valeur de flèche admissible 300

lfadm = (au milieu de la solive)

• Pour un IPE 120 : I = 317.8 cm4 (axe fort) 1.4 Vérifier la solive S1 à l’E.L.U. (en résistance, sans tenir compte du risque de

déversement) sous la combinaison pondérée suivante : 4/3G + 3/2Q. Le schéma mécanique est fourni fig. 2 ci-après :

PARTIE 3


Figure 2 : Combinaison à l'E.L.U.

On donne : • Le moment fléchissant maxi m.daN,Mfmax 56950=

• Pour un IPE 120 : 37360 cm,Wpl = (plan fort) • Un extrait de l’additif 80 relatif à la résistance des sections en flexion

(page 7/7 Extrait 2 : Résistance des sections en flexion) 1.5 Conclure. 2) ETUDE D’UNE POUTRE Etude de la poutre P1 FileA de la plate-forme supérieure (plan PLPI-2007-202) : Pour réaliser une vérification à l’E.L.U. (en résistance) de cette poutre, on retient la combinaison 4/3G + 3/2Q. Le schéma mécanique (sur lequel on n’a volontairement indiqué que les composantes verticales des actions aux appuis) est fourni fig. 3 ci-dessous :

Figure 3 : Equilibre de la poutre supérieure

2.1 Tracer les diagrammes de l’effort tranchant Vy(x) 2.2 Tracer le diagramme du moment fléchissant Mfz(x). Situer la section critique

et donner la valeur de Mf dans celle-ci.


3) ETUDE DE LA PLATE-FORME INFERIEURE (PLAN PLPI-2007-202) On fournit un schéma mécanique de la poutre et de la jambe de force fig. 4 ci-dessous sous le chargement 4/3G+3/2Q (on a négligé le poids propre de la poutre).

Figure 4 : Modélisation plate-forme inférieure

On donne : • Les liaisons en A et D avec le poteau sont modélisées par des articulations. • La jambe de force DB est bi-articulée (donc soumise uniquement à un effort

normal). • La poutre ABC est continue. 3.1 En isolant la poutre ABC et en vous servant du fait que la jambe de force est

bi-articulée, montrer que l’effort dans la jambe de force vaut 1566daN. 3.2 Vérifier cette jambe de force au flambement sachant qu’elle est soumise à un

effort de compression de 1566 daN. On donne : • Un extrait de l’additif 80 concernant la résistance des sections au

flambement.(page 7/7) • La jambe de force est en tube ∅42,4 ép. 2 fini à froid (tab. B). (Aeff = 2,54 cm2 et

i = 1,43 cm)


Cette jambe de force est fixée sur un gousset (soudé sur la poutre en IPE100) par l’intermédiaire d’un boulon HM12,6.8. (plan PLPI-2007-202, nœud B) On donne : • Un schéma partiel de l’attache ci-

contre (fig 5). • Un extrait de la norme NF P 22-430

(page 6/7). • Pour un boulon HM12,6.8

(AS = 84,3 mm2 et redσ = 410 Mpa) • L’excentricité est négligée.

Figure 5

3.3 Vérifier la résistance de ce boulon. 4) REALISATION D’UN CROQUIS Réaliser le croquis coté de l’attache du nœud J (PLPI-2007-202), sur une page format A4. Sur celui-ci on trouvera : Le poteau en IPE 200 La poutre en IPE 120 reliée au poteau. Cette liaison étant réalisée par l’intermédiaire de boulons HM12,6.8 et de deux cornières L40*60*5 (pour un total de 6 boulons). La diagonale L40*40*4 boulonnée (2 boulons HM10,6.8) sur un gousset d’épaisseur 4 mm qui est lui-même soudé sur l’aile du poteau. On n’oubliera pas d’indiquer la cotation des organes d’assemblages ( boulons, pas, pinces, soudures …) On s’intéressera uniquement à ce qui est dans le plan de la file A. On donne : • Partie droite de l’âme d’un IPE120 : 93,4 mm • Diamètre de perçage dtr = 11 mm pour un boulon HM10 • Diamètre de perçage dtr = 14 mm pour un boulon HM12 Désignation h

(hauteur) b

(largeur d’aile) tw

(épaisseur âme) tf

(épaisseur aile) r

(rayon de raccord) IPE 120 120 64 4,4 6,3 7 IPE 200 200 100 5,6 8,5 12

1566daN

1566daN


DONNEES COMPLEMENTAIRES

EIqL)L(f

3845

2

4=

−=

6822

22 aLEI

Fa)L(l

Figure 6 : Formules de flèches

EXTRAIT DE LA NORME NF P 22-430

NOTATIONS A section nominale du boulon (de la tige lisse) AS section résistante de la partie filetée N effort de traction relatif à l’état limite ultime (effort pondéré), exercé sur

chaque boulon V2 effort par boulon relatif à l’état limite ultime (effort pondéré), exercé sur l’assemblage m nombre de plans de cisaillement

redσ contrainte caractéristique servant de contrainte de vérification des boulons RESISTANCE DES BOULONS A la traction

On vérifie redSA

N, σ≤251

Au cisaillement Si aucune précaution spéciale n’est exigée pour l’exécution, on vérifie :

redSmA

V, σ≤2541

Si des dispositions spéciales sont prises pour que la partie lisse du boulon règne au droit de TOUTES les sections cisaillées, on vérifie :

redmAV, σ≤2541

Extrait 1 : NORME NF P 22-430


EXTRAIT DE L’ADDITIF 80 RESISTANCE DES SECTIONS EN FLEXION

Le moment de flexion dans une section ne doit pas être supérieure au moment de plastification conventionnel de la section (si N et Vy sont négligeables et s’il n’y a pas de risque de déversement).

Pmax MMf ≤

avec explPx WM σ⋅= , et eyplPy WM σ⋅= ,

Extrait 2 : Résistance des sections en flexion

EXTRAIT DE L’ADDITIF 80 RESISTANCE D’UN TUBE ROND AU FLAMBEMENT

La sollicitation N de compression simple sous charges pondérées doit satisfaire à la condition suivante :

10 ≤⋅PN

Nk

avec eeffP AN σ⋅= et k0 est fonction de 993

1,i

LK ⋅=λ

ou LK est la longueur de flambement et i, le rayon de giration du profil.

k0 est lu dans le tableau ci-dessous.

Extrait 3 : Vérification tubes ronds au flambement


DOCUMENTS FOURNIS

• Plan PLPI – 2007-1 format A3. • Plan 3-001 format A3. • Plan 3-002 format A3. • Texte du Sujet pages 3-1 à 3-2. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-A anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-B anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-C anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-D anonymable. • 1 Feuille Document Réponse format A4 DOC REP 3-E anonymable. • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-A . • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-B . • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-C. • 1 Feuille Document Ressource format A4 DOC RES 3-D.

MISE EN SITUATION Vous êtes chargés au sein de votre entreprise de préparer un partie de la réalisation du silo et du réacteur intégrés dans l’installation représentée sur le Plan PLPI-2007-1.

Données concernant le silo : • Matière : X2 Cr Ni Mo 17-12-2

Données concernant le réacteur :

• Matière : X2 Cr Ni Mo 17-12-2 • Pression de service : 15 bars • Catégorie de construction : B • Coefficient de soudure : 0.85

TRAVAIL DEMANDE : 1) ETUDE DU SILO :

Sur le plan le PLAN 3 – 001 représentant le silo, les pièces repérées 3 et 4 seront développées à l’aide d’un logiciel de T.A.O. (Traçage Assisté par Ordinateur)

1.1 Recherche du développement du Rep 3 :

Le document REP 3-A schématise les données nécessaires à la mise en œuvre du logiciel.

Donner sur ce document les valeurs demandées, les calculs seront faits sur feuille de copie.


1.2 Recherche du développement du Rep 4 :

Le document REP 3-B schématise les données nécessaires à la mise en œuvre du logiciel. Donner les valeurs qui seront nécessaires pour obtenir le développement d’un gabarit papier d’épaisseur négligeable qui sera enroulé sur l’extérieur du tube repéré 4 afin de tracer son intersection avec la pièce repérée 3. Les détails de calcul sont à effectuer sur feuilles de copie et les résultats à reporter sur le document REP 3-B.

2) ETUDE DU REACTEUR

Afin de préparer la planification de la réalisation et le devis du réacteur représenté sur le PLAN 3 – 002 , on demande d’étudier :

2. 1 L’ordre d’assemblage.

Un extrait de la symbolisation des soudures (normes EN 22553) est donné sur le document DOC RES 3-B. Sur le document REP 3-C, construire le graphe d’assemblage du réacteur .

2.2 Le prix de revient d’une soudure.

Hypothèse : Tous les calculs de longueur de soudage seront réalisés en utilisant le diamètre moyen du joint.

Déterminer le coût de soudage de la virole repérée 1 avec le fond repéré 3 et le fond repéré 4 , le descriptif de mode opératoire de soudage de ce joint est donné sur le document DOC RES 3-C. Les détails de calcul sont à effectuer sur feuilles de copie et les résultats à reporter sur le document DOC REP 3-D.

2.3 Les contrôles de soudure à effectuer .

On se limitera à la soudure longitudinale de la virole repérée 1 dont le descriptif du mode opératoire de soudage est donné sur le document DOC RES 3-D Rappel : le réacteur est un appareil à pression de catégorie B avec un coefficient de soudure de 0,85. En consultant l’annexe FA1 de la partie F du CODAP didactique 2000, déterminer : - Le type d’assemblage. En consultant la partie I du CODAP didactique 2000, déterminer :

- Les contrôles non destructifs et destructifs à réaliser. Le détail de la démarche est à expliquer sur feuille de copie et les résultats consignés sur le document DOC REP 3-E.

PAR

TIE 3

CA

PLP Interne et CA

ERG

énie Industriel Structures Métalliques 2007

DIM

ENSIO

NS D

ES BR

IDES PN

40

Type 1 Type 11

Type 12

Dim

ensions de raccordem

ents B

oulonnerie D

N

(mm

) D

K

L

Nom

bre D

iamètre

(mm

)

A1

(mm

) B1

(mm

) B2

(mm

) B3

(mm

) C

1 (m

m)

C2

(mm

) C

4 (m

m)

C5

(mm

) e

(mm

) G

1 (m

m)

H1

(mm

) H

2 (m

m)

H3

(mm

) N

1 (m

m)

N2

(mm

) S

(mm

)

10 90

60 14

4 M

12 17.2

18.0 21

31 14

14 14

12 3

- 22

35 6

28 30

2.6 15

95 65

14 4

M 12

21.3 22.0

25 35

14 14

14 12

3 -

22 38

6 32

35 2.6

20 105

75 14

4 M

12 26.9

27.5 31

42 16

16 16

14 4

- 26

40 6

40 45

2.9 25

115 85

14 4

M 12

33.7 34.5

38 49

16 16

16 14

4 -

28 40

6 46

52 3.2

32 140

100 18

4 M

16 42.4

43.5 46

59 18

18 18

14 5

- 30

42 6

56 60

3.6 40

150 110

18 4

M 16

48.3 49.5

53 67

18 18

18 14

5 -

32 45

7 64

70 3.6

50 165

125 18

4 M

16 60.3

61.5 65

77 20

20 20

16 5

- 34

48 8

74 84

4.0 65

185 145

18 8

M 16

76.1 77.5

81 96

22 22

22 16

6 55

38 52

10 92

104 5.0

80 200

160 18

8 M

16 88.9

90.5 94

114 24

24 24

18 6

70 40

58 12

110 118

5.6 100

235 190

22 8

M 20

114.3 116.0

120 138

26 24

26 20

6 90

44 65

12 134

145 6.3

125 270

220 26

8 M

24 139.7

141.5 145

166 28

26 28

22 6

115 48

68 12

162 170

6.3 150

300 250

26 8

M 24

168.3 170.5

174 194

30 28

30 24

6 140

52 75

12 190

200 7.1

200 375

320 30

12 M

27 219.1

221.5 226

250 36

34 36

28 6

190 52

88 16

244 260

8.0 250

450 385

33 12

M 30

273.0 276.5

281 312

42 38

38 30

8 240

60 105

18 306

312 10.0

300 515

450 33

16 M

30 323.9

327.5 333

368 48

42 42

34 8

290 67

115 18

362 380

10.0 350

580 510

36 16

M 33

355.6 359.5

365 418

54 46

46 36

8 325

72 125

20 408

424 11.0

400 660

585 39

16 M

36 406.4

411.0 416

472 60

50 50

42 8

375 78

135 20

462 478

12.5 450

685 610

39 20

M 36

457.0 462.0

467 510

66 50

54 46

8 425

84 135

20 500

522 14.2

500 755

670 42

20 M

39 508.0

513.5 519

572 72

52 60

50 8

475 90

140 20

562 576

16.0 600

890 795

48 20

M 45

610.0 616.5

622 676

84 60

70 54

8 875

100 150

20 666

686 17.5

CA PLP Interne et CAERGénie Industriel Structures Métalliques 2007 .

Représentation des soudures Extrait norme EN 22553

Symbolisation d’une soudure.

Numero Désignation 1 Ligne de repère 2 Ligne de référence 3 Ligne d’identification 4 Symbole de soudure 5 Symbole supplémentaire 6 Cotes principales section du cordon 7 Cotes dimensions long. Du Cordon

8 Indications complémentaires

(Ex : Soudure périphérique)

Symboles élémentaires

Désignation

Représentation Symboles Désignation Représentation Symboles

Soudure sur bords droits

Soudure en Y

Soudure en V

Soudure en demi Y

Soudure en demi V

Reprise à l’envers

Procédés de soudage

(Extrait ISO 4063)

111 Soudage à l’arc avec électrode enrobée. 121 Soudage à l’arc sous flux en poudre avec fil électrode.

131 Soudage MIG ; Soudage à l’arc sous protection de gaz inerte avec fil-électrode fusible 135 Soudage MAG ; Soudage à l’arc sous protection de gaz actif avec fil-électrode fusible

136 Soudage à l’arc sous protection de gaz actif avec fil-électrode fourré. 141 Soudage TIG ; Soudage à l’arc en atmosphère inerte avec électrode de tungstene.

CA PLP Interne et CAER Génie Industriel Structures Métalliques DOC RES 3 - B


DESCRIPTIF DE MODE OPERATOIRE DE SOUDAGE DMOS 1

Schéma de préparation du joint Disposition des passes

Passe N°

Procédé Ø métal d’apport

Intensité (Ampére)

Tension (Volt)

Courant polarité (électrode)

Vitesse fil m. / min.

Energie KJ / cm

1 141 6 190 28 CC- 16 2 131 1.2 250 30 CC- 10 18 3 131 1.2 250 30 CC- 10 18 4 131 1.2 250 30 CC- 10 18 5 131 1.2 250 30 CC- 10 18 6 131 1.2 250 30 CC- 10 18

Métal d’apport : Nertalic 52 - Marque et référence : - Reprise spéciale, séchage : Gaz de protection / Flux : Argon - Endroit : 7 - Envers : 1ere passe 141 Electrode de tungstène : - Type : - Diamètre : 3 Préchauffage (durée température) : Post chauffage (Durée/ température) : Traitement thermique :

Autres informations : Pré déformations, pontets, appendices, - Balayage(largeur maxi) : - Gougeage : - Support à l’envers : - Fréquence, temporisation : - Angle électrode : - Distance de maintien : - Soudage pulsé : - Plasma : Contrôleur :

Lieu : Organisme contrôle :

DMOSRéférence N° :

DMOS 1 Méthode préparation :

Usinage + meulage

PV- QMOS N° : Matériau de base : X2CrNiMo17-12-2

Constructeur : Ep. matériau de base :

14

Nom du soudeur : Ø matériau de base : 1000 Procédé de soudage : 141 et 131 Dimensions : Repères à assembler :

1, 2 et 3 Position de soudage : PA

Type de Joint : T-BW-ss-nb


DESCRIPTIF DE MODE OPERATOIRE DE SOUDAGE DMOS 2

Lieu : Organisme contrôle :

DMOSRéférence N° :

DMOS 2 Méthode préparation :

Usinage + meulage

PV- QMOS N° : Matériau de base : X2CrNiMo17-12-2

Constructeur : Ep. matériau de base :

14

Nom du soudeur : Ø matériau de base : 1000 Procédé de soudage : 141 et 131 Dimensions : Repères à assembler :

Repère 1 Position de soudage : PA

Type de Joint : T-BW-ss-nb

Schéma de préparation du joint Disposition des passes

Passe N°

Procédé Ø métal d’apport

Intensité (Ampére)

Tension (Volt)

Courant polarité (électrode)

Vitesse fil m. / min.

Energie KJ / cm

1 141 6 190 28 CC- 16 2 131 1.2 250 30 CC- 10 18 3 131 1.2 250 30 CC- 10 18 4 131 1.2 250 30 CC- 10 18 5 131 1.2 250 30 CC- 10 18 6 131 1.2 250 30 CC- 10 18

Métal d’apport : Nertalic 52 - Marque et référence : - Reprise spéciale, séchage : Gaz de protection / Flux : Argon - Endroit : 7 - Envers : 1ere passe 141 Electrode de tungstène : - Type : - Diamètre : 3 Préchauffage (durée température) : Post chauffage (Durée/ température) : Traitement thermique :

Autres informations : Pré déformations, pontets, appendices, - Balayage(largeur maxi) : - Gougeage : - Support à l’envers : - Fréquence, temporisation : - Angle électrode : - Distance de maintien : - Soudage pulsé : - Plasma : Contrôleur :


Calcul du coût de soudage

Hypothèses : - Toutes les longueurs de soudage seront calculées en utilisant le diamètre moyen du joint - Temps alloué = temps théorique de soudage x K (coefficient d’utilisation du poste) Données : - En soudage l’énergie nominale :

U = Tension de l’arc électrique. I = Intensité de l’arc électrique. V = Vitesse de soudage en cm/min.

- Coût horaire du soudage par le procédé TIG = 70 € - Coût horaire du soudage par le procédé MIG = 55 € - K = 1,9 en soudage MIG et 2,3 en soudage TIG. Tableau récapitulatif des étapes du calcul pour un seul joint : Procédé Longueur

d’une passe

Nombre de

passe

Longueur totale de soudage

Vitesse de

soudage

Temps théorique

de soudage

Cœf. Utilisation de poste.

K

Temps alloué

Coût de soudage

S/Total

Coût total des assemblages :

Total

Les détails de calcul sont à effectuer sur feuilles de copies. CA PLP Interne et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007 DOC REP 3 - D


Tableau récapitulatif des contrôles

Contrôles non destructifs

Type d’ assemblage :

Type Examen Désignation Etendue du contrôle

Contrôles destructifs

ESSAIS A EFFECTUER TYPES

D’ESSAI TYPES D’EPROUVETTES NOMBRES

EPROUVETTES

CA PLP Interne et CAER Génie Industriel Structures Métalliques 2007

DOC REP 3 - E


Repéres Graphique

Graphe d'assemblage DOC REP 3 - C

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