NOTE HYDRAULIQUE DE LA VOIE D’ACCES AU ... - … · 5 FICHES DE CALCUL ET PLANS D’ILLUSTRATION...

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Lieux-dits "Menciol Les Hauts" et "L’Hermitage" Commune de Saint-André (974)

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BP 79058 30972 NIMES Cedex 9 Tél. : 04.66.38.61.58 Fax : 04.66.38.61.59

Parc d’activités de Laurade Saint Etienne du Grès

BP 22 – 13156 TARASCON Tél. : 04.90.91.60.20 Fax : 04.90.91.60.22

NOTE HYDRAULIQUE DE LA VOIE D’ACCES

AU PROJET DE CARRIERE DE MENCIOL

PPRROOJJEETT DD’’EEXXPPLLOOIITTAATTIIOONN DD’’UUNNEE CCAARRRRIIEERREE EETT

DD’’UUNNEE IINNSSTTAALLLLAATTIIOONN DDEE TTRRAAIITTEEMMEENNTT EETT

DDEE TTRRAANNSSIITT DDEE MMAATTEERRIIAAUUXX EETT

PPRROOJJEETT DD’’AAMMEENNAAGGEEMMEENNTT DDEE LLAA VVOOIIEE DD’’AACCCCEESS

Lieux-dits "Menciol Les Hauts" et "L’Hermitage" Commune de Saint-André (974)

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BP 79058 30972 NIMES Cedex 9 Tél. : 04.66.38.61.58 Fax : 04.66.38.61.59

Parc d’activités de Laurade Saint Etienne du Grès

BP 22 – 13156 TARASCON Tél. : 04.90.91.60.20 Fax : 04.90.91.60.22

SOMMAIRE

1 AVANT-PROPOS ................................................................................................................................ 2

2 MÉTHODOLOGIE DE DIMENSIONNEMENT..................................................................................... 2

3 DIMENSIONNEMENT DES FOSSÉS ET BASSINS DE GESTION DES EAUX PLUVIALES .......... 3

3.1 FOSSÉS ET BASSINS POUR LA GESTION DES EAUX PLUVIALES DE LA CHAUSSÉE ................................... 3 3.2 FOSSÉS POUR LA GESTION DES EAUX PLUVIALES DES BASSINS VERSANTS AMONT INTERCEPTÉS .......... 5

4 DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES DE FRANCHISSEMENT DES RAVINES ......................... 5

5 FICHES DE CALCUL ET PLANS D’ILLUSTRATION ........................................................................ 5

5.1 PLAN DE LA VOIE D’ACCÈS ET DE SES AMÉNAGEMENTS HYDRAULIQUES ............................................... 5 5.2 FICHE DE CALCUL DES DÉBITS À L’EXUTOIRE DES TRONÇONS DE VOIRIE COLLECTÉS, DES BASSINS

VERSANTS NATURELS INTERCEPTÉS ET DES BASSINS VERSANTS DES RAVINES FRANCHIES ET PLANS DE

LOCALISATION DES BASSINS VERSANTS CORRESPONDANTS ......................................................................... 5 5.3 FICHE DE DIMENSIONNEMENT DES FOSSÉS DE COLLECTE DES EAUX PLUVIALES DE LA VOIE D’ACCÈS .... 5 5.4 FICHE DE DIMENSIONNEMENT DES BASSINS DE RÉTENTION DES EAUX PLUVIALES DE LA VOIE D’ACCÈS .. 5 5.5 FICHE DE DIMENSIONNEMENT DES FOSSÉS DE COLLECTE DES EAUX PLUVIALES DES BASSINS VERSANTS

NATURELS INTERCEPTÉS ............................................................................................................................ 5 5.6 FICHE DE DIMENSIONNEMENT DES FOSSÉS DE COLLECTE DES EAUX PLUVIALES DES BASSINS VERSANTS

DES RAVINES FRANCHIES ........................................................................................................................... 5

GUINTOLI SAS – Projet d'exploiter la carrière deMenciol et d’aménager sa voie d’accès Lieux-dits "Menciol Les Hauts" et "L’Hermitage" – Commune de Saint-André (974) – Note hydraulique de l’accès

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1 AVANT-PROPOS

Pour desservir le projet d’exploitation de carrière de Menciol, la société GUINTOLI a choisi de créer un nouvel accès routier depuis le chemin de Bras Mousseline à hauteur du hameau Le Château, de manière à éviter d’emprunter les chemins existants qui traversent le hameau de l’Hermitage et à éviter d’emprunter le chemin de Bras Mousseline pour sa portion longeant le hameau du Château.

La voie d’accès au projet de carrière de Menciol mesure 2 500 m environ avec une pente moyenne de 10 à 11 %. Elle sera revêtue d’enrobés sur une largeur d’environ 6 m pour permettre le croisement de 2 poids lourds et ses virages en épingle auront un rayon de courbure adapté aux poids lourds avec remorques (type semi-remorque).

La structure de la chaussée sera dimensionnée pour porter un trafic PL soutenu (grande résistance à la charge et à la déformation – dimensionnement dans les normes en vigueur selon la méthode du LCPC-SETRA). Elle s’inscrira au mieux dans la topographie du terrain en place, au moyen d’une opération de déblai-remblai stable sur le très long terme avec des talus enherbés en remblai à 3H/2V au maximum (sauf si enrochement ou maçonnerie) et des talus en déblai de pente adaptée aux terrains en place (pente à 3H/2V ou 1H/1V dans les terrains superficiels meubles ré-enherbés et pente à 1H/2V ou 2H/5V dans les basaltes laissés à nu). Sa portion Ouest sera une voie nouvelle aménagée à travers des champs cultivés, des friches agricoles et des bosquets boisés. Sa portion Est sera aménagée sur un chemin d’exploitation agricole existant.

Plusieurs aménagements hydrauliques vont être mis en place :

pour gérer les eaux de ruissellement pluvial de la chaussée ;

pour gérer les eaux de ruissellement pluvial des bassins versants naturels amont interceptés ;

pour franchir 4 ravines : la Ravine Grand Bras, une ravine sans nom au Sud de la Ravine Grand Bras, une ravine sans nom au Sud du Hameau du Château et une ravine sans nom entre la Ravine Lablanche et la Ravine Grand Bras.

Toutes les caractéristiques techniques de ces aménagements hydrauliques sont décrites et dimensionnées dans la suite de la présente note. Ces aménagements sont présentés sur le plan de localisation de la voie d’accès et de ses aménagements hydrauliques joint dans le chapitre 5.1 ci-après.

2 MÉTHODOLOGIE DE DIMENSIONNEMENT

La méthodologie de dimensionnement de l’ensemble des aménagements hydrauliques envisagés pour la traversée des ravines et la gestion des eaux pluviales de voirie et de bassins versants naturels interceptés, reprend celle du Guide sur les modalités de gestion des eaux pluviales de la Réunion (DEAL Réunion, octobre 2012).

Ainsi, les débits induits par l’imperméabilisation des sols de la chaussée et l’interception des bassins versants naturels amont ainsi que les débits des ravines au droit de leur franchissement par la voie d’accès ont été calculés au moyen de la méthode de transformation pluies-débits qui comprend 2 étapes :

1- Détermination des pluies ruisselées à partir de la formule de Montana en tenant compte du zonage pluviométrique zonage alti-géographique à l’échelle de l’ile) et du temps de concentration calculé au moyen des formules de Richards et Kirpich 2 et de la méthode des rectangles équivalents.

2- Détermination des débits ruisselés avec la méthode rationnelle.

La fiche de calcul correspondante est jointe dans le chapitre 5.2 ci-après, et on y trouvera la localisation des bassins versants concernés :

pour chaque tronçon de voirie imperméabilisée (et les abords naturels immédiats qui ne peuvent être déviés pour raison topographique) – ils sont au nombre de 8 et sont dénommés BVtr1 à BVtr8 (ou BV tronçon 1 à BV tronçon 8) ;

pour chaque bassin versant naturel amont intercepté par l’aménagement routier – ils sont au nombre de 11 en comptant certains bassins versants divisés en sous-bassins et sont dénommés BV1a, BV1b, BV1c, BV2a, BV2b, BV3, BV4a, BV4b, BV5a, BV5b et BV6 ;

pour chaque bassin versant dont l’exutoire constitue une ravine franchie par la voie d’accès – ils sont au nombre de 4 et sont dénommés BVA, BVB, BVC et BVD.

Ce dimensionnement a été réalisé à l’aide des données disponibles, notamment en terme de topographie basée sur les données IGN (Cartes TOP 25 n° 4402 RT et 4403 RT, BD ALTI, BD TOPO). A préciser que les aménagements hydrauliques pour la traversée des ravines et la gestion des eaux pluviales de voirie et de bassins versants naturels interceptés ainsi dimensionnés sont sujets à ajustement dans le cadre de la réalisation effective des travaux qui s’appuiera sur une connaissance topographique plus fine des lieux (un relevé topographique de terrain par un géomètre topographe est prévu dans ce cadre).


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3 DIMENSIONNEMENT DES FOSSÉS ET BASSINS DE GESTION DES EAUX PLUVIALES

Les aménagements hydrauliques pour la gestion des eaux pluviales comprennent deux réseaux séparés (visibles sur le plan joint dans le chapitre 5.1 ci-après) :

Un réseau de collecte des eaux de ruissellement de la chaussée composé de fossés trapézoïdaux enherbés (ou autres revêtement adapté pour les tronçons en pente pour résister à l’érosion et casser la vitesse) dimensionnés pour la pluie décennale associés à des bassins de rétention/décantation enherbés (avec décanteur en fond de bassin pour capter les matières en suspension et vanne d’obturation pour retenir d’éventuelles pollutions accidentelles) dimensionnés pour une pluie quinquennale (avec orifice de régulation en fond de bassin au débit de fuite calé sur le débit initial pour ne pas rejeter plus d’eau au milieu naturel, et surverse dimensionnée pour évacuer le débit décennal et préserver l’ouvrage des crues supérieures à la crue dimensionnante). Les canalisations de fuite de ces bassins sont respectivement associées à des fossés trapézoïdaux enherbés de même débit qui rejettent les eaux pluviales traitées dans les ravines par le biais d’un diffuseur à leur extrémité aval pour éviter toute érosion de berge et détérioration de végétation. Chaque fossé de collecte de ce réseau est placé en contiguïté directe de la chaussée enrobée disposant d’un léger devers orienté vers le fossé (1 à 2 %).

Un réseau de collecte des eaux de ruissellement des bassins versants naturels amont interceptés également composé de fossés trapézoïdaux enherbés (ou autres revêtement adapté pour les tronçons en pente pour résister à l’érosion et casser la vitesse) dimensionnés pour la pluie décennale, avec rejet direct dans les ravines (pas de dispositif de traitement prévu puisque les eaux pluviales ne viennent que de bassins versants naturels). Chaque fossé de collecte de ce réseau est placé en tête de déblai ou en pied de remblai support de la chaussée, du côté d’où les ruissellements sur les abords naturels du site viennent jusqu’à l’aménagement routier.

Ces 2 réseaux de gestion des eaux pluviales assurent un retour au milieu naturel dans des conditions qualitatives et quantitatives semblables à l’état initial.

3.1 Fossés et bassins pour la gestion des eaux pluviales de la chaussée Les fossés sont dimensionnés au moyen de la formule de Manning-Strickler ; les bassins le sont au moyen de la méthode des pluies. Les dimensions des fossés et bassins sont reportées dans les fiches de calculs jointes dans les chapitres 5.3 et 5.4 ci-après. Les fossés et bassins envisagés ont des formes trapézoïdales à 3H/2V et sont enherbés. Les exutoires au milieu naturel de ces bassins seront pourvus de diffuseurs en cas de rejet à vitesse élevée afin de réduire au maximum le risque d’érosion, à l’image de ceux envisagés sur le projet de carrière (cf. étude Artélia n° 4 70 1771 VC de

décembre 2014). Chaque diffuseur sera constitué de blocs apparents et de végétation pour briser la vitesse des écoulements, dissiper l’énergie et diffuser les écoulements. Les schémas de principes ci-contre et ci-dessous forment un exemple de ce qui peut être mis en place.

Schémas de principe d’un diffuseur (source : étude Artélia n° 4 70 1771 VC de décembre 2014)


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Ces bassins vont aussi jouer le rôle de décantation en plus du rôle de rétention. Cela implique de leur dédier un volume supplémentaire, dit volume mort, en plus de son volume utile pour la rétention. Aussi, chaque bassin sera surcreusé de 1,6 m où sera aménagé le dispositif de décantation tel que décrit ci-dessous, à l’image de celui envisagé dans les bassins de rétention-décantation du projet de carrière (cf. étude Artélia n° 4 70 1771 VC de décembre 2014). Les principes retenus pour le dimensionnement de la décantation sont les suivants :

Un volume mort minimum correspondant à la Q½ ;

Une surface active importante ;

Un débit de fuite très faible pour une tranquillisation maximale des eaux (v < 0,1 m/s) permettant la décantation des particules très fines (< 20 µm).

L’application de ces principes aux bassins leurs donne les dimensions suivantes :

bassin BVtr1

bassin BVtr2

bassin BVtr3

+ BVtr4

bassin BVtr6

bassin BVtr7

bassin BVtr8

Surface active délimitée par la cloison siphoïde (m2) 150 150 110 60 50 150

Volume mort délimité par la cloison siphoïde (m) 120 100 60 30 25 120

Débit de fuite à la base de la cloison siphoïde (l/s) 2 2 1 0,5 0,5 2

Pour parfaire leur fonctionnement, chaque bassin comportera dans sa partie décantation d’un drain en fond de bassin recouvert d’un géotextile et d’un massif filtrant de 50 cm d’épaisseur de sable. La cloison siphoïde aura une hauteur minimale de 1,6 m de sorte à disposer d’une hauteur d’eau de décantation de 1 m. De plus, chaque bassin sera pourvu d’une rampe d’accès pour permettre à l’engin de curage d’atteindre le fond de l’ouvrage. Le schéma ci-dessous illustre les principes structurels retenus pour chaque bassin de rétention-décantation.

Coupe de principe du bassin de rétention/décantation envisagé

Concernant la noue qui sera vraisemblablement constituée en béton, son dispositif de décantation intégré sera différent faute d’épaisseur suffisante (notamment au droit de l’ouvrage de franchissement même où elle constituerait un obstacle à l’écoulement) pour la faire. La décantation pourra se matérialiser en un petit bassin débordé sur la berge, ou un filtre à sable (ou tout autre dispositif d’efficacité équivalente). Quel que soit le dispositif retenu, l’exutoire sera équipé d’une vanne manuelle d’obturation pour maitriser les risques de pollution accidentelle.


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3.2 Fossés pour la gestion des eaux pluviales des bassins versants amont interceptés Les fossés sont dimensionnés au moyen de la formule de Manning-Strickler. Leurs dimensions sont reportées dans la fiche de calculs jointe dans le chapitre 5.5 ci-après. Leur exutoire au milieu naturel sera pourvu d’un diffuseur en cas de rejet à vitesse élevée pour éviter toute érosion de berge et détérioration de végétation. Ce diffuseur sera constitué de blocs apparents et de végétation pour briser la vitesse des écoulements, dissiper l’énergie et diffuser les écoulements, tel que figuré sur les schémas de principes reportés en page précédente.

4 DIMENSIONNEMENT DES OUVRAGES DE FRANCHISSEMENT DES RAVINES

La chaussée va franchir 4 ravines : la Ravine Grand Bras, une ravine sans nom au Sud de la Ravine Grand Bras, une ravine sans nom au Sud du Hameau du Château et une ravine sans nom entre la Ravine Lablanche et la Ravine Grand Bras à l’aide de quatre ouvrages (cf. ouvrages BVA, BVB, BVC et BVD localisés sur le plan de la 2

ème page suivante). Ces quatre ouvrages dimensionnés pour la crue décennale vont être aménagés dans le lit

des ravines et leur structure sera conçue pour résister à des crues supérieures à la crue dimensionnante (c’est-à-dire résistante pour la crue centennale pour le moins) et à la charge induite par le passage régulier de poids lourds et profilée pour permettre le passage de la lame d’eau débordante sans encombre. Ces ouvrages seront vraisemblablement en béton armé de type dalles (qui évitent de toucher le lit du cours d’eau) ou ouvrages cadres (qui résistent mieux aux crues) aux gabarits suivants (types d’ouvrage et dimensions ajustés ultérieurement au regard du profil précis réel de la ravine traversée) :

Ouvrage BVA : débit de 2,75 m3/s pour une hauteur de 0,25 m et une largeur de 5 m ;

Ouvrage BVB : débit de 34,67 m3/s pour une hauteur de 1,25 m et une largeur de 5 m ;

Ouvrage BVC : débit de 11,36 m3/s pour une hauteur de 0,60 m et une largeur de 5 m ;

Ouvrage BVD : débit de 1,20 m3/s pour une hauteur de 0,3 m et une largeur de 2 m.

Ces ouvrages sont dimensionnés au moyen de la formule de Manning-Strickler. Leurs dimensions sont reportées dans la fiche de calculs jointe dans le chapitre 5.6 ci-après.

5 FICHES DE CALCUL ET PLANS D’ILLUSTRATION

5.1 Plan de la voie d’accès et de ses aménagements hydrauliques

5.2 Fiche de calcul des débits à l’exutoire des tronçons de voirie collectés, des bassins versants naturels interceptés et des bassins versants des ravines franchies et plans de localisation des bassins versants correspondants

5.3 Fiche de dimensionnement des fossés de collecte des eaux pluviales de la voie d’accès

5.4 Fiche de dimensionnement des bassins de rétention des eaux pluviales de la voie d’accès

5.5 Fiche de dimensionnement des fossés de collecte des eaux pluviales des bassins versants naturels interceptés

5.6 Fiche de dimensionnement des fossés de collecte des eaux pluviales des bassins versants des ravines franchies

Tous ces documents sont présentés dans les pages suivantes


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DOCUMENT 5.1 : Plan de la voie d’accès et de ses aménagements hydrauliques

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é

Limite d'autorisation demandée

Limite d'extraction

Chaussée

PLAN DE LOCALISATION DE LA VOIE D'ACCES AU SITE

----

LOCALISATION DES AMENAGEMENTS HYDRAULIQUES

Echelle 1/5000

Coordonnées UTM 40 - NGR 27 mars 2015

DOSSIER DDAE

Carrière de Menciol

Commune de Saint André (974)

GUINTOLI

emprise terrassements

Fossé intercepteur EP Bassin

versant amont

Fossé gestion EP accès

Bassin EP accès

Enjeux Flore


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DOCUMENT 5.2 : Fiche de calcul des débits à l’exutoire des tronçons de voirie collectés, des bassins versants naturels interceptés et des bassins versants des ravines franchies

et plans de localisation des bassins versants correspondants

Méthode pour déterminer les débits maximaux de ruissellement pluvial à l'exutoire des bassins versants interceptés d'une superficie inférieure à 20 ha

aveci(mm/h) intensité de la pluie de durée égale au temps de concentration tc

Paramètres A et B pour l'Ile de la Réunion (données du Guide sur les Modalités de Gestion des Eaux pluviales de la Réunion, pages 31 et 32 du guide) :

Étape 1 : identifier la zone dont relève le projet (voir carte ci-dessous)

Étape 2 : déduire les coefficients de Montana en fonction de la zone pluviométrique

Étape 3 : Passage du décennal à d’autres périodes de retour

Intensité de la pluie : formule de Montana

i(tc,T) = A*tc-B

T : durée de retourA et B : paramètres de Montana fonction de la pluviométrie valables pour une période de retour T et une durée de pluie donnée

A déterminer à l'aide de l'abaque ci-dessous en fonction du produit Cr*R avec R = H+H/tc

L (m): longueur du plus long thalweg (parcours de la particule d'eau la plus "hydrauliquement" éloignée)P (m/m) : pente moyenne du plus long thalwegH (mm) : hauteur d'eau tombée pendant la durée tc

S : superficie du bassin versant (km2)

Kirpich 2

avec V (m/s) égal à Pente (%) Pâturage BoisImpluvium mal défini

entre 0 et 3 0,45 0,3 0,3entre 4 et 7 0,9 0,6 0,9entre 8 et 11 1,3 0,9 1,5entre 12 et 1 1,3 1,05 2,4

Richards

Pour un évènement de période de retour de 10 ans, il est admit une valeur de Cr égale à 0,5 pour un terrain semi-perméable, 0,7 pour un terrain peu perméable et 0,6 pour un terrain mixte. Et 1 pour un terrain urbanisé.

Coefficient de ruissellement Cr

Bassin versant maximum capté par le projet A

Bassin versant A

Temps de concentration tc

Pour une pluie d'intensité centennale, le sol, quelque soit sa nature, tend à ne plus s'infiltrer et à se comporter comme une structure imperméable : le coefficient de ruissellement Cr est alors pris égal à 0,8 (données DISE Gard).

Méthode des rectangles équivalents

tc = ((9,81*K*(L/1000)2)/(Cr*P*H))0,5

Coefficient K

Calcul de tc (en heure) à l'aide des 3 formules ci-dessous. On en déduit tc comme la moyenne des résultats obtenus par ces 3 formules.

tc = (1/60)*(4*(S*L/1000)0,25)/P0,375

tc = (1/3600)*(L/V)

avec

H (mm) : hauteur d'eau tombée pendant la durée tc H = i(tc,T)*tc

R : lame de ruissellement R = H+H/tc

BV1a BV1b BV1c BV2a BV2b BV3 BV4a BV4b BV5a BV5b BV6 BVA BVB BVC BVD BVtr1 BVtr2 BVtr3 BVtr4 BVtr5 BVtr6 BVtr7 BVtr8Durée de retour T 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 11 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ans 10 ansCr 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,8 1 1 1 1 1 1 0,8S (km2) 0,00314 0,00266 0,00281 0,02125 0,00268 0,05147 0,00289 0,00116 0,00226 0,00253 0,01258 0,094 2,21 0,636 0,042 0,01 0,00602 0,00302 0,00071 0,00044 0,00224 0,0017 0,0063L (m) 140 140 95 420 85 750 45 20 35 55 200 550 5200 3400 570 570 610 350 75 35 230 150 470P (m/m) 0,2 0,19 0,12 0,08 0,22 0,09 0,15 0,19 0,11 0,07 0,1 0,13 0,13 0,14 0,1 0,11 0,07 0,08 0,03 0,06 0,04 0,05 0,06H (mm) 8,10 8,14 7,34 17,73 6,21 24,26 4,96 3,16 4,68 6,58 11,57 19,57 69,12 53,07 20,37 17,23 18,32 13,28 7,31 4,41 12,20 9,35 17,21

H (mm) 8,10 8,14 7,34 17,73 6,21 24,26 4,96 3,16 4,68 6,58 11,57 19,57 69,12 53,07 20,37 17,23 18,32 13,28 7,31 4,41 12,20 9,35 17,21R 278,5808 278,1098 291,5715 201,7525 314,5148 181,8732 349,5094 434,1694 359,4985 306,0694 238,5040 194,7897 163,2385 160,2714 192,2120 203,7366 199,3712 225,2914 291,8605 369,1223 233,3709 261,4814 203,8914Cr*R 167,1485 166,8659 174,9429 121,0515 188,7089 109,1239 209,7057 260,5016 215,6991 183,6417 143,1024 116,8738 97,9431 96,1628 115,3272 162,9893 199,3712 225,2914 291,8605 369,1223 233,3709 261,4814 163,1132K (d'après Richards) 0,008 0,008 0,008 0,0095 0,008 0,011 0,0075 0,007 0,0075 0,008 0,009 0,01 0,011 0,011 0,01 0,008 0,0075 0,0075 0,007 0,007 0,0075 0,007 0,008V 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 0,9 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5Kirpich 2 (h) 0,02 0,02 0,02 0,05 0,01 0,07 0,01 0,01 0,01 0,02 0,04 0,07 0,26 0,17 0,06 0,04 0,04 0,03 0,02 0,01 0,03 0,03 0,04Rectangles éq. (h) 0,03 0,03 0,02 0,10 0,02 0,17 0,01 0,00 0,01 0,02 0,05 0,13 1,20 0,79 0,13 0,11 0,11 0,06 0,01 0,01 0,04 0,03 0,09Richards (h) 0,04 0,04 0,04 0,14 0,03 0,22 0,02 0,01 0,02 0,03 0,07 0,14 0,74 0,53 0,16 0,13 0,15 0,09 0,04 0,02 0,09 0,06 0,14tc (h) 0,03 0,03 0,03 0,10 0,02 0,15 0,01 0,01 0,01 0,02 0,05 0,11 0,73 0,50 0,12 0,09 0,10 0,06 0,03 0,01 0,06 0,04 0,09tc (min) 1,80 1,81 1,55 5,78 1,21 9,24 0,86 0,44 0,79 1,32 3,06 6,70 44,06 29,70 7,11 5,54 6,07 3,76 1,54 0,73 3,31 2,22 5,53

A 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85 85B 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33 0,33

Durée de pluie inférieure à 2h i(tc,T) en mm/h 270,54 269,98 284,09 183,97 308,36 157,62 344,51 430,48 354,60 299,65 226,94 175,22 94,12 107,20 171,81 186,54 181,02 212,06 284,58 364,84 221,15 252,15 186,67

Durée de pluie inférieure à 2h Q (m3/s) 0,14 0,12 0,13 0,65 0,14 1,35 0,17 0,08 0,13 0,13 0,48 2,75 34,67 11,36 1,20 0,41 0,30 0,18 0,06 0,04 0,14 0,12 0,26

Durée de pluie inférieure à 2h Q (m3/h) 509,69 430,89 478,97 2345,65 495,85 4867,61 597,38 299,61 480,84 454,86 1712,93 9882,24 124797,53 40907,72 4329,57 1492,33 1089,74 640,43 202,05 160,53 495,37 428,66 940,82

S : superficie du bassin versant (km2)

Durée de pluie inférieure à 2h

Cr : coeff de ruissellement de pointe

L (m): longueur du plus long thalwegP (m/m) : pente moyenne du plus long thalweg

i(tc,T) : intensité de la pluie (mm/h) i(tc,T) = A*tc-B

T : durée de retour

Calcul des débits par la méthode rationnelle

Q = (1/3,6)*Cr*i(tc,T)*S

Q : débit instantané max en m3/s

C

o

m

m

u

n

e

d

e

S

a

in

te

S

u

z

a

n

n

e

C

o

m

m

u

n

e

d

e

S

a

in

t A

n

d

r

é

Limite d'autorisation demandée

Limite d'extraction

Chaussée

PLAN DE LOCALISATION DES TRONCONS DE VOIRIE COLLECTES

----

LOCALISATION DES AMENAGEMENTS HYDRAULIQUES ASSOCIES

Echelle 1/5000

Coordonnées UTM 40 - NGR 27 mars 2015

DOSSIER DDAE

Carrière de Menciol

Commune de Saint André (974)

GUINTOLI

emprise terrassements

Fossé gestion EP accès

Bassin EP accès

3

2 a

62 b

1 b

4 a

1 c

1 a

5 b

4 b 5 a

0 50 10025Mètres

1:6 000 ²

PLAN DE LOCALISATION DES BASSINS VERSANTS AMONT INTERCEPTES

Projet de carrièreLes Hauts de Menciol - Saint-André (974)

GUINTOLI

Limite du projetLimite d'extractionVoie d'accèsLimite des bassins versants initiaux

Bassins versants interceptés par l'accès123456

SAINT-ANDREBVB

BVC

BVA

BVD

0 250 500125Mètres

1:15 000 ²

PLAN DE LOCALISATION DES BASSINS VERSANTS DES RAVINES FRANCHIES PAR LA VOIE D'ACCES

Projet de carrièreLes Hauts de Menciol - Saint-André (974)

GUINTOLI

Limite du projetLimite d'extractionVoie d'accèsde la voie d'accèsLimites des bassins versants initiaux


ATDx 8

DOCUMENT 5.3 : Fiche de dimensionnement des fossés de collecte des eaux pluviales de la voie d’accès

Formule de Manning-Strinckler : Qc=1000*k*r2/3*i1/2*S

Qc = débit capable du fossék = coefficient de Strickleri = pente de l'ouvrage

r = rayon hydraulique = S/p S = section hydraulique fossé trapézoidal S = l*h + h*h*tg(alpha)p = périmètre mouillé fossé trapézoidal p = l + 2*h/cos(alpha)

fossé BVtr1 fossé BVtr2 fossé BVtr3 fossé BVtr4 fossé BVtr5 fossé BVtr6 fossé BVtr7 fossé BVtr8

Longueur du fossé (m) 570 610 350 75 35 230 150 470

Dénivelé (m) 65 44 27 2,5 2 9 7 28

Pente longitudinale (m/m) 0,11 0,07 0,08 0,03 0,06 0,04 0,05 0,06

Coeff. K de Strickler pour fossé enherbé 35 35 35 35 35 35 35 35

Débit décennal à collecter et/ou transiter (m3/s) 0,41 0,30 0,18 0,06 0,04 0,14 0,12 0,26

Profondeur utile du fossé (m) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,15 0,2 0,2 0,25

Largeur en fond de fossé (m) 0,5 0,5 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2

Largeur en gueule du fossé (m) 1,09 1,09 0,79 0,79 0,64 0,79 0,79 0,94

Pente des talus latéraux 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V

Débit capable du fossé (m3/s) 0,48 0,38 0,22 0,13 0,1 0,16 0,17 0,31

Dimensions des fossés trapézoïdaux de collecte des EP de la voie d'accès au projet de carrière de Menciol

Dimensionnement réalisé au moyen de la formule de Manning-Strickler

S = Section hydraulique

R = Rayon hydraulique

h

alpha

l

f

g


ATDx 9

DOCUMENT 5.4 : Fiche de dimensionnement des bassins de rétention des eaux pluviales de la voie d’accès

Pour une pluie de durée t et un débit de fuite Qf, le volume à stocker est :

V(t) = Cr*S*h - Qf*t ou V(t) = Qs*t - Qf*t

Cr = coefficient de ruissellement (sans unité)S = superficie du bassin versant (ha)h = hauteur précipitée, fonction des coefficients de Montana A et B h = A*t(1-B) A = 85Qs = débit entrant dans le bassin (m3/s) B = 0,33Qf = débit de fuite du bassin (m3/s)t = durée de l'événement pluvieux (min) t = 30 minV = volume à stocker (m3)

Chaque bassin et son orifice de sortie ont été dimensionnés pour une période de retour 5 ans. Le débit retenu pour l'orifice de sortie correspond au débit quinquennal pour la situation à l'état initial. Le volume minimal de rétention du bassin est déduit de la différence entre le débit entrant (= débit quinquennal projet tenant compte de l'imperméabilisation du sol) et le débit de fuite (= débit quinquennal état initial).

Le débit quinquennal est déduit du débit décennal calculé par la méthode développée dans le Guide sur les modalités de gestion des eaux pluviales à la Réunion.Q quinquennal = 0,87 * Q décennal

bassin BVtr1 bassin BVtr2 bassin BVtr3 + BVtr4 noue BVtr5 bassin BVtr6 bassin BVtr7 bassin BVtr8

Débit quinquennal entrant (m3/s) 0,36 0,26 0,21 0,035 0,12 0,10 0,23

Débit de fuite du bassin (m3/s) 0,25 0,15 0,11 0,026 0,07 0,06 0,13

Débit retenu dans le bassin (m3/s) 0,10 0,11 0,10 0,009 0,05 0,04 0,10

Volume d'eau retenu dans le bassin (m3) 187,92 203,58 172,26 15,66 93,96 78,3 172,26

Hauteur d'eau retenue dans le bassin (m) 1 1 1 0,5 1 1 1

Surface du bassin (m2) 234 273 240 52 138 79,5 234

Longueur en tête de bassin (m) 18 39 40 26 23 19 18

Largeur en tête de bassin (m) 13 7 6 2 6 6 13

Pente des talus latéraux du bassin 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V

Dimensionnement réalisé au moyen de la méthode des pluies (d'après le Guide sur les modalités de gestion des eaux pluviales à la Réunion)et respect du principe que le débit projet rejeté au milieu naturel n'est pas supérieur au débit originel rejeté au milieu naturel

Dimensions des bassins de rétention des EP de la voie d'accès au projet de carrière de Menciol


ATDx 10

DOCUMENT 5.5 : Fiche de dimensionnement des fossés de collecte des eaux pluviales des bassins versants naturels interceptés


Qc = débit capable du fossék = coefficient de Strickleri = pente de l'ouvrage


fossé BV1a fossé BV1b fossé BV1c fossé BV2a fossé BV2b fossé BV3 fossé BV4a fossé BV4b fossé BV5a fossé BV5b fossé BV6

Longueur du fossé (m) 180 160 60 320 160 330 80 80 90 90 150

Dénivelé (m) 35 12 5 15 30 20 2 2 2 5 5

Pente longitudinale (m/m) 0,19 0,08 0,08 0,05 0,19 0,06 0,03 0,03 0,02 0,06 0,03

Coeff. K de Strickler pour fossé enherbé 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35

Débit décennal à collecter et/ou transiter (m3/s) 0,14 0,12 0,13 0,65 0,79 1,35 0,17 0,08 0,13 0,13 0,48

Profondeur utile du fossé (m) 0,2 0,2 0,2 0,3 0,3 0,35 0,2 0,2 0,2 0,2 0,3

Largeur en fond de fossé (m) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 1 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5

Largeur en gueule du fossé (m) 1,09 1,09 1,09 1,39 1,39 2,04 1,09 1,09 1,09 1,09 1,39

Pente des talus latéraux 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V 3H/2V

Débit capable du fossé (m3/s) 0,6 0,5 0,5 0,7 1,3 1,7 0,25 0,25 0,2 0,35 0,55

Dimensions des fossés trapézoïdaux de collecte des EP amont à la voie d'accès au projet de carrière de Menciol




h

alpha

l

f

g


ATDx 11

DOCUMENT 5.6 : Fiche de dimensionnement des fossés de collecte des eaux pluviales des bassins versants des ravines franchies


Qc = débit capable de l'ouvragek = coefficient de Strickleri = pente de (ou sous) l'ouvrage


Nota : pour un fossé rectangulaire (type ouvrage cadre), alpha = 0

Les ouvrages sont dimensionnés pour la crue décennale

ouvrage BVA ouvrage BVB ouvrage BVC ouvrage BVD

Ravine franchie par l'ouvrageRavine sans nom au

Nord-Ouest de la Ravine Grand Bras

Ravine Grand BrasRavine sans nom au Sud-Est de la Ravine

Grand Bras

Ravine sans nom au Sud du hameau du

Château

Débit décennal de la ravine au droit de l'ouvrage (m3/s) 2,75 34,67 11,36 1,2

Pente longitudinale (m/m) 0,10 0,10 0,10 0,10 Nota : le type d’ouvrage et ses dimensions

Coeff. K de Strickler (si lit naturel conservé au fond) 20 20 20 20 seront ajustés ultérieurement au regard

Largeur transversale de franchissement (m) 5,0 5,0 5,0 2,0 du profil topographique précis réel Hauteur de franchissement (m) 0,25 1,25 0,60 0,30 de la ravine traverséeLargeur longitudinale de franchissement (m) 8,0 10,0 8,0 8,0


Dimensions des ouvrages de franchissement des ravines par la voie d'accès au projet de carrière de Menciol



h

alpha

l

f

g

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