Note de Calcuul CM

PROJET DE FIN D'ETUDE

NOTE DE CALCUL

PFE - GHIDHAOUI - BEN DIHA

Date : 09/06/13 Page : 2

Vue 3 D : 3

Portique Courant : 4

Portique Pignon : 5

Elévation Long - Pan : 6

Vue En Plan Toiture : 7

N° Des Pannes : 8

N° Des Traverses : 9

N° Des Poteaux : 10

Charge Permanente 20 Kg/m² : 11

Charge D'Exploitation 10 Kg/m² : 12

Charges de neige et vent - paramètres 13

Charges de neige et vent - valeurs 16

Définitions des pondérations : 17

N° Des Appuis : 23

Réactions à L'ELS : 24

Déplacement à L'ELS : 25

Contraintes à L'ELU : 25

Efforts Les Barres - Extrèmes : 26

Tableaux de définition Familles :: 27

Vérification des Famille à L'ELU : 27

Vérification des Famille à L'ELS : 27

Vérification des Famille Détaillé à L'ELU : 28

Vérification des Famille Détaillé à L'ELS : 32

Assemblage - Poteaux Poutre 3D : 35

Assemblage - Poteaux Poutre Note De Calcul : 35

Assemblage - Poutre Poutre 3D : 40

Assemblage - Poutre Poutre Note De Calcul : 40

Tableaux Des Métré : 45


Date : 09/06/13 Page : 3

Vue 3 D :


Date : 09/06/13 Page : 4

Portique Courant :


Date : 09/06/13 Page : 5

Portique Pignon :


Date : 09/06/13 Page : 6

Elévation Long - Pan :


Date : 09/06/13 Page : 7

Vue En Plan Toiture :


Date : 09/06/13 Page : 8

N° Des Pannes :


Date : 09/06/13 Page : 9

N° Des Traverses :


Date : 09/06/13 Page : 10

N° Des Poteaux :


Date : 09/06/13 Page : 11

Charge Permanente 20 Kg/m² :


Date : 09/06/13 Page : 12

Charge D'Exploitation 10 Kg/m² :


Date : 09/06/13 Page : 13

Charges de neige et vent - paramètres

CALCUL DES CHARGES DE NEIGE ET VENTselon NV65 Mod99+Carte 96 04/00

DIMENSIONS DU BATIMENT

Hauteur : 6,18 mLargeur : 23,60 mProfondeur : 60,00 mFlčche de la toiture : 1,18 m

Entraxe des portiques : 7,50 mPosition du sol : 0,00 mAltitude de la construction : 12,18 m

DONNEES VENT

Région : 2Type vent : normalSite : exposé ks= 1,300Toiture multiple : désactivéDécrochements de façade : désactivé

Ce-Ci Minimum actifAction dynamique du vent : désactivée

Pression de base : 60,00 daN/m2qH : 62,72 daN/m2qr = qH * ks : 81,53 daN/m2

Perméabilité avancée : désactivée

Perméabilitédroite : 0,0 % Porte droite : 0,0 %gauche : 0,0 % gauche : 0,0 %avant : 0,0 % avant : 0,0 %arričre : 0,0 % arričre : 0,0 %

RESULTATS VENT

Cas de charge : Vent G/D sur.(+)Lambda : 0,203Gamma : 1,000Delta : 0,847

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : 0,800 CiS : 0,300 Ce-Ci = 0,500 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 3 Ce : -0,627 CiS : 0,300 Ce-Ci = -0,927 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 4 Ce : -0,383 CiS : 0,300 Ce-Ci = -0,683 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : -0,500 CiS : 0,300 Ce-Ci = -0,800 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : -0,500 CiS : 0,300pignon : Ar Ce : -0,500 CiS : 0,300

Cas de charge : Vent G/D dép.(-)Lambda : 0,203Gamma : 1,000Delta : 0,847

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : 0,800 CiD : -0,300 Ce-Ci = 1,100 de x = 0,000 à x = 1,000


Date : 09/06/13 Page : 14

barre : 3 Ce : -0,627 CiD : -0,300 Ce-Ci = -0,327 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 4 Ce : -0,383 CiD : -0,300 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : -0,500 CiD : -0,300 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : -0,500 CiD : -0,300pignon : Ar Ce : -0,500 CiD : -0,300

Cas de charge : Vent D/G sur.(+)Lambda : 0,203Gamma : 1,000Delta : 0,847

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : -0,500 CiS : 0,300 Ce-Ci = -0,800 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 3 Ce : -0,383 CiS : 0,300 Ce-Ci = -0,683 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 4 Ce : -0,627 CiS : 0,300 Ce-Ci = -0,927 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : 0,800 CiS : 0,300 Ce-Ci = 0,500 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : -0,500 CiS : 0,300pignon : Ar Ce : -0,500 CiS : 0,300

Cas de charge : Vent D/G dép.(-)Lambda : 0,203Gamma : 1,000Delta : 0,847

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : -0,500 CiD : -0,300 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 3 Ce : -0,383 CiD : -0,300 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 4 Ce : -0,627 CiD : -0,300 Ce-Ci = -0,327 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : 0,800 CiD : -0,300 Ce-Ci = 1,100 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : -0,500 CiD : -0,300pignon : Ar Ce : -0,500 CiD : -0,300

Cas de charge : Vent Av./Arr. sur.(+)Lambda : 0,516Gamma : 0,850Delta : 0,782

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : -0,305 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,722 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 3 Ce : -0,280 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,697 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 4 Ce : -0,280 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,697 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : -0,305 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,722 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : 0,800 CiS : 0,417pignon : Ar Ce : -0,305 CiS : 0,417

Cas de charge : Vent Av./Arr. dép.(-)Lambda : 0,516Gamma : 0,850Delta : 0,782

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : -0,305 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 3 Ce : -0,280 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 4 Ce : -0,280 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : -0,305 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : 0,800 CiD : -0,200pignon : Ar Ce : -0,305 CiD : -0,200

Cas de charge : Vent Arr./Av. sur.(+)Lambda : 0,516Gamma : 0,850Delta : 0,782

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : -0,305 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,722 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 3 Ce : -0,280 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,697 de x = 0,000 à x = 1,000


Date : 09/06/13 Page : 15

barre : 4 Ce : -0,280 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,697 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : -0,305 CiS : 0,417 Ce-Ci = -0,722 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : -0,305 CiS : 0,417pignon : Ar Ce : 0,800 CiS : 0,417

Cas de charge : Vent Arr./Av. dép.(-)Lambda : 0,516Gamma : 0,850Delta : 0,782

Coefficients de chargementbarre : 1 Ce : -0,305 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 3 Ce : -0,280 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 4 Ce : -0,280 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000barre : 2 Ce : -0,305 CiD : -0,200 Ce-Ci = -0,300 de x = 0,000 à x = 1,000pignon : Av Ce : -0,305 CiD : -0,200pignon : Ar Ce : 0,800 CiD : -0,200


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Charges de neige et vent - valeurs

VALEURS DES CHARGES NVselon NV65 Mod99+Carte 96 04/00

CHARGE DE VENT

Cas de charge : Vent G/D sur.(+)barre : 1 P : -252,88 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 480,00 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 353,56 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : -404,61 daN/m sur toute de longueur de la barre

Cas de charge : Vent G/D dép.(-)barre : 1 P : -556,34 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 169,36 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 155,32 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : -151,73 daN/m sur toute de longueur de la barre

Cas de charge : Vent D/G sur.(+)barre : 1 P : 404,61 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 353,56 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 480,00 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : 252,88 daN/m sur toute de longueur de la barre

Cas de charge : Vent D/G dép.(-)barre : 1 P : 151,73 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 155,32 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 169,36 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : 556,34 daN/m sur toute de longueur de la barre

Cas de charge : Vent Av./Arr. sur.(+)barre : 1 P : 337,17 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 333,20 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 333,20 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : -337,17 daN/m sur toute de longueur de la barre

Cas de charge : Vent Av./Arr. dép.(-)barre : 1 P : 140,10 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 143,41 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 143,41 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : -140,10 daN/m sur toute de longueur de la barre

Cas de charge : Vent Arr./Av. sur.(+)barre : 1 P : 337,17 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 333,20 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 333,20 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : -337,17 daN/m sur toute de longueur de la barre

Cas de charge : Vent Arr./Av. dép.(-)barre : 1 P : 140,10 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 3 P : 143,41 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 4 P : 143,41 daN/m sur toute de longueur de la barrebarre : 2 P : -140,10 daN/m sur toute de longueur de la barre


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Définitions des pondérations :

- Cas: 14 17 [ CM66 Avril 2000 ]

Combinaison/Comp. Définition

EFF/ 1 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.50 + 4*1.33EFF/ 2 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.50EFF/ 3 1*1.33 + 2*1.33EFF/ 4 1*1.33 + 2*1.00 + 3*1.50 + 4*1.33EFF/ 5 1*1.33 + 2*1.00 + 3*1.50EFF/ 6 1*1.33 + 2*1.00EFF/ 7 1*1.00 + 2*1.33 + 3*1.50 + 4*1.33EFF/ 8 1*1.00 + 2*1.33 + 3*1.50EFF/ 9 1*1.00 + 2*1.33EFF/ 10 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.50 + 4*1.33EFF/ 11 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.50EFF/ 12 1*1.00 + 2*1.00EFF/ 13 1*1.33 + 2*1.33 + 3*1.50 + 5*1.33EFF/ 14 1*1.33 + 2*1.00 + 3*1.50 + 5*1.33EFF/ 15 1*1.00 + 2*1.33 + 3*1.50 + 5*1.33EFF/ 16 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.50 + 5*1.33EFF/ 17 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 6*1.50EFF/ 18 1*1.33 + 2*1.33 + 6*1.50EFF/ 19 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 7*1.50EFF/ 20 1*1.33 + 2*1.33 + 7*1.50EFF/ 21 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 8*1.50EFF/ 22 1*1.33 + 2*1.33 + 8*1.50EFF/ 23 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 9*1.50EFF/ 24 1*1.33 + 2*1.33 + 9*1.50EFF/ 25 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 10*1.50EFF/ 26 1*1.33 + 2*1.33 + 10*1.50EFF/ 27 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 11*1.50EFF/ 28 1*1.33 + 2*1.33 + 11*1.50EFF/ 29 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 12*1.50EFF/ 30 1*1.33 + 2*1.33 + 12*1.50EFF/ 31 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 13*1.50EFF/ 32 1*1.33 + 2*1.33 + 13*1.50EFF/ 33 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 6*1.50EFF/ 34 1*1.33 + 2*1.00 + 6*1.50EFF/ 35 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 7*1.50EFF/ 36 1*1.33 + 2*1.00 + 7*1.50EFF/ 37 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 8*1.50EFF/ 38 1*1.33 + 2*1.00 + 8*1.50EFF/ 39 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 9*1.50EFF/ 40 1*1.33 + 2*1.00 + 9*1.50EFF/ 41 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 10*1.50EFF/ 42 1*1.33 + 2*1.00 + 10*1.50EFF/ 43 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 11*1.50EFF/ 44 1*1.33 + 2*1.00 + 11*1.50EFF/ 45 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 12*1.50EFF/ 46 1*1.33 + 2*1.00 + 12*1.50EFF/ 47 1*1.33 + 2*1.00 + 4*1.33 + 13*1.50EFF/ 48 1*1.33 + 2*1.00 + 13*1.50EFF/ 49 1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 + 6*1.50EFF/ 50 1*1.00 + 2*1.33 + 6*1.50EFF/ 51 1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 + 7*1.50EFF/ 52 1*1.00 + 2*1.33 + 7*1.50EFF/ 53 1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 + 8*1.50EFF/ 54 1*1.00 + 2*1.33 + 8*1.50EFF/ 55 1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 + 9*1.50EFF/ 56 1*1.00 + 2*1.33 + 9*1.50EFF/ 57 1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 + 10*1.50EFF/ 58 1*1.00 + 2*1.33 + 10*1.50EFF/ 59 1*1.00 + 2*1.33 + 4*1.33 + 11*1.50EFF/ 60 1*1.00 + 2*1.33 + 11*1.50


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N° Des Appuis :


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Réactions à L'ELS :

Repère global - Cas: 18 19

Noeud/Cas FX [daN] FY [daN] FZ [daN] MX [daNm] MY [daNm] MZ [daNm]

1/ DEP+ 1843,48 3366,91 2623,34 757,56 5011,13 0,361/ DEP- -2252,90 -3754,22 -1661,50 -694,70 -5397,74 -0,663/ DEP+ 2228,36 3363,84 2674,42 743,85 5321,22 0,633/ DEP- -1907,46 -3728,33 -1616,50 -699,94 -5086,85 -0,338/ DEP+ 1,39 1080,25 1694,69 0,00 0,00 0,08/ DEP- -1,45 -1307,97 144,56 -0,00 -0,00 0,015/ DEP+ 4889,25 2777,69 5054,70 72,80 11358,24 0,4515/ DEP- -3470,59 -3145,56 -3103,80 -65,40 -7801,24 -0,6517/ DEP+ 3423,16 2770,73 5086,53 72,52 7623,98 0,6517/ DEP- -4889,59 -3133,51 -3058,50 -65,31 -11356,16 -0,4520/ DEP+ 4887,67 0,00 4442,14 0,00 11349,19 0,0020/ DEP- -3612,17 -0,00 -1850,22 -0,00 -8127,59 -0,0022/ DEP+ 3538,27 0,00 4487,71 0,00 7851,19 0,0022/ DEP- -4887,67 -0,00 -1801,67 -0,00 -11345,78 -0,0025/ DEP+ 4887,67 0,0 4442,14 0,0 11349,19 0,025/ DEP- -3612,17 0,0 -1850,22 0,0 -8127,60 0,027/ DEP+ 3538,28 0,0 4487,71 0,0 7851,19 0,027/ DEP- -4887,67 0,0 -1801,67 0,0 -11345,78 0,030/ DEP+ 4887,67 0,00 4442,14 0,00 11349,19 0,0030/ DEP- -3612,17 -0,00 -1850,22 -0,00 -8127,60 -0,0032/ DEP+ 3538,28 0,00 4487,71 0,00 7851,19 0,0032/ DEP- -4887,67 -0,00 -1801,67 -0,00 -11345,78 -0,0035/ DEP+ 4887,67 0,0 4442,14 0,0 11349,19 0,035/ DEP- -3612,17 0,0 -1850,22 0,0 -8127,60 0,037/ DEP+ 3538,28 0,0 4487,71 0,0 7851,19 0,037/ DEP- -4887,67 0,0 -1801,67 0,0 -11345,78 0,040/ DEP+ 4887,68 0,0 4442,14 0,0 11349,21 0,040/ DEP- -3612,18 0,0 -1850,22 0,0 -8127,61 0,042/ DEP+ 3538,28 0,0 4487,71 0,0 7851,21 0,042/ DEP- -4887,68 0,0 -1801,67 0,0 -11345,80 0,045/ DEP+ 5106,01 3005,99 5049,62 117,68 11815,97 0,6945/ DEP- -3652,58 -2674,85 -3116,07 -182,66 -8175,61 -0,5547/ DEP+ 3608,19 2981,92 5059,62 101,14 8009,14 0,5447/ DEP- -5109,43 -2658,54 -3057,62 -185,33 -11825,31 -0,6850/ DEP+ 1843,43 3675,93 2553,20 728,94 5020,83 0,6850/ DEP- -2258,27 -3321,81 -1516,55 -900,60 -5401,18 -0,4752/ DEP+ 2231,03 3635,26 2584,17 720,99 5328,21 0,4652/ DEP- -1903,45 -3306,58 -1444,05 -890,26 -5097,27 -0,6857/ DEP+ 1,43 1465,81 1617,11 0,00 0,00 0,057/ DEP- -1,50 -1173,20 115,01 -0,00 -0,00 0,0174/ DEP+ 5,82 1382,70 1932,25 0,00 0,00 0,0174/ DEP- -5,97 -1106,16 -616,47 -0,00 -0,00 0,0175/ DEP+ 6,45 1359,61 1943,78 0,00 0,00 0,0175/ DEP- -6,61 -1087,69 -598,58 -0,00 -0,00 0,0184/ DEP+ 5,82 1061,18 2046,72 0,00 0,00 0,0184/ DEP- -5,98 -1277,89 -694,04 -0,00 -0,00 0,0185/ DEP+ 5,82 1035,89 2046,39 0,00 0,00 0,0185/ DEP- -5,97 -1247,17 -722,58 -0,00 -0,00 0,0

Cas DEP+ DEP+Somme totale 67329,37 32963,71 86615,77 3315,47 155490,65 4,48Somme réaction -203,07 12351,46 49844,02 1460100,27 -593689,14 151208,19Somme efforts 203,07 -12351,46 -49844,02 -1460100,27 593689,14 -151208,19Vérification 0,00 0,00 -0,00 -0,00 0,00 -0,00Précision 1,78596e-012 3,80241e-013 Cas DEP- DEP-Somme totale -67970,96 -32923,49 -39206,16 -3684,21 -157508,27 -4,47Somme réaction -203,07 12351,46 49844,02 1460100,27 -593689,14 151208,19Somme efforts 203,07 -12351,46 -49844,02 -1460100,27 593689,14 -151208,19


Date : 09/06/13 Page : 25

Noeud/Cas FX [daN] FY [daN] FZ [daN] MX [daNm] MY [daNm] MZ [daNm]

Vérification 0,00 0,00 -0,00 -0,00 0,00 -0,00Précision 1,78596e-012 3,80241e-013

Déplacement à L'ELS :

- Cas: 18 19

UX [cm] UY [cm] UZ [cm] RX [Rad] RY [Rad] RZ [Rad]

MAX 0,9 1,1 3,3 0,008 0,009 0,001Noeud 33 5 132 57 129 143Cas DEP/40 DEP/52 DEP/23 DEP/54 DEP/22 DEP/54

MIN -0,9 -1,1 -6,8 -0,007 -0,009 -0,001Noeud 31 54 49 19 136 140Cas DEP/42 DEP/54 DEP/22 DEP/22 DEP/22 DEP/54

Contraintes à L'ELU :

- Cas: 15 16

S max [MPa] S min [MPa] S max(My) [MPa]

S max(Mz) [MPa]

S min(My) [MPa]

S min(Mz) [MPa]

MAX 194,39 55,74 174,36 105,62 0,00 0,00Barre 33 155 32 36 41 7Noeud 48 15 46 50 57 175Cas EFF/1 EFF/27 EFF/249 EFF/248 EFF/15 EFF/198

MIN -54,11 -204,39 -0,00 -0,00 -174,36 -105,62Barre 156 32 55 134 32 36Noeud 16 46 18 51 46 50Cas EFF/86 EFF/249 EFF/7 EFF/209 EFF/249 EFF/248

Fx/Sx [MPa]

MAX 55,74Barre 155Noeud 15Cas EFF/27

MIN -54,11Barre 156Noeud 16Cas EFF/86


Date : 09/06/13 Page : 26

Efforts Les Barres - Extrèmes :

- Cas: 1A13 15 16 18 19

FX [daN] FY [daN] FZ [daN] MX [daNm] MY [daNm] MZ [daNm]

MAX 7824,83 1472,49 8943,96 3,02 20162,87 1546,46Barre 33 36 32 34 34 36Noeud 47 50 45 49 46 50Cas EFF/13 EFF/256 EFF/249 EFF/225 EFF/249 EFF/248

MIN -8456,60 -1360,35 -8864,05 -2,90 -20064,83 -1361,91Barre 32 1 33 35 33 1Noeud 46 1 47 49 48 1Cas EFF/225 EFF/254 EFF/251 EFF/229 EFF/251 EFF/254


Date : 09/06/13 Page : 27

Tableaux de définition Familles ::

Famille Nom Composants

1 Panne 43A1462 Traverse 3A35P8 4 10A38P4 15A39P83 poteau rive 8A32P4 9A33P44 Poteau Angle 1 2 36 375 Poteau Pignon 5A7 41 184A186 1886 Cvt 147 148 155 156 163 164 177 178 186 188A202

Vérification des Famille à L'ELU :

Pièce Matériau Lay Laz Ratio Cas

Famille : 1 Panne

138 IPE 160 ACIER E24 114.02 203.37 0.59 14 EFF /225/

Famille : 2 Traverse

34 @traverse_34 IPE 360 ACIER E24 72.59 36.90 0.71 14 EFF /249/

Famille : 3 poteau rive32 @poteau

rive_32IPE 400 ACIER E24 30.22 53.17 0.87 14 EFF /249/

Famille : 4 Poteau Angle37 @poteau

angle_37IPE 400 ACIER E24 30.22 53.17 0.58 14 EFF /209/

Famille : 5 Poteau Pignon41 @poteau

pignon_41IPE 240 ACIER E24 30.98 114.75 0.52 14 EFF /256/

Famille : 6 Cvt

155 @Cvt_155 CAEP 70x7 ACIER E24 37.42 73.27 0.24 14 EFF /27/

Vérification des Famille à L'ELS :

Pièce Matériau Ratio(uy) Cas (uy) Ratio(uz) Cas (uz) Ratio(vx) Cas (vx) Ratio(vy)

Famille : 1 Panne

135 IPE 160 ACIER E24 0.58 17 DEP /46/ 0.45 17 DEP /1/ - - -

Famille : 2 Traverse

35 @traverse_35 IPE 360 ACIER E24 - - 0.29 17 DEP /22/

- - -

Famille : 3 poteau rive21 @poteau

rive_21IPE 400 ACIER E24 - - - - 0.28 17 DEP /40/ 0.00

Famille : 4 Poteau Angle37 @poteau

angle_37IPE 400 ACIER E24 - - - - 0.17 17 DEP /24/ 0.06

Famille : 5 Poteau Pignon41 @poteau

pignon_41IPE 240 ACIER E24 - - 0.36 17 DEP

/30/- - 0.28

Famille : 6 Cvt

192 @Cvt_192 CAEP 60x6 ACIER E24 0.00 17 DEP /47/ 0.00 17 DEP /46/

- - -

Cas (vy)

Famille :

-

Famille :

-

Famille :

17 DEP /42/

Famille :

17 DEP /54/

Famille :

17 DEP /54/

Famille :

-


Date : 09/06/13 Page : 28

Vérification des Famille Détaillé à L'ELU :

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 1 Panne PIECE : 138 POINT : 2 COORDONNEE : x = 0.50 L = 3.75 m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CHARGEMENTS :Cas de charge décisif : 14 EFF /225/ 1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 + 6*1.75----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU :ACIER E24 fy = 235.00 MPa----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 160ht=16.0 cm bf=8.2 cm Ay=12.136 cm2 Az=8.000 cm2 Ax=20.091 cm2 ea=0.5 cm Iy=869.293 cm4 Iz=68.314 cm4 Ix=3.530 cm4 es=0.7 cm Wely=108.662 cm3 Welz=16.662 cm3----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CONTRAINTES :

SigFy = -1246.23/108.662 = -114.69 MPaSigFz = -38.81/16.662 = -23.29 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z :----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : kFy*SigFy + kFz*SigFz = 1.00*-114.69 + 1.00*-23.29 = | -137.98 | < 235.00 MPa (3.731)----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 2 Traverse PIECE : 34 @traverse_34 POINT : 3 COORDONNEE : x = 0.10 L = 1.19 m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CHARGEMENTS :Cas de charge décisif : 14 EFF /249/ 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.00 + 6*1.75----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU :ACIER E24 fy = 235.00 MPa----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 360ht=36.0 cm bf=17.0 cm Ay=43.180 cm2 Az=26.768 cm2 Ax=72.729 cm2 ea=0.8 cm Iy=16265.600 cm4 Iz=1043.450 cm4 Ix=36.200 cm4 es=1.3 cm Wely=903.644 cm3 Welz=122.759 cm3----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CONTRAINTES : SigN = -6103.19/72.729 = -8.39 MPa


----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


Date : 09/06/13 Page : 29

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z=0.00 B=1.00 D=1.07 Sig D=55.10 MPalD_sup=2.00 m C=2.52 kD=1.00

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------PARAMETRES DE FLAMBEMENT :

en y : en z :----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : SigN + kD*SigFy + SigFz = -8.39 + 1.00*-155.94 + -2.10 = | -166.43 | < 235.00 MPa (3.731)1.54*Tauy = 1.54*0.03 = 0.05 < 235.00 MPa (1.313)1.54*Tauz = |1.54*-19.26| = |-29.66| < 235.00 MPa (1.313)----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 3 poteau rive PIECE : 32 @poteau rive_32 POINT : 3 COORDONNEE : x = 1.00 L = 5.00 m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CHARGEMENTS :Cas de charge décisif : 14 EFF /249/ 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.00 + 6*1.75----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU :ACIER E24 fy = 235.00 MPa----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z=0.00 B=1.00 D=1.15 Sig D=58.61 MPalD_sup=3.00 m C=2.84 kD=1.00


en y : en z :----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : SigN + kD*SigFy + SigFz = -7.55 + 1.00*-174.36 + -22.48 = | -204.39 | < 235.00 MPa (3.731)1.54*Tauy = |1.54*-0.24| = |-0.36| < 235.00 MPa (1.313)1.54*Tauz = 1.54*19.57 = 30.13 < 235.00 MPa (1.313)----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 4 Poteau Angle PIECE : 37 @poteau angle_37POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.00 m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


Date : 09/06/13 Page : 30

CHARGEMENTS :Cas de charge décisif : 14 EFF /209/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 + 6*1.75----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU :ACIER E24 fy = 235.00 MPa----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 400ht=40.0 cm bf=18.0 cm Ay=48.600 cm2 Az=34.400 cm2 Ax=84.464 cm2 ea=0.9 cm Iy=23128.400 cm4 Iz=1317.820 cm4 Ix=46.800 cm4 es=1.4 cm Wely=1156.420 cm3 Welz=146.424 cm3----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CONTRAINTES : SigN = 1051.48/84.464 = 1.24 MPa

SigFy = 5879.53/1156.420 = 50.84 MPaSigFz = 1232.02/146.424 = 84.14 MPa

----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE DEVERSEMENT : z=0.00 B=1.00 D=1.15 Sig D=58.61 MPalD_inf=3.00 m C=2.57 kD=1.00


en y : en z :Ly=5.00 m Muy=1823.58 Lz=3.00 m Muz=589.03 Lfy=5.00 m k1y=1.00 Lfz=2.10 m k1z=1.00 Lambda y=30.22 kFy=1.00 Lambda z=53.17 kFz=1.00 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : k1*SigN + kD*kFy*SigFy + kFz*SigFz = 1.00*1.24 + 1.00*1.00*50.84 + 1.00*84.14 = 136.46 < 235.00 MPa (3.731)1.54*Tauy = |1.54*-2.40| = |-3.69| < 235.00 MPa (1.313)1.54*Tauz = 1.54*7.40 = 11.40 < 235.00 MPa (1.313)----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 5 Poteau Pignon PIECE : 41 @poteau pignon_41POINT : 2 COORDONNEE : x = 0.50 L = 3.09 m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CHARGEMENTS :Cas de charge décisif : 14 EFF /256/ 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.00 + 13*1.75----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU :ACIER E24 fy = 235.00 MPa----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



Date : 09/06/13 Page : 31

en y : en z :----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : SigN + SigFy + SigFz = -0.90 + -122.00 + -0.00 = | -122.90 | < 235.00 MPa (3.731)1.54*Tauy = |1.54*-0.00| = |-0.00| < 235.00 MPa (1.313)1.54*Tauz = 1.54*0.04 = 0.06 < 235.00 MPa (1.313)----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 6 Cvt PIECE : 155 @Cvt_155 POINT : 1 COORDONNEE : x = 0.00 L = 0.00 m----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CHARGEMENTS :Cas de charge décisif : 14 EFF /27/ 1*1.33 + 2*1.33 + 4*1.33 + 11*1.50----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------MATERIAU :ACIER E24 fy = 235.00 MPa----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : CAEP 70x7ht=7.0 cm bf=7.0 cm Ay=4.900 cm2 Az=4.900 cm2 Ax=9.397 cm2 ea=0.7 cm Iy=67.091 cm4 Iz=17.505 cm4 Ix=1.521 cm4 es=0.7 cm Wely=13.554 cm3 Welz=6.274 cm3----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------CONTRAINTES : SigN = 5237.85/9.397 = 55.74 MPa----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


en y : en z :----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FORMULES DE VERIFICATION : SigN = 55.74 < 235.00 MPa (1.312)----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!


Date : 09/06/13 Page : 32

Vérification des Famille Détaillé à L'ELS :

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 1 Panne PIECE : 135 POINT : COORDONNEE : ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : IPE 160ht=16.0 cm bf=8.2 cm Ay=12.136 cm2 Az=8.000 cm2 Ax=20.091 cm2 ea=0.5 cm Iy=869.293 cm4 Iz=68.314 cm4 Ix=3.530 cm4 es=0.7 cm Wely=108.662 cm3 Welz=16.662 cm3----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------DEPLACEMENTS LIMITES

Flèches uy = 2.2 cm < uy max = L/200.00 = 3.8 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /46/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 + 13*1.00uz = 1.7 cm < uz max = L/200.00 = 3.8 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /1/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00

Déplacements Non analysé----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 2 Traverse PIECE : 35 @traverse_35 POINT : COORDONNEE : ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


Flèches uz = 1.2 cm < uz max = L/300.00 = 4.0 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /22/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 5*1.00


CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 3 poteau rive PIECE : 21 @poteau rive_21 POINT : COORDONNEE : ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


Date : 09/06/13 Page : 33


Flèches Non analysé

Déplacements vx = 0.9 cm < vx max = L/150.00 = 3.3 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /40/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 + 7*1.00vy = 0.0 cm < vy max = L/150.00 = 3.3 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /42/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 + 9*1.00----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 4 Poteau Angle PIECE : 37 @poteau angle_37POINT : COORDONNEE : ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------


Flèches Non analysé

Déplacements vx = 0.6 cm < vx max = L/150.00 = 3.3 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /24/ 1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 + 7*1.00vy = 0.2 cm < vy max = L/150.00 = 3.3 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /54/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 5*1.00 + 13*1.00----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 5 Poteau Pignon PIECE : 41 @poteau pignon_41POINT : COORDONNEE : ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------



Date : 09/06/13 Page : 34

Flèches uz = 1.1 cm < uz max = L/200.00 = 3.1 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /30/ 1*1.00 + 2*1.00 + 4*1.00 + 13*1.00

Déplacements vy = 1.1 cm < vy max = L/150.00 = 4.1 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /54/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 5*1.00 + 13*1.00----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------Profil correct !!!

CALCUL DES STRUCTURES ACIER----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NORME : CM66TYPE D'ANALYSE : Vérification des familles----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------FAMILLE : 6 Cvt PIECE : 192 @Cvt_192 POINT : COORDONNEE : ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

PARAMETRES DE LA SECTION : CAEP 60x6ht=6.0 cm bf=6.0 cm Ay=3.600 cm2 Az=3.600 cm2 Ax=6.909 cm2 ea=0.6 cm Iy=36.144 cm4 Iz=9.441 cm4 Ix=0.821 cm4 es=0.6 cm Wely=8.525 cm3 Welz=3.950 cm3----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------DEPLACEMENTS LIMITES

Flèches uy = 0.0 cm < uy max = L/200.00 = 4.8 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /47/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 5*1.00 + 6*1.00uz = 0.0 cm < uz max = L/200.00 = 4.8 cm VérifiéCas de charge décisif : 17 DEP /46/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 + 13*1.00



Date : 09/06/13 Page : 35

Assemblage - Poteaux Poutre 3D :

Assemblage - Poteaux Poutre Note De Calcul :

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009

Calcul de l'Encastrement Traverse-Poteau NF P 22-460

Ratio 0,71


Date : 09/06/13 Page : 36

GÉNÉRAL

Assemblage N° : 1

Nom de l’assemblage : Angle de portique

Noeud de la structure : 33

Barres de la structure : 21, 23

GÉOMÉTRIE

POTEAU

Profilé : IPE 400

Barre N° : 21

α = -90,0 [Deg] Angle d'inclinaisonhc = 400 [mm] Hauteur de la section du poteau

bfc = 180 [mm] Largeur de la section du poteau

twc = 9 [mm] Epaisseur de l'âme de la section du poteau

tfc = 14 [mm] Epaisseur de l'aile de la section du poteau

rc = 21 [mm] Rayon de congé de la section du poteau

Ac = 84,464 [cm2] Aire de la section du poteau

Ixc = 23128,400 [cm4] Moment d'inertie de la section du poteau

Matériau : ACIER E24

σec = 235,00 [MPa] Résistance

POUTRE

Profilé : IPE 360

Barre N° : 23

α = 5,7 [Deg] Angle d'inclinaisonhb = 360 [mm] Hauteur de la section de la poutre

bfb = 170 [mm] Largeur de la section de la poutre

twb = 8 [mm] Epaisseur de l'âme de la section de la poutre

tfb = 13 [mm] Epaisseur de l'aile de la section de la poutre

rb = 18 [mm] Rayon de congé de la section de la poutre

Ab = 72,729 [cm2] Aire de la section de la poutre

Ixb = 16265,600 [cm4] Moment d'inertie de la poutre


σeb = 235,00 [MPa] Résistance

BOULONS

d = 20 [mm] Diamètre du boulonClasse = HR 8.8 Classe du boulonFb = 12544,00 [daN] Résistance du boulon à la rupture

nh = 2 Nombre de colonnes des boulons

nv = 6 Nombre de rangéss des boulons

h1 = 50 [mm] Pince premier boulon-extrémité supérieure de la platine d'about

Ecartement 75 [mm]

Entraxe 100;100;200;100;100 [mm]

PLATINE


Date : 09/06/13 Page : 37

hp = 722 [mm] Hauteur de la platine

bp = 170 [mm] Largeur de la platine

tp = 25 [mm] Epaisseur de la platine

Matériau : ACIER

σep = 235,00 [MPa] Résistance

JARRET INFÉRIEUR

bf = 170 [mm] Largeur de la platine

tf = 13 [mm] Epaisseur de l'aile

hw = 360 [mm] Hauteur de la platine

tw = 8 [mm] Epaisseur de l'âme

α = 22,1 [Deg] Angle d'inclinaison

RAIDISSEUR POTEAU

Supérieurhsu = 373 [mm] Hauteur du raidisseur

bsu = 86 [mm] Largeur du raidisseur

tsu = 10 [mm] Epaisseur du raidisseur

Inférieurhsl = 373 [mm] Hauteur du raidisseur

bsl = 86 [mm] Largeur du raidisseur

tsl = 10 [mm] Epaisseur du raidisseur

SOUDURES D'ANGLE

aw = 6 [mm] Soudure âme

af = 9 [mm] Soudure semelle

as = 7 [mm] Soudure du raidisseur

EFFORTS

Cas : 14: EFF /109/ 1*1.00 + 2*1.00 + 3*1.00 + 4*1.00 + 8 *1.75

My = -24940,61 [daN*m] Moment fléchissant

Fz = 7349,38 [daN] Effort tranchant

Fx = 8083,74 [daN] Effort axial

RÉSULTATS

DISTANCES DE CALCUL

Boulon N°

Type a1 a2 a3 a4 a5 a6 a'1 a'2 a'3 a'4 a'5 a'6 s s1 s2

1 Intérieurs 25 34 45 58 12 33 51 60

2 Centraux 25 34 12 33 100

3 Centraux 25 34 12 33 150

4 Centraux 25 34 12 33 150

5 Centraux 25 34 12 33 100

x = 59 [mm] Zone comprimée x = es*√(b/ea)


Date : 09/06/13 Page : 38

EFFORTS PAR BOULON - MÉTHODE PLASTIQUE

Boulon N°

di Ft Fa Fs Fp Fb Fi pi [%]

1 637 18567,21 0,00 32655,19 16803,40 12544,00 -> 12544,00 10 0,00

2 537 9404,58 9400,00 14243,15 10342,82 12544,00 -> 9400,00 1 00,00

3 437 10263,03 14100,00 21364,73 11280,00 12544,00 -> 10263, 03 100,00

4 237 10263,03 14100,00 21364,73 11280,00 12544,00 -> 10263, 03 2,78

5 137 9404,58 9400,00 14243,15 10342,82 12544,00 -> 9400,00 0 ,00

di – position du boulon

Ft – effort transféré par la platine de l'élément aboutissant

Fa – effort transféré par l'âme de l'élément aboutissant

Fs – effort transféré par la soudure

Fp – effort transféré par l'aile du porteur

Fb – effort transféré par le boulon

Fi – effort sollicitant réel

VÉRIFICATION DE LA RÉSISTANCE

Ftot = 64985,57 [daN] Effort total dans la semelle comprimée Ftot = 2*Σ[Fi*(pi/100)]

Mtot = 35197,37 [daN*m] Moment Résultant Total Mtot = 2*Σ[Fi*di*(pi/100)] [9.2.2.2]

Moment [9.2.2.2.1]My ≤ Mtot 24940,61 < 35197,37 vérifié (0,71)

Effort tranchant [8.1.2]Qadm = 3917,22 [daN] Qadm = 1.1*µv*(Pv-N1)

Q1 ≤ Qadm 612,45 < 3917,22 vérifié (0,16)

Effort axial [9.1]Fmin = 22579,20 [daN] Fmin = min(0.15*A*σe, 0.15*n*Pv)

|Fx| ≤ Fmin |8083,74| < 22579,20 vérifié (0,36)

La méthode de calcul est applicable

VÉRIFICATION DE LA POUTRE

Fres = 46048,32 [daN] Effort de compression Fres = Ftot * M/Mtot

Compression réduite de la semelle [9.2.2.2.2]Nc adm = 64985,57 [daN] Résistance de la section de la poutre Ncadm = Abc*σe + N*Abc/Ab

Fres ≤ Nc adm 46048,32 < 64985,57 vérifié (0,71)

VÉRIFICATION DU POTEAU

Compression de l'âme du poteau [9.2.2.2.2]Fres ≤ Fpot 46048,32 < 87496,72 vérifié (0,53)

Cisaillement de l'âme du poteau - (NF, CM66)VR = 65150,85 [daN] Effort tranchant dans l'âme VR = (1/1.54)*Av*σe

|Fres| ≤ VR |46048,32| < 65150,85 vérifié (0,71)


Date : 09/06/13 Page : 39

Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme Ratio 0,71


Date : 09/06/13 Page : 40

Assemblage - Poutre Poutre 3D :

Assemblage - Poutre Poutre Note De Calcul :

Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2009

Calcul de l'Encastrement Poutre-Poutre NF P 22-460

Ratio 0,86

GÉNÉRAL

Assemblage N° : 2

Nom de l’assemblage : Poutre - poutre

Noeud de la structure : 34

Barres de la structure : 23, 22

GÉOMÉTRIE

CÔTÉ GAUCHE


Date : 09/06/13 Page : 41

POUTRE

Profilé : IPE 360

Barre N° : 23

α = -174,3 [Deg] Angle d'inclinaisonhb = 360 [mm] Hauteur de la section de la poutre

bb = 170 [mm] Largeur de la section de la poutre








CÔTÉ DROITE

POUTRE

Profilé : IPE 360

Barre N° : 22

α = -5,7 [Deg] Angle d'inclinaisonhb = 360 [mm] Hauteur de la section de la poutre

bfb = 170 [mm] Largeur de la section de la poutre








BOULONS

d = 14 [mm] Diamètre du boulonClasse = HR 8.8 Classe du boulonFb = 5888,00 [daN] Résistance du boulon à la rupture

nh = 2 Nombre de colonnes des boulons

nv = 6 Nombre de rangéss des boulons

h1 = 50 [mm] Pince premier boulon-extrémité supérieure de la platine d'about

Ecartement 75 [mm]

Entraxe 100;100;200;100;100 [mm]

PLATINE

hp = 722 [mm] Hauteur de la platine

bp = 170 [mm] Largeur de la platine

tp = 24 [mm] Epaisseur de la platine

Matériau : ACIER

σep = 235,00 [MPa] Résistance

JARRET INFÉRIEUR


Date : 09/06/13 Page : 42

bf = 170 [mm] Largeur de la platine

tf = 13 [mm] Epaisseur de l'aile

hw = 360 [mm] Hauteur de la platine

tw = 8 [mm] Epaisseur de l'âme

α = 11,6 [Deg] Angle d'inclinaison

SOUDURES D'ANGLE

aw = 6 [mm] Soudure âme

af = 9 [mm] Soudure semelle

EFFORTS

Cas : 14: EFF /109/ 1*1.00 + 2*1.00 + 5*1.33 + 10*1.50

My = 9558,25 [daN*m] Moment fléchissant

Fz = 827,29 [daN] Effort tranchant

Fx = 9071,19 [daN] Effort axial

RÉSULTATS

DISTANCES DE CALCUL

Boulon N°


1 Intérieurs 25 34 25 37

2 Centraux 25 34 100






Boulon N°


1 659 18889,85 0,00 29730,68 18889,85 5888,00 -> 5888,00 100, 00

2 559 9028,39 9400,00 14243,15 9028,39 5888,00 -> 5888,00 100 ,00

3 459 9852,51 14100,00 21364,73 9852,51 5888,00 -> 5888,00 10 0,00

4 259 9852,51 14100,00 21364,73 9852,51 5888,00 -> 5888,00 10 0,00

5 159 9028,39 9400,00 14243,15 9028,39 5888,00 -> 5888,00 100 ,00









Date : 09/06/13 Page : 43






Q1 ≤ Qadm 68,94 < 1693,58 vérifié (0,04)


|Fx| ≤ Fmin |9071,19| < 10598,40 vérifié (0,86)






DISTANCES DE CALCUL

Boulon N°


1 Intérieurs 25 34 25 37







Boulon N°


1 659 18889,85 0,00 29730,68 18889,85 5888,00 -> 5888,00 100, 00

2 559 9028,39 9400,00 14243,15 9028,39 5888,00 -> 5888,00 100 ,00

3 459 9852,51 14100,00 21364,73 9852,51 5888,00 -> 5888,00 10 0,00

4 259 9852,51 14100,00 21364,73 9852,51 5888,00 -> 5888,00 10 0,00

5 159 9028,39 9400,00 14243,15 9028,39 5888,00 -> 5888,00 100 ,00


Date : 09/06/13 Page : 44













Q1 ≤ Qadm 68,94 < 1693,58 vérifié (0,04)


|Fx| ≤ Fmin |9071,19| < 10598,40 vérifié (0,86)






Assemblage satisfaisant vis à vis de la Norme Ratio 0,86


Date : 09/06/13 Page : 45

Tableaux Des Métré :

Type Nombre Longueur [m] Poids unitaire [kG/m]

Poids pièce [kG] Poids total [kG] Surf. peinture

[m2]

ACIER E24 CAEP 60 16 9,56 5,43 51,87 830 35,66 CAEP 70 8 9,02 7,38 66,56 532 19,65 HEA 160 10 7,50 30,45 228,35 2283 67,20 IPE 160 94 7,50 15,78 118,33 11123 438,90 IPE 240 4 5,59 30,72 171,71 687 20,61 IPE 240 2 6,18 30,72 189,83 380 11,39 IPE 360 18 11,86 57,11 677,36 12192 288,86 IPE 400 18 5,00 66,33 331,64 5970 132,01Total par se CAEP 60 16 152,96 5,43 829,85 830 35,66 CAEP 70 8 72,16 7,38 532,49 532 19,65 HEA 160 10 75,00 30,45 2283,49 2283 67,20 IPE 160 94 705,00 15,78 11123,04 11123 438,90 IPE 240 6 34,72 30,72 1066,50 1067 32,01 IPE 360 18 213,48 57,11 12192,49 12192 288,86 IPE 400 18 90,00 66,33 5969,51 5970 132,01 Jarret_0. 1239 31,67 Totaux n 35237 1045,95

Note de Calcuul CM

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