Note de Calcul Villa R 2 TIPAZA

8/20/2019 Note de Calcul Villa R 2 TIPAZA

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Note de calcul

béton armé

PROJET : R+2 Kolea/Tipaza

Date :

Mai / 2013

S O M M A I R E

1- PRESENTATION DE L’OUVRAGE.

a- USAGE ET IMPLANTATION DE L'OUVRAGE.

b- OSSATURE ET CONTREVENTEMENT.

c- CARACTERISTIQUE ET GEOMETRIQUE.

d- CARACTERISTIQUES DU SOL.

2- DÉTERMINATION DES CHARGES ET SURCHARGES.

2-1 - DESCENTE DES CHARGES.

2.2- PRE DIMENSIONNEMENT DES POTEAUX.

2.3- PRE DIMENSIONNEMENT DES POUTRES.

3- ACTION SISMIQUE.

3.1- MODELISATION DE LA STRUCTURE.

3.2- METHODE D’ANALSE SPECTRALE MODALE.

4- CALCUL ET VÉRIFICATION DE LA SUPERSTRUCTURE.

!.1- DETERMINATION DE LA MASSE SISMIQUE.

!.2- RESULTANTE DES "ORCES SISMIQUES.

!.3- VERI"ICATION LES DEPLACEMENTS RELATI"S ET CALCUL DU #OINT

!.!- "ERRAILLAG DES ELEMENTS RESISTANTS

$- CALCUL ET V%RI"ICATION DE L’IN"RASTRUCTURE

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béton armé


Date :

Mai / 2013

1- PRESENTATION DE L’OUVRAGE :

a- USAGE ET IMPLANTATION DE L'OUVRAGE &

C’est un ouvrage à usage d’habitation, constitué d’un RDC et 02 étages courant avec

une terrasse accessibles.

L’ouvrage est situe à KOLE dans la !ila"a de #$%& cette 'one est considérée

co((e une 'one de sis(icité élevée )'one $$$*.

b- OSSATURE ET CONTREVENTEMENT &

Le b+ti(ent est constitué ar un s"st-(e (ite voiles/ortiues auto/stable dont la

terrasse est non accessible et les lanchers a cors creu )134* ou bien dalle leine de

14c(.

c- CARACTERISTIQUE ET GEOMETRIQUE &

- 5ens longitudinal, longueur666666666666 L711.80 ( 9- 5ens transversal, largeur 66666666666666 l71.:0 ( 9- ;auteur RDC 666. 6666666.66666. 6.. hr :.0 ( 9- ;auteur étage courant.666666666666.6666 hEh 7 :.0 ( 9- ;auteur totale 6666666.66666666.66 h# 7 11.:< (9

%our la (éthode de calcul, on a aliué le rogra((e E#=5 our la déter(ination

des sollicitations >, ?, # sous les di@@érentes co(binaisons des charges statiues et

d"na(iues, ainsi ue la véri@ication, le di(ensionne(ent et la déter(ination des sections

d’acier dans les di@@érents élé(ents structurau con@or(é(ent au r-gle =..E.L.A1 et

R%200:.

•

Les caractéristiues des (atériau utilisés our le calcul sont B

()*+ &

- Dosage en ci(ent :40 g(:,- @c2%a,- σbc714,00 >%a.

Ac,/ &

- ciers e E 800,

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Date :

Mai / 2013

d- CARACTERISTIQUES DU SOL &

Fn s"st-(e de @ondations suer@icielles ancrées à 1.40( à artir du terrain

naturel avec une contrainte ad(issible de lGordre de 1.40 bars rise dans lecalcul de ces @ondations.

2- DÉTERMINATION DES CHARGES ET SURCHARGES :

2-1 - DESCENTE DES CHARGES &

o %lancher terrasse accessible B

o Carrelage )2c(*666..666666666666666 0,02H227 0,88 K?(I

o Chae )1,4c(*6..........666..........................................6 0,014H207 0,:0 K?(Io Lit de sable )1,4c(*66666666666666666.. 0,014H1J7 0,24 K?(I

o Enduit au plâtre (e = 2 cm ; ζ = 10KN/m!""""""""""""# 0#02 $ 10 = 0#2KN/m%

o %oids rore du lancher )134* 66666666.666666. 7 2.A0 K?(I

o Charge er(anent #7 8.0A K?(Io Charge d’eloitation #7 1,40 K?(I

o %lancher terrasse inaccessible B

o Couche de rotection en gravillon roule )8c(* 6666666..60,08H20 7 0,


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o

o Charge er(anent EC7 4.10 K?(Io Charge d’eloitation EC7 1,40 K?(I

o Escalier B

o M- Nolée Bo Dalle en béton ar(e )14c(*666666666 0,14H24cos:0 7 8,:: K?(Io %oids rore des (arches )1Jc(*66666666. 0,1JH2427 2.12K?(Io arde Cors66666666666666666666. 7 1.00 K?(Io

Carrelage )2 c(*66666666666666666. 0,02H227 0,88 K?(Io Revte(ent )>archeC>* ): c(*6666666.66 0,0:H207 0,0 K?(Io

o Charge er(anent N 7 in )b1, h1* P :0 c( 666.. Néri@ié

>in )b1, h1* P he20 666.. Néri@ié

18 Q b1h1 Q 8. 666.. Néri@ié

2.3- PRE DIMENSIONNEMENT DES POUTRES &

- %outre rinciale ):080*

- %outre secondaire ):0:0*

- Néri@ication selon R.%... AA B

&


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b P 20 c( 666.. Néri@ié.

h P :0 c( 666.. Néri@ié.

hb ≤ 8 666.. Néri@ié.

3- ACTION SISMIQUE :

3.1- MODELISATION DE LA STRUCTURE &

Dans cette étude, on roc-de ar un (od-le nu(ériue élaboré sur le logiciel E#=5.

Les élé(ents orteurs oteau / outres sont (odélisés ar des élé(ents Frame S et les

voiles sont (odélisés ar des élé(ents Shell S.

",0 + 1 B >od-le nu(ériue de la structure

3.2- METHODE D’ANALSE SPECTRALE MODALE

'


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Cette (éthode est basée sur la suerosition (odale, elle co(bine le (ai(u( des

e@@ets engendrés dans la structure ar les @orces sis(iue rerésentées ar un sectre de

réonse de calcul donné ar la @or(ule ci/dessous, our obtenir la réonse de la structure.

Détermination les coefficients sismique ;

&one de sis(icité élevée )Région* B &one sis(iue $$$

roue d’usage 9 2

Le site dGi(lantation 5: 9

52 )site @er(e*#2 7 0.80

#1 7 0.14 Coe@@icient de ondération β9

β7 0.20 ()a*e d+,aitati.n!

acteur de correction dGa(ortisse(ent η9

η 7 0.


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acteur de ualité 9

7 1.20 Coe@@icient de co(orte(ent R9

R7 8 )%ortiues Contreventés ar des voiles*

4- CALCUL ET VÉRIFICATION DE LA SUPERSTRUCTURE :

!.1- DETERMINATION DE LA MASSE SISMIQUE &

Ui 7 β 3 avec β70,2 ()a*e d+,aitati.n!

La (asse globale à la base égale à : O D L % R # $ C $ % # $ ? > 5 5 R # $ O 5

Mod P!"od S#$U% S#$U&

1'(3)1'

* 74,5652 0,1518

20,25939

9 74,8499 74,3773

30,21719

9 76,4009 75,245

40,10247

4 88,0239 75,2467

+0,08020

6 88,0251 80,4276

,0,07722

9 88,1658 80,844

) 0,07088 94,3332 80,8536

* 0,053314(4+2

,4(24,

4

0,04635

1 94,9094 95,635

1'0,03403

1 99,9236 95,6392

110,02543

8 99,9397 99,7989

120,02046

5 100 100

La articiation (assiue déasse à 56 dans les deu sens our le 0


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La @orce sis(iue totale N aliuée à la base est calculée ar la @or(ulesuivante B

W R

Q D AVs =

A9c &V/ : ;3$.!! 4NV< : $=5.!2 4NV> : $5!.! 4NV @ =6 V/ : $=.3$ 4N

√

O4

Donc, nous avons constaté ue, la résultante des @orces sis(iues à la base V

obtenue ar co(binaison des valeurs (odales est suérieure à =6 de larésultante des @orces sis(iue V/ déter(inée ar la (éthode statiue éuivalente.

!.3- VERI"ICATION LES DEPLACEMENTS RELATI"S "

Le déplacement horizontal c,aue ni3eau 454 de la )tructure e)t calcul6 c.mme )uitk = R ek

δe5 7 d6placement d8 au9 :.rce) )i)miue) i (< c.mpri) l+e::et de t.r)i.n!R 7 c.e::icient de c.mp.rtement

le déplacement relatif au ni3eau 454 par rapp.rt au ni3eau 45-14 e)t 6*al 7

k = k - k-1

Story Diaphragm Load UX!m" U#!m" depla!eme$t !m" delta deplt% !m" &eri'i!atio$

Terra%%e & E> 0?@@1 0?0&A ?@ ()* ,K

tage * E> 0?A@@ 0?0&@' ?'A 1). ,K

tage 2 2 E> 0?'2@& 0?00 2?12 1).( ,K

tage 1 1 E> 0?1A01 0?00@& 0?2

Terra%%e & EB 0?01 0?&@22 1?@A ()2. ,K

tage * EB 0?0'&2 0?&& 1?' ()0* ,K

tage 2 2 EB 0?022 0?2' 1?02 () ,K

tage 1 1 EB 0?0112 0?0A& 0?&

Tab 1 / Néri@ication des délace(ents inter étages.

- E*) +*8aB (d,)On entend par e::.rt n.rmal r6duit? le rapp.rt 7

A


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!2!

d

' 34

5

.C

Nd 7 6)i*ne lDe::.rt n.rmal de calcul )De9erant )ur une )ecti.n de 6t.n ;

Fc 7 GDaire (Hecti.n rute! de cette derniIre: c 7 Ga r6)i)tance caract6ri)tiue du 6t.n

P.teau R 0 9 0 cm%ν

= (32 6 (3*√

,K

!.!- FERRAILLA#E DES ELEENTS RESISTANTS "

A -"a,BBa0 d/ *)a< &

Ge) p.teau9 ).nt de) 6l6ment) )tructurau9 3erticau9# Ll) c.n)tituent de) p.int) dDappui) p.ur le)

p.utre) et .uent un rMle trI) imp.rtant dan) la tran)mi))i.n de) e::.rt) 3er) le) :.ndati.n)#

Ge) )ecti.n) de) p.teau9 ).nt ).umi)e) la :le9i.n c.mp.)6e (? N! ui e)t due

lDe9centricit6 de lDe::.rt n.rmal 4 N4 par rapp.rt au9 a9e) de )


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Q S

A3 Selo$ RB ?2@: Hituati.n accidentelle

Q S E

0?AQ E

U3ec ;

Q 7 ,ar*e) permanente)#

S 7 Hurc,ar*e) dDe9pl.itati.n#

E 7 Ucti.n du )6i)me#

U partir de ce) c.minai).n)? .n di)tin*ue le) ca) )ui3ant)7

1- Nma9? c.rr

2- ma9? Nc.rr

- min? Nc.rr

Ge) r6)ultat) de) e::.rt) et :errailla*e de) p.teau9 ).nt re*r.up6) dan) le) taleau9 )ui3ant) 7

13 SitCatio$ dCraAle :

.minai).n 7 1?'Q 1?'S

a# 5ma ) 8!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m2"

5ma 8!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7) 37)

T Terra%%e090 0 1#AA 0#00 A#10

# 8ma ) 5!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m2"

8ma 5!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7 )37)

T Terra%%e090 1A#@ A#02 0#A1 A#10

!3 5mi$ ) 8!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m

2

"

5mi$ 8!orr %

k5" k5m" !m

2

"

10

min

!( RPA s A

min!( RPA s A

min

!( RPA s A


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RD7 )37)

T Terra%%e090 11#@ '#2 0# A#10

23 SitCatio$ a!!ide$telle :

.minai).n 7 QSE

a3 5ma ) 8!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m2"

5ma 8!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7) 37)

T Terra%%e090 &#20 1#A 0#00 A#10

A3 8ma ) 5!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m2"

8ma 5!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7) 37)

T Terra%%e090 '0#0 1&'#'1 A#10

c# 5mi$ ) 8!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m2"

5mi$ 8!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7 )37)

T Terra%%e090 1A#@1(T! 1#A A1 A#10

.minai).n 7 0#A Q E

a35ma ) 8!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m2"

5ma 8!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7) 37)

T Terra%%e090 '&2#00 1#1 0#00 A#10

A38ma ) 5!orr" :

5iE3 Se!tio$%

!m2"

8ma 5!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7 )37)

T Terra%%e090 &#A& A2#A A A#10

11

min

!( RPA s A

min

!( RPA s A

min

!( RPA s A

min

!( RPA s A

min

!( RPA s A


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!3 5mi$ ) 8!orr"

5iE3 Se!tio$%

!m2"

5mi$ 8!orr %

!m2"k5" k5m" !m2"

RD7) 37)T Terra%%e 090 2'#20(T! '#@& '#@ A#10

Ge :errailla*e ma9imum a 6t6 .tenu par la .minai).n 40#AQE4#

5iE3Se!tio$% %

7al!

%8i$

!mF"

7hoi De% %dp

!mF" !mF" armatCre% !mF"

RD7 ) 37

t Terra%%e090 '#@ A#10 .T1+.T1. 1

Armature Tran!erale

e1#: ,

ua

t

t V

S

A ρ =

66666.. )R%AA*.Nu 7 E@@ort tranchant de calcul.h1 B ;auteur totale de la section brute.ρa 7 2.4 B Coe@@icient correcteur )V W '!.

5iE3 Ga

TCma

Ho$e St !m"

t!al!

7hoiK5" !mF"

RD7 2?' A#1 N 10 0?0A 02 cadre en TA

1' 0?12 02 cadre en TA

1er

2?' ''

N 10 0?0& 02 cadre en TA


2Ime2?' #2

N 10 0?0 02 cadre en TA


- "a,BBa0 d/ *)/ &

P*)/ RDC? E)a0 c*a+) &

T$%e Section &osition '(N )m*

Ascalculée

A min'R&A*

C)N)F Achoisie

+arre

12

min

!( RPA s A


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Cm,

*),+c,aB

:080 uis 0,4 8,AA

,00 1,:04,4 3T122T12

#ravée :A,J0 :,20 :,:A 3T12

*)

/c*+da,

:0:0 uis 40,


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"ERRAILLAGE ADOPT%!T1;!T1!F23T1!

1$c8!T1;!T1!F23T1!

1$c8?C & T12 / 1$ ?C & T12 / 1$

V*,B S+/-VOILES V3 V!DONNÉESE@@ort ?or(al N (t) -1?!1 $?$1>o(ent de @leion M (t,m) !?3; 11!?2Eaisseur du voile e (m) ?2 ?2Longueur du voile L (m) 2? 2?5ection du voile A (m²) 0,80 0,80

$nertie du voile I (m4 ) 0,1: 0,1:=ras de levier Y (m) 1,00 1,00

RÉSULTATS

Contrainte #raction σ 1 (t/m²) /:4


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• C*8b,+a,/*+ d/ cJa0/ &

•

PBa+cJ E)a0 c*a+) &

ELF B u 7 1,:4 3 1,4 7 4.A: K?(l.

EL5 B ser 7 3 7 8.:0 K?(l.

• PBa+cJ )a// &

ELF B u 7 1,:4 3 1,4 7 .A4 K?(l.

EL5 B ser 7 3 7 4.0< K?(l.

C*+cB/,*+ B Le lancher #errasse est le lus sollicité.

P*/,),*+ M8a


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$ Epai))eur de la 3.l6e 7

200

"#

"≤≤ ⇒ 12#cm Z e Z 1A#'0cm On prend 7 e = 1J !m

DTR895T9,5 DS ,RTS 95TR5 :

Ge c,ar*ement e)t d.nn6 p.ur une ande de 1#00m de l.n*ueur#

CO>=$?5O? NOLEE )K?(l* %L$ER )K?(l*1.3$G1.$Q 1$.22 1.1;

GQ 11. .2$

7omAi$ai%o$ de% !harge%3

- 7L7UL DS R8TURS :

Ge rI*lement [ 4L modi'i 2((*\ pr6c.ni)e une r6ducti.n partielle du m.ment

0 = ma9

•

Ge m.ment en tra36e 7 t = 0#A' 0

•

Ge m.ment en appui 7 a = 0? '0

CO>=$?5O? >0 )K?,(* >t )K?,(* >a )K?,(*1.3$G1.$Q !2.33 :4.A< :1.J8

GQ 3.$! 24.A4 22.A0

•

Ge :errailla*e )e :ait en :le9i.n )imple p.ur une ande de 1m de lar*eur? a3ec ;

F = 100 cm ; , = 1' cm ; d = 0?@, = 1#'0 cm ; c2A = 2' Pa ;

c = 1&?20 Pa ; e = &00 Pa##

1


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8CK5m"

µ α H

!m"

%!al!

!mF"7hoi

%adp

!mF"

TraEe '#@A 0#1 0#1 12#'A A#22 T1& 10#A

ppCi 1#& 0#12 0#1 12# #22 T12 #@2

TaAleaC *: 7al!Cl dC 'erraillage

-LS 4L7,5S :

- 95TR,DU7T9,5 :

Ge) alc.n) ).nt a))imil6) de) c.n).le) de p.rt6e de 1?0m# an) n.tre ca)? le) alc.n) ).nt de

mme t


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7L7UL DS 7MRNS S,LL979T5T DU 4L7,5 :

3 7harge% perma$e$te% et %Cr!harge% d;eploitatio$ 7

1 - arrela*e (e = 2 cm ;ζ = 20 KN/m !""#""##"""""####""###""###0?& KN/m2

2 - .rtier de p.)e (e = 2 cm ; ζ = 20 KN/m !"""#"##"""###"####""####0?& KN/m2

- Git de )ale (e = cm ; ζ =1A KN/m !"""""#"#""""##"###""##0?& KN/m2

& - alle pleine (e = 1' cm ; ζ = 2' KN/m !#"""#""###############################"?' KN/m2

' - Enduit au ciment (e = 2 cm ; ζ = 1A KN/m! """""""""""""""""""##0? KN/m%

N = J).J K5/m

2

et O = *)J( K5/mF

1A


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] ,ar*e c.ncentr6e [ \ 7

•

Enduit au ciment """""""""#0? KN/m%

•

a.nnerie (e p=10m!""""""#"##0?@0 KN/m%

•

Enduit au ciment""""""""#"##0? KN/m%

=1)2 K5/mF

P.ur une ande de 1m 7

=1?2 ^ 1#00 ^1?00 = 1#2 KN

7,84959S,5 DS 7MRNS :

3L3U3 3L3S3

P K5/ml" 12?1 A?@'

K5" 2#1A 1#2

TaAleaC *31 : 7omAi$ai%o$ de% !harge%#

7L7UL D ,RTS 95TR5S 7

] .ment :l6c,i))ant 7 (9! = (2

$#9% #9!

] E::.rt tranc,ant 7 T(9! = (#9 !

3L3U3 3L3S3

8 K53m" 1& @#

T K5" 1@#20 1#0

7L7UL D RR9LLN :

Ge calcul )e :ait en :le9i.n )imple p.ur une ande de 1m de l.n*ueur p.ur une )ecti.n rectan*ulaire

( ^ ,! = (100 ^1'! cm%

.nn6e) 7 c2A = 2' Pa ; t2A = 2?1 Pa ; c = 1&?20 Pa? d =1?' cm ; e = &00 Pa#

8C

K53m"

Q H

!m"

%!mF" !hoi

%!mF"

%p

!m"

1& 0?0'' 0?0 1#12 #1 0T1( J3J( 1'

- &R997T9,5S 7

1@


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Mai / 2013

3 7o$ditio$ de $o$ 'ragilit 7

U) W U)min = 0?2 ^ ^ d ^

%#

%t 2A

U) = '#'0 cm% W U)min = 1?00 cm%"""""""""""""#""X6ri:i6e

- &ri'i!atio$ de l;e''ort tra$!ha$t 7

On d.it 36ri:ier ue 7 uu τ τ ≤U3ec ;

uτ =in (0?1 ̂ c2A ; & Pa! = 2?' Pa (i))urati.n pr6udiciale!

MPau MPad b

T u

u '?21&2?01'1000

1020#1@ma9

=≤=×

×=

×= τ τ

…..X6ri:i6e

$- CALCUL ET V%RI"ICATION DE LA IN"RASTRUCTURE

$.1- CALCUL DES "ONDATIONS &

Les élé(ents des @ondations ont our rYles de trans(ettre au sol les e@@orts trans(isar la suerstructure 9 elles constituent donc la artie essentielle de l’ouvrage, de leur

bonne concetion et réalisation découle la bonne tenue de l’ense(ble.

Les crit-res de choi sont d’ordre techniue, écono(iue, et relati@ à B

- La charge et à l’e(lace(ent de la se(elle.

- La nature du sol et du terrasse(ent.

- Le @aZonnage @acile d’aciers.

CHOI% DES SEMELLES :

- e) Hemelle) L).l6e) ).u) p.teau9

- e) Hemelle) ilante) H.u) 3.ile)#

DIMENSIONNEMENT DES SEMELLES :

; 7 0'#0&

+− a &

; B hauteur de la se(elle = B largeur de la se(elle

20


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Note de calcul

béton armé


Date :

Mai / 2013

a B éaisseur de voile

Les se(elles sont sollicitées ar les e@@orts suivants BLa véri@ication de la stabilité et des contraintes dans le sol B

?3?3?E our la véri@ication des contraintes dans le sol S

0


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Note de calcul

béton armé


Date :

Mai / 2013

0,


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Note de calcul

béton armé


Date :

Mai / 2013

Note de Calcul Villa R 2 TIPAZA

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