Note de Calcul de Voile de Soutenement

Matre de louvrage :

Matrise duvre :

Architecte :

PROJET DEXTENSION DUNE SURFACE DE VENTE

Lieu-dit Les Patis

Z.I. 52220 Montier en Der

NOTE DE CALCUL DES VOILES DE SOUTENEMENT

Projet : PROJET DEXTENSION DUNE SURFACE DE VENTE Site : Lieu-dit Les patis Z.I 5220 MONTIER EN DER

Matrise duvre : Adresse :

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Anne 2007 2/6 Note soutnement.doc

Mur de soutennement

I - H Y P O T H E S E S G E N E R A L E S

Rgles de calculs: BAEL 91 Rvise 99

Matriaux:Bton: fc28 = 25,00 MPa

ft28 = 2,100 MPa

Densit: 2,500 t/m3

Acier: fe = 500 MPaenrobage: 5,00 cmfissuration: prjudiciableNuance: Aciers Haute Adhrence

Bton Arm: Densit: 2,500 t/m3

Caractristiques du sol:

Remblais:

Taus de travail du sol: l'ELS: sol-els = 2,50 bars l'ELU: sol-elu = 3,38 bars

Poids volumique djaug : ' = 1,20 t/m3Poids volumique humide : h = 1,80 t/m3Angle de frottement: = 30,00 Angle de frott.terrain-semelle: ' = 35,00 Cohsions du sol: c = 0,00 t/m

Surcharge

q = 0,60 t/mCaractristique du site: Sans objet



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II - C A L C U L D E S T A B I L I T E E X T E R N E D U M U R

Schma de calcul:Donnes gometriques:ev = 0,20 meo = 0,20 ml1 = 0,25 ml2 = 0,70 mes = 0,20 mSemelle:ls = 1,15 m largeur totale de la semelle

hr = 1,80 m hauteur remblaishm = 1,80 m hauteur mur

Angle de la surface libre du sol avec l'horizontale = 0,00 Rsultas prliminaires:Angle de la face de l'ecran avec la verticale: = 0,00 Angle de la rsultante de pousse avec la normale l'ecran :

= 15,00 = 0,00

30 Dtermination des coefficients de pousses actives: Ka et KaqCalcul de Ka:

< La mthode de Rankine n'est pas applicablecos() = 0,750 cos(+) = 0,966 sin(+)sin() = 0,354 cos(+)cos() = 0,966

Ka = 0,301 coefficient dtermin par la mthode de Poncelet

Calcul de Ka par la mthode de Caquot- KriselKa = Ka Poncelet

Dtermination de :tan(/2) = 0,142

= 16,174 =(+)/2 = 8,087

=()/(++2) = 0,063 - Log = 0,005

= 1,005 Ka = Ka Poncelet = 0,303

Calcul de Kaq:

Angle de la charge rpartie sur la surface libre avec la normale cette surfac o = 0,00 sin = 0,518 = 31,17

sin = 0,000 = 0,00 = 8,09 > 0

D' o Kaq = 0,359

= /4/2+()/2 =

hmes

Faq

eo

l2evl1

hr

Fa

A

Ecran rugueux (bton coul pleine fouille)

L1 ev L2

eo

eshm hr



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Calcul des forces de pousses:Calcul de pousse de au remblai Fa:

Fa = 0,5Kah/cos = 0,88 tFaH = Facos(+) = 0,85 tFaV = Fasins(+) = 0,23 t

Calcul de pousse de au surcharge Faq:

Faq = Kaqqh/cos = 0,39 tFaqH = Faqcos(+) = 0,37 tFaqV = Faqsin(+) = 0,10 t

Calcul de stabilit externe:

Dsignation Act. verticale Act.horizontale dist. % A [m]Mom. De Renversement [tm]

Mom. Stabilisant [tm]

0,23 0,45 0,103

0,853 0,80 0,682

0,10 0,45 0,045

0,374 1,10 0,412

0,90 0,35 0,32

- 0,45 0,00

Poids semelle 0,58 0,58 0,33

2,27 0,80 1,81

- 0,45 0,00

Total 4,07 1,23 1,09 2,61

Stabilit vis-- vis du renversement:Coefficient de scurit:

Mst / Mrenv = 2,384 >1,5 =>o.k ! la condition de non renversement est vrifie

Stabilit vis--vis du glissement:

Coefficient de scurit:

Fvtan' / RH = 2,323 > 1,5 => o.k ! la condition de non glissement est vrifieStabilit vis--vis du non poinonnment:

excentricit % A:

eA = 0,372 m

excentricit % G:

eG = 0,203 m G est le centre de gravit de la semelle

ls/6 = 0,192 m excentricit % G > ls/6

Contrainte maximale :

1 = 7,294 t/mContrainte minimale :

2 = 0,213 - t/m Diagramme triangulaureContrainte de rfrence :

rf = 5,418 t/m o.k ! la condition de non poinonnement est vrifie

Pousse des terres: FaH, FaV

Pousse de au surcharge FaqV; FaqH

Poids voile

Poids remblais



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III - C A L C U L D E S T A B I L I T E I N T E R N E D U M U R

A. Stabilit interne du voile :1. Calcul du moment flchissant maximal:D la pousse des terres: Mpt = Fahr/3 = 0,512 tmD la pousse des surcharge: Mq = Faqhr/2cos = 0,337 tmD la pousse de l'eau: M = Fwhr/3 = 0,000 tm

Moment rsultant sur voile: l'ELS: Mr = 0,849 tm

2. Effort tranchant maximal:D la pousse des terres: Vpt = Fa = 0,853 t

D la pousse des surcharge: Vq = Faq = 0,374 t

D la pousse de l'eau: V = Fw = 0,000 t

Effort tranchant rsultant sur voile: l'ELU: Vu = 1,713 t

3. Valeurs des moments flchissants par section:Sections abs. % sem.x[m Mpt Mq Total [tm]

h =0 0,00 - 0,000 0,000

h/4 0,45 0,01 0,021 0,029

h/3 0,60 0,02 0,037 0,056

h/2 0,90 0,06 0,084 0,148

2h/3 1,20 0,15 0,150 0,301

3h/4 1,35 0,22 0,189 0,405

h 1,80 0,51 0,337 0,849

5. Calcul d'armatures principales

Sollicitation: Ms= 0,85 t.m

Section: b = 100 cm

d = 14 cm

Ath = 2,4 cm

Arelle = 2,57 cm soit ST25

Armature de rpartition:

Arp = 0,64 cm soit HA8 espac de 25cm

B. Stabilit interne de la semelle :1. Evaluation des charges et surcharges:

Poids des terres amont: g = 3,24 t/m

Poids des terres aval: g' = 0,00 t/m

Surcharges ps = 0,60 t/m

Poids du voile 0,90 t/m

Poids d'eau sur semelle 0,00 t/m

Poids de la semelle: 0,50 t/m

rsultat p1 = 0,50 t/m

rsultat p2 = 4,34 t/m

x = 1,12 m (calcul intermdiare: coordonne du point % A o =0)(l1+ev/2) = 5,01 t/m Contrainte au droit de l'axe du voile

p1

P

l1+ev/2

C

(l1+ev/2)A 21

p2

M/S3



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2. Evaluation des sollicitations et armatures sur semelle:2a- Section gauche de C cot patin

Moment flchissant

D p1: Mp1 = -0,03 tm

D la contrainte: M12 = 0,40 tmMg = 0,37 tm

Section: b = 100 cm

d = 13 cm

Ath = Amin

Amin = 1,56 cm

Arelle = 2,57 cm soit ST25C

Effort tranchant

D p1: Vp1 = -0,18 t

D la contrainte: V1-2 = 2,15 tVg-elu = 2,67 t

2b- Section droite de C ct remblai

D p2: Mp2 = -1,39 tm

D la contrainte: M1/2 = 0,49 tmMd = -0,90 tm

Section: b = 100 cm

d = 13 cm

Ath = 2,5 cm

Amin = 1,56 cm

Arelle = 2,57 cm soit ST25C

D p2: Vp2 = -3,47 t

D la contrainte: V1-2 = 1,92 tD au poids voile: Vpv = -0,90

Vd-elu = -3,31 t

C. Vrifications vis--vis des efforts tranchants :1. Voile de soutnement:

Vu = 1,71 t (effort tranchant maximal)

u = 0,13 MPau-lim = 1,17 MPa

Observation: O.K! Pas de ncessit d'armatures transversales2. Semelle du mur:

Vu-max = 3,31 t (effort tranchant maximal)

u = 0,25 MPau-lim = 1,17 MPa

Observation: O.K! Pas de ncessit d'armatures transversales

CA

B

Mg

Diagramme de Moment

Md

0,50 2,35

MFv

FhC

G1,85

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