murs de soutenement
description
Transcript of murs de soutenement
-
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS ET
PALPLANCHES
-
2PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES AU REPOS
sv
sh
v
hK'
'0
s
s
Coefficient de pression au repos
Pour les sols granulaires et les sols cohrents normalement consolids, K0 peut tre dtermin partir de f
fsin10 K
Pour les sols cohrents sur-consolids, K0 peut tre plus lev ( long terme) :
5,00 sin1 OCRK f
+
2Hw 210 'HHK
10 HK =
2210 ' HHHK w
10 HK H1
H2
2
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES ACTIVE ET PASSIVE
Cas actif
Le sol exerce une pression sur le mur
sv
sh
Cas passif
Le mur exerce une pression sur le sol
sv
sh
v
haK
'
'
s
s
v
hpK
'
'
s
s
3
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
Cas actif
sv
sh
v
haK
'
'
s
s
OCAO
CD
AC
CD
fsin
2
''cot
2
'' avav OCetcAOetCDss
fss
sN
c fsv
af
t
K0svsaA
D
C
O
2
''cot
2
''
sinav
av
css
f
ss
f
2
''sin
2
''cos avavc
ssf
ssf
f
f
f
fss
sin1
cos2
sin1
sin1'' 0
ca
Pour c 0
245tan
sin1
sin1 2 ff
f oaK
aaa KcK 2'' 0 ss Pour c = 0 aa K0'' ss
PRESSION DES TERRES ACTIVE ET PASSIVE
4
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES ACTIVE ET PASSIVE
Cas passif
v
hpK
'
'
s
s
OCAO
CD
AC
CD
fsin
2
''cot
2
'' pvvpOCetcAOetCD
ssf
ss
sc fsv
af
t
K0sv spA
D
C
O
2
''cot
2
''
sinpv
vp
css
f
ss
f
2
''sin
2
''cos
vppvc
ssf
ssf
f
f
f
fss
sin1
cos2
sin1
sin1'' 0
cp
Pour c = 0
245tan
sin1
sin1 2 ff
f opK
sv
sh
ppp KcK 2'' 0 ss pp K0'' ss Pour c 05
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES APPLICATION
a) Cas actif (c=0)
z=0, sa =0; z=5, sa = 1/3*15,7*5 = 26,2 kPa
Pa = (5)*(26,2)/2 = 65,5 kN/m
La rsultante agit une distance de
(5)/(3) par rapport au bas du mur.
b) Cas passif (c=0)
z=0, sp =0; z=5, sp = 3*15,7*5 = 235,5 kPa
Pp = (5)*(235,5)/2 = 588,8 kN/m
La rsultante agit une distance de
(5)/(3) par rapport au bas du mur.
31
5,1
5,0
245tan
sin1
sin1 2
f
f
f oaK
1,67 m
26,2 kPa
65,5 kN/m
35,0
5,1
245tan
sin1
sin1 2
f
f
f opK
= 15,7 kN/m3
f30o
c=05 m
Exemple No1
Dterminer pour le mur montr la figure ci-dessous
la pression active et passive ainsi que la position de
la rsultante des forces.
1,67 m
235,5 kPa
588,8 kN/m
6
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES SOLS COHRENTS
Dans le cas dun soutnement permanent, il estrecommand de faire lanalyse avec f en ngligeant
le cohsion (c).
Pour les ouvrages temporaires, on utilise plutt le paramtre court terme Cu (rsistance non-draine) s
sh = H-2Cu sv = H
t
sh = H+2Cu
PassifActif
H
KpH
+
2c(Kp)0,5
=
KpH+2c (Kp)0,5
2c(Kp)0,5
b) Cas passif :
H
KaH
-
2c(Ka)0,5
=
KaH-2c (Ka)0,5
-2c(Ka)0,5
a) Cas actif :
z0=2c/(Ka)0,5
H-z0
Zone de rupture en tension mur-sol
7
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES APPLICATION
Argile molle sature
= 15,7 kN/m3
f0
c=17 kN/m2
6 m
Exemple No2
Dterminer pour les conditions montres la figure
ci-dessous :
a) La profondeur maximum de la rupture en tension;
b) Pa avant la rupture en tension;
c) Pa aprs la rupture en tension.
a) Pour f = 0, Ka = tan2(45o) = 1 et c = Cu
z = 0
sa = z 2 Cu = -2Cu = -34 kPa
z = 6 m
sa = z 2 Cu = 15,7*6-2*17 = 60,2 kPa
La profondeur de la rupture en tension
z0 = 2Cu/ = 2*17/ 15,7 = 2,17 m
b) Avant la rupture en tension
Pa = (60,2*3,83)- (34*2,17)
= 78,6 kN/m
c) Aprs la rupture en tension
Pa = (60,2*3,83)- (0*2,17)
= 115,3 kN/m
60,2
34
2,17
3,83
8
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES ACTIVE ET PASSIVE
Pre
ssio
n l
atr
ale
Rotation du murRotation du mur
au repos0,4-0,6 0,5-3
0,2-0,5 0-1
3-14 1-2
granulaire cohrent
Pression active sa
Pression passive sp
DLa/H DLp/H
9
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES SURCHARGE
Cas actif
Cas passif
v
haK
'
'
s
s
v
hpK
'
'
s
s
sv
sh
H
H1
H2
q
H + =
wH2
H1 K(a ou p)(H1+q)
K(a ou p)(H1+ H2+q)
K(a ou p)(H1+q)
K(a ou p)(H1+q+ H2)+ wH2
K(a ou p)(q) K(a ou p)(q)
10
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES APPLICATION
4 m
q=10 kN/m2
= 15 kN/m3
f26o
c=8 kN/m2
Exemple No3
Dterminer pour les conditions montres la figure
ci-dessous :
a) La force de pression active, Pa aprs la rupture
en tension;
b) Dterminer la force de pression passive Pp.
17,31
6,09
1,04
2,96
a) Pour f = 26o,
sa = sa = Kas0 2c(Ka)0,5
z = 0
sa = 0,39*(10) 2*8*(0,39)0,5 =-6,09 kPa
z = 4 m
sa = 0,39*(10+4*15) 2*8*(0,39)0,5 = 17,31kPa
La profondeur de la rupture en tension
6,09/z0 = 17,31/(4-z0) z0 = 1,04 m
Pa = (17,31*2,96) = 25,62 kN/m
b) Pour f = 26o,
z = 0
sp = 2,56*(10) + 2*8*(2,56)0,5 =51,2 kPa
z = 4 m
sp = 2,56*(10+4*15)+ 2*8*(2,56)0,5 = 204,8 kPa
Pp = (51,2*4)+(204,8-51,2)*4 = 512 kN/m
39,032tan2
45tan 22
ooaK
f
56,258tan2
45tan 22
oopK
f
11
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES APPLICATION
a) Pour f = 25o,
sa = sa = Kas0 2c(Ka)0,5
z = 0
sa = 0,4*(15) 2*0*(0,4)0,5 = 6 kPa
z = 2,5 m
sa = 0,4*(15+2,5*18) 2*0*(0,4)0,5 = 24 kPa
Dans largile : f = 0; c = Cu Ka = 1 z = 2,5 m
sa = sz=2,5 2Cu = 15+2,5*18 2*25 = 10 kPa
z = 7 m
sa = sz=7 2Cu = 15+2,5*18 + 15*4,5 2*25 = 67,5 kPa
Pa = 6*2,5+(24-6)*2,5/2+10*4,5+(67,5-10)*4,5/2 = 211.88 kN/m
z = (2,5*6*1,25+(24-6)*2,5*2,5/2*2/3+10*4,5*(2,5+2,25)
+(67,5-10)*4,5*(4,5*2/3+2,5)/2) / 211,88
z = 4,63 (par rapport la surface du sol)
4,05,32tan2
45tan 22
ooaK
fExemple No4
Dterminer pour les conditions montres
la figure ci-dessous :
a) La force de pression active, Pa aprs
la rupture en tension;
b) Dterminer la position de la force Pa.
7 m
q=15 kN/m2
= 18 kN/m3
f25o
= 15 kN/m3
Cu = 25 kPa
2,5 m
67,5
6
2,5
4,5
24104,63
Pa
12
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES FRICTION SOL-MURCas actif
45+f/2 45+f/2
Pa C
Friction
Sol-mur
B
DA
d
H W
B
C
D
A
Pa
d
a
q
b
ba
90qa
W
Le principe de lanalyse consiste chercher la valeur de b
qui permet davoir Pa maximum
W
Pa
Rbf
90qd
90qdbf
dfbqfb
dfbqfb
90sin
sin
90sinsin
WP
WPa
a
En substituant W dans Pa
fbdqabq
fbaqbq
90sinsin.cos
sincoscos
2
12
2 WHPa
dPa/dr = 0 --- Pa max
2
2
22
coscos
sinsin1cos.cos
cos
2
1
aqqd
afdfqdq
qfHPa
13
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES FRICTION SOL-MURCas passif
45+f/2 45+f/2
Pp
C
Friction
Sol-mur
B
DA
dH
W
B
C
D
A
Pp
d
a
b
ba
90qa
W
W
Pp
R
2
2
22
coscos
sinsin1cos.cos
cos
2
1
qaqd
afdfqdq
qfHPp
bf
90qd
90dqbf
q
14
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
ERRATUM
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES THORIE DE COULOMB
Gnralement leffet de la friction sur le mur est faible dans le cas actif et il est habituellement nglige (d = 0); Les valeurs de Ka utiliser sont donnes dans le tableau en annexe. Langle de friction sol-mur est pris gal 0;
Dans le cas passif, leffet de la friction sur le mur est important mais il faut quil y ait dplacement du mur pour que la friction soit mobilise;
Les valeurs de Kp utiliser sont donnes pour diffrentes valeurs de friction sol-mur dans le deuxime tableau en annexe.
Lorsquil est applicable, langle de friction sol-mur pourrait tre :
- Mur en acier : d = f/3;
- Mur en bton : d = 2f/3 ;
- On peut aussi utiliser les valeurs typiques du tableau en annexe.
15
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
q (Deg)
a (Deg) f (Deg) 0 5 10 15 20 25
0 28 0,361 0,396 0,434 0,477 0,526 0,581
29 0,347 0,382 0,420 0,463 0,512 0,567
30 0,333 0,368 0,407 0,449 0,498 0,554
31 0,320 0,355 0,393 0,436 0,485 0,540
32 0,307 0,342 0,380 0,423 0,471 0,527
33 0,295 0,330 0,368 0,410 0,459 0,514
34 0,283 0,317 0,355 0,398 0,446 0,501
35 0,271 0,306 0,343 0,386 0,434 0,489
36 0,260 0,294 0,332 0,374 0,421 0,476
37 0,249 0,283 0,320 0,362 0,410 0,464
38 0,238 0,272 0,309 0,351 0,398 0,452
39 0,228 0,261 0,298 0,340 0,386 0,441
40 0,217 0,251 0,287 0,329 0,375 0,429
41 0,208 0,241 0,277 0,318 0,364 0,418
42 0,198 0,231 0,267 0,307 0,353 0,407
5 28 0,382 0,420 0,462 0,509 0,562 0,625
29 0,366 0,404 0,446 0,493 0,547 0,609
30 0,352 0,389 0,431 0,478 0,532 0,594
31 0,337 0,375 0,417 0,464 0,517 0,579
32 0,323 0,361 0,403 0,449 0,502 0,564
33 0,310 0,347 0,389 0,435 0,488 0,550
34 0,297 0,334 0,375 0,422 0,474 0,536
35 0,284 0,321 0,362 0,408 0,461 0,522
36 0,272 0,309 0,350 0,395 0,447 0,508
37 0,260 0,297 0,337 0,383 0,434 0,495
38 0,249 0,285 0,325 0,370 0,422 0,481
39 0,238 0,273 0,313 0,358 0,409 0,469
40 0,227 0,262 0,302 0,346 0,397 0,456
41 0,216 0,252 0,291 0,335 0,385 0,444
42 0,206 0,241 0,280 0,323 0,373 0,431
10 28 0,407 0,449 0,495 0,547 0,606 0,677
29 0,390 0,431 0,477 0,529 0,589 0,659
30 0,374 0,415 0,461 0,512 0,572 0,641
31 0,358 0,399 0,444 0,496 0,555 0,624
32 0,343 0,383 0,429 0,480 0,539 0,607
33 0,328 0,368 0,413 0,464 0,523 0,591
34 0,314 0,354 0,399 0,449 0,507 0,575
35 0,300 0,340 0,384 0,434 0,492 0,559
36 0,286 0,326 0,370 0,420 0,477 0,544
37 0,274 0,313 0,357 0,406 0,463 0,529
38 0,261 0,300 0,343 0,392 0,449 0,514
39 0,249 0,288 0,331 0,379 0,435 0,500
40 0,238 0,276 0,318 0,366 0,421 0,486
41 0,227 0,264 0,306 0,353 0,408 0,472
42 0,216 0,253 0,294 0,341 0,395 0,459
16
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
Valeurs de Ka pour d=0
Thorie de Coulomb
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRESSION DES TERRES THORIE DE COULOMB
Exemple No5
Dterminer pour les conditions montres la figure
ci-dessous la force de pression passive Pp:
a) d=0o;
b) d=10o;
c) d=20o.
6 mSable
= 18,9 kN/m3
c = 0 kPa
f=38o
q = 5o
2
2
22
coscos
sinsin1cos.cos
cos
2
1
qaqd
afdfqdq
qfHPp
a) d = 0; q =5o; f = 38o; a =0 , Kp = 3,7
mkNPp /4,1261
50cos50cos
038sin038sin150cos.5cos
538cos6.9,18
2
12
2
22
b) d = 10; q =5o; f = 38o; a =0 (Kp=5.25)
mkNPp /16.1786
50cos510cos
038sin1038sin1510cos.5cos
538cos6.9,18
2
12
2
22
c) d = 20; q =5o; f = 38o; a =0 (Kp=8.04)
mkNPp /3.2736
50cos520cos
038sin2038sin1520cos.5cos
538cos6.9,18
2
12
2
22
17
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
ERRATUM
-
18
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
qd
Pa
q
d
a
a
Paq
a
Pp
Wsol
Coulomb Rankine
H = H H
18
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Il existe plusieurs types de murs de soutnement :
a) Les murs poids ou gravit b) Les murs en porte--faux c) Les murs contre fort
d) Les murs en terre arme; terre voile, gabions, renforcs avec gosynthtiques, etc.
19
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Dans lvaluation de la stabilit dun mur de soutnement, il faut analyser :
La stabilit contre le glissement horizontal; La stabilit contre le renversement; La capacit portante la rupture (comme dans les fondations); Le tassement; La stabilit de lensemble.
5,1tan.
. h
v
F
FBcSF
d
Glissement :
Pa
Pp
W
5,1.
srenversantMoments
tsstabilisanMomentsSF
Renversement :
R
B/3 B/3B/3
20
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Exemple No6
La section dun mur de soutnement en porte--faux
est montre la figure ci-dessous. Dterminer les facteurs
de scurit contre le renversement et le glissement.
6 m
1= 18 kN/m3
c1 = 0 kPa
f1=30o
10o
1,5 m0,7 m
2= 19 kN/m3
c2 = 40 kPa
f2=20o
0,7m 0,7m 2,6m
b
to
n=
24 k
N/m
3
0,5 m
21
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Il faut dabord dterminer H
H = 0,7+6+2,6*tan(10o) = 7,158 m
On calcule ensuite les forces en jeux :
Force de pression active : Pa = 1/21H2Ka
Pour : f1 = 30o et a = 10o; Ka = 0,374 (tableau 1 annexe)
Pa = 0,374*18*(7,158)2/2 = 172,5 kN/m
Pah = Pa cosa = 172,5*cos(10o) = 169,9 kN/m
Pav = Pasina = 172,5*sin(10o) = 30 kN/m
Le tableau suivant rsume les forces stabilisantes :
1141475Total
1204Pav=30
33,83,1310,82,6*0,46/2=0,65
758,22,7280,86*2,6=15,64
134,4267,24*0,7=2,83
120,83314,40,2*6/2=0,62
82,81,15726x0,5=31
Moment Bras de lev.Poids /m.l.surfaceNo de section
6 m
1= 18 kN/m3
c1 = 0 kPa
f1=30o
10o
1,5 m0,7 m
2= 19 kN/m3
c2 = 40 kPa
f2=20o
0,7m 0,7m 2,6m
H
Pa1
2
3
4
5
bton = 24 kN/m3
0,5 m
22
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Le moment renversant peut tre dtermin :
Mr = Pah*H/3 = 169,9*7,158/3 = 405 kN.m
F.S (renversement) = 1141 / 405 = 2,81 (ok)
b) F.S contre le glissement :
Nous allons considrer d = 2f/3; donc d2 = 13,33
Il faut dabord dterminer Pp = 1/2Kp 2D2+2c2(KP)
0,5D
Pour f2 = 20o ; a = 0; Kp = tan
2(45+f/2)=tan2(45+10)=2,04
Pp = 2,04*19*(1,5)2/2+2*40*(2,04)0,5*1,5 = 215 kN/m
6 m
1= 18 kN/m3
c1 = 0 kPa
f1=30o
10o
1,5 m0,7 m
2= 19 kN/m3
c2 = 40 kPa
f2=20o
0,7m 0,7m 2,6m
H
Pa1
2
3
4
5
bton = 24 kN/m3
ah
pv
P
PFBcSF
22 tan..
d
okSF 286,29,169
215333,13tan4754*40.
okSF 5,16,19,169
333,13tan4754*40.
23
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
24
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
qd
Pa
q
d
a
a
Paq
a
Pp
Wsol
Coulomb Rankine
H = H H
25
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Exemple No 7
La section dun mur de soutnement poids est montre la figure
ci-dessous. En utilisant d = 2/3f1 et la thorie de Coulomb :
Dterminer les facteurs de scurit contre le renversement, le glissement
et la rupture.
5 m
1= 18,5 kN/m3
c1 = 0 kPa
f1=32o
1,5 m0,8 m
2= 18 kN/m3
c2 = 30 kPa
f2=24o0,8m0,27m 1,53m
b
to
n=
23,6
kN
/m3
0,6m
0,3m
75o
26
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Il faut dabord dterminer H
H = 5,0+1,5 = 6,5 m
Force de pression active selon Coulomb : Pa = 1/21H2Ka
Pour : f1 = 32o ; a = 0o; q = 15o et d = 2/3f1
Ka = 0,4023 (tableau en annexe)
Pa = 0,4023*18,5*(6,5)2/2 = 157,22 kN/m
Pah = Pa cos(qd = 157,22*cos(15o+2*32o/3) = 126,65 kN/m
Pav = Pasin(qd = 157,22*sin(15o+2*32o/3) = 93,14 kN/m
Le tableau suivant rsume les forces stabilisantes :
732361Total
263,62,83Pav=93,14
115,71,7566,13,5*0,8=2,84
17,80,9818,20,27*5,7/2=0,773
110,61,3780,70,6*5,7=3,422
224,32,18102,95,7x1,53/2=4,361
Moment Bras de lev.Poids /m.l.SurfaceNo de section
5 m
1= 18,5 kN/m3
c1 = 0 kPa
f1=32o
1,5 m0,8 m
2= 18 kN/m3
c2 = 30 kPa
f2=24o
0,8m 0,27m 1,53m
b
to
n=
23,6
kN
/m3
0,6m
0,8m
75o
O
1
2
3
4
15od
PaPav
Pah
27
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Le moment renversant peut tre dtermin :
Mr = Pah*H/3 = 126,65*2,167 = 274,5 kN.m
F.S (renversement) = 732 / 274,5 = 2,665 (ok)
b) F.S contre le glissement :
Nous allons considrer d = 2f2/3; donc d2 = 16
Il faut dabord dterminer Pp = 1/2Kp 2D2+2c2(KP)
0,5D
Pour f2 = 24o ; a = 0; Kp(formule) = tan
2(45+f2/2)=tan2(45+12)=2,37
Pour d=16o, a=0 et f =24o; Kp(coulomb) = 3,3
Pp = 3,3*18*(1,5)2/2+2*30*(3,3)0,5*1,5 = 230 kN/m
ah
pv
P
PFBcSF
22 tan..
d
okSFoo
224,37,126
)16cos(23016tan))16sin(230361(5,3*30.
okSF 5,165,17,126
16tan3615,3*30.
5 m
1= 18,5 kN/m3
c1 = 0 kPa
f1=32o
1,5 m0,8 m
2= 18 kN/m3
c2 = 30 kPa
f2=24o
0,3m 0,27m 1,53m
b
to
n=
23,6
kN
/m3
0,6m
0,8m
75o
O
1
2
3
4
15od
PaPav
Pah
28
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
Pour calculer la capacit portante la rupture il faut dterminer
dabord la position de la rsultante des forces appliques :
Donc les contraintes maximale et minimale sont :
qmin = 17,9 kPa et qmax = 188,4 kPa; qmoy = (qmin+qmax)/2 = 103,15 kPa.
qmoy =Rv/B = 361/3,5 = 103,15 kPa.
Calcul de qult : f2 = 24o N = 6; Nc = 19,5 et Nq = 10
Inclinaison de la charge : d = tan-1 (126,7/361) = 19,3o
ic = iq=(1-d/90)2= (1-19,3/90)2 = 0,617; i = (1-d/f2)
2=(1-19,3/24)2=0,04
qult = cNcScic + DNqSqiq + BNSi/2
= 30*19,5*1*0,617+18*1,5*10*1*0,617
+18*(3,5-2*0,482)*6*0,04/2
= 533 kPa
F.S. = qult /qapp; qapp = R/B=(3612+126,72)0,5/(3,5-2*0,482)=150,86 kPa
= 533/150,86 = 3,5 > 3 (ok)
F.S. = qult /qmax = 533 / 188,4 = 2,8 < 3
B
e
B
F
B
BFe
B
F
I
Mc
A
Fq
vv
vv 61
12/1
2
1 3
5 m
1,5 m
75o
15od
PaPav
Pah
R
482,0361
5,274732
2
5,3
22
v
vF
MBeFeBM
29
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
CONCEPTION DES MURS DE SOUTNEMENT
0,3 m
min.
Min
0.02
1
0,5H 0,7 H
0,12H 0,17 H
0,1
2H
0
,17 H
H
0,3 m
min.
Min
0.02
1
0,5H 0,7 H
0,1 H
0,1H
H
0,1 H
Mur poids ou gravit Mur en porte--faux
30
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRCAUTIONS DRAINAGE et GEL
Il est important quil ny ait pas daccumulation deau larrire dun mur de soutnement. Il faut
donc amnager des drains le long du mur et la
base de celui-ci pour permettre lvacuation de leau.
Les remblais constitus par des sables et graviers
silteux et argileux (SC, SM, GC et GM) ou des
silts et silts argileux (CL, MH, ML et OL) devraient
tre couverts dune couche de sol impermable en
surface.
Matriaux
drainant
Barbacanes
Pour le drainage
fmin > 0,1 m
31
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRCAUTIONS DRAINAGE et GEL
Si on est en prsence de matriaux glifs, il faut les tenir loin du mur afin que le gonflement d au gel ne puisse pas
induire des pressions supplmentaires. De plus, la base
doit tre place 1 m au moins sous la surface du sol
devant le mur, et en dessous de la zone affecte par le
gel, par les changements des volumes saisonniers ou par les
risques daffouillement. Il ne faut pas tenir compte de la
rsistance passive dans la zone du gel.
Matriaux
non glifs
Profondeur
du gel Selon le systme de classification unifi des sols, les solsclassifis GW, GP, SW et SP constituent dexcellents matriaux
de remblai et on peut considrer les pressions thoriques comme
valables pour les calculs.
Les sols portant les symboles SC, SM, GC et GM constituent des matriaux de remblai convenables sils sont maintenus secs. Ils sont
sensibles laction du gel sils sont humides. Sils sont bien drains,
on peut considrer les pressions thoriques comme valables pour
les calculs.
Les sols dont les symboles sont CL, MH, ML et OL sont souvent trs susceptibles au gel. Par consquent, on ne peut utiliser les valeurs de
pousse pour les calculs, mme pour les murs qui peuvent se dplacer,
car il en rsulterait probablement un mouvement du mur excessif et
continu. Il faut utiliser un coefficient de pousse de 1.32
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE SOUTNEMENTS
PRCAUTIONS - COMPACTAGE
Dans le cas des remblais pulvrulents, la rduction des pressions auxvaleurs de la pousse se produira pour une rotation du mur, Y/H, de
seulement quelques diximes de un pourcent. Dans le cas des remblais
cohrents, les mouvements ncessaires pour produire les valeurs de
pousse peuvent tre plus importants.
Lorsquun mur rigide ne pas peut se dplacer, les pressions latralesdpendent en grande partie des procds de compactage. En effet, le
compactage du remblai lintrieur dun prisme confin derrire le mur
tend accrotre les pressions horizontales (pousse).
Sols pulvrulents :
Le compactage dun sol pulvrulent derrire un mur rigide ne pouvant pas se dplacer peut engendrer, selon le degr de compactage, des pressions horizontales du
double ou plus de la valeur de pression des terres au repos (K0 varie entre 0,4 et 0,8).
Pour un compactage faible moyen derrire un mur rigide non encastr, le calcul peut se faire en se basant sur les valeurs de pousse (Ka).
Sols cohrents
Les pressions rsiduelles peuvent varier beaucoup . Lorsque le degr de compactage estfaible moyen, on peut supposer que les pressions correspondent aux pressions des
terres au repos. Lorsque le degr de compactage est plus lev (95% du proctor standard),
le mur devrait tre conu pour des pressions au repos sil est capable de se dplacer (mur).
Sinon, le coefficient de pousse doit tre valu et il est de 1 ou plus.
H
Y
Ka?
33
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-1
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
INTRODUCTION
Pousse
Palplanches
Les murs de palplanches peuvent tre temporaire ou permanent.
Ils sont utiliss principalement pour : Ltanonnement des excavations; La construction des quais; La construction des batardeaux
34
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
INTRODUCTION
Les murs de palplanches les plus utiliss sont en acier. Il existe aussi des palplanches en bton et en bois. Au Qubec,
on utilise une combinaison acier-bois (paroi berlinoise); Des
pieux en H qui retiennent des pices en bois.
Les palplanches sont fonces par battage ou par vibration.
35
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
SYSTMES DE PALPLANCHES
En porte--faux ou cantilever Murs ancrs avec tirant (s) Murs tays
36
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
SECTIONS DE PALPLANCHES
Type : PMAType : PSA
Type : PDA
Type : PZ
Type : PS ou PSX
Section No Aire
mm2.103
Largeur
mm
Masse
Kg/m2
Module de
section /m lar.
mm3.103
Moment
dinertie /m lar.
mm4.106
PZ-38 10,8 457 186 2520 383
PZ-32 10,6 533 156 2060 302
PZ-27 7,7 457 132 1620 252
PDA-27 6,8 406 132 575 54
PMA-22 6,8 498 107 290 18,6
PSA-28 7,1 406 137 134 6,2
PSA-23 5,8 406 112 129 5,7
PSX-32 8,4 419 156 129 3,67
PS-28 6,6 381 137 102 3,83
PS-32 7,6 381 156 102 3,93
Acier :
A328 : Fy = 265 MPa
A572 : Fy = 345 MPa
A690 : Fy = 345 MPa
37
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS EN PORTE--FAUX - PRESSIONS
Les murs en porte--faux ou cantilever sont
gnralement utiliss pour soutenir des parois
dexcavation de hauteur infrieure 5 m (conomique).
Pression passive
Pression active
Pression passive
Point de rotation
D1
D* = Longueur de fiche
D*
Lorsquil y a cohsion c 0
court terme (Cu) : sa 0,25 sz
long terme (c, f) : sa = 0 (+ pression due leau)
38
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS EN PORTE--FAUX - CONCEPTION
D1D
H
D.E.T D.M.F
V = 0 Mmax
1 Dterminer D1 en supposant que la rsultante
de la contre bute en dessous de O agit au point
O. De ce fait :
Mo = 0Ceci nous permet dexprimer D1 en fonction
des autres paramtres (connus).
Le calcul se fait avec Kp = Kp/1,5
2 - On calcule la longueur de la fiche
D = 1,2 D1
3 - On trouve le moment maximum pour choisir la
section de palplanche.
Le moment maximum se trouve au point ou
leffort tranchant est nul (V=0). Le module de
section
S = Mmax / 0,67fy
Les proprits des palplanches de USS sont
donnes au tableau de la page 4.
39
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS EN PORTE--FAUX - APPLICATION
Exemple No8
Une palplanche sera encastre au pied dans un dpt
constitu des deux couches (voir figure). Dterminer la
longueur de fiche requise et la section de la palplanche.
Effectuez les calculs (d = 0) :
a) long terme;
b) court terme (devoir No 5);
a) long terme :
Ka1 = tan2(45o-f1/2) = tan
2(45o-12,5o) = 0,406
Ka2 = tan2(45o-f2/2) = tan
2(45o-18o) = 0,26
Kp2 = tan2(45+f2/2) = tan
2(45o+18o) = 3,85
Kp = Kp2/1,5 = 3,85/1,5 =2,57
Il faut dabord trouver D (longueur de fiche) :
Actif dans largile sa = Ka1s0 2c1(Ka1)0,5
z =0 (actif) sa = 0 2*10*(0,406)0,5 = -12,74 kPa < 0
z =3 (actif) sa = 0,406*3*(15,7-10)- 2*10*(0,406)0,5
= -5,79 kPa < 0
Dans le cas drain ( long terme), il faut utiliser uniquement
la pression due leau ( z = 0; stot = 0; z = 3; stot = 30 kPa)
Actif dans le sable sa = Ka2s0 z =3 (actif) sa = 3*(15,7-10)*0,26 = 4,45 kPa
z =3+D1 (actif) sa = 4,45+D1*(18-10)*0,26 = 4,45+2,08D1Il faut ajouter la pression due leau :
z =3; stot = 34,45 kPa et z = 3+D1; stot = 34,45+12,08D1Passif dans le sable sp = Kps0 z = D1 ; sp = Kp s0 = 2,57*(18-10)*D1 = 20,6 D1Il faut ensuite ajouter la pression due leau;
z = D1; stot = 20,6D1+10*D1 = 30,6 D1
Argile
1= 15,7 kN/m3
f125o
c1=10 kPa
Cu1 = 25 kPa
3 m
Sable moyen
2= 18 kN/m3
f236o
40
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS EN PORTE--FAUX - APPLICATION
b) Il faut ensuite dterminer la position o V = 0
Somme Force / (D) = 30*3/2 + 34,45*D+12,08*D*D/2
- 30,6*D*D/2 = 0
9,26 D2 + 34,45 D+ 45 = 0
D = (34,45 53,42)/(18,52)
D = 4,74 m
Pour D = 4,74 M est au maximum
M z=4,74 = (30*3/2)*(3/3+D)+34,45*D*D/2
+(12,08D)*(D/2)*(D/3) 30,6D*(D/2)*(D/3)
= 316,6 kN.m
S = M/0,67fy ( fy = 265 MPa acier A328)
S = 316,6*103 / 0,67*265*(106)
= 0,001783 m3 = 1783,16*103 mm3
Il faut donc une section No PZ 32
3 m
30,6 D1 34,45+12,08D1
34,4530
Mo = (30*3/2)*(3/3+D1)+34,45*D1*D1/2
+(12,08D1)*(D1/2)*(D1/3)
30,6D1*(D1/2)*(D1/3) = 0
Mo = 45+45(D1)+17,225(D1)2-3,0866(D1)
3
Avec essai et erreur D1 = 7,7 m
Donc D = 1,2 *D1 = 1,2*7,7 = 9,25 m
41
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS AVEC TIRANT - PRESSIONS
Les murs avec tirant sont gnralement
utiliss lorsquil nest pas possible
dutiliser des murs en porte--faux;
Gnralement pour soutenir des parois
dexcavation de hauteur importante > 5 m
(coteux). Pression active
Pression passive
D*
Tension du tirant, ASimplement appuy au pied : Cas de mur
rigide par rapport au
sol (sol lche)
B
D* = Longueur de fiche
Pression passive
Pression active
Pression passive
Point de rotation
D1
D*
Tension du tirant, AEncastr au pied : casde mur flexible par
rapport au sol (sol
dense ou compact)
B
42
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MUR AVEC TIRANT SIMPLEMENT APPUY- CONCEPTION
1 Il faut dterminer D et A (tension dans le tirant)
en appliquant les quations dquilibre :
Ceci nous permet davoir un systme de deux
quations deux inconnus A et D :
Le calcul se fait avec Kp = Kp/1,5
2 - On trouve le moment maximum pour choisir la
section de palplanche.
Il y a deux endroits o leffort tranchant = 0.
Il faut choisir celui qui donne le moment le plus
lev. Le module de section est ensuite
dtermin :
S = Mmax / 0,67fy
Les proprits des palplanches de USS sont
donnes au tableau la fin du chapitre 5 des
notes de cours.
00 BH MetF
D
H
Somme des forces = 0D.E.T D.M.F
V = 0
MmaxV = 0
Mmax
B
A
43
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MUR AVEC TIRANT ENCASTR - CONCEPTION
1 On effectue le calcul de Mmax en supposant une
palplanche simplement appuye au pied.
sil y a un effet dencastrement; S ncessaire sera
plus petit que Smax.
2 - On choisit plusieurs sections de modules S Smax3 - On calcule les ratios S/Smax = Madm / Mmax.
4 - On calcule les Log des coefficients de flexibilit
des palplanches choisies.
H : hauteur totale de la palplanche (m);
I : moment dinertie de la palplanche (m4);
E : Module dlasticit de lacier (MPa).
5 - On reporte ces points (Madm/Mmax; Logr) sur
labaque de Rowe.
Si le point se situe droite et au-dessus de la courbe
de rfrence ==> la section est plus forte que ncessaire.
Si le point se situe en dessous de la courbe de rfrence
==> la section est trop faible.
D1D
H
yFM
S67,0
maxmax
)()(496,5)( EILogHLogLog r
Sol
lche
-4,0 -3,5 -3,0 -2,5 -2,0
Log r
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
Mad
m/
Mto
t Section
scuritaire
Section
non scuritaire
Sol dense
et gravier
Diagramme de logr vs Madm/Mmax pour des palplanches
enfonces dans des sols granulaires daprs (Rowe, 1952).
Palplanche
rigidePalplanche
flexible
H
= L
1+
L2+
Dac
tuel
aH
44
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS AVEC TIRANT - APPLICATION
Exemple No9
Dterminer la longueur de fiche, la tension dans le tirant
dancrage et la section de palplanche utiliser pour la
construction du mur de palplanche illustr la figure
si dessous. Considrer le cas dun appui simple au pied.
Effectuer les calculs pour le cas long terme (d=0):
Argile
= 16 kN/m3
f30o
c=9 kPa
5 m
Sable moyen
= 19 kN/m3
f30o
1,5 m
a) long terme :
Ka1 = tan2(45o-f1/2) = tan
2(45o-15o) = 0,333
Ka2 = tan2(45o-f2/2) = tan
2(45o-15o) = 0,333
Kp2 = tan2(45+f2/2) = tan
2(45o+15o) = 3,0
Kp = Kp2/1,5 = 3,0/1,5 =2
Actif dans largile sa = Ka1s0 2c1(Ka1)0,5
z =0 (actif) sa = 0 2*9*(0,333)0,5 = -10,39 kPa < 0
z =5 (actif) sa = 0,333*5*(16-10)- 2*9*(0,333)0,5
= -0,39 kPa < 0
Dans le cas drain ( long terme), il faut utiliser uniquement
la pression due leau ( z = 0; stot = 0; z = 5; stot = 50 kPa)
Actif dans le sable sa = Ka2s0 z =5 (actif) sa = 5*(16-10)*0,333 = 10 kPa
z =5+D (actif) sa = 10+D*(19-10)*0,333 = 10+3D
Il faut ajouter la pression due leau :
z =5; stot = 60 kPa et z = 5+D; stot = 60+13D
Passif dans le sable sp = Kps0 z = D ; sp = Kp s0 = 2,0*(19-10)*D = 18 D
Il faut ensuite ajouter la pression due leau;
z = D; stot = 18D+10*D = 28 D
45
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
(1 dans 2) 208,33+125D+30D2-2,5D3-3,5*(125+60D-7,5D2)
-D*(125+60D-7,5D2) = 0
-229,17-210D-3,75D2+5D3 = 0
Par essai et erreur D = 7,3 m et A = 163,325 kN
b)
S = M/0,67fy ( fy = 265 MPa acier A328)
S = 376,4*103 / 0,67*265*(106)
= 0,0021198 m3 = 2119,8*103 mm3
Il faut donc une section No PZ 38.
5 m
28 D 60+13D
60
50
MB = 50*(5/2)*(5*1/3+D)+60*D*(D/2)
- (28+13)D*(D/2)*(1/3D)
- A(5-1,5+D)
MB = 208,33+125D+30D2-2,5(D)3-3,5A-AD (1)
quilibre des forces horizontales :
A = 50*5/2+60*D+13*D*D/2-28*D*D/2
A = 125 + 60*D 7,5D2 (2)
A
B
5,6
25 k
N.m
1,5 m
5,7 m
11,25 kN
152,08 kN
376,4
kN
.m
MURS AVEC TIRANT - APPLICATION
46
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS TAYS - PRESSIONS
On ne peut pas prvoir adquatement la distribution
des contraintes sur les murs des fouilles tays
partir de notions thoriques. Les mesures in-situ ont
permis dtablir les distributions possibles pour
diffrentes situations :
Hsz=H
0,65Kasz=H
TRSILLONa) Sable
0,75Hsz=H
sz=H-4mCu
b) Argile sature
molle ferme
0,25H
Pour H/Cu>4
m = 0,4 sil existe
une couche profonde
dargile molle sous
la fouille. Si non m = 1
0,5Hsz=H
De 0,2 0,4 sz=H
b) Argile raide
fissure
0,25H
0,25H
47
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS TAYS - APPLICATION
a) Calcul en contrainte totale :
z = 7 m; s = 18*7 =126 kPa
sa = 0,2 0,4 s; nous allons prendre sa = 0,3 s
sa = 0,3*126 = 37,8 kN
b) Pour dterminer les forces agissant sur les lments A, B et
C :
MB1 = 0 donc
A*2,5 - (37,8*1,75/2)*(1,75+1,75/3) 1,75*37,8*1,75/2
A = 54,02 kN
Somme des forces = 0
A+B1-1,75*37,8+37,8*1,75/2
B1 = 45,2 kN
Exemple No10
Pour les conditions montres la figure ci-dessous
dterminer :
a) Lenveloppe des pressions appliques,
b) Les forces appliques aux niveaux
A, B et C,
c) La section de palplanche requise.
Les trsillons sont placs 3m centre en centre
Argile raide
= 18 kN/m3
c=35 kPa
f = 0
6 m
1 m
2,5 m
2,5 m
1 m
A
B
C
37,8
kN
1,75 m 1,75 m 1,75 m 1,75 m
1,0 m 2,5 m 2,5 m1,0m
A B1 B2 C
48
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS TAYS - APPLICATION
Argile raide
= 18 kN/m3
c=35 kPa
f = 0
6 m
1 m
2,5 m
2,5 m
1 m
A
B
C
Par symtrie B2 = B1 = 45,2 kN
Et C = A = 54,02 kN
FA = FC = 3*54,02 = 162 kN
FB = (B1+B2)*3 = 271,2 kN
Pour dterminer le moment maximum, il faut
dterminer lendroit o V = 0.
La figure suivante montre le diagramme des
efforts tranchants.
1,196 m1,0 m
45,2 kN
10,8 kN
43,23 kN
45,2 kN
10,8 kN
43,23 kN
A BC
MA = (1/2)*(1)*(37,8*1/1,75)*(1/3) = 3,6 kN.m/m.lin
ME = 45,2*1,196-37,8*1,196*1,196/2 = 27,03 kN.m/m.lin
S = Mmax / (0,67*fy) = 27,03*103 / (0,67*265*106)
= 0,0001522 m3 = 152,2*103 mm3
Section PMA - 22
49
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
MURS DE PALPLANCHES
MURS TAYS INSTABILIT DE LA BASE
Les fouilles profondes dans des argiles molles fermes
sont sujettes des ruptures par soulvement de la base
qui sont dues des contraintes de cisaillement excessives.
Le calcul du coefficient de scurit vis--vis le soulvement
de la base, Fsb, sexprime comme suit :
Cu : rsistance au cisaillement non drain sous le niveau de
la base.
sz=h : Pression totale des terres sous-jacentes au niveau de
La base.
Nb : Coefficient de stabilit dpendant de la gomtrie de
la fouille (voir abaque la figure 28.14 MCIF).
Hz
bsb
CuNF
s
.
B
0,7 B
45o 45o
Surface de
rupture
50
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
PALPLANCHES
PRCAUTIONS PRSENCE DDIFICES
Lorsquil y a proximit douvrages existants, le dplacement de louvrage de soutnement doit tre limit ou empch. Selon les conditions, les
valeurs de K prendre en compte dans les calculs peuvent varier comme suit :
Pousse :
1) K = (Ka+K0)/2 H/2 < L < H2) K = K0 L < H/23) K = Ka Si la profondeur des fondations
avoisinantes > la hauteur de lexcavation
Bute
K = Kp
H
Ka?
Kp?
L
51
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
PRESSION DES TERRES
PALPLANCHES
PRCAUTIONS
Dans la conception des palplanches et des murs de soutnements, on doit tenir compte de leffet des chargesdues la circulation des vhicules, des quipements de construction, des structures avoisinantes qui ne sont
pas reprises en sous-uvre et de toute autre charge qui devra tre supporte par les murs de la fouille ou de
lexcavation au cours de la priode de construction.
Dans les sols pulvrulents, linstabilit de la base se manifeste par la formation de renards ou par soulvementet elle est relie lcoulement des eaux souterraines. Le contrle des eaux souterraines peut se faire par
drainage. Il peut galement se faire en soutenant la paroi de la fouille par un rideau de palplanches dont la
fiche est suffisante pour former un rideau parafouille. On peut aussi combiner les deux mthodes.
52
GCI 315 MCANIQUE DES SOLS II
CHAPITRE IV-2
-
Mthode de Rankine
Remarque :
Dans le cas dun remblai surface horizontale :
Dans le cas dun remblai inclin dun angle :
-
Thorie de Coulomb
-
Thorie de CoulombValeurs de Ka pour
-
Thorie de Coulomb
-
Thorie de Coulomb
-
Chapitre 4 - Copie.pdfChapitre 4 - Copie.pdfTables_coeff_pousseeMthode de RankineTables_coeff_poussee2.pdf
Basal Stability