inris- principes généraux de ventilation

7/23/2019 inris- principes généraux de ventilation

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Principes généraux de ventilation

0 GUIDE PRATIQUE DE VENTILATION



L’Institut national de recherche et de sécurité (INRS)

Dans le domaine de la prévention des risquesprofessionnels, l’INRS est un organisme scientifiqueet technique qui travaille, au plan institutionnel,avec la CNAMTS, les Carsat, Cramif, CGSSet plus ponctuellement pour les services de l’Étatainsi que pour tout autre organisme s’occupantde prévention des risques professionnels.

Il développe un ensemble de savoir-faire pluridisciplinairesqu’il met à la disposition de tous ceux qui, en entreprise,sont chargés de la prévention : chef d’entreprise,médecin du travail, CHSCT, salariés. Face à la complexitédes problèmes, l’Institut dispose de compétencesscientifiques, techniques et médicales couvrantune très grande variété de disciplines, toutesau service de la maîtrise des risques professionnels.

Ainsi, l’INRS élabore et diffuse des documentsintéressant l’hygiène et la sécurité du travail :publications (périodiques ou non), affiches,audiovisuels, multimédias, site Internet…Les publications de l’INRS sont distribuées

par les Carsat. Pour les obtenir, adressez-vousau service Prévention de la caisse régionaleou de la caisse générale de votre circonscription,dont l’adresse est mentionnée en fin de brochure.

L’INRS est une association sans but lucratif (loi 1901)constituée sous l’égide de la CNAMTS et soumiseau contrôle financier de l’État. Géré par un conseild’administration constitué à parité d’un collègereprésentant les employeurs et d’un collègereprésentant les salariés, il est présidé alternativementpar un représentant de chacun des deux collèges.Son financement est assuré en quasi-totalitépar le Fonds national de prévention des accidents

du travail et des maladies professionnelles.

Les caisses d’assurance retraite et de la santé au travail (Carsat),la caisse régionale d’assurance maladie d’Île-de-France (Cramif)et les caisses générales de sécurité sociale (CGSS)

Les caisses d’assurance retraite et de la santé au travail,la caisse régionale d’assurance maladie d’Île-de-Franceet les caisses générales de sécurité sociale disposent,pour participer à la diminution des risques professionnelsdans leur région, d’un service Prévention composéd’ingénieurs-conseils et de contrôleurs de sécurité.Spécifiquement formés aux disciplines de la préventiondes risques professionnels et s’appuyant sur l’expériencequotidienne de l’entreprise, ils sont en mesurede conseiller et, sous certaines conditions, de soutenirles acteurs de l’entreprise (direction, médecin du travail,CHSCT, etc.) dans la mise en œuvre des démarcheset outils de prévention les mieux adaptés à chaquesituation. Ils assurent la mise à dispositionde tous les documents édités par l’INRS.

Toute représentation ou reproduction intégrale ou partielle faite sans le consentement de l ’INRS,de l’auteur ou de ses ayants droit ou ayants cause, est illicite.Il en est de même pour la traduction, l’adaptation ou la transformation, l’arrangement ou la reproduction,par un art ou un procédé quelconque (article L. 122-4 du code de la propriété intellectuelle).La violation des droits d’auteur constitue une contrefaçon punie d’un emprisonnement de trois anset d’une amende de 300 00 0 euros (article L. 335-2 et suivants du code de la propriété intellectuelle).

© INRS, 2015.Mise en pages : Michel Maître.



ED 695

GUIDE PRATIQUE DE VENTILATION N° 0

ED 6952015

Principes générauxde ventilation

Par un groupe de travailcomprenant des spécialistesdes Carsat/Cramif et de l’INRS



Sommaire

Lexique . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .6

Comment aborder l’étude d’un système de ventilation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .7

1. Poste de travail . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81.1. Diminution de la pollution par action sur le processus polluant . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8

1.2. Analyse du poste de travail . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8

2. Pollution . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 82.1. Réglementation. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8

2.2. Risques . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .8

2.2.1. Risque d’intoxication 8

2.2.2. Risque d’explosion 9 2.2.3. Risques dus à l’exposition au chaud et au froid 10

2.3. Autres causes d’inconfort . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10

3. Captage . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 103.1. Techniques de ventilation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .10

3.2. Ventilation locale. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11

3.2.1. Principes 11

3.2.2. Solutions 13

4. Transport des polluants . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 184.1. Écoulement de l’air dans les canalisations . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18

4.1.1. Pression statique et pression dynamique 18

4.1.2. Vitesse de l’air 18

4.1.3. Pertes de charge 18

4.2. Conception du réseau . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .20

4.3. Équilibrage de l’installation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .21

4.4. Ambiances explosives . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21

4.4.1. Extraction des gaz et vapeurs inflammables 21

4.4.2. Extraction des poussières inflammables 21

4.5 Bruit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .21



5. Ventilateurs. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 225.1. Généralités. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .22

5.2. Point de fonctionnement d’un ventilateur . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .225 . 3 . C h o i x . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2 2

5.4. Bruit . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .23

6. Rejet . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23

7. Air de compensation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 247.1. Rôle de la compensation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 24

7.2. Compensation et confort thermique . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 25

8. Ventilation générale . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 258.1. Principes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .25

8.2. Solutions . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .26

9. Implantation du matériel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27

10. Contrôles et entretien d’une installation de ventilation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2710.1. Paramètres à contrôler. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27

10.2. Contrôle d’une installation sur site . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27

10.3. Techniques de contrôles quantitatives . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27

10.3.1. Détermination des débits d’air par exploration des champs de vitesse d’air dans une conduite fermée 30

10.3.2. Détermination des débits d’air par exploration du champ de vitesseau niveau des bouches d’extraction ou d’introduction d’air 30

10.3.3. Détermination du débit d’air et de contrôle d’une installation par mesure de la pression statique en un point 30

10.3.4. Estimation du débit d’air à partir de la mesure de la vitesse de rotation du ventilateur et de la puissance consommée par le moteur électrique 30

10.4. Techniques de contrôle qualitatives. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .30

10.5. Appareils de mesure de vitesse d’air . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31

10.6. Appareils de mesure de pression . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31

10.7. R egistre de contrôle d’une installation de ventilation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31

10.8. Causes possibles de mauvais fonctionnements décelés lors du contrôle d’une installation . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31

Bibliographie. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33

Annexe 1. – Étude comparative de deux réseaux d’extraction . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 35

Annexe 2. – Informations utiles . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38



Ce document pose les différents problèmes liés à la mise en place ou à l’étuded’un système de ventilation et présente une démarche pour aborder ces pro-

blèmes et les résoudre.

Au sommaire : poste de travail, captage, transport des polluants, ventilateurs, rejet,

air de compensation, ventilation générale, implantation du matériel, contrôles etentretien.

En annexe : comparaison de deux réseaux d’extraction.

Le présent document a été établi par un groupe de travail constitué sous l’égide dela Caisse nationale de l’assurance maladie des travailleurs salariés (CNAMTS) etcomprenant des spécialistes en ventilation et nuisances chimiques de la CNAMTS,des Carsat/Cram et de l’INRS.

Lors de son élaboration, les organismes professionnels suivants ont été consultés :• Syndicat de l’aéraulique ;• Centre technique des industries aérauliques et mécaniques (CETIAT) ;• Centre technique des industries mécaniques (CETIM).

Ce document n’est pas un traité technique visant l’installateur, spécialiste encalcul et en dimensionnement d’installations de ventilation, mais un guide destinéà fournir des réponses pratiques à toute personne à qui se pose un problème deconception, d’entretien, de fonctionnement et de contrôle d’une telle installation.Son objectif est d’aider le lecteur à bien poser les problèmes liés à l’étude et àla mise en place d’un système de ventilation et lui proposer une démarche pouraborder ces problèmes et les résoudre.

Remarque importanteCe guide ne s’intéresse qu’aux principes généraux de ventilation et à la manièred’aborder l’étude d’un système de ventilation. Pour les problèmes spécifiques decaptage de l’air pollué, le lecteur pourra se référer aux autres guides de cette série,parus ou à paraître.



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Louvre : Prise d’air extérieure comportantdes lames inclinées formant pare-pluie.

Manchette : Pièce de raccordement entre

deux éléments de gaines ou d’appareils. Lesmanchettes souples évitent la transmissiondes vibrations.

Make up : Générateur d’air chaud direct àbrûleur gaz en veine d’air.

Média : Matériau filtrant.

Pavillon : Accessoire placé à l’aspirationd’un ventilateur diminuant les pertes decharge.

Piquage : Branchement secondaire sur unegaine principale.

Plénum : Voir caisson de répartition.

Plot (antivibratile): Support élastique placésous les châssis des ventilateurs.

Portée : Distance à partir de laquelle lavitesse minimale du jet d’air passe en des-sous d’une limite sensible (0,25 à 0,30 m/sen général).

Pression totale : Se reporter au texte du

paragraphe 4.1.1.

Projection : Action de distribuer de l’airavec la proportion la plus faible possibled’air secondaire afin d’en augmenter laportée.

Registre : Voir clapet.Section libre : Section de passage utile del’air dans une bouche donnée, expriméeen % de la section totale.

Section totale : Section géométrique réellede la bouche mesurée à l’intérieur du cadre.

Silencieux : Élément placé dans un fluxd’air diminuant la transmission du bruitaérien dans les gaines.

Sorbonne (ou hotte de laboratoire) : Enceinte ventilée dont la face avant peuts’ouvrir. L’aspiration est généralement ré-partie sur la face arrière (haute et basse).

Tourelle : Extracteur mécanique placé entoiture.

Ventilateur : Se reporter au texte du chapitre 5.

Ventilation tempérée : Voir make up.

Ventilo-convecteur : Appareil de chauf-fage ou de refroidissement terminal dont laconvection est forcée au travers des batte-ries par un ventilateur de soufflage.

Virole : Corps cylindrique placé autour desventilateurs hélicoïdes et permettant leurraccordement sur des gaines.

Volet : Dispositif permettant le réglage dela répartition de l’air dans une dérivation :par extension utilisé comme synonyme declapet (voir ce mot).

Aérotherme : Appareil de chauffage d’airrefoulant dans le local comprenant ungroupe motoventilateur et une batterie deréchauffage.

Ailettes : Barreaux profilés permettant leguidage de l’air au travers d’un orifice d’en-trée ou de sortie d’air.

Air extrait : Air ambiant rejeté à l’extérieur.

Air neuf : Air pris à l’extérieur et exempt depollution.

Air primaire: Air sortant d’une bouche.

Air secondaire : Air ambiant entraîné parle flux d’air primaire.

Air recyclé: Air repris dans le local pour yêtre réintroduit, généralement après trai-

tement.Armoire : Se dit d’un groupe de traitementd’air, du type vertical, placé habituellementdans le local à traiter.

Aubes directrices : Éléments de guidagerapportés placés dans les coudes brusquesdes gaines d’air de grande section.

Batterie : élément chauffant comprenantsoit une ou plusieurs rangées de tubesailettés parcourus par un fluide calopor-teur et destiné à modifier la températurede l’air le traversant, soit un ensemble derésistances électriques.

Bouche : Dispositif par lequel l’air est souf-flé, repris ou extrait d’un local. Les bouchescomportent généralement des élémentsd’orientation de l’air soufflé et parfois de ré-glage du débit. Elles peuvent être murales,plafonnières ou solidaires des réseaux detransport et appareils terminaux.

Buse : Bouche de petite section véhiculantde l’air à haute vitesse.

Caisson : Appareil de traitement de l’airdont les composants fonctionnels s’as-semblent par juxtaposition.

Caisson de répartition : Volume de traite-

ment d’air (ou centrale) assurant la réparti-tion des vitesses de l’air le traversant.

Carneau : Conduit horizontal d’évacuationde grande dimension.

Chauffage direct : Chauffage d’un fluidedirectement au contact de la source d’éner-gie (la totalité de l’énergie est transmise).

Clapet : Élément mobile d’obturation par-tielle ou totale d’une gaine, à commandemanuelle ou automatique.

Climatiseur : Appareil autonome permet-tant la production et la distribution d’air

conditionné.Convecteur : Élément chauffant utilisantle principe de la convection.

Convection : Mouvement naturel de l’aird’un local provoqué par des différences detempérature.

Déflexion : Modification de l’épanouisse-ment naturel d’un jet d’air à la sortie d’unebouche de soufflage par l’interposition d’ai-lettes. La déflexion peut être simple, dans unseul plan, ou double, verticale et horizontale.

Dépoussiérage : Généralement utilisé pourdéfinir la réduction notable de la concentra-tion en poussières d’un flux d’air industriel.

Diffuseur : Bouche de soufflage particu-lière ayant un fort taux d’induction interne.

Diffusion : Action de distribuer de l’air avecune forte proportion d’air secondaire.

Échangeur : Dispositif permettant le trans-fert d’énergie d’un fluide à un autre sanscontact. On distingue les échangeurs sta-tiques (à plaques, à batterie, caloducs), dy-

namiques (rotatifs) et thermodynamiques(pompes à chaleur).

Filtre : Dispositif de séparation des par-ticules solides ou liquides en suspensiondans l’air permettant, selon sa qualité, uneépuration plus ou moins efficace. Les filtrespeuvent être en caisson ou en gaine, plans,dièdres, à déroulement automatique, à mé-dia sec ou humide, à poche régénérable oujetable, électrostatiques.

Gaine : Conduit de ventilation souvent ré-alisé en tôle ou en matières plastiques oumaçonné.

Générateur d’air chaud : Appareil de pro-duction de chaleur indirecte équipé d’unechambre de combustion, d’un échangeur,d’un ventilateur de soufflage et d’un plénumde distribution d’air. Une cheminée assurel’évacuation des gaz brûlés.

Grille : Voir bouche.

Groupe : Synonyme d’appareil (groupe detraitement d’air, groupe frigorifique).

Hotte : Dispositif de captage récepteurplacé au-dessus des sources, se basanten général sur les mouvements naturelsde convection.

Humidificateur : Dispositif permettantl’augmentation de la teneur en eau de l’air.

Inclineur : Ensemble d’aubes réglables pla-cées sur l’ouïe d’aspiration d’un ventilateuret permettant de modifier, en conservant unrendement acceptable, ses caractéristiquesaérauliques.

Induction : – En soufflage : Phénomène d’entraînementde l’air secondaire par l’air primaire, le tauxd’induction caractérise le quotient air véhi-culé total/air primaire ; – En captage : Action de mettre en mouve-

ment l’air à distance d’un orifice d’extraction.Laveur d’air : Dispositif d’humidification àeau recyclée ou d’épuration comprenantune ou plusieurs rampes de buses de pul-vérisation, un bac formant réserve d’eau etune pompe de pulvérisation.

LEXIQUE



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• implantation et localisation des com-posants en fonction des contraintes(dispositions constructives, entretienultérieur, remplacement de filtres,trappes de visite…) ;• réception et mise en conformité del’installation ;• rédaction d’une consigne d’utilisation

tenant compte de la notice d’instruc-tion fournie par le maître d’ouvrage, quipermettra le suivi des performances del’installation dans le temps.

tenant compte d’une part des évolutionspossibles du processus industriel etdes modifications qu’elles entraînerontsur le dispositif de ventilation et d’autrepart des incompatibilités éventuelles decertains polluants (poussières et hu-midité, cyanures et acides…) qui né-cessitent la séparation des circuits… ;•

détermination des paramètres (vi-tesses d’air, débits, chauffage…) etcalcul de l’installation (diamètres, pertesde charge, puissance à installer…) ;• choix des composants (bouches, ca-nalisations, matériaux, ventilateurs) ;

On pourra alors aborder l’étude d’unsystème de ventilation en suivant ladémarche suivante :• définition précise du poste de travailou du local à traiter avec un inventairecomplet des données immuables et descontraintes liées au processus industriel,aux hommes, à l’environnement, etc. ;•

détermination et classification par ni-veau de risque des sources de pollution – caractéristiques physicochimiquesdes polluants ;• détermination de la solution tech-nique de captage et de ventilation en

COMMENT ABORDER L’ÉTUDE D’UN SYSTÈME DE VENTILATION

Figure 1. Schéma typed’une installation(les chiffres cerclésrenvoient aux numérosdes chapitres).

1 le poste de travail ;2 la pollution ;3 le captage ;4 les réseaux de transport ;5 les ventilateurs ;6 l’épuration et le rejet ;7 les prises d’air ;8 la ventilation générale,

l’apport d’air et le chauffage.

dans laquelle interviennent de nom-breux facteurs techniques, écono-miques, énergétiques et humains. Elle

nécessite, de la part du concepteur,une connaissance parfaite du postede travail ou du local à traiter et aussila maîtrise des différentes techniquesmises à sa disposition pour résoudre leproblème. Le concepteur devra donc àla fois prendre en compte :

Lutter contre la pollution dans lesateliers et les locaux de travail consisteà réduire, à un niveau le plus faible pos-

sible, la quantité des polluants dont leseffets sur l’homme sont reconnus ousoupçonnés ; c’est le rôle de l’installa-tion de ventilation.

La conception d’une installation deventilation est une opération délicate



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1. Poste de travail

La mise en place d’un système deventilation ou de captage de la pollu-tion est rendue nécessaire lorsque le

poste de travail émet des polluants enquantité incompatible avec les condi-tions normales requises de salubrité,d’hygiène, de santé ou de sécurité vis-à-vis des opérateurs.

1.1. Diminutionde la pollution par actionsur le processus polluant

Avant d’aborder toute étude d’unesolution d’assainissement de l’atmos-

phère par un dispositif de ventilation,il convient de rechercher s’il n’existepas un moyen simple de supprimer lacause de pollution – ou sinon d’en ré-duire les émissions – par une modifica-tion du procédé de fabrication ou de laconception de l’installation industrielle.Le dispositif de ventilation n’est qu’unremède pour limiter la propagation despolluants dans l’atmosphère, un traite-ment curatif des causes d’émission deces polluants est toujours préférable.

1.2. Analyse du postede travail

Il est essentiel d’effectuer une en-quête préalable pour avoir une connais-sance complète du poste, de façon àchoisir une solution bien adaptée auproblème à résoudre (hygiène du tra-vail), mais également bien acceptée parl’utilisateur : respect des impératifs deproduction et du confort du personnel.On peut ainsi constater que la connais-

sance de la seule température de l’airest insuffisante pour évaluer la qua-lité d’un environnement thermique.L’inconfort local peut être dû à la pré-sence de courants d’air, à un gradientvertical de température excessif, à unetempérature de sol trop élevée ou tropbasse, à l’existence d’un champ radia-tif asymétrique par rapport à l’individu(fenêtres froides, sources de chaleurd’un côté du corps…), ou au taux d’hu-midité relative.

Cette enquête tentera de définiravec précision le poste (zone d’évolu-tion du personnel) et le travail effec-tué, la nature du polluant et son moded’émission (poussière, gaz, fumée oubrouillard, émission avec une vitesse

initiale ou une température élevée,etc.), l’étendue de la zone polluée et lafréquence des émissions, les mouve-ments d’air autour du poste, etc.

Il est important de retenir, dès saconception, une solution de captage

ou de ventilation qui ne gêne pas l’opé-rateur dans son travail par sa disposi-tion, son encombrement, son niveausonore, les courants d’air induits, etc.Un système de captage de polluantsest d’autant plus efficace qu’il est bienintégré et adapté au poste de travail.

2. Pollution

2.1. RéglementationLes règles générales en matière d’aé-

ration, d’assainissement et de renou-vellement de l’air des locaux de travailsont fixées par décrets et figurent aucode du travail. Des arrêtés et une circu-laire complètent les textes de base [1].

2.2. RisquesLa mise en œuvre, par l’industrie,

de matériaux de base (matières pre-mières) ou de produits chimiques lesplus divers entraîne généralement unedispersion d’une partie de ceux-ci dansl’atmosphère environnant les postesde travail. La situation ainsi créée peutconduire à des maladies d’origine pro-fessionnelle ou à l’intoxication des per-sonnes exposées, si l’on a affaire à desproduits toxiques ou nocifs, ou être àl’origine d’incendies ou d’explosions,lorsque les produits sont inflammables.

De même, la présence de sources dechaleur telles que fours et étuves, ou desources de froid (chambre réfrigérée),peut créer, si l’on ne prend pas de pré-cautions particulières, des situationsinconfortables, voire dangereuses, etl’on parle à juste titre dans ce domainede pollution thermique.

2.2.1. Risque d’intoxication

Les substances utilisées ou fabri-quées dans l’industrie peuvent avoir

divers effets néfastes pour l’organisme.Nous classerons séparément les par-ticules et les gaz pour la commoditéde l’exposé, mais il faut savoir qu’il ya en général plusieurs polluants pré-sents simultanément et parfois sous

plusieurs formes physiques différentes(exemples : peintures, fumées de sou-dage…).

Les particules (poussières ou aérosols

solides et liquides)

Elles ont toujours un effet néfaste surl’organisme, soit par leur nature si ellessont irritantes, corrosives, fibrosantes,toxiques, allergisantes ou pathogènes,soit par le seul effet de surcharge pul-monaire si elles n’ont pas de caractèrenocif particulier.

Les gaz

Ils sont agressifs pour la santé s’ilssont toxiques, irritants ou corrosifs. Par

ailleurs, qu’ils soient agressifs ou non,ils présentent toujours un risque d’as-phyxie lorsqu’ils remplacent l’oxygènede l’air respiré pour tout ou partie.

Les valeurs limites d’exposition

L’objectif minimal à atteindre estde maintenir la salubrité de l’atmos-phère nécessaire pour préserver lasanté des personnes. Un système deréférence consiste à utiliser les va-leurs limites pour les concentrations

des substances dangereuses. D’unemanière générale, une valeur limited’exposition est une référence chiffréedont le respect, dans l’état actuel desconnaissances, assure la protection dela majorité des personnes exposées àdes agents chimiques, physiques oubiologiques, contre des atteintes pa-thologiques pouvant en résulter. Le sys-tème français prend en compte deuxtypes de valeurs limites [2] :

– des valeurs limites d’exposition de

court terme (VLCT) ; – des valeurs limites d‘exposition sur8 heures (VL8h).

Rappels sur le comportement

des polluants dans l’atmosphère

a) Polluants gazeux

Il est rarement vrai qu’un polluant ga-zeux lourd, émis dans un atelier, des-cende vers le sol, comme on le prétendparfois. Ainsi, pour le capter, il ne serapas nécessaire de prévoir des dispo-

sitifs de captage aspirant l’air vers lebas ou même placés au niveau du sol.Cette situation extrême ne pourra serencontrer que dans une atmosphèreparfaitement calme (lieu de stockage,atelier fermé en repos, fosse…).



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polluants, des ouvertures d’aération,des séchoirs ou des appareils où sontévaporés des solvants inflammables(postes de peinture et de séchage depeinture, etc.).

Des atmosphères explosives peuvent

se former accidentellement en raisonde fuites de récipients dans des maga-sins de stockage fermés ou mal aérés,de fuites sur des canalisations de trans-port de liquides, de gaz inflammablesou de polluants, de fuites sur des ins-tallations de combustion, etc.

Gaz et vapeurs

La plupart des gaz ou vapeurs in-flammables en mélange avec l’air étantsusceptibles d’exploser en s’enflam-

mant, le domaine des concentrationsexplosives de chacun d’entre eux estborné par les limites inférieures et su-périeures dites « d’explosivité ».

La limite inférieure d’explosivité

(LIE) d’un gaz ou d’une vapeur dansl’air est la concentration minimale envolume dans le mélange au-dessus delaquelle il peut exploser.

La limite supérieure d’explosivité

(LSE) est la concentration maximale envolume dans le mélange au-dessous de

laquelle il peut exploser.La LIE des gaz et vapeurs dangereuxpour la santé est toujours bien supé-rieure aux VLCT et VL8h. Cependant,même si l’on observe des concentra-tions faibles ou voisines des valeurslimites d’exposition, il peut existerlocalement des poches de mélangesgazeux explosifs.

dans l’air, même avec une vitesse initiale,mais dont une partie peut être entraî-née dans le sillage créé par de grossesparticules lancées à grande vitesse.

Les fines particules ayant une signi-fication en hygiène industrielle n’ont

donc pas de mouvements indépendantsde ceux de l’air et, pour les capter, ilsuffit (sauf le cas d’entraînement citéci-dessus) de capter l’air dans lequelelles sont en suspension.

2.2.2. Risque d’explosion

L’atmosphère d’un lieu de travailest explosive lorsque les proportionsde gaz, de vapeurs, de brouillards oude poussières dans l’air y sont tellesqu’une flamme, une étincelle, une tem-pérature excessive produisent une ex-plosion. Une atmosphère peut devenirexplosible lorsque les trois élémentsnécessaires à la combustion sont enprésence : le combustible (gaz, pous-sière, brouillard, liquide), le comburant(oxygène de l’air), un apport d’énergieou une température suffisante.

Des atmosphères explosives peuventse former en exploitation « normale »dans les locaux fermés ou médiocre-ment ventilés, au voisinage d’éléments

tels que des pompes de liquides inflam-mables, des récipients présentant dessurfaces libres de liquides inflam-mables (bacs de solvant), des dômes deciternes et des orifices de chargementouverts, des orifices de respiration deréservoirs, des bidons non bouchés,des systèmes de captage, des refou-lements de ventilateurs extrayant des

En fait, les mélanges air-polluantsgazeux rencontrés dans l’ambiance desateliers industriels ont une densité trèspeu différente de celle de l’air. Les vi-tesses de chute vers le sol, très faibles,sont négligeables par rapport à la dif-

fusion turbulente et aux courants d’airqui existent même dans les espaces lesmieux protégés.

Le polluant n’a pas la latitude de semouvoir par lui-même et il sera contrôlédès lors que l’on captera l’air avec le-quel il est mélangé.

Au contraire, les différences dedensité induites par une élévation dela température de l’air, par exemple aucontact d’une surface chaude, peuventavoir des effets importants sur les mou-

vements de l’air [3].b) Poussières

Les fines particules (de diamètre infé-rieur à 50 μm environ) en sédimentationen air calme atteignent rapidement unevitesse limite de chute, du fait de la ré-sistance de l’air.

Le tableau I donne les vitesses Iimitesde sédimentation en air calme pourdes sphères de densité 1. Ce tableaumontre que les vitesses atteintes parles très fines particules (de diamètre

aérodynamique inférieur à 10 μm) sonttrès faibles et négligeables devant lescourants d’air qui, même dans les at-mosphères très calmes, ont une vitessesupérieure à 0,1 ou 0,2 m/s.

Dans certains procédés, commepar exemple le meulage, des parti-cules sont projetées dans l’air avecune vitesse initiale élevée. Le tableauIl donne, à titre d’exemple, les valeursdes distances d’arrêt de particules dedensité 2,5 émises avec une vitesse ini-tiale de 50 m/s. Les distances d’arrêt

en air calme varient fortement avec lataille des particules : de 55 m pour lesparticules de 2 mm, à 1 mm pour desparticules de 2 μm.

Ces deux tableaux montrent que lespoussières peuvent être, en premièreapproximation, classées en deux ca-tégories :

a) les grosses particules qui, grâce àleur énergie cinétique élevée, peuventparcourir, lorsqu’elles sont projetéesavec une vitesse initiale, des distances

importantes. Ces grosses particulesne peuvent être maîtrisées que par desdispositifs de captage disposés sur leurtrajectoire ;

b) les fines particules qui n’ont pas lalatitude de se mouvoir par elles-mêmes

TABLEAU I

VALEURS DES VI TESSES L IMITES DE SÉDIMENTATION EN A IR CALMEPOUR DES PARTICULES SPHÉRIQUES

DE MASSE VOLUMIQUE 1 000 kg/m3 (DENSITÉ = 1)

Diamètre (μm) 100 50 20 10 1 0,1

Vitesse limite (m/s) 0,3 0,07 0,01 3.10 –3 3.10 –5 9.10 –7

TABLEAU II

VALEURS DES DISTANCES D’ARRÊT POUR DES PARTICULESDE MASSE VOLUMIQUE 2 500 kg/m3 PROJETÉES À LA VITESSE DE 50,8 m/sDANS DE L’AIR CALME À 25 °C

Diamètre (μm) 2 000 1 000 500 100 50 10 5 2

Distance d’arrêt (m/s) 54,9 23,1 9,35 0,892 0,291 19,5.10 –3 6,1.10 –3 1,2.10 –3



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2.3. Autres causesd’inconfort

D’autres situations inconfortables,ayant un caractère accidentel ou per-manent, se rencontrent fréquemment

dans les locaux de travail ; elles peuventbien souvent trouver une solution par lamise en place d’un dispositif de ventila-tion. Nous citerons par exemple :

– un taux d’humidité excessif ; – des odeurs désagréables…

3. Captage

3.1. Techniquesde ventilation

Les différentes techniques utilisablespour la ventilation peuvent se classeren deux grandes catégories : la ventila-tion locale par aspiration à la sourceet la ventilation générale ou ventila-tion par dilution.

La ventilation locale consiste à

capter les polluants au plus près pos-sible de leur source d’émission, avantqu’ils ne pénètrent dans la zone des

voies respiratoires des travailleurset ne soient dispersés dans toute

l’atmosphère du local (fig. 2 a). Lesaspirations localisées maintiennent lessubstances toxiques dans un volumeaussi faible que possible et évacuent lespolluants plutôt que de les diluer. Cessystèmes demandent des débits d’airbeaucoup plus faibles que les installa-tions de ventilation par dilution, d’où desgains sur les coûts d’investissement, defonctionnement et de chauffage.

La ventilation générale opère par

dilution des polluants à l’aide d’un

apport d’air neuf dans le local de travailde manière à diminuer les concentra-tions des substances toxiques pour

les amener à des valeurs aussi faiblesque possible (fig. 2 b). Elle permet dediminuer les concentrations, mais neréduit pas la quantité totale de polluantslibérés dans l’atelier. De par ce principede dispersion des polluants, la ventilationgénérale admet donc un niveau de pol-lution résiduelle sur les lieux de travail.

Il est préférable, pour cette raison, de nel’utiliser qu’en complément de la venti-lation locale, notamment pour assurerun apport minimum d’air neuf dans leslocaux et diluer les polluants non captéspar les systèmes d’aspiration localisée.

La concentration minimale explosived’une poussière donnée dépend deplusieurs paramètres (granulométrie,énergie de la source d’inflammationnotamment).

Les concentrations minimales explo-

sives des poussières sont, le plus sou-vent, comprises entre 20 et 100 g/m3.Les concentrations maximales explo-sives, mal connues, sont généralementsupérieures à 1 kg/m3.

Vis-à-vis des poussières inflam-mables, on doit s’efforcer :

– de réaliser la meilleure étanchéitépossible des appareils et machineshors desquels elles peuvent fuir(broyeurs, tamis, vis et tapis de trans-port, mélangeurs…) ;

– de capter à la source, par voiesècheou par voie humide, cellesqui sont produites par les machines(meuleuses, polisseuses…) ;

– de maintenir les surfaces des lo-caux exemptes de dépôts (une couchede 1 mm de poussières inflammablesprésente un danger certain en casde mise en suspension dans l’atmos-phère) ;

– de ne pas procéder à des manu-tentions génératrices de nuages de

poussières (pelletage, chargementsmal conçus de foyers, de broyeurs,de silos, de sacs…).

On n’utilisera que du matérielconforme à la réglementation sur lesatmosphères explosives [4], on y inter-dira de fumer et on évitera toute forma-tion de points chauds ou autres sourcespossibles d’ignition.

Afin d’éviter la communication durisque aux autres locaux, on maintien-dra en dépression les enceintes ou leslocaux à risque d’incendie ou d’explo-sion.

2.2.3. Risques dus à l’exposition

au chaud et au froid

De nombreuses études montrentque la chaleur et le froid sont des fac-teurs contribuant fréquemment à ladétérioration des conditions de travail.Les ambiances thermiques ont une in-fluence indéniable sur l’état de santé de

l’homme. Leurs effets peuvent de plusse manifester par un accroissement dela fréquence des accidents de travail.La réduction de cette contrainte ther-mique est l’un des rôles prépondérantsde l’installation de ventilation.

Pour que l’atmosphère d’un local detravail ou d’une partie d’un local ne de-vienne pas ou ne reste pas explosive,on doit :

– empêcher l’introduction de gaz oude vapeurs inflammables en réali-

sant, autant que possible, l’étanchéitédes enceintes, réservoirs, récipients,canalisations, qui les contiennent ;en proscrivant, en arrêtant ou endiminuant les fuites accidentellesou occasionnelles, en particulier lesruptures d’enveloppes et de tuyaute-ries, les fuites de joints, les fuites depresse-étoupe, les débits de fluidescombustibles dans des brûleurséteints ; – abaisser la concentration des gaz

ou vapeurs inflammables présentspar la ventilation ou l’aération (pourles travaux en cabines de peinture ouen espaces confinés, consulter lesguides de ventilation spécifiques serapportant à ces activités).Par ailleurs, on doit empêcher la pré-

sence de feux nus, de matériaux portésà haute température et d’étincelles detoute nature là où une atmosphère ex-plosive peut se former. Il convient den’utiliser que des matériels, notammentélectriques, conformes à la réglemen-

tation issue des directives sur les at-mosphères explosives (ATEX) [4].

Poussières

Les poussières combustibles neconstituent pas ordinairement deconcentrations explosives dans lesatmosphères des lieux de travail, quiseraient irrespirables pour bien moinsque cela. Toutefois, des opérationscourantes – pelletage, chargementou déchargement de produits pulvé-

rulents – peuvent créer des nuagesdangereux ; les poussières de granu-lométrie fine (< 200 μm), déposées encouches et mises en suspension parcourant d’air, ou les poussières émisespar des appareils insuffisammentétanches (broyeurs, tamis, séchoirs,tapis transporteurs, etc.) peuventconstituer occasionnellement avecl’air des nuages explosifs : poussièresde charbon, de soufre, de matièresorganiques telles que farine, sucre,

lait, amidon, céréales, bois, matièresplastiques, poussières de métaux. Desatmosphères explosives dues aux pous-sières sont également possibles dansdes enceintes fermées comme les dé-poussiéreurs et les silos.



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• III. Placer le dispositif d’aspirationde manière que l’opérateur ne soit pasentre celui-ci et la source de pollution.• IV. Utiliser les mouvements naturelsdes polluants.• V. Induire une vitesse d’air suffisante.• VI. Répartir uniformément les vitessesd’air au niveau de la zone de captage.• VII. Compenser les sorties d’air pardes entrées d’air correspondantes.• VIII. Éviter les courants d’air et lessensations d’inconfort thermique.• IX. Rejeter l’air pollué en dehors deszones d’entrée d’air neuf.

I. Envelopper au maximum

la zone de production de polluants

On s’efforcera d’enfermer autant quepossible l’opération polluante dansune enceinte, une cabine ou à l’aidede parois, rideaux, etc., de façon à, si-multanément, contenir au maximumles polluants, diminuer la surface dela zone par laquelle ceux-ci peuvents’échapper et réduire les effets nui-sibles des courants d’air. Les capotagesdevront être conçus de façon à ne pasapporter de gêne pour les opérateurs.

Ce principe permet d’augmenterl’efficacité des dispositifs d’aspirationet de diminuer les débits à mettre enjeu (fig. 3).

II. Capter au plus près de la zone

d’émission

L’efficacité des dispositifs d’aspira-tion diminue très rapidement avec ladistance. Ainsi, par exemple, la vitessed’air dans l’axe d’un dispositif de cap-tage n’est plus que le dixième de la vi-

tesse moyenne dans l’ouverture à unedistance égale au diamètre de celle-ci.Le positionnement au plus près du

système d’aspiration permet de garderune bonne efficacité en utilisant desdébits d’aspiration plus faibles (fig. 4).

La ventilation locale par aspiration

à la source doit être retenue en prio-

rité dans tous les cas et en particulier

chaque fois que des produits toxiquessont émis en quantité notable. La venti-

lation générale ne peut être envisagéeen tant que technique principale d’as-sainissement de l’air que si le recoursà une ventilation locale est technique-ment impossible. Elle ne peut, d’autre

part, être envisagée en tant que tech-

nique principale que lorsque les pol-

luants sont peu toxiques, émis à un

débit très faible, ou dans toute situationspécifique précisée dans le guide cor-respondant à une industrie particulière.

Quelle que soit la solution choisie

quant au mode de ventilation, il est né-cessaire de compenser les sorties d’airvéhiculant les polluants par des entréesd’air neuf (ou partiellement recyclé d’unautre local dont la pollution est de mêmenature, après épuration dans le cas deslocaux à pollution spécifique) en quantitééquivalente. Le débit minimal d’air neufà introduire dans les locaux de travail(qu’ils soient « à pollution spécifique » s’ily a émission de polluants ou « à pollutionnon spécifique » si la pollution est liée àla seule présence humaine, et quelle quesoit la technique de ventilation retenue)est fixé de manière réglementaire [1].

Le rejet de l’air pollué à l’extérieur deslocaux nécessite également une étudeapprofondie de la configuration géné-rale du bâtiment et de son environne-ment de manière à éviter tout recyclageintempestif des polluants [10].

3.2. Ventilation localepar aspiration à la source

3.2.1. Principes

• I. Envelopper au maximum la zone deproduction de polluants.• Il. Capter au plus près de la zoned’émission.

Figure 3. Envelopper au maximumla zone de production des polluants.

Figure 4. Capter au plus prèsde la zone d’émission des polluants(pour induire la même vitesseà une distance double, il faut multiplierle débit par 4).

Figure 2. Exemple de deux principaux types de ventilation (d’après McDermott [5]).

a) Ventilation locale : assainissementpar captage des polluants.

b) Ventilation générale : dispersiondes polluants dans le local.

a) Faible débitd’aspiration

B) Débitd’aspiration

important



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III. Placer le dispositif d’aspiration

de manière que l’opérateur ne soit pas

entre celui-ci et la source de pollution

Le mouvement de l’air propre doittoujours se faire dans le sens de l’opé-

rateur vers la source de pollution puisvers le dispositif d’aspiration. Ainsi,l’ouvrier faisant de la peinture parpulvérisation ne doit jamais se trou-ver entre la pièce à peindre et la faceaspirante de la cabine ; si l’ouvrier doitse pencher au-dessus d’un processuspolluant, on ne doit pas utiliser de hotteen dôme, etc. (fig. 5).

IV. Utiliser les mouvements naturels

des polluants

Pour des applications émettant unjet de particules à grande vitesse ini-tiale (meulage, ponçage, etc.), placerle dispositif de captage de façon à cequ’il intercepte le trajet des poussièresgrossières et donc puisse capter lespoussières fines entraînées dans lesillage créé par ces dernières (fig. 6).

Si cela n’est pas possible, on instal-lera des écrans pour casser le mouve-ment des grosses particules et avec luila traînée qui cause la dispersion des

fines particules.Dans le cas d’émission d’air pollué

chaud, les dispositifs de captage serontplacés de manière à tenir compte de laforce ascensionnelle des gaz chauds etdu débit d’air induit en prenant soin,toutefois, de respecter le principe pré-cédent.

V. Induire une vitesse d’air suffisante

Pour que le captage des polluantssoit effectif, il est nécessaire que

les vitesses ou les débits d’air soientsuffisants pour s’opposer aux effetsdispersifs des courants d’air et auxmouvements initiaux de l’air pollué,de façon à forcer ce dernier à s’écou-ler à l’intérieur du réseau d’aspiration(fig. 7). Les valeurs à mettre en jeu sontnotamment fonction du type d’applica-tion, de la toxicité et du débit des pol-luants, des courants d’air résiduels, dela force ascensionnelle des gaz chauds.Cet aspect sera détaillé dans le cha-

pitre 3.2.2. consacré aux solutions deventilation locale.

Figure 5. La tête de l’opérateur ne doit jamais se trouver entre le dispositifde captage et la source de pollution.

Figure 6. Disposer les systèmes de captage en utilisant les mouvements naturelsdes polluants.

Exemple du meulage : un dispositif de captage placé sur le trajet des grosses particules peut capterla plus grande partie des poussières émises. Si celui-ci était disposé à l’opposé du jet des grossesparticules, il ne pourrait pas capter les fines particules entraînées dans le sillage de ces dernières.

b) Vitesse induiteau point d’émission insuffisante.

a) Vitesse induiteau point d’émission suffisante.

Figure 7. Capter les polluants en induisant une vitesse d’air suffisante.



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Dans le cas général, le débit d’aspira-tion se calcule suivant la formule :

Q = A Ve (1)avec :Q : débit d’aspiration (m3/s) ;A : aire totale des ouvertures (m2) ;Ve : vitesse d’entrée de l’air au traversdes ouvertures vers l’intérieur (m/s).

À ce débit d’aspiration, on ajoutera, lecas échéant, le débit de gaz émis à l’in-térieur de l’enceinte et, en cas de sourcechaude intérieure, le débit induit par

convection naturelle en tenant compte

des risques de fuite au travers de fissureséventuelles en partie supérieure [3].

La valeur de la vitesse Ve, dépenddu procédé et de l’environnement(courants d’air…). D’une façon géné-rale, on admet qu’une vitesse de 0,5 à1 m/s est suffisante si le polluant n’estpas projeté directement sur les parois.Cette valeur sera augmentée en cas deforte toxicité ou d’émission abondantede polluants.

• Cabines ouvertes

Les cabines ouvertes peuvent êtreconsidérées comme des enceintes dontune paroi a été en partie ou totalementretirée. Elles doivent être assez grandes

(et en particulier assez profondes) pourcontenir entièrement la zone naturellede pollution. L’aspiration est en géné-ral située en partie arrière. L’opérateurpeut être placé à l’intérieur ou à l’exté-rieur de la cabine, mais jamais entre lasource de pollution et l’aspiration. Lescabines ouvertes de peinture par pulvé-risation et les sorbonnes de laboratoireen sont deux exemples.

Le débit d’aspiration dans l’ouvertureest donné par la relation :

Q = A Vf (2)avec :Q : débit d’aspiration (m3/s) ;A : aire de la face ouverte (m2) ;Vf : vitesse moyenne de l’air dans la faceouverte (m/s).

Comme pour les enceintes, on ajou-tera à ce débit, le cas échéant, lesdébits de gaz générés à l’intérieur oules débits d’air induits par convectionnaturelle.

Les valeurs des vitesses d’air Vf dé-

pendent du procédé, du mode d’émis-sion et de la toxicité des polluants, dela qualité de la répartition des vitessesd’air dans l’ouverture, etc. On se repor-tera aux ouvrages spécialisés pour desapplications spécifiques [6, 7].

3.2.2. Solutions

Dans la suite, on désignera par dis-positif de captage, toute entrée d’unsystème de ventilation locale par la-quelle l’air pollué est entraîné hors de

l’ambiance de l’atelier ; c’est la partie laplus importante d’un système de venti-lation locale. Une mauvaise conceptioninitiale de cet élément peut empêcherle système de capter correctement lespolluants ou peut conduire, pour com-penser ce mauvais choix initial, à desdébits et des coûts de fonctionnementet d’installation excessifs.

On distingue, par ordre de préférencedécroissante, trois types principaux dedispositifs de captage : enveloppants,inducteurs et récepteurs. Chaque typefonctionne selon des principes propreset il faut prendre garde de ne pas cal-culer l’un d’eux avec les critères quis’appliquent à un autre.

a) Dispositifs de captage enveloppants

Un dispositif de captage enveloppantest un élément qui entoure le pointd’émission de telle sorte que toutel’action dispersive initiale du polluantait lieu à l’intérieur de celui-ci. Il est

possible d’en distinguer trois types :les enceintes, les cabines ouverteset les cabines fermées. Malgré tout,l’enveloppe protectrice ainsi forméedoit rester semi-étanche : un certainnombre d’ouvertures sont nécessairesau processus lui-même (passage d’ob-jets, convoyeurs…) et au maintien d’undébit d’air de compensation. Plus l’airetotale de ces ouvertures sera réduite,plus forte sera la dépression de l’en-veloppe par rapport à l’ambiance exté-rieure et plus les vitesses de captagedans les ouvertures seront importantespour un même débit d’aspiration.

• Enceintes

Les enceintes enferment la sourcepresque complètement avec des ou-vertures de petite taille pour le pas-sage des pièces (fig. 3 a), l’opérateurse trouvant à l’extérieur. Une enceinteest conçue pour créer une vitesse d’airau travers des ouvertures de façon àempêcher que le polluant émis à l’inté-

rieur ne s’en échappe. En général, lesenceintes demandent des débits d’airfaibles et contrôlent bien les polluantsémis à l’intérieur ; pour certains pol-luants très toxiques, ce sont les seulssystèmes acceptables.

VI. Répartir uniformément les vitesses

d’air au niveau de la zone de captage

Les critères de ventilation sont gé-néralement exprimés sous formede valeurs minimales des vitesses

moyennes d’aspiration au niveau de lazone de captage. Les vitesses d’aspira-tion doivent être réparties le plus uni-formément possible de façon à éviterdes fuites d’air pollué par les zones deplus faible vitesse d’aspiration (fig. 8).

Les principes VII, VIII et IX relatifsaux problèmes de compensation, d’in-confort thermique et de rejet de l’air,communs aux dispositifs de ventilationlocale et de ventilation générale, serontabordés aux chapitres 6 et 7.

Figure 8. Répartir uniformémentles vitesses d’air au niveau de la zonede captage des polluants.

Dispositifsde répartition

Cabine ouverteavec une bonne distribution de l’air.

Cabine avec une mauvaisedistribution de l’air

(fuites du polluants dans les angles).



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Les vitesses induites en direction dudispositif de captage doivent être ré-parties uniformément sur toute la zoned’émission des polluants ou, à défaut,être supérieures aux valeurs minimalesindiquées ci-dessous au point d’émis-

sion le plus éloigné du dispositif decaptage.

• Vitesse de captage

La vitesse d’air à induire dans la zoned’émission dépend du procédé de fabri-cation et de son environnement. Cettevitesse doit être suffisante pour entraî-ner le polluant et s’opposer aux effetsdispersifs des courants d’air et auxmouvements initiaux de l’air pollué. Ellesera majorée en présence de courantsd’air perturbateurs importants, de pol-luants très toxiques ou émis en grandequantité, d’un petit dispositif de cap-tage ou d’une aspiration très localisée.

Le tableau III donne, à titre indicatif,quelques exemples de valeurs minimalesdes vitesses de captage à induire aupoint d’émission (le critère « vitesse d’airau point d’émission » a été préféré aucritère « vitesse d’air au point nul » pro-posé par Hemeon [3], qui semble d’uti-lisation moins pratique). Les fourchettesde valeurs de ce tableau ne figurent

que pour donner une idée des ordresde grandeur des vitesses de captagehabituellement conseillées. La valeurde la vitesse à utiliser doit être détermi-née pour chaque application précise àl’intérieur de fourchettes plus étroites.

Une des conditions essentielles dubon fonctionnement des cabines ou-vertes est l’existence d’une répartitionla plus uniforme possible des vitessesd’air (fig. 8). Si la cabine est prévuepour que l’opérateur se trouve à l’ex-

térieur (petites dimensions), on viseraune bonne répartition dans la faceouverte. Si elle est prévue pour quel’opérateur se trouve à l’intérieur (cettesituation est préférable), on essayerad’avoir un écoulement aussi uniformeque possible au niveau de l’opérateur,en particulier en évitant de créer deszones de turbulence par des obstacles,des bords tombés, etc.

Pour obtenir une bonne répartitiondu débit d’air, il est possible d’utiliser,

vers l’arrière de la cabine, des tôlesperforées, des filtres ou des fentes as-sociées à un caisson ; plus la cabinesera profonde, meilleure sera la réparti-tion des vitesses. En outre, une cabineprofonde avec la source de pollutionplacée près du fond contient mieux lazone naturelle de dispersion des pol-luants et évite les retours d’air polluévers l’opérateur.

• Cabines fermées

L’opérateur et la source de pollution

sont placés dans un local clos où ontété ménagées des ouvertures pour uneintroduction et une extraction contrô-lées de l’air. Les cabines fermées depeinture par pulvérisation [11] ou de dé-capage au jet d’abrasifs en constituentdeux exemples.

Le sens de l’écoulement de l’air doitêtre choisi pour que l’opérateur ne soitjamais placé entre la source de pol-luants et l’aspiration. Un écoulementvertical de haut en bas sera retenu

lorsque l’opérateur doit tourner autourde la pièce.Les ouvertures d’introduction et d’ex-

traction d’air doivent être équipées decaissons de détente, de fentes, de tôlesperforées ou de filtre de répartitionpour que l’écoulement de l’air soit leplus uniforme possible dans toutes lessections droites.

La vitesse doit être déterminée enfonction du type d’application ; on veil-lera à avoir une bonne homogénéité dela vitesse de l’air dans la cabine.

b) Dispositifs de captage inducteurs

• Principes de fonctionnement

Au contraire des disposififs enve-loppants, qui contiennent la source

de polluants et utilisent des vitessesd’air pour empêcher les polluants des’échapper, les dispositifs de captageinducteurs, placés à proximité de lasource doivent générer des vitessesd’air dans la zone d’émission pour en-

traîner l’air pollué à l’intérieur du réseaud’aspiration et de transport.

Pour des dispositifs de captage in-ducteurs, le critère à respecter est lavitesse d’air induite au point d’émissiondes polluants. La valeur des vitessesdans l’ouverture du dispositif ou dansles canalisations ne peut en aucun

cas constituer un critère de captage. Lors de la conception d’un dispositifde captage inducteur, l’ordre correctdes opérations à suivre est le suivant :

– positionner le dispositif en respec-tant les principes énoncés au para-graphe 3.2.1. ;

– déterminer, en fonction du procédéet du mode de génération des pol-luants, la vitesse de captage à mettreen jeu au point d’émission ;

– à partir de cette vitesse et de la dis-tance entre le dispositif de captage etla source, calculer le débit d’aspira-tion nécessaire ; – à partir de ce débit et en fonction

des critères de distribution des vi-tesses, de pertes de charge, de bruitaéraulique et de vitesse de transportde l’air pollué, déterminer les dimen-sions des ouvertures du dispositif decaptage et des canalisations.

TABLEAU III

EXEMPLES DE VALEURS MINIMALES DES VITESSES DE CAPTAGEÀ METTRE EN JEU AU POINT D’ÉMISSION (D’APRÈS [6, 8])

Conditions de dispersiondu polluant

ExemplesVitesse

de captage(m/s)

Émission sans vitesse initialeen air calme

• Évapratin de réservirs • Dégraissage

0,25-0,5

Émission à faible vitesseen air modérément calme

• Remplissage intermittent de fûts • Sudage • Brasage à l’argent • Décapage • Traitements de surface

0,5-1,0

Génération active

en zone agitée

• Remplissage de fûts en cntinu • Ensachage de sable pulvérisé

• Métallisatin (txicité faible) • Perage de panneaux en amiante-ciment

1,0-2,5

Émission à grande vitesseinitiale dans une zoneà mouvement d’air très rapide

• Meulage • Décapage à l’abrasif • Machine à surfacer le granit

2,5-10



15

• Relations entre débit et vitesse

La vitesse d’air en un point situé àproximité d’un dispositif de captageinducteur dépend du débit d’aspira-tion, de la distance à l’ouverture, de laforme du dispositif de captage, de la

présence d’écrans, etc.On distinguera trois types de dispo-

sitifs de captage inducteurs différents :• les bouches d’aspiration dont l’ouver-ture est circulaire ou rectangulaire avecdans ce dernier cas :

L < 5 bavec :

L, b : longueur et largeur du rectangled’ouverture (m) ;• les fentes d’aspiration, longues etétroites avec : L > 5

b• les buses d’aspiration, de petite taille,utilisées pour les systèmes d’aspirationà faible débit et grande vitesse d’air, àproximité immédiate de la source.

La figure 9 montre, d’après les ré-sultats de Dallavalle [9], la forme dessurfaces d’égale vitesse devant unebouche d’aspiration circulaire sanscollerette et avec collerette. Les vi-tesses sont indiquées en pourcentagede la vitesse moyenne dans la sectiond’entrée V0. Cette figure montre que la

vitesse induite décroît très rapidementavec la distance au dispositif de cap-tage, puisque, par exemple, à une dis-tance égale au diamètre de l’ouverture,elle n’est plus dans l’axe que d’environ7 % de V0 sans collerette et d’environ

10 % de V0, avec collerette.Pour assurer un captage efficace, les

dimensions d’un dispositif de captageinducteur doivent être en rapport avecl’étendue de la zone d’émission des pol-luants et l’air aspiré doit être répartiuniformément dans l’ouverture (voir leparagraphe suivant). Cependant, si lazone d’émission n’est pas trop grandeou est ponctuelle, on pourra, au lieud’utiliser des réseaux de courbescomme ceux de la figure 9, se conten-

ter de formules d’un emploi plus faciledonnant la vitesse induite dans l’axedu dispositif de captage en fonction dela distance.

Les relations empiriques liant débitd’aspiration, distance X entre le dispo-sitif de captage et le point considéré etvitesse d’air induite dans l’axe du dispo-sitif sont indiquées dans le tableau IV.Elles permettent de retrouver la dé-croissance très rapide de la vitesseinduite avec la distance au dispositifde captage. Ainsi, par exemple, la

relation (3) permet de rendre compte ducas de la bouche isolée sans collerettereprésentée sur la figure 9 a :

Q = (10 X2 + A) V (3)avec :Q : débit d’air aspiré par le dispositif de

captage (m3

/s) ;X : distance entre la face ouverte et lepoint considéré sur l’axe (m) ;V : vitesse d’air induite (m/s).

TABLEAU IV

RELATIONS ENTRE DÉBIT D’ASPIRATION ET VI TESSES D’AIR INDUITES DEVANT UN DISPOSITIF DE CAPTAGE INDUCTEUR (D’APRÈS [3, 6, 8])

a) Cas des bouches d’aspiration (L/b < 5) Débit d’air

Bouche isolée sans colleretteQ = (10 X2 + A) Vex. : Q = 4 570 m 3/h

Bouche isolée avec colleretteQ = 0,75 (10 X2 + A) Vex. : Q = 3 430 m3/h

Bouche sans collerette reposant sur un planQ = (5 X2 + A) Vex. : Q = 2 320 m3/h

Bouche avec collerette reposant sur un plan

Q = 0,75 (5 X2 + A) VPour X assez grand (1) Q = 314 X2 Vex. : Q = 1 740 m3/h

Hotte en dôme

4 côtés ouvertsQ = 1,4 PHV

2 côtés ouverts b et LQ = (b + L) HV

V (m/s) : Vitesse d’air induite à la distance X (m).

P (m) : Périmètre de la source.

Formules valables pour X petit devant les dimensions de la bouche et pour une zone située

près de l’axe de celle-ci (à au moins 2X des bords de la bouche).

(1) Les surfaces d’égale vitesse sont alors des quarts de sphère (selon Hemeon [6]).

b, L (m) : Largeur et longueur de la bouche.

A = bL (m2 ) : Section de la face ouverte de la bouche.

Figure 9. Surfaces d’égale vitessedevant une bouche d’aspirationcirculaire (d’après Dallavalle [9]).

a) sans collerette

b) avec collerette

% d

u d i a m è t r e

% d

u d i a m è t r e



16

b, L (m) : Largeur et longueur de la fente. V (m/s) : Vitesse d’air induite à la distance X (m). Formules valables pour X > 0,4 b.

Figure 10. Bouche d’aspirationavec large collerette reposantsur un plan. Pour des distancesà la bouche assez grandes, les surfacesd’égale vitesse peuvent être assimiléesà des quarts de sphère (d’après Hemeon [3]).

b) Cas des fentes d’aspiration (L/b > 5) Débit d’air

Fente isolée sans collerette Q = 3,7 LXV

Fente isolée avec collerette Q = 2,8 LXV

Fente sans collerette appuyée sur un plan Q = 2,8 LXV

Fente aspirant dans un volumelimité par deux plans

Q = 1,6 LXV

Selon certains auteurs (Hemeon [3]),pour des distances assez grandes, onpeut admettre que les surfaces d’égalevitesse sont uniquement déterminéespar des considérations de révolutionou de symétrie. Ainsi, selon Hemeon,dans le cas d’une bouche avec colle-rette reposant sur un plan, à distancesuffisante, les surfaces d’égale vitesse

sont des quarts de sphère (fig. 10) et ledébit d’aspiration et la vitesse induitesont liés par : Q = X2 V (4)

On notera, dans la troisième colonnedu tableau IV, les réductions de débittrès importantes qui peuvent être ob-tenues en ajoutant des parois, desécrans, des collerettes, en prenant àtitre d’exemple, les valeurs suivantes :b = 0,16 m, L = 0,25 m, A = 4 x 10 –2 m2 et V = 0,5 m/s à X = 0,5 m

Exemple de calcul

Sur le captage des fumées d’uneopération de soudage, la solu-tion retenue, compte tenu descontraintes du poste, est une tableà aspiration par une fente arrière(fig. 12). Comme indiqué au débutde ce paragraphe en b, l’ordre des

opérations est le suivant : – application des principes de ven-tilation locale : la table a été muniede parois à l’arrière et sur les côtés,le soudage doit être fait au plus prèsde la fente d’aspiration, on utiliseun caisson pour répartir uniformé-ment les vitesses sur la longueurde la fente ; – choix de la vitesse de captage aupoint d’émission en fonction de lanature de l’opération : Vc = 0,5 m/s ;

– calcul du débit d’aspiration : la vi-tesse de captage doit être induitejusqu’au point le plus éloigné dela fente d’aspiration, c’est-à-direjusqu’à une distance égale à lalargeur de la table. Les surfacesd’égale vitesse étant dans le casconsidéré des quarts de cylindre,le débit se calcule en utilisant lesnotations de la figure 12 par la for-mule : Q = π L V

c (5)

2

ce qui, pour la table considérée(650 x 12 x 10 –4 m2), conduit à :Q = 0,61 m3/s = 2 200 m3/h

– calcul de la largeur de la fente b :le choix de la vitesse dans la fenteest fait en fonction des critères de

Cependant, dans de nombreuses ap-plications, les relations entre la vitessed’air induite et le débit d’aspiration nesont pas connues. C’est, par exemple,le cas des buses de captage intégréesaux outils portatifs, ou encore lorsqueIes dispositifs de captage ont uneforme géométrique compliquée ou se-mi-enveloppante (tourets de meulage,

machines à bois, etc.). Les critères deventilation sont alors exprimés directe-ment en valeurs du débit d’aspirationen fonction de paramètres comme lalargeur de bande, le diamètre de lameule, etc.

• Systèmes de répartition des vitesses d’air

Plusieurs dispositifs peuvent êtreutilisés pour répartir les vitesses d’airà l’entrée des dispositifs d’aspiration :convergent, fentes linéaires, fentes delargeur variable, aubes directrices,grilles perforées à faible taux de per-foration, filtres associés à un caissonde répartition, etc. Ces dispositifs sontdécrits en détail dans le manuel del’ACGIH [6]. Deux règles empiriquespeuvent être retenues : dans le cas dela répartition par convergent, l’angleintérieur optimum est de 60° et ne doit,en aucun cas, dépasser 90° ; dans lecas de fentes associées à un caissonde répartition, la vitesse d’air dans lesfentes (souvent fixée aux environs de

5 à 10 m/s) doit être au moins égale àdeux fois la vitesse d’air moyenne dansle caisson (fig. 11).



17

distribution des vitesses, des pertesde charge, des bruits aérauliques ;dans un atelier assez peu bruyant,on peut se fixer une vitesse d’air àl’entrée de la fente Ve = 6 m/s ; d’oùle calcul de b :

b = Q (6) LVe

c’est-à-dire b = 85 x 10 –3 m

– calcul de la largeur du caisson :la vitesse d’air dans le caisson doitêtre au maximum égale à la moitiéde la vitesse aux fentes ; le caissondoit donc avoir une largeur mini-male de 2b, soit 170 mm ; – calcul du diamètre de départ dela canalisation : si l’on choisit unevitesse de transport de l’air polluéVt = 10 m/s (cf. plus loin le tableauVI), le diamètre des canalisations ddoit être égal à :

d = (7)

c’est-à-dire d = 0,28 m = 280 mm.

• Utilisation d’un écoulement d’air se-

condaire

Un procédé de captage originalconsiste à associer à un dispositif decaptage inducteur un écoulement se-condaire engendré par un jet d’air oupar une deuxième aspiration [12]. Il secrée une paroi immatérielle séparant

4π

QVt

l’écoulement d’air pollué allant vers lafente inductrice et l’écoulement d’airsecondaire propre.

Ce procédé, qu’il ne faut pasconfondre avec certains types de dis-positifs de captage récepteurs utilisant

des jets d’air (systèmes « push-pull »),permet, à efficacité égale, de mettre enœuvre des débits d’aspiration réduits,d’où des gains en coûts d’installation,d’épuration, de chauffage de l’air neuf,etc.

c) Dispositifs de captage récepteurs

Les dispositifs de captage récep-teurs, comme les dispositifs induc-teurs, ne contiennent pas la source depollution mais sont placés à proximité.

Toutefois, ils ne sont utilisables quedans le cas où les polluants sont en-traînés spontanément vers le dispositifde captage par le processus de travail,le rôle du ventilateur se limitant à éva-cuer l’air pollué au fur et à mesure. Ilsse distinguent donc sur ce point desdispositifs inducteurs, et les notionsde vitesse de captage et de surfacesd’égale vitesse ne jouent aucun rôle.

L’air pollué peut être entraîné :

– par convection : cas des processuschauds, on utilisera alors une hotteen dôme dans la mesure où les opéra-teurs n’ont pas à intervenir au-dessusde la source ;

– par induction dans le sillage de par-ticules : déversement de matériauxpulvérulents ;

– par des jets d’air : cas des systèmes« push-pull » installés sur des cuvesde traitement de surface [13] ;

– par la force centrifuge : poussièresde meulage, etc. (dans ce cas, un

dispositif de captage récepteur nepeut servir qu’à contrôler les grossesparticules et ne peut pas capter lesparticules respirables qui ont des dis-tances d’arrêt très faibles (tableau II)et ne parviennent pas jusqu’à lui).

D’une façon générale, les disposi-tifs de captage récepteurs sont d’unemploi et d’un calcul plus délicat queles dispositifs de captage inducteurset ils sont beaucoup plus sensibles auxcourants d’air (en particulier lorsque lespolluants sont entraînés par convectionnaturelle).

Figure 11. Répartition des vitesses à l’entrée d’une bouche d’aspiration.

Figure 12. Table aspirante avec fented’aspiration arrière.

conduitd’extraction écrans

latéraux

plande soudage

fente

d’aspirationcaissonde répartition



18

À la vitesse moyenne V dans une

section droite de canalisation, définiecomme le quotient du débit Q par l’airede la section droite A, V = Q/A, on faitcorrespondre une pression dynamique :

Pd = 1V2

2

qui sert de base pour le calcul despertes de charges (voir plus loin).

4.1.2. Vitesse de l’air

Les vitesses de l’air dans les canalisa-

tions doivent être choisies pour chaqueinstallation en fonction de la nature etdes propriétés des polluants. La vitessede transport est un facteur essentielpour les réseaux d’évacuation de l’aircontenant des poussières : elle doit êtresupérieure à une valeur minimale defaçon à éviter une sédimentation despoussières et un bouchage des cana-lisations. Elle est d’autant plus grandeque les particules sont de masse volu-mique et de dimensions élevées.

Si les polluants sont uniquement desgaz ou des vapeurs, la vitesse de trans-port sera choisie de façon à réaliser unéquilibre entre les coûts d’installationet de fonctionnement.

Le tableau VI établi par l’ACGIH [6]donne, à titre indicatif, des vitesses detransport minimales pour différents casd’air pollué.

4.1.3. Pertes de charge

L’air s’écoulant dans une canalisation

subit une chute de pression totale ∆p(Pa) appelée perte de charge.Celle-ci représente l’énergie dégagée

sous forme de chaleur dans l’unité de vo-lume sous l’effet des frottements dus àla viscosité de l’air ; elle est directement

4. Transportdes polluants

L’air pollué capté sur les lieux de

travail doit être évacué vers l’extérieuret, selon les cas, épuré conformémentà la réglementation des installationsclassées.

Les méthodes de calcul des tuyau-teries et du ventilateur sont fondéessur la détermination de la résistanceà l’écoulement de l’air dans les cana-lisations qui, combinée avec le débitd’air requis, définit les conditions defonctionnement du ventilateur.

D’une façon générale, le dimen-sionnement des tuyauteries résulted’un compromis entre les contrainteséconomiques (investissement – fonc-tionnement), les diamètres disponiblesde tuyauteries, les pertes de chargeadmissibles, les vitesses minimalesde transport, les phénomènes d’abra-sion, de bruit, etc. D’autres paramètrespeuvent intervenir comme les pentesdes tuyauteries, des problèmes de ré-glage, des variations de débits dansle temps, l’humidité des poussières etde l’air, la présence de gaz corrosifs,

la présence de trappes de visite oud’évents de décharge, etc.

4.1. Écoulement de l’airdans les canalisations

4.1.1. Pression statique et pression

dynamique

La pression (relative) en un point d’unfluide en écoulement est la somme dedeux termes :

– une pression toujours positive etexercée dans le sens de l’écoulementappelée pression dynamique Pd quiest égale à :

Pd = 1V2 (8)

2avec :Pd : pression dynamique (Pa), : masse volumique du fluide (kg/m3),V : vitesse locale du fluide (m/s) ;

– une pression exercée par ce fluide,

que celui-ci soit en mouvement ounon, perpendiculairement aux paroisde l’enceinte ou de la canalisation,pression que l’on appelle pression

statique ps et qui peut être négativeou positive.

La pression totale pt est donc la

somme algébrique des pressions sta-tique et dynamique :

pt = ps + pd (9)

Les différents termes peuvent êtremesurés séparément à l’aide d’un tubede Pitot double (fig. 13).

En général, compte tenu des valeursdes pressions ou dépressions mises enjeu dans les systèmes de ventilation,on admet que l’air se comporte tout aulong des canalisations comme un fluide

incompressible. Sa masse volumiquedépend de la pression barométrique,de la température et de l’humidité del’air. On pourra retenir que, sous lapression atmosphérique normale à20 °C, la masse volumique de l’air estvoisine de 1,20 kg/m3.

Le tableau V donne quelques valeursde correspondance entre pression dy-namique et vitesse d’air. L’unité légalede pression est le pascal (Pa) ;1 Pa 0,10 mm de colonne d’eau

(0,10 mm CE).

TABLEAU V

CORRESPONDANCE ENTRE VITESSE D’AIRET PRESSION DYNAMIQUE

(pour de l’air à = 1,2 kg/m3)

Vitesse d’air (m/s)

Pression dynamique

(Pa) (mm CE)

5 15 1,5

10 60 6,1

13 101 10,3

15 135 13,8

18 194 19,8

20 240 24,5

22 290 29,6

25 375 38,2

Figure 13. Mesure de la pression statique, de la pression dynamique et de la pressiontotale (cas d’une gaine en dépression).



19

liée à la vitesse de l’écoulement et doncà la pression dynamique. On distinguedeux types de pertes de charge.

a) Pertes de charge par frottement

Les pertes de charge dues à des frot-tements le long des parois de conduitsrectilignes à section constante sontproportionnelles à la longueur du

conduit. Elles peuvent se mettre sousla forme :

avec :L et D : longueur et diamètre du conduit(m).Le coefficient sans dimension dé-pend en particulier de la rugosité desparois.

Pour les calculs, on se sert généra-lement d’abaques qui donnent la perte

de charge par unité de longueur, ∆p/L,connaissant le diamètre D et le débitQ (m3/s) ou la vitesse moyenne de l’airV (m/s).

Les pertes de charge par frottementsont proportionnelles au carré de lavitesse d’écoulement. Le tableau VIIdonne des exemples pour un débit de1 m3/s.

TABLEAU VII

VALEURS DES PERTES DE CHARGEEN FONCTION DE LA VITESSE D’ÉCOULEMENT

Diamètrede tuyauterie

(mm)

Vitesse (m/s)

Perte de charge

(Pa/m) (mm CE/m)

400 8 1,8 0,2

200 32 55 5,6

LD

LD

∆p = pd = V2

2(10)

De la même manière, le frottementest très dépendant des matériauxconstitutifs du conduit et de son aspectde surface (tableau VIII).

TABLEAU VIII

VALEURS DES PERTES DE CHARGEEN FONCTION DES MATÉRIAUXCONSTITUTIFS DES CONDUITS

Matériau constitutifde la gaine

(diamètre 400 mm, débit 1 m3

/s)

Pertede charge

(Pa/m)Matière plastique 1,46

Acier galvanisé 1,60

Béton ordinaire 2,33

Béton grossier, briques 3,28

Gaine souple annelée 10,15

b) Pertes de charge singulières (fig. 14)

Ces pertes de charge sont dues àl’entrée de l’air dans les canalisations,au rejet de l’air hors des canalisa-

tions et aux singularités de parcours(coudes, raccordements, élargisse-ments, contractions grilles, batterieset filtres en tenant compte de leurseuil d’encrassement admissible enservice, échangeurs et récupérateursthermiques, silencieux, etc.).

TABLEAU VI

GAMME DES VALEURS MINIMALES DES VI TESSES DE TRANSPORT D’AIR POLLUÉDANS LES CANALISATIONS [6]

Exemples de polluantsVitesse

minimale (m/s)

Fumées Fumées d’oxydes de zinc et d’aluminium 7 à 10

Poussières très fineset légères

Peluches très fines de coton 10 à 13

Poussières sècheset poudres

Poussières fines de caoutchouc, de moulage de bakélite ;peluches de jute ; poussières de coton, de savon

13 à 18

Poussières industriellesmoyennes

Abrasif de pnage à s ec ; pussières de m eulage ;poussières de jut e, de granit ; coupage de briques,poussières d’argile, de calcaire

18 à 20

Poussières lourdesPoussières de tonneaux de désablageou de décochage, de sablage, d’alésage de fonte

20 à 23

Poussières lourdesou humides

Poussières de ciment humide, de découpe de tuyauxen fibres-ciment, chaux vive

> 23ou transportpneumatique

humide

Figure 14. Exemples de valeurs du coefficient de pertes de charge singulières k [12].



20

Bien que ces calculs soient l’affairedu spécialiste, il est bon de noter qu’ilexiste deux grandes méthodes decalcul [16, 17] qui sont : – les pertes de charge linéaires

constantes ; – les gains de pression statique.

Pertes de charge linéaires constantes

On choisit la vitesse : – soit dans le tronçon de raccorde-ment au ventilateur ;

– soit dans le piquage le plus éloignéet on détermine la perte de chargelinéaire correspondante.

Pour chaque tronçon, connaissantle débit requis et la perte de chargelinéaire admise, on en déduira le dia-mètre équivalent puis les dimensionsde la gaine.

Cette méthode de détermination en-traîne une réduction automatique dela vitesse d’air dans le sens de l’écou-lement.

Gains de pression statique

Le principe de cette méthodeconsiste à dimensionner chaque tron-

çon de telle manière que l’augmen-tation de pression statique due à ladiminution de la vitesse après chaquepiquage compense exactement saperte de charge. Ainsi, la pressionstatique reste la même à chaque pi-quage ou diffuseur, et le même débittraversera tous les piquages de mêmesection.

La méthode des pertes de charge li-neaires constantes conduit à des coûtsd’installation plus faibles et s’applique

surtout aux installations à basse vitesse(V < 10 m/s). Elle nécessite la mise enœuvre de dispositifs d’équilibrage, lapression n’étant pas constante dansles gaines, mais les calculs sont assezsimples.

des branches de diamètres très dif-férents, et on essayera de raccorderles branches de plus petit diamètreà proximité du ventilateur ;

– équilibre du réseau : lorsqu’en unpoint d’un circuit, deux tuyauteries

se rejoignent (fig. 16), l’air se répar-tira entre les deux branches de façonque les pertes de charge des deuxportions en amont, jusqu’au point dejonction M, soient égales.

Les tronçons de réseaux pouvant êtrede longueurs très différentes dans uneinstallation, il s’ensuit que, pour obtenirles débits désirés à chaque bouche oudans chaque tronçon, un calcul rigou-reux des pertes de charge doit être établi.

Il y a donc intérêt à garder, pour

chaque tronçon, le même principe decalcul des pertes de charge pour sim-plifier ultérieurement les opérationsd’équilibrage.

4.2. Conception du réseauLa conception d’un réseau doit dé-

buter par la recherche d’un compromisentre les différents critères suivantsqui feront que les débits à mettre en

œuvre, qui sont imposés, seront res-pectés à la fois dans chaque tronçonet globalement dans toute l’installation : – choix des vitesses d’air à induireen chaque point, compatibles avecl’application envisagée ;

– prédimensionnement des élé -ments du réseau : la figure 15 illustrequelques règles simples de construc-tion des tuyauteries destinées à limiterles pertes de charge. D’une façon gé-nérale, les changements de directionde l’écoulement ne devront pas être

brusques, mais adoucis (coudes, pi-quages, changement de section, etc.).Dans la mesure du possible, on évi-tera de raccorder au même ventilateur

Figure 15. Dimensionnement des gaines.

Figure 16. Raccordementdes deux réseaux.



21

La méthode des gains de pressionstatique conduit à des coûts d’exploi-tation plus faibles et est surtout réser-vée aux installations à haute vitesse(V > 20 m/s). Les installations sont plusfaciles à équilibrer du fait de la pression

quasi-constante dans les gaines, maisles calculs sont assez ardus et néces-sitent parfois l’utilisation d’un ordina-teur pour des réseaux complexes.

4.3. Équilibragede l’installation

Pour obtenir la distribution souhai-tée des débits d’air dans les différentstronçons de l’installation, on pourracompléter l’équilibrage de la pression

statique réalisé à la conception par unréglage de registres ou de volets.Cette fois, ce sont des registres ou

des volets qui permettent d’ajuster, surchaque point de captage, les débitsd’air désirés.

On prêtera alors une attention parti-culière aux points suivants :

– il est nécessaire de mettre en placedes dispositifs de blocage ne pouvantêtre manœuvrés qu’au moyen d’un ou-til ou toute autre disposition pour évi-ter un déréglage ultérieur des volets ;

– le circuit of fre une assez grandesouplesse pour des modifications oudes extensions ultérieures et pour lacorrection de débits mal estimés audépart ;

– les calculs théoriques sont relative-ment simples mais l’opération d’équi-librage peut être assez longue ;

– si le conduit à résistance maximalea été mal choisi, le ou les conduits àrésistance supérieure fonctionnerontà débit trop faible ;

– des volets en position semi-ferméepeuvent provoquer une usure anor-male ou un engorgement local d’uncircuit (dans le cas du transport depoussières).

4.4. Ambiances explosives

4.4.1. Extraction des gaz et vapeurs

inflammables

L’extraction de gaz et vapeurs in-flammables se fait au moyen de venti-

lateurs d’extraction qui ne doivent pasêtre susceptibles d’allumer un mélangeinflammable : les matières constitutivesdes pales et de l’enveloppe doivent êtrechoisies et le montage réalisé, pour évi-ter les étincelles par choc accidentel.

Les moteurs électriques doivent êtreplacés dès la conception de l’installa-tion hors de l’atmosphère éventuel-lement inflammable ou être certifiésATEX [4].

4.4.2. Extraction des poussièresinflammables

Les ventilateurs d’extraction despoussières inflammables doivent êtresitués, autant que possible, en airpropre (en aval des organes de sépa-ration poussières-air). Leur construc-tion (matière des pales et des coques,équilibrage) doit empêcher des chocsaccidentels entre parties fixe et mobilepouvant produire des étincelles.

Les conduits d’évacuation et detransport pneumatique des poussièresinflammables doivent être aussi courtsque possible.

Il est souhaitable, pour y éviter laformation d’électricité statique, qu’ilssoient en matière conductrice ou se-mi-conductrice (résistivité inférieureà 108 .cm –1) ou que leur continuitéélectrique soit assurée par des élé-ments conducteurs (fibres incorporées,gainage, revêtement). Pour éviter lesdépôts intérieurs, les coudes et lesvariations de l’aire et de la forme dela section doivent être aussi réduitsque possible ; la vitesse de circuIationsouhaitable est d’au moins 15 m/s, etd’au moins 20 m/s pour le transport depoussières métalliques.

Ces conduits doivent comporterdes évents de décharge pour libérerla pression des explosions éventuellesle plus souvent de 2 à 10 bars selon les

poussières transportées.La vérification et le nettoyage des

conduits doivent être effectués pério-diquement pour éviter la formation dedépôts inflammables dangereux.

4.5. BruitUn point important à ne pas négliger

est le problème du bruit engendré parles installations de ventilation. Elle nedoit pas conduire à l’émission de bruit

pouvant dépasser la cote d’alerte de85 dB(A). L’installation ne doit pasaugmenter de plus de 2 dBA le niveausonore ambiant mesuré aux postes detravail, sauf si elle n’engendre pas unniveau supérieur à 50 dBA.

La qualité acoustique d’une instal-lation de ventilation dépend éventuel-lement des bruits provoqués par leséléments suivants :

– la vitesse de l’air dans le réseau degaines ;

– les ponts phoniques ; – les vibrations des matériels ; – l’émission propre des ventilateurs.

Elle dépend du matériel, du choixd’implantation des éléments et ducalcul de l’installation, du soin apportéà la réalisation de celle-ci.

Les variations de vitesse et les tur-bulences provoquées par les change-ments de direction et de géométrie desréseaux de transport, ainsi que l’exci-

tation des parois des conduits quandla vitesse est trop élevée, vont conduireà un niveau sonore non négligeable.

Une formule approchée permetd’évaluer le niveau de puissance acous-tique dans une gaine droite [15] :

Lw (dB) = 10 + 50 log V + 10 log A

avec :V : vitesse d’air (m/s) ;A : section (m2).Par exemple, avec V = 10 m/set A = 0,1 m2, Lw = 50 dB.

L’implantation d’éléments souplesou de silencieux en certains points ducircuit de ventilation (fig. 17) et l’emploide vitesses adaptées (tableau IX) per-mettent de réduire l’émission sonoreglobale.

Figure 17.Emplacement pour un silencieux [15].

b) Emplacement du silencieux à conseiller.

a) Emplacement du silencieux à proscrire : – le bruit de la centrale de conditionnement,en traversant le conduit à l’aval du silencieux,court-circuite ce dernier ;

– le silencieux n’est pas précédé d’une lon-gueur droite d’au moins 5 D.



22

TABLEAU IX

VITESSES LIMITES RECOMMANDÉESPOUR LES INSTALLATIONS

TYPE « BASSE VITESSE » POUR ÉVI TERLES BRUITS DANS LES RÉSEAUX [15]

(cas des locaux industriels – installations d’airnon chargé de particules)

Q (m3/h)

V (m/s)

Diamètrethéorique (mm)

144 4 113

288 4,5 150

540 5 195

1 800 6 325

2 700 6,5 380

4 700 7 486

7 200 7,5 580

9 000 8 630

12 600 8,5 724

18 000 9 840

25 200 9,5 970

32 400 10 1 070

54 000 11 1 320

90 000 12 1 630

144 000 13 1 980

5. Ventilateurs

5.1. GénéralitésLe ventilateur est une turbomachine

réceptrice qui fournit l’énergie néces-saire pour entretenir l’écoulement del’air dans le circuit de ventilation. Il doitêtre choisi pour débiter un certain vo-lume d’air sous une certaine pression(qui dépend de la résistance du circuit).

Le débit délivré par un ventilateurest à la fois fonction de ses caractéris-tiques propres et de la perte de charge

rencontrée sur le circuit. On choisira unventilateur en rapport avec la perte decharge maximale pouvant exister dansl’installation.

À une vitesse de rotation N donnée,un ventilateur peut être caractérisépar quatre courbes représentant lesvariations, en fonction du débit volumeQ (m3/s) traversant le ventilateur, de :

– la pression totale du ventilateur Pt (Pa), définie comme la différence al-gébrique entre les pressions totales

à la bride de refoulement et à la brided’aspiration ; – la puissance absorbée ou puis-sance à l’arbre Pa (W), puissancemécanique fournie à l’arbre d’entraî-nement du ventilateur ;

– le rendement du ventilateurv, dé-fini comme le rapport de la puissanceutile Pu sur la puissance absorbée :

– la puissance acoustique, expriméeen dB.

Si la vitesse de rotation N varie, ledébit varie proportionnellement à N,la pression engendrée à N2 et la puis-sance absorbée à N3.

Le ventilateur est entraîné par unmoteur généralement électrique oupneumatique. Des conditions deconstruction spéciales peuvent êtreimposées en cas d’atmosphères ex-plosives. Pour certaines applications

particulières, le ventilateur peut êtreremplacé par un injecteur alimenté enair comprimé.

5.2. Point de fonctionnementd’un ventilateur

Soit un ventilateur ayant une courbedébit-pression connue, que l’on intro-duit dans un circuit dont on a calculéla parabole débit – perte de charge. Ledébit mis en jeu sera tel que la pressionfournie par le ventilateur égale la perte

de charge du circuit. Le point de fonc-tionnement sera donc à l’intersectiondes deux courbes (fig. 18).

Le rendement du ventilateur v peutvarier de 0,3 pour les plus médiocres à0,85 environ selon le modèle et le pointde fonctionnement. On ne peut doncpas adapter n’importe quel ventilateurà n’importe quel réseau.

5.3. ChoixIl existe deux grandes catégories de

ventilateurs : les ventilateurs centri-fuges (fig. 19 a) et les ventilateurs héli-coïdes (fig. 19 b).

Pu

Pa

Qpt

Pav == (11)

Figure 19.

a) Exemple de courbes débit-pression et dé-bit-puissance absorbée par un ventilateur

centrifuge fonctionnant à pression atmos-phérique normale dans de l’air à 20 °C (massevolumique de 1,2 kg/m3).

b) Point de fonctionnement d’un ventilateur(centrifuge dans l’exemple) placé dans uncircuit de ventilation.

Figure 18.

a) Ventilateur centrifuge. b) Ventilateur hélicoïde.

P u i s s a n c e

a b s o r b é e P a

P u i s s a n c e t o t a l e P t ( P a )

Pression totaledu ventilateur

Perte de chargedu circuit

Pointde fonctionnement

Débit

P u i s s a n c e a b s o r b é e P a

P u i s s a n c e t o t a l e P t ( P a )



23

Dans les ventilateurs centrifuges (ouradiaux), l’air est aspiré parallèlementà l’axe de rotation d’une roue à aubestournant dans une volute et est rejetéà la périphérie par la force centrifugesuivant un plan perpendiculaire à l’axe

de rotation.Les ventilateurs centrifuges per-

mettent d’obtenir des débits moyensimportants avec des pressions élevées(jusqu’à 25 000 Pa et plus). Ils sont bienadaptés au transport de l’air dans desréseaux Iongs ou ramifiés.

Dans les ventilateurs hélicoïdes (ouaxiaux), l’air entre et sort parallèlementà l’axe de rotation de la roue (fig. 20).Les ventilateurs hélicoïdes simples,comme celui présenté à la figure 20 a,

peuvent mettre en jeu des débits trèsimportants, mais sont limités à despressions faibles (généralement in-férieures à 250 Pa), ce qui restreintleur utilisation à des circuits de faiblelongueur ou à l’insertion dans une pa-roi (par exemple, ventilation généraled’ateliers).

Les ventilateurs hélicoïdes existentégalement dans une version améliorée,comportant des pales plus épaisses etprofilées, un moyeu large et caréné etdes aubes stationnaires (redresseurs)

neutralisant les mouvements de gira-tion de l’air (fig. 20 b). Les ventilateurs

de ce type ont un rendement qui serapproche de celui des centrifuges,pour un encombrement plus réduit,et des pressions totales pouvant allerjusqu’à 600 à 1 500 Pa environ.

Les ventilateurs hélicoïdes et centri-

fuges peuvent être soit accouplés di-rectement à l’arbre moteur, soit reliésà celui-ci par l’intermédiaire d’unetransmission par poulies et courroies.Ce dernier montage permet de modifierle débit du ventilateur dans la limite dé-finie par le constructeur, modificationfacilitée par la mise en œuvre de pou-lies variables.

En général, par rapport aux venti-lateurs centrifuges, les ventilateurshélicoïdes sont plus bruyants, ont des

rendements plus faibles, mais sontmoins encombrants et moins chers.En cas de transport d’air poussié-

reux, le ventilateur est généralementplacé après le dépoussiéreur, ce qui luipermet de travailler en air propre, avecun bon rendement et des conduites endépression dans l’atelier (évitant ainsiles fuites d’air pollué). Quelquefois, enparticulier dans l’industrie du bois, onutilise un ventilateur radial placé enamont d’un dépoussiéreur qui filtre l’airchargé de poussières et de copeaux.

On veillera, lors de l’installation duventilateur, à ne pas dépasser la vi-tesse de rotation maximale, à éviterles singularités (et en particulier lescoudes) à proximité de la bride d’as-piration (fig. 21), à limiter la propaga-tion du bruit et des vibrations par desconnexions flexibles et des montagesantivibratoires.

5.4. Bruit

Le bruit engendré par un ventilateurest fonction de son implantation dansl’installation. D’une manière générale,les ventilateurs seront placés à l’exté-rieur du bâtiment. Plus la puissance

fournie au ventilateur est élevée, plussa puissance acoustique est grande.Le ventilateur doit toujours être sélec-tionné pour fonctionner au point derendement maximum.

Le dimensionnement correct du ven-

tilateur est un des facteurs les plus im-portants pour diminuer le bruit d’uneinstallation. Les constructeurs de ven-tilateurs connaissent pour la plupartles caractéristiques de ceux-ci en ma-tière de bruit (dans certaines conditionsd’essais bien définies).

6. RejetLe rejet de l’air pollué à l’extérieur

du bâtiment mérite lui aussi une étudesérieuse (hauteur des cheminées,emplacement des sorties des gainesd’extraction selon la configuration dubâtiment et de son environnement).

Afin d’éviter de recycler une partiedes pollluants, l’air pollué devra être re-jeté en dehors des zones de prise d’airneuf. Pour cela, on utilisera des che-minées de hauteur suffisante (correc-tement haubannées), en tenant comptede la force et de la direction du vent,du relief, etc. (fig. 22, page suivante).

Il faut noter qu’il est possible de ré-cupérer une partie de la chaleur conte-nue dans le flux d’air de rejet soit parla mise en place d’un échangeur dontle rôle sera de transférer à l’air neufune partie de la chaleur de l’air rejeté,soit par recyclage dans les locaux d’unefraction de l’air de rejet préalablementtraité et épuré. Comme cette opérationde traitement est toujours délicate et

que la qualité de l’air recyclé en dé-pendra, on écartera cette techniquedans tous les cas où l’on se trouvera enprésence de polluants particulièrementtoxiques.

a) Ventilateur simple.

b) Ventilateur amélioré.

Figure 20. Ventilateurs hélicoïdes.

à éviter recommandé

Figure 21. Refoulement des ventilateurs [15].



24

Pour cela, les locaux où se dégagentdes produits toxiques ou asphyxiantssont volontairement maintenus en lé-gère dépression.

Dans le cas de locaux adjacents àpollution spécifique différente, on re-

cherchera de plus l’indépendance deleur ventilation par exemple en dispo-sant entre eux des sas maintenus ensurpression d’air neuf.

Lorsque pour les raisons spécifiquesau processus industriel, le local doitêtre maintenu en surpression, les sasseront maintenus en dépression.

Une introduction mécanique de l’airest recommandée ; si cette solution estretenue, on veillera à ce que ces sys-tèmes d’introduction d’air n’apportent

pas de bruits supplémentaires dansle local (disposition des ventilateurs àl’extérieur du bâtiment – neutralisationdes vibrations).

L’intérêt économique d’un échangeurclassique s’apprécie au moyen :

– de la puissance transférée instanta-née. Elle est déterminée par le calculde la perte de chaleur de l’air extrait ou

du gain de chaleur de l’air introduit ; – de son efficacité qui se définitcomme le rapport de la puissancetransférée à la puissance théorique-ment transférable dans les mêmesconditions de fonctionnement.

D’un point de vue pratique, l’effi-cacité d’un échangeur, qui croît avecsa taille, est limitée à une valeur quicorrespond à l’amortissement le plusrapide de l’investissement [10].

Dans tous les cas, le rejet devra se

faire en conformité avec la réglemen-tation relative aux problèmes d’environ-nement.

7. Air de compensation

7.1. Rôle de la compensationUn atelier étant un volume fermé, il

s’établit nécessairement un équilibre

entre les quantités d’air entrantes etsortantes. Ceci veut dire que, lors-qu’une extraction est en service dansun local, il doit obligatoirement s’y in-troduire un débit d’air équivalent audébit d’air extrait.

Cette compensation peut avoir lieu : – de manière « sauvage » par les dé-fauts d’étanchéité du bâtiment (in-terstices laissés par les portes, tôlesde bardage non jointives, etc.) ;

– de manière « organisée », soit natu-

relle (grilles de ventilation simples),soit mécanique (ventilateur).

L’introduction de cet air de compen-sation doit être étudiée de manière à :

a) assurer l’efficacité des systèmesde ventilation : un manque d’air decompensation produit une mise endépression des bâtiments, qui créeune résistance supplémentaire pourles ventilateurs. Il en résulte une di-minution des débits, particulièrementsensible dans le cas de certains ventila-

teurs hélicoïdes, qui amène finalementune perte d’efficacité (fig. 23) ;

b) éliminer l’une des causes de cou-rants d’air à grande vitesse provenantdes ouvertures (portes, fenêtres, fis-sures, etc.), qui peuvent :

– provoquer un inconfort thermiquepour le personnel,

– diminuer l’efficacité des dispositifsde captage et disperser les polluantsdans tout l’atelier, – remettre en suspension des pous-

sières déposées (par exemple sur lesstructures) ;c) éviter que l’air, provenant de zones

adjacentes polluées, soit entraîné dansles zones propres (aires de station-nement où démarrent des camions,routes à grande circulation, zone rejetd’air vicié…) ;

d) diminuer les efforts d’ouverturedes portes ;

e) assurer le fonctionnement correctdes appareils à combustion et des che-minées.

Si, pour une raison quelconque il inter-vient une modification du débit d’air in-troduit dans le local, l’équilibre entre lesintroductions d’air et les extractions seradéplacé et les quantités d’air extraitesseront différentes, le point de fonction-nement de chaque ventilateur s’établis-sant à une nouvelle valeur (cf. § 5.2.).

Des disproportions plus ou moinsgrandes peuvent exister entre les ca-pacités des appareils et, dans ce cas,

l’équilibre peut être obtenu en laissantsubsister soit une dépression, soitune surpression dans les bâtiments.Il convient de s’en préoccuper afind’éviter les transmissions de polluantsentre locaux.

Figure 23. Perte d’efficacitédes systèmes de ventilationpar non-compensation de l’air extrait.

a) Sans flux d’air de compensation, le venti-lateur tourne, met en dépression le local etn’extrait pas les polluants.

b) Avec un flux d’air de compensation, le ven-tilateur tourne et crée un mouvement d’extrac-

tion des polluants.

a) Recyclage des polluants dû à une hauteurde cheminée insuffisante et à une entrée d’airdans un mur.

b) Hauteur de cheminée suffisante (cas debâtiments bas sans obstacle environnant etun terrain approximativement plat).

Figure 22. Rejeter l’air polluéen dehors des zones d’entrée d’air neuf(d’après l’ACGIH [6]).



25

L’air neuf devra être chauffé en pé-riode froide ; il devra être distribué àl’aide de diffuseurs et, si possible, defaçon à traverser d’abord la zone occu-pée par les travailleurs puis les zonespolluées.

Pour éviter les courants d’air, il estnécessaire d’assurer un débit d’airde compensation correct, de le dis-tribuer régulièrement dans les locauxà l’aide de diffuseurs et de protégerles systèmes de captage à l’aide deparois, d’écrans, de rideaux d’air, etc.(fig. 24). De plus, afin d’empêcher lessensations d’inconfort thermique, onplacera l’opérateur hors des zones devitesses d’air trop élevées et on assu-rera un chauffage correct des locaux,

surtout en hiver.Si l’on se trouve en présence d’unposte équipé d’un dispositif de cap-tage (ventilation locale), il est possibled’effectuer une compensation localepar apport d’air neuf directement surle poste.

Il faut veiller dans ce cas à ce queni l’opérateur ni son travail ne soientperturbés par ce courant d’air ; cettesolution ne peut s’adapter qu’à certainstypes de sources de pollution très lo-calisées, mais elle présente le double

avantage de pouvoir diriger le flux despolluants vers la bouche de captage etde ne pas nécessiter d’apport complé-mentaire de chaleur.

7.2. Compensationet confort thermique

La ventilation locale ou générale deslocaux industriels, même avec recy-clage partiel de l’air épuré, nécessite

un apport d’air neuf pour compenserles quantités d’air extrait. Les courantsd’air induits constituent un facteurd’inconfort important qui conduit fré-quemment à l’arrêt des installations deventilation au détriment de la qualité del’air. Ce phénomène se manifeste princi-palement à la périphérie des bâtiments.

Il est nécessaire de prévoir un dis-positif de préchauffage de l’air ; lecontrôle de ce dispositif sera plus déli-cat dans le cas d’une introduction natu-relle que dans celui d’une introductionmécanique de l’air.

L’introduction mécanique de l’air

à l’intérieur des bâtiments est donc

recommandée, elle permet de traiterl’air de façon que celui-ci soit propre età température optimale et de le distri-buer aux endroits opportuns.

8. Ventilation générale

8.1. PrincipesLa conception d’une installation de

ventilation générale reste, dans l’étatactuel des connaissances, une opéra-tion difficile qui fait appel à une largepart d’empirisme et d’intuition. Seulsquelques principes d’une portée trèsgénérale peuvent être énoncés.

a) S’assurer au préalable que lerecours à une ventilation locale est

bien techniquement impossible. Onne pourra faire appel à la ventilationgénérale en tant que technique prin-cipale que pour l’aération des locaux àpollution non spécifique. Dans le casd’assainissement de locaux à pollutionspécifique, on recherchera toujoursune solution de ventilation locale.

b) Compenser les sorties d’air par desentrées correspondantes (voir chap. 7).

c) Positionner convenablement lesouvertures d’entrée et de sortie de l’air

de façon à : – tendre vers un écoulement généraldes zones propres vers les zonespolluées ;

– essayer de faire passer le maximumd’air dans les zones polluées ;

– éviter les zones de fluide mort ; – éviter que les travailleurs soient pla-cés entre les sources et l’extraction ;

– utiliser les mouvements naturelsdes polluants, en particulier, l’effetascensionnel des gaz chauds.

La mise en application pratique de cesdernières recommandations est déli-cate. La ventilation générale procèdepar dilution et mélange du polluantavec l’atmosphère de l’atelier avantévacuation et il faut éviter de se repré-senter le polluant comme suivant untrajet imaginaire entre la source et l’ex-traction (fig. 25). Il faut être très prudentdans la prévision des mouvements del’air dans un atelier muni d’une ventila-tion générale : les flèches que l’on peut

dessiner sur les plans sont très souventsans fondement réel.

d) Utiliser de préférence une intro-duction et une sortie d’air mécaniques.Les avantages et inconvénients desdifférents types de ventilation (natu-relle, mécanique, mixte) sont résumésau tableau X (voir page suivante). Unesortie d’air naturelle convient mieuxdans le cas d’ateliers hauts et étroitsavec de grosses sources de chaleur.

e) Éviter les courants d’air et les sen-

sations d’inconfort thermique.f) Rejeter l’air pollué en dehors des

zones d’entrée d’air neuf (voir chap. 6).

Figure 24. Exemple d’utilisationd’écrans pour lutter contre un mauvaiscaptage dû à des courants d’airlatéraux.

Figure 25. Visualisation schématiquedu fonctionnement de la ventilationgénérale (d’après McDermott [5]).

courant d’air

courant d’air

entréed’air

ventilateurd’extraction

a) Croyance erronée

entréed’air

ventilateurd’extraction

b) Réalité



26

Remarque

La ventilation générale n’interfèrepas avec les procédés industriels etlaisse une certaine flexibilité lors de laconception.

Toutefois, compte tenu des inconvé-nients détaillés ci-dessous :

– niveau de pollution résiduelle tou-jours présent ;

– mauvaise protection des travailleurssitués à proximité des sources d’émis-sion, difficultés de prévision et decontrôle des mouvements de l’air ;

– difcultés de calcul de K et D et donc

du débit d’air à mettre en jeu ; – gros débits d’air mis en jeu ; – dif ficultés d’absorber les pointesd’émission de polluants.

Il est préférable de limiter l’applicationéventuelle de la ventilation générale auxcas suivants : – en complément de la ventilation locale ;

– lorsque les polluants sont peu toxiques,émis à un débit faible et régulier dans letemps, que les travailleurs sont suffi-samment éloignés des sources et que lerecours à une ventilation locale est tech-niquement impossible.

8.2. SolutionsEn théorie, le débit d’air à mettre en

jeu dans une installation de ventilationgénérale peut être estimé par la formule :

avec :Q : débit de ventilation générale (m3/s) ;D : débit d’émission de polluant, sup-

posée régulière dans le temps (kg/s) ;C : concentration en polluant tolérédans l’ambiance du local (kg/m3) ;Co : concentration en polluant dans l’airneuf (souvent, Co = 0) (kg/m3) ;K (sans dimension) : facteur de sécuritéprenant en compte l’uniformité de ré-partition du débit d’air, la position desouvriers par rapport aux sources, ledegré de toxicité des polluants, la nonuniformité du débit des polluants.

L’évaluation du coefficient K est diffi-cile ; sa valeur peut varier en fonctiondes facteurs ci-dessus de 3 à 10 [6].

L’application de cette formule de-mande que soit connu le débit d’émis-sion de polluants D.

K DC – Co

Q = (12)

On notera que le taux de renouvel-lement horaire R (h –1) :

V : volume du local (m3),n’intervient pas dans le calcul du

débit de ventilation générale (en

régime permanent). L’utilisation

d’une valeur de taux de renouvelle-

ment comme critère de ventilation

est donc sans justification et peut

même être dangereuse puisqu’elle

conduit pour une même source de

pollution à des débits de ventilationdifférents selon le volume du local etdonc à des niveaux de concentrationen polluants différents.

On peut, dans certains cas, couplerle système de ventilation généraleavec un réseau de soufflage complé-

menaire : des buses de soufflage sontdisposées de manière à induire un fluxd’air neuf, repris par les extracteurs,sur les principales sources de pollution[14].

QV

R = 3 600 (13)

TABLEAU X

COMPARAISON DES DIFFÉRENTS SYSTÈMES DE VENTILATION GÉNÉRALE

Caractéristiques principales

Système de ventilation

Ventilationnaturelle

Ventilation mixte

entrée naturellesortie mécanique

Ventilation mixte

entrée mécaniquesortie naturelle

Ventilationmécanique

Domaine d’applicationUtilisation des forces

convectives existantesAteliers hauts et étroits

Utilisation courantepour des bâtiments

relativement bas

Utilisation de forcesconvectives existantes

Utilisationgénérale

Possibilité de contrôlede la distribution spatialede l’air introduit

non non oui oui

Possibilité de contrôle de la qualité(température, humidité, pureté)de l’air introduit

non non oui oui

Possibilité de contrôlede la pression à l’intérieurdu bâtiment(surpression ou dépression)

non (dépression) non (dépression)Effet th ermique : oui(dépression surpression)

Sans eff et thermique : non(surpression)

oui(surpression

ou dépression)

Possibilité de récupérationde chaleur sur l’air extrait

non oui non oui

Indépendance vis-à-vis du vent : – des entrées d’air – des sorties d’air

nonnon

nonoui

ouinon

ouioui

Problèmes particuliersExistence

de courants d’airExistence

de courants d’air

Solution onéreusepour les grosdébits d’air



27

9. Implantationdu matériel

Souvent négligée, la déterminationde l’implantation du matériel condi-

tionne le maintien de l’efficacité desinstallations de ventilation.

En effet, seuls des emplacements ju-dicieusement choisis permettront l’ac-cès aisé du matériel et son entretien,sans gêner le processus de fabricationou la circulation des personnes et desproduits et sans compromettre l’effi-cacité des installations elles-mêmes.

La solution idéale consiste à créerun local technique, isolé des ateliers,

dans lequel sera regroupé l’essentieldes installations de ventilation.

À défaut les mesures suivantes se-ront prises :• pour tout matériel tournant ou né-cessitant un contrôle et un entretienrégulier, prévoir une implantation au solen aménageant l’espace nécessaire audémontage de tous les composants, ouen élévation avec mise en œuvre d’unepasserelle de service munie de garde-corps. Si l’implantation est réalisée en

toiture, les cheminements seront maté-rialisés et les surcharges admissibles,tant pour le matériel que pour la zoned’évolution, calculées en conséquence ;• les implantations en élévation serontréalisées de préférence au-dessus desallées principales, et en dehors deszones d’accès ou d’intercommunica-tion entre les ateliers ;• les organes d’équilibrage des ré-seaux de gaines seront placés horsde la portée des utilisateurs, munis dedispositifs de blocage et de repérage.

Les organes de réglage prévus serontpar contre facilement accessibles etfacilement maœuvrables par les utili-sateurs ;• les ensembles de filtration et d’épura-tion seront implantés de telle sorte quele démontage des filtres colmatés oudes dispositifs d’aspiration ne dégageni poussières ni polluants dans l’atelier.

10. Contrôleset entretiend’une installationde ventilation

Le contrôle d’une installation

lors de sa mise en route permet :

– de comparer ses performances àcelles prévues lors de sa conceptionet consignées dans le cahier descharges et dans la notice d’instruc-tion préparée par le maître d’ouvrage.

Les caractéristiques aérauliqueset dimensionnelles mesurées et cal-culées sont consignées dans le dos-

sier d’installation et permettent ainside s’assurer ultérieurement du bonfonctionnement de l’installation parcomparaison aux valeurs de réfé-rence issues de la notice d’instruc-tion (voir tableau XI, page suivante).

Les contrôles d’une installation en cours

de fonctionnement permettent :

– de vérifier le bon état des différentséléments de l’installation (systèmesde captage conduites, épurateurs,

appareils déprimogènes…) ;

– de mettre, éventuellement, en évi-dence les variations de paramètresindiquant la nécessité d’effectuer desopérations d’entretien et de réparation.

10.1. Paramètresà contrôler

La réglementation [1] prévoit que lechef d’établissement mette en placedes contrôles périodïques de l’instal-

lation de ventilation. Les dates et lesrésultats de ces contrôles, ainsi que lesréglages et modifications apportées,doivent être reportés dans la consigned’utilisation du dossier d’installation. Lanature des contrôles et leur fréquencedépendent du type de local et figurentau tableau XII (voir page suivante).

10.2. Contrôled’une installation sur site

Les techniques à mettre en œuvresont différentes selon que l’on récep-tionne une installation ou que l’oneffectue le contrôle en cours de fonc-tionnement. Elles peuvent être quanti-tatives ou qualitatives.

Lors de la réception, les techniquesdoivent être suffisamment précisespour que les résultats de mesurepuissent être comparés aux valeursthéoriques prévues lors de la concep-tion de l’installation.

Lors du contrôle en cours de fonc-tionnement, les techniques doivent êtrede mise en œuvre facile (on doit privilé-gier les mesures en continu avec indi-cations visuelles et alarmes) et mettreen évidence les variations éventuellesdes paramètres significatifs mesuréslors de la réception de l’installation (va-leurs de référence).

Le tableau XIII (voir page 29) donne,selon le contrôle à effectuer, la mé-

thodologie et les moyens à mettre enœuvre.

10.3. Techniquesde contrôle quantitativesElles permettent de :

– déterminer les vitesses et les débitsd’air mis en jeu en différents pointsd’une installation, et les pressions re-latives entre les diverses parties del’installation ;

– contrôler le fonctionnement d’uneinstallation et faire procéder éventuel-lement à des opérations de mainte-nance.

La figure 26 (voir page 29) représentele schéma d’une installation de ventila-tion sur lequel sont repérés les pointsoù les contrôles peuvent être effectués.

…(suite page 30)



28

TABLEAU XI

DOSSIER DES VALEURS DE RÉFÉRENCE

Installations nouvelle s ou installations ay ant subi de s modifications notable s Autres installations

Dssier de valeurs de référence et sélectin de pints de cntrôle représentatifs (1 mois après la première mise en service) :

• Caractérisationde l’installation

• Une première sériede valeurs servirade référencepour les contrôles.

Locaux à pollution non spécifique Locaux à pollution spécifique

• Débit glbal minimal d’air neuf

• Débit minimal d’air neuf par lcal

• Pressions statiques et vitessesd’air associées à ces débits

• Caractéristiques des filtres(classe d’efficacité, perte de chargeinitiale et maximale admissible)

• Polluants représentatifs de la pollution

• Débits, pressins statiques et vitesses d’air pur chaque dispsitif de captage

• Débit glbal d’air extrait

• Efficacité de captage des systèmes d’aspiration (par mesureou par conformité à des normes, compte tenu des débitset de la géométrie des capteurs)

• Caractéristiques des sytèmes de surveillance et moyens de contrôle

S’il y a un système de recyclage :

• Débit glbal d’air neuf intrduit

• Efficacité des sytèmes d’épuration et de dépoussiérage(par tranches granulométriques pour les poussières et notammentpour les poussières alvéol aires et les poussières totales) ;ces valeurs peuvent être fournies par le constructeur

• Concentration en polluants en des points caractéristiquesde la pollution de l’atelier et dans les gaines de recyclage

• Systèmes de surveillance du système de recyclage

TABLEAU XII

CONTRÔLES PÉRIODIQUES

Locaux à pollution non spécifique Locaux à pollution spécifique

Tous les ans : Tous les ans :

• Débit glbal minimal d’air neuf

• Examen de l’état des éléments de l’installation

• Conformité des filtres de rechange à la fourniture initiale

• Dimensins, perte de charge des ltres

• Examen de l’état des sytèmes de traitement de l’air(humidificateurs-échangeurs)

• Pressions statiques et vitesses d’air

• Débit glbal d’air extrait

• Pressions statiques et vitesses d’air

• Examen de l’état de tous les élements de l’installation

Tous les six mois (s’il y a un système de recyclage) :

• Concentrations en poussières dans les gaines de recyclageou à leur sortie dans un écoulement canalisé

• Contrôle de tous les systèmes de surveillance



29

TABLEAU XIII

CONTRÔLE D’UNE INSTALLATION : MÉTHODOLOGIE ET APPAREILLAGE

Contrôle à effectuerPoints de mesure Méthodologie Appareillage

Contrôlesquantitatifs

Débit d’aspiratin DEFGH

• Déterminatin du champ de vitesse dans les conduites

• Tube de Pitot (NF X 10-112)

• Anémomètre

• Déterminatin du champ de vitesse aux bouches d’aspiration

• Technique de traage

• Anémomètre

• Selon gaz traceur

Vitesse de captage ABC • Mesure directe par anémmètre • Anémomètre

Concentration en poussière en sortiede gaine de recyclage

• Méthde pndérale ou comptage direct

• Appareil de prélèvement

• Appareil de mesure directe

Variation du débit d’aspiration

D E F I J K L •

Variation de la pression statique

• Prise de pression statique

et manomètre

Paramètres de fonction du ventilateur • Vitesse de rotation

• Puissance consommée

• Tachymètre

• Ampèremètre

Efficacité du captage • Technique de traage • Appareil de mesure selon le type

de traceur utilisé

Contrôlesqualitatifs

Efficacité, courants d’air • Observation par fumigène • Fumigène

Figure 26. Points de contrôle d’une installation de ventilation sans système de recyclage.



30

(débit-pression, débit-puissance) four-nies par les constructeurs.

La détermination du point de fonc-tionnement du ventilateur permettrade connaître le débit d’air mis en jeusur le circuit de ventilation. Ce point estobtenu en reportant la valeur calculéede la puissance absorbée sur la courbecaractéristique « débit-puissance » duventilateur.

10.4. Techniquesde contrôle qualitatives [5]

Une estimation qualitative de l’effi-cacité de captage d’une installation deventilation peut se faire par la visua-lisation des écoulements à l’aide de

fumigènes.Cette méthode, très simple à mettre

en œuvre, peut être utilisée de manièresystématique pour : – mettre en évidence la dispersiondes polluants, le sens des écoule-ments, le refoulement éventuel deshottes en dôme ; – définir la zone à partir de laquellel’installation a perdu toute son effica-cité ;

– mettre en évidence l’existence des

courants d’air et visualiser les phé-nomènes de turbulence à proximitéd’obstacles (opérateurs, pièces…) ; – rechercher des fuites.

à 4 m/s. En dessous, la valeur de lapression dynamique (pd) devient tropfaible et l’erreur sur la mesure trop im-portante.

10.3.2. Détermination des débits d’air

par exploration du champ de vitesseau niveau des bouches d’extraction

ou d’introduction d’air

Lorsque la méthode décrite dans leparagraphe 10.3.1. ne s’applique pas(longueurs droites trop faibles, inacces-sibilité…), le débit peut être déterminéen faisant un champ de vitesse d’airau niveau des bouches d’extractionou d’introduction d’air à l’aide d’unanénomètre. La vitesse moyenne seraobtenue en calculant la moyenne arith-

métique des vitesses locales mesuréesaux points définis par quadrillage.Afin de ne pas commettre d’erreurssur le débit (pouvant atteindre plusde 50 % de la vraie valeur), certainesprécautions doivent être prises lors desmesures. En particulier, on doit tenircompte du type de bouche (extractionou introduction), de la présence ou del’absence de grilles ou de fentes, dutype d’anémomètre, de la distanceentre la bouche et l’anémomètre…

10.3.3. Détermination du débit d’air

et contrôle d’une installation par mesure

de la pression statique en un point [6]

Cette méthode consiste à mesurer lapression statique en différents pointsd’un circuit de ventilation, soit pour endéduire les débits d’air mis en jeu, soitpour contrôler le fonctionnement del’installation.

Le contrôle consiste à déterminer le

débit d’air mis en jeu par une méthodeprécise (exploration du champ de vi-tesse, traçage…) et à noter simultané-ment les valeurs de la pression statiqueaux différents points de mesure (fig. 26et 27).

10.3.4. Estimation du débit d’air

à partir de la mesure de la vitesse

de rotation du ventilateur

et de la puissance consommée

par le moteur électrique [5]

Cette méthode consiste à calculer lapuissance consommée par le moteurpour en déduire la puissance absorbéepar le ventilateur et déterminer le pointde fonctionnement du ventilateur enutilisant des courbes caractéristiques

10.3.1. Détermination des débits d’air

par exploration des champs de vitesse

d’air dans une conduite fermée

Dans une conduite fermée ou s’écoulede l’air, le débit est déterminé à partirde la relation :

Q = A Vm

avec :Q : débit d’air (m3/s) ;A : section où s’effectuent les mesures(m2) ;Vm : vitesse moyenne de l’air dans cettesection (m/s).

La vitesse moyenne est calculée àpartir des vitesses locales mesuréesen un certain nombre de points de lasection de conduite.

Le nombre et la position des pointsde mesure, définis dans la normeNF X 10-112, varient en fonction de laforme de la conduite et de ses dimen-sions.

La vitesse moyenne peut être calcu-lée selon plusieurs méthodes. L’uned’entre elles consiste à faire la moyennearithmétique des vitesses mesurées lo-calement.

La vitesse moyenne est fournie parla relation :

Les vitesses d’air sont soit déter-minées en utilisant un tube de Pitotdouble soit mesurées directement àl’aide d’un anénomètre (cf. § 10.5).

Les vitesses d’air peuvent être obte-nues de façon d’autant plus satisfai-sante que les conditions énuméréesci-dessous sont respectées : – longueur au-dessus du point de

mesure sans singularité supérieureà 20 D (D : diamètre de la conduiteau niveau de la section de mesure) ;

– longueur en dessous du point demesure sans singularité supérieureà 5 D ;

– bord des trous dans la conduite netet sans bavure ; – écoulement peu fluctuant et sansgiration ; – diamètre du tube de Pitot ou de lasonde de l’anémomètre inférieur àD/50 ; – antenne de tube de Pitot parallèleà l’axe de la conduite.

Pour la mesure de la vitesse à l’aidedu tube de Pitot, il est souhaitable quela vitesse moyenne soit supérieure

Vmoy = (14) Vii = 1 à n

n

Figure 27. Implantation de la prisede pression statique à proximitéd’un système de captage.



31

10.8. Causes possiblesde mauvais fonctionnementsdécelés lors du contrôled’une installation

La variation (positive ou négative) de

la pression statique en un ou plusieurspoints de mesure permet de diagnos-tiquer et de déterminer les causes dedysfonctionnement d’une installationde ventilation.

Une diminution de la pression sta-tique peut avoir pour origine : – une réduction des performancesdu ventilateur : réduction de la vitessede rotation, usure de la roue, colma-tage de la roue ;

– une réduction des sections de

passage due à des dépôts dans lesconduites avant le point de mesure(vitesse de transport trop faible) ;

– la mise en place de nouveauxpoints d’aspiration ; – des changements de position desregistres d’équilibrage ;

– une augmentation excessive despertes de charge de l’épurateur.

Une augmentation de la pressionstatique est principalement due à uncolmatage du circuit derrière le pointde mesure.

10.7. Registre de contrôled’une installationde ventilation

Tous les renseignements concernantune installation de ventilation doivent

être consignés dans le dossier d’ins-tallation. La personne effectuant lecontrôle de l’installation de ventilationdoit pouvoir y trouver :

– les plans de l’installation avec lespoints de mesures ;

– les calculs théoriques fournis parl’installateur ;

– les valeurs de référence, mesuréeslors de la réception : débits d’air, vi-tesse d’air (captage, transport…),pressions ;

– les valeurs mesurées lors descontrôles en cours de fonctionne-ment ; – le calendrier de maintenance ; – les opérations de maintenance ef-fectuées et leurs dates ; – les modifications effectuées.

10.5. Appareils de mesurede vitesse d’air

Les principales familles d’appareils lesplus fréquemment utilisés pour la me-sure des vitesses d’air sont les suivantes :

– tube à Pitot double ; – anémomètres ; – anémomètres thermiques ; – anémomètres mécaniques ; – anémomètres à déflexion à palettes ; – anémomètres à moulinets.

Les principales caractéristiques desappareils de mesure de vitesse d’airsont résumées dans le tableau XIV.

10.6. Appareils de mesurede pression

Les appareils de mesure de pression,généralement appelés manomètres,utilisés en ventilation, peuvent êtreclassés en deux catégories suivant leurprincipe de fonctionnement :

– manomètres hydrostatiques, tubeen U, tube incliné… ; – manomètres à membranes.

Le tableau XV (voir page suivante)donne les principales caractéristiques(principe de fonctionnement, plage demesure…) des appareils de mesure depression.

TABLEAU XIV

CARACTÉRISTIQUES DES APPAREILS DE MESURE DES VITESSES D’AIR

Appareils Principe Gammemesure

Précisionvaleurs

(fournisseurs)

Dimensionstrous

en gaine (mm)

Températured’utilisation

Utilisationen airpollué

Étalonnage Robustesse Utilisation généraleObservations

Tube Pitotavecmanomètreincliné

– > 4 m/s – 3 à 10 Étend ue Oui Aucun Bonne

Utilisationnormalisée NF X 10 -112

Pas utilisableen basse vitesse

Anémomètres thermiques

Fil chaudRefroidissementd’un fil chaufféélectriquement

0,05à

50 m/s

2 à 5 %pleine

échelle= 10 0 à 80 °C Non Fréquent Myenne

Utilisation standard

• Certainssont compensésen température.

• Certains permettentd’effectuer des mesuresde température,de pression statique.

Thermocouple –0,05

à30 m/s

3 %pleine

échelle= 10 < 60 °C Non Fréquent Myenne

Anémomètres mécaniques

VélomètreDéexin de palettes

0,2à40

2 à 3 %pleine

échelle

Dimensins spéciales

Étroite Oui Fréquent Bonne

Utilisation standard

Permet de fairedes mesuresde pression statique

Micr-moulinetØ 10 à 30 Rotor muni

d’ailettesmis en rotation

0,3à50

1,5 à 2 %pleine

échelle Pasutilisableen gaine

< 60 °C Non Myen Myenne Utilisation standard

Mulinet Ø 100 à 150

0,3à50

1,5 à 5 %pleine

échelle< 60 °C Non Myen Myenne Utilisation standard



32

TABLEAU XV

CARACTÉRISTIQUES DES APPAREILS DE MESURE DES PRESSIONS

Principe ÉchellesPrécision

Étalonnage Observations(Pa) (mm CE)

Appareils à liquide

Tube en U vertical

Variation de niveau

d’un liquide

Jusque 5.104 Pa

(en fonction du liquide) 10 1 Non Portable

À tube incliné IdemJusque 2.103 Pa

(en fonction du liquide)mini 1 à 100 Pa

5 0,5 NonPortable,

doit être positionné

Micromanomètre Idem 0 à 5.103 Pa 0,5 5,10 –2 NonNon portablede laboratoire

Appareils mécaniques

À membranemétallique

Muvement d’une membrane

métallique

Jusqu’à plusieurs bars mini 0 à 100 Pa

5 0,5 OuiPortable,

absence de liquide,lecture facile

Micromanomètreélectronique

(transducteur)

IdemJusqu’à 104 Pa

mini 0 à 10 Pa

0,01 10 –3 OuiPortable

très sensible



33

[1] Aération et assainissement des lieux

de travail, coll. « Aide-mémoirejuridique », Paris, INRS, TJ 5, 2007.

[2] Valeurs limites d’exposition

professionnelle aux agents

chimiques en France, Paris, INRS,ED 984, 2012.

[3] HEMEON W.C.L., Plant and process

ventilation, 2e éd. New York,Industrial Press, 1963.

[4] ATEX. Mise en œuvre

de la réglementation relative

aux atmosphères explosives. Guide

méthodologique, Paris, INRS,ED 945, 2011.

[5] MCDERMOTT H.J., Handbook

of ventilation for contaminant control,1re éd. Ann Arbor, Ann ArborScience, 1976.

[6] ACGIH, Industrial ventilation.

A manual of recommended practice,25e éd. Lansing, AmericanConference of GovernmentalIndustrial Hygienists, 2004.

[7] HAGOPIAN J.H., BASTRESS E.K.,Recommended industrial ventilation

guidelines, Cincinnati, DHEW,publication n° NIOSH 76-162, 1976.

[8] Norme ANSI Z9.2-1979,Fundamentals governing the design

and operation of local exhaust

systems, New York, AmericanNational Standards Institute, 1979.

[9] DALLAVALLE J.M., Exhaust hoods,2e éd. New York, Industrial Press,1952.

[10] Guide pratique de ventilation n° 1.

L’assainissement de l’air des locaux

de travail, Paris, INRS, ED 657,1989.

[11] Guide pratique de ventilation n° 9.1.

Cabines d’application par pulvérisation

de produits liquides, Paris, INRS,ED 839, 2008.

[12] « La ventilation », Travail et sécurité,numéro spécial 1-2, 1983.


Ventilation des cuves et bainsde traitement de surface, Paris,INRS, ED 651, 2014.


Mise en œuvre manuelle

des polyesters stratifiés, Paris,INRS, ED 665, 2014.

[15] CLAIN F., Le bruit des équipements,Paris, Sedit, 1974, 126 p.

[16] REGKNAGEL, SPRENGER, Manuel

pratique de génie climatique, Paris,Pyc Edition, 1980, 1495 p.

[17] Manuel Carrier. 2 e partie :

distribution de l’air, New York,Carrier International Ltd, 1960.

Bibliographie



35

• On se propose de calculer les pertes de

charge et les diverses énergies mises enjeu lors du fonctionnement d’une installa-tion de captage dans deux confiturationsdifférentes.

• L’installation consiste en un réseau surlequel sont raccordées huit pièces decaptage, d’un débit unitaire de 300 m3/h,destinées à extraire des fumées de sou-dage. On étudie ce réseau qui comporteun certain nombre de défauts induisantdes pertes de charge singulières et l’oncompare ses caractéristiques à celles dumême réseau ayant subi les quelques

modifications suivantes :

– augmentation du diamètre de raccor-

dement des buses de captage ; – raccourcissement des flexibles de rac-

cordement ;

– augmentation du rayon des courburesdes coudes ;

– transformation des piquages droits enpiquages à 45° ;

– mise en place d’un divergent en sortiedu ventilateur (récupération de la pres-sion dynamique) ;

– colmatage des défauts d’étanchéité(supposés répartis uniformément dans

le premier cas).

• On estime que les pertes de charges

dues aux changements de section le longd’un même réseau sont négligeables etl’on calcule les pertes de charge sta-tiques. Les pertes de charge totalesincluant les pressions dynamiques sontreprises ensuite dans le bilan d’exploita-tion.

Annexe 1 Étude comparative de deux réseaux d’extraction



36

• La puissance absorbée à l’arbre duventilateur est :Pa = Q. pt = 0,80 x 1 829 = 2 926 W

0,5• La puissance absorbée par le moteurPm est :Pm = 2 926 x 12 = 3 511 W (ou 3,51 kW)

• Soit une consommation annuelle de :2 250 x 3,51 = 7 900 kWh

BILAN D’EXPLOITATION

Caractéristiques communes aux deuxréseaux.

• Le ventilateur est supposé avoir un ren-

dement aérodynamique de 50 %.• Les pertes par la transmission et le mo-teur sont supposées égales à 20 % de lapuissance absorbée.

• Le temps de fonctionnement est de10 heures par jour soit 2 250 heures paran.

• Le débit théorique de 2 400 m3/h conduità : – pertes de charge statiques = 1 058 Pa

– pression dynamique = 212 Pa – pression totale nécessaire = 1 270 Pa

• Il est supposé que les fuites représen-tant 20 % du débit prennent naissancetout au long du réseau. Dans ces condi-tions les caractéristiques utiles du ven-tilateur seront approximativement :Q = 2 400 x 1,2 = 2 880 m3/h soit 0,80 m3/spt = 1 270 x (1,2)2 = 1 829 Pa

RÉSEAU N° 1

RÉSEAU N° 1 : TABLEAU DE CALCUL DES PERTES DE CHARGERappel : 1 Pa 0,10 mm CE

Désignation du tronçon de réseau V(m/s)

Pdyn (Pa) (1)

Psta (Pa)

Entrée pièce de captage 2,78 4,5 0,4 1,8

Changement de section 300 x 100 en 100 10,6 66,1 1,07 65,9

Registre de réglage à papillon, ouver ture 15°, 100 10,6 66,1 0,6 39,7

Flexible métallique 100, l = 5 m, p lin = 22 Pa/m 10,6 66,1 – 110

Conduit métallique 100, l = 5 m, plin = 15,5 Pa/m 10,6 66,1 – 77,5

Coude à 90°, 3 sections, 100, R/D = 1,0 10,6 66,1 0,5 33,0


Changement de section 100 en Ø 150 4,75 13,3 – –

Confluence réseau principal à 90° V1 = 9,5V2 = 4,75V3 = 10,6

9,50 53 1 53

Conduit métallique 150, l = 5 m, plin = 8 Pa/m 9,50 53 – 40

Changement de section 150 en 200 5,30 16,5 – –

Confluence réseau principal à 90° V1 = 8

V2 = 5,3V3 = 10,6

8,0 37,6 0,9 33,8

Conduit métallique 200, l = 5 m, p lin = 4 Pa/m 8,0 37,6 – 20

Confluence piquage à 90° V1 = 10,2V2 = 10,6V3 = 8

8,0 37,6 1,4 52,6

Conduit métallique 200, l = 10 m, plin = 6,5 Pa/m 10,2 61,1 – 65

Confluence piquage à 90° V1 = 14V2 = 10,2V3 = 10,2

10,2 61,1 1,2 73,3

Conduit métallique 250, l = 20 m, plin = 8,5 Pa/m 14 115,2 – 170

Coude à 90°, 3 sections, 250, R/D = 1,0 14 115,2 0,5 57,6

Conduit métallique 200 , eq 20, 1 = 5 m, plin = 17,5 Pa/m 19 212,3 – 87,5

Total pertes de charge statique 1 058,2

(1) Coefficient de perte de charge accidentelle (sans dimension) permettant le calcul de Psta = Pdyn x .

V2

V3

V1

V2

V3

V1

V2

V3

V1

V2

V3

V1



37

• Le débit réel puisqu’il n’y a pas de fuiteest Q = 2 400 m3/h : – pertes de charge statiques = 599 Pa

– pression dynamique = 53 Pa – pression totale nécessaire = 652 Paavec :Q = 2 400 m3/h = 0,67 m3/s ;pt = 652 Pa.

• La puissance absorbée à l’arbre duventilateur est :Pa = Q. pt = 0,67 x 652 = 874 W

0,5• La puissance absorbée par le moteurPm est :Pm = 874 x 1,2 = 1 048 W (ou 1,05 kW)

• Soit une consommation annuelle de :2 250 x 1,05 = 2 359 kWh

CONCLUSION

On peut donc constater que pour unemême efficacité de captage, le réseaule moins étudié engendre une consom-mation annuelle 3,35 fois plus élevée.

RÉSEAU N° 2

RÉSEAU N° 2 : TABLEAU DE CALCUL DES PERTES DE CHARGERappel : 1 Pa 0,10 mm CE

Désignation du tronçon de réseau V(m/s)

Pdyn (Pa) (1) Psta

(Pa)

Entrée pièce de captage 2,78 4,5 0,4 1,8

Changement de section 300 x 100 en 125 7,00 28,8 1,07 26,0

Registre de réglage à papillon, ouver ture 15°, 125 7,00 28,8 0,6 17,3

Flexible métallique 125, l = 2 m, plin = 10 Pa/m 7,00 28,8 – 20


Coude à 90°, 5 sections, 125, R/D = 2 7,00 28,8 0,2 5,7


Changement de section 125 en Ø 150 4,75 13,3 – –


9,50 53 0,3 15,9

Conduit métallique 150, l = 5 m, plin = 8 Pa/m 9,50 53 – 40

Changement de section 150 en 200 5,30 16,5 – –


8,0 37,6 0,45 16,9

Conduit métallique 200, l = 5 m, p lin = 4 Pa/m 8,0 37,6 – 20

Coude à 45°, 200, R/D = 2 8,0 37,6 0,1 3,8

Confluence piquage à 45° V1 = 10,2V2 = 7,0V3 = 8,0

8,0 37,6 0,6 22,6


Coude à 45°, 200, R/D = 2 10,2 61,1 0,1 6,1

Confluence piquage à 45° V1 = 14V2 = 10,2V3 = 7,0

10,2 61,1 0,6 36,7


Coude à 90°, 5 sections, 250, R/D = 2 14,0 115,2 0,2 23

Conduit divergent 220 en 300 14,0 115,2 0,15 17,3

Conduit métallique 300, l = 5 m, plin = 3,4 Pa/m 9,5 53 – 17

Total pertes de charge statique 599,2

(1) Coefficient de perte de charge accidentelle (sans dimension) permettant le calcul de Psta = Pdyn x .

V2

V3

V1

V2

V3

V1

V2

V3

V1

V2

V3

V1



38

Annexe 2 Informations utiles

1. DONNÉES TECHNIQUES GÉNÉRALES

1.1. Convention de quelques unités utiles en ventilation

1.1.1. Unités de pression

Pa mbar atm mm Hg(ou Torr)

mm eau(ou mmCE)

kgf/cm2 inch H2O(ou “wg”)

inch Hg psi(ou Ibf/in2)

1 Pa = 1 0,01 9,869.10 –6 7,501.10 –3 0,1020 1,020.10 –5 4,015.10 –3 2,953.10 –4 1,450.10 –4

1 mbar = 100 1 9,869.10 –4 0,7501 10,20 1,020.10 –3 0,4015 2,953.10 –2 1,450.10 –2

1 atm = 1,013.105 1013 1 760 1,033.104 1,033 406,8 29,92 14,70

1 mm Hg = 133,3 1,333 1,316.103 1 13,60 1,360.10 –3 0,5352 3,937.10 –2 1,934.10 –2

1 mm eau = 9,807 9,807.10 –2 9,678.10 –2 7,356.10 –2 1 10 –4 3,937.10 –2 2,896.10 –3 1,422.10 –3

1 kgf/cm2 9,807.104 980,7 0,9678 735,6 10 000 1 393,7 28,96 14,22

1 inch H2O = 249,1 2,491 2,458.10 –3 1,868 25,40 2,540.10 –3 1 7,356.10 –2 3,613.10 –2

1 inch Hg = 3 386 33,86 3,342.10 –2 25,40 345,3 3,453.10 –2 13,60 1 0,4911

1 psi = 6 885 68,95 6,805.10 –2 51,71 703,1 7,031.10 –2 27,68 2,036 1

Exemple d’application : 1 atm = 1,033 kgf/cm2

1.1.2. Unités de débit et de vitesse d’air

m3/s m3/h l/min cfm(ou ft3 min)

1 m3/s = 1 3 600 60 000 2 119

1 m3/h = 2.778.10 –4 1 16,67 0,5886

1 l/min = 1,667.10 –5 0,060 1 3,531.10 –2

1 cfm = 4,720.10 –4 1,699 28,32 1

1 fpm = 1 ft/min = 5,080.10 –3 m/s= 1 cfm/sq.ft = 18,29 m3/h.m2

1 m/s = 196,9 fpm1 cfm/ft = 1,548.10 –3 m2/s = 5,574 m3/h.m

1.1.3. Autres unités

• Puissance :1 ch = 735,5 W et 1 hp = 745,7 W• Concentration :

1 gr/cu ft = 1 grain/ft3 = 2,288 g/m3

• masse volumique :1 lb/cu ft = 16,02 kg/m3

1.1.4. Exemple d’application

• La puissance absorbée par un ventila-teur s’exprime par la formule :

Q . pt

P =avec :Q (m3/s) : débit d’air traversant le ventila-teur ;pt (Pa) : pression totale fournie par le ven-

tilateur ;P (W) : puissance absorbée ; (sans dimension) : rendement du ven-tilateur.• Compte tenu des données ci-dessus,cette formule s’écrit si on exprime Q en

m3/h, pt en mm CE, P en ch et en % :

735,5 P =

100

Q3 600

x 9,807 pt

Qpt

QptP = 3,7.10 –4 =

12 700

ou

1.2. Données physiques

a) Masse volumique de l’air : elle est don-née (selon la norme NF X 10-200) par laformule :

= 3,485.10 –3 xT

38

pvp –

avec : (kg/m3) : masse volumique de l’air ;p (Pa) : pression absolue de l’air ;T (K) : température absolue ;pv (Pa) : pression partielle de la vapeur

d’eau.Ainsi, par exemple, pour de l’air à 20 °Csous la pression atmosphérique normale(101 325 Pa) et à 65 % d’humidité relative, lamasse volumique de l’air est de :

= 1,20 kg/m3

(la pression de vapeur saturante de l’eau àcette température est de 2 338 Pa). Si la va-leur de la pression partielle de vapeur d’eaune peut pas être mesurée, on pourra en

première approximation utiliser la formuledonnant la masse volumique de l’air sec :

= o

ppo

To

Tavec : (kg/m3) : masse volumique de l’air sec ;

o (kg/m3) : valeur de à la pression atmos-phérique normale et à 0 °C (o= 1,293 kg/m3) ;p (Pa) : pression absolue de l’air ;T (K) : température absolue ;po (Pa) : pression atmosphérique normale(po = 101 325 Pa) ;To (K) : température absolue correspondantà 0 °C (T = 273,15 K).

b) Propriétés physiques de l’air sec à 20 °Csous 760 mm Hg :• viscosité dynamique : = 18,2.10 –6 kg/m.s

• viscosité cinématique : = 15,1.10 –6 m2/s

• chaleur massique à pression constante :cp = 1 006 J/kg.K

c) Nombre de Reynolds : nombre sans di-mension caractérisant l’écoulement d’un

fluide dans une conduite :VD

Re =avec :V (m/s) : vitesse moyenne du fluide ;D (m) : diamètre hydraulique de la conduite ; (m2/s) : viscosité cinématique du fluide.



39

2.1. Syndicats professionnels

UNICLIMA(Syndicat des industries thermiques,aérauliques et frigorifiques)11-17, rue de l’Amiral-Hamelin75783 PARIS Cedex 16Tél. 01 45 05 70 00

www.uniclima.fr

2.2. Centres de rechercheset de documentation, organismes

CETIAT(Centre technique des industriesaérauliques et thermiques)23, avenue des Arts – B.P. 5204269603 VILLEURBANNE CedexTél. 04 72 44 49 00www.cetiat.fr

COSTIC(Comité scientifique et techniquedes industries climatiques)Domaine de Saint-Paul78471 SAINT-RÉMY-LÈS-CHEVREUSECedexTél. 01 30 85 20 10www.costic.com

INERIS(Institut national de l’environnementindustriel et des risques)

B.P. 2 – 60550 VERNEUIL-EN-HALATTETél. 03 44 55 66 77www.ineris.fr

CITEPA(Centre interprofessionnel techniqued’études de la pollution atmosphérique)42, rue de Paradis75010 PARISTél. 01 44 83 68 83www.citepa.org

CoNSEIL FRANçAIS DE L’ÉNERGIE12, rue de Saint-Quentin75010 PARISTél. 01 40 37 69 01www.wec-france.org

ADEME(Agence de l’environnementet de la maîtrise de l’énergie)20, avenue du Grésillé – B.P. 9040649004 ANGERS Cedex 07Tél. 02 41 20 41 20www.ademe.fr

CFDE(Centre de formation du développementdurable et de l’environnement)46-48, avenue de la Grande-ArméeCS 5007175858 PARIS Cedex 17Tél. 01 40 69 37 00www.cci.fr/web/cfde

2. ADRESSES UTILES



Pour obtenir en prêt les audiovisuels et multimédias et pour commander les brochures et les affichesde l’INRS, adressez-vous au service Prévention de votre Carsat, Cram ou CGSS.

Carsat ALSACE-MOSELLE(67 Bas-Rhin)14 rue Adolphe-SeybothCS 1039267010 Strasbourg cedex

tél. 03 88 14 33 00fax 03 88 23 54 13prevention.documentation@carsat-am.frwww.carsat-alsacemoselle.fr

(57 Moselle)3 place du Roi-GeorgeBP 3106257036 Metz cedex 1tél. 03 87 66 86 22fax 03 87 55 98 65www.carsat-alsacemoselle.fr

(68 Haut-Rhin)11 avenue De-Lattre-de-TassignyBP 7048868018 Colmar cedextél. 03 69 45 10 12

www.carsat-alsacemoselle.fr

Carsat AQUITAINE(24 Dordogne, 33 Gironde,40 Landes, 47 Lot-et-Garonne,64 P yrénées-Atlantiques)80 avenue de la Jallère33053 Bordeaux cedextél. 05 56 11 64 36fax 05 57 57 70 04documentation.prevention@carsat-aquitaine.frwww.carsat.aquitaine.fr

Carsat AUVERGNE(03 Allier, 15 Cantal,43 Haute-Loire,63 Puy-de-Dôme)

Espace EntreprisesClermont République63036 Clermont-Ferrand cedex 9tél. 04 73 42 70 [email protected]

Carsat BOURGOGNEet FRANCHE-COMTÉ(21 Côte-d’Or, 25 Doubs,39 Jura, 58 Nièvre,70 Haute-Saône,71 Saône-et-Loire, 89 Yonne,90 Territoire de Belfort)ZAE Cap-Nord, 38 rue de Cracovie21044 Dijon cedextél. 03 80 70 51 32fax 03 80 70 52 [email protected]

Carsat BRETAGNE(22 Côtes-d’Armor, 29 Finistère,35 Ille-et-Vilaine, 56 Morbihan)236 rue de Châteaugiron35030 Rennes cedex

tél. 02 99 26 74 63fax 02 99 26 70 [email protected]

Carsat CENTRE(18 Cher, 28 Eure-et-Loir, 36 Indre,37 Indre-et-Loire, 41 Loir-et-Cher, 45 Loiret)36 rue Xaintrailles45033 Orléans cedex 1tél. 02 38 81 50 00fax 02 38 79 70 [email protected]

Carsat CENTRE-OUEST(16 Charente, 17 Charente-Maritime,19 Corrèze, 23 Creuse, 79 Deux-Sèvres,

86 Vienne, 87 Haute-Vienne)37 avenue du président René-Coty87048 Limoges cedextél. 05 55 45 39 04fax 05 55 45 71 [email protected]

Cram ÎLE-DE-FRANCE(75 Paris, 77 Seine-et-Marne,78 Yvelines, 91 Essonne,92 Hauts-de-Seine, 93 Seine-Saint-Denis,94 Val-de-Marne, 95 Val-d’Oise)17-19 place de l’Argonne75019 Paristél. 01 40 05 32 64fax 01 40 05 38 [email protected]

www.cramif.fr

Carsat LANGUEDOC-ROUSSILLON(11 Aude, 30 Gard, 34 Hérault,48 Lozère, 66 Pyrénées-Orientales)29 cours Gambetta34068 Montpellier cedex 2tél. 04 67 12 95 55fax 04 67 12 95 [email protected]

Carsat MIDI-PYRÉNÉES(09 Ariège, 12 Aveyron, 31 Haute-Garonne,32 Gers, 46 Lot, 65 Hautes-Pyrénées,81 Tarn, 82 Tarn-et-Garonne)2 rue Georges-Vivent31065 Toulouse cedex 9fax 05 62 14 88 [email protected]

Carsat NORD-EST(08 Ardennes, 10 Aube, 51 Marne,52 Haute-Marne, 54 Meurthe-et-Moselle,55 Meuse, 88 Vosges)81 à 85 rue de Metz

54073 Nancy cedextél. 03 83 34 49 02fax 03 83 34 48 70documentation.prevention@carsat-nordest.frwww.carsat-nordest.fr

Carsat NORD-PICARDIE(02 Aisne, 59 Nord, 60 Oise,62 Pas-de-Calais, 80 Somme)11 allée Vauban59662 Villeneuve-d’Ascq cedextél. 03 20 05 60 28fax 03 20 05 79 [email protected]

Carsat NORMANDIE(14 Calvados, 27 Eure, 50 Manche,

61 Orne, 76 Seine-Maritime)Avenue du Grand-Cours, 2022 X76028 Rouen cedextél. 02 35 03 58 22fax 02 35 03 60 [email protected]

Carsat PAYS DE LA LOIRE(44 Loire-Atlantique, 49 Maine-et-Loire,53 Mayenne, 72 Sarthe, 85 Vendée)2 place de Bretagne44932 Nantes cedex 9tél. 02 51 72 84 08fax 02 51 82 31 [email protected]

Carsat RHÔNE-ALPES(01 Ain, 07 Ardèche, 26 Drôme, 38 Isère,42 Loire, 69 Rhône, 73 Savoie,74 Haute-Savoie)26 rue d’Aubigny69436 Lyon cedex 3tél. 04 72 91 96 96fax 04 72 91 97 [email protected]

Carsat SUD-EST(04 Alpes-de-Haute-Provence,05 Hautes-Alpes, 06 Alpes-Maritimes,13 Bouches-du-Rhône, 2A Corse-du-Sud,2B Haute-Corse, 83 Var, 84 Vaucluse)35 rue George13386 Marseille cedex 5tél. 04 91 85 85 36fax 04 91 85 75 [email protected]

Services Prévention des CGSS

CGSS GUADELOUPEImmeuble CGRR, Rue Paul-Lacavé, 97110 Pointe-à-Pitretél. 05 90 21 46 00 – fax 05 90 21 46 [email protected]

CGSS GUYANEEspace Turenne Radamonthe, Route de Raban,BP 7015, 97307 Cayenne cedextél. 05 94 29 83 04 – fax 05 94 29 83 [email protected]

CGSS LA RÉUNION4 boulevard Doret, 97704 Saint-Denis Messag cedex 9tél. 02 62 90 47 00 – fax 02 62 90 47 [email protected]

CGSS MARTINIQUEQuartier Place-d’Armes, 97210 Le Lamentin cedex 2tél. 05 96 66 51 31 et 05 96 66 51 32 – fax 05 96 51 81 [email protected]

Services Prévention des Carsat et des Cram



0. Principes généraux de ventilation ED 695

1. L’assainissement de l’air des locaux de travail ED 657

2. Cuves et bains de traitement de surface ED 651

3. Mise en œuvre manuelle des polyesters stratifiés ED 665

4. Postes de décochage en fonderie ED 662

5. Ateliers d’encollage de petits objets ED 672(chaussures)

6. Captage et traitement des aérosols de fluides de coupe ED 972

7. Opérations de soudage à l’arc et de coupage ED 668

8. Espaces confinés ED 703

9.1. Cabines d’application par pulvérisation ED 839de produits liquides

9.2. Cabines d’application par projection ED 928de peintures en poudre

9.3. Pulvérisation de produits liquides. ED 906Objets lourds ou encombrants

10. Le dossier d’installation de ventilation ED 6008

11. Sérigraphie ED 6001

12. Seconde transformation du bois ED 750

13. Fabrication des accumulateurs au plomb ED 746

14. Décapage, dessablage, dépolissage au jet libre en cabine ED 768

15. Réparation des radiateurs automobiles ED 752

16. Ateliers de fabrication de prothèses dentaires ED 760

17. Emploi des matériaux pulvérulents ED 767

18. Sorbonnes de laboratoire ED 795

19. Usines de dépollution des eaux résiduaires ED 820

et ouvrages d’assainissement20. Postes d’utilisation manuelle de solvants ED 6049

21. Ateliers de plasturgie ED 6146

22. Laboratoires d’anatomie et de cytologie pathologiques ED 6185

COLLECTION DES GUIDES PRATIQUES DE VENTILATION

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