Direction de la Traction TMS RX Le Retour d’EXpérience à la traction Le 15 mars 2007.
II – 4 Traction/compression - Personal...
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II – 4
Traction/compression
[email protected] 12 octobre 2010
II - 4 – 1 - 2Sécurité des pièces tendues
Aperçu� II - 4 - 1 Sécurité des pièces tendues
– Poutres homogènes
– Poutres composées de 2 matériaux• application à la précontrainte
• principe de Saint-Venant
– Effets thermiques
– [Frey, 2000, Vol. 2, Chap. 4]
� II - 4 - 2 Tubes et anneaux– [Frey, 2000, Vol. 2, Chap. 4]
� II - 4 - 3 Treillis articulés – [Frey, 1990, Vol. 1, Chap. 7]
II - 4 – 1 - 3Sécurité des pièces tendues
II - 4 - 1 Sécurité des pièces tendues
� Traction/compression « pure » : définition
F F
F
d’après [Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 4Sécurité des pièces tendues
Résolution du problème d’équilibre
� méthode inverse
– on postule la solution
– on vérifie les équations d’équilibre
� postulons (hypothèse de Bernoulli)
– « les sections planes restent planes »
– εx est constant
– on en déduit :
=
00
0ij
στ avec σ constant
II - 4 – 1 - 5Sécurité des pièces tendues
Résolution du problème d’équilibre
� équations d’équilibre en volume
– satisfaites avec fi=0
� équations d’équilibre en surface
– est en équilibre avec F
� calcul de la constante σ en généralisant à un effort normal (ici N=F)
0fiijj =+∂ τ
xx FA 11rr
=σ
A
N=σ ***
II - 4 – 1 - 6Sécurité des pièces tendues
Calcul des déformations linéaires
� calcul des déformations linéaires aij
� équations de compatibilité
– est satisfait puisque akr est constant
0=∂ krjqpqrijk aδδ
−
−=
E
E
E
aij
υσ
υσ
σ
00
00
00
II - 4 – 1 - 7Sécurité des pièces tendues
Calcul du champ de déplacements
� Calcul du champ de déplacements
)(max cstNetLlongueurdebarresiEA
NLu
cstexE
u
x
ux
=
+=
∂
∂=
σ
ε
***
II - 4 – 1 - 8Sécurité des pièces tendues
Sécurité des pièces tendues
� méthode des contraintes admissibles
(déterministe)
–
� méthode des états limites
– ELU
– ELS
� ATTENTION : compression ⇒ flambement !!!
admσσ ≤
dimd NN ≤
dimd uu ≤
II - 4 – 1 - 9Sécurité des pièces tendues
� méthode des contraintes admissibles–
� méthode des états limites– ELU :
� valeurs usuelles (acier) :–
� ccl : sécurité identique dans les 2 cas
γ
σσσ e
admA
N=≤=
edimFd ANNN σγ =≤=
5.1== γγ F
Sécurité : exemple
II - 4 – 1 - 10Sécurité des pièces tendues
Conception des pièces tendues
A est le module de résistance en traction/compression
EA est le module de rigidité en traction/compression
A
N=σ
EA
NLu =
II - 4 – 1 - 11Sécurité des pièces tendues
Prise en compte du poids propre
� poids linéique p=ρgA
� effort normal N=P+px
–
� sécurité déterministe
–
A
pxPx
+=σ
gL
PA
adm
admx
ρσ
σσ
−≥
⇓
≤
[Massonet, 1992]
II - 4 – 1 - 12Sécurité des pièces tendues
Poutre d’égale résistance
σ
σ
A+dA
A
ρgAdx
( )
=
=
=
+=+
σ
ρ
σ
ρ
ρσ
ρσσ
gxexpAA
dxg
A
dA
gAdxdA
gAdxAdAA
0
II - 4 – 1 - 13Sécurité des pièces tendues
Illustration des pièces tendues
� pompe
à pétrole
[Burr, 1982]
II - 4 – 1 - 14Sécurité des pièces tendues
Illustration des pièces tendues
� ponts suspendus
ponts suspendus[Brown, 1993]
Pont du 25 avril sur le Tage à Lisbonne, 1966credits: Inge Kanakaris-Wirtl [Structurae, 2006]
II - 4 – 1 - 15Sécurité des pièces tendues
Illustration des pièces tendues
� ponts haubanés
Projet rejeté[Brown, 1993]
ponts haubanés[Brown, 1993]
pont de Normandie, 1995[LCPC, 2006]
II - 4 – 1 - 16Sécurité des pièces tendues
Illustration des pièces tendues
� buttons et tirantsH. P. Berlage, La bourse d’Amsterdam, 1903
[Gössel, 1991]
Foster Ass. (arch.) Ove Arup (eng.), Centrale de distribution Renault
Swindon/Wiltshire, 1983[Gössel, 1991]
[Walther, 1993]
II - 4 – 1 - 17Sécurité des pièces tendues
Illustration des pièces tendues
� Poutres fléchies à l’aide d’éléments tendus ou
comprimés
Bibliothèque de Phoenixcredits : PhB, 2001
II - 4 – 1 - 18Sécurité des pièces tendues
Poutre composée de 2 matériaux
� 1 équation d’équilibre
N=N1+N2=A1σ1+A2σ2
� 1 condition cinématique nécessaire
[Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 19Sécurité des pièces tendues
Poutre composée de 2 matériaux
� condition cinématique ε1=ε2
2211
2
22
1
11
2211
222
2211
111
22
2
11
1
2
2
1
1
AEAE
NLu
A
Net
A
N
AEAE
AENNet
AEAE
AENN
AE
N
AE
N
EE
+=
==
+=
+=
=
=
σσ
σσ
II - 4 – 1 - 20Sécurité des pièces tendues
Poutre composée de n matériaux
∑
∑
=
=
=
j
jj
i
ii
j
jj
iii
AE
NLu
A
N
AE
AENN
σ
� Généralisation
II - 4 – 1 - 21Sécurité des pièces tendues
Pièces composées de 2 matériaux
aab
aa
baaabbaa
abbb
b
aa
b
a
A~
n
AAN
n
AAAAN
nn
E
E
E
En
σσ
σσσσ
σσσσσ
=
+=
+=+=
=⇒==
=
aa
ab
a
aAE
NLu
nA
N~;;~ ===
σσσ
coefficient d’équivalence
rapporté au matériau a
� Résolution par homogénéisation
II - 4 – 1 - 22Sécurité des pièces tendues
Exemple de poutres composites
� composite acier/béton – pièces tendues ou
comprimées
[Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 23Sécurité des pièces tendues
Principe de la précontrainte
� un matériau atteint sa limite de résistance,
� l’autre pas ⇒ ∃ réserve de résistance
� exemples
– précontrainte de compression : béton, boulons HR
– précontrainte de traction : câbles, ressorts
II - 4 – 1 - 24Sécurité des pièces tendues
Pièces à fils adhérents (prétension)
[Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 25Sécurité des pièces tendues
Prétension : modélisation
[Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 26Sécurité des pièces tendues
Observations de Saint-Venant
[Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 27Sécurité des pièces tendues
Observations de Saint-Venant
� on montre par expérience et par calculs
– ‘à une distance de l’extrémité égale à la plus grande
dimension transversale de la pièce, la répartition des
contraintes normales sur une section droite est
pratiquement uniforme’
� vrai pour toute perturbation locale
– par l’introduction de force (force concentrée, appui, cordon
de soudure, ancrage, …)
– dans la transmission des efforts intérieurs (variation de section, trou, jonctions, …)
II - 4 – 1 - 28Sécurité des pièces tendues
Principe de Saint-Venant
« Dans la section droite d’une poutre, la distribution de contraintes due à un système de forces,
appliquées à une certaine distance de cette section, ne change pas si l’on substitue à ces forces un autre système, provoquant les mêmes efforts intérieurs ; seules changent, sur une longueur égale à une à
deux fois la plus grande dimension transversale de la poutre, les contraintes locales provoquées par
l’introduction de forces. »
d’après [Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 29Sécurité des pièces tendues
Saint-Venant : remarques
� contraintes et déformations ne dépendent
donc que des efforts intérieurs (sollicitations)
� ne permet pas d’analyser les zones
localement perturbées
� validité du principe de Saint-Venant
– poutres massives
– pas poutres à parois minces ni poutres en treillis
II - 4 – 1 - 30Sécurité des pièces tendues
Prétension : modélisation
� étape 2 ́ =(2)
� étape 4
˝=(4)
0A
P'
0'NP'N
b
a
a
ba
==
==
σσ
n
"
A
"N"
A~P
A
"N"
AEAE
APE"N
AEAE
APE"N
a
b
bb
aa
aa
bbaa
bbb
bbaa
aaa
σσσ ==−==
+−=
+−=
II - 4 – 1 - 31Sécurité des pièces tendues
Prétension : modélisation
� superposition
� état de sollicitation initial
� état d’auto-contrainte
b0baa
0a
b0baa
0a
""'
"NN"N'NN
σσσσσ =+=
=+=
0NN 0b
0a =+
II - 4 – 1 - 32Sécurité des pièces tendues
Prétension : modélisation
� application d’une force extérieure Q
� choix de P pour que les 2 matériaux atteignent
leur limite de résistance
aa
b
aaa
a
A~
n
Q
A~
n
P
A~Q
A~P
A
P
+−=
+−=
σ
σ
II - 4 – 1 - 33Sécurité des pièces tendues
Pièces à fils sous gaine (post-tension)
[Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 34Sécurité des pièces tendues
b
0b
a
0a
0b
0a
A
P
A
P
PNPN
−==
−==
σσ
Post-tension : modélisation
� effort de traction à l’étape 2
� application d’une force extérieure Q
ab
b
aa
aA~
n
Q
A
P
A~Q
A
P+−=+= σσ
II - 4 – 1 - 35Sécurité des pièces tendues
Propriétés de la précontrainte
� la force extérieure modifie peu la précontrainte
� pertes : stabilité dans le temps (fluage)
– béton ± 15 % ⇒ acier à très haute résistance
aaaa
aaA~Q
A
Pet
A~
PQ
A
PAA
~>>
−>>⇒>>
II - 4 – 1 - 36Sécurité des pièces tendues
Précontrainte : autres exemples
� Câbles et toiles tendus
� Ressort déclenchant
l’ouverture (de vannes, …)
Vanne Vinci Ariane V© Techspace Aero[Filomeno Coelho, 2005]
II - 4 – 1 - 37Sécurité des pièces tendues
Effets thermiques
� barre homogène, température initiale T1
� α = coefficient de dilation thermique (1/°C)
– ordre de grandeur
� élévation uniforme de température ∆Τ=T2-T1
� dilatation thermiqueTth ∆αε =
II - 4 – 1 - 38Sécurité des pièces tendues
Effets thermiques
� Une élévation (uniforme) de température
provoque-t-elle l’apparition de contraintes ?
� Dans tous les cas :
� Mais,
– si structure libre de se dilater, pas de contraintes
– si dilatation empêchée (structure hyperstatique)
Tth ∆αε =
II - 4 – 1 - 39Sécurité des pièces tendues
thu
H
Exemple : poutre bi-appuyée
TLuth ∆= α
TEAH ∆= α
La structure est 1X hyperstatique
La structure rendue isostatique se déforme
Effort pour obtenir le déplacement opposé+
=
TEE
T thth
Hth ∆−=⇒=+∆⇒=+ ασσ
αεε 00
Superposition
d’après [Frey, 2000, Vol. 2]
II - 4 – 1 - 40Sécurité des pièces tendues
Joints de dilatation
� effet thermique
dans les chaussées,
mais aussi les rails,
les bâtiments,
etc.
[CIM béton, 2000]