Franc nord : adaptation de l’infrastructure du nord canadien au changement climatique
Etude de l’infrastructure
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Chapitre VII Etude de l’infrastructure
167
VII. ETUDE DES FONDATIONS
VII.1. INTRODUCTION
Les fondations d’une construction sont constituées par les parties de l’ouvrage qui sont en
contact avec le sol auxquelles elles transmettent les charges de la superstructure ; elles
constituent donc la partie essentielles de l’ouvrage puisque de leur bonne conception et
réalisation découle la bonne tenue de l’ensemble.
Les éléments de fondation transmettent les charges au sol soit directement (cas des semelles
reposant sur le sol ou cas des radiers) ; soit par l’intermédiaire d’autre organes (cas des semelles
sur pieux par exemple).
VII.2. ETUDE DE SOL
Le choix du type de fondation repose essentiellement sur une étude du sol détaillée, qui nous
renseigne sur la capacité portante de ce dernier.
Une étude préalable du sol nous a donné la valeur de 2,2 bars comme contrainte admissible du
sol.
VII.3. CHOIX DU TYPE DE FONDATION
Le choix du type de fondation est conditionné par les critères suivants :
-La Nature de l’ouvrage à fonder ;
-La nature du terrain et sa résistance ;
-Profondeur du bon sol ;
-Le tassement du sol ;
En ce qui concerne notre ouvrage, nous avons le choix entre :
Semelles continues (semelles filantes sous murs).
Radier général.
Nous propos en premier lieu des semelles filantes.
VII.4. SEMELLES FILANTES
La surface du la semelle sera déterminer en vérifiant la condition :
sol
sol
semelle
NS
S
N
MpabarsKNN solser 22,02,2;48,26182
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
168
23
01,11922,0
1048,26182mS
La surface d’emprise du bâtiment est : 206,167 mSbat
Conclusion :
La surface totale des semelles occupent plus de 50% du la surface d’emprise de l’ouvrage, on
est donc amené a opter le radier générale.
Ce type de fondation présente plusieurs avantages:
- L'augmentation de la surface de la semelle (fondation) minimise la pression exercée par la
structure sur le sol
- La réduction des tassements différentiels
- La facilité d’exécution
VII.5. ETUDE DU RADIER GENERAL
Un radier est une fondation qui couvre une aire entière sous une superstructure, sur laquelle les
voiles et poteaux prennent appuis.
VII.5.1. Pré dimensionnement du radier :
a. l’épaisseur du radier :
a.1. Condition forfaitaire :
5
max
8
max Lhr
L
.'inttan:42,4max appuisdspodeuxentrecedisgrandeplusmL
D’où : 55cm ≤ hr ≤ 88cm (1)
a.2. Condition de rigidité :
12
4max2 3
4bh
IAvecKb
EILLe
Avec :
Lmax: plus grand distance entre deux points d’appuis
Le : longueur élastique.
E : module d’élasticité du béton E=32164195 KN/m2
L’épaisseur du radier doit satisfaire la condition suivante :
b : largeur du radier (bande de 1 mètre)
K : coefficient de raideur du sol rapporté à l’unité de surface
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
169
Pour un sol moyen ; K= 40000 KN/m3
)2(62,0195,32164
)42,4(4048max483
4
4
34
4
mhhE
LKh
Finalement ; d’après (1) et (2) on opte : hr=65cm.
a.3. La surface minimale de radier
- La surface d’emprise du bâtiment est égale à : Sbat=167,06 m2
- L’emprise totale avec un débordement de :
d (débord) ≥ max (h/2 ; 30cm) =50 cm
Donc : Srad=194,39m2
b. Détermination des charges et des surcharges :
Superstructure : G=23172,77KN ; Q=3009,71KN
Infrastructure :
Poids de voile périphérique d’épaisseur 20 cm sur une longueur de 36,56m avec une hauteur de
7,14 m
Gvp = e × h× l × 25 =1305,19 KN
- Poids du radier : Grad = Sr × hr × 25 = 194,39× 0,65× 25 =3158,83 KN
Donc : Gtotale = 27636,79 KN ; Qtotale=3009,71KN
c. Détermination des efforts :
Sollicitations :
KNNNNNELS
KNNNNNELU
sQGS
uQGu
50,30646:
24,418245,135,1:
La surface minimale du radier
La surface du radier doit être telle qu’elle puisse vérifié la condition suivante :
A l’ELS :2
3
30,13922,0
1050,30646m
NS
adm
srad
A l’ELU :2
3
23,14622,03,1
1024,41824
3,1m
NS
adm
urad
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
170
VII.5.2. Les vérifications nécessaires
a. Condition de résistance au cisaillement :
L’épaisseur du radier sera déterminée en fonction d la contrainte de cisaillement du radier.
D’après le règlement CBA93 (Art. A.5.1).
bcj
u
u fdb
V /07,0
. …………………………… BAEL91 page (357)
Vu : valeur de calcule de l’effort tranchant vis-à-vis l’ELU
b : désigne la largeur.
mbhdb 19,0;5,1
L max : la plus grande portée de la dalle =4,42 m.
radier
u
u
u
S
Nq
LqV
hddb
V
2
9,0;
max
0
Donc :
cj
bu
b
cj
rad
uu
rad
uuu
fS
LNh
f
hb
L
S
N
L
S
NLqV
07,029,0
07,0
9,0
1
2
22
maxmax
maxmax
cmh 452507,039,19429,0
5,142,482424,41
L’épaisseur de radier hr = 0,65m est vérifier vis-à-vis au cisaillement
b.Vérification sous l’effet de la pression hydrostatique :
La vérification du radier sous l’effet hydrostatique est nécessaire afin de s’assurer du non
soulèvement de bâtiment sous l’effet de cette dernière. Elle se fait en vérifiant que :
W ≥ Fs×ɣ×Z×S
Avec :
W : poids totale du bâtiment à la base du radier
W= W radier + W bâtiment + W voile per
W = 27636, 79 KN
Fs : coefficient de sécurité vis-à-vis du soulèvement Fs = 1,5
ɣ : poids volumique de l’eau (ɣ = 10KN / m3)
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
171
Z : profondeur de l’infrastructure (h = 2 m)
S : surface du radier, (S = 194,39 m)
Fs × ɣ × Z × S = 1,5 × 10 ×2× 194,39=5831,7 KN
Donc : W ≥ Fs × ɣ × Z × S (Condition vérifiée.)
c.Vérification au poinçonnement :
Le poinçonnement se fait expulsion d’un bloc de béton de forme tronconique à 450, La
vérification se fait par la formule suivante ; (Art A.5.2.4) CBA93.
bccu fhN /045,0 28 ……………………….BAEL 91 page (358)
Sous poteau :
Nu : la charge de calcul vis-à-vis de l’état limite ultime le plus sollicité
Nu = 1951,23KN=1,951MN
:c Périmètre du conteur cisaillé
c = 4(a+h) = 4 (0,55+h)
hhN
hhN
fhN
u
u
bccu
)55,0(3
5,1/25)55,0(4045,0
/045,0 28
3h2+1,65h-1,951 ≥ 0 h ≥ 58cm
Sous voile :
h/2
e
h/2
h/2 b h/2
Figure VII.1:Schéma de transmission des charges.
h/
2
h/
2
a h/
2
045
Figure VII.1 : Schéma de transmission des charges
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
172
On prendra pour la vérification le voile le plus sollicité (P4) de langueur L =4,42m.
Nu = 3,705MN
:c Périmètre du conteur cisaillé
c = 2(e + b + 2h) = 2 (0,2 +4,42+ 2h)
hhN
hhN
fhN
u
u
bccu
)22,1(5,1
5,1/25)242,42,0(2045,0
/045,0 28
3h2
+ 6,93h –3,705 ≥ 0 h ≥45cm
D’après la vérification qu’on a faite nous remarquons que l’épaisseur du radier choisi à partir du
pré dimensionnement ne suffit pas, donc en fait augmentée l’épaisseur du radier
On choisit comme épaisseur hr= 65 cm.
VII.5.3. Caractéristique géométrique du radier :
a. Centre de masse du radier :
(Xr ;Yr) = (9,55 ; 5,12) m
b. Inertie du radier :
Ix = 5945,11m4
Iy = 1709,04m4
Vx =9,55 m
Vy = 5,12m
c. Centre de masse de la structure :
(Xs ; ys) = (9,05 ; 4,61) m
d. L’excentricité :
ex = │Xs – Xr│= 0,50m
ey = │Ys – Yr│= 0,50m
VII.5.4. Evaluation et vérification des contraintes sous le radier :
Les contraintes transmises au sol par le rader devront être compatible avec le risque de rupture
du sol situé sous le radier.
La résultante des charges verticales ne coïncide pas avec le centre de gravité é de l’aire du radier,
donc les réactions du sol ne sont pas uniformément réparties, leurs diagramme est triangulaire ou
trapézoïdale.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
173
Quel que soit le diagramme, la valeur de la contrainte moyenne est donnée par la formule
suivante :
admmoy
3,14
3 21
Avec : I
MV
S
N
I
MV
S
N 21 ;
Le radier est sollicité par les efforts suivants :
N : Effort normal du au charges verticales
- M : Moment d’excentricité due aux charges verticales M=N
- S raider = 194,39m²
ELS ELU
Longitudinale Transversal Longitudinale transversale
N (MN) 30,64650 30,64650 41,82424 41,82424
M (MN.m) 15,32325 15,32325 20,91212 20,91212
V (m) 9,55 5,12 9,55 5,12
I (m4) 5945,11 1709,04 5945,11 1709,04
MPA1 0,18 0,20 0,24 0,27
)(2 MPA 0,13 0,11 0,18 0,15
)(MPAmoy 0,16 0,17 0,22 0,24
)(MPAadm 0,22 0,22 0,28 0,28
La condition Vérifier Vérifier Vérifier Vérifier
Tableau VII.1 : Vérification des contraintes
Figure VII.3 : Diagramme des contraintes
1
12
1
2 2
m
2
m
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
174
Le moment de renversement à la base du radier est donné par la formule suivante :
M = M0 + T0×h
Avec :
M0 : Moment sismique à la base de la structure.
T0: L’effort tranchant à la base de la structure.
h : profondeur de l’infrastructure. h = 2 m.
A cet effet, les extrémités du radier doivent être vérifiées :
Aux contraintes de traction (soulèvement) avec la combinaison 0,8G ± E.
Aux contraintes de (compression) maximales avec la combinaison G + Q + E.
0,8G+E G+Q+E
Longitudinale Transversal Longitudinale transversale
N (MN) 22,10943 22,10943 30,6465 30,6465
M (MN.m) 49,965639 60,401968 51,44817 62,73280
V (m) 9,55 5,12 9,55 5,12
I (m4) 5945,92 1709,04 5945,92 1709,04
MPA1 0,193 0,294 0,240 0,315
)(2 MPA 0,03 -0,067 0,0795 -0,030
)(MPAmoy 0,153 0,203 0,199 0,210
)(MPAadm 0,22 0,22 0,22 0,22
La condition Vérifier Vérifier Vérifier Vérifier
VII.5.5. Vérification selon L’RPA :
D’après le RPA99 version 2003 (art 10.1.5) le radier reste stable si :
)argtan':(4
1verticaleseschdesterésulladetéexcentricile
N
Me
Tableau VII. 1: Vérifications du soulèvement.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
175
0,8G+E
G+Q+E
Sens X-X Sens Y-Y Sens X-X Sens Y-Y
N (KN) 22,10943 22,10943 30,6465 30,6465
M (KN.m) 49,965639 60,401968 51,44817 62,73280
e (m) 1.30 2,22 1,7 2,06
L/4 (m) 4,53 2,31 4,53 2,31
La condition Vérifiée Vérifiée Vérifiée Vérifiée
VII.6. FERRAILLAGE DU RADIER
Le radier fonctionne comme un plancher renversé dont les appuis sont constituée par les poteaux
et les nervures est soumis à une pression uniforme provenant du poids propre de l’ouvrage es des
surcharges.
Donc on peut se rapporter aux méthodes données par le BAEL 91.
VII.6.1. Méthode de calcul :
Le radier est assimilé à un planché renversé chargé par la réaction uniforme du sol, il est
composé de plusieurs panneaux simplement appuyés sur 4 cotés.
Le calcule se fera en flexion simple, en considérant la fissuration préjudiciable en raison du
contacte avec l’eau.
Les moments isostatiques seront déterminés à partir de la méthode proposée par les règles de
BAEL 91.
a- Détermination des moments isostatiques :
Concernant les dalles rectangulaires librement appuyés sur leurs contours, nous distinguons
deux cas :
0 < α < 0,4 la dalle porte sur un sens
0 < α < 1 la dalles porte sur deux sens
Pour le calcul, on suppose que les panneaux sont partiellement encastrés aux niveaux des appuis,
D’où on déduit les moments en travée et les moments sur appuis.
- Si le panneau considéré est continu au-delà des appuis (panneau intermédiaire)
Moment en travée : (Mtx = 0,75 × Mx ; Mty = 0,75 × My)
Moment sur appuis : (Max = 0,5 × Mx ; May = 0,5 × Mx)
Avec : α = Lx / Ly
Tableau VII. 3: Vérifications du soulèvement.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
176
- Si le panneau considéré est un panneau de rive
Moment en travée : (Mtx = 0,85 × Mx ; Mty = 0,85 × My)
Moment sur appuis : (Max = 0,3 × Mx ; May = 0,3 × Mx)
- Le calcul se fera pour le panneau le plus sollicité uniquement. Ce dernier a les dimensions
montrées dans la figure ci-joints, ou Lx est la plus petite dimension.
Le rapport de la plus petite dimension du panneau sur la plus grande dimension doit être
supérieur à 0,40
Les moments sur appuis et en travées doivent respecter l’inégalité suivante :
025,12
MMM
M we
t
……………………. BAEL 91 Page (355)
b- Evaluation des charges et surcharges :
ELU : 2
max)( /240 mKNq umoyu
ELS : 2
max)( /5,177 mKNq sermoyser
c- Calcul du ferraillage longitudinal :
Le ferraillage est déterminé par le calcul de la section rectangulaire en flexion simple pour le
panneau le plus sollicité.
d- Evaluation des moments :
4,086,042,4
80,3
y
x
L
LLe panneau porte sur les deux sens.
2
0x x xM q l Dans le sens de la petite portée.
0 0 y y xM M Dans le sens de la grande portée.
Les valeurs de x, y .sont données par le BAEL.
Figure VII.4 : Le panneau le plus sollicité
Lx= 3,8m
Ly= 4,42m
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
177
Lx(m) Ly(m) x y
( )q KN 0
( . )x
M KN m 0( . )
yM KN m
ELU 0 3,80 4,42 0,0476 0,7052 240 164,96 116,32
ELS 0 2. 3,80 4,42 0,0566 0,7933 177,50 145,07 115,08
VII.6.2.Calcul du ferraillage :
Pourcentage minimal :
Condition de non fragilité :
Amin = 0,23.b.d.
= 7,06 cm²
Espacement maximal :
Fissuration préjudiciable
Stx min (33cm; 3h) =>Stx= 20 cm
Sty min (45cm; 4h) =>Stx= 30 cm
Calcul des armatures à L’ELU :
Panneau Sens X-X Sens Y-Y
En travée Surappui En travée Sur appui
Mu(KN.m) 123,72 82,48 87,24 58,16
As (cm2/ml) 6,23 4,08 4,39 2,93
Asmin(cm2/ml)
As min (cm2/ml)
7,06 7,06 7,06 7,06
choix des
barres/ml
6HA16 6HA16 6HA16 6HA16
As adopté 12,06 12,06 12,06 12,06
Espacement (cm) 20 20 20 20
Tableau VII.4: Les valeurs de µx ; µy, moment longitudinal et transversal
Tableau VII.5: Ferraillage longitudinal et transversal du radier à l’ELU.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
178
VII.6.3.Vérification de la continuité des moments :
ELU
Moment (KN.m) Mt+ (Me+Mw)/2 1,25M0 Vérification
Sens X-X
M0 164,96
206,20 206,20 Vérifiée Me 82,48
Mw 82,48
Mt 123,72
Sen Y-Y
M0 116,32
145,400 145,40 Vérifiée Me 58,16
Mw 58,16
Mt 87,24
ELS
Moment (KN.m) Mt+ (Me+Mw)/2 1,25M0 Vérification
Sens X-X
M0 145,07
181,33 181,33 Vérifiée Me 72,53
Mw 72,53
Mt 108,80
Sens Y-Y
M0 115,08
143,85 143,85 Vérifiée Me 57,54
Mw 57,54
Mt 86,31
VII.6.4.Vérification a l’ELS : fissuration préjudiciable :
Zone Mser
(KN.m)
As
(cm2)
I
(cm4)
Y
(cm) bc
((MPa)
bc((MPa)
Obser
Travée sens
XX 108,80 12,06 447709,05 12,85
3,12
15 C.V
Appuis sens
XX 72,53 12,06 447709,05 12,85
2,08
15 C.V
Travée sens
YY 86,31 12,06 447709,05 12,85
2,47
15 C.V
Appuis sens
YY 57,54 12,06 447709,05 12,85
1,65
15 C.V
Tableau VII.6: Vérification de la continuité des moments.
Tableau VII.7. Vérification des contraintes à l’ELS
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
179
VII.7. FERRAILLAGE DU DEBORD DU RADIER
Le débord du radier est assimilé à une console de largeur L=0,50m, le calcul de
Ferraillage sera pour une bande de largeur égale à un mètre.
hr=0,65m, b=1m, d=0,9h= 0,585 m
Le ferraillage sera fait en flexion simple et en
Fissuration préjudiciable
L’ELU :
mKNLq
M uu .30
2
5,0240
2
22
Mu (KN.m) d (m)
µbc Zb(m) Au (cm²)
30 0,585 0,006 0,58 5,94
VII.7.1. Pourcentage minimal :
Condition de non fragilité:
Amin = 0.23.b.d.
= 7,06 cm²
D’où : As =max(Amin ; Au ; ) =7,06 cm²
Donc on choisit : 6HA16= 12,06 cm2.
NB : Le ferraillage du débord sera fait par prolongement des armatures adoptées pour les
panneaux.
VII.7.2. Vérification au cisaillement:
Les armatures transversales ne sont pas à prévoir si les deux conditions suivantes sont
remplies :
La dalle est bétonnée sans reprise de bétonnage dans toute son épaisseur.
MPaf
db
Vu
b
c
ub 4;5,1min 28
0 ……………… …BAE 91 Page (161)
Vu : effort tranchant maximum à L’ELU
0,5m
q
Figure VII. 2: Débord du radier.
Tableau VII.8: Ferraillage du débord a L’ELU
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
180
Vu= KNlqu 4,530
2
42,4240
2
MPaMPa ub 5,291,06509,01
40,530
…………… (Condition vérifiée)
Le cisaillement est vérifié, les armatures d’effort tranchant ne sont pas nécessaires.
N.B : Le débord est coulé sans reprise du bétonnage donc l’armature transversale n’est pas
nécessaire.
VII.8. SCHEMA DE FERRAILLAGE DU RADIER
Figure VII.3: Schéma de ferraillage du radier.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
181
VII.9. VOILE PERIPHERIQUE
VII.9.1.INTRODUCTION
L'infrastructure doit constituer un ensemble rigide capable de remplir les fonctions suivantes:
Réaliser l'encastrement de la structure dans le terrain.
Assurer la liaison avec le sol et repartissent les efforts.
Jouer un rôle d'appuis.
Limiter les tassements différentiels a une valeur acceptable.
Un voile périphérique est prévu entre la fondation et le niveau du plancher RDC, d’après
le (RPA99/V2003), le voile périphérique doit avoir la caractéristique minimale ci-dessous :
L’épaisseur du voile doit être supérieur ou égale 15 cm.
Les armateurs sont constitués de deux nappes, le pourcentage minimal est de
0,10℅ dans les deux sens (horizontal et vertical).
VII.9.2. DIMENSIONNEMENT
Le voile périphérique de notre structure a les dimensions suivantes :
Epaisseur de 20 cm
Hauteur de 7,14m
Langueur de 36,56 m
VII.9.3. DETERMINATION DES SOLLICITATIONS
Dans notre cas, le voile n’est plus un élément de contreventement, donc on est en présence
d’un voile écran travaillant comme étant une dalle pleine dont les charges qui lui sont appliqués
sont les poussées des terres. Le voile périphérique est conçu de telle façon à retenir la totalité des
poussés des terres.
VII.9.4.FERRAILLAGE
Le ferraillage des voiles périphériques, sera calcul comme étant une dalle encastrée sur quatre
cotes.
Dans notre cas, le voile n’est plus un élément porteur, donc on est en présence d’un voile écran
travaillant comme étant une dalle pleine dont les charges qui lui sont appliquées sont les
poussées des terres.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
182
a. Caractéristiques du sol :
Poids volumique des terres : = 18 KN / m3
Angle de frottement : = 30°
Cohésion : C = 0
0K : Coefficient de poussée des terres.
b. Calcul de la force de poussée :
33,024
2
0
tgK
0 d
1K
2
0,5 0,33 18 4,08
12,12 /
h
h
h
h
KN m
H=0 m h = 0 KN/m2.
H=4,08 m h =12,12KN/m2.
c.Calcul des contraintes total
ELU :
u = 1,35 h(0)= 0 KN /m2 = min
u = 1,35 h(4,08) =16,36KN /m2 = max
ELS :
s= h(0)= 0 KN /m2 = min
s= h(4,08) =12,12KN /m2 = max
d.Evaluation des sollicitations :
Le ferraillage étant pour la panneau le plus sollicité et pour une bande de 1m de largeur.
sensdeuxlesdanstravaillepanneaule
l
l
ml
ml
Y
X
Y
X
14,0;93,0
08,4
80,3
xxx lM ²max0 Dans le sens de la petite portée.
0 0y y xM M Dans le sens de la grande portée
Panneau intermédiaire: Mt =0,75 M0 ; Mapp= - 0,5 M0
h
Figure VII. 4: Schéma
statique du voile
périphérique.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
183
e. Evaluation des moments :
*Calcul des armatures :
Sens X-X (vertical) Sens Y-Y (horizontal)
En travée Sur appuis En travée Sur appuis
Mu (KN.m) 34,89 23,26 29,49 16,66
As (cm²/ml) 5,89 3,93 4,98 2,82
Asmin(cm²/ml) 1,65 1,65 1,60 1,60
Choix de Φ 6HA12 6HA12 6HA12 6HA12
As adopté (cm2) 6,79 6,79 6,79 6,79
*Verification:
-Condition de non fragilité:
m 0,18 d ; m 0,20h ; m 1b
Sens x-x :
mlcmA
FeEHApourAvec
L
L
hb
AL
L
x
y
x
xY
x
X
/65,12
408
3803
201000008,0
4000008,0:
2
3
.2
3
2
min
0
0min
0
Sens y-y :
mlcmA
hb
A
y
y
Y
/60,1201000008,0
.2
min
00
Lx (m) Ly(m) µx µy Mx(KN.m) My(KN.m)
ELU 3,80 4,08 0,0428 0,8450 46,53 39,32
ELS 3,80 4,08 0,0501 0,8939 35,77 31,97
Tableau VII.9 : Moment longitudinal et transversal
Tableau VII.10: Ferraillage du voile périphérique.
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
184
-Armatures transversales : Selon (l’Article A.5.2.2 du CBA 93)
Les dalles sont bétonnées sans reprise de bétonnage sur toute l’épaisseur.
15,1
07,0
.
28
b
b
cb
f
db
Vu
Selon X :
mKNL
PV xX /67,48
93,01
1
2
80,344,49
21
1
2
Selon Y :
mKNL
PV xY /62,62
3
80,344,49
3
Calcul :
CVMPaMPa
CVMPaMPa
...........52,135.01801000
1062,62
..........52,127,01801000
1067,48
3
3
.
Alors les armatures transversales ne sont pas nécessaires
-Vérifications des contraintes dans le béton :
Le calcul se fait selon les règles de CBA93 et BAEL91, la fissuration est considérée comme peu
préjudiciable.
Les résultats de calcul sont résumés dans le tableau suivant :
Zone Mser
(KN.m)
As
(cm2)
I
(cm4)
Y
(cm)
bc
((MPa)
bc((MPa)
Obser
Travée sens XX 26,83 6,79 21370,26 5,12 6,42 15 C.V
Appuis sens XX 17,88 6,79 21370,26 5,12 4,28 15 C.V
Travée sens YY 23,97 6,79 21370,26 5,12 5,74 15 C.V
Appuis sens YY 15,98 6,79 21370,26 5,12 3,83 15 C.V
MPa52,11,15
250,07u
Tableau VII.11. Vérification des contraintes à l’ELS
Chapitre VII Etude de l’infrastructure
185
VII.9.6. SCHEMA DE FERRAILLAGE DU VOILE PERIPHERIQUE
Figure VII.8 : Ferraillage du voile périphérique