Calcul des besoins en flexibilité dans les interconnexions

• Quand ont dit : Tolérance en X = 1 mm et tolérance en Y = 1 mm, qu’est-ce que cela veut dire au niveau de l’interconnexion en terme de défaut d’alignement à compenser ?

• On a 1 sigma = 1/3 Tolérance = 0.33 mm en X et en Y• On a donc en radial 1 sigma = 0.33 * 1.414 = 0.47 mm (combinaison de X et Y)• Cette valeur doit être combinée avec l’erreur des mires par rapport à la masse froide (1 sigma = 0.3 mm)

– donc

• La combinaison avec l’aimant voisin est• Ajoutons les erreurs de positionnement relatifs maximum

– SURVEY

• 1 sigma = 0.8 mm entre 2 aimants dans l’interconnexion• la tolérance serait donc 0.8 * 3 = 2.4 mm• Pour respecter les besoins d’ouverture et de soufflet des lignes V (4mm), on tronque cette tolérance à

1.5 mm

– Marge pour la manipulation des vérins 1 mm– Tolérance due à la fabrication = 0.79 * 3 = 2.36 mm

• Ecart max. à absorber par le compensateur Em = 1.5 + 1.0 + 2.36 = 4.86 mm• Formule de calcul

56.03.047.01 22 sigma

mmsigma 79.0256.01

)09.09

(235.222

YX TTEm JP Quesnel WGA 19/2/99

Hypothèses et règles de calcul

• Les tolérances sont exprimées par rapport au référentiel utilisé pour l’alignement.

– Pour les dipoles, ce référentiel est le plan moyen géométrique déterminé à partir des 2 tubes faisceaux et identifié par les repères fixés sur les fonds bombés d’extrémités.

– Pour les SSS ce référentiel est le plan moyen et axe moyen magnétique des 2 tubes faisceaux

• Les erreurs de positionnement des tubes ou extrémités à connecter sont supposées gaussiennes.

• La tolérance est fixée à 3 fois l’écart type de l’erreur (3sigma).

• Tout calcul d’empilage des erreurs est fait par la somme quadratique des écarts types de chaque erreur.

• L’addition linéaire de tolérance ne se fait que sur des valeurs non gaussiennes.

• Les valeurs limites de positionnement des cryostats sont celles retenues au MARIC du 9/11/98 (pour satisfaire l’ouverture et le soufflet RF)

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Recommandations pour L’ES LHC-LI-ES-0001

• La description du référentiel est conforme aux hypothèses de calcul en ce qui concerne les dipoles. Pour les SSS, on ne sait pas comment ce référentiel est matérialisé en réalité.

• Les valeurs des tolérances devraient être revues en fonction des possibilités réelles et des besoins des systèmes de compensation.

• En particulier les valeurs pour les lignes V ne sont pas conformes aux contraintes des 4 mm d’ouverture et des soufflets RF.

• Le paragraphe 15 est à modifier : la valeur de 4 mm devrait être mieux explicitée (offset max. entre 2 masses froides consécutives)

• Une tolérance angulaire devrait être imposée pour les busbars.

• Une table (ou une colonne supplémentaire) indiquant clairement les flexibilités nécessaire pour chaque connexion devrait être insérée, pour éviter toute confusion .

• La répartition gaussienne des erreurs admissibles devrait être écrite (définitions).

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