ANNEXE 7 Note de Calcul Mur en Aile

DIMENSIONNEMENT HYDRAULIQUE ET STRUCTURAL DUN OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT

SUR LAXE BOTOU-BOULEL DANS LA REGION EST DU BURKINA FASO

NOTE DE CALCUL MUR EN AILE

A- DESCRIPTION DE LOUVRAGE

Hauteur totale

Cohsion

Coefficient de pousse de terre

Angle de frottement interne

Parement lisse

Diffrence paisseur du voile

Poids volumique des terres

Contrainte admissible du sol

B- PREDIMENSIONNEMENT DES EPAISSEURS

Sur labaque 5.2 correspondant langle de frottement interne

paisseurs

du mur la base et

, nous lisons les

de la semelle. Ces paisseurs sont prises gales.

pour des hauteurs gales 4m et 6m. Puis nous procdons

Nous lisons les paisseurs

par interpolation pour trouver celles correspondant une hauteur de 4,60m.

Do

C- PREDIMENSIONNEMENT DE LA SEMELLE

Sur labaque 5.4 correspondant

, nous lisons les dimensions

de la semelle

qui sont respectivement la largeur du patin et celle de toute la semelle en fonction de la

valeur de notre contrainte du sol.

Prsent par Edwige Yirdon HIEN

Promotion [2010/2012]

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Nous procdons par interpolations des valeurs correspondant aux hauteurs 4m et 6m pour

trouver celles correspondant la hauteur 4,60m.

Do

Do

Par prudence, le b trouv est major de 15% afin de satisfaire les vrifications de la stabilit

externe

Nous convenons de prendre

afin dassurer une meilleure stabilit de notre mur.

D- DIMENSIONNEMENT DU MUR DE SOUTENEMENT

D.1- Dtermination des poids

Mur

Semelle

=0,30

Terres en amont (sur le talon)



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Charge dexploitation verticale

Charge horizontale due la charge verticale

Pousse des terres horizontale

D.2- Calcul des bras de levier

D.3- Calcul des moments



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D.3- Stabilit externe

Glissement

Il faut vrifier que

Avec

Compression horizontale des actions

Cohsion du sol de fondation

Largeur du sol compress sous la semelle

Angle de frottement interne du sol sous la semelle du mur

Composante verticale des actions de calcul

Coefficient de scurit vis--vis du glissement



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On a

donc la stabilit au glissement est vrifie

Basculement

Il faut vrifier que

|

|

|

|

|

|

|

|

|

|

|

|

On a

donc la stabilit au basculement est vrifie

D.4- Stabilit interne

La stabilit interne prend en compte deux parties :

Le voile

La semelle {

Hypothse de calcul

Le calcul se fera lELS car nous sommes en Fissuration Prjudiciable

Caractristique des matriaux

ELS : Bton



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Acier

Voile

Action sur le voile

a

Permanente

y

h/2

h

2h/3

S3

S2

S1

Pousse de

terre

Exploitation

x

Section voile

a

1m

Sollicitations



Page 6



}

Sections

x(m)

V(x) (KN)

M(x) (KN.m)

N(x) (KN)

e = M/N

S1

h = 4,30

75,89

-119,04

32,25

3,69

S2

2h/3 = 2,87

36,98

-39,95

21,52

1,85

S3

h/2 = 2,15

22,55

-18,73

17,90

1,05

Calcul des armatures

Vrification de ncessit darmatures transversales

Si

pas besoin darmatures transversales

Pour

Pas besoin darmatures

transversales.

(

)



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(

)

Pas besoin dacier comprim

Armatures de rpartition (idem pour toutes les sections)

Pour


Si



transversales.

Le calcul de

est idem que prcdemment.




Page 8



Pour


Si



transversales.

Le calcul de

est idem que prcdemment.


On a

On a

cette section est dimensionne en flexion compose.

et le centre de pression est hors du noyau central donc la section est

partiellement comprime.

Vu que la section est sollicite en flexion compose avec compression, elle doit tre vrifie

vis--vis de lELU.



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}

{

}

Sollicitations ultimes corriges pour flambement

Elancement gomtrique :

Type de calcul :

{

}

{

}

Excentricit du 2nd ordre :

Avec

Sollicitations corriges pour le calcul en flexion compose :



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{

}

{

}

Sollicitations ramenes au centre de gravit des aciers tendus :

{

(

)

}

{

}

Moment rduit de rfrence lELU

(

Moment rduit agissant

)

(

)

Calcul lELS

{

{

}

}

Sollicitations ramenes au centre de gravit des aciers tendus

(

)

{

}

{

}

Moment rduit limite



Page 11



On a

Et

Paramtres de dformation

(

Bras de levier

)

(

)

Section thorique dacier

Condition de non fragilit de la section

Semelle



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On a

est totalement comprime

Diagramme des contraintes

se situe dans le 1/3 central donc la semelle

G

max

min

3/4

b

|

|

Avec N = Rv et S = b x 1 m

|

|

Talon



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Nous sommes en prsence dun talon compltement comprim

Actions sur le talon

+

h

P

c

S4

min

f

b

s3

}

Calcul de

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Modlisation

P

o

min

s3

f

Calcul de sollicitation

Calcul de section darmature

La section dacier dans le talon est dtermine en le considrant comme une poutre

c

1m



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Avec

(

)

(

)


La section dacier retenue est donc

Soit

Patin



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Action sur le patin

S5

o

max

s2

g

b

Calcul de

Calcul de sollicitation



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Calcul de section darmature

La section dacier dans le patin est dtermine en le considrant comme une poutre

c

1m

Avec

(

)

(

)




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La section dacier retenue est donc

Soit

D.5- Rcapitulatif des sollicitations

Sections

x(m)

V(x) (KN)

M(x) (KN.m)

N(x) (KN)

e = M/N

S1

h = 4,30

75,89

-119,04

32,25

3,69

S2

2h/3 = 2,87

36,98

-39,95

21,52

1,85

S3

h/2 = 2,15

22,55

-18,73

17,90

1,05

S4

f=2

-

-56,64

239,375

-

S5

g = 1,05

-

49,97

239,375

-

D.6- Rcapitulatif des sections dacier

Surfaces

Parties douvrage

lmentaires

S1

Voile

S2

S3

Talon S4

Semelle

Patin S5

Sections dacier (cm)

Thorique

25,10

8,42

3,73

6,29

5,52

Choix

2 x 7HA16

6HA14

6HA14

6HA12

6HA12



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