Annexe 3 : Etude d’avant-projet – Mémoire hydrauliqueProtection contre les crues de Cheval...

Egis Eau Annexes

Protection contre les crues de Cheval Blanc et de Cavaillon en amont du viaduc d’Orgon

Annexe 3 : Etude d’avant-projet – Mémoire hydraulique

Protection contre les crues de Cheval Blanc et de Cavaillon en amont du viaduc d’Orgon Action B2-402 du Contrat de Rivière du Val de Durance

Etude hydraulique, étude d’avant projet, dossiers règlementaires et administratifs

Phase 2 – Etude d’Avant-Projet Pièce n°3 – Mémoire hydrauliqueVersion 7

Juin 2013

Egis Eau Informations qualité


Page 2 Version 7

Informations qualité

Titre du projet Protection contre les crues de Cheval Blanc et de Cavaillon en amont du viaduc d’Orgon

Titre du document Phase 2 – Etude d’Avant-Projet Pièce n 3 – Mémoire hydraulique

Date Juin 2013

Auteur(s) Matthieu THELEN

N° SCORE HSE11320A

Contrôle qualité

Version Date Rédigé par Visé par :

00 21/12/2012 Matthieu THELEN Christophe LESCOULIER / Marion BOUCAULT







07 11/06/2013 Matthieu THELEN Mathieu NORMAND / Marion BOUCAULT

Destinataires

Envoyé à :

Nom Organisme Envoyé le :

Eric DUVERGER SMAVD 11/06/2013

Egis Eau Sommaire


Page 3 Version 7

Sommaire

Chapitre 1 - Cadre de l’étude ...................................................................... 8

Chapitre 2 - Simulation hydraulique de l’avant-projet ............................ 11

1 Les aménagements hydrauliques du projet d’avant-projet .............. 11 1.1 Démarche suivie .......................................................................................... 11 1.2 Les aménagements hydrauliques pour une digue de protection contre les

crues ............................................................................................................ 11 1.2.1 Hypothèses de conception ............................................................................ 11

1.3 Description de la situation de projet et fonctionnement hydraulique ........... 12 1.3.1 La digue de protection contre les crues ......................................................... 12 1.3.2 Franchissements et raccordements de voirie ................................................ 15 1.3.3 OH et fossés pluviaux ................................................................................... 15 1.3.4 Ouvrages hydrauliques d’irrigation ................................................................ 16

2 Modélisation hydraulique de la situation projet ................................ 16 2.1 Rappel méthodologique ............................................................................... 16 2.2 Modélisation hydraulique de la situation projet ............................................ 18

2.2.1 Maillages de la situation actuelle et des situations projet .............................. 18 2.2.2 Digues de protection contre les crues ........................................................... 18 2.2.3 Effacements d’obstacles aux écoulements et mise en transparence ............ 19 2.2.4 Franchissements ........................................................................................... 19 2.2.5 Fossés pluviaux ............................................................................................. 19 2.2.6 Ouvrages hydrauliques d’irrigation ................................................................ 19 2.2.7 Ouvrage hydraulique de régulation du Canal Saint Julien vers le fuyant de

Redortier ........................................................................................................ 19 3 Analyse des écoulements en situation projet .................................... 20

3.1 Principe ........................................................................................................ 20 3.2 Résultats hydrauliques pour les crues de projet .......................................... 20

3.2.1 Situation actuelle (état de référence) ............................................................. 20 3.2.2 Situation projet (sans effacement de l’épi de Redortier) ................................ 21 3.2.3 Situation projet avec effacement de l’épi de Redortier .................................. 23

3.3 Analyse des zones inondées en situation actuelle ...................................... 24 3.4 Analyse des zones inondées en situation projet (sans effacement de l’épi

de Redortier) ................................................................................................ 40 3.5 Profils en long des lignes d’eau maximales ................................................. 47

3.5.1 En lit mineur .................................................................................................. 47 3.5.2 Devant la digue ............................................................................................. 48 3.5.3 En pied de remblai de l’Autoroute A7 ............................................................ 49

3.6 Analyse des débits de pointe et hydrogrammes .......................................... 53 3.6.1 Synthèse des débits de pointe ...................................................................... 53 3.6.2 Hydrogrammes de crue de la Durance .......................................................... 59

3.7 Effet de la digue sur les apports hydrauliques des bassins versants interceptés .................................................................................................... 60

Chapitre 3 - Annexes ................................................................................. 62

Egis Eau Liste des figures


Page 4 Version 7

Liste des figures

Figure 1 : Zone d'étude et son découpage en 4 secteurs ........................................................................... 10

Figure 2 : Schéma type du point d’arrêt de la digue ................................................................................... 12

Figure 3 : Carte 01 - Principes de fonctionnement de la digue de protection – Solution AVP .................... 12

Figure 4 : Lignes de structure de la digue modélisée ................................................................................. 18

Figure 5 : Carte 02 du maillage modifié – Secteur 1 ................................................................................... 18

Figure 6 : Inondation des plans d'eau amont (à la date t0+18h20) ............................................................. 24

Figure 7 : Inondation des plans d'eau amont, du camping « Les Genêts » et le long du canal Saint-Julien (à la date t0+26h) ....................................................................................................................... 25

Figure 8 : Points de débordement en rive droite en amont de la LGV (à la date t0+13h45) ....................... 26

Figure 9 : Surverse de la LC Cavaillon–Pertuis et inondation de Cheval Blanc au sud du canal Saint-Julien (à la date t0+26h45) .......................................................................................................... 27

Figure 10 : Inondation vers Cavaillon à l’ouest et à l’est de la LC Cavaillon–Orgon (à la date t0+34h) .................................................................................................................................................. 28

Figure 11 : Inondation vers Cavaillon entre l’avenue Boscodomini et le pont de Cavaillon (à la date t0+40h40) .............................................................................................................................................. 29

Figure 12 : Non propagation vers Cheval Blanc des débordements dans la boucle Nord du canal Saint-Julien (hauteurs d’eau maximales) .............................................................................................. 31

Figure 13 : Inondation en amont de l'épi de Redortier (à la date t0+21h30) ............................................... 32

Figure 14 : Surverse de la LC Cavaillon–Pertuis et inondation de Cheval Blanc au sud du canal Saint-Julien (à la date t0+22h) .............................................................................................................. 33

Figure 15 : Inondation de Cavaillon entre la LC Cavaillon–Orgon et la RD973 (à la date t0+27h15) ......... 34

Figure 16 : Non propagation vers Cheval Blanc des débordements dans la boucle Nord du canal Saint-Julien (hauteurs d’eau maximales) .............................................................................................. 36

Figure 17 : Inondation en amont de l'épi de Redortier (à la date t0+21h30) ............................................... 37

Figure 18 : Surverse de la LC Cavaillon–Pertuis et inondation de Cheval Blanc au sud du canal Saint-Julien (à la date t0+22h) .............................................................................................................. 38

Figure 19 : Inondation de Cavaillon entre la LC Cavaillon–Orgon et la RD973 (à la date t0+27h15) ......... 39

Figure 20 : Zone inondée dans Cavaillon par débordement en rive droite du lit mineur de la Durance en crue exceptionnelle (6327m3/s) ......................................................................................... 41

Figure 21 : Zone inondée dans Cavaillon par débordement en rive droite du lit mineur de la Durance en crue exceptionnelle (6500m3/s) ......................................................................................... 43

Figure 22 : Risque d'intrusion de débordement de la Durance dans le canal Saint-Julien en amont de la digue de protection ....................................................................................................................... 45

Figure 23 : Zone de débordement aval du canal Saint-Julien en crue exceptionnelle de la Durance ......... 45

Figure 24 : Effacement de la LC Cavaillon-Pertuis ..................................................................................... 46

Figure 25 : Zone de débordement aval du canal Saint-Julien en crue exceptionnelle de la Durance et en situation projet avec effacement de la LC Cavaillon–Pertuis ....................................................... 46

Figure 26 : Cartes 47, 48, 49 et 50 - Profils en long des lignes d'eau maximales des crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelles (6327m3/s et 6500m3/s) – Suivant l’axe des PK en lit mineur de la Durance ............................................................................................................................ 48

Figure 27 : Carte 51 et 52 - Profils en long des lignes d'eau maximales des crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelles (6327m3/s et 6500m3/s) – En pied de la digue de protection contre les inondations - côté Durance, de l’OH décharge de la LGV jusqu’au canal Saint-Julien ......... 48

Figure 28 : Cartes 53 à 56 - Profils en long des lignes d'eau maximales des crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelle (6327m3/s) – En pied de l’Autoroute A7 ................................................ 49

Figure 29 : Cartes 57 - Profils en long des lignes d'eau maximales de la crue exceptionnelle (6500m3/s) – En pied de l’Autoroute A7 ............................................................................................... 49

Egis Eau Liste des figures


Page 5 Version 7

Figure 30 : Limnigramme en amont de l’épi proche du PK263 – Surverse de l’Autoroute A7 .................... 50

Figure 31 : Zone inondable en zone Nord du quartier des Fumades au-delà de l’Autoroute A7 – Crue exceptionnelle (6327m3/s) ........................................................................................................... 51

Figure 32 : Carte 58 - Hydrogrammes au pont de la LC Cavaillon–Orgon PK266 en situations actuelle et projet – Crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelle (6327m3/s) .................................. 59

Figure 33 : Carte 59 - Hydrogrammes au pont de la LC Cavaillon–Orgon PK266 en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6500m3/s) ............................................................................. 59

Figure 34 : Carte 60 - Hydrogrammes au pont de Cavaillon PK268.5 en situations actuelle et projet – Crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelle (6327m3/s) ............................................................. 59

Figure 35 : Carte 61 - Hydrogrammes au pont de Cavaillon PK268.5 en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6500m3/s) ........................................................................................................ 59

Egis Eau Liste des tableaux


Page 6 Version 7

Liste des tableaux

Tableau 1 : Scénarii simulés – Phase 2 – AVP .......................................................................................... 17

Tableau 2 : Cartes – Situation actuelle ....................................................................................................... 21

Tableau 3 : Cartes – Situation projet .......................................................................................................... 22

Tableau 4 : Cartes – Situation projet .......................................................................................................... 23

Tableau 5 : Synthèse des débits de pointe en situations actuelle et projet – Crue centennale (5000m3/s) ............................................................................................................................................ 53

Tableau 6 : Synthèse des débits de pointe en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6327m3/s) ............................................................................................................................................ 55

Tableau 7 : Synthèse des débits de pointe en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6500m3/s) ............................................................................................................................................ 57

Egis Eau Acronymes et abréviations


Page 7 Version 7

Acronymes et abréviations

ASA Association Syndicale Autorisée

DDT Direction Départementale des Territoires

DICT Déclaration d'Intention de Commencement de Travaux

DIG Déclaration d’Intérêt Général

DREAL Direction Régionale de l’Environnement, de l’Aménagement et du Logement

DUP Déclaration d’Utilité Publique

EDF Electricité De France

LC Ligne Classique

LGV Ligne à Grande Vitesse

MNT Modèle Numérique de Terrain

MOA Maître d‘Ouvrage (SMAVD)

MOE société de Maîtrise d’Oeuvre (EGIS Eau)

OH Ouvrage Hydraulique

PACA Provence Alpes Cotes d’Azur

PLU Plan Local d’Urbanisme

PNR Parc Naturel Régional

PPRI Plan de Prévention du Risque Inondation

PSR Plan de Submersion Rapide

RAR digue Résistante à l’Aléa de Référence

RFF Réseau Ferré de France

SIG Système d’Information Géographique

SMAVD Syndicat Mixte d’Aménagement de la Vallée de la Durance

SNCF Société National des Chemins de Fer

TGV Train à Grande Vitesse

ZPS Zone de Protection Spéciale (Réseau Natura 2000)

ZSC Zone Spéciale de Conservation (Réseau Natura 2000)

Egis Eau Cadre de l’étude


Page 8 Version 7

Chapitre 1 - Cadre de l’étude

La présente étude rentre dans le cadre des études réalisées au contrat de rivière du Val de Durance, et pour lesquelles des risques de débordements des eaux de la Durance, par surverse du remblai SNCF, vers les parties urbanisées des communes de Cheval Blanc et de Cavaillon ont été identifiées.

Ces zones urbaines sont actuellement protégées par un certain nombre d’infrastructures linéaires qui sont la digue de la Droume, la digue de Sébastiani et enfin la digue de Saint-Jacques. Par ailleurs, les remblais ferroviaires constituent des obstacles hydrauliques en période de crue et de débordements de la Durance. Certaines infrastructures jouent le rôle de protection contre les inondations, d’autres n’ont pas été conçues/réalisées pour avoir ce rôle et leur bonne tenue en période de crue n’est pas garantie.

Confirmant les observations passées d’un risque de surverse sur la ligne SNCF en amont du viaduc d’Orgon (Etude globale de la Moyenne et de la Basse Durance, 2001), les études récentes menées dans le cadre du PPRI Basse Durance ont mis en avant un risque fort en cas de crue importante de la Durance d’une surverse sur la ligne SNCF située en amont du viaduc d’Orgon et en rive droite de la Durance. Une surverse ou une rupture de ce remblai conduirait à l’inondation d’une partie des communes de Cheval Blanc et de Cavaillon. Selon ces études, la revanche de la ligne SNCF ne serait que de 20 cm pour une crue centennale fixée à 5000 m³/s, ce qui indique qu’il existe un risque réel de surverse dans l’état actuel.

Sur la base de ces études, il apparaît ainsi que le risque d’inondation par des débordements de la Durance de la plaine urbanisée des communes de Cheval Blanc et de Cavaillon nécessite d’être pris en compte.

En effet, parmi les dysfonctionnements qui touchent régulièrement les ouvrages de type digues de protection contre les crues, la surverse entraîne presque systématiquement la rupture de l’ouvrage par érosion régressive du talus aval puis de la crête. De manière générale, la surverse est la principale cause d’apparition de brèches dans les digues en remblai.

Afin d’apporter une solution à cette situation, dans le cadre de ses compétences sur la Durance et suite à la demande des communes, le SMAVD a programmé une série d’actions qui ont pour objectifs la définition d’un aménagement de protection des communes de Cheval Blanc et de Cavaillon en rive droite de la Durance en amont du viaduc d’Orgon.

La présente étude comprend ainsi :

Les études hydrauliques pour la simulation des aménagements hydrauliques à envisager ; La définition de scénarii d’aménagements hydrauliques au stade d’étude d’esquisses ; La réalisation au stade AVP de la solution retenue ; L’élaboration de dossiers règlementaires associés nécessaires à l’obtention des

autorisations administratives avant démarrage des travaux.



Page 9 Version 7

L’aménagement de protection contre les crues à concevoir devra répondre aux principes suivants :

Protection contre l’inondation garantie jusqu’à la crue centennale de 5000m3/s de la Durance pour les zones à enjeux situées derrière la ligne ferroviaire Pertuis-Cavaillon ;

Non rupture de la ligne de protection pour les crues supérieures à 5000m3/s (test pour une crue de 6500m3/s dite crue exceptionnelle) ;

Résistance aux phénomènes d’érosions hydrauliques ; Impact négligeable sur les conditions d’écoulements dans le lit de la Durance et sur la

propagation des hydrogrammes de crues ; Respect des critères de digue Résistante à l’Aléa de Référence (digue RAR, doctrine

Rhône) et intégration dans le système d’endiguement protégeant Cheval Blanc et Cavaillon. Extrait de l’Annexe technique relative aux ouvrages de protection et aux espaces protégés - Qualification des digues «résistantes à la crue de référence» / Les plans de prévention des risques d’inondation du fleuve Rhône et de ses affluents à crue lente - Doctrine commune - Juillet 2006 / p.61 : « Il en résulte que l’on doit se préoccuper de :

L’absence d’inondation jusqu’à la crue de référence : L’objectif est la maîtrise absolue des risques d’inondation sur les espaces protégés (par rupture des ouvrages ou par déversements) » Concernant la Durance, la crue de référence est la crue centennale de débit de pointe 5000m3/s (cf. PPRI de la Basse Vallée de la Durance) ; La gestion d’une crue exceptionnelle, supérieure à la crue de référence : l’objectif est d’éviter la ruine de l’ouvrage, de maîtriser le cheminement des eaux, d’assurer la sécurité des personnes et de réduire les dommages potentiels par des mesures de réduction de la vulnérabilité, par l’alerte et la gestion de crise. » Concernant la Durance, la crue exceptionnelle est la crue de débit de pointe 6500m3/s.

Afin de mener au mieux cette étude, il a été défini différentes phases : Phase 1 : Etude hydraulique

Expertise hydraulique préalable Modélisation hydraulique

Phase 2 : Réalisation des études d’esquisses et de l’étude d’avant-projet

Etudes d’esquisses (construction de 3 scénarii d’aménagements) Etude d’avant-projet (optimisation et définition de la solution retenue)

Phase 3 : Réalisation des dossiers règlementaires et administratifs

Dossier Loi du l’Eau Dossier DUP Dossier DIG (si nécessaire) Dossier de labellisation « Plan de Submersion Rapide »

Le présent document est le rapport du mémoire hydraulique de l’étude d’avant-projet (AVP) de la Phase 2.

La figure 1 page suivante présente la zone d’étude et les 4 secteurs d’étude définis par le MOA.



Page 10 Version 7

Figure 1 : Zone d'étude et son découpage en 4 secteurs

LC Cavaillon – Le Pertuis

Cheval Blanc

Cavaillon

LC Cavaillon – Orgon

Ancienne base travaux

RD973

A7

LGV

Durance

Secteur 4

Secteur 3

Secteur 1

Secteur 2

Egis Eau Simulation hydraulique de l’avant-projet


Page 11 Version 7

Chapitre 2 - Simulation hydraulique de l’avant-projet

1 Les aménagements hydrauliques du projet d’avant-projet

1.1 Démarche suivie

Les principes d’aménagement et solutions envisagées ci-avant ont été présentées et discutées le 15 Novembre 2012 en réunion de COPIL n°5 de cette étude.

Le compte rendu de cette réunion figure en Annexe. Il y est mentionné les éléments ayant permis d’aboutir au choix de la solution retenue pour ce projet d’aménagement de protection de Cheval Blanc et Cavaillon.

Sur la base de cette décision, il a été défini la situation projet retenu c’est-à-dire les aménagements hydrauliques à prendre en compte pour la modélisation hydrauliques de la solution d’avant-projet.

1.2 Les aménagements hydrauliques pour une digue de protection contre les crues

Les hypothèses et les aménagements hydrauliques à étudier/simuler à un niveau avant-projet sont :

1.2.1 Hypothèses de conception

Sur demande du maître d’ouvrage et à ce stade de l’étude, il est retenue les hypothèses de conception suivantes : Crue de dimensionnement : La crue de projet retenue pour le dimensionnement de la digue

de protection est la crue exceptionnelle de débit de pointe 6500 m3/s ; Situation de projet : En dehors de l’implantation des aménagements prévus, la situation de

projet à retenir correspond à la situation la plus pessimiste ou péjorante au droit de l’aménagement parmi les scénarii simulées (cas réaliste le plus défavorable en terme de hauteurs d’eau devant l’ouvrage) ;

En complément, afin de permettre une qualification de digue « résistante à la crue de référence », les scénarii d’aménagement peuvent inclure en phase modélisation des situations dégradées ou particulières d’aménagements ou obstacles aux écoulements existants et pouvant avoir un impact hydraulique sur le bon fonctionnement de la digue de protection (par exemple, rehausse de la ligne d’eau devant la digue suite à rupture d’un obstacle aux écoulements existant…). Afin de garantir une revanche de sécurité suffisante et la bonne tenue de l‘ouvrage, il s’agit de simuler, en phase de conception et pour les aménagements hydrauliques ou obstacles aux écoulements existants, une situation qui intègre les possibles défaillances hydrauliques d’aménagements existants situés dans l’environnement de la digue et pouvant avoir un impact hydraulique sur la digue de protection conçue. De manière concrète, suite au diagnostic mené pour la situation actuelle, il est envisagé de simuler la situation de projet intégrant en phase de dimensionnement des



Page 12 Version 7

ouvrages un effacement de l’épi de Redortier (prise en compte d’un risque de rupture de cet obstacle aux écoulements pouvant aggraver les hauteurs d’eau devant l’ouvrage) ;

Revanche minimale de sécurité : La revanche minimale de sécurité est de 1m par rapport à la cote maximale de la crue de projet pour la situation de projet choisie ;

Schéma type d'une digue de protection contre les crues (cf. Pièce 2). Définition « théorique » du point d’arrêt de la digue dans le terrain naturel

Figure 2 : Schéma type du point d’arrêt de la digue

1.3 Description de la situation de projet et fonctionnement hydraulique

1.3.1 La digue de protection contre les crues

En section courante

Cf. Pièce 2 pour + de détail sur la conception de la digue.

La situation projet de la retenue est construite sur la base suivante : Scénario de projet :

Crue exceptionnelle de débit de pointe 6500m3/s ; Situation actuelle avec effacement de l’épi de Redortier et régulation/limitation des débits aval du canal Saint-Julien (évacuation vers fuyant de Redortier) ;

Principes de fonctionnement hydraulique de la digue de protection : Cf. carte 01 ci-après.

Figure 3 : Carte 01 - Principes de fonctionnement de la digue de protection – Solution AVP

Cf. Atlas cartographique – Pièce 5 – Phase 2 – AVP

Commentaires : La cote de crête de la digue varie de 85.40mNGF au droit du nœud ferroviaire aval à

88.10mNGF en limite amont. En accord avec le MOA et comme évoqué précédemment, les cotes de crête de la digue ont été fixées suivant : Cote minimale de la crête de digue = Cote de la ligne d’eau maximale pour la crue exceptionnelle (6500m3/s) et la situation projet avec effacement de l’épi de Redortier + revanche de sécurité minimale de 1m ;

La hauteur entre le pied de digue et la crête de la digue varie de 6m environ au droit du nœud ferroviaire aval à 1m environ ou moins en limites amont.

Aux extrémités

Le point d’implantation de l’ancrage/raccordement de la digue aval de protection sur le remblai de la voie de raccordement entre la LC Cavaillon–Pertuis et la LGV est fixé de manière à

2H/1VRevanche

minimale de sécurité

Ligne d’eau maximale pour la

crue de projet et la situation de projet

Terrain naturel

Crête de la digue

Point d’arrêt



Page 13 Version 7

respecter un niveau de crête du remblai de la voie ferrée (hors ballast) supérieur ou égale à la cote de crête de la digue de protection, à savoir 85.40mNGF (contrainte hydraulique).

La solution retenue propose un raccordement aval de la digue de protection sur le remblai de la voie de raccordement entre la LC Cavaillon–Pertuis et la LGV avec une côte de crête de raccordement de 87mNGF environ.

Selon le critère théorique explicité précédemment, la terminaison amont des digues de protection est réalisée par un talus « rentrant » dans le terrain naturel dans une zone hors d’eau de la crue dimensionnante de projet.

Par sécurité, en accord avec le MOA et afin d’éviter tout risque d’intrusion des débordements de la Durance dans le canal Saint-Julien (par rupture de la berge du canal) et ensuite une propagation des écoulements derrière la digue puis vers Cheval Blanc, il a été retenu une terminaison amont de la digue située en aval immédiat de l’OH sous la LC Cavaillon – Pertuis situé en aval du fuyant de Redortier (dernier ouvrage de régulation/limitation des débits dans le canal Saint-Julien). Le choix de la terminaison amont tient également compte d’une contrainte foncière liée à la présence d’un bâti proche.

Régulation des débits dans le canal Saint-Julien

De par sa conception, la digue de protection contre les inondations ne peut pas agir sur les débits transitant dans le canal Saint-Julien. Comme cela a été vu en situation actuelle, le canal Saint-Julien peut jouer le rôle de « propagateur de crue » en transitant vers Cheval Blanc et Cavaillon les débordements de la Durance qui arrivent à s’y verser, notamment en crue exceptionnelle (cf. Phase 1). Si ces débordements conduisent à un dépassement de la capacité hydraulique aval du canal Saint-Julien, la canal déborde et inonde Cheval Blanc et/ou Cavaillon.

Pour éviter ce risque, il est envisagé de réguler/contrôler/limiter les débits dans le canal Saint-Julien en amont de la digue de protection. En se basant sur les aménagements existant, il est envisagé d’optimiser/agir sur la gestion en période de crue du fuyant de Redortier pour limiter/réguler les écoulements amont du canal Saint-Julien avant que le canal passe derrière la digue (rejet des écoulements amont dans le fuyant de Redortier).

Entre l’ouvrage d’alimentation du fuyant et la digue de protection, il n’y a pas de risque d’intrusion des débordements de la Durance dans le canal Saint-Julien en crue centennale de la Durance.

Le risque d’intrusion de débordements de la Durance dans le canal Saint-Julien est très faible en crue exceptionnelle (cf. plus loin pour plus de détail) : une intrusion est possible plus en amont de la digue, entre la LC Cavaillon–Pertuis et l’ouvrage de régulation du fuyant de Redortier.

Compte tenu : des contraintes existantes complexes plus en amont pour une éventuelle prolongation de la

digue (canal Saint-Julien, LC Cavaillon–Pertuis, bâti/habitations, réseaux…) ; d’une non remise en question de la stabilité de la digue de protection en cas d’intrusion de

débordements de la Durance dans le canal Saint-Julien ; et d’un risque faible d’intrusion existant uniquement en crue exceptionnelle, c’est-à-dire au-

delà de la crue centennale de protection contre les inondations ;



Page 14 Version 7

il n’a pas été retenu en accord avec le MOA de prolonger plus en amont la digue de protection. Le risque d’intrusion de débordements de la Durance dans le canal Saint-Julien en crue exceptionnelle est acceptable/tolérable par rapport aux principaux objectifs et aux contraintes du projet d’aménagement (protection contre l’inondation pour la crue centennale de projet, aménagement hydraulique labellisable RAR…).

Plus en amont le long du canal Saint-Julien, la régulation des débits dans le canal Saint-Julien est aussi possible plus en amont au droit du fuyant situé en amont des plans d’eau de la carrière proche du camping des Genets.

Au droit de cet OH, il y a un risque de remontée des débordements de la Durance via la fuyant. Les vannes de contrôle de l’OH amont du fuyant permettent de limiter le débit plus en aval dans le canal Saint-Julien et de limiter les intrusions des débordements de la Durance dans le canal de Saint-Julien aval.

Une gestion appropriée de cette ouvrage en période crue peut ainsi éviter une propagation plus en aval d’éventuels débordements de la Durance dans le canal Saint-Julien à l’amont ou au droit de ce fuyant. Toutefois, cette dérivation est inondée/inopérante à la pointe de la crue exceptionnelle. En crue centennale, son usage est possible.

En synthèse, afin d’éviter tout risque de débordement du Saint-Julien en aval de la digue, il ne faut pas qu’il y ait un débordement dans le canal entre la digue et le point de régulation/limitation du canal Saint-Julien, l’ouvrage de régulation du fuyant de Redortier.

La protection du canal de Saint-Julien contre les intrusions de débordements de la Durance dans le canal est globalement envisagée par une gestion appropriée des ouvrages existants du Canal Saint-Julien en période de crue (ex : convention de gestion SMAVD – ASA Canal Saint-Julien) suivant : Dérivation suivant minimum usage aval ou totale des eaux du canal vers la Durance

(fermeture des vannes du canal) au niveau du fuyant des Busques (en amont des plans d’eau de la carrière) :

Crue centennale : Régulation possible du débit aval du canal Saint-Julien ; Crue exceptionnelle : Inefficace, inondé, peu accessible… ;

Dérivation suivant minimum usage aval ou des eaux du canal vers la Durance (fermeture des vannes du canal) au niveau du fuyant de Redortier :

Crue centennale : Régulation possible du débit aval du canal Saint-Julien ; Crue exceptionnelle : Cette dérivation est opérante à la pointe de la crue exceptionnelle mais a priori, elle n’est pas totalement efficace pour éviter une faible intrusion de débordements de la Durance entre la LC Cavaillon–Pertuis et l’ouvrage de régulation du fuyant de Redortier.

Aujourd’hui, le canal est « connu » pour pouvoir être un propagateur des crues de la Durance, du ruissellement pluvial… (cf. observations lors des crues historiques). Le projet vise à diminuer voire annuler le risque d’intrusion des eaux de la Durance dans le canal.

De manière complémentaire et concernant la gestion du risque inondation sur les communes de Cheval Blanc et Cavaillon, la règle de gestion précédente permet d’optimiser le rôle « évacuation des eaux de ruissellement pluvial » du canal en ayant un canal avec le minimum d’écoulement en aval du projet.



Page 15 Version 7

Conclusion

Au final, pour la solution AVP retenue, jusqu’à la crue centennale et sous réserve d’une gestion approprié en période de crue de l’ouvrage de régulation alimentant le fuyant de Redortier : En crue centennale (crue de sécurité ou de protection contre les inondations), il n’y a pas de

risque de propagation vers Cheval Blanc et Cavaillon des débordements de la Durance, y compris via le canal Saint-Julien ;

En crue exceptionnelle (crue de sureté ou de dimensionnement de la digue de protection), il persiste hors périmètre de la digue un faible risque d’intrusion de débordements dans le canal Saint-Julien qui se propagent ensuite vers Cheval Blanc et Cavaillon. Le rôle « propagateur des crues » joué par le canal Saint-Julien est néanmoins très fortement diminué dans ce scénario exceptionnel.

1.3.2 Franchissements et raccordements de voirie

Les accès « coupées » par les digues de protection doivent être rétablies, afin d’assurer la circulation publique, y compris pendant l’exécution des travaux. Les accès aux propriétés privées affectées par la construction des aménagements envisagés ou par le rétablissement des voiries doivent également être conservés et maintenus pendant les travaux.

Le fait de rendre la digue circulable en crête en tant que piste d’entretien a pour conséquence : Elévation des franchissements routiers à la cote de la crête de la digue ; Création de rampes d’accès amont/aval afin d’assurer la transition entre les voiries de pied

et la crête de la digue.

En plus des aménagements de voirie au droit des franchissements, l’emplacement de la digue nécessite des raccordements de voiries/pistes en pied/crête de digue avec les voiries existantes. Les aménagements de voirie pour le franchissement des digues et les raccordements aux réseaux existants de voirie permettent un rétablissement des axes de circulation actuelle tout en garantissant la continuité de la protection contre les inondations et l’évacuation des eaux pluviales.

Les rétablissements envisagés sont conçus de manière à minimiser leur impact hydraulique sur les écoulements.

Ils sont présentés et décrits en Pièce 2.

1.3.3 OH et fossés pluviaux

La mise en place d’une digue, obstacle aux écoulements, au Sud de la LC Cavaillon–Pertuis interrompt les écoulements pluviaux et d’irrigation qui ont lieu actuellement suivant la direction Nord-Sud. Il existe notamment de nombreux ouvrages hydrauliques traversant le remblai de la LC.

Il est nécessaire d’assurer la continuité du transit des eaux pluviales : Vers le Sud (vers la Durance) ; Et longitudinalement le long du projet.

Pour les OH hydrauliques, il s’agit : D’ouvrage hydraulique traversant la piste côté Sud, la digue de protection, la piste côté

Nord ; Muni de vannes, clapets anti-retour… afin d’éviter une propagation des débordements de la

Durance vers Cheval Blanc ; Ou d’ouvrage hydraulique traversant la piste Nord ou Sud, ou un raccordement de voirie ;



Page 16 Version 7

Se raccordant sur les fils d’eau amont/aval des réseaux pluviaux existants.

Pour les fossés pluviaux, il s’agit d’axe hydraulique visant à drainer/évacuer les écoulements de ruissellement pluvial en pied de digue. De section type visant à ne pas remettre en cause la stabilité de la digue, il a été cherché en phase AVP et en accord avec le MOA les exutoires à ces fossés vers les réseaux pluviaux existants de la plaine. Il a été vérifié que les exutoires choisis n’aggravent pas le fonctionnement actuel des fossés pluviaux existants. Il a également été pris en compte les projets d’aménagement en cours sur la zone d’étude (réaménagement de l’ancienne base travaux LGV…).

Ces OH visent à garantir la continuité de la protection contre les inondations et le rétablissement des réseaux pluviaux actuels.


1.3.4 Ouvrages hydrauliques d’irrigation

En accord avec l’ASA Canal Saint-Julien et le MOA, il s’agit : D’ouvrage hydraulique traversant la piste côté Sud, la digue de protection, la piste côté Nord

si existante (non existante quand la digue longe le Canal Saint-Julien) ; Muni de vannes, clapets anti-retour… afin d’éviter une propagation des débordements de la

Durance vers Cheval Blanc et de permettre leur fonction « irrigation » ; Se raccordant sur les fils d’eau amont/aval des réseaux actuels d’irrigation dans la mesure

du possible.

Ces OH visent à garantir la continuité de la protection contre les inondations et le rétablissement des réseaux actuels d’irrigation.


2 Modélisation hydraulique de la situation projet

2.1 Rappel méthodologique

Le choix de la solution d’aménagements étant désormais réalisé, la modélisation hydraulique de la Durance réalisée sous TELEMAC 2D pour la situation actuelle (cf. Phase 1) a été reprise afin d’y intégrer la situation projet à modéliser et décrite précédemment.

En accord avec le MOA, le modèle hydraulique utilisée pour l’étude avant-projet est le modèle hydraulique bi-dimensionnel TELEMAC 2D construit en phase 1 et modifié afin de prendre en compte les aménagements hydrauliques de la situation projet à modéliser.

En particulier, si les hypothèses du modèle hydraulique, conditions aux limites… sont globalement inchangés, le maillage du modèle a été repris et affinés au droit de la zone d’implantation des aménagements hydrauliques projetés.

Il s’agit ici de simuler les écoulements en situation projet : pour vérifier le rôle de protection contre les inondations joué par les aménagements

implantés ; et pour mesurer les impacts hydrauliques créés.



Page 17 Version 7

En accord avec le MOA, les calculs ont été menés pour les crues de référence ou de projet retenues dans le cadre de cette étude, à savoir : Crue centennale, de débit de pointe : 5000m3/s ; Crue exceptionnelle PPRI, de débit de pointe : 6327m3/s ; Crue exceptionnelle, de débit de pointe : 6500m3/s.

Au final, les simulations menées pour cette phase d’étude ont été :

Tableau 1 : Scénarii simulés – Phase 2 – AVP

Hydrogramme injecté (régime d’écoulement)

Situation considérée

Calculs Observations

Hydrogramme de la crue centennale (maximum à

5000m3/s)

X

Situation initiale + Effacement de l’épi de Redortier + Limitation des débits aval du

canal Saint-Julien (évacuation vers fuyant de Redortier)

= 8

simulations ou scénarii

Situations pour le dimensionnement

des aménagements

Situation projet + Effacement de l’épi de Redortier + Limitation des débits aval du

canal Saint-Julien (évacuation vers fuyant de Redortier)

Hydrogramme de la crue exceptionnelle (maximum à

6500m3/s)

Situation initiale + Limitation des débits aval du canal Saint-Julien (évacuation

vers fuyant de Redortier)

Situation projet + Limitation des débits aval du canal Saint-Julien (évacuation


Hydrogramme de la crue centennale (maximum à

5000m3/s) X

Situation initiale + Limitation des débits aval du canal Saint-Julien (évacuation

vers fuyant de Redortier) =

4 simulations ou scénarii

Situations de référence pour l’analyse des

impacts hydrauliques

Hydrogramme de la crue exceptionnelle PPRI (maximum à 6327m3/s)

Situation projet + Limitation des débits aval du canal Saint-Julien (évacuation


En particulier, les modélisations pour le dimensionnement des aménagements ont été réalisées en prenant en compte un effacement de l’épi de Redortier. Cette hypothèse a été demandée par le MOA dés la phase esquisse de façon à intégrer le fait que celui-ci n’était pas fiable (sécuritaire).

Cependant, pour la définition des états de référence et des impacts hydrauliques, il est à considérer la situation actuelle ou la situation projet avec l’épi de Redortier sans conditions de rupture (il est considéré qu’il existe et qu’il ne rompt pas).

Cette « doctrine » qui consiste à prendre en compte des situation projetées différentes (une qui maximise les sécurités lors de la phase de dimensionnement et l’autre qui permet de faire des comparaisons dans un état global de fonctionnement normal sans défaillance) est issue des démarches retenues dans des projets similaires localement.



Page 18 Version 7

2.2 Modélisation hydraulique de la situation projet

2.2.1 Maillages de la situation actuelle et des situations projet

Les différentes lignes structurant les aménagements hydrauliques de la solution retenue sont prises en compte et dessinées dans un seul et même maillage.

Dans un premier temps, elles sont projetées au niveau du terrain naturel actuel. Cet état constituera un état de référence correspondant à la situation actuelle.

La topographie des mailles des aménagements est ensuite : Soit rehaussée si l’aménagement est une digue, par exemple ; Soit abaissée si l’aménagement est un effacement, par exemple.

Cette méthode de modélisation permet d’avoir 1 seul et même maillage pour la situation actuelle et pour la situation projet modélisée.

Seule la topographie en Z des mailles des aménagements est différente d’une situation à l’autre mais la position géographique en (X, Y) de celles-ci reste identique.

Cette méthode de modélisation des différentes situations actuelle/projets a l’avantage d’aboutir à des comparaisons de résultats plus satisfaisantes : Les erreurs d’interpolation de topographie d’un maillage à l’autre lorsque ceux-ci ne sont pas rigoureusement identiques sont diminuées…

2.2.2 Digues de protection contre les crues

La digue de protection est représentée par 5 lignes : 2 lignes de pied de digue ; 3 lignes de crête de digue.

Figure 4 : Lignes de structure de la digue modélisée

Les digues sont décrites par un profil en travers tous les 10 m environ.

Les caractéristiques géométriques de la digue sont conformes à celles exposées en Pièce 2 et précédemment.

La carte 02 ci-après représente le maillage modifié au droit de la zone d’implantation des aménagements hydrauliques à modéliser.

Figure 5 : Carte 02 du maillage modifié – Secteur 1


Commentaire : Le maillage du modèle TELEMAC construit pour les études d’esquisses comporte 79 235 nœuds et 157 171 mailles. En comparaison, le maillage construit en phase 0



Page 19 Version 7

pour la situation actuelle comporte 77 084 nœuds et 152 867 mailles. La prise en compte des aménagements hydrauliques de la situation projet à modéliser a induit une hausse de +2.8% du nombre total de maille, sans impact sur les temps de calcul.

2.2.3 Effacements d’obstacles aux écoulements et mise en transparence

L’effacement retenu pour les calculs de dimensionnement de l’épi de Redortier est pris en compte par un abaissement des mailles modélisant la crête de l’obstacle aux écoulements.

La topographie après abaissement est interpolée à partir de la topographie existante du terrain naturel en pied de digue.

2.2.4 Franchissements

Au stade AVP et en accord avec le MOA, ils ne sont pas pris en compte dans la modélisation (sans impact significatif a priori sur les hauteurs d’eau devant la digue).

2.2.5 Fossés pluviaux

Comme pour la situation actuelle, les fossés pluviaux ne sont pas pris en compte (capacité d’écoulement négligeable par rapport aux débordements de la Durance).

2.2.6 Ouvrages hydrauliques d’irrigation

On suppose que les ouvrages hydrauliques d’irrigation ne permettent pas un transit des débordements à travers la digue (Exemple : Clapet anti-retour).

Ils ne sont pas pris en compte dans la modélisation.

2.2.7 Ouvrage hydraulique de régulation du Canal Saint Julien vers le fuyant de Redortier

Le rôle de cet ouvrage est de réguler/limiter le débit du canal Saint-Julien de façon à ne pas inonder les zones urbanisées en aval suite à des débordements de la Durance dans le canal Saint-Julien.

En effet, plus en amont, en période de crue centennale ou exceptionnelle, les berges du canal Saint Julien peuvent être submergées par les débordements de la Durance. Sans régulation en ce point, les débits rejoignant le Canal transiteraient derrière la digue puis pourraient inonder les zones urbaines de Cheval Blanc et Cavaillon.

Il s’agit d’utiliser cet ouvrage existant pour contrôler le débit dans le canal Saint-Julien en amont de la digue de protection.

Une modélisation fine sous TELEMAC2D de cet ouvrage de régulation et de son fonctionnement est complexe.

Au stade AVP, il a été choisi de modéliser cet ouvrage du canal Saint Julien : En obstruant la section d’écoulement aval du canal (dérivation des écoulements amont vers

le fuyant de Redortier en section ouverte) ; En ajoutant en amont de cette obstruction une source de débit négatif que l’on réinjecte en

aval sous la forme d’une source de débit positif correspondant (débit limité à la capacité aval du canal Saint-Julien).



Page 20 Version 7

De cette façon, il est « contrôlé » le débit dans le canal Saint-Julien.

3 Analyse des écoulements en situation projet

3.1 Principe

Suivant l’analyse menée pour la situation actuelle (cf. Phase 1), l’objectif de cette analyse hydraulique est d’identifier les différences de fonctionnement hydraulique de la plaine de la Durance, et en particulier du secteur n°1 pour les situations projet envisagées par rapport à la situation actuelle modélisée en phase 1.

Les situations projet envisagés sont : Situation actuelle + digue de protection (situation future après aménagement) ; Situation actuelle + digue de protection + effacement de l’épi de Redortier à la cote moyenne

du terrain naturel (situation pessimiste/sécuritaire intégrant le risque de rupture de l’épi et maximisant les hauteurs d’eau en pied de digue et retenue pour le dimensionnement de la digue).

Pour chaque situation projet simulée et dans le but d’optimiser la conception de la solution d’aménagement à retenir pour la protection de Cheval Blanc et de Cavaillon contre les crues de la Durance, les résultats hydrauliques présentent une cartographie des grandeurs suivantes caractéristiques des écoulements : Hauteurs d’eau maximales ; Vitesses d’écoulement maximales ; Variation des hauteurs d’eau maximales entre une situation projet et la situation actuelle ; Variation des vitesses d’écoulement maximales entre une situation projet et la situation

actuelle.

La cartographie des variations de hauteurs maximales et de vitesses maximales permet de mesurer l’impact hydraulique du projet par rapport à la situation actuelle.

3.2 Résultats hydrauliques pour les crues de projet

3.2.1 Situation actuelle (état de référence)

Les cartes mentionnées ci-après présentent les résultats hydrauliques pour : La crue centennale (5000m3/s) ; La crue exceptionnelle PPRI (6327m3/s) ; La crue exceptionnelle (6500m3/s) ; Et la situation actuelle (Sans condition de ruptures de digues - scénario R0 de la phase 1) ;

Pour les grandeurs suivantes : Hauteurs d’eau maximales – Classes de hauteur d’eau : 0.05 à 0.5 / 0.5 à 1.0 / 1.0 à 1.5 /

1.5 à 2.0 / >2.0m ; Vitesses maximales – Classes de vitesse : 0.05 à 0.5 / 0.5 à 1.0 / 1.0 à 1.5 / 1.5 à 2.0 /

>2.0m/s ; Principaux points de débordement ou de surverse.



Page 21 Version 7

Tableau 2 : Cartes – Situation actuelle

Situation Crue Grandeur Vue Carte

Actuelle

Centennale (5000 m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 03

Secteur1 04

Vitesses maximales

Globale 05

Secteur1 06

Exceptionnelle PPRI (6327

m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 07

Secteur1 08

Vitesses maximales

Globale 09

Secteur1 10

Exceptionnelle (6500m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 11

Secteur1 12

Vitesses maximales

Globale 13

Secteur1 14


3.2.2 Situation projet (sans effacement de l’épi de Redortier)

Les cartes mentionnées ci-après présentent les résultats hydrauliques pour : La crue centennale (5000m3/s) ; La crue exceptionnelle PPRI (6327m3/s) ; La crue exceptionnelle (6500m3/s) ; Et la situation projet de la solution AVP (Sans condition de rupture de digues) ;



>2.0m/s ; Principaux points de débordement ou de surverse ;

Et en termes de représentation des impacts hydrauliques : Variations des hauteurs d’eau maximales – Classes de variation des hauteurs d’eau de la

situation projet par rapport à la situation actuelle : <-0.5 / 0.5 à -0.25 / -0.25 à -0.2 / -0.2 à -0.15 / -0.15 à -0.1 / -0.1 à -0.05 / -0.05 à -0.01 // 0.01 à 0.05 / 0.05 à 0.1 / 0.1 à 0.15 / 0.15 à 0.2 / 0.2 à 0.25 / 0.25 à 0.5 / 0.5 / >0.5m ;

Variations des vitesses maximales – Classes de variation des vitesses de la situation projet par rapport à la situation actuelle : <-1.0 / -1.0 à -0.5 / -0.5 à -0.3 / -0.3 à -0.1 / -0.1 à -0.01 // 0.01 à 0.1 / 0.1 à 0.3 / 0.3 à 0.5 / 0.5 à 1.0 / >1.0m/s.



Page 22 Version 7

Tableau 3 : Cartes – Situation projet


Projet

Centennale (5000 m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 15

Secteur1 16

Variation des hauteurs

maximales

Globale 17

Secteur1 18

Vitesses maximales

Globale 19

Secteur1 20

Variation des vitesses

maximales

Globale 21

Secteur1 22

Exceptionnelle PPRI (6327

m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 23

Secteur1 24


maximales

Globale 25

Secteur1 26

Vitesses maximales

Globale 27

Secteur1 28


maximales

Globale 29

Secteur1 30

Exceptionnelle (6500 m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 31

Secteur1 32


maximales

Globale 33

Secteur1 34

Vitesses maximales

Globale 35

Secteur1 36


maximales

Globale 37

Secteur1 38




Page 23 Version 7

3.2.3 Situation projet avec effacement de l’épi de Redortier

Les cartes mentionnées ci-après présentent les résultats hydrauliques pour : La crue centennale (5000m3/s) ; La crue exceptionnelle (6500m3/s) ; Et la situation projet de la solution AVP (Sans condition de rupture de digues) ;



>2.0m/s ; Principaux points de débordement ou de surverse.

Tableau 4 : Cartes – Situation projet


Projet

Centennale (5000m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 39

Secteur1 40

Vitesses maximales

Globale 41

Secteur1 42

Exceptionnelle (6500m3/s)

Hauteurs maximales

Globale 43

Secteur1 45

Vitesses maximales

Globale 45

Secteur1 46




Page 24 Version 7

3.3 Analyse des zones inondées en situation actuelle

Figure ci-après une actualisation des observations formulées en phase 1.

Remarque : Les figures ci-après sont des extractions des simulations menées en cours de crue ou de décrue. Elles permettent de représenter la dynamique de propagation des crues. Les zones inondées figurant sur celles-ci peuvent différer des zones inondées figurant sur les cartes des hauteurs d’eau maximales.

Crue centennale (5000m3/s)

Rive droite de la Durance

(A suivre avec la carte 03 de l’Atlas cartographique – Pièce 5 – Phase 2 – AVP)

Figure 6 : Inondation des plans d'eau amont (à la date t0+18h20)

Commentaires : Il y a une surverse dans la partie boisée en amont de la carrière (hauteur d’eau > 1.5m) vers

le plan d’eau (hauteur d’eau > 2m) situé au nord-est de la carrière ; Les débordements vers le plan d’eau s’écoulent ensuite par-dessus le Chemin de la Grande

bastide (hauteur d’eau de l’ordre de 0.5m) et viennent inonder le plan d’eau (hauteur d’eau > 3m) situé au nord du camping « Les Genêts » (Section S01, débit de pointe de 26.5m3/s) ;

Direction d’écoulement

S01 Carrière

Camping

Ch. de la Grande Bastide

Canal Saint-Julien

LC Cavaillon-Pertuis

Epi de Redortier



Page 25 Version 7

Figure 7 : Inondation des plans d'eau amont, du camping « Les Genêts » et le long du canal Saint-Julien (à la date t0+26h)

Commentaires : Les écoulements en lit mineur de la Durance inondent le camping « Les Genêts » dans sa

partie Ouest (hauteur d’eau de l’ordre de 0.5m à 1m) en contournant par la digue des Busques et en remontant dans le canal d’évacuation des plans d’eau et dans le camping par contrôle aval ;

Au point bas du rejet en lit du canal d’évacuation, des débordements apparaissent assez vite, inondent l’ancienne piste de chantier, la mare de compensation et la partie au sud de l’épi de Redortier ;


S01

Canal d’évacuation

Epi de Redortier

Camping « Les Genêts »

Digue des Busques

Ancienne piste



Page 26 Version 7

Figure 8 : Points de débordement en rive droite en amont de la LGV (à la date t0+13h45)

Commentaires : La Durance déborde en deux points au droit de l’épi de Redortier (Sections S03 et S04 avec

des débits de pointe de 224.7m3/s et 34.9m3/s). Ces débordements inondent les terrains derrière l’épi et remontent par endroits jusqu’au Canal Saint-Julien. Le canal Saint-Julien empêchent la progression des débordements jusqu’à la LC Cavaillon–Pertuis. Les débordements ne surversent pas la berge ou bourrelet rive gauche du canal sauf en limite aval en amont du dernier OH sous la LC Cavaillon–Pertuis jusque faiblement vers les serres. En amont des serres, au droit d’un double coude, le canal semble plus étroit et de très faibles débordements du canal rejoignent la plaine ;

Plus en aval, au droit de l’anse d’érosion en amont de la LGV, un troisième point de débordement préférentiel apparaît juste avant la surverse de la partie basse de l’épi de Redortier et conduit à l’inondation des terrains situés entre la Durance, la LC Cavaillon–Pertuis et la LGV (Section S05, débit de pointe de 296.5m3/s). Les 3 OH de décharge sous la LGV sont successivement alimentés ;

Les débits de pointe passant par les OH de décharges sont du sud-est au nord-ouest (Sections S07, S08 et S09) : 215.7m3/s, 284.5m3/s et 298.7m3/s ;

Il est au final observé 3 points de débordement vers le lit majeur rive droite de la Durance avec des hauteurs d’eau dépassant 1m avant une généralisation de la surverse de la berge.

Epi de

Redortier S03

S04 S05


S07

S08

S09

LGV

LC Cavaillon-Pertuis Ancienne base

travaux LGV

S03

S04

S05 OH de décharge

Canal Saint-Julien



Page 27 Version 7

Figure 9 : Surverse de la LC Cavaillon–Pertuis et inondation de Cheval Blanc au sud du canal Saint-Julien (à la date t0+26h45)

Commentaires : Un plan d’eau se forme en amont de la LGV en rive droite de la Durance et au sud du

remblai de la LC Cavaillon–Pertuis. Ce plan d’eau monte jusqu’à surverser par-dessus le remblai sud du nœud ferroviaire de Cheval-Blanc le long de la LGV (Section S10, débit de pointe de 24.8m3/s). Le niveau d’eau monte au centre du nœud ferroviaire (ancien base vie du projet LGV) et finit par surverser par-dessus la LC Cavaillon–Pertuis au nord du nœud (Sections S11a et S11b, débit de pointe de 26.2m3/s). Du plan d’eau se formant au droit et proche de l’ancienne base travaux du projet LGV, des écoulements rejoignent le canal Saint-Julien et inondent les terrains bas de Cheval Blanc ;

Une partie des écoulements surversant par-dessus la voie LC Cavaillon–Pertuis passent immédiatement par l’ouvrage de franchissement inférieur sous la voie LC Cavaillon-Orgon juste au nord du nœud ferroviaire de Cheval-Blanc (Section S12, débit de pointe de 10.1m3/s) et viennent inonder la plaine rive droite à l’ouest la ligne LC Cavaillon-Orgon.

Les débordements de la Durance inondent également la zone des Iscles située en rive droite entre l’amont du pont de la LC Cavaillon–Orgon et le viaduc LGV (hauteur d’eau > 2m). Cette zone est d’abord inondée par les débordements arrivant du lit mineur aval de la Durance puis par les débordements arrivant des OH de décharge de la LGV ;


S09

S10

S11

S12


LGV

Nœud

ferroviaire

Ancienne base de travaux LGV

LC Cavaillon-Orgon

Canal

Saint-Julien

Les Iscles

Cheval

Blanc



Page 28 Version 7

Figure 10 : Inondation vers Cavaillon à l’ouest et à l’est de la LC Cavaillon–Orgon (à la date t0+34h)

Commentaires : Les écoulements ayant traversé l’ouvrage de franchissement inférieur de la LC Cavaillon–

Pertuis progressent vers le nord en direction de la zone urbaine de Cavaillon située à l’ouest de la LC Cavaillon–Orgon (Section S14, débit de pointe de 9.6m3/s) ;

Les débordements de la Durance inondent aussi la zone plus en aval située en rive droite entre l’aval du pont de la LC Cavaillon–Orgon et le viaduc LGV (hauteur d’eau > 1.5m proche des stations de pompage) ;

Les débordements franchissant la LC Cavaillon–Pertuis via l’OH du canal Saint-Julien ou par-dessus le remblai de la LC s’écoulent ensuite dans les terrains situés à l’est de la LC Cavaillon–Orgon et au sud du canal Saint-Julien (Section S13, débit de pointe de 13.2m3/s) ;


S14

S13

Viaduc LGV

Cheval

Blanc

Stations de pompage

Canal Saint-Julien

LGV

Autoroute A7

Cavaillon



Page 29 Version 7

Figure 11 : Inondation vers Cavaillon entre l’avenue Boscodomini et le pont de Cavaillon (à la date t0+40h40)

Commentaires : Les écoulements continuent ensuite toujours vers le Nord jusqu’à l’Avenue Boscodomini, et

surversent à l’Ouest au niveau de la section S15 (débit de pointe de 8.7m3/s) et à l’Est au niveau des sections S16 et S18 (débits de pointe de 1.0m3/s et 0.3m3/s). Les écoulements inondent l’hippodrome et se propagent jusqu’au pied de l’Avenue du Pont menant au pont de Cavaillon ;

En aval du pont de Cavaillon, les terrains en rive droite ne sont pas inondés.

Rive gauche de la Durance


Commentaires : Il y a une surverse sur la digue de Castellamare et plus en aval. Ces débordements inondent

ensuite la plaine jusqu’au remblai LGV ; Les écoulements continuent ensuite vers l’ouest à travers les OH de décharge de la LGV ; Plus en aval, il est observé une surverse sur la digue de l’Evêque sur environ 800m, les

écoulements inondent la plaine entre la LGV et l’Autoroute A7 ;


S15

S16 S18 Av Boscodomini

Hippodrome

Av. du Pont

Cavaillon

Pont de

Cavaillon



Page 30 Version 7

La revanche entre la chaussée de l’Autoroute A7 et la cote maximale de la ligne d’eau est supérieure à 1m en amont du pont de la LC Cavaillon–Orgon, mais s’approche des 0.2m seulement au niveau du PK262.7. Il y a notamment un risque d’inondation ponctuelle de la chaussée Nord de l’Autoroute A7 proche du PK263 ;

En aval du pont de la LC Cavaillon–Orgon, la Durance déborde sur la plaine rive gauche avant de rejoindre le talus de l’Autoroute A7. La revanche entre la chaussée de l’autoroute A7 et la cote maximale de la ligne d’eau est globalement supérieure à 1m entre le pont de la LC Cavaillon–Orgon et le pont de Cavaillon, à l’exception d’un point bas au PK265.4 où il y a un risque de faible inondation de la chaussée Nord e l’Autoroute A7 ;

Plus en aval, l’OH routier passant sous la LGV est inondé ainsi que les bassins de l’Autoroute A7. La revanche entre la chaussée de l’Autoroute A7 et la cote maximale de la ligne d’eau est supérieure à 2m jusqu’au PK269.7. Proche du PK270.5 (aire d’autoroute), il y a un risque de faible inondation de la chaussée Nord de l’Autoroute A7 sans risque de surverse toutefois.

Crue exceptionnelle (6327m3/s)



Commentaire général : Le phénomène d’inondation se déroule comme en crue centennale avec une aggravation globale des débordements, surverses…

Cf. analyse des écoulements d’amont en aval pages suivantes.



Page 31 Version 7

Figure 12 : Non propagation vers Cheval Blanc des débordements dans la boucle Nord du canal Saint-Julien (hauteurs d’eau maximales)

Commentaires : En partie amont du modèle, il y a une aggravation des hauteurs d’inondation :

Les hauteurs d’eau dans la plaine au Nord de la LC Cavaillon–Pertuis et à l’Est de l’épi de Redortier atteignent maintenant 1m au maximum le long de la voie ferrée ;

Les débordements de la Durance remontent jusqu’à la LC Cavaillon–Pertuis en amont de l’épi de Redortier et les hauteurs d’eau atteignent 0.5 à 0.8m le long de la voie ferrée côté Sud. Ces hauteurs d’eau sont cependant insuffisantes pour observer une quelconque surverse sur la LC Cavaillon–Pertuis à l’Est de l’épi de Redortier ;

De même, les hauteurs d’eau restent insuffisantes pour permettre des écoulements divergents surversant les points hauts situés au Nord de la LC Cavaillon- Pertuis le long du canal Saint-Julien. Il n’est pas observé de propagation de débordements de la Durance vers Cheval-Blanc ou Cavaillon depuis la boucle Nord du canal Saint-Julien.

Points haut

Points bas

OH2

OH1

Epi de Redortier



Page 32 Version 7

Figure 13 : Inondation en amont de l'épi de Redortier (à la date t0+21h30)

Commentaires : En partie amont, il y a une aggravation des hauteurs d’inondation :

Le camping « Les Genêts » et la carrière sont presque entièrement inondés (Débit de pointe de la section S01 de 106.7m3/s) ;

Le niveau d’eau dans le bassin au nord-est du camping « Les Genêts » monte jusqu’à surverser vers la plaine en amont de l’épi de Redortier (Débit de pointe de la section S02 de 16.8m3/s) ;

Plus en aval, la Durance déborde rive droite d’abord au niveau des sections S03, S04 et S05 (Débits de pointe respectifs de 302m3/s, 35.4m3/s et 381.8m3/s), puis la surverse se généralise sur tout le linéaire du chemin. L’épi de Redortier est submergé sur 500m environ. La hauteur de débordement au niveau du point bas au droit du coude de l’épi de Redortier atteint 1.6m. Ces débordements remontent jusqu’au canal Saint-Julien et le dépassent ponctuellement (Débit de pointe de 12.2m3/s au niveau de la section S06 situé plus en aval avant Cheval Blanc) ;


S01

S02

S03

S04

Epi de Redortier


Canal Saint-Julien



Page 33 Version 7

Figure 14 : Surverse de la LC Cavaillon–Pertuis et inondation de Cheval Blanc au sud du canal Saint-Julien (à la date t0+22h)

Commentaires : Les débits de pointe franchissant les OH de décharge de la LGV sont respectivement du

sud-est au nord-ouest (Sections S07, S08 et S09) : 313.5m3/s, 388.3m3/s et 422.0m3/s ; La zone des Iscles est aussi inondée de manière plus importante. De même, en aval du pont

de la LC Cavaillon–Orgon ; La surverse vers l’intérieur du nœud ferroviaire de Cheval-Blanc via la section S10 atteint un

débit de pointe de 69.3m3/s. Le débit de pointe surversant le remblai de la LC Cavaillon–Pertuis atteint 90.4m3/s au point de surverse Ouest (Section S11a) et 61.9m3/s au point de surverse Est au droit du passage à niveau (Section 11b). La LC Cavaillon–Orgon est également inondée au point de raccordement entre la LC Cavaillon–Pertuis et la LC Cavaillon–Orgon ;

Le débit passant sous l’OH de la LC Cavaillon–Orgon (section S12) en aval de la surverse sur le remblai de la LC Cavaillon–Pertuis atteint 28.6m3/s ;

Direction d’écouleme

S09

S10

S11a

S11b

S12


Nœud ferroviaire

LC Cavaillon-Orgon

Les Iscles

LGV



Page 34 Version 7

Figure 15 : Inondation de Cavaillon entre la LC Cavaillon–Orgon et la RD973 (à la date t0+27h15)

Commentaires : Les écoulements étant passés sous l’OH de la LC Cavaillon-Orgon continuent ensuite

toujours vers le Nord (débit de pointe de 28.6 m3/s à travers la section S14) jusqu’à l’avenue Boscodomini. Ils surversent par-dessus (section S15, débit de pointe 31.1m3/s) et atteignent un maximum de 0.7m sur le point bas de l’avenue ;

Les écoulements inondent l’hippodrome et se propagent jusqu’au pied de l’avenue du Pont de Cavaillon ;

Parallèlement, des débordements franchissant la LC Cavaillon–Pertuis progressent vers le nord et surversent par-dessus l’avenue Boscodomini à l’Est de la LC Cavaillon-Orgon en 5 points (Sections S16, S17, S18, S19 et S20) avec des débits de pointe respectivement de 32.2m3/s, 14.2m3/s, 57.4m3/s, 3.3m3/s et 7.0m3/s ;

Les écoulements issus des sections S19 et S20 se concentrent dans la plaine à l’Est du canal Saint-Julien et rejoignent éventuellement celui-ci.

Les écoulements gagnant la plaine située entre la LC Cavaillon-Orgon et le canal Saint-Julien, à l’aval de l’avenue Boscodomini, continuent vers le Nord et surversent sur la voie de chemin de fer vers l’Ouest (Section S21, débit de pointe de 29.8m3/s) et rejoignent les écoulements arrivant de la section S15 ;

La Durance déborde sur un point bas au niveau du pont de Cavaillon (Section S22 de débit de pointe 11m3/s). Ces écoulements rejoignent les 2 précédents, et l’ensemble inonde rapidement la plaine entre la Durance et la LC Cavaillon-Orgon en amont du pont de


S15

S13

S16 S17

S18

S19

S20

S21 S22

S23

Av. Boscodomini

Hippodrome

Av. du Pont


Canal Saint-Julien

Cavaillon



Page 35 Version 7

Cavaillon. Le niveau d’eau monte jusqu’à surverser par-dessus l’avenue du Pont (Section S23 de débit de pointe 72.8m3/s).

En aval du pont de Cavaillon, les écoulements en lit mineur ne surversent pas la digue en berge rive droite jusqu’au remblai LGV. Par contre, les écoulements arrivant de la zone urbaine de Cavaillon et ayant franchi l’avenue du Pont inondent toute la rive droite du modèle à l’aval du pont de Cavaillon (Débit de pointe de 24.9m3/s au niveau de la section S25) et surversent ponctuellement la digue de berge ou s’écoulent au nord du remblai LGV.



La dynamique des écoulements est identique à celle observée en crue centennale, mais la revanche entre la chaussée de l’Autoroute A7 et la cote maximale de la ligne d’eau est modifiée : Elle est supérieure à 1m en amont du PK261.7 et atteint l’affleurement de la chaussée Nord

de l’Autoroute A7 au PK261.9. Il y a un risque de surverse de l’Autoroute avec une hauteur d’eau moyenne de 0.18m proche du PK263 ;

Entre le pont de la LC Cavaillon–Orgon et le pont de Cavaillon, la revanche est insuffisante entre les PK265.5 et PK266 environ. Il y a un risque d’inondation de l’Autoroute A7 (a priori pas de surverse);

En aval du pont de Cavaillon, la revanche est supérieure à 1m jusqu’au PK270. Il est observé un risque de surverse de 0.17m environ en moyenne proche du PK270.5 (aire d’autoroute).

Crue exceptionnelle (6500m3/s)



Commentaire général : Le phénomène d’inondation se déroule comme en crue centennale avec une aggravation globale des débordements, surverses…

Cf. analyse des écoulements d’amont en aval pages suivantes.



Page 36 Version 7

Figure 16 : Non propagation vers Cheval Blanc des débordements dans la boucle Nord du canal Saint-Julien (hauteurs d’eau maximales)

Commentaires : En partie amont du modèle, il y a une aggravation des hauteurs d’inondation :

Les hauteurs d’eau dans la plaine au Nord de la LC Cavaillon–Pertuis et à l’Est de l’épi de Redortier atteignent maintenant 1m au maximum le long de la voie ferrée ;

Les débordements de la Durance remontent jusqu’à la LC Cavaillon–Pertuis en amont de l’épi de Redortier et les hauteurs d’eau atteignent 0.5 à 0.8m le long de la voie ferrée côté Sud. Ces hauteurs d’eau sont cependant insuffisantes pour observer une quelconque surverse sur la LC Cavaillon–Pertuis à l’Est de l’épi de Redortier ;

De même, les hauteurs d’eau restent insuffisantes pour permettre des écoulements divergents surversant les points hauts situés au Nord de la LC Cavaillon- Pertuis le long du canal Saint-Julien. Il n’est pas observé de propagation de débordements de la Durance vers Cheval-Blanc ou Cavaillon depuis la boucle Nord du canal Saint-Julien.

Points haut

Points bas

OH2

OH1

Epi de Redortier



Page 37 Version 7

Figure 17 : Inondation en amont de l'épi de Redortier (à la date t0+21h30)

Commentaires : En partie amont, il y a une aggravation des hauteurs d’inondation :

Le camping « Les Genêts » et la carrière sont presque entièrement inondés (Débit de pointe de la section S01 de 144.4m3/s) ;

Le niveau d’eau dans le bassin au nord-est du camping « Les Genêts » monte jusqu’à surverser vers la plaine en amont de l’épi de Redortier (Débit de pointe de la section S02 de 23.2m3/s) ;

Plus en aval, la Durance déborde rive droite d’abord au niveau des sections S03, S04 et S05 (Débits de pointe respectifs de 318.5m3/s, 39m3/s et 381.8m3/s), puis la surverse se généralise sur tout le linéaire du chemin. L’épi de Redortier est submergé sur 500m environ. La hauteur de débordement au niveau du point bas au droit du coude de l’épi de Redortier atteint 1.6m. Ces débordements remontent jusqu’au canal Saint-Julien et le dépassent ponctuellement (Débit de pointe de 13.5m3/s au niveau de la section S06 situé plus en aval avant Cheval Blanc) ;


S01

S02

S03

S04

Epi de Redortier


Canal Saint-Julien



Page 38 Version 7

Figure 18 : Surverse de la LC Cavaillon–Pertuis et inondation de Cheval Blanc au sud du canal Saint-Julien (à la date t0+22h)

Commentaires : Les débits de pointe franchissant les OH de décharge de la LGV sont respectivement du

sud-est au nord-ouest (Sections S07, S08 et S09) : 324.8m3/s, 400.4m3/s et 435.8m3/s ; La zone des Iscles est aussi inondée de manière plus importante. De même, en aval du pont

de la LC Cavaillon–Orgon ; La surverse vers l’intérieur du nœud ferroviaire de Cheval-Blanc via la section S10 atteint un

débit de pointe de 69.3m3/s. Le débit de pointe surversant le remblai de la LC Cavaillon–Pertuis atteint 89.2m3/s au point de surverse Ouest (Section S11a) et 61.9m3/s au point de surverse Est au droit du passage à niveau (Section 11b). La LC Cavaillon–Orgon est également inondée au point de raccordement entre la LC Cavaillon–Pertuis et la LC Cavaillon–Orgon ;

Le débit passant sous l’OH de la LC Cavaillon–Orgon (section S12) en aval de la surverse sur le remblai de la LC Cavaillon–Pertuis atteint 28.6m3/s ;

Direction d’écouleme

S09

S10

S11a

S11b

S12


Nœud ferroviaire

LC Cavaillon-Orgon

Les Iscles

LGV



Page 39 Version 7

Figure 19 : Inondation de Cavaillon entre la LC Cavaillon–Orgon et la RD973 (à la date t0+27h15)

Commentaires : Les écoulements étant passés sous l’OH de la LC Cavaillon-Orgon continuent ensuite

toujours vers le Nord (débit de pointe de 30.2 m3/s à travers la section S14) jusqu’à l’avenue Boscodomini. Ils surversent par-dessus (section S15, débit de pointe 35.2m3/s) et atteignent un maximum de 0.7m sur le point bas de l’avenue ;

Les écoulements inondent l’hippodrome et se propagent jusqu’au pied de l’avenue du Pont de Cavaillon ;

Parallèlement, des débordements franchissant la LC Cavaillon–Pertuis progressent vers le nord et surversent par-dessus l’avenue Boscodomini à l’Est de la LC Cavaillon-Orgon en 5 points (Sections S16, S17, S18, S19 et S20) avec des débits de pointe respectivement de 37.5m3/s, 15.5m3/s, 70.4m3/s, 3.8m3/s et 10.4m3/s ;

Les écoulements issus des sections S19 et S20 se concentrent dans la plaine à l’Est du canal Saint-Julien et rejoignent éventuellement celui-ci.

Les écoulements gagnant la plaine située entre la LC Cavaillon-Orgon et le canal Saint-Julien, à l’aval de l’avenue Boscodomini, continuent vers le Nord et surversent sur la voie de chemin de fer vers l’Ouest (Section S21, débit de pointe de 44.7m3/s) et rejoignent les écoulements arrivant de la section S15 ;

La Durance déborde sur un point bas au niveau du pont de Cavaillon (Section S22 de débit de pointe 18.9m3/s). Ces écoulements rejoignent les 2 précédents, et l’ensemble inonde rapidement la plaine entre la Durance et la LC Cavaillon-Orgon en amont du pont de


S15

S13

S16 S17

S18

S19

S20

S21 S22

S23

Av. Boscodomini

Hippodrome

Av. du Pont


Canal Saint-Julien

Cavaillon



Page 40 Version 7

Cavaillon. Le niveau d’eau monte jusqu’à surverser par-dessus l’avenue du Pont (Section S23 de débit de pointe 93.7m3/s).

En aval du pont de Cavaillon, les écoulements en lit mineur ne surversent pas la digue en berge rive droite jusqu’au remblai LGV. Par contre, les écoulements arrivant de la zone urbaine de Cavaillon et ayant franchi l’avenue du Pont inondent toute la rive droite du modèle à l’aval du pont de Cavaillon (Débit de pointe de 27.8m3/s au niveau de la section S25) et surversent ponctuellement la digue de berge ou s’écoulent au nord du remblai LGV.



La dynamique des écoulements est identique à celle observée en crue centennale, mais la revanche entre la chaussée de l’Autoroute A7 et la cote maximale de la ligne d’eau est modifiée : Elle est supérieure à 1m en amont du PK261.7 et atteint l’affleurement de la chaussée Nord

de l’Autoroute A7 au PK261.9. Il y a un risque de surverse de l’Autoroute avec une hauteur d’eau moyenne de 0.27m proche du PK263 ;

Entre le pont de la LC Cavaillon–Orgon et le pont de Cavaillon, la revanche est insuffisante entre les PK265.5 et PK266 environ. Il y a un risque de surverse de l’Autoroute A7 de quelques cm seulement ;

En aval du pont de Cavaillon, la revanche est supérieure à 1m jusqu’au PK270. Il est observé un risque de surverse de 0.17m environ en moyenne proche du PK270.5 (aire d’autoroute).

3.4 Analyse des zones inondées en situation projet (sans effacement de l’épi de Redortier)

Sur la base des cartes figurant dans l’Atlas cartographique et en complément de l’analyse mené ci-avant, il est fait les commentaires suivants pour la situation projet (c’est-à-dire sans effacement de l’épi de Redortier) :

Protection des zones urbaines de Cheval Blanc et de Cavaillon

Pour la crue centennale de la Durance, la digue de protection protège de manière efficace et satisfaisante les zones urbaines de Cheval Blanc et de Cavaillon contre les inondations liées au débordement de la Durance en amont du viaduc LGV d’Orgon.

Analyse des zones inondées

Plus globalement, il est observé pour les crues simulées : Crue centennale 5000m3/s

Faible impact hydraulique à la rehausse sur les hauteurs d’eau maximales (<+0.1m) et les vitesses maximales (<+0.3m/s) entre la digue de protection et la LGV au droit de l’ancienne base travaux LGV ; Impact localisé à la rehausse des hauteurs maximales sur le petit tronçon du remblai de la voie de raccordement entre la LGV et la digue (lié à la suppression de la surverse vers l’ancienne base vie LGV) ; Pas de débordement vers Cheval Blanc et Cavaillon ; Pas d’impact hydraulique en rive gauche le long de l’Autoroute A7 (<+0.05m)(cf. analyse plus loin) ;



Page 41 Version 7

Au global, dans le périmètre du modèle hydraulique, forte diminution de -18.1% des zones inondées en situation projet (1192ha) par rapport à la situation actuelle (1456ha) ; Pas d’aggravation du risque inondation en zones urbaines de Cheval Blanc et Cavaillon.

Crue exceptionnelle 6327m3/s

Impact hydraulique assez faible à la rehausse sur les hauteurs d’eau maximales (entre +0.05m et +0.25m) et les vitesses maximales (<+0.3m/s) entre la digue de protection et la LGV au droit de l’ancienne base travaux LGV et plus en aval dans le lit de la Durance ; Impact hydraulique faible en rive gauche le long de l’Autoroute A7 (<+0.1m)(cf. analyse plus loin) ; Débordement plus important sur la berge rive droite de la Durance et vers Cavaillon en amont du pont de Cavaillon. Compte tenu de la suppression des débordements amont rive droite de la Durance arrivant vers Cheval-Blanc puis Cavaillon (rôle de la digue de protection), la zone urbaine de Cavaillon située entre les PK268 et PK269 en rive droite de la Durance à l’Ouest de la LC Cavaillon-Orgon est désormais seulement inondée par les débordements de la Durance en rive droite et en amont proche du pont de Cavaillon :

- En situation actuelle, l’inondation provient de la berge rive droite de la Durance en amont du pont de Cavaillon et des 2 couloirs d’écoulement des débordements amont de la Durance en aval de Cheval-Blanc ;

- En situation projet, l’inondation provient uniquement de la berge rive droite de la Durance en amont du pont de Cavaillon ;

La zone inondée est significativement diminuée par rapport à la situation actuelle (cf. figure page suivante). Les hauteurs de submersion et les vitesses maximales sont diminuées en situation projet par rapport à la situation actuelle. Néanmoins, la surface inondée et les enjeux touchés par ces débordements en crue exceptionnelle de la Durance restent relativement importants.

Remarque : Pour précision, le projet d’aménagement de digue amont de protection contre les inondations n’a pas vocation à résoudre ce risque de débordement en rive droite de la Durance au droit de Cavaillon. Il est également à considérer les hypothèses du modèle hydraulique au droit de cette zone (précision des données topographiques disponibles/utilisées…).

Figure 20 : Zone inondée dans Cavaillon par débordement en rive droite du lit mineur de la Durance en crue exceptionnelle (6327m3/s)

- En bleu : Zone inondée en situation projet ; - En rouge : Zone mise hors d’eau en situation projet.

Cf. page suivante.



Page 42 Version 7

Concernant les écoulements divergents observés en situation actuelle (sortants du périmètre du modèle et hors lit mineur de la Durance), il n’y a plus de débordement en limite aval rive droite du modèle et en limite aval en zone urbaine de Cavaillon (vers le Calavon-Coulon) ; Au global, dans le périmètre du modèle hydraulique, forte diminution de -26.1% des zones inondées en situation projet (1426ha) par rapport à la situation actuelle (1930ha) ;

Pas d’aggravation du risque inondation en zones urbaines de Cheval Blanc et Cavaillon.

Crue exceptionnelle 6500m3/s

Impact hydraulique assez faible (entre +0.05m et +0.25m) à la rehausse sur les hauteurs d’eau maximales et les vitesses maximales (<+0.3m/s) entre la digue de protection et la LGV au droit de l’ancienne base travaux LGV et plus en aval dans le lit de la Durance ; Impact hydraulique faible en rive gauche le long de l’Autoroute A7 (<+0.15m) (cf. analyse plus loin) ; Faible débordement en rive gauche en amont de l’échangeur de l’Autoroute A7 du fait de la rehausse de ligne d’eau maximale dans le lit de la Durance (entre +0.1m et +0.3m dans le lit de la Durance dans ce secteur) Ces débordements peuvent atteindre le pied de talus du remblai de l’Autoroute A7 et inondés les parties basses du réseau pluvial sur secteur. Toutefois, cela est sans conséquence pour la sécurité de la plateforme routière de l’Autoroute A7 (revanche minimale de sécurité de l’ordre de 0.5m si les débordements franchissent un OH sous LGV en amont immédiat du pont de l’échangeur). De même, la mise hors d’eau et la sécurité de la plateforme de la LGV sont maintenu et garanti (enrochements de protection sur talus LGV contre toute risque d’érosion et revanche de sécurité supérieur à 1m)) ; Débordement plus important en 2 points sur la berge rive droite de la Durance et vers Cavaillon en amont du pont de Cavaillon. Compte tenu de la suppression des débordements



Page 43 Version 7

amont rive droite de la Durance arrivant vers Cheval-Blanc puis Cavaillon (rôle de la digue de protection), la zone urbaine de Cavaillon située entre les PK268 et PK269 en rive droite de la Durance à l’Ouest de la LC Cavaillon-Orgon est désormais seulement inondée par les débordements de la Durance en rive droite et en amont proche du pont de Cavaillon :

- En situation actuelle, l’inondation provient de la berge rive droite de la Durance en amont du pont de Cavaillon et des 2 couloirs d’écoulement des débordements amont de la Durance en aval de Cheval-Blanc ;

- En situation projet, l’inondation provient uniquement de la berge rive droite de la Durance en amont du pont de Cavaillon ;

La zone inondée est significativement diminuée par rapport à la situation actuelle (cf. figure page suivante). Les hauteurs de submersion et les vitesses maximales sont diminuées en situation projet par rapport à la situation actuelle. Néanmoins, la surface inondée et les enjeux touchés par ces débordements en crue exceptionnelle de la Durance restent relativement importants.

Figure 21 : Zone inondée dans Cavaillon par débordement en rive droite du lit mineur de la Durance en crue exceptionnelle (6500m3/s)

- En bleu : Zone inondée en situation projet ; - En rouge : Zone mise hors d’eau en situation projet.

Concernant les écoulements divergents observés en situation actuelle (sortants du périmètre du modèle et hors lit mineur de la Durance), il n’y a plus de débordement en limite aval rive droite du modèle et en limite aval en zone urbaine de Cavaillon (vers le Calavon-Coulon) ; Au global, dans le périmètre du modèle hydraulique, forte diminution de -25.9% des zones inondées en situation projet (1453ha) par rapport à la situation actuelle (1961ha) ; Pas d’aggravation du risque inondation en zones urbaines de Cheval Blanc et Cavaillon.



Page 44 Version 7

Evolution des vitesses d’écoulement

Hormis quelques artefacts de calcul très localisés, il est fait les observations suivantes : Crue centennale (5000m3/s) :

Proche de la nouvelle digue : - En amont de la nouvelle digue, il est observé une légère diminution des vitesses

d’écoulement ; - A proximité de la partie aval de la nouvelle digue et en amont des OH de la LGV, il est

observé une légère augmentation des vitesses d’écoulement (<+0.3m/s) ; Dans le lit aval de la Durance, du fait d’un débit légèrement plus important, il est observé une augmentation des vitesses en lit mineur très faible ou négligeable ;

Crue exceptionnelle (6327m3/s) :

Proche de la nouvelle digue : - En amont de la nouvelle digue, il est observé une légère diminution des vitesses

d’écoulement ; - A proximité de la partie aval de la nouvelle digue et au droit des OH de la LGV, il est

observé une légère augmentation des vitesses d’écoulement (<+0.3m/s) ; Dans le lit aval de la Durance, du fait d’un débit légèrement plus important, il est observé une augmentation des vitesses en lit mineur très faible et sur la majeure partie du lit ; Au point de débordement en rive droite de la Durance en amont du pont de Cavaillon, les vitesses sont légèrement augmentées au droit de la surverse (<+0.3m/s). Toutefois, les zones étant moins inondées (débit transité plus faible), les vitesses sont ensuite diminuées en situation projet par rapport à la situation actuelle.

Globalement, le projet n’aggrave pas de manière significative les vitesses d’écoulement en amont, au droit et en aval de la nouvelle digue.

Au Risque de débordement dans le canal Saint-Julien

Au niveau de la zone du fuyant de Redortier le long du canal Saint-Julien, entre la LC terminaison amont de la digue et l’OH canal fermé du fuyant de Redortier, il est observé en situation projet entre la LC Cavaillon–Pertuis et l’ouvrage de régulation du fuyant de Redortier : Crue centennale : Pas de risque d’intrusion de débordements de la Durance dans le canal

Saint-Julien (protection de Cheval Blanc et Cavaillon contre l’inondation) ; Crue exceptionnelle (cf. figure page suivante) :

Il reste un léger débordement dans le canal Saint-Julien : En aval de la dérivation du fuyant et le long de l’exutoire du fuyant, des écoulements déborde en rive droite du fuyant, remplissent un casier qui finit par surverser dans le canal de Saint-Julien. Ce débordement se propage le long du canal Saint-Julien et occasionne un faible débordement du canal de Saint-Julien dans Cavaillon. Toutefois, la zone inondée est très inférieure à celle de la situation actuelle ; Le casier ainsi rempli est également proche de surverser sur la route Sud-ouest – Nord-Est située entre la LC Cavaillon–Pertuis. En cas de surverse, les débordements pourraient rejoindre le canal Saint-Julien ; La LC Cavaillon–Pertuis limite la possibilité pour les débordements arrivant de la Durance de rejoindre le canal Saint-Julien. Toutefois, il existe des petits OH sous la LC (non modélisés) permettant des écoulements dans le sens Nord-Sud ou Sud-Nord suivant les différences de cotes d’eau de part et d’autre de la LC Cavaillon–Pertuis.



Page 45 Version 7

Figure 22 : Risque d'intrusion de débordement de la Durance dans le canal Saint-Julien en amont de la digue de protection

Pour la situation projet et la crue exceptionnelle, le débit supplémentaire déversé dans le

canal Saint-Julien est de l’ordre de 1.5m3/s pour une crue exceptionnelle de la Durance (pour rappel, ce débit est nul en crue centennale) ;

Plus en aval, dans la zone urbaine de Cavaillon, ces débordements amont dans le canal de Saint-Julien occasionnent pour la crue exceptionnelle uniquement une faible inondation de la zone urbaine proche du canal. Seuls quelques bâtis existants situés proche de points bas sont touchés par ces débordements aval du canal (cf. figure page suivante) ;

Figure 23 : Zone de débordement aval du canal Saint-Julien en crue exceptionnelle de la Durance

Crue centennale (pas de risque) Crue exceptionnelle (intrusion faible)

Casier

Canal Saint-Julien


Digue

Route

Fuyant

de Redortier



Page 46 Version 7

De manière complémentaire et afin de mieux estimer un maximum du débit pouvant se déverser dans le canal Saint-Julien entre la digue de protection et l’ouvrage de régulation du fuyant de Redortier lors d’une crue exceptionnelle de la Durance, il a été simulé la situation de projet avec effacement d’un tronçon de la LC Cavaillon–Pertuis afin de maximiser le débit pouvant rejoindre le canal Saint-Julien suivant :

Figure 24 : Effacement de la LC Cavaillon-Pertuis

Pour cette simulation pessimiste (maximisation des débits rejoignant le canal Saint-Julien entre la digue de protection et l’ouvrage de régulation du fuyant de Redortier), le débit supplémentaire déversé dans le canal Saint-Julien est de l’ordre de 2.6m3/s pour une crue exceptionnelle de la Durance (pour rappel, ce débit est nul en crue centennale).

Plus en aval, dans la zone urbaine de Cavaillon, ces débordements amont dans le canal de Saint-Julien occasionnent toujours une faible inondation de la zone urbaine proche du canal. Pour la situation projet avec effacement d’un tronçon de la LC Cavaillon–Pertuis, la zone inondée est légèrement supérieure à celle estimée en situation projet (création d’une 2ième zone plus au Sud, la zone Nord est quasi-identique à la situation projet). Il est observé :

Figure 25 : Zone de débordement aval du canal Saint-Julien en crue exceptionnelle de la Durance et en situation projet avec effacement de la LC Cavaillon–Pertuis

Cf. page suivante.

Remblai LC effacée

Zeau1 > Zeau2

Zeau1

Zeau2

Canal Saint-Julien

LC Cavailon-Pertuis



Page 47 Version 7

Au final, le risque d’un débit retournant au canal Saint-Julien en crue exceptionnelle uniquement est limité (inondation faible/limitée en aval) et tolérable par rapport aux objectifs de protection contre l’inondation que le projet doit satisfaire :

protection totale pour la crue centennale ; gestion/amélioration pour la crue exceptionnelle.

Risque de contournement de la digue par l’amont

Concernant le dimensionnement de la digue et son implantation, sur la carte 44 (cf. atlas cartographique) de la situation projet avec effacement de l’Epi de Redortier en crue exceptionnelle de débit de pointe 6500m3/s (scénario pessimiste/sécuritaire maximisant les hauteurs d’eau en pied de digue), il est observé, sur la base des données topographiques mises à disposition pour cette étude, que les débordements de la Durance remonte jusqu’en limite amont de la digue de protection sans risque de contournement de la digue par l’amont.

Evolution morphologique de la Durance

Compte tenu de son éloignement par rapport au lit mineur, compte tenu les crues pour lesquelles les aménagements auront de l’eau en pied côté Durance (crue > 2500m3/s environ) et des résultats hydrauliques (modification nul ou faible des écoulements, des vitesses… pas d’incidence sur le transport solide ou l’érosion), le projet n’a a priori aucune incidence sur l’évolution morphologique du lit mineur et majeur de la Durance.

3.5 Profils en long des lignes d’eau maximales

3.5.1 En lit mineur

Le graphe mentionné ci-après présente les profils en long des lignes d’eau maximales des crues centennale et exceptionnelle de projet suivant l’axe des PK le long du lit mineur de la Durance (profils en long établis selon méthode exposée en phase 1 pour la situation actuelle).



Page 48 Version 7

Figure 26 : Cartes 47, 48, 49 et 50 - Profils en long des lignes d'eau maximales des crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelles (6327m3/s et 6500m3/s) – Suivant l’axe des PK en lit mineur de la Durance


Commentaires : En crue centennale de débit de pointe 5000m3/s et pour la situation projet : En lit mineur de

la Durance, il n’est pas observé d’impact hydraulique sur les lignes d’eau maximale (négligeable, inférieure à 0.02m) ;

En crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s et pour la situation projet : En lit mineur de la Durance, l’impact hydraulique sur les lignes d’eau maximale est faible (+0.06m en moyenne, +0.11m au maximum) ;

En crue exceptionnelle de débit de pointe 6500m3/s et pour la situation projet : En lit mineur de la Durance, l’impact hydraulique sur les lignes d’eau maximale est faible (+0.07m en moyenne, +0.13m au maximum).

3.5.2 Devant la digue

Le graphe mentionné ci-après présente les profils en long des lignes d’eau maximales des crues centennale et exceptionnelle de projet en pied côté Durance de la digue de protection contre les inondations.

Figure 27 : Carte 51 et 52 - Profils en long des lignes d'eau maximales des crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelles (6327m3/s et 6500m3/s) – En pied de la digue de protection contre les inondations - côté Durance, de l’OH décharge de la LGV jusqu’au canal Saint-Julien


Commentaires : En crue centennale de débit de pointe 5000m3/s et pour la situation projet : En pied de

digue, l’impact hydraulique est faible (+0.05m en moyenne, +0.10m au maximum) ; En crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s et pour la situation projet : En pied de

digue, l’impact hydraulique lié à une rehausse de la ligne d’eau maximale est significatif (+0.16m en moyenne, +0.22m au maximum). Cette rehausse correspond au report des écoulements non surversés vers Cheval Blanc et Cavaillon du fait des digues de protection implantées en situation projet par rapport à la situation actuelle ;

Concernant la revanche de sécurité entre la ligne d’eau maximale en situation projet et la crête de digue, elle est en partie avale (canal Saint-Julien – remblai LGV) et :

En crue centennale, comprise entre 1.47m et 1.90m ; En crue exceptionnelle, comprise entre 1.09m et 1.21m ;

En partie amont, la revanche de sécurité est au minimum de 1m en crues centennale et exceptionnelle ;

En crue exceptionnelle de débit de pointe 6500m3/s et pour la situation projet : En pied de digue, l’impact hydraulique lié à une rehausse de la ligne d’eau maximale est significatif (+0.18m en moyenne, +0.24m au maximum). Cette rehausse correspond au report des écoulements non surversés vers Cheval Blanc et Cavaillon du fait des digues de protection implantées en situation projet par rapport à la situation actuelle ;



Page 49 Version 7

Concernant la revanche de sécurité entre la ligne d’eau maximale en situation projet et la crête de digue, elle est en partie avale (canal Saint-Julien – remblai LGV) comprise entre 1.09m et 1.21m en crue exceptionnelle (6500m3/s).

3.5.3 En pied de remblai de l’Autoroute A7

Suite à la réunion de COPIL n°5 du 15 Novembre 2012, il a été demandé par le MOA de fournir une visualisation des lignes d’eau en pied du remblai de l’Autoroute A7.

Remarque : Pour rappel et précision, le modèle hydraulique construit n’intègre pas les OH de transparence sous le remblai autoroutier et la plaine d’inondation situé su Sud de l’’Autoroute A7. Aussi, les lignes d’eau maximales calculées par le modèle TELEMAC en pied de remblai autoroutier ont tendance à être surestimées par rapport aux cotes qui seraient calculées si le modèle intégrait ces zones non modélisées.

Le graphe mentionné ci-après présente les profils en long des lignes d’eau maximales des crues centennale et exceptionnelle de projet en pied du remblai de l’Autoroute A7 au droit de la zone modélisée du lit de la Durance.

Figure 28 : Cartes 53 à 56 - Profils en long des lignes d'eau maximales des crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelle (6327m3/s) – En pied de l’Autoroute A7


Figure 29 : Cartes 57 - Profils en long des lignes d'eau maximales de la crue exceptionnelle (6500m3/s) – En pied de l’Autoroute A7


Commentaires : En crue centennale de débit de pointe 5000m3/s et pour la situation projet, il n’y a pas

d’impact hydraulique sur les lignes d’eau maximale (+0.01m en moyenne, +0.04m au maximum par rapport à la situation actuelle) ;

En crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s, l’impact hydraulique sur les lignes d’eau maximale est faible (+0.06m en moyenne, +0.11m au maximum par rapport à la situation actuelle) ;

En particulier, concernant le seul point de surverse proche de l’épi situé au PK263 où une surverse en crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s est a priori possible avec des hauteurs d’eau non négligeables (>0.05m) :

Il est fait les observations suivantes en situation actuelle et pour une crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s (cf. carte 54 de l’Atlas cartographique – Pièce 5 – Phase 2 – AVP) :

- Les écoulements situés en amont de l’épi situé en lit moyen rive gauche de la Durance proche du PK263 peuvent en crue exceptionnelle de débit de point 6327m3/s surverser à la pointe de la crue la chaussée de l’Autoroute A7 sur une largeur de l’ordre de 60m au point bas de l’Autoroute A7 et de la chaussée de l’accès situé plus au Sud et rejoignant un ouvrage de franchissement supérieur de l’Autoroute A7. La hauteur d’eau sur Autoroute A7 est de l’ordre de 0.4m ;

- En aval proche de l’épi en lit de la Durance, la cote des débordements de la Durance est plus faible et insuffisante pour permettre une surverse de la chaussée de l’Autoroute A7 ;



Page 50 Version 7

- Les écoulements de surverse traversent l’Autoroute A7, en coupe le trafic routier, inonde la zone Nord du quartier des Fumades située entre le canal des Alpines et l’Autoroute A7 et la route D7n. Plusieurs habitations et bâtis sont a priori situées en zone inondable (environ une trentaine) ;

- Sur la base de la simulation de la crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s en situation actuelle, la durée de la surverse est de l’ordre de 16h autour de la pointe de la crue suivant :

Figure 30 : Limnigramme en amont de l’épi proche du PK263 – Surverse de l’Autoroute A7

- Au droit du point de surverse sur l’Autoroute A7, il est retenu les cotes maximales

suivantes en lit de la Durance au pied du remblai de l’Autoroute A7, en crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s :

o Situation actuelle : 83.81mNGF ; o Situation projet : 83.87mNGF (+0.06mimpact hydraulique très faible à

négligeable) ; - Compte tenu les limites du modèle bidimensionnelle (pied du talus de l’Autoroute A7) et

afin d’estimer au mieux les conséquences de ces débordements au-delà de l’Autoroute A7 (quartier des Fumades), il est fait l’hypothèse très sommaire de considérer au point de surverse le remblai de l’Autoroute sous la forme d’un déversoir à seuil épais de largueur 60m environ. En prenant le limnigramme en amont de la surverse ci-avant, le volume pouvant alors surverser sur l’Autoroute A7 dépassent la capacité de stockage de la zone inondée du quartier des Fumades en dessous des cotes maximales imposées par la cote en lit de la Durance.

- Autrement dit, en crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s, la zone Nord du quartier des Fumades située entre le canal des Alpines et l’Autoroute A7 fonctionne comme un casier et se remplit jusqu’à atteindre au maximum la cote d’eau imposée au point de surverse par les écoulements dans le lit de la Durance, soit 83.81mNGF environ en situation actuelle et 83.87mNGF environ en situation projet ;

Ainsi, à la pointe de l’inondation en crue exceptionnelle (6327m3/s) de la zone Nord du quartier des Fumades située entre le canal des Alpines et l’Autoroute A7, il est ainsi estimée les zones inondables suivantes :

- Situation actuelle :



Page 51 Version 7

o Cote maximale du plan d’eau : 83.81mNGF ; o Volume maximal surversé : 530 000m3 (estimation à partir d’un MNT construit

à partir des données topographiques de la photogrammétrie du PPRI Basse Durance) ;

- Situation projet : o Cote maximale du plan d’eau : 83.87mNGF (+0.06mimpact hydraulique très

faible à négligeable) ; o Volume maximal surversé : 560 000m3 (+5.7%impact hydraulique très

faible) ; Et en terme de délimitation des zones inondables :

Figure 31 : Zone inondable en zone Nord du quartier des Fumades au-delà de l’Autoroute A7 – Crue exceptionnelle (6327m3/s)

- En bleu : estimation sommaire de la zone inondable en situation actuelle (établi à partir d’un MNT construit à partir des données topographiques de la photogrammétrie du PPRI Basse Durance) ;

- En rouge : estimation sommaire de la zone inondable en situation projet.

Cf. page suivante.



Page 52 Version 7

Globalement, l’impact hydraulique du projet est sans conséquence sur la zone inondable de la zone Nord du quartier des Fumades située entre le canal des Alpines et l’Autoroute A7 ; Dans ce casier, la propagation des écoulements est arrêtée à l’Ouest par le remblai du canal des Alpines, au Nord par le terrain naturel remontant, à l’Est par le remblai de l’Autoroute A7 ; La vidange du casier se fait essentiellement via un ouvrage busé muni d’un clapet antiretour et situé sous l’Autoroute A7 proche du point de surverse. Il est possible que de faibles écoulements arrivent à surverser dans le canal des Alpines en limite Nord ;

En synthèse :

En crue centennale (5000m3/s) et proche du remblai de l’Autoroute A7, les impacts hydrauliques sur les lignes d’eau maximales n’aggravent pas le risque inondation au droit de l’Autoroute A7 ; En crue exceptionnelle (6327m3/s), de très faibles et ponctuelles rehausses de ligne d’eau maximale sont observés en situation projet par rapport à la situation actuelle au droit de tronçons de chaussée de l’Autoroute A7 déjà inondés en situation actuelle. Toutefois, il n’est pas observé d’augmentation significative des zones inondables en

Autoroute A7

LC Cavaillon - Orgon

Canal des Alpines

Route D7n

Epi en lit de la Durance

Zone de surverse depuis le lit de la Durance – crue

exceptionnelle ( 6327m3/s)

Accès à franchissement supérieur

Vidange par buse sous A7 (avec clapet antiretour)

Surverse faible dans

canal



Page 53 Version 7

situation projet par rapport aux zones inondables de la situation actuelle. L’impact hydraulique du projet est négligeable. Les rehausses observées ne conduisent pas à une aggravation du risque inondation de l’Autoroute A7 et des zones situées au-delà de l’autoroute ; Au final, le projet n’aggravent pas le risque inondation en crue centennale (500m3/s) et en crue exceptionnelle (6327m3/s) au droit et au-delà de l’Autoroute A7 (impacts hydrauliques négligeables sans conséquence significative sur les zones inondables de la situation actuelle).

En crue exceptionnelle de débit de pointe 6500m3/s, l’impact hydraulique sur les lignes d’eau maximale est faible (+0.09m en moyenne, +0.14m au maximum par rapport à la situation actuelle).

3.6 Analyse des débits de pointe et hydrogrammes

3.6.1 Synthèse des débits de pointe

Pour l’ensemble des sections de calcul de débit et pour les simulations effectuées pour les situations actuelle et projet, il est globalement observé (Cf. Atlas cartographique – Pièce 5 – Phase 2 – AVP pour la localisation des sections) :

Tableau 5 : Synthèse des débits de pointe en situations actuelle et projet – Crue centennale (5000m3/s)

Sections

Débits de pointe (m3/s)

Actuel Projet Ecart Projet –

Actuel

S01 26.5 26.4 -0.1

S02 0.1 0.1 0.0

S03 – Epi de Redortier 224.7 233.1 8.4

S04 34.9 38.9 4.0

S05 296.5 281.3 -15.3

S06 – Canal Saint-Julien vers Cheval Blanc

2.4 1.0 -1.4

S07 – OH décharge LGV rive droite

215.7 223.5 7.8

Ecart relatif 3.6%


284.5 292.4 7.8

Ecart relatif 2.8%


298.7 302.1 3.5

Ecart relatif 1.2%

S10 24.8 0.8 -24.1

S11a 25.5 0.0 -25.5

S11b 0.7 0.0 -0.7



Page 54 Version 7

Sections



Actuel

S12 10.1 0.0 -10.1

S13 13.2 0.0 -13.2

S14 9.6 0.0 -9.6

S15 8.7 0.0 -8.7

S16 1.0 0.0 -1.0

S17 4.8 1.0 -3.7

S18 0.3 0.0 -0.3

S19 0.0 0.0 0.0

S20 0.0 0.0 0.0

S21 0.0 0.0 0.0

S22 0.0 0.0 0.0

S23 0.0 0.0 0.0

S24 1.8 1.0 -0.8

S25 0.0 0.0 0.0

S29 – Pont LC Cavaillon – Orgon PK264

4973.3 4997.3 23.9

Ecart relatif 0.5%

S30 – Pont LGV Cheval Blanc PK266

4974.0 5000.2 26.1

Ecart relatif 0.5%

S31 – Pont de Cavaillon PK268.5

4970.4 4996.6 26.2

Ecart relatif 0.5%

S26 – Limite aval en lit mineur

4977.3 5003.3 26.0

Ecart relatif 0.5%

S27 – Limite aval en rive droite

0.0 0.0 0.0

Commentaires : En crue centennale, les débits correspondant aux débordements dans Cheval Blanc et

Cavaillon sont annulés en situation projet. Cela traduit l’absence de débordement et une protection efficace contre les inondations en situation projet ;

Les débits au droit des OH rive droite de décharge de la LGV – viaduc d’Orgon sont légèrement augmentés en situation projet par rapport à la situation actuelle (+1.2% à +3.6%). Il s’agit d’un impact hydraulique direct de l’implantation des digues de protection (report des débits non surversés vers Cheval Blanc et Cavaillon) ;



Page 55 Version 7

Concernant les débits de pointe de la Durance, il n’est pas observé, pour la crue centennale, d’impact hydraulique au droit et en aval des aménagements hydrauliques envisagés pour la situation projet simulée par rapport à la situation actuelle (variation relative des débits aval de +0.5% environ, négligeable).

Tableau 6 : Synthèse des débits de pointe en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6327m3/s)

Sections



Actuel

S01 106.7 106.8 0.1

S02 16.8 17.0 0.3

S03 – Epi de Redortier 302.0 315.9 14.0

S04 35.4 39.4 4.0

S05 381.8 333.7 -48.1


12.2 2.6 -9.6


313.5 346.3 32.7

Ecart relatif 10.4%


388.3 426.9 38.6

Ecart relatif 9.9%


422.0 461.9 40.0

Ecart relatif 9.5%

S10 69.3 0.4 -68.8

S11a 90.4 0.0 -90.4

S11b 61.9 0.0 -61.9

S12 28.6 0.0 -28.6

S13 125.7 0.0 -125.7

S14 28.6 0.0 -28.6

S15 31.1 0.0 -31.1

S16 32.2 0.0 -32.2

S17 14.2 2.6 -11.5

S18 57.4 0.0 -57.4

S19 3.3 0.0 -3.3

S20 7.0 0.0 -7.0



Page 56 Version 7

Sections



Actuel

S21 29.8 0.0 -29.8

S22 11.0 20.3 9.4

S23 72.8 4.4 -68.4

S24 2.2 2.2 0.0

S25 24.9 0.0 -24.9


6147.8 6312.8 165.0

Ecart relatif 2.7%


6155.0 6319.5 164.5

Ecart relatif 2.7%


6140.8 6294.0 153.2

Ecart relatif 2.5%


6145.0 6300.0 155.0

Ecart relatif 2.5%


14.3 0.0 -14.3

Commentaires : En crue exceptionnelle de débit de pointe 6327m3/s, les débits correspondant aux

débordements dans Cheval Blanc et Cavaillon sont annulés en situation projet. Cela traduit l’absence de débordement et une protection efficace contre les inondations en situation projet ;

Les débits au droit des OH rive droite de décharge de la LGV – viaduc d’Orgon sont également augmentés en situation projet par rapport à la situation actuelle (+9.5% à +10.4%) ;

Concernant les débits de pointe de la Durance, il est observé, pour la crue exceptionnelle, un très faible impact hydraulique au droit et en aval des aménagements hydrauliques envisagés pour la situation projet simulée par rapport à la situation actuelle (variation relative des débits aval de +2.5%à+2.7% environ, très faible) ;

Entre les PK265 et PK266, il est observé localement une rehausse en rive droite et gauche en lit moyen de la Durance. Ces rehausses sont dus à 2 facteurs :

Points hauts du maillage surversés et représentés avec une seule ligne de crête : risque d’erreur de calcul en surverse sur l’obstacle par modèle ; Remplissage de points bas légèrement plus important en situation projet qu’en situation actuelle ;



Page 57 Version 7

Du fait de la faible augmentation des débits dans la Durance, le débordement en amont immédiat du pont de Cavaillon (section S22) est légèrement plus important en situation projet par rapport à la situation actuelle (+9.4m3/s) ;

Néanmoins, en aval immédiat, compte tenu de la suppression en situation projet des débordements amont de la Durance arrivant en ce secteur en situation actuelle, les débits franchissant l’Avenue du Pont (section S23) sont fortement diminués en situation projet par rapport à la situation actuelle (-68.4m3/s). Au final et au global, les débordements en rive droite de la Durance sont plus faibles.

Tableau 7 : Synthèse des débits de pointe en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6500m3/s)

Sections



Actuel

S01 144.4 144.5 0.1

S02 23.2 23.4 0.2

S03 – Epi de Redortier 318.3 316.6 -1.8

S04 39.0 39.0 0.0

S05 381.8 324.5 -57.3


13.5 2.6 -10.9


324.8 363.2 38.5

Ecart relatif 11.8%


400.4 443.2 42.8

Ecart relatif 10.7%


435.8 483.1 47.4

Ecart relatif 10.9%

S10 69.3 0.4 -68.9

S11a 89.2 0.0 -89.2

S11b 61.9 0.0 -61.9

S12 28.6 0.0 -28.6

S13 153.9 0.0 -153.9

S14 30.2 0.0 -30.2

S15 35.2 0.0 -35.2

S16 37.5 0.0 -37.5

S17 15.5 2.7 -12.9

S18 70.4 0.0 -70.4



Page 58 Version 7

Sections



Actuel

S19 3.8 0.0 -3.8

S20 10.4 0.0 -10.4

S21 44.7 0.0 -44.7

S22 18.9 30.6 11.7

S23 93.7 11.6 -82.1

S24 2.3 2.1 -0.2

S25 27.8 0.0 -27.8


6291.6 6486.8 195.2

Ecart relatif 3.1%


6300.7 6495.4 194.8

Ecart relatif 3.1%


6278.1 6456.2 178.1

Ecart relatif 2.8%


6282.5 6462.6 180.1

Ecart relatif 2.9%


15.9 0.0 -15.9

Commentaires : En crue exceptionnelle de débit de pointe 6500m3/s, les débits correspondant aux

débordements dans Cheval Blanc et Cavaillon sont quasi-annulés en situation projet. Du fait d’une légère surverse dans le canal en amont de la digue, il reste un faible débit dans le canal Saint-Julien qui cause une légère inondation plus en aval dans Cavaillon. Cela traduit :

l’absence de débordement majeur de la Durance vers les zones urbaines de Cheval-Blanc et de Cavaillon ; et une protection acceptable contre les inondations en situation projet pour la crue exceptionnelle de débit de pointe 6500m3/s ;

Les débits au droit des OH rive droite de décharge de la LGV – viaduc d’Orgon sont également augmentés en situation projet par rapport à la situation actuelle (+10.7% à +11.8%) ;

Concernant les débits de pointe de la Durance, il est observé, pour la crue exceptionnelle, un très faible impact hydraulique au droit et en aval des aménagements hydrauliques envisagés pour la situation projet simulée par rapport à la situation actuelle (variation relative des débits aval de +3% environ, très faible) ;



Page 59 Version 7

En amont proche du PK267, il est observé un très faible débordement en rive droite de la Durance au droit de la zone industrielle de Cavaillon (débit de pointe de l’ordre ou inférieur à 1m3/s) ;

Du fait de la faible augmentation des débits dans la Durance, le débordement en amont immédiat du pont de Cavaillon (section S22) est légèrement plus important en situation projet par rapport à la situation actuelle (+11.7m3/s) ;

Néanmoins, en aval immédiat, compte tenu de la suppression en situation projet des débordements amont de la Durance arrivant en ce secteur en situation actuelle, les débits franchissant l’Avenue du Pont (section S23) sont fortement diminués en situation projet par rapport à la situation actuelle (-82.1m3/s). Au final et au global, les débordements en rive droite de la Durance sont plus faibles.

3.6.2 Hydrogrammes de crue de la Durance

Au droit du pont de la LC Cavaillon–Orgon, près du PK264, en lit mineur de la Durance et en aval proche des aménagements hydrauliques implantés, les hydrogrammes obtenus en situation actuelle et en situation projet sont :

Figure 32 : Carte 58 - Hydrogrammes au pont de la LC Cavaillon–Orgon PK266 en situations actuelle et projet – Crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelle (6327m3/s)


Figure 33 : Carte 59 - Hydrogrammes au pont de la LC Cavaillon–Orgon PK266 en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6500m3/s)


Au droit du pont de Cavaillon, près du PK268.5, en lit mineur de la Durance, les hydrogrammes obtenus en situation actuelle et en situation projet sont :

Figure 34 : Carte 60 - Hydrogrammes au pont de Cavaillon PK268.5 en situations actuelle et projet – Crues centennale (5000m3/s) et exceptionnelle (6327m3/s)


Figure 35 : Carte 61 - Hydrogrammes au pont de Cavaillon PK268.5 en situations actuelle et projet – Crue exceptionnelle (6500m3/s)


Commentaires : En complément des observations portées sur les augmentations de débit de pointe (cf.

paragraphe précédent), les formes des hydrogrammes en situation projet sont inchangés par rapport à ceux de la situation actuelle, en crue centennale et exceptionnelle, au droit du pont de la LC Cavaillon – Orgon et au droit du pont de Cavaillon.

Au final, en dehors de la pointe des hydrogrammes, il n’y a pas de sur-aggravation du risque inondation engendrée par une modification significative de la forme de l’hydrogramme (Exemple : Augmentation des temps de décrue, des temps de



Page 60 Version 7

submersion…). L’aggravation observée consiste essentiellement en une légère augmentation des débits de pointe (cf. paragraphe précédent).

3.7 Effet de la digue sur les apports hydrauliques des bassins versants interceptés

En partie amont de la digue, lorsque le canal Saint-Julien longe la digue, il n’y a pas de bassin versant intercepté.

En partie médiane et aval de la digue, le bassin versant intercepté correspond à la surface entre la LC Cavaillon–Pertuis et la digue puis à la surface entre la digue et le remblai de l’ancienne voie de raccordement entre la LC Cavaillon–Pertuis et la LC Cavaillon–Orgon.

La surface entre la LC Cavaillon–Pertuis et la digue a pour exutoire actuel un réseau de fossé qui rejoint la Durance ou qui rejoint un ouvrage de décharge de la LGV puis la Durance.

La surface entre la digue et le remblai de l’ancienne voie de raccordement entre la LC Cavaillon–Pertuis et la LC Cavaillon–Orgon a pour exutoire actuel un fossé qui traverse vers le Nord l’ancienne base vie du projet LGV, traverse la LC Cavaillon–Orgon à côté du double ouvrage sous les LC Cavaillon–Orgon et LC Cavaillon–Pertuis. Ce fossé revient ensuite le long d’une voirie secondaire vers le pied de talus côté Nord du remblai LGV situé à l’Ouest de la LC Cavaillon–Orgon. Ce fossé se perd ensuite…

Comme exutoire, suivant les conditions d’écoulement côté Sud du remblai LGV, il existe comme exutoire pour les eaux de ce fossé : des ouvrages hydrauliques de traversée sous LGV ; un bassin de stockage (infiltration) ; par débordement, un fossé pluvial au Nord de la STEP située à l’angle entre le remblai LGV

et la digue de la Droume. Ce fossé longe la digue de la Droume vers Cavaillon.

En situation projet : Hors période de crue, les écoulements pluviaux sont rétablis via le réseau de fossés

longitudinaux qui longent et traversent la digue. En période de crue et pour la durée où le débit de la Durance dépasse >2500-3000m3/s

environ (durée limitée, environ 30h en crue centennale type), si les clapets anti-retour des ouvrages hydrauliques sous digue sont fermées, les eaux pluviales se stockeront, dans l’attente de la décrue, au Nord de la digue avec des hauteurs très inférieures aux hauteurs d’eau actuelles (si supérieures, il est très probable que les clapets anti-retour peuvent s’ouvrir). Les eaux pluviales rejoignent ensuite l’exutoire existant situé au niveau de l’ancienne base vie du projet LGV. Le débit de transit de cet exutoire est contrôlé/limité par les ouvrages hydrauliques situés sous le remblai de l’ancienne voie de raccordement entre la LC Cavaillon–Pertuis et la LC Cavaillon–Orgon puis ensuite sous la LC Cavaillon–Pertuis puis le double ouvrage hydraulique… Pour les clapets fermés, cet exutoire collectera alors une surface supérieure à sa surface collectée actuelle : Par rapport à actuellement, il se rajouterait la surface supplémentaire correspondant à la surface entre la digue et la LC Cavaillon–Pertuis en tronçon médian. Cette surface est assez faible et plate c’est-à-dire génératrice de faible débit. L’exutoire ayant un débit limité, les apports générés vont se stocker entre la digue et la LC Cavaillon–Pertuis et se vidanger suivant la capacité de débit de fuite de l’exutoire.

A la suite de la mission topographique complémentaire à réaliser en phase PRO, il pourra être précisé les effets sur les apports hydrauliques des BV interceptés en période de crue et lorsque les clapets anti-retour du réseau pluvial longitudinal sont fermés.



Page 61 Version 7

Il sera veillé en particulier à la non aggravation du fonctionnement hydraulique du réseau pluvial situé en aval du seul exutoire utilisé lorsque les clapets anti-retour sont fermés.

Au besoin, il pourrait être aménagé un bassin complémentaire de stockage visant à recueillir/tamponner les apports supplémentaires.

Egis Eau Annexes


Page 62 Version 7

Chapitre 3 - Annexes

Annexe 1 : Compte rendu de la réunion COPIL n°5 sur le choix la solution avant-projet retenue

CR de réunion COPIL 15-11-2012(V2) 1 11/12/2012

Protection contre les crues de Cheval Blanc et Cavaillon en amont du viaduc d'Orgon

Compte-rendu de la réunion du Comité de Pilotage du

15 novembre 2012.

Lieu : Communauté de Communes Provence Lubéron Durance à Cavaillon Présents :

Sous-préfecture André Carava : Sous-préfet d’Apt. Ville de Cavaillon Jean-Claude Bensi : Elu Cavaillon Ville de Cheval-Blanc Félix Borel : Adjoint au maire CCPLD Gérard Daudet : Président de la CCPLD Elisabeth Salley : Chargé de mission développement territorial DDT 84 Jean-Marc Balland : Police de l’eau (Mr Balland représente Catherine Perrais du service risque de la DDT 84). RFF/SNCF Marion Capdet : Direction de l’ingénierie EGIS EAU Matthieu Thelen : Chef de projet – gestion du risque inondation Marion Boucault : Chef de projet Stéphane Paceschi : Chargé d’études. SMAVD Christian Doddoli : Directeur technique Eric Duverger : Ingénieur infrastructures Myriam Vaucoret : Ingénieur hydraulique Canal Saint Julien Albert Jury : Président du canal Saint Julien Hervé Roullin : Directeur Gaïadomo Alice Bouhours : Chargé d’étude

24/11/12 Version initiale transmise aux membres du COPIL pour information 28/11/12 Demande de complément demandé par H. Roullin (ASA St Julien) Diffusion :

Tous les membres du COPIL.



Le Comité de pilotage s’est réuni le 15 novembre 2012 dans les locaux de la Communauté de Communes Provence Luberon Durance au sujet de l’affaire « Protection contre les crues de Cheval Blanc et de cavaillon en amont du viaduc d'Orgon ». Le but de cette réunion est, à partir de l’étude d’esquisse, de choisir la variante d’aménagements parmi les 3 étudiées et modélisées par le bureau d’étude EGIS EAU. L’étude d’esquisse a été transmise par information le 26 octobre aux membres du COPIL. Remarques par rapport aux éléments de l’étude d’esquisse transmis aux membres du COPIL Vincent Talfumière de la SNCF a transmis quelques remarques relatives à la prise en compte des contraintes de réalisation d’un ouvrage de protection contre les crues adossé à un ouvrage ferroviaire. Ces remarques ont été transmises au Bureau d’Etude pour leur prise en compte dans la poursuite de l’étude. Anick Mièvre a transmis au SMAVD quelques remarques concernant le rapport d’esquisse : ces remarques concernaient le rappel des prescriptions imposées par le classement du système de digue RAR et des précisions concernant les moyens de surveillance qui seront mis à disposition pour l’entretien et la surveillance de la digue. Ces remarques ont été transmises au Bureau d’Etude pour leur prise en compte dans la poursuite de l’étude. La DREAL ne s’est pas prononcée en faveur ou en défaveur de telle ou telle variante.

Présentation du travail en cours : Présentation du rapport d’esquisse. Le rapport d’esquisse reprend les différentes étapes qui ont permis de déterminer les 3 variantes étudiées et modélisées. Elles sont présentées par le bureau d’étude EGIS. Pour chaque variante sont également identifiées les différentes contraintes (contraintes techniques, foncières, réglementaires, financières…). A l’issue de la présentation des 3 variantes, les participants sont amenés à faire part de leurs remarques et observations. L’ensemble des remarques et conclusions de ces échanges est synthétisé dans les paragraphes ci-dessous : 1/Interrogation sur l’opportunité de mettre en place un déversoir. Mr Balland a souhaité connaître les motivations qui ont conduit à ne pas intégrer de déversoir dans la conception des aménagements ? Mr Doddoli a rappelé que la réalisation d’un déversoir, hormis le coût d’un tel ouvrage, entrainait la contrainte forte de la gestion des écoulements en aval de celui-ci. En effet, les écoulements en aval du déversoir provoqueraient une mise en charge du remblai de la LC (remblai qui n’est pas destiné à les supporter), et occasionneraient des impacts importants en cas de rupture de ce remblai. Il a été précisé que le fait de ne pas réaliser de déversoir n’était pas contraire à la doctrine Rhône en vigueur (ce point a été confirmé par la DREAL).



2/Impact de la ligne d’eau vis-à-vis du remblai de l’autoroute A7 Mr Balland a souligné que les 3 variantes proposées augmentaient légèrement les lignes d’eau à Q100 et de 10 à 30 cm (selon la carte présentée) pour Qex (6 500 m3/s) au niveau du remblai de l’autoroute A7. Cette augmentation de la ligne d’eau pourrait avoir un impact sur la tenue et le comportement du remblai de l’A7 en crue (et par ricochet, un impact du projet sur la sur-inondabilité de la rive gauche). Par conséquent Mr Balland souhaite que le Bureau d’Etude précise plus les impacts au droit de l’autoroute et qu’ASF soit associé au projet ou tout du moins informé. Concernant les impacts à prendre en compte et notamment ceux qui seraient liés à l’augmentation de la ligne d’eau le long du remblai ASF, Mr Doddoli a rappelé les points suivants : - Il serait intéressant de comparer finement l’augmentation de la ligne d’eau que donne le modèle sur le remblai de l’A7 (qui même sans être dimensionné comme une digue présente des caractéristiques conséquentes), et de regarder la revanche restante. - L’autoroute A7 est largement submergée en amont et en aval pour une crue de 6 500 m3/s et une augmentation ponctuelle de la ligne d’eau de 30 cm maximum pour un tel évènement ne parait pas être fondamentale dans la dynamique des écoulements. - le présent projet étant réalisé essentiellement pour corriger un impact de la voie TGV qui aurait du être nul, il est à noter (mais probablement toutefois à confirmer par une modélisation hydraulique) qu’avant le TGV les débordements à 6 500 m3/s par-dessus le remblai de la LC auraient été très faibles (voire nuls) ce qui donnait donc des niveaux dans le lit en aval, au droit du secteur où l’on peut mesurer un rehaussement de la ligne d’eau, identiques à ce que l’on obtient aujourd’hui avec la digue projetée. Ce n’est donc pas tant que le projet augmente ponctuellement la ligne d’eau dans le lit, que celle-ci avait été artificiellement abaissée du fait de l’impact de la ligne TGV, au prix de l’inondation massive de Cavaillon et de Cheval Blanc. La situation actuelle peut donc être difficilement considérée comme une situation de référence. M. le Sous-préfet d’Apt partage cette analyse.

Il a donc été convenu d’analyser plus finement les impacts sur la ligne d’eau et les zones de surverse sur A7 (augmentation des zones de surverse ou pas). 3/ Contraintes de gestion et d’usage des ouvrages qui seront réalisés (vanne pour V1 et digue pour V2). L’ASA du canal Saint Julien a mis en évidence les contraintes liées à la superposition des ouvrages, quelle que soit la variante retenue : gestion des eaux de surverse, contraintes d’entretien pour les deux parties et leur gestion dans le temps. Mr Doddoli précise que la labellisation RAR impose de définir précisément les aspects liés à la surveillance et à l’entretien des ouvrages : mise en place de conventions, de consignes claires… L’ASA du canal Saint julien préfère la variante 2 car la variante 1 qui nécessite de couper le canal et mettre en place une vanne en travers, risque d’apporter de fortes contraintes juridiques, de responsabilité, de maintenance…



4/ Contraintes d’emprise du futur ouvrage La variante 2 implique la mise en place de la digue le long du canal. La question de l’emprise de la future digue de protection et son impact sur les terres et activités existantes est posée. L’ASA du canal Saint Julien propose au SMAVD d’utiliser sa servitude de 6 mètres le long du franc-bord pour la mise en place des ouvrages projetés sous réserve que les aménagements ne perturbent pas la maintenance et l’exploitation du canal d’une part, et n’affecte pas la stabilité des berges , d’autre part. La configuration précise de la digue de protection (positionnement de la digue vis-à-vis du canal, emprise nécessaire, raidissement du/des talus, cuvelage du canal…) sera étudiée en phase AVP. Par ailleurs, en cas de difficulté d’emprise des futurs ouvrages, il peut être envisagé, de supprimer une des pistes en pied d’ouvrage. Ces points seront étudiés en phase AVP. 5/ Crainte des élus sur les risques de dérives budgétaires à mettre en perspective avec les bénéfices attendus. Les élus s’interrogent sur d’une part le coût des aménagements présenté dans l’étude d’esquisse et par le temps et la complexité des études en cours. Monsieur Doddoli indique que les coûts sont élevés mais qu’ils ont été approchés avec le plus grand soin que permet ce niveau d’étude (esquisse). Concernant la complexité, il indique qu’à partir du moment où les communes ont demandé au SMAVD de concevoir un ouvrage pouvant recevoir le label RAR et étant donné la somme des contraintes existantes (règlementaires, usagers, techniques, etc.) cette étude demande d’étudier beaucoup d’aspects différents et d’arriver à trouver des solutions qui les satisfassent toutes, ce qui rend la démarche inévitablement complexe. Vouloir simplifier les démarches d’études signifierait obligatoirement de ne pas regarder toutes les problématiques et donc de faire des impasses qui réapparaitront par la suite lors de l’instruction des dossiers réglementaires et de l’enquête publique et qui provoquera le rejet du projet et un retour aux études… Il indique par ailleurs que le planning de rendu des études est conforme à ce qui avait été annoncé auparavant. Le sous-préfet partage également les inquiétudes des élus par rapport au montant des investissements à réaliser mais indique que ces aménagements devront être mis en parallèle avec les bénéfices attendus en terme de sécurité et de développement économique du secteur. 6/ Choix de la variante La digue de la variante 3 a été écartée car son positionnement amont n’offre pas de protections suffisantes pour les communes de Cavaillon et Cheval Blanc pour les crues Q100 et Qex et son positionnement aval implique de fortes contraintes géotechniques vis-à-vis du remblai RFF. La variante 2 a été retenue car, bien que plus cher (+4,4 % par rapport à V1), elle apportait moins de contraintes de gestion d’ouvrage vis-à-vis du canal Saint Julien et était équivalente en terme d’impact par rapport à la variante 1.

Prochaine étape. Mr Duverger a présenté le planning à venir pour la poursuite des études.



Ce planning indique :

− un rendu des études Avant-Projet pour début décembre suivi d’une phase d’information et d’échange qui prend fin début janvier.

− le démarrage de la réalisation des dossiers réglementaires courant décembre et un rendu intermédiaire mi janvier.

Le prochain COPIL a été fixé au 24 janvier 2013 à 14h30 en mairie de Cheval-Blanc.

Ce COPIL aura pour but de valider les études Avant-Projet et faire un point d’étape sur les dossiers réglementaires. Documents joints :

• Mail de Vincent Talfumière de la DREAL du 12 novembre 2012-11-22 • Mail de Anick Lièvre de la DREAL du 13 novembre 2012

Annexe 3 : Etude d’avant-projet – Mémoire hydrauliqueProtection contre les crues de Cheval...

Documents

Transcript of Annexe 3 : Etude d’avant-projet – Mémoire hydrauliqueProtection contre les crues de Cheval...