Amélioration de Sol

1

RAPPORT DE SYNTHESE DE L’ÉTUDE GEOTECHNIQUE D’AVANT-PROJET

Projet de nouveau Blending de Béthioua TOTAL Algérie

Etabli le 27/07/2015 par GHILI Tahar

2

SYNTHESE DE L’ÉTUDE GEOTECHNIQUE D’AVANT-PROJET

Projet de nouveau Blending de Béthioua TOTAL Algérie

Résumé des Essai mécanique et in situ réalisés sur le site

Le BET EGIS a presenté dans son rapport du 25/08/2014 révisé le 29/09/2014 un rapport de pour la synthèse géotechnique d’avant projet sur la base de l’investigation menée par le laboratoire Agro Hyd. La consistance de cette investigation est résumé dans le tableau suivant :

Essai nombre Profondeur

d’investigation (m)

dénomination Utilisation

Sondage carotté 03 10 SC01, SC02,

SC03

Lithologie des points sondés et essais de labo. -Sondage SC03 équipé en piezo. zw=1.97 m (aout/juillet 2014) + eau agressive (SO4

2-)

Sondage pressiometrique

08 4 essais à 15.0 m et 4 essais à

25.0 m SP1 à SP8

Mesure de la capacité portante des sols en place et des propriétés de déformation instantanées

Sondage pénétrométrique

13 2.0 m à 4.0 m

(refus) PDL 01 à PDL 13

Détermination qualitative du toit du substratum

Fouilles à la pelle 20 1.9 m à 3.50 m Détermination qualitative du toit du substratum et essais de labo

Essais SPT 3 13.50 à 24.45

m SPT1 à SPT3

Détermination de la compacité du sol

Caractéristiques des couches rencontrées sur le site

Nature de la couche

Types de sol formant la

couche

Epaisseur (m)

Caractéristiques géotechniques

Remblai * Limons + autres déchets

1 à 2.20 m

- Teneur en eau : 5≤ ω≤ 29% - % de fines (D<80µ) : 12 ≤ F≤ 48% - Indice de Plasticité : 17 ≤ Ip≤ 19% - Résistance de pointe dyn. 1 à 2 MPa -Vp≈ 800 m/s et Vs≈ 230 m/s - Cross-hole: ν=0.45; E=475 MPa; G=109 MPa

Sols en place Argiles noirâtres, argiles beiges, limons sableux et calcaires altérés

0.0 à 2.5 m

- Teneur en eau : 7≤ ω≤ 21% ; ωmoy=13.5% - % de fines (D<80µ) : 32≤ F≤ 81 % ; Fmoy= 60% - Indice de Plasticité : 18 ≤ Ip≤ 24% ; Ipmoy=20% - Teneur en eau à l’optimum Proctor : 12.2≤ ωopt≤ 14.3% ; ωopt

moy=13.7% - Indice CBR immédiat à 95%OPN :8.5 (portance moy.) de 18.3 à 26.3 (portance élevée) - Pression limite pressiometrique : 0.2 ≤ Pl≤ 0.3 MPa

3

-Vp≈ 800 m/s et Vs≈ 230 m/s (sol meuble cf RPA 99) - Cross-hole: ν=0.44; E=624 MPa; G=145 MPa -Classification GTR : A2 (sables fins argileux, limons, argiles et marnes peu plastiques, arenes…)

Substratum rocheux

-Calcaire , -banc grès siliceux , -banc de marne verdâtre, - banc de grès ; à z≥20.0 m banc de grès et marne

8 à 9.0 3.0 3.0 à 3.5 4 à 5.5

-Calcaire supérieur altéré : Pl≈ 0.9 MPa ; E≈ 15 MPa 0.46 ≤ν≤0.48; 10≤E≤8498 MPa;1726 ≤G≤2412MPa -Calcaire supérieur ±sain : Pl> 5 MPa ;21.8 ≤γ≤25.8 kN/m3

12 ≤ Rc ≤ 73 MPa ; Rcmoy=35 MPa 0.47 ≤ν≤0.48; 10≤E≤7333 MPa;1113 ≤G≤2426MPa -Banc de grès : Pl> 2 MPa ; 12.8 ≤γ≤18.5 kN/m3

0.45 ≤ν≤0.48; 2884≤E≤5392 MPa; 650 ≤G≤1243MPa 18 ≤NSPT≤27 (sol compacte)

-Banc de marne : Ip=30 % 0.45 ≤ν≤0.47; 3389≤E≤6710 MPa;770≤G≤1534MPa 23 ≤NSPT≤29 (sol compacte) : sondage SCO2 20 ≤NSPT≤30 (sol compacte) : sondage SCO3 -Banc de grès altéré: Pl≈ 1 MPa ; E≈ 45 MPa 0.47 ≤ν≤0.48; 1719≤E≤3275 MPa;388≤G≤741MPa 24 ≤NSPT≤30 (sol compacte) : sondage SCO2 22 ≤NSPT≤26 (sol compacte) : sondage SCO3 -Marnes profondes : γ=20.7 kN/m3 ; 0.142 ≤ Rc ≤ 0.21 MPa 0.44 ≤ν≤0.46; 3700≤E≤6954 MPa;849≤G≤1608MPa -1930 ≤Vp≤5000 m/s et 460 ≤Vs≤1090 m/s pour 2 ≤z≤32m Vs,30=650 m/s (2 ≤z≤32m) : (sol ferme cf RPA 99) Vs,30=740 m/s (4 ≤z≤34m) : (sol ferme cf RPA 99 ; Rq pour le RPA Vs≥800m/s pour un rocher) 12 ≤NSPT≤28 (sol compacte) : sondage SCO3

Détermination de la capacité portante du site en fonction des essais pressiométriques

De tous les essais réalisés sur site, seuls les essais pressiométriques peuvent être exploités pour la détermination quantitative de la capacité portante des fondations. Les documents de reference utilisés pour les calculs qui suivront sont le D.T.U. 13.12 et le DTR-BC2.331. Le calcul de la contrainte admissible qa du sol correspondra à la contrainte de référence à ne pas dépasser sous une fondation superficielle. Sa valeur ne devra pas dépasser un terme, fonction de la contrainte effective de rupture de la semelle qu et de la contrainte verticale effective initiale q’0 :

�� = �� = �′� + �� − �′�

��

Où �′� = contrainte verticale effective initiale = σ’vo

��= contrainte de rupture de la semelle

�� = coefficient de sécurité

4

Le coefficient de sécurité intégrant cette expression dépendra du mode de sollicitation qui sera considéré pour l’ouvrage. La valeur associée à la sollicitation de tous les jours, définissant l’état limite de service de l’ouvrage (ELS), sera de 3 et n’engendrera que des déformations élastiques.

D’autre part, pour l’essai pressiométrique on a :

�� = ��

∗ + �′� = �� ∗ + �′��

Où �� = facteur de portance qui dépend des dimensions de la fondation (B et L), de son

encastrement relatif (D/B) et de la nature du sol . Le DTU 13.12 donne Kp sous forme graphique

Figure 1 Valeurs du parametre kp ��

∗= Pression limite nette équivalente, calculée comme la valeur moyenne des pressions limites nettes existant sur une profondeur égale à 1.5 B sous la semelle de fondation. Les pressions limites nettes étant toutefois plafonnées à 1.5 fois leur valeur minimale sur la profondeur envisagée

��∗ = ��

∗ � ��∗ � … � ��

∗ � =

��∗ =pression limite nette du niveau i

= �� − ��,� = �� − ��,�

�� = Pression limite du niveau i

5

��,� = ��,� = Pression horizontale totale initiale au niveau i

= �′��,� + �� = �� ′��,� + �� = �� ∑ �� ∆�� + ��

�� = Coefficient des terres au repos pris égale à 0.5 pour notre cas

�′��,� = contrainte effective verticale initiale au niveau i

�� = pression interstitielle initiale au niveau i

�� = poids unitaire de la couche i

∆�� = épaisseur de la couche i

Hypothèses de calcul:

Le poids unitaire des remblais et du sol en place est pris egale en moyenne a 21 kN/m3 Le niveau de l'eau est confondu avec le niveau du terrain naturel (inondé) Le coefficient des terres au repos pour les sols du site est pris égale à Ko=0,5 en l'absence de

mesure des angles de frottement interne pour les sols sableux Le niveau d’ancrage des fondations est pris au niveau de la couche altérée du calcaire soit

environs D = 3,0 m

Comme il a été précisé plus haut, la capacité portante d’un sol calculée à partir de l’essai pressiometrique dépend non seulement des caractéristiques du sol lui-même mais également de la géométrie de la fondation (facteur kp) ; par conséquent, pour chaque essai pressiometrique, nous calculerons la capacité portante pour un ensembles de fondations carrées et filantes types données ci-dessous.

1. Essai SP1

SP 1 z

(m) γ

(kN/m3) σv

(kPa) u

(kPa) σ'v

(kPa) σ'h

(kPa) σh

(kPa) Pl

(kPa) Pl * (kPa)

Sable limoneux

3,5

20

70 35 35 17,5 52,5 930 878

4,5 90 45 45 22,5 67,5 930 863

5,5 110 55 55 27,5 82,5 890 808

calcaire gréseux fragmenté par endroits

6,5

21

131 65 66 33 98 4970 4872

7,5 152 75 77 38,5 113,5 5000 4887

8,5 173 85 88 44 129 4990 4861

9,5 194 95 99 49,5 144,5 4990 4846

11 225,5 110 115,5 57,75 167,75 4970 4802

12 246,5 120 126,5 63,25 183,25 4950 4767

13 267,5 130 137,5 68,75 198,75 4990 4791

Marne verdâtre 14

20,7 288,2 140 148,2 74,1 214,1 4470 4256

15 310,5 150 160,5 80,25 230,25 4420 4190

6

Largeur

de la semelle B (m)

Ple* (kPa)

Classification selon fascicule

62 D/B

kp qult (MPa) qa (MPa)

n semelle carrée B x B

semelle filante

B x 1 ml

semelle carrée B x B

semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml

2 1,0 870 Craie B altérée 3,0 1,8 1,6 1,6 1,4 0,6 0,5

3 1,2 870 Craie B altérée 2,5 1,8 1,6 1,6 1,4 0,6 0,5

3 1,3 849 Craie B altérée 2,3 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5

3 1,4 849 Craie B altérée 2,1 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5

3 1,5 849 Craie B altérée 2,0 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5

3 1,6 849 Craie B altérée 1,9 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5

3 1,7 849 Craie B altérée 1,8 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5

4 1,8 1314 Craie B altérée 1,7 1,8 1,6 2,4 2,1 0,8 0,7

4 1,9 1314 Craie B altérée 1,6 1,8 1,6 2,4 2,1 0,8 0,7

4 2,0 1314 Craie B altérée 1,5 1,8 1,6 2,4 2,1 0,8 0,7

4 2,1 1314 Craie B altérée 1,4 1,77 1,58 2,4 2,1 0,8 0,7

2. Essai SP2

SP 2 z

(m) γ

(kN/m3) σv

(kPa) u

(kPa) σ'v

(kPa) σ'h

(kPa) σh

(kPa) Pl

(kPa) Pl*

(kPa)

Sable limoneux

3,5

20

70 35 35 17,5 52,5 910 858

4,5 90 45 45 22,5 67,5 930 863

5,5 110 55 55 27,5 82,5 900 818

calcaire gréseux fragmenté par endroits

6,5

21

131 65 66 33 98 4950 4852

7,5 152 75 77 38,5 113,5 4960 4847

8,5 173 85 88 44 129 4980 4851

9,5 194 95 99 49,5 144,5 4980 4836

11 225,5 110 115,5 57,75 167,75 4940 4772

12 246,5 120 126,5 63,25 183,25 4960 4777

13 267,5 130 137,5 68,75 198,75 4940 4741

Marne verdâtre 14

20,7 288,2 140 148,2 74,1 214,1 4460 4246

15 308,9 150 158,9 79,45 229,45 4840 4611

7


n

Largeur de la

semelle B (m)

Ple* (kPa)


62

D/B semelle carrée B x B

semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml

2 1 860 Craie B altérée

3,0 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5

3 1,2 846 Craie B altérée

2,5 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5


2,3 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5


2,1 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5


2,0 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5


1,9 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5


1,8 1,8 1,6 1,6 1,4 0,5 0,5


1,7 1,8 1,6 2,4 2,1 0,8 0,7


1,6 1,8 1,6 2,4 2,1 0,8 0,7

4 2 1309 Craie B altérée

1,5 1,8 1,6 2,4 2,1 0,8 0,7


1,4 1,77 1,58 2,4 2,1 0,8 0,7

3. Essai SP3

SP 3 z

(m) γ

(kN/m3) σv

(kPa) u

(kPa) σ'v

(kPa) σ'h

(kPa) σh

(kPa) Pl

(kPa) Pl*

(kPa)

Gré calcaire fragmenté par

endroits

4

18,5

78,5 40 38,5 19,25 59,25 4910 4851

5 97 50 47 23,5 73,5 4870 4797

6 115,5 60 55,5 27,75 87,75 4920 4832

7 134 70 64 32 102 4910 4808

8 152,5 80 72,5 36,25 116,25 4960 4844

9 171 90 81 40,5 130,5 4930 4800

8

10 189,5 100 89,5 44,75 144,75 4970 4825

Grés à grain grossier fragmenté

11

16

205,5 110 95,5 47,75 157,75 3950 3792

12 221,5 120 101,5 50,75 170,75 4500 4329

13 237,5 130 107,5 53,75 183,75 4460 4276

14 253,5 140 113,5 56,75 196,75 4980 4783

15 269,5 150 119,5 59,75 209,75 4000 3790


n

Largeur de la

semelle B (m)

Ple * (kPa) Classification

selon fascicule 62


semelle filante B x 1

ml



ml


semelle filante B

x 1 ml

2 1 4824 Craie C compacte 3,0 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6

3 1,2 4826 Craie C compacte 2,5 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6

3 1,3 4826 Craie C compacte 2,3 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6

3 1,4 4826 Craie C compacte 2,1 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6

3 1,5 4826 Craie C compacte 2,0 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6

3 1,6 4826 Craie C compacte 1,9 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6

3 1,7 4826 Craie C compacte 1,8 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6

4 1,8 4822 Craie C compacte 1,7 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6

4 1,9 4822 Craie C compacte 1,6 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6

4 2 4822 Craie C compacte 1,5 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6

4 2,1 4822 Craie C compacte 1,4 1,77 1,58 8,6 7,6 2,9 2,6

4. Essai SP4

SP 4 z

(m) γ

(kN/m3) σv

(kPa) u

(kPa) σ'v

(kPa) σ'h

(kPa) σh

(kPa) Pl

(kPa) Pl*

(kPa)

Gré calcaire fragmenté par

endroits

4

18,5

78,5 40 38,5 19,25 59,25 4910 4851

5 97 50 47 23,5 73,5 4870 4797

6 115,5 60 55,5 27,75 87,75 4920 4832

9

Grés à grain grossier

fragmenté

7

16

131,5 70 61,5 30,75 100,75 4910 4809

11,5 203,5 115 88,5 44,25 159,25 4960 4801

12,5 219,5 125 94,5 47,25 172,25 4930 4758

13,5 235,5 135 100,5 50,25 185,25 4970 4785

14,5 251,5 145 106,5 53,25 198,25 3950 3752


n

Largeur de la

semelle B (m)

Ple* (kPa)

Classification selon

fascicule 62 D/B


semelle filante

B x 1 ml


semelle filante B

x 1 ml

semelle carrée B

x B

semelle filante

B x 1 ml

2 1 4824 Craie C compacte

3,0 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6

3 1,2 4826 Craie C compacte

2,5 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6


2,3 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6


2,1 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6


2,0 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6


1,9 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6


1,8 1,8 1,6 8,7 7,8 2,9 2,6


1,7 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6


1,6 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6


1,5 1,8 1,6 8,7 7,7 2,9 2,6


1,4 1,77 1,58 8,6 7,6 2,9 2,6

10

5. Essai SP5

SP5 z (m)

γ (kN/m3)

σv (kPa) u

(kPa) σ'v

(kPa) σ'h

(kPa) σh

(kPa) Pl

(kPa) Pl*

(kPa)

Gré calcaire fragmenté par endroits

3

18,5

58,5 30 28,5 14,3 44,3 4380 4336

4 77 40 37,0 18,5 58,5 3910 3852

5 95,5 50 45,5 22,8 72,8 3920 3847

6 114 60 54,0 27,0 87,0 4440 4353

7 132,5 70 62,5 31,3 101,3 4380 4279

8 151 80 71,0 35,5 115,5 4430 4315

9 169,5 90 79,5 39,8 129,8 3430 3300

10 188 100 88,0 44,0 144,0 4450 4306

Marne bariolée indurée

11

20,7

208,7 110 98,7 49,4 159,4 5020 4861

12 229,4 120 109,4 54,7 174,7 4500 4325

13 250,1 130 120,1 60,1 190,1 5060 4870

14 270,8 140 130,8 65,4 205,4 5060 4855

15,5 301,85 155 146,9 73,4 228,4 5360 5132

Marne bariolée indurée

16,5 20,7

322,55 165 157,6 78,8 243,8 4000 3756

17,5 343,25 175 168,3 84,1 259,1 4040 3781

Sable argileux sableux

18,5 20

363,25 185 178,3 89,1 274,1 1300 1026

19,5 383,25 195 188,3 94,1 289,1 1301 1012


20,5

16

399,25 205 194,3 97,1 302,1 1302 1000

21,5 415,25 215 200,3 100,1 315,1 1303 988

22,5 431,25 225 206,3 103,1 328,1 1304 976

23,5 447,25 235 212,3 106,1 341,1 1305 964

24,5 463,25 245 218,3 109,1 354,1 1306 952

11


n

Largeur de la

semelle B (m)

Ple* (kPa)

Classification selon fascicule 62


semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml

2 1 4086 Craie C compacte 3,0 1,8 1,6 7,4 6,6 2,5 2,2

3 1,2 4005 Craie C compacte 2,5 1,8 1,6 7,2 6,4 2,4 2,2

3 1,3 4005 Craie C compacte 2,3 1,8 1,6 7,2 6,4 2,4 2,2

3 1,4 4005 Craie C compacte 2,1 1,8 1,6 7,2 6,4 2,4 2,2

3 1,5 4005 Craie C compacte 2,0 1,8 1,6 7,2 6,4 2,4 2,2

3 1,6 4005 Craie C compacte 1,9 1,8 1,6 7,2 6,4 2,4 2,2

3 1,7 4005 Craie C compacte 1,8 1,8 1,6 7,2 6,4 2,4 2,2

4 1,8 4089 Craie C compacte 1,7 1,8 1,6 7,4 6,6 2,5 2,2

4 1,9 4089 Craie C compacte 1,6 1,8 1,6 7,4 6,6 2,5 2,2

4 2 4089 Craie C compacte 1,5 1,8 1,6 7,4 6,6 2,5 2,2

4 2,1 4089 Craie C compacte 1,4 1,77 1,58 7,3 6,5 2,4 2,2

6. Essai SP6

SP6 z (m)

γ (kN/m3)

σv (kPa)

u (kPa)

σ'v (kPa)

σ'h (kPa)

σh (kPa)

Pl (kPa)

Pl * (kPa)

Calcaire gréseux fragmenté par endroits

4

21

81 40 41 20,5 60,5 4960 4900

5 102 50 52 26 76 4930 4854

6 123 60 63 31,5 91,5 4940 4849

7 144 70 74 37 107 4950 4843

8 165 80 85 42,5 122,5 4960 4838

9 186 90 96 48 138 4480 4342

10 207 100 107 53,5 153,5 4990 4837

11 228 110 118 59 169 4990 4821

Fragments de calcaire gréseux avec intercalation de la marne

verdâtre

12

20

248 120 128 64 184 5010 4826

13 268 130 138 69 199 5000 4801

14 288 140 148 74 214 5000 4786

Marne verdâtre oxydée intercalée par une couche de sable bariolée indurée

16 20,7

329,4 160 169,4 84,7 244,7 5340 5095

17 350,1 170 180,1 90,05 260,05 5030 4770

Sable limoneux moyen 18,5 20 380,1 185 195,1 97,55 282,55 1150 867

12

Sable argileux marron

20,5

20

420,1 205 215,1 107,55 312,55 1290 977

21,5 440,1 215 225,1 112,55 327,55 1130 802

22,5 460,1 225 235,1 117,55 342,55 1260 917

23,5 480,1 235 245,1 122,55 357,55 1260 902

Marne verdâtre oxydée 24,5 20,7 500,8 245 255,8 127,9 372,9 5070 4697


n

Largeur de la

semelle B (m)

Ple *(kPa)




ml


semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml

2 1 4877 Craie C compacte 3,0 1,8 1,6 8,8 7,8 3,0 2,6

3 1,2 4867 Craie C compacte 2,5 1,8 1,6 8,8 7,8 3,0 2,6

3 1,3 4867 Craie C compacte 2,3 1,8 1,6 8,8 7,8 3,0 2,6

3 1,4 4867 Craie C compacte 2,1 1,8 1,6 8,8 7,8 3,0 2,6

3 1,5 4867 Craie C compacte 2,0 1,8 1,6 8,8 7,8 3,0 2,6

3 1,6 4867 Craie C compacte 1,9 1,8 1,6 8,8 7,8 3,0 2,6

3 1,7 4867 Craie C compacte 1,8 1,8 1,6 8,8 7,8 3,0 2,6

4 1,8 4861 Craie C compacte 1,7 1,8 1,6 8,8 7,8 2,9 2,6

4 1,9 4861 Craie C compacte 1,6 1,8 1,6 8,8 7,8 2,9 2,6

4 2 4861 Craie C compacte 1,5 1,8 1,6 8,8 7,8 2,9 2,6

4 2,1 4861 Craie C compacte 1,4 1,77 1,58 8,6 7,7 2,9 2,6

7. Essai SP7

SP7 z (m)

γ (kN/m3)

σv (kPa) u

(kPa) σ'v

(kPa) σ'h

(kPa) σh

(kPa) Pl

(kPa) Pl

*(kPa)

Sable limoneux grisatre 4,5

20 90 45 45 22,5 67,5 1120 1053

5,5 110 55 55 27,5 82,5 2120 2038


6,5

20

130 65 65 32,5 97,5 4950 4853

7,5 150 75 75 37,5 112,5 4950 4838

8,5 170 85 85 42,5 127,5 5000 4873

9,5 190 95 95 47,5 142,5 4950 4808

10,5 210 105 105 52,5 157,5 4980 4823

11,5 230 115 115 57,5 172,5 4990 4818

13 260 130 130 65 195 2290 2095

14 280 140 140 70 210 2180 1970

15 300 150 150 75 225 2190 1965


16,5

16

324 165 159 79,5 244,5 5080 4836

17,5 340 175 165 82,5 257,5 5060 4803

18,5 356 185 171 85,5 270,5 5080 4810

13

19,5 372 195 177 88,5 283,5 5080 4797

Sable fin à moyen 20,5

20

392 205 187 93,5 298,5 1760 1462

21,5 412 215 197 98,5 313,5 1770 1457


23 442 230 212 106 336 1350 1014

24 462 240 222 111 351 1270 919

25 482 250 232 116 366 1300 934


n

Largeur de la

semelle B (m)

Ple *(kPa)


62 D/B


semelle filante B

x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml

2 1 1464 Craie B altérée 3,0 1,8 1,6 2,7 2,4 0,9 0,8

3 1,2 2183 Craie B altérée 2,5 1,8 1,6 4,0 3,5 1,3 1,2

3 1,3 2183 Craie B altérée 2,3 1,8 1,6 4,0 3,5 1,3 1,2

3 1,4 2183 Craie B altérée 2,1 1,8 1,6 4,0 3,5 1,3 1,2

3 1,5 2183 Craie B altérée 2,0 1,8 1,6 4,0 3,5 1,3 1,2

3 1,6 2183 Craie B altérée 1,9 1,8 1,6 4,0 3,5 1,3 1,2

3 1,7 2183 Craie B altérée 1,8 1,8 1,6 4,0 3,5 1,3 1,2

4 1,8 2664 Craie B altérée 1,7 1,8 1,6 4,8 4,3 1,6 1,5

4 1,9 2664 Craie B altérée 1,6 1,8 1,6 4,8 4,3 1,6 1,5

4 2 2664 Craie B altérée 1,5 1,8 1,6 4,8 4,3 1,6 1,5

4 2,1 2664 Craie B altérée 1,4 1,77 1,58 4,7 4,2 1,6 1,4

8. Essai SP8

SP8 z (m)

γ (kN/m3)

σv (kPa) u

(kPa) σ'v

(kPa) σ'h

(kPa) σh (kPa)

Pl (kPa)

Pl *(kPa)


3

20

60 30 30 15 45 5160 5115

4 80 40 40 20 60 2400 2340

5 100 50 50 25 75 4520 4445

6 120 60 60 30 90 3610 3520

7 140 70 70 35 105 4130 4025

8 160 80 80 40 120 4440 4320

9 180 90 90 45 135 5120 4985

10 200 100 100 50 150 5040 4890

11 220 110 110 55 165 5050 4885

Calcaire gréseux intercalé par la marne verdâtre

12

20

240 120 120 60 180 4210 4030

13 260 130 130 65 195 5000 4805

14 280 140 140 70 210 3680 3470

15 300 150 150 75 225 5270 5045

14

Marne verdâtre oxydée intercalée par une couche

de sable

16,5

20,7

331,05 165 166,05 83,025 248,025 5280 5032

18 362,1 180 182,1 91,05 271,05 5120 4849

Sable limoneux 19

20 382,1 190 192,1 96,05 286,05 5130 4844

20 402,1 200 202,1 101,05 301,05 2270 1969

Marne argileuse oxydée 21 20,7 422,8 210 212,8 106,4 316,4 1880 1564


22

20

442,8 220 222,8 111,4 331,4 1720 1389

23,5 472,8 235 237,8 118,9 353,9 1610 1256

25 502,8 250 252,8 126,4 376,4 1650 1274


n

Largeur de la semell

e B (m)

Ple* (kPa)


D/B

semelle carrée B

x B

semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml


semelle filante

B x 1 ml

2 1 2866 Craie C compacte 3,0 1,8 1,6 5,2 4,6 1,7 1,6


2,5 1,8 1,6 5,5 4,9 1,9 1,7


2,3 1,8 1,6 5,5 4,9 1,9 1,7


2,1 1,8 1,6 5,5 4,9 1,9 1,7


2,0 1,8 1,6 5,5 4,9 1,9 1,7


1,9 1,8 1,6 5,5 4,9 1,9 1,7


1,8 1,8 1,6 5,5 4,9 1,9 1,7


1,7 1,8 1,6 5,7 5,1 1,9 1,7


1,6 1,8 1,6 5,7 5,1 1,9 1,7


1,5 1,8 1,6 5,7 5,1 1,9 1,7


1,4 1,77 1,58 5,6 5,0 1,9 1,7

15

Tableau récapitulatif des capacités portantes admissibles du sol qa (MPa) pour un ancrage de D=3.0 m

SP1 SP2 SP3 SP4 SP5 SP6 SP7 SP8

qa,min (Mpa)

Largeur de la

semelle B (m)

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

semelle

carrée

B x B

semelle

filante

B x 1 ml

1 0,6 0,5 0,5 0,5 2,9 2,6 2,9 2,6 2,5 2,2 3,0 2,6 0,9 0,8 1,7 1,6 0,5 0,5

1,2 0,6 0,5 0,5 0,5 2,9 2,6 2,9 2,6 2,4 2,2 3,0 2,6 1,3 1,2 1,9 1,7 0,5 0,5

1,3 0,5 0,5 0,5 0,5 2,9 2,6 2,9 2,6 2,4 2,2 3,0 2,6 1,3 1,2 1,9 1,7 0,5 0,5

1,4 0,5 0,5 0,5 0,5 2,9 2,6 2,9 2,6 2,4 2,2 3,0 2,6 1,3 1,2 1,9 1,7 0,5 0,5

1,5 0,5 0,5 0,5 0,5 2,9 2,6 2,9 2,6 2,4 2,2 3,0 2,6 1,3 1,2 1,9 1,7 0,5 0,5

1,6 0,5 0,5 0,5 0,5 2,9 2,6 2,9 2,6 2,4 2,2 3,0 2,6 1,3 1,2 1,9 1,7 0,5 0,5

1,7 0,5 0,5 0,5 0,5 2,9 2,6 2,9 2,6 2,4 2,2 3,0 2,6 1,3 1,2 1,9 1,7 0,5 0,5

1,8 0,8 0,7 0,8 0,7 2,9 2,6 2,9 2,6 2,5 2,2 2,9 2,6 1,6 1,5 1,9 1,7 0,8 0,7

1,9 0,8 0,7 0,8 0,7 2,9 2,6 2,9 2,6 2,5 2,2 2,9 2,6 1,6 1,5 1,9 1,7 0,8 0,7

2 0,8 0,7 0,8 0,7 2,9 2,6 2,9 2,6 2,5 2,2 2,9 2,6 1,6 1,5 1,9 1,7 0,8 0,7

2,1 0,8 0,7 0,8 0,7 2,9 2,6 2,9 2,6 2,4 2,2 2,9 2,6 1,6 1,4 1,9 1,7 0,8 0,7

qa,min (Mpa) 0 ,5 0,5

16

Conclusions

Il est clair, d’après ces calcul que la contrainte admissible minimale enregistrée à partir des essai in situ

pressiometrique est de qadm, min = 0.5 MPa = 500 KPa = 5 bars. Cette valeur est enregistrée à une

profondeur moyenne de 3.0 m, c’est-à-dire une fois les couches de remblais et des argiles supérieures

décapées. D’ailleurs la pluspart des essais in situ et y compris les essais pressiométriques ont été

réalisés à des profondeurs ≥ 3.0 m. Cependant, le rapport établi par Egis géotechnique mentionne des

resistances moyenne de pointe variant entre 1 et 2 bars pour les sols en place. Le toît du substratum

(rocher) a été positionné au niveau du calcaire altéré, soit à une profondeur moyenne de 3.0 m. Le

modèle géotechnique de référence à utiliser ( voir figure ci-dessous) est tiré à partir des sondages

carottés SC 01 et SC 03

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

11.0

12.0

13.0

14.0

15.0

16.0

17.0

18.0

19.0

20.0

21.0

22.0

23.0

24.0

25.0

26.0

27.0

28.0

Remblaiet argilenoire

Argilelimoneuse

sondage SC1 et SC3

Calcaire

altéréCalcaire

Grèssilicieuxfracturé

Argilelimoneuse

Marneverdatre

Grès +/-altéré

Successionde marneet de grès

˜ 2.0 m

˜ 1.0 m

˜ 3.0 m

˜ 5.5 m

˜ 3.0 m

˜ 3.5 m

˜ 5.0 m

?

Figure2 Modèle géotechnique du site

Dans ce qui suit on donnera quelques coupes du site du projet pour l’évaluation de la position du toît

du substratum à partir des autres essais qualitatifs (penetrometre dynamique et fouille à la pelle)

Remarque : les lignes en pointillés indiquent une extrapolation par manque d’information.

Amélioration de Sol

Documents

Transcript of Amélioration de Sol