Aarebrücke Bericht Prüfingenieur Verkehrssanierung Aarwangen …... · 2021. 2. 20. ·...

Oberingenieurkreis IV IVe arrondissement asm Aare Seeland mobil AG Z16

d'Ingénieur en chef

Tiefbauamt Office des Ponts et

des Kantons Bern chaussées

du canton de Berne

Bauprojekt

Strassen-Nr. 244 Revidiert

Strassenzug Niederbipp - Huttwil Projekt-Nr. 240.01007

Gemeinde Aarwangen, Bannwil, Schwarz-häusern, Thunstetten Bericht-Nr. 2857

Projekt vom 28.02.2020 Format A4

Aarebrücke Bericht Prüfingenieur

Verkehrssanierung Aarwangen Umfahrung

Projektverfasser Schmidt + Partner Bauingenieure AG

Bachlettenstrasse 52

4054 Basel

Basel, 24.04.2020 / AW 1

HAUPTSITZ: 4054 Basel Bachlettenstrasse 52 Tel. 061 205 03 50 Fax 061 205 03 55 [email protected] www.schmidtundpartner.ch

FILIALEN: 4106 Therwil BL Gempenstrasse 3 5400 Baden AG Mellingerstrasse 1 3628 Uttigen BE Flurweg 12

W. Schmidt Dr. Ing. ETH/SIA L. Abt dipl. Ing. ETH/SIA A. Antoniadis dipl. Bauleiter / REG C T.R. Meier dipl. Ing. ETH/SIA B. Trost Dr. Ing. ETH/SIA A. Walz dipl. Ing. TH/SIA

Tiefbauamt der Kanton Bern, Oberingenieurkreis IV asm Aare Seeland mobil AG Entwurf

PROJEKTNAME: Verkehrssanierung Aarebrücke, Los 2 Leistungsphase: Bauprojekt (Entwurf) Dokument: Prüfbericht Projektnummer: 2857

mailto:[email protected]

Verkehrssanierung Aarwangen, Prüfbericht Los 2 Aarebrücke

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Verfasser:

Büro: Schmidt + Partner Bauingenieure AG Bachlettenstrasse 52, 4054 Basel Tel. +41 61 205 0350 Name: Ersteller: Andreas Walz Ivano Racca [email protected] [email protected] Unterschrift:

Basel, den 24.04.2020

Änderungsverzeichnis:

Version Anpassung / Änderung Datum Verfasser Projektleiter 1.0 1. Fassung 24.04.2020 IR / AW AW

INHALTSVERZEICHNIS 1. Einleitung 3

1.1. Objekt und Bauvorhaben 3

1.2. Umfang Prüfung 3

2. Grundlagen 3

2.1. Dokumente des Projektverfassers 3

2.2. Normen Richtlinien 4

3. Prüfung und Ergebnisse 4

3.1. Nutzungsvereinbarung (übergeordnet) 4

3.2. Projektbasis 4

3.3. Statische Berechnungen 5

3.4. Allgemeine Bemerkungen 5

3.5. Modellierung 5

3.6. Überbau 6

3.7. V-Stützen, Pfeiler, Widerlager 6

3.8. Fundationen 6

3.9. Baugrube mit überschnittener Bohrpfahlwand 7

3.10. Bauablauf und Bauvorgang 7

4. Zusammenfassung Prüfergebnisse 7

4.1. Statik 7

4.2. Pläne 7

5. Schlussfolgerungen und Empfehlung 8


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1. Einleitung

1.1. Objekt und Bauvorhaben Die geplante Umfahrung Aarwangen überquert mit einem 479.5 m langen Brückenbauwerk die Aare. Die geplante neue Aarebrücke ist als Viadukt mit 10 Brückenfeldern mit einer Hauptspannweite über dem Fluss von 75.0 m ausgebildet. Die Längsstabilisierung wird mit den beidseitig vom Fluss angeordneten V-Pfeilern realisiert. Die anschliessenden Uferfelder weisen eine abnehmende Spannweite von 52.0 – 34.0 m, mit entsprechender der kontinuierlichen Abnahme der Trägerhöhe. Die Widerlager sind flach im anstehenden Niederterassenschotter fundiert. Die Pfeiler im Vorlandbereich sind auf Grossbohrpfählen in der Süsswassermolasse eingebunden. Die V-Pfeiler sind flach in der Süsswassermolasse fundiert.

1.2. Umfang Prüfung Die Nutzungsvereinbarung und die Projektbasis werden auf Vollständigkeit und Normkonformität (Nutzungszustände, Gefährdungsbilder und Einwirkungen) geprüft. Die Gewährleistung der Nutzungsziele in Hinblick auf die Tragsicherheit, Gebrauchstauglichkeit und Dauerhaftigkeit wird geprüft. Die Bauzustände und deren Zweckmässigkeit ist ebenfalls Bestandteil der Prüfung. Es werden Vergleichsrechnungen oder Überprüfungen der statischen Berechnungen des Projektverfassers vorgenommen. Die Berechnungen des Prüfingenieurs haben überschlägigen Charakter. Die Übereinstimmung der statischen Berechnungen mit der Nutzungsvereinbarung und der Projektbasis wird geprüft. Es kommen die Cubus Programme Statik 7, Cedrus7 und Fagus 7 sowie die Programme der DC-Software zum Einsatz. Die Pläne werden auf Richtigkeit, Vollständigkeit, Normkonformität, Umsetzung der Ergebnisse der statischen Berechnungen sowie der konstruktiven Details geprüft.

2. Grundlagen

2.1. Dokumente des Projektverfassers o Nutzungsvereinbarung im Entwurf vom 30.09.2019, Beilage Nr. A3.01

(Ingenieurgemeinschaft INGE ELOB (Los1), Bänziger Partner AG (Los2)) o Projektbasis im Entwurf vom 20.12.2019, Beilage Nr. D40.01

(Ingenieurgemeinschaft INGE ELOB(Los1), Bänziger Partner AG (Los2)) o Technischer Bericht im Entwurf vom 30.12.2019, Beilage Nr. A3.03

(Bänziger Partner AG (Los2)) o Statische Berechnungen vom 30.01.2020, D40.01 o Situation, Plan Nr. 101, Entwurf vom 20.12.2019 o Längsschnitt und Ansicht, Plan Nr. 102, Entwurf vom 20.12.2019 o Querschnitt und Details, Plan Nr. 103, Entwurf vom 20.12.2019 o Landpfeiler, Plan Nr. 104, Entwurf vom 20.12.2019 o Flusspfeiler, Plan Nr. 105, Entwurf vom 20.12.2019 o Widerlager Nord, Plan Nr. 106, Entwurf vom 20.12.2019 o Widerlager Süd, Plan Nr. 107, Entwurf vom 20.12.2019 o Bauablauf und Bauprogramm, Entwurf vom 20.12.2019 o Bewehrungsschema, Entwurf vom 28.02.2020, D40.10 o Vorspannschema Grundriss und Schnitte, Schema, Entwurf vom 28.02.2020, D40.11 o Bericht zu den Baugrunduntersuchungen, Kellerhals+Haefeli AG vom 14. Oktober 2019


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2.2. Normen Richtlinien o Norm SIA 260 „Grundlagen der Projektierung von Tragwerken“, Schweizerischer

Ingenieur- und Architektenverein (2013). o Norm SIA 261 „Einwirkungen auf Tragwerke“, Schweizerischer Ingenieur- und

Architektenverein (2014). o Norm SIA 261/1 „Einwirkungen auf Tragwerke – Ergänzende Festlegungen“,

Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein (2003) o Norm SIA 262 „Betonbau“, Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein (2013). o Norm SIA 262/1 „Betonbau – Ergänzende Festlegungen“, Schweizerischer Ingenieur- und

Architektenverein (2013). o Norm SIA 263 „Stahlbau“, Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein (2013). o Norm SIA 263/1 „Stahlbau – Ergänzende Festlegungen“, Schweizerischer Ingenieur-

und Architektenverein (2013). o Norm SIA 267 „Geotechnik“, Schweizerischer Ingenieur- und Architektenverein (2013). o Norm SIA 267/1 „Geotechnik – Ergänzende Festlegungen“, Schweizerischer Ingenieur- und

Architektenverein (2013). o Richtlinie, „Projektierung und Ausführung von Kunstbauten der Nationalstrassen“,

Bundesamt für Strassen ASTRA, Abteilung Strassennetze, Standards, Forschung, Sicherheit (2005).

3. Prüfung und Ergebnisse

3.1. Nutzungsvereinbarung (übergeordnet)

Ist bereinigt.

3.2. Projektbasis Das Titelblatt suggeriert einen übergeordneten Charakter der PB da die Projektverfasser der Lose 1 und 2 aufgelistet sind. In der Folge wird jedoch nur die Aarebrücke behandelt. Aufgrund der deutlich grösseren Komplexität der Aarebrücke ist es sinnvoll, eine separate Projektbasis auf die Aarebrücke zugeschnitten zu erstellen. Zu Kapitel 2.1: Sehr summarisch. Details zum statischen System bzw. zur schwimmenden Lagerung wären sinnvoll. Ein ausführlicher Beschrieb der Bauart wäre wünschenswert. Aussagen zur Fundation in Bezug auf die Geologie und die gewählte Modellierung (elast. Bettung) sind zu ergänzen. Zu Kapitel 2.2: Gesamtbreite aufteilen in Fahrbahnbreite und Konsolköpfe. Zu Kapitel 2.3: Die verwendeten Betone sind den Anforderungen geschuldet. Für die Pfeiler wird ein Beton mit hoher Festigkeit verwendet. Die angenommenen E-Module sind realistisch. Das angegeben Fliessmass mit F4 (im Trockenen) steht in Widerspruch zur Angabe in den statischen Berechnungen auf der Seite 200 (F5 unter Wasser).


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Zu Kapitel 2.4: Es bestehen Abweichungen zwischen den Feuchtraumwichten in der PB und den statischen Berechnungen S. 201. Zu Kapitel 2.5: Referenzen explizit angeben.

Zu Kapitel 4: Die Auflistung der massgebenden Gefährdungsbilder mit Lastbeiwerten und Reduktionsbeiwerten ist zu ergänzen. Die Berücksichtigung der Vorspannung (Zwängung) in den Gefährdungsbildern ist anzugeben (siehe Statik Kap. 5). Zu Kapitel 6: Grundsätzlich ist die Reduktion der Steifigkeiten infolge einer angenommene Rissbildung sowohl im Überbau als auch in den Unterbauten sinnvoll. Die fachliche Referenz z. B. A. Muttoni für die quantitativen Abminderungen mit den zugehörigen statischen Überlegungen sind detailliert zu ergänzen. Zusammenfassung: Sehr knapp gehaltene Projektbasis. Das Ziel soll es nicht sein die Norm abzuschreiben, jedoch wären detaillierte Erläuterungen sehr wünschenswert. Insgesamt ist das Dokument für sich zu oberflächlich für eine solch komplexe Brücke jedoch mit den Angaben im Bericht der statischen Berechnungen ausreichend.

3.3. Statische Berechnungen Eine Gegenüberstellung der Vergleichsrechnung mit den Berechnungen des Projektverfassers mit Bemerkungen des Prüfingenieurs sind dem Anhang 1 zu entnehmen.

3.4. Allgemeine Bemerkungen Die Angaben zum Feuchtraumgewicht sind auf die Werte im Bericht zu den Baugrundunter-suchungen (Tabelle 1 Seite 8) zu korrigieren. Es finden sich einzelne Widersprüche zwischen den Bewehrungsangaben in den statischen Berechnungen und den Angaben auf den Bewehrungsplänen.

3.5. Modellierung Das Brückenbauwerk ist als elastisches, räumliches Stabwerksmodell konzipiert. Das Tragwerksmodell ist richtig umgesetzt. Die Lagerung berücksichtigt die horizontale Bettung der Tiefenfundationen. Die angenommenen Federsteifigkeiten der Lagerungen sind den Randbedingungen geschuldet und zweckmässig. Die E-Module wurden aufgrund zeitabhängigen Effekte wie Kriechen differenziert für die Tragsicherheit (GZT) und Gebrauchstauglichkeit (GZG) als auch für ständige Lasten und kurzfristige Lasten reduziert. Der Rissbildung wird mit der Reduktion der Steifigkeiten Rechnung getragen. Vereinfacht kann der Überbau als Durchlaufträger betrachtet werden. Für der Bemessung des Überbaus wird der monolithische und verhältnismässig weiche Anschluss der V-Stützen als Gelenk modelliert. Für die Bemessung der Pfeiler und der Gesamtstabilität (längs und quer) wird von einem biegesteifen Anschluss der V-Stützen an den Überbau ausgegangen.


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Insgesamt spiegelt das Tragwerksmodell im GZT und GZG unter der Berücksichtigung der angenommenen Reduktionen der Steifigkeiten das effektive Tragwerk zweckmässig und zielführend.

3.6. Überbau Die Bemessung des Überbaus im GZT erfolgt mit gelenkigem Anschluss der V-Stützen und gezielt reduzierten Steifigkeiten. Insbesondere betrifft dies die Reduktion des E- Moduls, die Reduktion der Torsionssteifigkeit und die Reduktion der Stützensteifigkeiten der Unterbauten. Die Ergebnisse der Vergleichsrechnung mit Kommentaren sind der Anlage Nr. 1 zu entnehmen. Die Vergleichsrechnung bestätigt bis auf eine Ausnahme die Bemessung des Projektverfassers. Bei den Nachweisen zur Mindestbewehrung gibt es bei der Begrenzung durch das Rissmoment Widersprüche zwischen den Bewehrungsangaben auf den Plänen und den Angaben in den statischen Berechnungen und bei der Reduktion durch Normalkraft liegt der gewählte Bewehrungsgehalt unter der Mindestbewehrung. Der Nachweis des Torsionsrahmens auf Biegung des Hohlkastenbodens (Querbiegung, Eckmoment) ist gemäss Vergleichsrechnung an 2 Stellen knapp nicht erfüllt.

3.7. V-Stützen, Pfeiler, Widerlager Die Bemessung der Pfeiler im GZT erfolgt mit monolithischem Anschluss der V-Stützen an den Überbau, reduzierten E-Modulen am ungerissenen Querschnitt. Die Vergleichsrechnung bestätigt bis auf wenige Ausnahmen die Bemessung des Projektverfassers, dies jedoch ohne Umlagerung infolge einer angenommenen Rissbildung. Dies betrifft den Nachweis im GZT der Biegung mit Normalkraft und den Nachweis der Querkraft am Pfeilerkopf P7. Diese Nachweise sind knapp nicht erfüllt. Die Nachweise GZG für die Bemessungssituation häufige Lastfälle sind an 2 Stellen nicht erfüllt. Im Pfahlbankett ergibt sich in der Vergleichsrechnung eine geringfügig höhere Anzahl an Bügelbewehrung. Die Stabilität insbesondere der V-Pfeiler in Brückenlängs- wie auch in Brückenquerrichtung ist gewährleistet.

3.8. Fundationen Durch eine geschickte Wahl der Neigung der V-Pfeiler konnten die Fundationen gegenüber dem VP optimiert werden. Widerlager Süd und Nord: Im Bericht zu den Baugrunduntersuchungen wird die Setzungsempfindlichkeit der Schotterablagerungen aufgezeigt. Grundsätzlich ist eine Flachfundation der Widerlager in der Schotterablagerungen denkbar. Die berechneten Setzungen von maximal 15mm sind akzeptabel. Pfeiler: Die berechneten Setzungen der Fundationen der V-Pfeiler betragen max. 12mm. Die Set-zungen der Pfähle werden mit max. 15mm angegeben. Die äussere Tragsicherheit der Pfähle ist gemäss Vergleichsrechnung bei 2 Fundationen nicht erfüllt. Bei den Pfeilern P7 und P10 empfehlen wir die Verlängerung der Einbindung in die Süsswassermolasse. Die innere Tragsicherheit der Pfähle konnte bei P10 beim Querkraftnachweis knapp nicht erfüllt werden.


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3.9. Baugrube mit überschnittener Bohrpfahlwand Der vorgeschlagene Baugrubenabschluss wird durch den PV als machbar erachtet. Die Bemessung erfolgt mit diversen Vereinfachungen und konservativen Annahmen. Die detaillierte Bemessung resp. Analyse wird auf die nächste Phase verschoben. Die Vergleichsrechnung ergibt für die stehende Bewehrung und für die Bügelbewehrung einen höheren Bewehrungsbedarf. Die Vergleichsrechnung ist in der Anlage 2 ersichtlich.

3.10. Bauablauf und Bauvorgang Der Bauablauf ist dem statischen Tragwerksystem geschuldet. Die Etappierung ist sinnvoll und zweckmässig. Die Bemessung der massgebenden Bauzustände (Bau- und Vorspannetappen) ist in den statischen Berechnungen berücksichtigt. Die Nachweise im GZT mit den Auswirkungen des Eigengewichtes werden am Eingusssystem ermittelt. Umlagerungen mit einer Rissbildung infolge eingetragener Schnittgrössen im monolithischen statisch unbestimmten System sollen vermieden werden. Dieser Problematik wird u. a. mit einer entsprechenden Stützung mit Gerüsttürmen in den betroffenen Bauzuständen begegnet.

4. Zusammenfassung Prüfergebnisse

4.1. Statik Die Erfüllung der Nachweise im Grenzzustand der Tragsicherheit setzen richtigerweise ein gerissenes Bauwerk voraus. Die Reduktionen der E-Module zur Berücksichtigung des Kriechens und die Reduktion der Steifigkeiten der Querschnitte infolge realistisch angenommener Rissbildungen sind sinnvoll und zweckmässig. Lediglich eine detailliertere Begründung der Reduktionsfaktoren wäre wünschenswert. Die detaillierten Ergebnisse der Vergleichsrechnung können der Anlage Nr. 1 entnommen werden.

4.2. Pläne Die Pläne sind phasengerecht und stellen grundsätzlich alle relevanten Bauteile im Bau- und Endzustand dar. Die Bewehrungsangaben einzelner Querschnitte stimmen nicht mit den Angaben aus den statischen Berechnungen überein. Die Querkraftbewehrung ist im Querschnitt des Bewehrungsplans der Fahrbahnplatte zu ergänzen. Die Spannglieder sind in den Querschnitten des Bewehrungsplans zu ergänzen (4 resp. 5 Spannglieder pro Steg). Bei der konstruktive Ausbildung der Bewehrung der Pfeiler ist die stehenden Bewehrung gegen ausknicken mit zusätzlichen Bügel (jeder 2. Bewehrungsstab) zu sichern. Wir empfehlen die Bügelbewehrung der Stege mit einem Ø22 aufgrund des grossen Biegeradius in mehrschnittige Bügel mit kleinerem Durchmesser zu ersetzen (sollte trotz Spannglieder und hoher Anzahl an Bewehrungseisen machbar sein). Die Pläne stellen die geplanten Baumassnahmen angemessen dar.


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5. Schlussfolgerungen und Empfehlung

Es sind alle wesentlichen Nachweise der Tragsicherheit und Gebrauchstauglichkeit erbracht. Tragsicherheit und Gebrauchstauglichkeit der projektierten Brücke sind gewährleistet. Die im Prüfbericht aufgeführten Bemerkungen insbesondere die Kommentare im Anhang Nr. 1, sind bei der weiteren Planung zu berücksichtigen. Das vorgeschlagene Bauwerk stellt mit der gewählten Tragwerkskonstruktion eine ästhetisch gelungene und wirtschaftliche Lösung da. Aus Sicht Prüfingenieur kann das vorliegende Bauprojekt zur Weiterbearbeitung empfohlen werden. Der vom PV erstellte Bericht der statischen Berechnungen zeichnet sich durch seine hohe Qualität aus.

Basel, 24. April 2020 Schmidt+Partner Andreas Walz Bauingenieure AG

Anhänge: Anhang 1: Tabelle Prüfung, Kommentare und Empfehlungen Anhang 2: Vergleichsstatik überschnittene Bohrpfahlwand

Verkehrssanierung Anhang 1: Prüfung, Kommentare und Empfehlungen Seite 1 von 12 Los 2 Aarebrücke

2857 24.04.2020 S+P

Pos. Kapitel Bänziger Partner AG Vergleichsrechnung Prüfing. Bemerkung / Kommentare 1 4.2 Baustoffeigenschaften � , = � � −

Kriechen: ϕ(t,t0)=1.7 für t=∞ ϕ(t,t0)=0.4 für t=28d ϕ(t,t0)=0.7 für t=90d

Kriechen: ϕ(t,t0)=1.7 für t=∞ ϕ(t,t0)=0.5 für t=28d ϕ(t,t0)=0.6 für t=90d

Kriechen wird durch Abminderung des E-Moduls berücksichtigt.

2 6.4 Bauzustand Nachweise (Biegung – Überbau)

Feld 3 Nx,d = 5792 kN My,d = 96149 kNm eff(M,N)=0.87 erfüllt Feld 5 Nx,d = 5377 kN My,d = 99867 kNm eff(M,N)=0.88 erfüllt

Feld 3 Nx,d = 7288kN My,d = 99253 kNm eff(M,N)=0.89 erfüllt Feld 5 Nx,d = 7402 kN My,d = 102973 kNm eff(M,N)=0.89 erfüllt

Das E-Modul wird aufgrund der langfristigen Betrachtung reduziert: Tragsicherheit Ec = 2/3 E0 Keine Abminderung der Querschnittssteifigkeiten: Überbau Allgemein I´ = I0

Torsionssteifigkeit I´x =Ix0

Pfeiler I´y = I0

I´z = I0

Pfähle I´ = I0

B-NW: Nachweis erfüllt

3 8.3.1 Fahrbahnplatte - Kragarm (Überbau – Querschnitt)

Die Schnittkräfte wurden jeweils über einen 2m breiten Streifen verschmiert. B-NW: , = + � = � � , = ,

Q-NW: VEd,max ist die Querkraft bei Abstand x=z cot(α) von Auflagermitte Feld 10, Seite WL-Süd B-NW: x =3.40 m Bewehrung 2xΦ18/150 as,erf = 3341mm2/m as,vorh = 3393mm2/m η = 0.98 erfüllt Q-NW: x=2.76 m Bügel Φ10/15 VEd,max = 260 kN/m min (VRd,s;VRd,c) = 382 kN/m η = 0.68 erfüllt Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 Nicht berücksichtig


Q-NW: VEd,max ist die Querkraft bei Abstand x=z cot(α) von Auflagermitte Feld 10, Seite WL-Süd B-NW: x =3.35 m Bewehrung 2xΦ18/150 as,erf = 3409 mm2/m as,vorh = 3393 mm2/m η = 1 erfüllt Q-NW: x=3.18 m Bügel Φ10/15 VEd,max = 313 kN/m min (VRd,s;VRd,c) = 385 kN/m η = 0.81 erfüllt Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 B-NW: x =3.18 m Bewehrung 2xΦ18/150 as,erf = 3157 mm2/m as,vorh = 3393 mm2/m η = 0.93 erfüllt Q-NW: x=3.01 m Bügel Φ10/15 VEd,max = 299 kN/m min (VRd,s;VRd,c) = 385 kN/m η = 0.78 erfüllt

B-NW: Nachweis erfüllt Die Bügel fehlen im Bewehrungsplan

4 8.3.2 Fahrbahnplatte – Innenplatte (Überbau – Querschnitt)


Q-NW: Nachweis der Tragsicherheit ohne Bügel = � Feld 10, Seite WL-Süd Nicht berücksichtig Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 B-NW: x =3.76 m Bewehrung Φ16/150 as,erf = 1113 mm2/m as,vorh = 1340 mm2/m η = 0.83 erfüllt Q-NW: VEd = 103 kN/m VRd = 311 kN/m η = 0.3 Keine Bügel erforderlich


Q-NW: Nachweis der Tragsicherheit ohne Bügel = � Feld 10, Seite WL-Süd B-NW: x =0 m Bewehrung Φ16/150 as,erf = 924 mm2/m as,vorh = 1340 mm2/m η = 0.69 erfüllt Q-NW: VEd = 153 kN/m VRd = 298 kN/m η = 0.51 Keine Bügel erforderlich Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 B-NW: x =0 m Bewehrung Φ16/150 as,erf = 999 mm2/m as,vorh = 1340 mm2/m η = 0.75 erfüllt Q-NW: VEd = 151 kN/m VRd = 280 kN/m η = 0.54 Keine Bügel erforderlich

B-NW: Nachweis erfüllt Q-NW: Nachweis erfüllt


2857 24.04.2020 S+P

5 8.4 Fahrbahnplatte - Tragsicherheit Steg (Einspannung im Steg)

Sämtliche Reaktionen werden an 2 m breiten Schnitten abgelesen B-NW: , = , z=0.9d

Feld 10, Seite WL-Süd B-NW: md,tot = 421 kNm/m Bewehrung Φ18/150 as,erf = 1536 mm2/m as,vorh = 1693 mm2/m η = 0.91 erfüllt Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 B-NW: md,tot = -34 kNm/m Bewehrung Φ16/150 as,erf = 124 mm2/m as,vorh = 1340 mm2/m η = 0.10 erfüllt

Sämtliche Reaktionen werden an 2 m breiten Schnitten abgelesen B-NW: , = , z=0.9d

Feld 10, Seite WL-Süd B-NW: md,tot = 417 kNm/m Bewehrung Φ18/150 as,erf = 1635 mm2/m as,vorh = 1693 mm2/m η = 0.96 erfüllt Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 B-NW: md,tot = 0 kNm/m Bewehrung Φ16/150 as,erf = 0 mm2/m as,vorh = 1340 mm2/m η = 0.0 erfüllt

Die Nachweise sind erfüllt. Querkraftnachweis vernachlässigt.

6 8.5 Überbau - Tragsicherheit Bodenplatte Kasten

Die Schnittkräfte wurden jeweils über einen 4m breiten Streifen verschmiert, wobei ohnehin keine Einzellasten vorhanden sind. B-NW: , = + � = � � , = ,

Q-NW: Nachweis der Tragsicherheit ohne Bügel = �

Feld 10, Seite WL-Süd = Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 B-NW: md,tot = 11.8 kNm/m Bewehrung Φ16/150 as,erf = 84.4 mm2/m as,vorh = 1340 mm2/m η = 0.06 erfüllt Q-NW: VEd = 15 kN/m VRd = 350 kN/m η = 0.04 Keine Bügel erforderlich

Die Schnittkräfte wurden jeweils über einen 4m breiten Streifen verschmiert, wobei ohnehin keine Einzellasten vorhanden sind. B-NW: , = + � = � � , = ,

Q-NW: Nachweis der Tragsicherheit ohne Bügel = �

Feld 10, Seite WL-Süd = Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5 B-NW: md,tot = 10 kNm/m Bewehrung Φ16/150 as,erf = 65 mm2/m as,vorh = 1340 mm2/m η = 0.05 erfüllt Q-NW: VEd = 12 kN/m VRd = 377 kN/m η = 0.03 Keine Bügel erforderlich

B-NW: Nachweis erfüllt Q-NW: Nachweis erfüllt

7 8.6 Anprall Leitmauer (Überbau Querschnitt)

Einwirkungen = � � � = 500 kN = � = � = � = Innenbereich:

Schnitt 1: B-NW: md = ℎ , = .9 .

B-NW: Bewehrung Φ14/150 as,erf = 779 mm2/m as,vorh = 1026 mm2/m η = 0.76 erfüllt


B-NW: Bewehrung Φ18/150 as,erf = 1436 mm2/m as,vorh = 1696 mm2/m η = 0.85 erfüllt Schnitt SQ: Q-NW: = � Q-NW: VEd = 255.7 kN/m VRd = 308.8 kN/m η = 0.83 keine Bügel erforderlich Randbereich:


B-NW: Bewehrung Φ14/100 auf äusseren 2m as,erf = 1078mm2/m as,vorh = 1540 mm2/m η = 0.70 erfüllt

Einwirkungen = � � � = 500 kN = � = � = � = Innenbereich:


B-NW: Bewehrung Φ14/150 as,erf = 768 mm2/m as,vorh = 1026 mm2/m η = 0.75 erfüllt


B-NW: Bewehrung Φ18/150 as,erf = 1423 mm2/m as,vorh = 1696 mm2/m η = 0.84 erfüllt Schnitt SQ: Q-NW: = � Q-NW: VEd = 256.9 kN/m VRd = 301.3 kN/m η = 0.85 keine Bügel erforderlich Randbereich:


B-NW: Bewehrung Φ14/100 auf äusseren 2m as,erf = 1057 mm2/m as,vorh = 1540 mm2/m η = 0.69 erfüllt

Nachweis wurde mit Q0 = 500 kN geprüft (ASTRA Richtlinie Q0 = 400 kN, Tabelle 1 Seite 19) Die Nachweise sind erfüllt.


2857 24.04.2020 S+P


B-NW: Bewehrung Φ18/100 auf äusseren 2m as,erf = 2004 mm2/m as,vorh = 2545 mm2/m η = 0.79 erfüllt Schnitt SQ: Q-NW: = � Q-NW: VEd = 289.5 kN/m VRd = 316.9 kN/m η = 0.91 keine Bügel erforderlich


B-NW: Bewehrung Φ18/100 auf äusseren 2m as,erf = 1989 mm2/m as,vorh = 2545 mm2/m η = 0.78 erfüllt Schnitt SQ: Q-NW: = � Q-NW: VEd = 290.2 kN/m VRd = 317.7 kN/m η = 0.91 keine Bügel erforderlich

8 8.7.2 Fahrbahnplatte - Ermüdungssicherheit Kragplatte (Feld 10, Seite WL-Süd)

Nachweis Biegung: Stahl: � = �� ,�

Δσsd = 24 N/mm2 Δσsd,D = 116 N/mm2

η = 0.21 erfüllt Beton: |� | . + . |� | � . |σcd|min = 5 N/mm2

|σcd|max = 7 N/mm2

kc = 1 7 ≤ 12 ≤ 18 erfüllt Nachweis Querkraft: Stahl: � = �� ,�

Δσsd = 92 N/mm2 Δσsd,D = 108 N/mm2 (gilt für Φ10) η = 0.85 erfüllt Beton: |� | . + . |� | � . |σcd|min = 0.5 N/mm2

|σcd|max = 1.5 N/mm2

kc = 0.55 1.5 ≤ 5.8 ≤ 9.9 erfüllt (mit kc = 0.55 berechnet)

Nachweis Biegung: Stahl: � = �� ,�


η = 0.65 erfüllt Beton: |� | . + . |� | � . |σcd|min = 6.8 N/mm2

|σcd|max = 9.8 N/mm2 kc = 1 9.8 ≤ 13.1 ≤ 18 erfüllt Nachweis Querkraft: Stahl: � = �� ,�


η = 0.61 erfüllt Beton: |� | . + . |� | � . |σcd|min = 0.6 N/mm2

|σcd|max = 1.5 N/mm2 kc = 0.55 1.5 ≤ 5.8 ≤ 9.9 erfüllt

Nachweis Biegung: Stahl: erfüllt Beton: erfüllt Nachweis Querkraft: Stahl: erfüllt Beton: erfüllt

9 8.7.3 Fahrbahnplatte - Ermüdungssicherheit Innenplatte (Querschnitt beim Pfeiler 4 und 5)

Nachweis Biegung:

Stahl: � = �� ,�



|σcd|max = 5 N/mm2

kc = 1 5 ≤ 10 ≤ 18 erfüllt Nachweis Querkraft: Nicht berücksichtigt

Nachweis Biegung:

Stahl: � = �� ,�



|σcd|max = 3.9 N/mm2 kc = 1 3.9 ≤ 10.9 ≤ 18 erfüllt Nachweis Querkraft: Stahl: � = �� ,�


η = 0.87 erfüllt

Nachweis Biegung: Stahl: erfüllt Beton: erfüllt Nachweis Querkraft: Stahl: erfüllt Beton: erfüllt


2857 24.04.2020 S+P

Beton: |� | . + . |� | � . |σcd|min = 0.2 N/mm2

|σcd|max = 0.8 N/mm2 kc = 0.55 0.8 ≤ 5.6 ≤ 9.9 erfüllt

10 8.8 Überbau - Mindestbewehrung

Die zulässige Stahlspannung zur Begrenzung der nominellen Rissbreite zum Zeitpunkt der Rissbildung beträgt: � , = √ � ��

Begrenzung durch Rissmoment: , � = � ,�

Leitmauer Φ16/15* as,vor = 1340 mm2/m as,min = 876 mm2/m erfüllt Kragarm Ein. Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 618 mm2/m erfüllt Kragarm Rand Φ16/15* as,vor = 1340 mm2/m as,min = 395 mm2/m erfüllt Innenplatte Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 355 mm2/m erfüllt Innenplatte Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 618 mm2/m erfüllt Steg Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 926 mm2/m erfüllt Untere Kast.Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 554 mm2/m erfüllt Untere Kast.Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 286 mm2/m erfüllt

Begrenzung durch Normalkraft: , � = ℎ � ,�

Leitmauer Φ22/15 as,vor = 2534 mm2/m as,min = 2464 mm2/m erfüllt Kragarm Ein. Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1486 mm2/m erfüllt** Kragarm Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 949 mm2/m erfüllt Innenplatte Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 851 mm2/m erfüllt Innenplatte Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1486 mm2/m erfüllt** Steg Φ20/15 as,vor = 2094 mm2/m as,min = 1830 mm2/m erfüllt*** Untere Kast.Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1331 mm2/m erfüllt Untere Kast.Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 686 mm2/m erfüllt



Leitmauer Φ14/15 as,vor = 1026 mm2/m as,min = 819 mm2/m erfüllt Kragarm Ein. Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 618 mm2/m erfüllt Kragarm Rand Φ12/15 as,vor = 754 mm2/m as,min = 372 mm2/m erfüllt Innenplatte Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 355 mm2/m erfüllt Innenplatte Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 618 mm2/m erfüllt Steg Feld Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 926 mm2/m erfüllt Steg Pfeiler Φ22/15 as,vor = 2534 mm2/m as,min = 1733 mm2/m erfüllt Untere Kast.Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 554 mm2/m erfüllt Untere Kast.Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 286 mm2/m erfüllt Untere Kast.PF2 Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 682 mm2/m erfüllt Untere Kast.PF3-4-5-6 Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1043 mm2/m erfüllt Untere Kast.PF7-8-9 Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 806 mm2/m erfüllt

Begrenzung durch Normalkraft: , � = ℎ � ,�

Leitmauer Φ22/15 as,vor = 2534 mm2/m as,min = 2465 mm2/m erfüllt Kragarm Ein. Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1484 mm2/m n.erfüllt Kragarm Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 949 mm2/m erfüllt Innenplatte Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 851 mm2/m erfüllt Innenplatte Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1484 mm2/m n.erfüllt Steg Feld Φ20/15 as,vor = 2094 mm2/m as,min = 2485 mm2/m n.erfüllt Steg Pfeiler Φ20/15 as,vor = 2094 mm2/m as,min = 3965 mm2/m n.erfüllt Untere Kast.Rand Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1330 mm2/m erfüllt Untere Kast.Mitte Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 686 mm2/m erfüllt Untere Kast.PF2 Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1637 mm2/m n.erfüllt Untere Kast.PF3-4-5-6 Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 2503 mm2/m n.erfüllt Untere Kast.PF7-8-9 Φ16/15 as,vor = 1340 mm2/m as,min = 1934 mm2/m n.erfüllt

Mindestbewehrung anpassen Bewehrung gemäss Plan Nr. 4010 Allg. Baubestimmungen *Bewehrungsangabe in Statik in Widerspruch zu Bewehrungsplan

Bewehrung gemäss Plan Nr. 4010 Φ16/10 i.O Φ16/10 i.O Φ20/10 i.O Φ26/10 i.O Φ16/10 i.O Φ20/10 i.O Φ16/10 i.O **as,vor ≤ as,min n. erfüllt *** as,min = 2485 mm2/m n. erfüllt

11 8.9 Fahrbahnplatte - Zusammenfassung

Bewehrungsskizze Widerspruch zwischen Skizze Seite 825 und Bewehrungsplan Nr. 4010

12 9.1.2 Überbau - Tragsicherheit Biegung und Normalkraft

Die Tragsicherheitsnachweis erfolgen mit dem maximalen Biegemoment und den dazugehörigen Schnittgrössen: , , + , , ℎ + , ℎ + � � = | , | + | | �

TP1 η=0.89 x/d=0.14 erfüllt Pfeiler 2 η=0.84 x/d=0.34 erfüllt TP2 η=0.78 x/d=0.11 erfüllt SP1 N η=0.82 x/d=0.28 erfüllt SP1 S η=0.94 x/d=0.19 erfüllt F3 η=0.81 x/d=0.07 erfüllt SP2 N η=0.89 x/d=0.19 erfüllt SP2 S η=0.71 x/d=0.35 erfüllt F4 η=0.89 x/d=0.18 erfüllt SP3 N η=0.79 x/d=0.30 erfüllt SP3 S η=0.92 x/d=0.18 erfüllt

Die Tragsicherheitsnachweis erfolgen mit dem maximalen Biegemoment und den dazugehörigen Schnittgrössen: , , + , , ℎ + , ℎ + � � = | , | + | | �

TP1 Pfeiler 2 TP2 SP1 N η=0.80 x/d=0.29 erfüllt SP1 S η=0.96 x/d=0.19 erfüllt F3 η=0.74 x/d=0.08 erfüllt SP2 N η=0.91 x/d=0.24 erfüllt SP2 S η=0.73 x/d=0.46 erfüllt F4 η=0.86 x/d=0.20 erfüllt SP3 N η=0.74 x/d=0.43 erfüllt SP3 S η=0.95 x/d=0.20 erfüllt

Das E-Modul wird aufgrund der langfristigen Betrachtung reduziert: Tragsicherheit Ec = 2/3 E0 Abminderung der Querschnitts-steifigkeiten aufgrund von Rissbildung: Überbau Allgemein I´ = I0

Torsionssteifigkeit I´x = Ix0

Pfeiler I´y = 0.5 I0

I´z = 0.5 I0

Pfähle I´ = 0.5 I0

Die Nachweise sind erfüllt.


2857 24.04.2020 S+P

F5 η=0.81 x/d=0.07 erfüllt SP4 N η=0.84 x/d=0.14 erfüllt SP4 S η=0.75 x/d=0.23 erfüllt F6 η=0.76 x/d=0.09 erfüllt Pfeiler 7 η=0.89 x/d=0.20 erfüllt F7 η=0.81 x/d=0.11 erfüllt Pfeiler 8 η=0.88 x/d=0.25 erfüllt F8 η=0.81 x/d=0.11 erfüllt Pfeiler 9 η=0.96 x/d=0.29 erfüllt F9 η=0.91 x/d=0.14 erfüllt Pfeiler 10 η=0.98 x/d=0.29 erfüllt TP10 η=0.92 x/d=0.17 erfüllt

F5 η=0.78 x/d=0.07 erfüllt SP4 N SP4 S F6 Pfeiler 7 η=0.86 x/d=0.23 erfüllt F7 Pfeiler 8 η=0.82 x/d=0.28 erfüllt F8 Pfeiler 9 η=0.89 x/d=0.32 erfüllt F9 η=0.86 x/d=0.14 erfüllt Pfeiler 10 η=0.92 x/d=0.29 erfüllt TP10

13 9.1.3 Überbau - Tragsicherheit Schub und Torsion

Maximale Querkraft: , = | ,° | + | , , | + �

Nachweis unter Vz,d,ext: WL Nord +zcotα Φ16/150 n=0.93 erfüllt Pfeiler 2 -zcotα Φ16/100 n=0.67 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.74 erfüllt Pfeiler 3 -zcotα Φ16/150 n=0.96 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.84 erfüllt Pfeiler 4 -zcotα Φ14/150 n=0.66 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.49 erfüllt Pfeiler 5 -zcotα Φ16/100 n=0.52 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.68 erfüllt Pfeiler 6 -zcotα Φ14/150 n=0.71 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.74 erfüllt Pfeiler 7 -zcotα Φ14/150 n=0.70 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.94 erfüllt Pfeiler 8 -zcotα Φ16/150 n=0.67 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.90 erfüllt Pfeiler 9 -zcotα Φ16/150 n=0.75 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.55 erfüllt Pfeiler 10 -zcotα Φ16/100 n=0.58 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.76 erfüllt WL Süd -zcotα Φ16/100 n=0.66 erfüllt Nachweis unter Td,ext: WL Nord +zcotα Φ16/150 n=0.89 erfüllt Pfeiler 2 -zcotα Φ16/100 n=0.69 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.87 erfüllt Pfeiler 3 -zcotα Φ16/150 n=0.95 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.93 erfüllt Pfeiler 4 -zcotα Φ14/150 n=0.66 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.67 erfüllt Pfeiler 5 -zcotα Φ16/100 n=0.70 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.68 erfüllt Pfeiler 6 -zcotα Φ14/150 n=0.48 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.70 erfüllt Pfeiler 7 -zcotα Φ14/150 n=0.88 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.95 erfüllt Pfeiler 8 -zcotα Φ16/150 n=0.82 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.90 erfüllt Pfeiler 9 -zcotα Φ16/150 n=0.93 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.67 erfüllt Pfeiler 10 -zcotα Φ16/100 n=0.57 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.76 erfüllt WL Süd -zcotα Φ16/100 n=0.64 erfüllt

Maximale Querkraft: , = | ,° | + | , , | + �

Nachweis unter Vz,d,ext: WL Nord +zcotα Φ16/150 n=0.92 erfüllt Pfeiler 2 -zcotα Φ16/100 n=0.72 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.85 erfüllt Pfeiler 3 -zcotα Φ16/150 n=0.84 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.76 erfüllt Pfeiler 4 -zcotα Φ14/150 n=0.70 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.52 erfüllt Pfeiler 5 -zcotα Φ16/100 n=0.42 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.71 erfüllt Pfeiler 6 -zcotα Φ14/150 n=0.78 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.70 erfüllt Pfeiler 7 -zcotα Φ14/150 n=0.77 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.98 erfüllt Pfeiler 8 -zcotα Φ16/150 n=0.67 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.91 erfüllt Pfeiler 9 -zcotα Φ16/150 n=0.82 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.62 erfüllt Pfeiler 10 -zcotα Φ16/100 n=0.92 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.81 erfüllt WL Süd -zcotα Φ16/100 n=0.66 erfüllt Nachweis unter Td,ext: WL Nord +zcotα Φ16/150 n=0.64 erfüllt Pfeiler 2 -zcotα Φ16/100 n=0.40 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.48 erfüllt Pfeiler 3 -zcotα Φ16/150 n=0.45 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.44 erfüllt Pfeiler 4 -zcotα Φ14/150 n=0.38 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.26 erfüllt Pfeiler 5 -zcotα Φ16/100 n=0.28 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.66 erfüllt Pfeiler 6 -zcotα Φ14/150 n=0.58 erfüllt +zcotα Φ14/150 n=0.54 erfüllt Pfeiler 7 -zcotα Φ14/150 n=0.97 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.98 erfüllt Pfeiler 8 -zcotα Φ16/150 n=0.39 erfüllt +zcotα Φ16/150 n=0.90 erfüllt Pfeiler 9 -zcotα Φ16/150 n=0.53 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.73 erfüllt Pfeiler 10 -zcotα Φ16/100 n=0.56 erfüllt +zcotα Φ16/100 n=0.80 erfüllt WL Süd -zcotα Φ16/100 n=0.66 erfüllt

Das E-Modul wird aufgrund der langfristigen Betrachtung reduziert: Tragsicherheit Ec = 2/3 E0 Abminderung der Querschnittssteifigkeiten aufgrund von Rissbildung: Überbau Allgemein I´ = I0



I´z = 0.5 I0



14 9.2.1 Überbau – Gebrauchstauglichkeit, Spannungsnachweis

Nachweis: � . = . Betonspannung

Quasi-ständige: erfüllt

Häufige: erfüllt

Nachweis: � . = . Betonspannung

Quasi-ständige: erfüllt

Häufige: erfüllt

GT-Quasi-ständig Ec = 1/3 E0

I = I0 GT-Häufig Ec = 2/3 E0

I = I0



2857 24.04.2020 S+P

15 9.2.2 Überbau – Gebrauchstauglichkeit, Verformungsnachweis

Nachweis: quasi-ständiger Last � ℎ = 7 Deformationen

erfüllt Nachweis: häufiger Last � ℎ =

Feld 1 wzul =70 mm wvorh = 9 mm erfüllt Feld 2 wzul =95 mm wvorh = 11 mm erfüllt Feld 3 wzul =95 mm wvorh = 9 mm erfüllt Feld 4 wzul =150 mm wvorh = 19 mm erfüllt Feld 5 wzul =95 mm wvorh = 8 mm erfüllt Feld 6 wzul =104 mm wvorh = 11 mm erfüllt Feld 7 wzul =99 mm wvorh = 10 mm erfüllt Feld 8 wzul =94 mm wvorh = 12 mm erfüllt Feld 9 wzul =89 mm wvorh = 14 mm erfüllt Feld 10 wzul =68 mm wvorh = 12 mm erfüllt

Nachweis: quasi-ständiger Last � ℎ = 7 Deformationen

erfüllt Nachweis: häufiger Last � ℎ =

Feld 1 wzul =70 mm wvorh = 13 mm erfüllt Feld 2 wzul =95 mm wvorh = 18 mm erfüllt Feld 3 wzul =95 mm wvorh = 14 mm erfüllt Feld 4 wzul =150 mm wvorh = 26 mm erfüllt Feld 5 wzul =95 mm wvorh = 12 mm erfüllt Feld 6 wzul =104 mm wvorh = 17 mm erfüllt Feld 7 wzul =99 mm wvorh = 14 mm erfüllt Feld 8 wzul =94 mm wvorh = 17 mm erfüllt Feld 9 wzul =89 mm wvorh = 19 mm erfüllt Feld 10 wzul =68 mm wvorh = 17 mm erfüllt

Deformationen: quasi-ständiger Last E = 1/3 E0

I = I0 Deformationen: infolge Nutzlast E = E0

I = I0 Aufgrund einer eingeplanten Überhöhung während des Baus werden die Deformationen infolge quasi-ständiger Lasten kompensiert. Die Nachweise sind erfüllt.

16 10.1 Überbau – Torsionsrahmen (Biegung Hohlkasten Querschnitt)

Die Scheibenkräfte werden mit der Formel: � = �

Der erforderlicher Bewehrungsquerschnitt: � , = �.9 ℎ

P2: Obere Platte As,erf = 2194 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.54 erfüllt Steg Unten As,erf = 5454 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.72 erfüllt Untere Platte As,erf = 9812 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.92 erfüllt Steg Oben As,erf = 135 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.03 erfüllt P3: Obere Platte As,erf = 1298 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.32 erfüllt Steg Unten As,erf = 5792 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.76 erfüllt Untere Platte As,erf = 8474 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.80 erfüllt Steg Oben As,erf = 135 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.03 erfüllt P4: Obere Platte As,erf = 649 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.16 erfüllt Steg Unten As,erf = 6198 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.82 erfüllt Untere Platte As,erf = 6795 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.64 erfüllt Steg Oben As,erf = 90 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.02 erfüllt P5: Obere Platte As,erf = 649 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.16 erfüllt Steg Unten As,erf = 6198 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.82 erfüllt Untere Platte As,erf = 6795 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.64 erfüllt Steg Oben As,erf = 90 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.02 erfüllt P6: Obere Platte As,erf = 649 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.16 erfüllt Steg Unten As,erf = 6040 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.79 erfüllt Untere Platte As,erf = 6964 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.66 erfüllt Steg Oben As,erf = 293 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.07 erfüllt P7: Obere Platte As,erf = 1406 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.35 erfüllt Steg Unten As,erf = 6536 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.86 erfüllt Untere Platte As,erf = 9736 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.92 erfüllt Steg Oben As,erf = 225 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.06 erfüllt P8: Obere Platte As,erf = 1406 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.35 erfüllt Steg Unten As,erf = 5927 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.78 erfüllt Untere Platte As,erf = 8970 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.84 erfüllt Steg Oben As,erf = 270 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.07 erfüllt P9: Obere Platte As,erf = 1515 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.38 erfüllt Steg Unten As,erf = 5792 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.76 erfüllt Untere Platte As,erf = 9105 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.86 erfüllt Steg Oben As,erf = 158 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.04 erfüllt P10: Obere Platte As,erf = 1839 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.46 erfüllt

Die Scheibenkräfte werden mit der Formel: � = �

Der erforderlicher Bewehrungsquerschnitt: � , = �.9 ℎ

P2: Steg Unten As,erf = 3134 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.78 erfüllt Steg Unten As,erf = 6002 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.79 erfüllt Untere Platte As,erf = 11794 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=1.11 n.erfüllt Steg Oben As,erf = 143 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.04 erfüllt P3: Obere Platte As,erf = 1053 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.26 erfüllt Steg Unten As,erf = 5589 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.74 erfüllt Untere Platte As,erf = 6692 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.63 erfüllt Steg Oben As,erf = 353 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.09 erfüllt P4: Obere Platte As,erf = 1159 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.29 erfüllt Steg Unten As,erf = 6047 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.80 erfüllt Untere Platte As,erf = 6890 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.65 erfüllt Steg Oben As,erf = 214 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.05 erfüllt P5: Obere Platte As,erf = 1093 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.27 erfüllt Steg Unten As,erf = 5750 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.76 erfüllt Untere Platte As,erf = 6553 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.62 erfüllt Steg Oben As,erf = 203 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.05 erfüllt P6: Obere Platte As,erf = 1132 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.28 erfüllt Steg Unten As,erf = 5959 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.78 erfüllt Untere Platte As,erf = 6946 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.65 erfüllt Steg Oben As,erf = 286 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.07 erfüllt P7: Obere Platte As,erf = 2304 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.57 erfüllt Steg Unten As,erf = 7126 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.94 erfüllt Untere Platte As,erf = 1126 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=1.05 n.erfüllt Steg Oben As,erf = 205 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.05 erfüllt P8: Obere Platte As,erf = 2107 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.52 erfüllt Steg Unten As,erf = 6365 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.84 erfüllt Untere Platte As,erf = 10241 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.96 erfüllt Steg Oben As,erf = 317 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.08 erfüllt P9: Obere Platte As,erf = 2159 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.54 erfüllt Steg Unten As,erf = 6247 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.82 erfüllt Untere Platte As,erf = 10504 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.99 erfüllt Steg Oben As,erf = 509 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.13 erfüllt P10: Obere Platte As,erf = 2686 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.67 erfüllt




I´z = 0.5 I0


P2: Untere Platte Φ26/100 P7: Untere Platte Φ26/100


2857 24.04.2020 S+P

Steg Unten As,erf = 4440 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.58 erfüllt Untere Platte As,erf = 8330 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.78 erfüllt Steg Oben As,erf = 451 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.11 erfüllt

Steg Unten As,erf = 4765 mm2 As,vorh = 7603 mm2 (Φ22/150) η=0.63 erfüllt Untere Platte As,erf = 9970 mm2 As,vorh = 10619 mm2 (Φ26/150) η=0.94 erfüllt Steg Oben As,erf = 357 mm2 As,vorh = 4021 mm2 (Φ16/150) η=0.09 erfüllt

17 12.3.2 Pfeiler - Tragsicherheitsnachweis Biegung und Normalkraft

1)Schnittkräfte und Verschiebungen aus Theorie I. Ordnung bestimmen. , + ℎ, + , ℎ, , + ℎ, + , ℎ, + , ℎ, + , ℎ, 2) Berechnung des Momentes aus Lagerreibung an den Füssen der Pfeiler = % ℎ � 3) Schnittkräfte II. Ordnung gem. SIA 262 4.3.7 berechnen Ergebnisse aus Fagus-7 – B-NW P2: OK Φ30/150 η=0.20 erfüllt UK Φ30/150 η=0.76 erfüllt P3: OK Φ30/150 η=0.67 erfüllt UK Φ30/150 η=0.33 erfüllt P4: OK Φ30/150 η=0.90 erfüllt UK Φ30/150 η=0.84 erfüllt P5: OK Φ30/150 η=0.86 erfüllt UK Φ30/150 η=0.74 erfüllt P6: OK Φ30/150 η=0.65 erfüllt UK Φ30/150 η=0.43 erfüllt P7: OK Φ30/150 η=0.84 erfüllt UK Φ30/150 η=0.82 erfüllt P8: OK Φ30/150 η=0.24 erfüllt UK Φ30/150 η=0.64 erfüllt P9: OK Φ30/150 η=0.23 erfüllt UK Φ30/150 η=0.69 erfüllt P10: OK Φ30/150 η=0.19 erfüllt UK Φ30/150 η=0.38 erfüllt

1)Schnittkräfte und Verschiebungen aus Theorie I. Ordnung bestimmen. , + ℎ, + , ℎ, , + ℎ, + , ℎ, + , ℎ, + , ℎ, 2) Berechnung des Momentes aus Lagerreibung an den Füssen der Pfeiler = % ℎ � 3) Schnittkräfte II. Ordnung gem. SIA 262 4.3.7 berechnen Ergebnisse aus Fagus-7 – B-NW P2: OK Φ30/150 η=0.26 erfüllt UK Φ30/150 η=0.70 erfüllt P3: OK Φ30/150 η=0.93 erfüllt UK Φ30/150 η=0.48 erfüllt P4: OK Φ30/150 η=0.92 erfüllt UK Φ30/150 η=0.79 erfüllt P5: OK Φ30/150 η=0.88 erfüllt UK Φ30/150 η=0.78 erfüllt P6: OK Φ30/150 η=0.76 erfüllt UK Φ30/150 η=0.61 erfüllt P7: OK Φ30/150 η=1.12 nicht erfüllt UK Φ30/150 η=0.96 erfüllt P8: OK Φ30/150 η=0.40 erfüllt UK Φ30/150 η=0.66 erfüllt P9: OK Φ30/150 η=0.28 erfüllt UK Φ30/150 η=0.36 erfüllt P10: OK Φ30/150 η=0.24 erfüllt UK Φ30/150 η=0.37 erfüllt

Das E-Modul wird aufgrund der langfristigen Betrachtung reduziert: Tragsicherheit Ec = 2/3 E0 Keine Abminderung der Querschnittssteifigkeiten aufgrund von Rissbildung: Überbau Allgemein I´ = I0


Pfeiler I´y = I0

I´z = I0

Pfähle I´ = I0

Die V-Pfeiler sind oben und unten eingespannt berücksichtigt. Die Verformungen ev wurden mittels der Grenzwertspezifikation GB3 Zwang ermittelt (massgebend). Plus jeder 2. Stab halten

Pfeiler 7: Φ34/150 statt Φ30/150

18 12.3.3. Pfeiler - Tragsicherheitsnachweis Querkraft

Der Widerstand der Bügel ergibt sich aus: , = � � . ℎ cot

Der Widerstand des Betons ergibt sich aus: , = � � P2: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.54 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.38 erfüllt P3: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.64 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.54 erfüllt P4: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.64 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ14/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.73 erfüllt P5: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.63 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ14/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.71 erfüllt P6: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.59 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.57 erfüllt P7: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ14/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.73 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.59 erfüllt

Der Widerstand der Bügel ergibt sich aus: , = � � . ℎ cot

Der Widerstand des Betons ergibt sich aus: , = � � P2: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.28 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.35 erfüllt P3: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.75 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.63 erfüllt P4: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.77 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ14/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.74 erfüllt P5: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.75 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ14/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.72 erfüllt P6: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ16/150-6 Schn. max(ηy;ηz) =0.69 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.64 erfüllt P7: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ14/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =1.03 nicht erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.79 erfüllt



Pfeiler I´y = I0

I´z = I0

Pfähle I´ = I0

Widerspruch zum Bewehrungsplan (Plan Nr.4010) Plus jeder 2. Stab halten P7: y:Φ12/150-2 Schn.; z:Φ14/75-4 Schn.


2857 24.04.2020 S+P

P8: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.41 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.24 erfüllt P9: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.52 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.39 erfüllt P10: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.52 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.43 erfüllt

P8: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.49 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.28 erfüllt P9: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.18 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.21 erfüllt P10: OK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.13 erfüllt UK y: Φ12/150-2 Schn.; z: Φ12/150-4 Schn. max(ηy;ηz) =0.14 erfüllt

19 12.3.4. Pfeiler - Tragsicherheitsnachweis Torsion

Die erforderliche Bewehrung (Torsionbügel) wird mit der Formel berechnet: �

Flusszugewandte Pfeiler: z = 0-7 m Φ16/100 z = 7-20 m Φ16/150 z = 20-38 m Φ14/150 Flussabgewandte Pfeiler: z = 0-6 m Φ16/100 z = 6-18 m Φ16/150 z = 18-32 m Φ14/150

Die erforderliche Bewehrung (Torsionbügel) wird mit der Formel berechnet: �

Flusszugewandte Pfeiler: z = 0-8 m Φ12/100 z = 8-38 m Φ12/150 Flussabgewandte Pfeiler: z = 0-8 m Φ12/100 z = 8-32 m Φ12/150



Pfeiler I´y = I0

I´z = I0

Pfähle I´ = I0


20 12.4.1 Pfeiler - Gebrauchstauglichkeit Spannungsnachweise

Quasi-ständig: Beton � . = . C50/60 (fck = 50 N/mm2)

Stahl � − =

Häufig: Beton � . = C50/60 (fck = 50 N/mm2)

Stahl � − =

Quasi-ständig: P2: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -9.6 N/mm2 erfüllt P3: OK Φ30/150* σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt P4: OK Φ30/150* σc,max= -15.9 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -14.3 N/mm2 erfüllt P5: OK Φ30/150* σc,max= -15.6 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -15.0 N/mm2 erfüllt P6: OK Φ30/150* σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt P7: OK Φ30/150* σc,max= -9.3 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -9.1 N/mm2 erfüllt P8: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -6.8 N/mm2 erfüllt P9: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -10 N/mm2 erfüllt P10: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -5.9 N/mm2 erfüllt Häufig: P2: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -15.8 N/mm2 erfüllt P3: OK Φ30/150* σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt P4: OK Φ30/150* σc,max= -20.7 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -20.8 N/mm2 erfüllt P5: OK Φ30/150* σc,max= -20.3 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -19.7 N/mm2 erfüllt P6: OK Φ30/150* σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt P7: OK Φ30/150* σc,max= -21.8 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -20.6 N/mm2 erfüllt P8: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -13.3 N/mm2 erfüllt P9: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -15.8 N/mm2 erfüllt P10: OK Φ30/150 σc,max= 0 N/mm2 erfüllt

Quasi-ständig: Beton � . = . C50/60 (fck = 50 N/mm2)

Stahl � − =

Häufig: Beton � . = C50/60 (fck = 50 N/mm2)

Stahl � − =

Quasi-ständig: P2: OK Φ30/150 σc,max= -2.6 N/mm2 σs,max= -13.7 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -3.1 N/mm2 σs,max= -16.4 N/mm2 erfüllt P3: OK Φ30/150* σc,max= -18.9 N/mm2 σs,max= -93.4 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -6.7 N/mm2 σs,max= -34.6 N/mm2 erfüllt P4: OK Φ30/150* σc,max= -19.6 N/mm2 σs,max= -98.8 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -15.8 N/mm2 σs,max= -81.2 N/mm2 erfüllt P5: OK Φ30/150* σc,max= -18.3 N/mm2 σs,max= -92.5 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -15.2 N/mm2 σs,max= -78.4 N/mm2 erfüllt P6: OK Φ30/150* σc,max= -14.5 N/mm2 σs,max= -72.7 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -7 N/mm2 σs,max= -36.5 N/mm2 erfüllt P7: OK Φ30/150* σc,max= -13 N/mm2 σs,max= -64.4 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -9.9 N/mm2 σs,max= -50.4 N/mm2 erfüllt P8: OK Φ30/150 σc,max= -3.4 N/mm2 σs,max= -18 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -7.1 N/mm2 σs,max= -36.6 N/mm2 erfüllt P9: OK Φ30/150 σc,max= -3.2 N/mm2 σs,max= -16.8 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -3.5 N/mm2 σs,max= -18.4 N/mm2 erfüllt P10: OK Φ30/150 σc,max= -2.6 N/mm2 σs,max= -13.5 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -2.8 N/mm2 σs,max= -14.6 N/mm2 erfüllt Häufig: P2: OK Φ30/150 σc,max= -4.9 N/mm2 σs,max= -25.9 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -6.5 N/mm2 σs,max= -34 N/mm2 erfüllt P3: OK Φ30/150* σc,max= -35 N/mm2 σs,max= -225.4 N/mm2 nicht erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -10.7 N/mm2 σs,max= -55.3N/mm2 erfüllt P4: OK Φ30/150* σc,max= -29.1 N/mm2 σs,max= -146.3 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -24.7 N/mm2 σs,max= -126.6 N/mm2 erfüllt P5: OK Φ30/150* σc,max= -26.6 N/mm2 σs,max= -134.3 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -22.8 N/mm2 σs,max= -117.2 N/mm2 erfüllt P6: OK Φ30/150* σc,max= -29.3 N/mm2 σs,max= -153 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -11.8 N/mm2 σs,max= -61.3 N/mm2 erfüllt P7: OK Φ30/150* σc,max= -34.4 N/mm2 σs,max= -222 N/mm2 nicht erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -25.5 N/mm2 σs,max= -128.1 N/mm2 erfüllt P8: OK Φ30/150 σc,max= -5.8 N/mm2 σs,max= -30.6 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -15.1 N/mm2 σs,max= -76.4 N/mm2 erfüllt P9: OK Φ30/150 σc,max= -5.6 N/mm2 σs,max= -29.4 N/mm2 erfüllt UK Φ30/150 σc,max= -6.7 N/mm2 σs,max= -35.4 N/mm2 erfüllt P10: OK Φ30/150 σc,max= -4.6 N/mm2 σs,max= -24.3 N/mm2 erfüllt

Das E-Modul wird aufgrund der langfristigen Betrachtung reduziert: Quasi-ständig Ec = 1/3 E0 Häufig Ec = 2/3 E0 Keine Abminderung der Querschnittssteifigkeiten: Überbau Allgemein I´ = I0


Pfeiler I´y = I0

I´z = I0

Pfähle I´ = I0

Die Nachweise sind erfüllt. P3: Φ34/100 P7: Φ34/100


2857 24.04.2020 S+P

UK Φ30/150 σc,max= -8.8 N/mm2 erfüllt *Widerspruch zum Bewehrungsplan (Plan Nr.4010)

UK Φ30/150 σc,max= -4.8 N/mm2 σs,max= -25.3 N/mm2 erfüllt *Widerspruch zum Bewehrungsplan (Plan Nr.4010) Φ34/125+Φ20/15

21 12.4.2 Pfeiler – Mindestbewehrung



Pfeilerfuss 2 Φ20/150 as,vor = 2049 mm2/m as,min = 2070 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 7 Φ22/150 as,vor = 2534 mm2/m as,min = 2372 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 8 Φ22/150 as,vor = 2534 mm2/m as,min = 2355 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 9 Φ20/150 as,vor = 2049 mm2/m as,min = 1915 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 10 Φ20/150 as,vor = 2049 mm2/m as,min = 1859 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss V-Pfeiler Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 4756 mm2/m akzeptabel Pfeilerkopf Landpfeiler Φ18/150 as,vor = 1696 mm2/m as,min = 1650 mm2/m erfüllt Pfeilerkopf V-Pfeiler Φ20/150 as,vor = 2049 mm2/m as,min = 2087 mm2/m akzeptabel



Pfeilerfuss 2 Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 2132 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 7 Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 2330 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 8 Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 2313 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 9 Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 2071 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss 10 Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 1973 mm2/m erfüllt Pfeilerfuss V-Pfeiler Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 4000 mm2/m erfüllt Pfeilerkopf Landpfeiler Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 1791 mm2/m erfüllt Pfeilerkopf V-Pfeiler Φ30/150 as,vor = 4712 mm2/m as,min = 2150 mm2/m erfüllt

Mindestbewehrung Φ30/150 Abmessungen P9 und P10 kontrollieren (geringe Abweichung) Die Nachweise sind erfüllt.

Widerspruch zum Bewehrungsplan (Plan Nr.4010)

22 13.3 Pfahlbankette - Nachweise

Bewehrung am der Bankettunterseite: � , , = , � , , = ,

Die benötige Bügelbewehrung beträgt: � , = �

Der Widerstand der Druckdiagonale beträgt: , = Bewehrung am der Bankettunterseite: P2: x-Richt 2Φ34/100 as,vorh = 18158 N/mm2 as,erf = 15901N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 7818 N/mm2 erfüllt P7: x-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 8121N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ34/100 as,vorh = 18158 N/mm2 as,erf = 12633 N/mm2 erfüllt P8: x-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 7154 N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ34/150 as,vorh = 12016 N/mm2 as,erf = 10563 N/mm2 erfüllt P9: x-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 6727 N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ34/150 as,vorh = 12016 N/mm2 as,erf = 9931 N/mm2 erfüllt P10: x-Richt 2Φ34/150 as,vorh = 12016 N/mm2 as,erf = 12253 N/mm2 akzeptabel y-Richt 1Φ34/150 as,vorh = 6053 N/mm2 as,erf = 5395 N/mm2 erfüllt Bügelbewehrung: P2: As,erf = 11008 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 55 P7: As,erf = 9330 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 47 P8: As,erf = 7926 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 40 P9: As,erf = 7452 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 38 P10: As,erf = 8317 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 42 Drückdiagonale P2: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 12074 kN η = 0.83 erfüllt P7: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 12234 kN η = 0.85 erfüllt P8: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 8693 kN η = 0.60 erfüllt P9: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 8174 kN η = 0.57 erfüllt P10: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 9123 kN η = 0.63 erfüllt

Bewehrung am der Bankettunterseite: � , , = , � , , = ,

Die benötige Bügelbewehrung beträgt: � , = �

Der Widerstand der Druckdiagonale beträgt: , = Bewehrung am der Bankettunterseite: P2: x-Richt 2Φ34/100 as,vorh = 18158 N/mm2 as,erf = 16724 N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 8130 N/mm2 erfüllt P7: x-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 8908 N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ34/100 as,vorh = 18158 N/mm2 as,erf = 13844 N/mm2 erfüllt P8: x-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 7382 N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ34/150 as,vorh = 12016 N/mm2 as,erf = 11442 N/mm2 erfüllt P9: x-Richt 2Φ30/150 as,vorh = 9425 N/mm2 as,erf = 7035 N/mm2 erfüllt y-Richt 2Φ34/150 as,vorh = 12016 N/mm2 as,erf = 10317 N/mm2 erfüllt P10: x-Richt 2Φ34/150 as,vorh = 12016 N/mm2 as,erf = 12301 N/mm2 akzeptabel y-Richt 1Φ34/150 as,vorh = 6053 N/mm2 as,erf = 5364 N/mm2 erfüllt Bügelbewehrung: P2: As,erf = 11070 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 56 P7: As,erf = 9800 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 49 P8: As,erf = 8106 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 41 P9: As,erf = 7434 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 37 P10: As,erf = 7989 mm2 n°Schnitte (Φ16) = 40 Drückdiagonale P2: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 12671 kN η = 0.87 erfüllt P7: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 11218 kN η = 0.77 erfüllt P8: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 9278 kN η = 0.64 erfüllt P9: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 8509 kN η = 0.59 erfüllt P10: Nc,rd = 14540 kN Ncd = 9145 kN η = 0.63 erfüllt



Pfeiler I´y = I0

I´z = I0

Pfähle I´ = I0

Der Plan Nr.104 muss gemäss Statik aktualisieren werden (Pfeiler 2 und Pfeiler 10 haben nur 4 Bohrpfähle). *Es fehlt Bewehrungsplan für Kontrolle der Anzahl der Schnitte.

Anzahl Schnitte kontrollieren Anzahl Schnitte kontrollieren Anzahl Schnitte kontrollieren

23 14.1.6 Tragsicherheitsnachweise Widerlager Nord

Kontrolle Kippen Statischer Grundbruch

Kontrolle Kippen Statischer Grundbruch



+

� = , � = ℎℎ, �

+

� = , � = ℎℎ, �


2857 24.04.2020 S+P

Gleitnachweis Kontrolle Kippen: Fall 1: Fy,min 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 2: Fy,max 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 3: Fz,min 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 4: Fz,max 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 5: Mx,min 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 6: Mx,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Statischer Grundbruch: Fall 1: Fy,min η = 0.55 erfüllt Fall 2: Fy,max η = 0.49 erfüllt Fall 3: Fz,min η = 0.39 erfüllt Fall 4: Fz,max η = 0.60 erfüllt Fall 5: Mx,min η = 0.61 erfüllt Fall 6: Mx,max η = 0.54 erfüllt Gleitnachweis: Die Horizontallasten sind deutlich kleiner als 34% der Vertikallast, womit der Gleitnachweis erbracht ist.

Gleitnachweis Kontrolle Kippen: Fall 1: Fy,min 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 2: Fy,max 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 3: Fz,min 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 4: Fz,max 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 5: Mx,min 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 6: Mx,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Statischer Grundbruch: Fall 1: Fy,min η = 0.67 erfüllt Fall 2: Fy,max η = 0.60 erfüllt Fall 3: Fz,min η = 0.48 erfüllt Fall 4: Fz,max η = 0.74 erfüllt Fall 5: Mx,min η = 0.75 erfüllt Fall 6: Mx,max η = 0.68 erfüllt Gleitnachweis: Die Horizontallasten sind deutlich kleiner als 34% der Vertikallast, womit der Gleitnachweis erbracht ist.


I´z = 0.5 I0


Es fehlt Bewehrungsplan. Die Nachweise sind erfüllt.

24 14.1.7 Tragsicherheitsnachweise Widerlager Süd

Kontrolle Kippen Statischer Grundbruch Gleitnachweis Kontrolle Kippen: Fall 1: Fy,min 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 2: Fy,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 3: Fz,min 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 4: Fz,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 5: Mx,min 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 6: Mx,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Statischer Grundbruch: Fall 1: Fy,min η = 0.45 erfüllt Fall 2: Fy,max η = 0.50 erfüllt Fall 3: Fz,min η = 0.35 erfüllt Fall 4: Fz,max η = 0.57 erfüllt Fall 5: Mx,min η = 0.58 erfüllt Fall 6: Mx,max η = 0.52 erfüllt Gleitnachweis: Die Horizontallasten sind deutlich kleiner als 34% der Vertikallast, womit der Gleitnachweis erbracht ist.

Kontrolle Kippen Statischer Grundbruch Gleitnachweis Kontrolle Kippen: Fall 1: Fy,min 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 2: Fy,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 3: Fz,min 0.01 ≤ 1/9 erfüllt Fall 4: Fz,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 5: Mx,min 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Fall 6: Mx,max 0.02 ≤ 1/9 erfüllt Statischer Grundbruch: Fall 1: Fy,min η = 0.52 erfüllt Fall 2: Fy,max η = 0.59 erfüllt Fall 3: Fz,min η = 0.42 erfüllt Fall 4: Fz,max η = 0.66 erfüllt Fall 5: Mx,min η = 0.67 erfüllt Fall 6: Mx,max η = 0.60 erfüllt Gleitnachweis: Die Horizontallasten sind deutlich kleiner als 34% der Vertikallast, womit der Gleitnachweis erbracht ist.




I´z = 0.5 I0


Es fehlt Bewehrungsplan. Die Nachweise sind erfüllt.

25 14.1.8 Widerlagern - Sohlspannungen

Spannungen an den Fundamentecken: Setzungen Spannungen: WL Nord σ=max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 257 kN/m2 ≤ σmax = 3000 kN/m2 erfüllt WL Süd σ=max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 227 kN/m2 ≤ σmax = 3000 kN/m2 erfüllt Setzungen: WL Nord sk = 15 mm WL Süd sk = 14 mm

Spannungen an den Fundamentecken: Setzungen Spannungen: WL Nord σ=max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 261 kN/m2 ≤ σmax = 3000 kN/m2 erfüllt WL Süd σ=max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 217 kN/m2 ≤ σmax = 3000 kN/m2 erfüllt Setzungen: WL Nord sk = 15 mm WL Süd sk = 13 mm




I´z = 0.5 I0



26 14.2.4 Fundation der V-Pfeiler – Randspannungen (Pfahlbankett)

Die Sohlspannungen an den vier Eckpunkten sind: � − = ± � ± � � σmax = 3 N/mm2

Gleiten: , + � ,

Die Sohlspannungen an den vier Eckpunkten sind: � − = ± � ± � � σmax = 3 N/mm2

Gleiten: , + � ,

Das E-Modul wird aufgrund der langfristigen Betrachtung reduziert: Tragsicherheit Ec = 2/3 E0 Keine Abminderung der Querschnittssteifigkeiten:

+

� = ,

− =

± +

�� = ´ �

� = ℎℎ, �

+

� = ,

� = ℎℎ, �

− =

± +

�� = ´ �


2857 24.04.2020 S+P

Setzungen: = �

Massen: Nördliches Pfeilerfundament by = 8 m lx = 8 m hz = 8 m Südliches Pfeilerfundament by = 9 m lx = 9 m hz = 12 m Sohlspannungen Nördliches Pfeilerfundament: σ = max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 2.6 N/mm2 ≤3 N/mm2 erfüllt Südliches Pfeilerfundament: σ = max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 2.7 N/mm2 ≤3 N/mm2 erfüllt Gleiten Das Verhältnis von Hozizontal-und Vertikalkraft bleibt stets deutlich kleiner als 60%. Auf einen rechnerischen Nachweis wird daher verzichet. Setzungen Nördliches Pfeilerfundament: sk = 7 mm unproblematisch Südliches Pfeilerfundament: sk = 7 mm unproblematisch

Setzungen: = �

Massen: Nördliches Pfeilerfundament by = 8 m lx = 8 m hz = 8 m Südliches Pfeilerfundament by = 9 m lx = 9 m hz = 12 m Sohlspannungen Nördliches Pfeilerfundament: σ = max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 3.1 N/mm2 ≤ 3 N/mm2 knapp nicht erfüllt* Südliches Pfeilerfundament: σ = max(σ1; σ2; σ3; σ4) = 3.1 N/mm2 ≤ 3 N/mm2 knapp nicht erfüllt* Gleiten Nördliches Pfeilerfundament: Td = max(Td,y; Td,z) = 16866 kN Rt,d = 32852 kN erfüllt Südliches Pfeilerfundament: Td = max(Td,y; Td,z) = 16868 kN Rt,d = 39770 kN erfüllt Setzungen Nördliches Pfeilerfundament: sk = 5.1 mm unproblematisch Südliches Pfeilerfundament: sk = 5.4 mm unproblematisch

Überbau Allgemein I´ = I0


Pfeiler I´y = I0

I´z = I0

Pfähle I´ = I0

Maximale Spannung von 3 N/mm2 gemäß geologischem Bericht [15] Es fehlt Bewehrungsplan. *Spitzendruck σ=2.5-3.5 N/mm2 Mit Berücksichtigung der Bohrpfähle akzeptabel

27 14.3.3 Pfahlfundation, Tragsicherheit Bruch

Äussere Tragsicherheit: Axialer Tragwiederstand

Nachweis: , ��,

, = , + , � : , = , , � � ℎ ℎ� ℎ , = � � , ,

P2: Nd,max = 8028 kN R,ad = 8154 kN η=0.98 erfüllt P7: Nd,max = 7608 kN R,ad = 7632 kN η=1.00 erfüllt P8: Nd,max = 6464 kN R,ad = 6669 kN η=0.97 erfüllt P9: Nd,max = 7000 kN R,ad = 7098 kN η=0.99 erfüllt P10: Nd,max = 6004 kN R,ad = 6409 kN η=0.94 erfüllt

Kontrolle der Bettungsreaktionen ��ℎ � = �, �� ℎ

NW: Δv=2.5m σB = 54 kN/m2 eph = 140 kN/m2 η=0.38 erfüllt Innere Tragsicherheit: Normalkraft:��, ,� P5: NRd = 14929 kN Nd = 8028 kN η=0.54 erfüllt Biegung mit Normalkraft: 20Φ20 mit Fagus erfüllt P2: Nd,min = -7761 kN Nd,max = 695 kN My,d = 0 kNm Mz,d = 515 kNm η=0.78 erfüllt P7: Nd,min = -6578 kN Nd,max = 10 kN My,d = 188 kNm Mz,d = 268 kNm η=0.44 erfüllt P8: Nd,min = -5588 kN Nd,max = -947 kN My,d = 80 kNm Mz,d = 226 kNm η=0.36 erfüllt P9: Nd,min = -5070 kN Nd,max = -982 kN My,d = 0 kNm Mz,d = 271 kNm η=0.34 erfüllt P10: Nd,min = -5911 kN Nd,max = -1740 kN My,d = 0 kNm Mz,d = 435 kNm η=0.41 erfüllt

Äussere Tragsicherheit: Axialer Tragwiederstand

Nachweis: , ��,

, = , + , � : , = , , � � ℎ ℎ� ℎ , = � � , ,

P2: Nd,max = 8340 kN R,ad = 8372 kN η=1.00 erfüllt P7: Nd,max = 7640 kN R,ad = 7226 kN η=1.06 nicht erfüllt P8: Nd,max = 6600 kN R,ad = 6644 kN η=0.99 erfüllt P9: Nd,max = 6517 kN R,ad = 7366 kN η=0.88 erfüllt P10: Nd,max = 6727 kN R,ad = 5458 kN η=1.23 nicht erfüllt

Kontrolle der Bettungsreaktionen ��ℎ � = �, �� ℎ

NW: Δv=2m σB = 142 kN/m2 eph = 136 kN/m2 η=1.04 nicht erfüllt Innere Tragsicherheit: Normalkraft:��, ,� P5: NRd = 14929 kN Nd = 8340 kN η=0.56 erfüllt Biegung mit Normalkraft: 20Φ20 mit Fagus erfüllt P2: Nd,min = -8075 kN Nd,max = 1285 kN My,d = 52 kNm Mz,d = 563 kNm η=0.64 erfüllt P7: Nd,min = -6616 kN Nd,max = -33 kN My,d = 70 kNm Mz,d = 202 kNm η=0.39 erfüllt P8: Nd,min = -5728 kN Nd,max = -1044 kN My,d = 75 kNm Mz,d = 202 kNm η=0.34 erfüllt P9: Nd,min = -5569 kN Nd,max = -871 kN My,d = 57 kNm Mz,d = 274 kNm η=0.34 erfüllt P10: Nd,min = -5779 kN Nd,max = -1612 kN My,d = 5 kNm Mz,d = 410 kNm η=0.36 erfüllt

Das E-Modul wird aufgrund der langfristigen Betrachtung reduziert: Tragsicherheit Ec = 2/3 E0 Abminderung der Querschnitts-steifigkeiten aufgrund von Rissbildung: Überbau Allgemein I´ = I0



I´z = 0.5 I0


Es fehlt Bewehrungsplan P7: Pfähle 1 m länger P10: Pfähle 3 m länger

Zusätzliche Erde bei der Pfahlbankette Akzeptabel


2857 24.04.2020 S+P

Querkraft: P2 Bügel Φ12/150 Vd = 313 kN VRd,s = 375 kN Vrd,c = 3700 kN η=0.84 erfüllt P7 Bügel Φ12/150 Vd = 243 kN VRd,s = 375 kN Vrd,c = 3700 kN η=0.65 erfüllt P8 Bügel Φ12/300 Vd = 138 kN VRd,s = 187 kN Vrd,c = 3700 kN η=0.73 erfüllt P9 Bügel Φ12/300 Vd = 181 kN VRd,s = 187 kN Vrd,c = 3700 kN η=0.97 erfüllt P10 Bügel Φ12/300 Vd = 185 kN VRd,s = 187 kN Vrd,c = 3700 kN η=0.99 erfüllt

Querkraft: P2 Bügel Φ12/150 Vd = 482 kN VRd,s = 535 kN Vrd,c = 3279 kN η=0.90 erfüllt P7 Bügel Φ12/150 Vd = 327 kN VRd,s = 535 kN Vrd,c = 3279 kN η=0.61 erfüllt P8 Bügel Φ12/300 Vd = 243 kN VRd,s = 267 kN Vrd,c = 3279 kN η=0.91 erfüllt P9 Bügel Φ12/300 Vd = 265 kN VRd,s = 267 kN Vrd,c = 3279 kN η=0.99 erfüllt P10 Bügel Φ12/300 Vd = 309 kN VRd,s = 267 kN Vrd,c = 3279 kN η=1.16 n.erfüllt

Bügel Φ12/150

28 15.3 Bohrpfahlwand Die Nachweise werden mit dem Programm DC-Baugrube geführt. Pfähle: Jeder 2. Pfahl wird bewehrt Längsrichtung 20 Φ30 Spiralbewehrung Φ12/150

Pfähle: Jeder 2. Pfahl wird bewehrt inklusive Nutzlast 10 kN/m2 Längsrichtung 28 Φ30 Spiralbewehrung Φ16/100

Nutzlast q=10 kN/m2 berücksichtigen. Bemessung kontrollieren. Es fehlt Bewehrungsplan.

29 15.4 Bohrpfahlwand - Aussteifung

Die Nachweise werden mit dem Programm Statik 7 geführt. Kranz: Stahlprofil HEB 400 s355 Spriesse: Stahlprofil HEB 400 s355

Kranz: Stahlprofil HEB 400 s355 Spriesse: Stahlprofil HEB 400 s355


30 16. Nagelwände Die Nachweise werden mit dem Programm DC-Nagel berücksichtigt. Beim Bohrpfahl 2 5 Schichten 4 Aushübe Nägel 6m-8m lang alle 1.5 m Nutzlast q = 5 kN/m2

Innere Sicherheit η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.88 erfüllt Grundbruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.45 erfüllt Geländebruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.89 erfüllt Beim WL-Nord 1 Schicht 4 Aushübe Nägel 6m-8m lang alle 1.5 m Nutzlast q = 5 kN/m2

Innere Sicherheit η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.87 erfüllt Grundbruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.47 erfüllt Geländebruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.92 erfüllt Beim WL-Süd 1 Schicht 4 Aushübe Nägel 6m lang alle 1.5 m Nutzlast q = 5 kN/m2

Innere Sicherheit η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.63 erfüllt Grundbruch999 η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.21 erfüllt Geländebruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.79 erfüllt

Beim Bohrpfahl 2 5 Schichten 4 Aushübe Nägel 6m-8m lang alle 1.5 m Nutzlast q = 10 kN/m2

Innere Sicherheit η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.77 erfüllt Grundbruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.47 erfüllt Geländebruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.83 erfüllt Beim WL-Nord 1 Schicht 4 Aushübe Nägel 6m-8m lang alle 1.5 m Nutzlast q = 10 kN/m2

Innere Sicherheit η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.76 erfüllt Grundbruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.48 erfüllt Geländebruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.79 erfüllt Beim WL-Süd 1 Schicht 4 Aushübe Nägel 6m lang alle 1.5 m Nutzlast q = 10 kN/m2

Innere Sicherheit η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.52 erfüllt Grundbruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.22 erfüllt Geländebruch η=max(ηA1; ηA2; ηA3; ηA4) = 0.62 erfüllt

BP2 Nutzlast q=10 kN/m2 berücksichtigen. Aufpassen wirksame Nägel pro Aushub. Die Nachweise sind erfüllt. WL Nord Nutzlast q=10 kN/m2 berücksichtigen. Aufpassen wirksame Nägel pro Aushub. Die Nachweise sind erfüllt. WL Süd Nutzlast q=10 kN/m2 berücksichtigen. Aufpassen wirksame Nägel pro Aushub. Die Nachweise sind erfüllt.

Aarebrücke Bericht Prüfingenieur Verkehrssanierung Aarwangen …... · 2021. 2. 20. ·...

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