5$332576 7(&+1,48(6 /27 %DGDJXLFKLUL .RONROL

TECHNI-CONSULTBUREAU D‘ETUDES ET INGENIEURS CONSEILS 209, Rue du Grand Hôtel NiameyTél . (+227) 20 73 80 04

Juillet 2017

RAPPORTS TECHNIQUES LOT 1 : Badaguichiri-Kolkoli

PHASE 2 : ETUDES AVANT PROJET DETAILLE (APD)

ETUDES TECHNIQUES, ETUDE D'IMPACT ENVIRONNEMENTAL/SOCIAL ET ELABORATION D'UN DOSSIER D'APPEL D'OFFRES POUR LES TRAVAUX DE CONSTRUCTION/REHABILITATION DE 120 KILOMETRES DE PISTES RURALES DANS LES PÔLES DE DEVELOPPEMENT

ECONOMIQUE (PDE) DE BADAGUICHIRI ET KAROFANE (REGION DE TAHOUA)

Etudes APS/APD/EIES/DAO des travaux de construction/réhabilitation de 120 km de pistes rurales

dans les pôles de développement économiques (PDE) de Badaguiciri, Karofane et Sabonguida APD : Rapports Techniques Lot 1 : Badaguichiri-Kolkoli

P a g e 1 | 40

Table des matières

1 RAPPELS DES TERMES DE REFERENCE ....................................................................................... 4

1.1 Cadre du projet .................................................................................................................................... 4

1.2 Les paramètres techniques ................................................................................................................ 6

1.3 Démarche méthodologique ................................................................................................................ 6

2 RAPPORT TOPOGRAHIQUE ET GEOMETRIQUE ................................................................................ 7

2.1 Démarche méthodologique ................................................................................................................ 7

2.2 Tracé en plan ....................................................................................................................................... 8

2.3 Profil en Long .................................................................................................................................... 12

2.4 Les profils en travers types.............................................................................................................. 17

2.5 Cubatures .......................................................................................................................................... 17

3 RAPPORT GEOTECHNIQUE ....................................................................................................... 18

3.1 Démarche méthodologique .............................................................................................................. 18

3.2 Sols supports .................................................................................................................................... 18 Matériaux de terrassement .................................................................................... 21 Matériaux de chaussée ......................................................................................... 21 Sable béton ........................................................................................................... 25 Gravier pour béton ................................................................................................ 25 Moellon ................................................................................................................. 25

3.3 Aménagement post travaux ............................................................................................................. 25

4 RAPPORT HYDROLOGIQUE ....................................................................................................... 27

4.1 Démarche méthodologique .............................................................................................................. 27

4.2 Cadre physique de la zone du projet ............................................................................................... 28 Climat .................................................................................................................... 28 Relief ..................................................................................................................... 28 Sol ......................................................................................................................... 28 Les vents ............................................................................................................... 28 Hauteur d’averse décennale ponctuelle P10 ........................................................... 29

4.3 Ressources en Eau ........................................................................................................................... 29 Pluviométrie .......................................................................................................... 29 Eau de surface ...................................................................................................... 29 Les eaux souterraines ........................................................................................... 29

4.4 Assainissement de la chaussée ...................................................................................................... 30

4.5 Aspects hydrologiques .................................................................................................................... 31 Recherche documentaire ...................................................................................... 31 Travaux de terrain ................................................................................................. 31 Evaluation des débits ............................................................................................ 33

Evaluation des débits avec présence d’ouvrage existant ..................................................................................... 33 Evaluation des débits au droit des passages nouveaux ........................................................................................ 33

4.6 Dimensionnement ............................................................................................................................. 34 Dimensionnement des ouvrages ........................................................................... 34

Hypothèse de Calcul ............................................................................................................................................. 34 Calculs des capacités des dalots ........................................................................................................................... 34 Calculs des radiers ............................................................................................................................................... 36



P a g e 2 | 40

Calcul des capacités des radiers ........................................................................................................................... 36 Drainage longitudinal ............................................................................................. 37

Assainissement à la traversée des agglomérations. ............................................................................................ 37 Assainissement hors agglomération .................................................................................................................... 38

4.7 Evaluation des ouvrages .................................................................................................................. 38 Bassins versants ................................................................................................... 39 Calcul des débits ................................................................................................... 39

4.8 Les ouvrages retenus ....................................................................................................................... 39

4.9 Ressources en eau pour l’exécution des travaux .......................................................................... 39

5 ANNEXE : AVANT METRE ........................................................................................................ 40

Tableaux

Tableau 1 : Tronçon selon les TDRs ..................................................................................... 5

Tableau 2 : Tronçons après étude APD ................................................................................ 5

Tableau 3 : Eléments de l’axe en plan ................................................................................... 8

Tableau 4 : Tabulation de l’axe ............................................................................................ 12

Tableau 5 Cubatures ........................................................................................................... 17

Tableau 6 : Profil géotechnique de l’axe .............................................................................. 19

Tableau 8 : Résultats des essais sur gîte latéritique ........................................................... 24

Tableau 9 : Capacité d’évacuation de quelques dalots ....................................................... 36

Tableau 10 : Matrice des capacités des radiers .................................................................. 37

Tableau 11: Les ouvrages projetés ...................................................................................... 39

Figures

Figure 1 : Profil sur section courante ................................................................................... 17

Figure 2 : Sondage gîte latéritique ....................................................................................... 23

Image

Image 1 : Localisation des tronçons ...................................................................................... 4

Image 2 : Plan d’ensemble .................................................................................................... 8

Image 3 : Plan du gîte latéritique ......................................................................................... 22

Image 4 : Impact environnemental de l’exploitation du gîte ................................................. 26

Image 5 : Puits maraicher de 8 mètres au niveau de Guidan Dangwari .............................. 30

Image 6 : Diagnostique des passages d’eau et ouvrages existants .................................... 32



P a g e 3 | 40

Sigles et abréviations

AG Assemblée Générale

AGR Activités Génératrices de Revenu

APD Avant-Projet Détaillé

APS Avant-Projet Sommaire

COGES Communauté de gestion

DAO Dossier d’appel d’offre

EIE Etude d’Impact Environnemental

FCFA Franc de la Communauté Financière Africaine

FF Forfait

HA Hectare

I3N Initiative les Nigériens Nourrissent les Nigériens

KG Kilogramme

M Mètre

ONG Organisation Non Gouvernementale

OP Organisation Paysanne

PDE Pôle de développement économique

PMH Pompe à Motricité Humaine

ProDAF Programme de développement de l’Agriculture Familiale

STD Service Technique Déconcentré

T Tonne

URGP

BV

Unité Régionale de Gestion de Projet

Bassin versant



P a g e 4 | 40

1 RAPPELS DES TERMES DE REFERENCE

Cadre du projet

Dans le cadre de la mise en œuvre de sa composante B qui vise l’amélioration de l’accès aux

marchés pour les exploitations agricoles familiales, l'Unité de Gestion du ProDAF (URGP) de

Tahoua a prévu au titre de son Programme de Travail et de Budget Annuel (PTBA) 2016, le

démarrage du processus d'aménagement de 120 km de pistes rurales reparties en plusieurs

tronçons identifiés faisant parties des axes prioritaires du schéma directeur de désenclavement

des bassins de production et pôles de développement de cette région.

L’objet du projet est donc la réalisation des études techniques d’exécution, étude d'impact

environnemental/social et élaboration d'un dossier d'appel d'offres pour la construction/

réhabilitation de 120 Km de pistes rurales dans les Pôles de Développement Economique (PDE)

de Badaguichiri et Karofane (Région de Tahoua).

Image 1 : Localisation des tronçons

Ces études ont pour but de proposer des standards d’aménagement à effectuer en fonction des

termes de référence, de la nature de la route existante, des éléments topographiques, des

caractéristiques géotechniques et du trafic.

La première phase, qui est l’étude APS, a permis au projet de retenir les tracés afin d’aboutir à la

présente deuxième, qui est l’APD et la production des dossiers d’appel d’offres en vue de

l’exécution des travaux. Les tronçons concernés sont :



P a g e 5 | 40

Tableau 1 : Tronçon selon les TDRs

N° TRONÇON DE PISTE Linéaire Km TYPE D'AMÉNAGEMENT PDE

1 Badaguichiri – Kolkoli 11 Construction neuve

2 Kaoura Abdou – Bilgué - Foga -

WandalléAllakay 23 Construction neuve

BADAGUICHIRI

3 Badam-Embranchement piste Badaguichiri Laba

10 Construction neuve

4 Bouza- Karofane 22 Réhabilitation

Karofane - Jankadami 6 Construction neuve KAROFANE

5 Américawa-Régaou-Babban Katami 27 Construction neuve

6 Azarori Sédentaire - Gadambo - Illagawane –

Tarrabissat (Prolongement) 21 Construction neuve

TOTAL LINEAIRE (KM) 120

La présente phase a abouti aux tronçons suivants :

Tableau 2 : Tronçons après étude APD

LOT TRONÇON DE PISTE Linéaire Km TYPE D'AMÉNAGEMENT PDE

1 Badaguichiri – Kolkoli 10,614 Construction neuve

BADAGUICHIRI 2

Kaoura Abdou – Bilgué - Foga -

WandalléAllakay 24,902 Construction neuve

3 Badam-Embranchement piste

Badaguichiri Laba 10,112 Construction neuve

4 Bouza- Karofane -Jankadami 27,307 Réhabilitation

KAROFANE

5 Américawa-Régaou-Babban Katami 26,718 Réhabilitation/

Construction neuve

6

Illagawane – Tarrabissat-RN16 6,601 Construction neuve

Azarori Sédentaire - Azarori Nomade 1,082 Construction neuve

Arewa-Sabonqida 12,069 Construction neuve SABONGUIDA

TOTAL LINEAIRE (km) 119,405



P a g e 6 | 40

Il s'agira pour l'étude de manière spécifique de déterminer la faisabilité technique par :

La réalisation d'un Avant-projet Sommaire (APS) phase terminée et sanctionnée par un atelier,

La réalisation d'un Avant -Projet Détaillé (APD) qui est le dossier en cours,

La conduite d'une étude d'impact environnemental et social (EIES),

L’élaboration d'un Dossier d'appel d'offres (DAO) des travaux de réalisation.

Les paramètres techniques

La route sera conçue pour une vitesse de référence de 40 km à l'heure. Elle épousera au

maximum la nature du terrain naturel autant que faire se peut. La couche de base aura une

couche (épaisseur) latéritique indicative de 20 cm pour les travaux neufs et un rechargement sur

une épaisseur concernant les routes à réhabiliter en fonction de l’importance de la couche

résiduelle.

Tracé en plan :

✓ Rayon mini normal : 600 m

✓ Rayon mini absolu : 400 m

Profil en long :

✓ Rayon mini concave : 3 000 m

✓ Rayon mini convexe : 2 000 m

✓ Déclivité maximale : 6%

Profil en travers :

✓ Largeur de l’emprise : 10,00 m

✓ Largeur de la plate-forme : 7,00 m

✓ Largeur de chaussée : 6,00 m.

✓ Pente du profil en travers de part et d’autre de l’axe : 3 %

✓ Dévers maxi : 5%

Les caractéristiques ci-dessus sont à titre indicatif et peuvent être modifiées selon la variante à

retenir en donnant la référence de la conception. Cependant les propositions devront être

conformes aux stipulations des normes en vigueur au Niger.

Les ouvrages hydrauliques de franchissement seront du type murette, radier (bétonné ou sec) ou seuil radier

en fonction de l'importance de l'écoulement à franchir.

Démarche méthodologique

Dans l’atteinte de l’objectif global du projet qui est de contribuer efficacement au désenclavement

des zones concernées par le Projet et par une amélioration du réseau de routes rurales et ainsi

permettre l'accès aux marchés des exploitations familiales agricoles.



P a g e 7 | 40

Le Bureau d’Etude TECHNI-CONSULT après la notification du marché à décider de faire une

mission de pré visite de terrain pour une connaissance de l’Environnement du travail. C’est ainsi

que tous les tronçons ont été visités par les experts du consultant de concert avec les élus Locaux

(les maires) ou leur représentant et autorités locales. Lors de cette visite, un accent particulier a

été mis sur les points suivants :

1- Relevé au coordonné GPS de tous les tronçons ;

2- Levés à la station totale des axes de toutes les rampes ;

3- Recherche et levé des axes des tracés variantes

4- L’identification des carrières sur les différents tronçons ;

5- Appréciation de la nature des différents passages d’eaux sur les tronçons ;

6- Les villages traversés par les pistes projetées.

Des réunions et correspondances ont permis de recadrer les termes de référence. Ce recadrage

est devenu la référence des prestations.

2 RAPPORT TOPOGRAHIQUE ET GEOMETRIQUE


Au niveau de la topographie lors de l’APS, il a été implanté la polygonale de chaque tronçon

conformément aux procès-verbaux, suite à la visite sur le site en compagnie des autorités locales,

du projet, des représentants de haɗin gwiwa et du consultant.

Ces polygonales ont permis d’effectuer des tracés en plans qui respectent les exigences des

termes de référence. Les côtes des points des axes ont été levé via les coordonnées

électroniques par le biais de logiciel bien connu et éprouvé « Mapinfo » pour les zones qu’on peut

qualifier de normales car assez linéaires, et des levés des axes à la station totale ont été opéré

au niveau des zone « anormale » car très discontinues et hétérogènes que sont les rampes. Au

niveau de la présente phase APD, des bornes repères ont été implantés et les z ont été levés au

niveau électronique. Ensuite la station totale a levé les coordonnés x,y. Ces repères ont servi de

base de levé en x,y,z de l’axe et des profils en travers.

Pk 0+000 du tronçon Badaguichiri-Kolkoli Assemblée et Signature du PV dans le village de Kolkoli Bambaye



P a g e 8 | 40

Image 2 : Plan d’ensemble

Tracé en plan

Ce tronçon d’une longueur de 10,614 km, il traverse 3 villages qui sont Badaguchiri, Kolkoli1

(Badaguichiri) et Kolkoli 2 (Bambaye) avant de finir sur la piste qui Kolkoli à la route nationale

Tsarnawa-Tahoua.

Tableau 3 : Eléments de l’axe en plan

ELEM CARACTERISTIQUES LONGUEUR ABSCISSE X Y

0.000 755586.000 1606658.000

D1 GIS = 333.554g 48.979

48.979 755543.668 1606682.636

C1 XC= 755518.518

YC= 1606639.422

R = 50.000 4.401

53.380 755539.772 1606684.680

D2 GIS = 327.950g 49.036

102.416 755495.387 1606705.524



P a g e 9 | 40


C2 XC= 755516.640

YC= 1606750.782

R = -50.000 4.309

106.725 755491.570 1606707.521

D3 GIS = 333.437g 78.758

185.484 755423.427 1606747.011

C3 XC= 755398.357

YC= 1606703.751

R = 50.000 13.820

199.303 755410.670 1606752.211

D4 GIS = 315.841g 52.741

252.044 755359.554 1606765.199

C4 XC= 755347.240

YC= 1606716.739

R = 50.000 1.575

253.620 755358.021 1606765.563

D5 GIS = 313.835g 61.814

315.433 755297.661 1606778.891

C5 XC= 755306.286

YC= 1606817.950

R = -40.000 15.090

330.523 755283.880 1606784.814

D6 GIS = 337.851g 73.585

404.108 755222.923 1606826.033

C6 XC= 755189.314

YC= 1606776.329

R = 60.000 16.765

420.873 755207.911 1606833.374

D7 GIS = 320.063g 88.961

509.834 755123.332 1606860.948

C7 XC= 755100.085

YC= 1606789.642

R = 75.000 12.019

521.852 755111.656 1606863.744

D8 GIS = 309.861g 58.411

580.263 755053.945 1606872.756

C8 XC= 755023.088

YC= 1606675.150

R = 200.000 48.581

628.845 755005.510 1606874.376

D9 GIS = 294.397g 88.371

717.216 754917.480 1606866.609

C9 XC= 754916.162

YC= 1606881.551

R = -15.000 17.120

734.336 754903.126 1606874.131

D10 GIS = 367.056g 6.831

741.167 754899.747 1606880.068



P a g e 10 | 40


C10 XC= 754886.711

YC= 1606872.647

R = 15.000 16.673

757.840 754885.838 1606887.622

D11 GIS = 296.293g 150.984

908.824 754735.109 1606878.836

C11 XC= 754730.745

YC= 1606953.709

R = -75.000 90.702

999.526 754662.253 1606923.150

D12 GIS = 373.284g 75.655

1075.181 754631.427 1606992.240

C12 XC= 754357.459

YC= 1606870.005

R = 300.000 199.395

1274.576 754497.716 1607135.199

D13 GIS = 330.971g 358.798

1633.374 754180.545 1607302.945

C13 XC= 754367.554

YC= 1607656.538

R = -400.000 96.466

1729.840 754101.507 1607357.842

D14 GIS = 346.324g 793.967

2523.807 753508.621 1607885.923

C14 XC= 753309.086

YC= 1607661.902

R = 300.000 93.081

2616.888 753430.696 1607936.148

D15 GIS = 326.571g 553.030

3169.919 752925.141 1608160.328

C15 XC= 753087.288

YC= 1608525.990

R = -400.000 94.602

3264.520 752843.978 1608208.499

D16 GIS = 341.628g 780.918

4045.438 752224.142 1608683.511

C16 XC= 751859.178

YC= 1608207.274

R = 600.000 129.051

4174.489 752114.089 1608750.432

D17 GIS = 327.935g 745.310

4919.799 751439.388 1609067.079

C17 XC= 751694.300

YC= 1609610.236

R = -600.000 17.146

4936.945 751423.973 1609074.584

D18 GIS = 329.754g 809.942

5746.887 750700.894 1609439.499



P a g e 11 | 40


C18 XC= 750881.111

YC= 1609796.600

R = -400.000 53.236

5800.124 750655.101 1609466.571

D19 GIS = 338.227g 673.580

6473.703 750099.349 1609847.162

C19 XC= 750268.857

YC= 1610094.684

R = -300.000 56.618

6530.321 750055.921 1609883.358

D20 GIS = 350.242g 213.212

6743.533 749905.731 1610034.693

C20 XC= 750047.688

YC= 1610175.577

R = -200.000 15.352

6758.885 749895.345 1610045.994

D21 GIS = 355.128g 150.776

6909.662 749797.655 1610160.842

C21 XC= 749911.912

YC= 1610258.029

R = -150.000 42.379

6952.041 749775.091 1610196.549

D22 GIS = 373.115g 217.088

7169.129 749686.112 1610394.564

C22 XC= 750142.184

YC= 1610599.500

R = -500.000 53.659

7222.789 749666.785 1610444.594

D23 GIS = 379.947g 537.840

7760.628 749500.156 1610955.971

C23 XC= 749119.837

YC= 1610832.046

R = 400.000 84.974

7845.602 749465.478 1611033.372

D24 GIS = 366.423g 855.958

8701.560 749034.663 1611773.008

C24 XC= 749293.894

YC= 1611924.002

R = -300.000 20.896

8722.456 749024.783 1611791.416

D25 GIS = 370.857g 403.149

9125.605 748846.610 1612153.056

C25 XC= 748712.054

YC= 1612086.763

R = 150.000 32.526

9158.131 748829.196 1612180.453

D26 GIS = 357.053g 724.869

9882.999 748376.446 1612746.537



P a g e 12 | 40


C26 XC= 748454.540

YC= 1612808.997

R = -100.000 78.772

9961.771 748355.179 1612820.283

D27 GIS = 7.200g 266.973

10228.744 748385.311 1613085.550

C27 XC= 748584.033

YC= 1613062.978

R = -200.000 5.006

10233.750 748385.938 1613090.516

D28 GIS = 8.794g 379.920

10613.670 748438.250 1613466.817

LONGUEUR DE L'AXE 10 613.670

Profil en Long

Un profil en long a été dimensionné en tenant compte des passages d’eau et des différents

dénivelés sans oublier le caractère rural des tronçons. La tabulation suivante complète le volume

6.2 du profil en long.

Tableau 4 : Tabulation de l’axe

N° ABSCISSE COTE COTE X Y ANGLE

PROF CURVILIGN TN PROJET PROFIL PROFIL PROFIL

1 0.000 352.950 352.950 755586.000 1606658.000 33.554g

2 32.000 353.270 353.433 755558.343 1606674.096 33.554g

3 53.050 353.320 353.712 755540.070 1606684.539 28.370g

4 105.180 353.540 353.640 755492.918 1606706.767 31.469g

5 155.360 353.630 353.943 755449.490 1606731.907 33.437g

6 186.000 353.640 353.951 755422.979 1606747.268 32.779g

7 205.440 353.590 353.957 755404.722 1606753.722 15.841g

8 252.000 353.580 353.849 755359.596 1606765.188 15.841g

9 304.000 353.510 353.988 755308.825 1606776.425 13.835g

10 323.250 353.610 353.999 755290.241 1606781.309 26.276g

11 355.000 353.710 354.042 755263.603 1606798.525 37.851g

12 401.680 353.850 354.380 755224.934 1606824.673 37.851g

13 413.000 354.120 354.476 755215.215 1606830.451 28.417g

14 448.000 354.470 354.687 755182.120 1606841.782 20.063g

15 490.000 354.290 354.637 755142.189 1606854.801 20.063g

16 507.000 354.270 354.205 755126.026 1606860.070 20.063g

17 511.610 354.170 354.205 755121.637 1606861.479 18.555g

18 515.850 354.150 354.356 755117.543 1606862.582 14.956g

19 552.320 353.880 354.429 755081.553 1606868.445 9.861g

20 604.000 353.640 354.147 755030.330 1606875.019 2.306g

21 643.000 353.810 354.008 754991.409 1606873.132 394.397g

22 654.740 353.870 354.022 754979.714 1606872.100 394.397g

23 685.360 353.600 354.188 754949.213 1606869.409 394.397g

24 726.780 353.890 354.588 754908.327 1606868.760 34.989g



P a g e 13 | 40



25 748.170 354.500 354.712 754895.012 1606885.141 37.334g

26 802.000 354.240 354.618 754841.753 1606885.052 396.293g

27 854.000 353.820 353.976 754789.841 1606882.026 396.293g

28 907.770 352.530 352.936 754736.162 1606878.897 396.293g

29 931.000 352.580 352.979 754713.103 1606880.813 15.117g

30 995.460 353.000 353.396 754664.010 1606919.483 69.832g

31 1041.000 353.390 353.603 754645.354 1606961.025 73.284g

32 1089.300 352.890 353.432 754625.373 1607004.994 70.287g

33 1136.000 352.880 353.174 754601.205 1607044.899 60.377g

34 1178.000 352.300 352.808 754574.415 1607077.200 51.465g

35 1224.000 351.870 352.398 754540.224 1607107.906 41.703g

36 1277.000 351.730 352.106 754495.573 1607136.332 30.971g

37 1326.170 351.950 352.122 754452.108 1607159.320 30.971g

38 1378.310 351.840 352.076 754406.017 1607183.697 30.971g

39 1427.000 351.220 351.668 754362.976 1607206.461 30.971g

40 1476.000 350.800 351.198 754319.661 1607229.369 30.971g

41 1528.440 350.580 350.915 754273.305 1607253.886 30.971g

42 1577.650 350.360 350.757 754229.804 1607276.893 30.971g

43 1627.000 350.610 350.616 754186.179 1607299.965 30.971g

44 1680.000 349.920 350.517 754140.691 1607327.094 38.391g

45 1728.240 349.980 350.443 754102.704 1607356.780 46.069g

46 1777.370 350.230 350.516 754066.014 1607389.455 46.324g

47 1827.300 350.450 350.741 754028.730 1607422.664 46.324g

48 1877.500 350.490 350.959 753991.243 1607456.053 46.324g

49 1925.660 350.490 350.907 753955.281 1607488.085 46.324g

50 1978.140 350.240 350.563 753916.092 1607522.991 46.324g

51 2027.000 349.870 350.235 753879.606 1607555.488 46.324g

52 2077.340 349.580 349.898 753842.015 1607588.970 46.324g

53 2127.350 349.320 349.688 753804.671 1607622.233 46.324g

54 2176.760 349.130 349.517 753767.774 1607655.096 46.324g

55 2228.210 349.150 349.339 753729.355 1607689.317 46.324g

56 2277.200 349.100 349.234 753692.772 1607721.901 46.324g

57 2328.210 349.210 349.504 753654.681 1607755.828 46.324g

58 2376.710 349.490 349.856 753618.464 1607788.087 46.324g

59 2425.210 350.530 350.653 753582.247 1607820.345 46.324g

60 2476.630 351.000 351.220 753543.850 1607854.545 46.324g

61 2527.100 350.000 350.517 753506.150 1607888.100 45.625g

62 2576.660 349.410 349.839 753466.269 1607917.428 35.108g

63 2626.000 349.370 349.688 753422.366 1607939.842 26.571g

64 2676.450 349.480 349.668 753376.247 1607960.292 26.571g

65 2725.170 349.260 349.649 753331.710 1607980.042 26.571g

66 2775.000 349.040 349.647 753286.157 1608000.241 26.571g

67 2826.080 349.380 349.758 753239.462 1608020.947 26.571g

68 2874.300 348.980 349.864 753195.382 1608040.494 26.571g

69 2926.120 349.590 349.972 753148.010 1608061.500 26.571g

70 2975.500 349.380 349.861 753102.869 1608081.517 26.571g

71 3026.000 349.310 349.701 753056.705 1608101.988 26.571g

72 3076.450 349.400 349.541 753010.586 1608122.439 26.571g



P a g e 14 | 40



73 3128.270 349.020 349.377 752963.214 1608143.445 26.571g

74 3177.250 349.020 349.221 752918.466 1608163.361 27.738g

75 3227.000 348.730 349.063 752874.785 1608187.105 35.656g

76 3276.000 348.470 348.908 752834.866 1608215.482 41.628g

77 3300.000 348.310 348.832 752815.817 1608230.080 41.628g

78 3376.600 348.090 348.618 752755.017 1608276.674 41.628g

79 3427.000 348.690 348.866 752715.013 1608307.331 41.628g

80 3476.320 348.450 349.072 752675.867 1608337.331 41.628g

81 3527.000 348.670 348.865 752635.641 1608368.158 41.628g

82 3576.400 348.060 348.384 752596.431 1608398.207 41.628g

83 3627.400 347.580 347.939 752555.950 1608429.229 41.628g

84 3674.370 347.590 347.832 752518.669 1608457.800 41.628g

85 3728.000 347.560 347.778 752476.101 1608490.421 41.628g

86 3775.000 347.210 347.646 752438.796 1608519.010 41.628g

87 3826.260 347.070 347.407 752398.110 1608550.190 41.628g

88 3877.150 346.870 347.172 752357.717 1608581.145 41.628g

89 3927.400 346.640 347.078 752317.832 1608611.711 41.628g

90 3977.200 346.800 346.999 752278.305 1608642.003 41.628g

91 4026.120 346.150 346.676 752239.476 1608671.760 41.628g

92 4079.200 346.180 346.653 752196.781 1608703.283 38.045g

93 4125.660 346.640 346.847 752157.400 1608727.912 33.116g

94 4173.500 346.100 346.485 752114.985 1608750.011 28.040g

95 4224.530 345.530 345.996 752068.789 1608771.692 27.935g

96 4275.000 345.210 345.409 752023.101 1608793.134 27.935g

97 4325.840 343.410 344.174 751977.077 1608814.734 27.935g

98 4374.110 342.910 343.356 751933.380 1608835.241 27.935g

99 4424.600 342.880 343.268 751887.673 1608856.692 27.935g

100 4474.000 343.010 343.341 751842.953 1608877.680 27.935g

101 4486.170 342.870 343.359 751831.936 1608882.850 27.935g

102 4505.000 342.700 343.387 751814.890 1608890.850 27.935g

103 4520.000 342.720 343.409 751801.311 1608897.223 27.935g

104 4575.430 343.580 343.735 751751.133 1608920.773 27.935g

105 4623.610 343.970 344.147 751707.517 1608941.242 27.935g

106 4674.170 343.570 344.152 751661.747 1608962.722 27.935g

107 4724.310 343.740 344.147 751616.357 1608984.025 27.935g

108 4774.200 344.320 344.780 751571.194 1609005.220 27.935g

109 4824.680 345.200 345.385 751525.496 1609026.667 27.935g

110 4874.200 344.750 345.262 751480.667 1609047.706 27.935g

111 4929.000 344.550 344.887 751431.089 1609071.051 28.911g

112 4976.000 343.800 343.979 751389.106 1609092.180 29.754g

113 5025.570 341.950 342.354 751344.852 1609114.513 29.754g

114 5076.000 341.500 341.706 751299.831 1609137.234 29.754g

115 5104.330 340.950 341.440 751274.539 1609149.998 29.754g

116 5126.000 340.980 341.397 751255.193 1609159.761 29.754g

117 5175.870 340.950 341.665 751210.672 1609182.230 29.754g

118 5230.370 341.690 341.952 751162.016 1609206.785 29.754g

119 5276.760 341.270 341.798 751120.602 1609227.686 29.754g

120 5325.000 341.160 341.644 751077.535 1609249.420 29.754g



P a g e 15 | 40



121 5377.420 341.570 342.153 751030.737 1609273.037 29.754g

122 5426.650 342.600 342.800 750986.787 1609295.218 29.754g

123 5476.000 342.570 342.941 750942.729 1609317.452 29.754g

124 5524.350 342.700 343.032 750899.565 1609339.236 29.754g

125 5575.560 342.830 343.149 750853.847 1609362.308 29.754g

126 5626.240 343.010 343.456 750808.602 1609385.142 29.754g

127 5677.510 343.470 343.725 750762.830 1609408.241 29.754g

128 5727.280 343.240 343.523 750718.398 1609430.665 29.754g

129 5776.120 342.980 343.002 750675.300 1609453.611 34.407g

130 5827.470 341.250 341.669 750632.538 1609482.023 38.227g

131 5876.400 341.080 341.420 750592.167 1609509.670 38.227g

132 5925.000 340.900 341.294 750552.068 1609537.130 38.227g

133 5975.660 340.870 341.163 750510.270 1609565.754 38.227g

134 6025.150 340.690 341.034 750469.437 1609593.717 38.227g

135 6075.570 340.720 340.902 750427.837 1609622.206 38.227g

136 6127.000 340.470 340.713 750385.404 1609651.265 38.227g

137 6175.300 339.990 340.454 750345.553 1609678.556 38.227g

138 6228.020 339.650 340.113 750302.055 1609708.344 38.227g

139 6275.560 339.470 339.468 750262.831 1609735.206 38.227g

140 6325.160 339.440 339.671 750221.907 1609763.231 38.227g

141 6375.200 339.070 339.404 750180.621 1609791.505 38.227g

142 6425.110 338.690 339.088 750139.442 1609819.705 38.227g

143 6473.400 338.400 338.734 750099.599 1609846.991 38.227g

144 6525.460 338.070 338.301 750059.373 1609879.936 49.210g

145 6573.700 337.540 337.586 750025.364 1609914.148 50.242g

146 6622.000 337.410 337.857 749991.341 1609948.430 50.242g

147 6673.130 337.450 337.786 749955.324 1609984.722 50.242g

148 6725.000 337.890 338.148 749918.786 1610021.538 50.242g

149 6773.340 338.100 338.518 749885.980 1610057.004 55.128g

150 6823.550 338.680 338.764 749853.448 1610095.250 55.128g

151 6873.200 338.130 338.529 749821.279 1610133.069 55.128g

152 6921.230 337.790 338.099 749790.507 1610169.934 60.038g

153 6974.000 337.360 337.815 749766.090 1610216.578 73.115g

154 7023.500 337.290 337.596 749745.802 1610261.729 73.115g

155 7075.000 337.110 337.493 749724.693 1610308.705 73.115g

156 7124.430 337.060 337.413 749704.433 1610353.792 73.115g

157 7174.300 337.040 337.399 749684.017 1610399.291 73.773g

158 7225.310 337.390 337.692 749666.004 1610446.991 79.947g

159 7274.660 337.690 337.951 749650.714 1610493.913 79.947g

160 7373.000 337.060 337.757 749620.248 1610587.415 79.947g

161 7373.170 337.460 337.756 749620.195 1610587.576 79.947g

162 7423.220 336.750 337.261 749604.689 1610635.164 79.947g

163 7474.440 337.050 337.284 749588.820 1610683.864 79.947g

164 7524.180 337.190 337.537 749573.410 1610731.156 79.947g

165 7574.000 337.750 338.249 749557.975 1610778.525 79.947g

166 7624.570 338.670 339.017 749542.308 1610826.607 79.947g

167 7673.310 339.480 339.757 749527.208 1610872.949 79.947g

168 7723.000 340.170 340.354 749511.813 1610920.194 79.947g



P a g e 16 | 40



169 7773.170 339.990 340.197 749496.084 1610967.833 77.951g

170 7825.740 339.330 339.747 749475.045 1611015.968 69.584g

171 7873.000 339.040 339.320 749451.688 1611057.046 66.423g

172 7924.320 338.030 338.611 749425.858 1611101.392 66.423g

173 7974.650 337.850 338.282 749400.526 1611144.883 66.423g

174 7982.000 337.830 338.276 749396.827 1611151.234 66.423g

175 8025.240 337.900 337.987 749375.064 1611188.598 66.423g

176 8074.000 337.920 338.379 749350.522 1611230.731 66.423g

177 8123.270 338.190 338.522 749325.724 1611273.306 66.423g

178 8174.050 338.690 339.069 749300.166 1611317.185 66.423g

179 8223.540 339.330 339.535 749275.257 1611359.949 66.423g

180 8274.450 338.950 339.395 749249.633 1611403.941 66.423g

181 8323.270 338.780 339.169 749225.061 1611446.126 66.423g

182 8373.270 338.610 338.938 749199.896 1611489.332 66.423g

183 8424.710 338.520 339.040 749174.005 1611533.781 66.423g

184 8473.880 338.910 339.172 749149.257 1611576.269 66.423g

185 8525.350 338.430 338.866 749123.352 1611620.745 66.423g

186 8573.400 338.390 338.859 749099.167 1611662.265 66.423g

187 8623.000 338.850 339.098 749074.203 1611705.124 66.423g

188 8673.170 338.580 338.853 749048.952 1611748.476 66.423g

189 8723.610 338.170 338.556 749024.273 1611792.451 70.857g

190 8773.210 338.060 338.568 749002.352 1611836.944 70.857g

191 8824.070 338.150 338.839 748979.874 1611882.568 70.857g

192 8874.000 338.770 339.028 748957.807 1611927.357 70.857g

193 8924.320 338.390 338.813 748935.568 1611972.496 70.857g

194 8973.830 338.250 338.526 748913.687 1612016.908 70.857g

195 9024.440 337.920 338.404 748891.320 1612062.307 70.857g

196 9073.640 338.280 338.474 748869.576 1612106.442 70.857g

197 9126.420 337.590 337.974 748846.248 1612153.786 70.511g

198 9173.000 337.030 337.414 748819.909 1612192.065 57.053g

199 9225.000 336.560 336.868 748787.430 1612232.674 57.053g

200 9273.520 336.020 336.445 748757.124 1612270.565 57.053g

201 9324.000 335.770 336.217 748725.595 1612309.988 57.053g

202 9374.000 336.200 336.341 748694.365 1612349.035 57.053g

203 9424.000 335.940 336.477 748663.135 1612388.082 57.053g

204 9474.000 336.330 336.614 748631.905 1612427.130 57.053g

205 9524.000 336.450 336.643 748600.675 1612466.177 57.053g

206 9554.210 335.650 335.926 748581.806 1612489.770 57.053g

207 9623.730 333.700 334.160 748538.384 1612544.061 57.053g

208 9673.190 333.190 333.634 748507.492 1612582.687 57.053g

209 9726.000 332.980 333.241 748474.507 1612623.929 57.053g

210 9773.950 332.470 332.880 748444.558 1612661.375 57.053g

211 9824.000 332.140 332.402 748413.296 1612700.461 57.053g

212 9872.800 331.630 331.928 748382.816 1612738.572 57.053g

213 9918.280 331.130 331.183 748359.674 1612777.368 79.513g

214 9973.160 332.030 332.290 748356.465 1612831.599 107.200g

215 10021.470 332.600 333.051 748361.917 1612879.600 107.200g

216 10072.000 333.380 333.641 748367.620 1612929.807 107.200g



P a g e 17 | 40



217 10122.120 333.740 334.157 748373.277 1612979.607 107.200g

218 10171.340 334.360 334.633 748378.832 1613028.512 107.200g

219 10223.250 334.440 334.950 748384.690 1613080.091 107.200g

220 10272.600 335.590 335.980 748391.287 1613128.996 108.794g

221 10321.000 336.430 336.951 748397.951 1613176.935 108.794g

222 10322.000 337.580 336.965 748398.089 1613177.926 108.794g

223 10422.110 337.240 337.533 748411.874 1613277.082 108.794g

224 10472.560 337.210 337.545 748418.820 1613327.051 108.794g

225 10523.530 337.250 337.584 748425.838 1613377.536 108.794g

226 10572.070 337.450 337.912 748432.522 1613425.614 108.794g

227 10611.030 337.890 338.201 748437.887 1613464.202 108.794g

228 10613.670 338.050 338.221 748438.250 1613466.817 108.794g

Les profils en travers types

Figure 1 : Profil sur section courante

Les profils en travers types respectent les dispositions des termes de référence. Il existe un seul

profil en travers type qui se présente sur la figure ci-dessus.

Cubatures

Ces tracés ont abouti à des cubatures qui se présentent comme suivent :

Tableau 5 Cubatures

Long (km) Remblai (m3) % Déblai (m3) % Total Terrassement (m3) Terrassement /km (m3)

10,614 9574 79,68% 2 442 20,32% 12 016 1132

Il apparait que le remblai représente 80% du terrassement ce qui permettra d’éviter l’ensablement

durant l’exploitation de la piste.



P a g e 18 | 40

3 RAPPORT GEOTECHNIQUE


Il a été effectué une visite sur le tracé afin d’avoir une vision globale des sols supports. Des

sondages et prélèvements ont été effectués sur le tronçon et des essais d’identification ont été

effectués. Cela a permis d’avoir le linéaire géotechnique de l’axe du tronçon

Pour les ressources en matériaux latéritiques, les gîtes ont été identifiés au niveau de chaque

tronçon, les surfaces exploitables, les épaisseurs des découvertes et exploitables ainsi que les

puissances ont été mesuré.

Sols supports

Les sols supports peuvent être répartis en trois zones :

1 - Du PK 0 au PK 1+500 jusqu’à une profondeur de 1 mètre, nous sommes en présence d’un sol limoneux de classe A-2-4 avec un IP de 6,5, un LL de 18, un gonflement de 0%,

2 - Du PK 2+000 au PK 7+000 sur une épaisseur de 20 à 30 cm on rencontre un sol limoneux et au-delà de 30 cm on rencontre un sol latéritique

3 - Du PK 7+000 à la fin sur toute la profondeur de 1 mètre on est en présence d’un sol limoneux identique à celui du début du tronçon.

Les matériaux étant un élément central pour l’exécution des pistes aussi bien en matière de

qualité, longévité qu’en matière de coûts, il est donc important de s’assurer de leur disponibilité

et leur qualité.



P a g e 19 | 40

Tableau 6 : Profil géotechnique de l’axe



P a g e 20 | 40



P a g e 21 | 40

Matériaux de terrassement

Le guide de dimensionnement des chaussées en zone tropicale indique pour les matériaux de

terrassement les caractéristiques minimales suivantes :

IP< 40

LL<70

Gonflement <2%

Matières organiques <3%

Les zones traversées sont essentiellement des champs de cultures avec parfois des zones

pastorales où le sol en place semble être généralement de bonne portance, viable pour le cours

des terrassements.

Le tableau ci-avant nous donne les éléments qui nous garantissent l’utilisation des matériaux

adjacents au tracé comme matériaux de terrassement si l’on compare les résultats du tableau ci-

dessous aux caractéristiques recommandées pour les matériaux de terrassement.

Les matériaux de remblais se trouvent donc partout le long du tracé ; c’est dire que les besoins

en matériaux de remblai seront largement couverts tant qualitativement que quantitativement.

Matériaux de chaussée

Pour la couche de roulement le guide de dimensionnement des chaussées en zone tropicale

recommande les contraintes suivantes :

CBR >30

Courbe granulométrique de référence

Granulométrie (mm) Fuseau proposé % passant

40 mm 95-100

31,5 mm 90-100

20 mm 75-100

10 mm 58-100

5 mm 40-78

2 mm 28-65

1 mm 22-56

0,5 mm 18-50

80 micron 5-35



P a g e 22 | 40

Image 3 : Plan du gîte latéritique

Les couches de roulements seront effectuées en matériaux latéritiques. L’image ci-avant ci-après

indique le récapitulatif des quantités identifiées qui est de 83.600 m3 alors que les besoins

peuvent être estimés à 20.000 m3 ce qui nous une couverture de 415 %.



P a g e 23 | 40

Figure 2 : Sondage gîte latéritique



P a g e 24 | 40

Tableau 7 : Résultats des essais sur gîte latéritique



P a g e 25 | 40

Sable béton

Des carrières de gravier pour béton pourraient provenir des carrières actuellement utilisées pour

tous les travaux des bétons de la zone. Aussi le long des différents tracés, des indices des gites

de gravier ont été localisés çà et là et souvent à côté des carrières de latérite.

Des études plus poussées seront effectuées dans le dossier d’exécution de l’entreprise. Tout

porte à croire que le projet ne souffrira pas des problèmes d’approvisionnement en gravier compte

tenu des disponibilités constatées si on ne tient pas compte des distances de transport.

Gravier pour béton

Des carrières de gravier pour béton pourraient provenir des carrières actuellement utilisées pour

tous les travaux des bétons de la zone. Aussi le long des différents tracés, des indices des gites

de gravier ont été localisés çà et là et souvent à côté des carrières de latérite.

Des études plus poussées seront effectuées dans le dossier d’exécution de l’entreprise. Tout

porte à croire que le projet ne souffrira pas des problèmes d’approvisionnement en gravier compte

tenu des disponibilités constatées si on ne tient pas compte des distances de transport.

Moellon

Des moellons abondent au niveau des collines environnant les tracés. Compte tenu de la

disponibilité des moellons constatée, les besoins du projet seront largement couverts.

Aménagement post travaux

L’exploitation du gîte qui se situe dans un champ en exploitation, sera réaménagé en régalant la

surface exploitée afin de permettre sa récupération pour l’exploitation champêtre. La profondeur

d’exploitation ne dépassera pas le mètre.



P a g e 26 | 40

Image 4 : Impact environnemental de l’exploitation du gîte



P a g e 27 | 40

4 RAPPORT HYDROLOGIQUE


Les études hydrologiques et hydrauliques ont pour but de dimensionner les ouvertures

nécessaires des ouvrages de passage d’eau et d’assainissement. Ces ouvrages protègent la

route contre les dégradations dues aux eaux, et ce particulièrement durant les périodes de crues

importantes.

Il est important d’examiner les conditions hydrauliques d’écoulement (vitesse et ressauts

hydrauliques) dans la conception d’ensemble des ouvrages, afin de diminuer les risques d’érosion

et d’affouillement et donc de détérioration progressive des ouvrages.

Les études hydrologiques et hydrauliques se décomposent donc globalement en 2 parties ;

1 - Une étude hydrologique destinée à évaluer les apports d’eau et plus particulièrement les

apports d’eau durant les crues exceptionnelles au niveau des ouvrages à réaliser.

2 - La proposition d’ouvrages capables d’évacuer ces apports d’eau en limitant au maximum les

dégâts et les dégradations locales.

Dans le cadre de la présente étude il a été identifié tous les passages d’eau ainsi que les ouvrages

existants. Tous ces points de passages ont été mesurés et parfois photographiés. L’équipe

d’inspection dirigée par l’ingénieur adjoint au chef de mission a assuré toutes ces mesures dont

les résultats figurent dans le rapport technique de la phase 1.

Au niveau de la phase 1, les débits ont été calculés en utilisant la méthode dite des sections. Au

niveau de la présente phase 2, les calculs des débits ont été basés sur la détermination des

bassins versants ainsi que toutes les caractéristiques d’écoulement de ce bassin, deux méthodes

que sont ORSTOM e rationnelle ont été utilisées. Pour les capacités des ouvrages une matrice

a été élaborée et les calculs étaient basés sur les formules de Bazin.

Il faut ici indiquer que pour les radier nous avons défini chacun de la manière suivante : RhL. Le

R indique que c’est un radier, le h indique la hauteur de la lame d’eau et le L indique la longueur

du radier.

Pour les Dalot nous avons retenu Dnxbxh : D pour dalot, n le nombre d’ouverture, b la largeur

de l’ouverture et h la hauteur de cette ouverture.

Il faut également indiquer que les ouvrages sont de deux sortes : i) ceux qui sont au niveau d’un

passage d’eau existant et ii) ce qui apparaitrons une fois la piste exécutée du fait de l’existence

de remblai et qu’on appellera ouvrage d’équilibre. Pour le calcul des débits, seul le deuxième

sera considéré.

Pour les ouvertures il a été fixé des ouvrages minimums qui sont : un R0420 pour les radier et

un D1x2x1 pour les dalots.



P a g e 28 | 40

Cadre physique de la zone du projet

Climat

Le climat de la zone est de type sahélo-soudanien semi-aride. La pluviométrie moyenne annuelle

varie entre 300 et 450 mm et peut atteindre 500 mm en année exceptionnelle. Les précipitations

sont aléatoires et variables suivant les années et sont très mal repartis dans le temps et dans

l’espace.

Les principaux vents dominants sont l’harmattan et la mousson. La moyenne des températures

pour le minima enregistré est de 7,3°C enregistré en janvier pour la commune de Badaguichiri ;

Les températures connaissent aussi des fluctuations dans la commune de Karofane elles varient

de 17°C en période froide à plus de 40°C en saison sèche.

Avec les changements climatiques, les conditions climatiques des zones du projet subissent des

fortes variations qui ont des conséquences très néfastes sur le développement des écosystèmes

et les activités agro sylvo pastorales.

Relief

Le relief de la zone de Badaguichiri est constitué d’un ensemble de plateaux traversés par

plusieurs vallées dont les principales sont : Badaguichiri, Zoraré et Mataki. Le caractère accidenté

du relief favorise l’érosion hydrique engendrant ainsi la formation et l’extension de nombreux

Guébés menaçant aussi bien les habitations et les champs de culture que les routes.

Le relief de la zone de Karofane est caractérisé d’Ouest en Est de trois (3) grandes unités

morphologiques :

Les versants de la basse vallée de la Tarka s’étendant d’Ouest au centre de la commune,

Les bas-fonds constitués par le lit d’écoulement de la vallée traversant la commune du

nord au sud,

Les systèmes dunaires qui s’étendent du centre à l’extrême Est de la commune et plus à

l’ouest, des plateaux de faible altitude constituent la limite Ouest de la commune.

Ce relief aura un impact important par le biais de rampe que l’on trouvera sur certains tracés.

Sol

Le territoire de la zone du projet est constitué des plateaux rocheux peu propices à l’agriculture,

des sols sableux dunaires propices à l’agriculture pluviale et des sols argileux des bas-fonds

riches en matières organiques. Comme support des pistes cet aspect est fort intéressant et

favorable au projet.

Les vents

Les moyennes décennales mensuelles de la vitesse du vent sont les suivantes : 2,92 m/s pour la

décennie 1961-1970 ; 3,0 m/s pour la décennie 1971-1980 : 3,73 m/s pour la décennie 1981-

1990 ; 3,02 m/s pour la décennie 1991-2000 ; et 3,69 m/s pour la décennie 2001-2010.

Ainsi il a été observé une augmentation de 0,08 m/s entre les décennies 1961-1970 et 1971-

1980, une augmentation de 0,65 m/s entre les décennies 1971-1980 et 1981-1990, une



P a g e 29 | 40

diminution de la vitesse du vent de 0,71m/s entre les décennies 1981-1990 et 1991-2000 et une

augmentation de 0,67m/s entre les décennies 1991-2000 et 2001-2010.En somme, il résulte une

augmentation de 0,69m/s sur une période de 50 ans (1961-2010).

Hauteur d’averse décennale ponctuelle P10

La hauteur d'averse décennale P10 est assimilée à la pluie journalière de même fréquence. Les

précipitations journalières de fréquence décennale pour la zone du projet ont été tirées à partir

de la carte des isohyètes des pluies journalières de fréquence décennale établie par le Comité

Interafricain d’Études Hydrauliques (CIEH). Elles varient de 70mm à 80 mm dans la zone du

projet.1

Ressources en Eau

Pluviométrie

La moyenne pluviométrique calculée sur 51 ans d’observation est de 301,2 mm. Bien que l’année

2011 ait été particulièrement marquée par une baisse sevère des précipitations annuelles (111,2

mm, la plus petite quantité de pluie jamais enregistrée sur toute la période d’observation), il

convient de retenir par ailleurs que la tendance globale est à l’aridité.

Ainsi, la station de Tahoua fait ressortir plus d’années sèches qu’humides. Cependant, il faut

signaler qu’en 51 ans d’observations c’est seulement en 1994 que le cumul annuel a atteint

574,5 mm (valeur maximale des pluies tombées entre 1960 et 2011),(DMN 2011).

Ainsi, comme partout ailleurs au Sahel, les pluies sont principalement enregistrées pendant la

saison des pluies qui dure en général trois (3) mois. Les précipitations les plus importantes sont

enregistrées aux mois de juillet et août

Eau de surface

Les eaux de surface de la commune de Badaguichiri sont composées de marigots dont la durée

ne dépasse guère 1 à 2 mois. Ils sont utilisés pour abreuver les animaux et pour la confection

des briques.

. =.

Cependant d’autres points d’eaux semi-permanentes existent au niveau des villages. Les

activités maraîchères s’effectuent le long de la basse vallée Tarka où la nappe est peu profonde

donnant des possibilités d’irrigation à travers des puisards.

Les eaux souterraines

Les eaux souterraines sont constituées de trois (3) types de nappes à savoir : la nappe du

continentale intercalaire, la nappe du continental terminal, la nappe alluviale de la vallée de

Badaguichiri, ainsi que la nappe alluvienne de la basse vallée de la Tarka.

1 Source : Cartes des isohyètes de CIEH



P a g e 30 | 40

Ces dernières, longues d’environ 60 km et dont la profondeur varie de 5 à 10 m sont les plus

sollicitées du fait de leur accessibilité. Elles subissent cependant de plein fouet les conséquences

des changements climatiques qui se traduisent par son assèchement accéléré du fait non

seulement de l’importance du phénomène d’évaporation lié à la hausse des températures mais

aussi à l’insuffisance de la pluviométrie qui affecte leur rechargement.

Image 5 : Puits maraicher de 8 mètres au niveau de Guidan Dangwari

Assainissement de la chaussée

Les éventuelles zones d'emprunt qui pourraient être réalisées le long de la piste seront utilisées

dans le but de délester les ouvrages d'assainissement transversal et servir d’exutoire. Ces zones

d'emprunt fonctionnant ainsi comme des bassins de rétention d'eau, doivent donc être réalisées

prioritairement en amont de la piste. En conséquence, les principes d'assainissement que nous

proposons sont résumés ci-après :

Réalisation des talus de remblais avec une pente faible.

Aucun assainissement longitudinal lorsque la piste se situe en ligne de crête.

Dispositifs d'assainissement longitudinal conformément aux plans types joints au dossier lorsque la route est en déblais ou remblais ; notamment des fossés trapézoïdaux en lieu et place des fossés triangulaires du fait que nous sommes en présence d’une zone sablonneuse.

Utilisation des zones d'emprunt réalisées en amont de la route pour recueillir les eaux de ruissellement s'écoulant en nappe au pied de la plate-forme routière. A ce titre, un large fossé devra être creusé au droit des zones d'emprunt pour collecter et diriger les eaux vers ces zones.



P a g e 31 | 40

Dimensionnement des ouvrages d'assainissement transversal pour une crue de période de retour 10 ans et cinquantennale pour les ouvrages importants.

Réalisation, au droit des ouvrages d'assainissement transversal, d'un perré maçonné sur le talus aval du remblai pour assurer la stabilité de la plate-forme en cas de submersion. La route ne devra donc pas présenter un dos d'âne au passage de l'ouvrage pour éviter de court-circuiter le perré.

Après la mise en service de la piste, une attention particulière devra être portée à l'inspection et

à l'entretien des ouvrages d'assainissement transversal pour éviter leur obstruction par les dépôts

inévitables de sable.

Aspects hydrologiques

L’étude hydrologique a pour objectif principal la détermination des débits maximums pouvant être

observés au lieu d’implantation des ouvrages, et qui serviront au dimensionnement de ces

ouvrages.

Comme dans toute étude de probabilité, le phénomène aléatoire (débit décennal) pourrait se

produire plus d’une fois dans les dix (10) prochaines années ; et éventuellement le lendemain de

l’inauguration de l’ouvrage. La probabilité d’un tel événement est faible mais jamais nulle ; ce qui

pourrait entraîner des dégradations locales. Tout ceci met en évidence l’importance d’un service

d’entretien régulier en vue de réparer ces dégradations locales. Les phases successives et

interdépendantes de détermination des crues se présentent comme suit :

• 1ère étape : la recherche documentaire,

• 2ème étape : les travaux de terrain,

• 3ème étape : les études de synthèse et d’évaluation.

Recherche documentaire

Tous les documents intéressant le projet et accessibles au Consultant ont été collectés. Il s’agit

entre autres :

Des cartes et documents topographiques au 1/200 000ème;

Google Earth PRO;

Global Mapper,

Des informations, statistiques hydro-pluviométriques, statistiques de crues obtenues auprès de la direction nationale de la météo ;

Des données météorologiques disponibles ;

Des documents de base et Guides d’évaluation hydrologique et hydraulique;

Des rapports d’études antérieures dans la zone du projet etc…..

Travaux de terrain

Pour mieux cerner la réalité du projet, il a été effectué plusieurs visites de terrain sur la totalité

des itinéraires.



P a g e 32 | 40

A la phase 1, L’équipe du Consultant a visité les tracés en vue de faire un diagnostic des

passages d’eau. L’équipe a relevé les passages d’eaux et les ouvrages existants sur les tronçons

objet de notre étude. Les investigations de terrain ont porté sur :

• Une visite de reconnaissance de l'état général du tracé projeté au point de vue drainage;

• Une identification des exutoires et toutes autres sections connaissant des sollicitations

hydriques ;

• Un examen de l'assainissement longitudinal général,

• D’une manière générale sur le tronçon parcouru l’équipe a pu constater sur le tronçon à

réhabiliter différentes anomalies parmi lesquelles :

✓ Ensablement important des ouvrages submersibles ;

✓ Affouillements importants à l’aval des ouvrages souvent dus à des défauts de

protection, nécessaires de cette zone,

✓ Fossés en terre de drainage des eaux pluviales bouchés par des matières solides,

✓ Absence des caniveaux.

En outre, les enquêtes auprès des populations riveraines ont permis d’apprécier l’ordre de

grandeur des lames d’eau, le temps de séjour, le transport de solides et la fréquence de

submersion sur les sections critiques décelées. Ceci a complété les informations nécessaires

pour les études au bureau. Le temps de séjour des eaux s’étale dans la plupart des cas sur la

période hivernale.

Image 6 : Diagnostique des passages d’eau et ouvrages existants

La reconnaissance de terrain a permis d'identifier à la fois les cours d'eau significatifs traversés

par les tronçons et les points bas relatifs à l'assainissement des petits bassins versants.

Elle a aussi permis de cerner les caractéristiques des sols des passages d’eau, de relever tous

les passages d’eau et les écoulements, enfin identifier les exutoires pour l'assainissement du

projet.



P a g e 33 | 40

Evaluation des débits

Pour l’évaluation des débits correspondant à la crue de projet, deux cas ont été considérés

suivant le fait que le franchissement du cours d’eau est assuré par un ouvrage existant (site déjà

aménagé), ou non (passage nouveau non aménagé).

Evaluation des débits avec présence d’ouvrage existant

Sur la base des relevés et résultats d’enquêtes menées et soulignés un peu plus haut, les débits

des hautes eaux qui transitent à travers les ouvrages existants ou par-dessus la chaussée ont

été évalués par la méthode dite des écoulements (ou de section) et en particuliers celle utilisant

les singularités de lit en présence de buses ou dalots et/ou avec présence d’une digue déversante

ou d’une route; la méthode est développée dans le manuel « Crues et apport » élaboré pour le

compte de la FAO (Bulletin FAO d’irrigation et de drainage 54).

a) En présence de buses ou de dalot, le débit est donné par la formule suivante :

𝑸 = 𝑪𝟏×𝑺𝟏×(√𝟐𝒈𝒉𝟏), Où :

- Q est le débit de crue en m3/s,

- C1 est le coefficient de débit dépendant des caractéristiques géométriques de l’entrée de la buse et de ses abords, ainsi que du rapport h1/D, D étant le diamètre ;

- S1, est l’aire de la section droite de la buse en m2 ;

- h1 est la hauteur d’eau à l’amont,

- g est l’accélération de la pesanteur égale à 9,81m/s2 ;

b) En présence d’une digue déversante ou d’une route, le débit s’écoulant par-dessus lors d’une

submersion est évalué par la formule suivante dite de déversoir :

𝑸 = 𝑪×(√𝟐𝒈)×𝒃×𝒉𝟏𝟑/𝟐, Où :

- Q est le débit de crue en m3/s,

- C est le coefficient de débit qui dépend de l’épaisseur du déversoir par rapport à la charge h1 et de la forme de la crête ;

- b est la longueur déversante en m,

- h1 est la charge sur le déversoir,

- g est l’accélération de la pesanteur égale à 9,81

Evaluation des débits au droit des passages nouveaux

Comme précédemment souligné les relevés et résultats d’enquêtes menées ont aussi servi à

l’évaluation des débits des hautes eaux passant au niveau des traversées non aménagées ;

la méthode utilisée est toujours celle d’écoulements et en particulier celle de la section droite

et de la pente, fondée sur l’utilisation de la formule de Manning Strickler applicable aux

écoulements uniformes, ou peu variés en régime permanent :

𝑸 = (𝟏/𝒏)×𝑺×𝑹𝟐/𝟑×𝒊𝟏/𝟐 Où :

- Q est le débit exprimé en m3/s,

- S est la section transversale calculée en m2 ;

- R est le rayon hydraulique en m, avec 𝑹 = 𝑺/𝑷), P étant le périmètre mouillé

- i est la pente de la ligne d’eau en m/m ;

- n est le coefficient de rugosité de Manning Strickler.



P a g e 34 | 40

Dimensionnement

Dimensionnement des ouvrages

Les ouvrages qui seront retenus seront des dalots pour les cours d’eau qui ont des lits encaissés

et des radiers ou murette pour les passages ayant des lits étendus.

Hypothèse de Calcul

Les vitesses maximales de l’eau dans les dalots ou les caniveaux (fossés bétonnés ou

maçonnés) seront limitées à 4,0 m/s. Les fossés en terre devront être protégés pour des vitesses

d’écoulement supérieures à 1,1 m/s.

Par ailleurs la vitesse d’auto-curage dans les dalots est étroitement liée à la pente critique qui est

la plus petite valeur de la pente longitudinale de l’ouvrage pour assurer une bonne évacuation

des débits admis à l’entrée de l’ouvrage. Le principe de calcul de la pente critique est détaillé

dans le manuel « Hydraulique Routière ».

Signalons aussi que le calcul hydraulique et le choix des ouvrages dépendront essentiellement

des conditions topographiques et de la situation actuelle du projet.

Calculs des capacités des dalots

Pour le dimensionnement des dalots, nous allons suivre les méthodes développées dans le

manuel « Hydraulique Routière » élaboré pour le compte du ministère Français de la Coopération et du

Développement.

En effet, nous pensons que ces ouvrages vont fonctionner seulement pour une sortie dénoyée

avec un écoulement à surface libre qui est le cas le plus fréquent. Il faut néanmoins rappeler que

le choix d’un type d’ouvrages doit tenir compte de:

• La classification de la route, d’où le standard d’aménagement requis ;

• La topographie du site d’implantation ;

• L’importance du débit à évacuer ;

• La nature du sol en place et souvent des conditions climatiques ;

• La stabilité des ouvrages sous-jacents existants éventuellement ;

• Du service d’entretien envisagé.

Le débit à évacuer est déterminé par les calculs hydrologiques. Pour le type d’écoulement, il sera

considéré la sortie dénoyée dont l’écoulement de l’eau dans l’ouvrage se fait à surface libre. La

sortie noyée n’intervient que dans le cas où l’aval présente une situation de confluence qui fait

remonter le niveau à l’aval.

La condition pour un écoulement de l’eau dans l’ouvrage à surface libre pour la sortie dénoyée

est : la hauteur amont (H1) doit être inférieure ou égale à 1,25 fois la hauteur (D) de l’ouvrage (la

condition H1/D<=1,25).



P a g e 35 | 40

Pour le calcul de dimensionnement des dalots les étapes sont les suivantes :

Etape 1 : Calcul de la profondeur en amont H1

Il s’agit de calculer la profondeur amont et de vérifier si celle–ci est conforme à la situation

topographique de l’ouvrage. Tout d’abord il faudra estimer une valeur approchée de D et B

(hauteur et largeur du dalot) en utilisant pour cela la formule de base

Q = V x S,

Dans laquelle l’on déduit S la section mouillée (avec Q connu et V la vitesse limite

étant fixée) et D étant également fixé.

On utilise la formule

gDS

qq

2

1* pour calculer le débit réduit q*. Cette valeur donne la

valeur réduite H*1 en utilisant l’abaque (figure 77) joint en annexe, la valeur de H1 est ainsi

calculée par la relation H*1 = H1/D.

La valeur H1 ainsi trouvée est comparée avec la situation topographique du projet. Si la valeur de

H1 n’est pas acceptable pour le projet, il faut changer les valeurs de B et/ou D. Si la valeur de H1

est acceptable pour le projet, il faut maintenant s’assurer que la vitesse de l’eau dans l’ouvrage

reste dans les limites admissibles. Pour cela il faut passer d’abord par le calcul de la pente critique

de l’ouvrage.

Etape 2 : Calcul de la pente critique Ic

L’ouvrage doit être capable d’évacuer le débit critique correspondant à la profondeur H1 amont.

Pour cela, il faut que la pente longitudinale de l’ouvrage soit au moins égale à la pente critique (I

supérieure ou égale à Ic). Donc, dans cette étape on calcule la pente critique de l’ouvrage (notée

Ic) qui guidera sur le choix de la pente longitudinale de l’ouvrage (notée I).

On calcule, connaissant la largeur B du dalot et q le débit à évacuer, le débit réduit pour la pente

critique en fonction de la Formule suivante

5

*

gB

qQ

Connaissant K le coefficient de rugosité, après le calcul de Q* on lit sur un abaque (figure) joint

en annexe, la valeur de la pente I*c qui permet d’avoir Ic pente critique par la formule suivante :

3/12

*

BK

IgI c

c

On retient I pente longitudinale de l’ouvrage supérieure ou égale à Ic la pente critique.

Etape 3 : Calcul de la vitesse dans l’ouvrage

Au niveau de cette étape, il s’agit de calculer la vitesse dans l’ouvrage et de vérifier si celle-ci ne

dépasse pas la vitesse limite retenue.

L’on calcule le débit réduit q*v à partir des formules dérivées de Manning et en fonction de la

pente longitudinale retenue.

3/82/1

*

BIK

qQ

V

QS



P a g e 36 | 40

Cette valeur réduite q* donne, grâce à l’abaque (figure 84) joint en annexe, la valeur de V* de

laquelle l’on déduit la valeur de la vitesse V recherchée.

3/22/1* BKIVV

Etape 4 : Itération

Si la vitesse est acceptable le calcul est terminé, sinon il faut changer les paramètres d’ouvertures

B et D et reprendre totalement tout le cheminement.

Après l’application de cette procédure, le tableau ci-après donne les capacités d’évacuation de

quelques dalots.

Tableau 8 : Capacité d’évacuation de quelques dalots

Dimensions Ouvrages Débits évacués Ham Vitesse dans

l'ouvrage (V) Pente critique

Pente retenue dans

l'ouvrage

Dalot 1 x 1 2,00 1,17 2,77 1,02% 1,00%

Dalot 2 x 1 4,25 1,24 2,59 0,64% 1,00%

Dalot 2 x 1,5 8,00 1,88 3,29 0,73% 1,00%

Dalot 1,5 x 1 3,25 1,26 2,70 0,77% 1,00%

Dalot 3 x 2 18,00 2,48 3,64 0,61% 1,00%

Calculs des radiers

Nous allons procéder au dimensionnement des radiers semi-submersibles retenus pour certains

sites d’ouvrages en suivant la méthode développée dans le manuel « Hydraulique routière ».

L’écoulement au-dessus du radier est comparé à celui d’un déversoir rectangulaire à large crête ;

le problème a fait l’objet de nombreuses études expérimentales, notamment celle de BAZIN qui

a préconisé la formule suivante pour tenir compte de la largeur du seuil :

𝑄 = 0.43 (0.70 + 0.185𝐻𝐴𝑀

𝐵) 𝐿𝐻𝐴𝑀√2𝑔𝐻𝐴𝑀 Soit 𝑄 = 1.9 (0.70 + 0.185

𝐻𝐴𝑀

𝐵) 𝐿𝐻𝐴𝑀

3/2

Dans laquelle :

Q = débit de pointe de la crue du projet en m3/s ;

𝐻𝐴𝑀 = hauteur d’eau amont comptée à partir de la crête du radier en m ;

B = largeur du radier en m ;

L = longueur du radier en m.

Calcul des capacités des radiers

Le tableau ci-avant donne les résultats des calculs des capacités obtenus après application des

formules ci-avant :



P a g e 37 | 40

Tableau 9 : Matrice des capacités des radiers

RADIERS

TYPES

Longueur de Radier

20 25 30 35 40 50 60 70 80 90 100 110 120

LAM

E D'

EAU

Débit en m3/S 0,40 3,73 5,13 6,52 7,92 9,32 12,12 14,91 17,71 20,51 23,30 26,10 28,90 31,69

0,50 6,82 8,87 10,92 12,97 17,06 21,15 25,25 29,34 33,40 37,53 41,63 45,72

0,60 8,33 11,11 13,89 16,67 22,23 27,78 33,34 38,89 44,45 50,01 55,56 61,12

0,70 13,14 16,73 20,31 27,48 34,65 41,82 48,99 56,16 63,33 70,50 77,67

0,80 19,34 23,80 32,72 41,65 50,57 59,49 68,42 77,34 86,27 95,19

0,90 21,63 27,03 37,85 48,66 59,47 70,28 81,10 91,91 102,72 113,54

1,00 29,94 42,77 56,60 68,43 81,26 94,09 106,92 119,75 132,58

1,10 47,41 62,38 77,34 92,33 107,30 122,27 137,24 152,21

1,20 51,72 68,93 86,16 103,40 120,63 137,86 155,10 172,33

Drainage longitudinal

Assainissement à la traversée des agglomérations.

Certains tronçons en étude traversent plusieurs localités qui ne disposent d’aucun système de

drainage des eaux. L’aménagement des traversées d’agglomérations sera fonction de leur

importance et des plans d’urbanisme déjà en place. La conception de la route sera faite de sorte

à éviter l’inondation des concessions en maintenant la ligne rouge de la route relativement proche

du terrain naturel existant et en prévoyant un assainissement longitudinal sommaire. Il s’agira de

réaliser deux fossés maçonnés qui permettront d’un côté d’éviter les inondations et de l’autre de

canaliser les eaux de ruissellement vers les exutoires naturels pour éviter les érosions. Le débit

de projet sera déterminé à partir de la méthode de CAQUOT, dont l’expression pour la zone

sahélo-soudanienne se présente comme suit :

La formule de dimensionnement des caniveaux est celle de Manning Strickler ci-dessous :

Q = K x S x R2/3 x i1/2

Avec

Q : Débit de projet en m3/sec

S : Section mouillée du caniveau en m2

V : Vitesse d’écoulement en m/sec

R : Rayon hydraulique en m

i : Pente en m/m

K : Coefficient de rugosité

Q10 = 850 x J0.20 x C1.11 x A0.80

Avec : Q10 : débit décennal en L/s

J : pente du terrain en m/m

C : Coefficient de ruissellement

A : Superficie du bassin en Ha



P a g e 38 | 40

Assainissement hors agglomération

De part et d’autre de la route, il sera prévu des fossés trapézoïdaux en terre évacuant les eaux

de ruissellement de la chaussée et des bas-côtés, aux endroits où cela s’avère nécessaire.

À intervalle régulier, l’eau des fossés sera évacuée par des divergents. Il est prévu des divergents

de forme triangulaire. La longueur du fossé longitudinal comprise entre deux divergents

successifs est déterminée à partir de deux critères :

• Critère de débordement : il faut évacuer l’eau avant que le fossé ne déborde,

• Critère d’érosion : il faut évacuer l’eau avant que la vitesse d’écoulement n’atteigne la

vitesse critique d’érosion.

Le calcul théorique de la distance entre deux divergents comprend dès lors :

• L’évaluation de la capacité de débit du fossé en fonction de sa pente,

• L’évaluation du débit à évacuer, c’est à dire le débit de l’impluvium provenant du ruissellement

de la zone drainée par le fossé,

• La détermination des points de décharge des divergents, compte tenu des critères de

débordement et d’érosion.

La longueur de l’impluvium considérée dans la présente étude est estimée à 20 m, pour un temps

de concentration de 15 minutes.

Du fait que le dégagement de l’emprise de la route dans le cadre des travaux entraînera un

débroussaillage, diminuant fortement la végétation sur l’impluvium considéré, nous adoptons,

pour le dimensionnement des fossés, un coefficient moyen de ruissellement de 0,70. L’intensité

de la pluie est prise égale à 80 mm/h. Dans ces conditions, le débit à évacuer par mètre linéaire

de fossé est :

Q/ml = 0,70 x 20 m x 80/3 600 = 0,31 litres/sec.ml

Pour les fossés en terre, la vitesse maximale d’écoulement est limitée à 1,10 m/s et le coefficient

de rugosité pris est égal à 33.

Pour une section de fossé donnée, et pour une vitesse estimée partant de la pente longitudinale

(estimée ou figurant sur le profil en long), on peut donc déduire la longueur maximale du fossé,

d’où le débit évacué. Les divergents seront créés pour décharger les fossés latéraux.

L'assainissement longitudinal est traité dans le cadre de la présente étude et des dispositions

particulières visant à protéger la chaussée contre les eaux extérieures sont proposées sur

certaines sections de la route. Des détails seront donnés dans les phases suivantes.

Evaluation des ouvrages

Dans le présent paragraphe nous allons donc effectuer les calculs des ouvrages que nous

proposons sur la base des éléments cités précédemment que sont :

1 - Le bassin versant et ses caractéristiques

2 - Le calcul des débits



P a g e 39 | 40

Bassins versants

Sur tout le tronçon en fait il n’existe pas d’écoulement important.

Calcul des débits

Comme indiqué dans le paragraphe suivant il n’existe pas de bassin versant visible qui mérite un

calcul de débit. Ce qui fait qu’on a retenu les ouvrages minimums au niveau des passages et des

ouvrages d’équilibre.

Les ouvrages retenus

Tableau 10: Les ouvrages projetés

No PK Ouvrages

1 0+100 R(0,40) 20

2 0+260 R(0,40) 20

3 0+510 R(0,40) 20

4 6,275 R(0,40) 20

5 6,575 R(0,40) 20

6 8,030 R(0,40) 20

7 9,920 R(0,40) 20

Le tableau ci-dessus donne sept ouvrages pour une longueur de route de 10,614 km. Ce qui

donne environ un ouvrage pour chaque deux kilomètres, Le nombre d’ouvrages est acceptable

car en général au sahel on peut estimer que la moyenne au kilomètre est généralement d’environ

deux ouvrages.

Ressources en eau pour l’exécution des travaux

Les travaux de construction routière nécessitant d’importante quantité d’eau, Il a été examiné et

répertorié tout au long des différents axes routiers les ressources en eau susceptibles d’être

utilisées pour les besoins des travaux. Il est important de signaler que :

• Quelques forages et puits busés ont été recensés au niveau des villages traversés mais

qui ne doivent aucunement constituer une ressource en eau pour les travaux ;



P a g e 40 | 40

• Les A.E.P existants au niveau des grandes localités peuvent servir de sources

d’approvisionnement en eau pour les travaux des tronçons qui les traversent mais compte

tenu des risques d’indisposer la population ils ne seront pas utilisés.

• Aucun barrage de retenue n’a été constaté et pouvant servir comme source

d’approvisionnement au voisinage des routes étudiées ;

Quelques cours d’eau plus ou moins importants ont été observés et peuvent être des ressources ;

cependant ils sont pour la plupart des sources non pérennes. Ce sont des cours d’eaux qui

coulent environ quatre (4) mois ou plus dans l’année avec des débits relativement importants

Pour faire face aux besoins d’eau pour la réalisation de cette piste, un forage a été prévus et

serat équipé avec un réservoir de 20.000 litres et l’exhaure sera assuré par des pompes

immergées alimentés en énergie solaire pour laisser à la population après les travaux.

L’implantation de ce forage sera effectuée e collaboration avec la mairie.

5 ANNEXE : AVANT METRE

AVANT METRE TRONCON 1_ BADAGUICIRI-KOLKOLI

INFORMATIONS GENERALES

Longueur tronçon 10 614 mlLargeur chaussée 6,00 mlEpaisseur chassée 0,20 mlVolume chaussée au ml 1,26 m3/mlNombre de courbes 10,00 uLongeur des courbes 1 279,00 ml

100 ENVIRONNEMENT

101 Plantation et entretien d'arbres pour ombrage u

Les arbres seront plantés dans les traversées des villages avec un interval de 10 ml et de part et d'autre de la route

Voir le rapport PGES 200 u

102 Fixation de dune ha

Voir le rapport PGES 5 ha

103 Aménagement de gîtes pour culture ha

voir rapport géotechnique 9,50 ha

104 Aménagement de gîtes en mare ha

Voir le rapport PGES - ha

105 Aménagement de forage équipe u


106 u


107 Fourniture et pose de kit complet pour éclairage solaire u

Voir le rapport PGES 2 sav

Séances d'information de sensibilisation et des formation des populations riveraines et du personnels des travaux

Annexe : Page -1 -


200 TERRASSEMENT

201 Débroussaillage déroctage et nettoyage de l'emprise m2

Longueur (m) Largeur (m) Emprise (m)10614 6,00 8 84 912,00

Imprévus 2% 1 698,24

TOTAL ARRONDI 87 000 M2

202 Remblai provenant d'emprunt m3

7 132,00 Imprévus 2% 142,64


203 Remblai provenant de déblai m3

2 442,00 Imprévus 2% 48,84


204 Déblai ordinaire pour mise en remblai ou en dépôt m3

Voir calucl de cubature 2 442,00 Imprévus 5% 122,10


205 Déblai rippable pour mise en remblai ou en dépôt m3

estimation 50,00

TOTAL ARRONDI 100 M3

206ml

Estimation 100,00

TOTAL ARRONDI 100 M3

Exécution de fossé latéral trapézoidale en terre

Annexe : Page -2 -


207 Exécution de fossé triangulaire divergent en terre ml

Estimation 200,00

TOTAL ARRONDI 200 ML

208 Exécution de fossé-digue de garde ml

50

50 ML

209 Exécution de fossé maçonné m2

Traversée de Badaguiciri 1 056

1 056 M2

300 CHAUSSEE

302 Reprofilage chaussée existante m2PK au PK

Longueur - Largeur

Total - Imrévus 5% -

- m2

303 Fourniture et mise en œuvre couche de roulement m3

Longueur 10 614 vol/m3 1,26

Total couche roulement 13 374 Imprévus 5% 668,68

14 000 M3

304 m3xkm

N° Carrière PK Dist.Morte PK Debut zone PK Fin zone Dist Transp. volume Moment

d'application d'application transporté Transp

(km) (km) (km) (km) (km) (m3) (m3xkm)

0,150 0,000 4,000 0,000 5 040 - 0,150 4,000 10,614 0,000 8 334 -

Imprévus 5%

m3xkm

1 4,000

Plus valus transport de matériaux de chaussée au-delà de 5 km

Annexe : Page -3 -


400 DRAINAGE ET OUVRAGES DIVERS

411 démolition radier en béton ml

PK Longueur

- ML412 Démolition radier en pierre sèche ml

PK Longueur

- ML

413 Démolition de murette ml

PK Longueur

- ML

414 Dépose de buse métallique ou en béton ml

PK Longueur

- ML

500 SIGNALISATION

501 Panneaux rectangulaires de localisation et indication u

voir tracé en plan et profil en long 8 u

502 Panneaux triangulaires u


503 Panneaux circulaires u


Annexe : Page -4 -


504 Balises de virage u

Longueur des courbes 477,00 Intervales de balises 10,00

47,70 Imprévus 2% 0,95

49 u

505 Plots de signalisation pour ouvrages u

Nombres de radier 7 Nombre de plots par ouvrages 4

28 Imprévus 2% 0,56

29 u

506 Bornes kilométriques u


507 Bornes pentakilométriques u


Annexe : Page -5 -

CUBATURE 1_BADAGUCHIRI-KOLKOLI

N° ABSCISSE REMBLAI REMBLAI DEBLAI DEBLAI PROF CURVILIGN VOLUME CUMULE VOLUME CUMULE

1 0 - - 27,50 27 2 32 0,80 1 13,60 41 3 53,05 21,90 23 0,40 41 4 105,18 - 23 66,00 107 5 155,36 20,60 43 1,20 109 6 186 12,50 56 0,20 109 7 205,44 37,50 93 - 109 8 252 24,90 118 - 109 9 304 55,60 174 - 109

10 323,25 29,20 203 - 109 11 355 83,00 286 4,50 113 12 401,68 57,40 343 - 113 13 413 14,70 358 12,50 126 14 448 0,30 358 13,60 140 15 490 11,20 370 4,30 144 16 507 - 370 27,00 171 17 511,61 - 370 6,40 177 18 515,85 - 370 7,30 185 19 552,32 79,70 449 - 185 20 604 60,00 509 - 185 21 643 - 509 11,10 196 22 654,74 - 509 8,50 204 23 685,36 87,50 597 - 204 24 726,78 105,80 703 - 204 25 748,17 5,10 708 10,90 215 26 802 50,90 759 - 215 27 854 - 759 31,40 246 28 907,77 35,00 794 - 246 29 931 51,40 845 - 246 30 995,46 43,30 888 4,40 251 31 1041 0,30 889 24,70 276 32 1089,3 97,90 987 - 276 33 1136 14,80 1 001 0,40 276 34 1178 63,80 1 065 - 276 35 1224 65,90 1 131 - 276 36 1277 50,30 1 181 3,60 280 37 1326,17 7,10 1 188 25,50 305 38 1378,31 32,80 1 221 37,00 342 39 1427 77,00 1 298 3,80 346 40 1476 55,20 1 354 3,40 349 41 1528,44 46,60 1 400 10,80 360 42 1577,65 73,80 1 474 - 360 43 1627 37,00 1 511 53,70 414 44 1680 138,20 1 649 - 414 45 1728,24 49,60 1 699 15,10 429 46 1777,37 20,60 1 719 9,00 438

Annexe : Page -6 -



47 1827,3 6,50 1 726 13,40 451 48 1877,5 70,70 1 796 - 451 49 1925,66 56,00 1 852 - 451 50 1978,14 19,00 1 871 5,70 457 51 2027 55,40 1 927 13,10 470 52 2077,34 30,70 1 958 1,70 472 53 2127,35 50,90 2 009 - 472 54 2176,76 56,90 2 065 0,20 472 55 2228,21 - 2 065 25,20 497 56 2277,2 - 2 065 49,20 546 57 2328,21 8,20 2 074 7,60 554 58 2376,71 27,40 2 101 6,20 560 59 2425,21 0,20 2 101 60,70 621 60 2476,63 0,80 2 102 8,80 630 61 2527,1 93,80 2 196 - 630 62 2576,66 57,40 2 253 0,70 631 63 2626 34,20 2 287 1,80 632 64 2676,45 10,10 2 297 23,60 656 65 2725,17 51,90 2 349 - 656 66 2775 146,10 2 495 - 656 67 2826,08 52,10 2 548 - 656 68 2874,3 241,20 2 789 - 656 69 2926,12 53,60 2 842 - 656 70 2975,5 67,30 2 910 - 656 71 3026 61,30 2 971 - 656 72 3076,45 - 2 971 44,10 700 73 3128,27 19,50 2 990 2,70 703 74 3177,25 - 2 990 23,70 727 75 3227 22,00 3 012 0,30 727 76 3276 25,40 3 038 7,60 734 77 3300 86,90 3 125 - 734 78 3376,6 110,50 3 235 - 734 79 3427 44,80 3 280 20,70 755 80 3476,32 155,20 3 435 - 755 81 3527 - 3 435 12,40 768 82 3576,4 35,80 3 471 - 768 83 3627,4 39,10 3 510 - 768 84 3674,37 5,00 3 515 7,00 775 85 3728 0,80 3 516 7,10 782 86 3775 61,90 3 578 - 782 87 3826,26 31,80 3 610 - 782 88 3877,15 12,10 3 622 18,30 800 89 3927,4 51,40 3 673 5,20 805 90 3977,2 - 3 673 48,80 854 91 4026,12 82,60 3 756 - 854 92 4079,2 90,10 3 846 1,00 855

Annexe : Page -7 -



93 4125,66 20,60 3 866 15,40 870 94 4173,5 60,50 3 927 4,20 875 95 4224,53 83,40 4 010 0,30 875 96 4275 10,30 4 020 19,60 895 97 4325,84 184,30 4 205 - 895 98 4374,11 69,10 4 274 - 895 99 4424,6 42,60 4 316 5,70 900

100 4474 18,60 4 335 - 900 101 4486,17 20,60 4 356 0,60 901 102 4505 60,30 4 416 - 901 103 4520 111,60 4 527 - 901 104 4575,43 - 4 527 30,80 932 105 4623,61 - 4 527 25,20 957 106 4674,17 128,50 4 656 - 957 107 4724,31 59,80 4 716 - 957 108 4774,2 88,80 4 805 - 957 109 4824,68 27,40 4 832 51,10 1 008 110 4874,2 85,00 4 917 - 1 008 111 4929 35,20 4 952 10,40 1 018 112 4976 34,70 4 987 50,20 1 069 113 5025,57 52,00 5 039 - 1 069 114 5076 1,10 5 040 0,10 1 069 115 5104,33 41,70 5 082 - 1 069 116 5126 42,60 5 124 - 1 069 117 5175,87 185,10 5 309 - 1 069 118 5230,37 37,80 5 347 - 1 069 119 5276,76 106,50 5 454 - 1 069 120 5325 84,30 5 538 - 1 069 121 5377,42 135,90 5 674 - 1 069 122 5426,65 - 5 674 22,20 1 091 123 5476 39,60 5 714 - 1 091 124 5524,35 33,20 5 747 0,90 1 092 125 5575,56 36,60 5 783 - 1 092 126 5626,24 60,90 5 844 - 1 092 127 5677,51 13,30 5 857 2,80 1 095 128 5727,28 27,20 5 885 25,00 1 120 129 5776,12 - 5 885 66,40 1 186 130 5827,47 60,70 5 945 - 1 186 131 5876,4 41,30 5 987 - 1 186 132 5925 55,80 6 042 - 1 186 133 5975,66 6,80 6 049 20,20 1 206 134 6025,15 23,90 6 073 17,00 1 223 135 6075,57 - 6 073 37,60 1 261 136 6127 1,20 6 074 32,40 1 293 137 6175,3 58,90 6 133 - 1 293 138 6228,02 114,70 6 248 - 1 293

Annexe : Page -8 -



139 6275,56 - 6 248 86,90 1 380 140 6325,16 1,90 6 250 5,10 1 385 141 6375,2 53,70 6 304 0,10 1 385 142 6425,11 42,90 6 347 - 1 385 143 6473,4 44,10 6 391 1,00 1 386 144 6525,46 5,50 6 396 6,30 1 392 145 6573,7 - 6 396 84,10 1 477 146 6622 60,80 6 457 - 1 477 147 6673,13 20,50 6 478 1,00 1 478 148 6725 12,20 6 490 7,30 1 485 149 6773,34 31,80 6 522 10,80 1 496 150 6823,55 - 6 522 66,90 1 563 151 6873,2 50,60 6 572 - 1 563 152 6921,23 32,00 6 604 - 1 563 153 6974 55,20 6 659 - 1 563 154 7023,5 17,50 6 677 1,20 1 564 155 7075 39,80 6 717 - 1 564 156 7124,43 23,90 6 741 0,30 1 564 157 7174,3 37,50 6 778 3,30 1 567 158 7225,31 10,00 6 788 6,50 1 574 159 7274,66 28,60 6 817 5,10 1 579 160 7373 162,20 6 979 - 1 579 161 7373,17 20,80 7 000 3,20 1 582 162 7423,22 72,60 7 072 - 1 582 163 7474,44 9,70 7 082 21,00 1 603 164 7524,18 24,10 7 106 8,40 1 611 165 7574 94,40 7 201 - 1 611 166 7624,57 23,70 7 224 14,20 1 626 167 7673,31 14,10 7 238 11,10 1 637 168 7723 - 7 238 26,90 1 664 169 7773,17 4,90 7 243 44,70 1 708 170 7825,74 49,60 7 293 2,90 1 711 171 7873 8,60 7 301 3,50 1 715 172 7924,32 113,70 7 415 - 1 715 173 7974,65 35,70 7 451 - 1 715 174 7982 31,20 7 482 - 1 715 175 8025,24 - 7 482 52,20 1 767 176 8074 72,50 7 554 - 1 767 177 8123,27 21,20 7 576 10,20 1 777 178 8174,05 38,80 7 614 0,10 1 777 179 8223,54 22,20 7 637 - 1 777 180 8274,45 73,90 7 711 - 1 777 181 8323,27 49,60 7 760 2,30 1 780 182 8373,27 22,50 7 783 0,10 1 780 183 8424,71 100,00 7 883 - 1 780 184 8473,88 9,80 7 893 19,10 1 799

Annexe : Page -9 -



185 8525,35 60,70 7 953 - 1 799 186 8573,4 62,60 8 016 - 1 799 187 8623 4,20 8 020 4,00 1 803 188 8673,17 8,50 8 028 9,90 1 813 189 8723,61 49,30 8 078 - 1 813 190 8773,21 88,30 8 166 - 1 813 191 8824,07 155,20 8 321 - 1 813 192 8874 11,80 8 333 0,80 1 813 193 8924,32 59,90 8 393 - 1 813 194 8973,83 12,60 8 406 0,70 1 814 195 9024,44 73,60 8 479 - 1 814 196 9073,64 - 8 479 57,90 1 872 197 9126,42 29,90 8 509 1,60 1 874 198 9173 33,40 8 543 - 1 874 199 9225 21,30 8 564 5,80 1 879 200 9273,52 60,20 8 624 - 1 879 201 9324 56,70 8 681 0,80 1 880 202 9374 - 8 681 37,60 1 918 203 9424 89,80 8 770 - 1 918 204 9474 16,50 8 787 0,90 1 919 205 9524 7,20 8 794 21,40 1 940 206 9554,21 23,20 8 817 9,30 1 949 207 9623,73 88,10 8 905 - 1 949 208 9673,19 72,00 8 978 - 1 949 209 9726 9,10 8 987 0,30 1 950 210 9773,95 28,10 9 015 2,80 1 953 211 9824 13,30 9 028 28,40 1 981 212 9872,8 20,50 9 049 19,20 2 000 213 9918,28 - 9 049 69,40 2 070 214 9973,16 8,40 9 057 4,50 2 074 215 10021,47 65,40 9 122 - 2 074 216 10072 8,60 9 131 1,10 2 075 217 10122,12 59,80 9 191 - 2 075 218 10171,34 36,90 9 228 17,60 2 093 219 10223,25 92,30 9 320 - 2 093 220 10272,6 46,80 9 367 1,10 2 094 221 10321 40,80 9 408 - 2 094 222 10322 - 9 408 338,90 2 433 223 10422,11 41,90 9 449 8,50 2 441 224 10472,56 34,90 9 484 - 2 441 225 10523,53 23,80 9 508 0,20 2 442 226 10572,07 55,30 9 563 - 2 442 227 10611,03 10,30 9 574 - 2 442 228 10613,67 - 9 574 0,30 2 442

TOTAUX 9 574 2 442

Annexe : Page -10 -

OUVRAGES D'ASSAINISSEMENT LOT 1: BADAGUICIRI-KOLKOLI APD

Hauteur Remblai

Long OA 401 402 403 404 405 406 407 408 409 410 415

(ml) (ml)Fouille pour ouvrage en

terrain meuble

Fouille pour ouvrage en

terrain rippable

Béton de propreté dosé à

150 kg/m3

Béton cyclopéen dosé à 250 kg/m3

Béton pour radier dosé à 300 kg/m3

Béton armé dosé à 350

kg/m3

Perré maconné

Gabionnage de toute nature

Enrochement

Remblai latéritique pour

bloc technique ou d'assise radier

Recalibrage et rectification du

lit de cours d'eau

m3 m3 m3 m3 m3 m3 m2 m3 m3 m3 m2

1 100 R(0,40) 20 20,00 68,00 18,00 24,00 30,00 20,00 20,00

2 260 R(0,40) 20 20,00 68,00 18,00 24,00 30,00 20,00 20,00

3 510 R(0,40) 20 20,00 68,00 18,00 24,00 30,00 20,00 20,00

4 6 275 R(0,40) 20

5 6 575 R(0,40) 20

6 8 030 R(0,40) 20 20,00 68,00 18,00 24,00 30,00 20,00 20,00

7 9 920 R(0,40) 20 20,00 68,00 18,00 24,00 30,00 20,00 20,00

340,00 - - 90,00 120,00 - - 150,00 100,00 100,00 -

6,80 - - 1,80 2,40 - - 3,00 2,00 2,00 -

347 35 - 92 122 - - 153 102 102 - TOTAUX GENERAUX

N° OH

PKNature Ouvrage

TOTAUX

IMPREVUES 2%

Annexe : Page -11 -

5$332576 7(&+1,48(6 /27 %DGDJXLFKLUL .RONROL

Documents

Transcript of 5$332576 7(&+1,48(6 /27 %DGDJXLFKLUL .RONROL