10. Semelle de Fondation
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SEMELLE DE FONDATION ISOLEE B.A.E.L 91 révisé 99 Données Dimensions du poteau Grand coté du poteau b = 0.3 Petit coté du poteau a = 0.25 Contrainte de l'acier utilisé Fe = 500 Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 35 Effort de service = G + Q Nser = 0.4 Effort ultime = 1.35 G + 1.5 Q Nu = 0.6 Contrainte admissible du sol Dépend du type de sol q.sol = 0.42 Type de calcul (1) Débords homothétiques, (2) Débord constant Type : 2 Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTP Type : 1 Résultats Aire approchée de la surface porta ( Nu / q.sol ) S1 = 1.43 Calcul des dimensions approchées A1 = ( S1 x ( a / b )) ^1/2 B1 = ( S2 x ( b / a )) ^1/2 Débord A = 0.46 Débord B = 0.46 A1 = 1.17 A1 = a+( 2 x débord ), B1 = b+( 2 x déb B1 = 1.22 Choix des dimensions A > A1 A = 1.20 B > B1 B = 1.25 Hauteur minimale de la semelle Si débord > 15 cm => (( B - b ) / 4 ) + 5 cm Si débord < 15 cm => ( 2 x débord ) + 5 Ht mini = 0.29 Choix de la hauteur de la semelle Arrondir Ht = 0.30 Calcul de la hauteur utile ( Ht - 5 cm ) d = 0.25 Contrôle de la contrainte admissible du sol Aire de la surface portante ( A x B ) S = 1.50 Poids propre de la semelle ( A x B x Ht x 0.025 ) Pp = 0.0113 Charge totale sur le sol ( Nu + Pp ) N = 0.6113 Contrainte de travail sur le sol ( N / S ) q' = 0.408 Contrôle ( q' < q ) vérifié Détermination des aciers tendus Contrainte de traction du béton 0.6 + ( 0.06 x Fc28 ) Ft28 = 2.70 Contrainte de traction de l'acier 250.00 Nappe inférieure Ax // b = 7.60 Nappe supérieure Ay // a = 7.60 Choix des sections commerçiales Lire dans le tableau des aciers Ax => CHANTIER : Débord homothétique => Débord constant => Débord = [((( 4 x S1 ) + a² - 2ab + b² )^1/2 FP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/ FTP = 0.80 x sst ( FP ) sst = ( Nser / 8 ) x (( B - b ) / ( d x sst )) ( Nser / 8 ) x (( A - a ) / ( d x sst ))
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Semelle de fondation
IsoleSEMELLE DE FONDATION ISOLEEB.A.E.L 91 rvis 99CHANTIER :DonnesDimensions du poteauGrand cot du poteaub =0.3mPetit cot du poteaua =0.25mContrainte de l'acier utilisFe =500MPaContrainte du bton 28 joursFc28 =35MPaEffort de service = G + QNser =0.4MNEffort ultime = 1.35 G + 1.5 QNu =0.6MNContrainte admissible du solDpend du type de solq.sol =0.42MPaType de calcul (1) Dbords homothtiques, (2) Dbord constantType :2Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTPType :1RsultatsAire approche de la surface portante( Nu / q.sol )S1 =1.43mCalcul des dimensions approchesDbord homothtique =>A1 = ( S1 x ( a / b )) ^1/2B1 = ( S2 x ( b / a )) ^1/2Dbord A =0.46mDbord constant =>Dbord B =0.46mDbord = [((( 4 x S1 ) + a - 2ab + b )^1/2 ) - a - b ] / 4A1 =1.17mA1 = a+( 2 x dbord ), B1 = b+( 2 x dbord )B1 =1.22mChoix des dimensionsA > A1A =1.20mB > B1B =1.25mHauteur minimale de la semelleSi dbord > 15 cm => (( B - b ) / 4 ) + 5 cmSi dbord < 15 cm => ( 2 x dbord ) + 5 cmHt mini =0.29mChoix de la hauteur de la semelleArrondirHt =0.30mCalcul de la hauteur utile( Ht - 5 cm )d =0.25mContrle de la contrainte admissible du solAire de la surface portante( A x B )S =1.50mPoids propre de la semelle( A x B x Ht x 0.025 )Pp =0.0113MNCharge totale sur le sol( Nu + Pp )N =0.6113MNContrainte de travail sur le sol( N / S )q' =0.408MPaContrle( q' < q )vrifiDtermination des aciers tendusContrainte de traction du bton0.6 + ( 0.06 x Fc28 )Ft28 =2.70MPaContrainte de traction de l'acierFP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 )))FTP = 0.80 x sst ( FP )sst =250.00MPaNappe infrieure( Nser / 8 ) x (( B - b ) / ( d x sst ))Ax // b =7.60cmNappe suprieure( Nser / 8 ) x (( A - a ) / ( d x sst ))Ay // a =7.60cmChoix des sections commerialesLire dans le tableau des aciersAx =>Ay =>
ContinueSEMELLE DE FONDATION CONTINUEB.A.E.L 91 rvis 99CHANTIER :DonnesLargeur du murb =0.2mContrainte de l'acier utilisFe =400MPaContrainte du bton 28 joursFc28 =30MPaEffort de service = G + QNser =0.35MNEffort ultime = 1.35 G + 1.5 QNu =0.42MNContrainte admissible du solDpend du type de solq sol =0.8MPaConditions de fissuration (1) FP, (2) FTPType :2RsultatsAire et dimension approche( Nu / q sol )S1 = B1 =0.53mChoix des dimensionsB > B1B =0.55mDtermination du type de semellesi [( B - b ) / 2] < 15 cm =>>=>> Semelle de petite dimensionsi [( B - b ) / 2 ] > 15 cm =>>Semelle de=>> Semelle de grande dimensiongrande dimensionHauteur minimale de la semellePetite dimens = 2 x [(( B - b ) / 2 ) + 5 cm ]Grande dimens = [( B - b ) / 4 ] + 5 cmHt.mini =0.14mChoix de la hauteur de la semelleHt =0.30mCalcul de la hauteur utile( Ht - 5 cm )d =0.25mContrle de la contrainte admissible du solAire de la surface portanteB x 1.00S =0.55mPoids propre de la semelle( B x 1.00 x Ht x 0.025 )Pp =0.0041MNCharge totale sur le sol( Nu + Pp )N =0.4241MNContrainte de travail sur le sol( N / S )q' =0.771MPaContrle( q' < q )vrifiDtermination des aciers tendusContrainte de traction du bton0.6 + ( 0.06 x Fc28 )Ft28 =2.40MPaContrainte de traction de l'acierFP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( h x Ftj )^1/2 )))FTP = 0.80 x sst ( FP )sst =172.44MPaSection d'acier de chainage minimal( 1,6 cm / ml pour HA 500 ) = ( 1,6 x B )( 2,00 cm / ml pour HA 400 ) = ( 2,00 x B )Remarque : Si B < 1,00m = ( 1,6 ou 2,00 cm )Ax .mini =2.00cmNappe suprieurePetite dimens =>> pas de ferraillageGrande dimens =( Nser / 8 ) x [( B - b ) / ( d x sst )]Ay =3.55cm / mlNappe infrieurePetite dimens = Ax . miniGrande dimens = maxi ( Ay /4 ; Ax . mini )Ax // b =2.00cmChoix des sections commerialesLire dans le tableau des aciersAy =>4 HA 10Ax =>3 HA 10
