07 - Les services de l'État dans l'Aube

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CONSULTING

07 2018

18NIF023 Dossier de Demande d’Autorisation d’Exploiter du site Aube-Beding de Bar-sur-Aube (10)

Etude de Gestion des Eaux Pluviales

et des eaux d’extinction incendie

N° projet : 18NIF023

Date : 12 juillet 2018

Nom Prénom : ALMEIDA Marina

SAFEGE 444, Avenue du Général Leclerc 77190 DAMMARIE LES LYS

Agence Ile de France

et des eaux d’extinction incendie 18NIF023 Dossier de Demande d’Autorisation d’Exploiter du site Aube -Beding de Bar-sur-Aube (10)

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Sommaire ..... Introduction ........................................................................... 3

..... Collecte des données ........................................................... 4

..... Méthodologie ........................................................................ 5

Volumes mis en jeu ........................................................................................... 5

Définition du modèle hydrologique utilisé ................................................................. 5

Sélection de la pluie de projet et de la période de retour ......................................... 6

Détermination des paramètres d’entrée ................................................................... 7

Calcul des volumes .................................................................................................. 9

Dimensionnement – Bassin d’infiltration ........................................................ 9

Dimensionnement - Bassin de rétention ....................................................... 11

Besoins stockage - Eaux d’extinction incendie ...................................................... 11

Besoins stockage - Eaux pluviales ......................................................................... 11

Besoins stockage retenu – Bassin de rétention ..................................................... 12

Dimensionnement – Système de collecte et rejet EP .................................. 13

Conduites Gravitaires ............................................................................................. 15

Pompage et refoulement ........................................................................................ 15

Profondeur des ouvrages ....................................................................................... 17


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Liste des illustrations Figure 1 : Plan de Masse + Topographie – Nouveau site d’Aube-Bedding à Bar-sur-Aube ....................................... 4 Figure 2 : Pluie Double Triangle ................................................................................................................................ 6 Figure 2 : Hyétogramme de la Pluie de Projet – Période de retour = 10 ans ............................................................. 7 Figure 2 : Volume – Bassin d’infiltration .................................................................................................................. 10 Figure 2 : Exemple – Bassin d’infiltration ................................................................................................................. 10 Figure 5 : Volume – Bassin de rétention EP ............................................................................................................ 12 Figure 2 : Exemple – Bassin de rétention ................................................................................................................ 13 Figure 6 : Tracé du système de collecte et rejet des eaux pluviales ........................................................................ 14 Figure 7 : Profil des ouvrages de stockage/infiltration.............................................................................................. 17

Liste des tableaux Tableau 1 : Surfaces et coefficient de ruissellement .................................................................................................. 7 Tableau 2 : Volumes mis en jeu et débit de pointe – Période de retour = 10 ans ....................................................... 9 Tableau 3 : Dimensions – Bassin de rétention ........................................................................................................ 10 Tableau 3 : Besoins rétention - Eaux d’extinction incendie ...................................................................................... 11 Tableau 3 : Dimensions – Bassin de rétention EP ................................................................................................... 12 Tableau 6 : Dimensions – Conduites gravitaires...................................................................................................... 16 Tableau 7 : Dimensions – Système de refoulement ................................................................................................ 16


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INTRODUCTION La société Aube-Bedding souhaite créer un nouveau site d’exploitation à Bar-sur-

Aube (10) pour la conception, l’industrialisation et la fabrication de matelas,

sommiers et banquettes destinés à la grande distribution.

Cette installation est soumise à autorisation au titre de la rubrique des Installations

Classées pour la Protection de l’Environnement (ICPE) 2940, à enregistrement au

titre des rubriques ICPE 1510 et 2663, à déclaration avec contrôle au titre des

rubriques 2791 et 2910 et à déclaration au titre des rubriques 2661 et 2925.

L’installation est également soumise à déclaration sous la rubrique 2.1.5.0 de la

Loi sur l’Eau pour l’infiltration des eaux pluviales de toiture du site, représentant

une surface imperméabilisée supérieure à 1 ha.

Suez Consulting est en charge de la rédaction du dossier d’autorisation

environnementale unique pour ce nouveau site, englobant les volets ICPE et Loi

sur l’Eau.

Dans le cadre de l’aménagement du nouveau site dans le respect des prescriptions

réglementaires applicables, Aube Bedding a sollicité Suez Consulting pour la

conception de la gestion des eaux pluviales sur le site.

La Figure 1 présente le plan masse élaboré pour le site, ainsi que la topographie.


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Figure 1 : Plan Masse + Topographie – Nouveau site d’Aube-Bedding à Bar-sur-Aube

Le présent document détaille au niveau AP Sommaire la proposition de gestion des

eaux pluviales sur le site, concernant :

COLLECTE DES DONNEES Les données suivantes ont été collectées :

Plan masse du nouveau site et surfaces des différents types d’usage du sol ;

Plan topographique de la zone d’étude ;

Plan simplifié du réseau d’eaux pluviales existant à proximité du site ;

Plan local d’urbanisme (PLU) de la commune de Bar-sur-Aube ;

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Essais de perméabilité du sol dans la zone où va être implanté le bassin

d’infiltration fournis par ADOVA;

Coefficient de Montana pour la station pluviométrique Troyes−Barberey

(source Méteo France).

METHODOLOGIE La méthodologie utilisée pour le dimensionnement du système des eaux pluviales

est composée des étapes suivantes, détaillées dans la suite :

Calcul des volumes mis en jeu par l’épisode pluvieux retenu (pluie de projet) ;

Dimensionnement du bassin d’infiltration des eaux de toiture ;

Dimensionnement du bassin de rétention des eaux de voirie ;

Dimensionnement du système de collecte et rejet des eaux pluviales sur le

réseau communal.

Le bassin de rétention sera utilisé pour le stockage des eaux pluviales ainsi que

pour des besoins en rétention incendie. Par conséquent, son dimensionnement est

dépendant à la fois des calculs hydrologiques et des consignes pour le

dimensionnement des rétentions des eaux d’extinction données par le document

technique D9A.

Volumes mis en jeu

Définition du modèle hydrologique utilisé

Afin de conduire une analyse des débits et des volumes ruisselés sur le bassin

versant, une modélisation hydrologique dite « Pluie-Débit » doit être mise en

œuvre. Cet outil va transformer, sur le bassin versant étudié, le hyétogramme

(courbe donnant l’intensité de la pluie tombée en fonction du temps) en un

hydrogramme ruisselé à l’exutoire du bassin versant.

Dans cette étude, l’estimation des débits se fait par la méthode rationnelle. Elle

utilise un modèle de transformation de l’hydrogramme de la pluie de projet

(décrite par son intensité i(t)) selon une fonction de transfert linéaire qui considère

le coefficient de ruissellement sur le bassin ainsi que sa superficie).

𝑄(𝑡) =𝑖(𝑡). 10−3

60. 𝑆. 𝐶𝑟

Avec : 𝑄 le débit de pointe du bassin versant à l’instant t (m³/s) ;

𝑖(𝑡) l’intensité de précipitation à l’instant t (mm/min) ;

𝑆 la superficie du bassin versant (m²) ;


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𝐶𝑟 le coefficient de ruissellement.

La méthode rationnelle suppose qu’une pluie constante et uniforme sur l’ensemble

d’un bassin versant produit un débit de pointe lorsque toutes les sections du bassin

versant contribuent à l’écoulement, soit après un temps égal au temps de

concentration. Par simplification, la méthode rationnelle ne tient donc pas compte

de l’hétérogénéité de la pluviométrie.

Sélection de la pluie de projet et de la période de retour

On appelle pluie de projet une pluie fictive définie par un hyétogramme type. Cette

pluie est statistiquement représentative des pluies réelles.

Il a été choisi d’utiliser une pluie de type « double-triangle ». Ce modèle de pluie

couramment utilisé a été mis au point suite à une analyse des deux longues séries

d'observations disponibles en France.

Figure 2 : Pluie Double Triangle

La pluie de projet a été définie à partir des coefficients de Montana à la station

Météo France de Troyes−Barberey, en considérant :

Une durée totale de 4 heures ;

Une période intense de durée 40 min ;

Une période de retour de 10 ans.

A noter que la récurrence d’une pluie correspond à la probabilité que survienne

une pluie donnée et au risque qui lui est associé. Par exemple, un événement

d’une récurrence de 20 ans ne sera dépassé en importance que tous les 20 ans,

ce qui correspond à un risque d’occurrence de 5%. Il s’agit donc d’un événement

majeur. Par contraste, un événement d’une récurrence de 5 ans (risque

d’occurrence de 20%) générera des débits et un volume ruisselé moins

importants.


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La figure suivante montre le hyétogramme résultat avec un cumul précipité de

l’ordre de 34 mm et une intensité maximale d’environ 0.85 mm/min.

Figure 3 : Hyétogramme de la Pluie de Projet – Période de retour = 10 ans

Détermination des paramètres d’entrée

Surfaces et coefficient de ruissellement

Le détail des surfaces a été fourni par l’aménageur. Le tableau suivant récapitule

les surfaces selon chaque type de mode d’occupation, ainsi que le coefficient de

ruissellement adopté.

Tableau 1 : Surfaces et coefficient de ruissellement

Type de surface Surface (m²) Coefficient de

ruissellement

Surface active

(m2)

Surface toiture 22 622 0.95 21 491

Voirie et autres surfaces

imperméables 16 090 0.9 14 481

Espaces verts 19 565 0.2 3 913

Surface totale 58 277 0.68 39 885

En hydraulique urbaine le coefficient de ruissellement est supposé analogue au

coefficient d’imperméabilisation. Ainsi il correspond au pourcentage de surface

imperméabilisée d’un bassin versant, soit le rapport entre la pluie nette (hauteur

d’eau ruisselée) et la pluie brute (hauteur d’eau précipitée) à la sortie de la surface

considérée. Les coefficients de ruissellement dépendent donc du type de surface.

𝐶𝑟 =ℎ𝑒𝑎𝑢 𝑟𝑢𝑖𝑠𝑠𝑒𝑙é𝑒

ℎ𝑒𝑎𝑢 𝑝𝑟é𝑐𝑖𝑝𝑖𝑡é𝑒=

𝑆𝑢𝑟𝑓𝑎𝑐𝑒 𝑎𝑐𝑡𝑖𝑣𝑒

𝑆𝑢𝑟𝑓𝑎𝑐𝑒 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙𝑒


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Perméabilité du sol

La société ADOVA a fourni résultats des essais de perméabilité du sol conduits sur

le site où sera implanté le bassin d’infiltration qui indiquent une valeur de 7.10-6

m/s.

Il faut souligner que cette valeur est légèrement en-dessous de la limite

pour laquelle l’infiltration des eaux pluviales est conseillée : perméabilité

comprise entre 10-5 et 10-2 m/s.

Ainsi il est indispensable de réaliser une entretien soigné et régulier du

système pour assurer son bon fonctionnement.

Débit de fuite

Dans la gestion des eaux pluviales, le rejet des eaux collectées peut se faire :

Au milieu naturel. Dans ce cas, lorsque le ruissellement sur l'ensemble des

surfaces (toitures, aires de parkings, etc.) en cas de pluie correspondant au

maximal décennal de précipitations est susceptible de générer un débit à la

sortie des ouvrages de traitement de ces eaux supérieur à 10 % du QMNA5

du milieu récepteur, l'exploitant doit mettre en place un ouvrage de collecte

afin de respecter, en cas de précipitations décennales, un débit inférieur à 10

% de ce QMNA5.

Dans un réseau d’eaux pluviales existant. Dans ce cas, le débit de fuite

caractérise le débit maximal qui peut être rejeté au réseau pluvial. Il est

normalement précisé dans le PLU de la commune.

Les eaux collectées sur le nouveau site d’Aube-Bedding seront rejetées dans le

réseau d’eaux pluviales communal.

Le PLU de la commune a été consulté, mais il n’y a pas de consigne pour le débit

de fuite. Le gestionnaire du réseau (SOGEA) a été également contacté et a indiqué

que :

Il n’y a pas de consigne de débit maximal rejeté dans le réseau EP, mais que

l’infiltration à la parcelle devra être privilégiée dans la mesure du possible.

La rue de l’Europe est pourvue d’un réseau d’assainissement DN500mm

destiné à recevoir les eaux de voirie de l’ensemble de la zone. Ainsi, il peut

être envisagé la création d’un raccordement sur le réseau d’eau pluviale, en

respectant les consignes du règlement d’assainissement de la commune :

« Toutes les dispositions doivent être prises pour limiter et étaler dans le

temps des rejets d'eaux pluviales hors des propriétés »

Ainsi, un débit de fuite de 5/l/s/ha (soit environ 30l/s pour l’ensemble du site) a

été retenu.

Il est à noter que même si ce débit de fuite doit être restrictif, le stockage des

eaux pluviales n’est pas le facteur limitant pour définir le volume nécessaire au

bassin de rétention. En fait, c’est le volume de rétention des eaux incendies qui

détermine le volume du bassin, comme démontré dans la paragraphe 3.3.


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Calcul des volumes

En faisant la somme sur tous les pas de temps de la pluie sur le bassin versant,

on obtient le volume total mis en jeu pour la pluie considérée pour chaque surface.

Tableau 2 : Volumes mis en jeu et débit de pointe – Période de retour = 10 ans

Surface

toiture

Voirie et autres

surfaces

imperméables

Espaces verts Surface total

Volume (m³) 727 490 132 1350

Débit de pointe

(m³/s) 0.299 0.202 0.055 0.556

Ainsi 1350 m³ sont mis en jeu sur le bassin versant étudié pour une pluie de projet

de période de retour 10 ans et de durée 4 heures. Le débit de pointe est estimé

à 0.556 m³/s, soit 556 l/s.

Les eaux de toiture seront collectées et dirigées vers le bassin d’infiltration. Les

eaux de ruissellement issues des voiries et des espaces verts seront acheminées

vers le bassin de rétention et ensuite rejetés dans le réseau EP communal.

Dimensionnement – Bassin d’infiltration

Pour le dimensionnement du bassin d’infiltration, il est nécessaire de prendre

également en compte le débit d’infiltration, afin de quantifier les volumes à stocker

dans le bassin.

Le débit d’infiltration est donné par :

𝑄𝑖(𝑡) = 𝑆𝑖. 𝐾

Avec : 𝑄𝑖 le débit d’infiltration (m³/s) ;

𝑆𝑖 la surface d’infiltration du bassin (m2) ;

K la perméabilité du sol = 7 x 10 -6

A partir du Plan Masse fourni, la surface horizontale disponible pour le bassin

d’infiltration a été estimée à environ 1000 m2.

Le graphe suivant illustre cette étape de calcul. Le volume à stocker correspond à

l’aire hachurée comprise entre la courbe de débit et la droite du débit

d’infiltration : 632 m3. Par sécurité il sera adopté un volume utile de 650 m3.


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Figure 4 : Volume – Bassin d’infiltration

Le tableau suivant récapitule les principales caractéristiques du bassin.

Tableau 3 : Dimensions – Bassin d’infiltration

Largeur

(m)

Longueur

(m)

Hauteur

utile (m)

Hauteur

totale

(m)

Surface

horizontale

(m2)

Volume

utile (m3)

Volume

total (m3)

19 53 0.65 1.0 1000 650 1000

La figure suivante illustre un exemple de bassin d’infiltration.

Figure 5 : Exemple – Bassin d’infiltration

Volume à stocker

pour une pluie de

durée 4h, T=10ans

et des eaux d’extinction incendie 18NIF023 Dossier de Demande d’Autorisation d’Exploiter du s ite Aube-Beding de Bar-sur-Aube (10)

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Dimensionnement - Bassin de rétention

Comme mentionné précédemment, le bassin de rétention projeté sera utilisé à la

fois pour le stockage des eaux pluviales et pour les besoins en rétention d’eaux

d’incendie.

Ainsi, le volume du bassin sera donné par la valeur maximale entre les deux

besoins en stockage.

Besoins stockage - Eaux d’extinction incendie

Le dimensionnement des rétentions des eaux d’extinction a été présenté dans le

rapport d’Etude de Dangers, suivant les consignes du document technique D9A.

Les résultats sont reproduits dans le tableau ci-dessous.

Tableau 4 : Besoins rétention - Eaux d’extinction incendie

Bâtiment

concerné

Eaux incendie

(2 h

d’intervention)

20% de

liquides

stockés

(m3)

Volume

sprinkler

(m3)

Eaux

pluviales

(m3)

Total à

retenir

(m3)

MP 360 - 670 352 1 382

Atelier 540 - 670 352 1 562

PF 560 0.04 670 352 1 562

En considérant l’hypothèse qu'une seule zone du bâtiment principal peut être

incendiée à la fois, le volume retenu pour le besoin en rétention d’eaux

d’incendie est de 1600 m3.

Besoins stockage - Eaux pluviales

Les eaux de ruissellement issues des voiries et des espaces verts seront

acheminées vers le bassin de rétention et ensuite rejetés dans le réseau EP

communal.

Pour le dimensionnement du volume de stockage, il est nécessaire de prendre

également en compte le débit de fuite vers le réseau communal : 30 l/s.

Le graphe suivant illustre cet étape de calcul. Le volume à stocker correspond à

l’aire hachurée comprise entre la courbe de débit et la droite du débit

d’infiltration : 320 m3. Par sécurité il sera adopté un volume utile de 350 m3.


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Figure 6 : Volume – Bassin de rétention EP

Besoins stockage retenu – Bassin de rétention

Ainsi le volume retenu pour le bassin de rétention est de 1600 m3 (valeur

maximale entre les besoins de stockage des eaux pluviales et des eaux

d’incendie).

A partir du Plan Masse fourni, la surface horizontale disponible pour le bassin de

rétention a été estimée à environ 770 m2. Le tableau suivant récapitule les

principales caractéristiques du bassin.

Tableau 5 : Dimensions – Bassin de rétention EP

Largeur

(m)

Longueur

(m)

Hauteur

utile (m)

Hauteur

totale

(m)

Surface

horizontale

(m2)

Volume

utile (m3)

Volume

total (m3)

22 35 2.1 2.5 770 1600 1925

En ce qui concerne les eaux pluviales elles seront refoulées vers le réseau EP

communal localisé dans la rue d’Europe (DN 500).

La figure suivante illustre un exemple de bassin de rétention.

Volume à stocker

pour une pluie de

durée 4h, T=10ans


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Figure 7 : Exemple – Bassin de rétention

Fonctionnement et Dimensionnement – Système de collecte et rejet EP

Les eaux de toiture seront collectées par un système de gouttières et acheminées

vers le bassin d’infiltration par canalisation indépendante (DN500). Cette

canalisation présente également un système de vannage et une connexion avec

le bassin de rétention. Ainsi, en cas d’incendie, une partie des eaux résiduelles

sera collectée par cette canalisation et acheminée vers le bassin de rétention :

Fonctionnement normal : V2 ouverte et V3 fermée.

Une liaison entre le bassin d’infiltration et le bassin de rétention a été

également prévue (V1) et permet la vidange du système d’infiltration

par pompage en cas de dysfonctionnement. En fonctionnement

normal la vanne de la canalisation de connexion devra être fermée

(V1).

Fonctionnement incendie : V2 fermée et V3 ouverte.

Il est important de souligner qu’en cas d’incendie les eaux

d’extinction devront être stockées dans le bassin qui sera isolé du

réseau pluvial communal (V1 et V4 fermées). A la fin de l'incendie, le

bassin devra être vidangé par une société spécialisée.


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Les eaux de ruissellement (voirie+ espaces verts) vont être collectées dans un

bassin de rétention en point bas puis envoyées par refoulement en point haut, où

sera réalisé le raccordement avec le réseau communal.

Il est rappelé que l’ensemble des surfaces devront être pentées vers les avaloirs

des canalisations proposées. Une pente entre 0.4% et 1% est conseillée.

La Figure 8 présente un schéma du principe de gestion des eaux pluviales sur le

site.

Figure 8 : Tracé du système de collecte et rejet des eaux pluviales et incendie

V4

Regard de

branchement


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Conduites gravitaires

Le dimensionnement des conduites gravitaires a été réalisé en tenant compte de :

Estimation des surfaces collectés par chaque tronçon ;

Conduites en PEHD PE100- PN8, coefficient de rugosité = 0.012 ;

Taux de remplissage maximal = 80 %.

Le Tableau 6 résume les principales caractéristiques des tronçons.

Pompage et refoulement

Le dimensionnement du système de refoulement a été réalisé en tenant compte

de :

Une vitesse maximale de 1.5 m/s ;

Conduites en PEHD PE100- PN10, coefficient de rugosité = 0.012 ;

Débit de projet = débit de fuite adopté dans le projet (30 l/s). Comme il n’y a

pas de consigne de débit maximal à être rejeté dans le réseau d’eaux pluviales,

deux autres options sont également présentées : 60 l/s et 90 l/s.

Le Tableau 7 résume les principales caractéristiques des options.

Afin de limiter la taille des pompes, les coûts d’investissement et d’exploitation, il

est préconisé de mettre en place un groupe de deux pompes de capacité Qfuite

adopté/2 :

Pour des pluies courantes, les pompes pourront fonctionner de manière

alternée avec une pompe présente en secours de la seconde ;

Pour des pluies de période de retour plus importantes, les deux pompes

pourront fonctionner simultanément lors du pic de pluie.

* Attention : selon les pompes, les capacités ne sont pas forcément

proportionnelles au nombre de pompes. Il sera nécessaire de choisir un groupe de

pompage capable de prendre en charge le débit de fuite retenu avec deux pompes

en fonctionnement.

Le linéaire de refoulement est de l’ordre de 230 m. La hauteur géométrique de

refoulement est également indiquée sur le tableau.

Pour le calcul des pertes de charge pour le refoulement, il est pris en compte la

présence de :

2 pieds d’assise pour les pompes ;

2 coudes ;

1 clapet anti-retour ;

1 vanne ;

1 sortie de bâche.


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Tableau 6 : Dimensions – Conduites gravitaires

Tronçon Longueur (m)

Pente

moyenne

(m/m)

Diamètre

interne (mm)

Diamètre

nominal (mm) Matériau

Q pointe

estimé (l/s)

Q max

admissible pour

λ= 80% (l/s)

Toiture -> Bassin

d'infiltration 110 0.011 452 500 PEHD 299 320

Côté Est 1 120 0.013 181 200 PEHD 19 30

Côté Est 2 110 0.005 226 250 PEHD 32 34

Côté Nord 160 0.025 285 315 PEHD 78 141

Côté Sud 170 0.025 226 250 PEHD 50 76

Parking 1 110 0.007 285 315 PEHD 75 76

Parking 2 100 0.007 226 250 PEHD 29 40

Parking 3A 40 0.008 226 250 PEHD 27 42

Parking 3B 110 0.006 285 315 PEHD 58 71

Côté Ouest 1 70 0.004 181 200 PEHD 11 17

Côté Ouest 2 140 0.004 452 500 PEHD 178 193

Tableau 7 : Dimensions – Système de refoulement

Option

refoulement

Longueur

(m)

Diamètre

interne (mm)

Diamètre

nominal (mm) Matériau

Q pointe

estimé (l/s)

Vitesse

(m/s)

Perte de charge

totale (m) Dénivelé (m)

Hm

(m)

1 230 198 225 PEHD 30 1.0 1.3 2.7 3.9

2 230 278 315 PEHD 60 1.0 1.0 2.7 3.7

3 230 313 355 PEHD 90 1.2 1.2 2.7 3.9


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Profondeur des ouvrages

Le synoptique présenté dans la Figure 9 indique préliminairement le profil des

ouvrages de stockage/ infiltration. Les profondeurs devront être confirmées lors

d’un projet détaillé.

Les informations/ hypothèses suivantes ont été considérées :

Cotes du terrain naturel indiquées sur le Plan Topographique fourni ;

Bassin d’infiltration : hauteur totale indiquée dans le Tableau 3 dans le point

bas (1 m) ;

Bassin de rétention : profondeur de 3.5 m dans le point bas, pour assurer que

la cote d’arrive de la conduite DN500 (arrivée des eaux de toiture) soit

supérieure à la ligne d’eau ;

Les cotes d’arrivée des conduites DN500 ont été estimées en considérant un

recouvrement au point de départ de 0.7m et à partir des longueurs et pentes

indiquées dans le Tableau 6.

Figure 9 : Profil des ouvrages de stockage/infiltration

07 - Les services de l'État dans l'Aube

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