Modèles hyperélastiques dans Cast3M€¦ · • Paramètres Mooney-Rivlin –C1 = 0.183 MPa –C2...

École Centrale de Nantes, Institut de recherche en Génie Civil et Mécanique – GeMUMR CNRS 6183

Théorie et programmation UMAT

Laurent GORNETMaître de Conférences HDR

ModModèèles les hyperhyperéélastiqueslastiques dans dans Cast3MCast3M

Application au CaoutchoucApplication au Caoutchouc

PlanPlan

• Contexte• Généralités sur les hyperélastiques

– Néo-hookien, Mooney-Rivlin…

• Développement UMAT– De la théorie à la programmation

• Exemples de validation – 2D, 3D, Effet Mullins

• Conclusion

DurabilitDurabilitéé des structuresdes structuresInteraction modInteraction modèèlele--expexpéérience rience

Caoutchouc : Caoutchouc : éétudes multitudes multi--ééchelleschelles

Rupture

Structures

Fatigue

Thermique

( )tTCpqdivr∂∂

=− ..ρ

PlanPlan

• Conclusion

Essais cyclés de traction et de glissement pur

Essais sur caoutchoucsEssais sur caoutchoucs

Phénomènes :

Hystérésis Effet MullinsEffet Payne

•Décrire les courbes expérimentales

• Mooney-Rivlin (1940,48)

• Hart-Smith (1967)

• Ogden (1972)

2 constantes

3 constantes

6 constantes

( ) ( )33 2211 −+−= ICICW

W = C1 exp(C3 I1

'2 )dI1 +0

I1− 3

∫ C2 lnI2

1−++=∑

iW ααα λλλαµ

ModModéélisations des caoutchoucslisations des caoutchoucsApproche phénoménologique : 1940 - 1975

• Treloar (1943) , James et Guth (1947)• Arruda et Boyce (1993)• modèle tube (1997)•Marckmann et al. (2002)

échec dans les années 40, retour aujourd’hui

ModModéélisations des caoutchoucslisations des caoutchoucsApproche statistique : 1940, 1990 - ?

NNééohookienohookienApproche statistique (1940)

( ) NkTCICW 5.03 10110 =−=

• Energie de déformation• Statistique Gaussienne

• N: nombre de chaine moléculaire par unité de volume

• K: constante de Botzmann• T: température absolue

MooneyMooney RivlinRivlinApproche phénoménologique (1948)

( ) ( )33 220110 −+−= ICICW

• Matériau incompressible• Isotrope dans l’état non déformé• Comportement linéaire :

– cisaillement simple• Energie de déformation :

L.R.G. TRELOAR L.R.G. TRELOAR ExpExpéériences 1944riences 1944

• Caoutchouc naturel vulcanisé– Traction simple– Traction Equi-Biaxiale– Glissement pur

• Modèle Néo-hookien• Paramètres Mooney-Rivlin

– C1 = 0.183 MPa– C2 = 0.0034 MPa Ogden (1972)

PlanPlan

• Conclusion

Code E.F. CAST3MCode E.F. CAST3MAtelier logiciel Atelier logiciel CastemCastem

• Langages développeur : GIBI + ESOPE – Opérateurs développés en ESOPE

• fortran + Gestion dynamique de la mémoire

• Langage utilisateur : GIBIANE– Maillages, calculs E.F. , procédures– Procédures développées en GIBIANE

Atelier logiciel Cast3M Atelier logiciel Cast3M calculs sous calculs sous GIBIGIBI

• Procédure GIBIANE!– Créations de nouveaux développements– Personnaliser son code E.F.

ABAQUSABAQUS--UMATUMATFortran 77Fortran 77

• SUBROUTINE MOONEY ( STRESS, STATEV, DDSDDE, SSE, SPD, SCD,RPL, DDSDDT, DRPLDE, DRPLDT, STRAN, DSTRAN, TIME, DTIME,TEMP, DTEMP, PREDEF, DPRED,CMNAME, NDI, NSHR,

NTENS, NSTATV, PROPS, NPROPS, COORDS,DROT, PNEWDT, CELENT, DFGRD0, DFGRD1,NOEL, NPT, LAYER, KSPT, KSTEP, KINC )

UMATUMATimplimpléémentation dmentation d’’un modun modèèlele

• Loi de comportement (toto.eso)– Eso2For : toto.f, toto.o

• Modification de la UMAT (umat.eso)– Eso2For : umat.f, umat.o

• Fabrication de l’exécutable Cast3M• L’exemple : test-toto.dgibi

– Solutions analytiques ! ?

MODEMODE

LCMAT = MOTS 'YOUN' 'NU ' 'C10' 'C20' 'DINF' 'ETHA';

LCVAR = MOTS 'D ' ;MO = MODE SU 'MECANIQUE' 'ELASTIQUE'

'ISOTROPE' 'NON_LINEAIRE' 'UTILISATEUR‘ 'NUME_LOI‘ 9'C_MATERIAU' LCMAT 'C_VARINTER' LCVAR ;

MATEMATE

MA = MATE MO 'YOUN' YU 'NU ' XNU'C10' C1 'C20' C2 'DINF' DD 'ETHA' ETH;

*Initialisation des variables interneschpD0i = MANU CHML MO 'D ' 0.0

'STRESSES' 'TYPE' 'VARINTER' ;

PASAPASPASAPASTAB1 = TABLE;TAB1.'VARIABLES_INTERNES' = TABLE ;TAB1.'VARIABLES_INTERNES'. 0 = chpD0i ;TAB1 . GRANDES_DEFORMATIONS = VRAI ;TAB1 . MODELE = MO;TAB1 . CARACTERISTIQUES = MA ;TAB1 . CHARGEMENT = CH1 ;TAB1 . TEMPS_CALCULES = PR1;TAB1 . 'TEMPS_SAUVES‘ = PR2;PASAPAS TAB1 ;

PlanPlan

• Exemples de validation– 2D, 3D, Effet Mullins

• Conclusion

Traction Traction Solution analytique Solution analytique MooneyMooney--RivlinRivlin

⎥⎥⎥

⎢⎢⎢

/1000/1000

][F [ ]⎥⎥⎥

⎢⎢⎢

/1000/10002

( ){ }⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

⋅+=−⋅=

1]det[

21][][21

BtrBtrI

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡⎟⎠⎞

⎜⎝⎛ −+⎟

⎠⎞

⎜⎝⎛ −= 221

2 112 CCλ

[ ] [ ] [ ] [ ]IpBIWB

−∂∂

−⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛∂∂

+∂∂

σ11 = σ22= 0

TractionTractionContrainte planeContrainte plane

Cauchy

Contraintes

UYMooney-Rivlin

Qua8Analytique = EF

TractionTractionContrainte planeContrainte plane

Cauchy

Contraintes

Analytique = EF

Mooney-Rivlin

Sans problème !

Tri3Eléments :30 * 30

Tri6Eléments : 10 * 10

Tri6Eléments :30 * 30

Traction Traction biaxialebiaxiale

Cauchy

Analytique = EF

Mooney-RivlinUY

Qua4 Qua8

Traction Traction biaxialebiaxiale

Mooney-Rivlin

Cauchy

Analytique = EF

Qua4 Qua8

Glissement simple Glissement simple Solution analytique 1/2Solution analytique 1/2

γ = u / lo

⎥⎥⎥

⎢⎢⎢

10001001

[ ]⎥⎥⎥

⎢⎢⎢

⎡ +==

100010²1

γγγ

( ){ }⎪⎪⎩

⎪⎪⎨

+=−⋅=

1]det[

²3][][21

BtrBtrI

[ ] [ ] [ ] [ ]IpBIWB

−∂∂

−⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛∂∂

+∂∂

σ11 = 2 C1 γ² σ12 = 2.(C1 + C2 ).γσ22 = -2 C1 γ²

σ33 = 0 p = 2.[C1 + (2+ γ²).C2]

Glissement simple Glissement simple Solution analytique Solution analytique MooneyMooney--RivlinRivlin 2/22/2

Un Un éélléément linment linééaireaireSolution analytique EFSolution analytique EF

Traction

Compression

4²)(²)( 2121 +++−= γγγσ CCCC

⎥⎦

⎤⎢⎣

⎡−

σσ ][

Cisaillement simpleCisaillement simple

Qua4 Qua8

Cauchy PrincipaleCauchy Principale

Traction

Compression

Von MisesVon Mises

ÉÉprouvetteprouvetteContrainte planeContrainte plane

Analytiquesans gradient

MooneyMooney--RivlinRivlinTri6

PlanPlan

• Conclusion

NNééoHookienoHookienQuasi incompressible 3DQuasi incompressible 3D

• Densité d’énergie

• Fonction de pénalisation (Simo 1988)

• Cas général

( ) ( )2110 113 −+−= JD

( ) ( )JUIIWW += 21,

C1 = 1 MPa, D=10-4

Fonctions de pFonctions de péénalisationnalisationLa bibliographieLa bibliographie

( ) ( )2110 113 −+−= JD

Essai de Traction Essai de Traction Quasi incompressible 3DQuasi incompressible 3D

Cauchy

Analytique = EF

C1 = 1 MPa, D=10-4

NNééohookienohookienQuasi incompressibleQuasi incompressible

( ) ( )2110 113 −+−= JD

EF # Analytique

C1 = 1 MPa, D=10-2

Essai de Traction Essai de Traction

( ) ( )2110 113 −+−= JD

Essai de TractionEssai de Traction

Cauchy

Analytique = EF

Convergence des simulationsConvergence des simulations

Analytique = EF

Analytique

D=10-4

PlanPlan

• Conclusion

Critère prenant en compte toutes les directions de l’espace

( )BtrI =1

Forme de l'endommagement ( ) ( )max1IDDD == α

211 λλλ ++=I 131 −= IαMesures

ModModèèle avec effet Mullinsle avec effet MullinsMécanique de l’endommagement

ThThèèse G. se G. ChagnonChagnon 2003, JMPS 20042003, JMPS 2004

∂∂

−+−= 02)1( WDp

Densité d’énergie hyperélastique : W0

avec accommodation : (1-D)W0

( ) ( ) ( )31302

1201100 333 −+−+−= ICICICW

Modèle hyperélastique - Yeoh

Choix d’une forme

⎥⎥⎦

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−−= ∞ ηαexp1DDForme de la loi choisie

Simulation avec effet MullinsSimulation avec effet MullinsMécanique de l’endommagement

CisaillementTraction

MooneyMooney RivlinRivlin et Mullinset Mullins

( ) ( )33 220110 −+−= ICICW

∂∂

−+−= 02)1( WDp

Analytique sans Mullins

Avec effet Mullins

Cauchy

⎥⎥⎦

⎢⎢⎣

⎡⎟⎟⎠

⎞⎜⎜⎝

⎛−−= ∞ ηαexp1DD

Effet MullinsEffet Mullins

Traction Compression

Mullins

ComparaisonsComparaisons

ConclusionConclusion

• Simulations des essais– Traction, Cisaillement, Biaxiale…

• Tridimensionnel, Quasi incompressible• Convergence c’est pas simple !• Quand :

– Opérateur tangent dans UMAT– Les USER ELEMENTS

• Merci : Olivier Fandeur (CEA)

Modèles hyperélastiques dans Cast3M€¦ · • Paramètres Mooney-Rivlin –C1 = 0.183 MPa –C2...

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