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  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

    1/8

    fouille

    cloue

    de

    grande

    profondeur

    (usine

    E.D.F.

    de

    Ferrires-sur-Arise)

    BLONDEAU

    Francis

    Directeur

    Gnral

    Adjoint

    TERRASOL*

    LEDEUIL

    Emile

    Ingnieur

    Principal

    E.

    D. F.

    **

    1.

    INTRODUCTION

    1.1. Description

    des ouvrages

    Le

    site

    de

    Ferrires

    se

    houve

    dans la

    partie

    centrale

    du

    dpartement

    de

    I'Arige,

    I'amont

    immdiat

    de la

    ville

    de Foix.

    La

    chute

    comprend

    un

    barrage

    poids

    en

    bton

    de

    40

    m

    de

    hauteur, une

    galerie

    de 4,7

    km

    arrivant

    une

    usine

    semi-entercee,

    objet

    de

    cette

    tude.

    Sur

    une

    terrasse alluvio-glaciaire,

    une

    altitude

    de

    409

    m recouvrant

    un

    substratum rocheux

    oscillant

    ene

    407

    et

    403. la

    fouille

    de I'usine

    raliser

    descend

    la cote

    383 et localement

    377,

    c'est--dire

    30

    m

    environ

    (fig.

    1).

    1.2.

    Description

    gologique

    Les

    sondages effectus

    indiquent

    qu'en

    rive

    gauche

    se

    trouve

    un ancien lit

    ayant

    surcreus

    le

    bed-rock

    jusqu'

    une

    cote

    393,

    I'usine

    est

    donc

    implante

    sur

    un

    plateau

    de

    schistes

    palozorques

    noirs

    assez fortement

    broys.

    Ces

    schistes

    sont recouverts

    d'un

    mlange

    d'alluvions

    et de

    moraines

    glacires

    comportant

    de

    gros

    blocs

    de

    granite.

    La

    cote

    moyenne

    de

    I'Arige

    devant

    I'usine

    est

    de

    391,

    pouvant

    monter

    394

    (crue

    dcennale)

    ou

    mme

    400

    en

    crue

    millnale

    du

    projet.

    La

    prsence

    du

    lit

    ancien

    limite

    donc

    la

    hauteur

    pizomtrique

    la

    hauteur

    de I'Arige.

    Le

    substratum

    schisteux

    peut

    tre

    considr

    comme

    tanche,

    aux

    fissures

    prs.

    1.3.

    Choix des

    principes

    de

    fouilles

    Dans

    les

    moraines

    la

    fouille

    est

    descendue

    en talus

    1

    pour

    1

    jusqu'

    une

    risberme

    de

    3

    m

    situe la

    cote

    400

    (fis.

    2).

    Dans

    les

    schistes

    l'conomie

    du

    projet

    prvoit

    une

    fouille

    verticale

    et

    des

    btons

    de

    soutnement

    classi-

    ques.

    *

    52,

    quai de

    Dion-Bouton, 92806

    Puteaux.

    **

    Rgion d'Equipement Alpes-Marseille,

    140, avenue Viton,

    B.P. 560, 13401

    Marseille.

  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

    2/8

    36

    N"

    29

    Fig. 1. Coupe

    de

    l'usine

    de

    Ferrires-sur-Arige.

    REVUE

    FRANAISE

    DE

    GEOTECHNIOUE

    afin

    que

    la

    fouille

    passe

    stabilit

    de

    I'ensemble.

    'aspect

    trs broy

    du

    matriau

    schisteux,

    la

    qualit

    d'ciasement

    des

    grains trs

    variable

    allant

    jusqu'

    l'crasement

    entre

    les

    doigts

    et les

    plans

    de schistosit

    45o,

    trs dfavorable

    en

    rive

    gauche,

    obligent

    un

    clouage

    de

    la

    totalit

    des

    parois.

    La

    fouille devant

    tre draine

    en

    surface,

    uD

    voile

    d'injection

    est

    ralis

    tout

    autour

    entre

    10

    et 15

    m de

    distance

    de

    I'usine et

    jusqu'

    la

    cote 370

    (voile

    mono-linaire

    avec

    3

    m d'espacement

    et injections

    en

    quinconce).

    La

    fouille

    est

    ralis,e

    par

    passes

    successives

    de 2

    m

    afin

    d'viter

    tout

    chafaudage

    pour

    les ancrages

    et

    garantir la

    stabilit

    court

    terme.

    La

    premire

    passe

    de

    2

    m consiste

    methe

    en

    uvre

    une

    pouhe

    de

    ceinture

    en

    bton

    arm

    formant

    un

    angle

    avec

    un

    retour

    de

    1,40

    m. Les

    phases

    suivantes

    de

    2 m

    reoivent,

    avant

    toute

    continuation,

    un rseau de drai-

    nage

    par

    forages

    et

    rouleaux

    drainant

    en surface,

    dgt

    untug"t

    dcrits ci-aprs,

    un

    treillis soud

    et

    10

    cnn de

    bton

    projet.

    L'excavation

    par phases

    de

    2

    m est

    pr,cde

    par

    un

    pr-dcoupage

    du

    rocher

    (espacement

    0,40

    m,

    cordon

    de

    70

    S

    dans un

    tou

    de

    diamhe

    A

    64

    mm)

    .

    Ce

    pr-dcupage

    est

    fait sur

    10

    m maximum

    de

    profon-

    deur.

    Le

    gros

    diamtre

    garantissant 15 cm

    de

    dviation

    maximum,

    il a t

    ncessaire

    de dcaler

    le

    plan

    de

    pr,-dcoupage

    de

    0,60

    m

    pour

    la

    deuxime

    phase

    faite

    partir

    de

    390.

    Pour

    I'abattage,

    les

    trous

    (espacement

    2,50

    m,

    profon-

    deur 2,50

    m)

    ne sont chargs

    que

    sur

    le

    mtre

    du

    fond

    avec

    1,5

    kg

    d'explosif.

    L'arnve

    des

    conduites

    forces

    @

    5

    m

    excute

    en

    sous-terrain

    est

    r,alise

    par

    des

    anneaux

    en bton

    Le

    plan

    de fouille

    permet

    un

    chantier

    tournant

    abattage,

    chargement,

    ancrages,

    drainages,

    bton

    pro-

    jet,

    et

    un

    rythme

    de

    2

    m

    par

    semaine

    a

    t

    pratiquement

    soutenu.

    2. JUSTIFICATION

    2.L Contexte

    gotechnique relatif

    au

    clouage

    Les

    schistes

    palozoiQues

    constituant

    le

    matriau

    d'en-

    vironnement

    de

    la

    fouille

    de

    I'usine

    ont,

    cet

    endroit,

    un

    pendage

    de

    45

    environ,

    de

    la

    rive

    gauche

    vers

    la

    rive droite

    (fig.

    2).

    Les

    parois

    de

    la fouille

    sont

    de ce

    fait

    hs

    dissymti-

    ques

    si

    I'on

    considre

    le point de vue du

    soutnement

    methe

    en

    uvre.

    Aucun

    essai

    gotechnique

    n'tant disponible

    pour

    le

    dimensionnem-ent

    du

    clouage,

    nous

    nous

    sommes

    cals

    sur

    I'observation

    d'un

    petit

    glissement

    survenu

    lors

    d'un

    pr-terrassement

    pour

    le

    pont

    sur

    le

    CD8

    en

    dcernbre

    1981

    (fig.

    3).

    Ce

    glissement typique

    d'un

    glissement banc sur

    banc dans

    un

    schiste,

    nous

    a

    men

    prendre

    comrne

    caractristiques

    du

    matriau:

    Y

    _

    20 kN/m3

    arm

    ancrs

    dans

    le

    rocher

    juste

    devant

    sans

    risquer

    la

    C-0

    0:45"

    dansleplan

    C

    -

    40

    kPa

    0

    -

    45" dans

    la

    La valeur

    de

    la

    cohsion

    prise

    en

    ment

    arbitraire

    dans

    le cas

    prsent.

    de

    schistosit

    masse

    compte

    est

    totale-

    Ceci

    n'est

    pas

    fus

  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

    3/8

    REVUE

    FRANAIsE DE corecHNrouE N" 29

    Fig.

    2. Vue

    schmatique

    des

    les

    schisfes

    au

    l'usine.

    37

    q

    *--_--F-''

    LLUV\ONS

    io*ot*tt

    '-

    '-

    i

    I

    \./

    /4..

    ,

    L

    \

    Fig.

    3a.

    G/issement

    survenu

    dans

    voisinage

    de la fouille

    de

    PALEOZOIQUES

    il

    II

    ll

    tl

    II

    \l

    r

    \

    -t

    i

    i

    terrassernen

    Fig.

    3b.

    Dtail de la rupture.

  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

    4/8

    38

    gnant

    car,

    pour

    le talus

    rive

    gauche

    qui

    est

    le

    plus

    critique, les surfaces

    de

    rupture cohcident

    avec

    les

    plans

    de

    schistosit,

    o

    la

    cohsion

    est

    prise

    nulle.

    Comme on

    I'a indiqu

    prcdemment,

    un

    cran

    d'tanchit

    avait

    t

    mis en

    place

    I'extrieur de la

    fouille afin d'viter

    un

    ventuel

    traitement d'intercep-

    tion

    cies

    cheminements

    d'eau

    conhadictoire avec l'exis-

    tence

    des

    drains

    prvus

    en

    parement

    de

    la fouille

    et

    excuts

    tous

    les

    2

    m

    au

    fur

    et

    mesure de

    I'avance

    des

    terrassements.

    De

    ce

    fait,

    aucune

    pression

    interstitielle

    n'a

    t

    prlrse

    en

    compte dans

    les calculs.

    2.2. Logiciel

    TALREN

    Le logiciel de calcul est

    le

    programme

    TALREN

    (Talus

    Renforcs)

    mis

    au

    point par

    TERRASOL, dont

    on

    rappelle

    ici

    les

    principales

    caractristiques.

    Le

    calcul

    est

    un

    calcul

    la

    rupture

    le

    long

    d'une

    surface de

    rupture

    potenti

    elle

    (plan,

    cercle,

    autre

    courbe...

    )

    traverse

    par

    les

    renforcements : barres

    pas-

    sives, tirants

    prcontraints

    (fig.

    4).

    P

    mox

    REVUE FRANA|SE

    DE COTECHNTOUE

    2.2.2. Frottement

    T,.,

    o:

    T,.,r

    _

    B.r,a.Lu

    avec:

    B diamtre

    L. longueur

    de rupture

    rs

    frottement unitaire

    limite

    F

    frottement

    limite

    par

    mhe linaire

    de barre

    2.2.3.

    Raction

    normale

    sol-barres: il

    faut vrifier

    que

    I'effort

    de cisaillement

    mobilisable dans

    I'inclusion

    peut

    tre

    quilibr

    par

    la

    raction

    du sol.

    Si

    I'on

    assimile

    I'inclusion

    un

    pieu

    soumis

    des

    efforts

    transversaux,

    on dmontre

    que

    l'effort

    hanchant

    maxi-

    mal

    mobilisable

    dans

    l'inclusion

    suppose

    infiniment

    longue

    par

    rapport

    la

    longueur

    de

    transfert est:

    N"

    29

    sol-barres:

    il

    faut

    vnfier

    que

    :

    _

    F.L.

    de

    l'inclusion

    d'inclusion

    en

    arrire

    de la

    surface

    ,T'

    B(

    O

    l:-P*u*

    2

    avec:

    B

    diamtre

    de

    I'inclusion

    (,

    o

    longueur

    de

    transfert

    ^+1421

    VkF

    EI rigidit

    hansversale

    de l'inclusion

    krB module

    de

    raction

    horizontale sol-clou

    p*.*

    raction

    latrale

    mobilise

    par

    le

    sol,

    que

    I'on

    prend

    en

    gnral

    ,gale

    la

    pression

    de

    fluage

    pressiomtrique

    2.2.4. Rsistance

    au

    cisaillement

    du

    sol: on

    vihe

    eu,

    le long de

    la

    surface

    de

    rupture,

    les contraintes de

    cisaillement au

    sein du sol sont

    infrieures

    la

    rsistance

    au

    cisaillement

    de

    celui-ci:

    T

    avec:

    C

    cohsion

    o

    contrainte

    norrnale

    O

    angle

    de frottement

    interne

    Les

    coefficients

    de scurit

    sont appliqus

    aux diff-

    rents constituants

    du mur

    clou

    :

    So/;

    Selon

    les cas,

    on adopte

    F,

    :

    1,3 1,5

    en rduisant

    la

    rsistance

    par:

    tgO*

    Pmox

    Fig. 4. Paramfres

    utiliss

    pour

    la

    prise

    en

    compte

    des

    renforcements

    dans

    le

    logiciel

    TALREN.

    Quahe

    critres sont

    vifier:

    2.2"7.

    Rsistance

    de Ia barre:

    les

    contraintes

    dans

    I'acier

    doivent

    tre infrieures

    aux contraintes

    maxi-

    males

    rnobilisables:

    s'il est fait abstraction

    du cisaillement sol-barre,

    on

    vifie

    que

    I'effort de traction

    T,.,

    est

    tel

    que

    T.,

    (

    o"

    x

    S

    (o"

    limite

    lastique

    de

    I'acier,

    S section

    de

    la

    bane)

    ;

    si

    I'on

    souhaite

    prendre

    en

    compte traction

    et

    cisaillement,

    un

    calcul

    bas

    sur le

    principe

    du travail

    madmal

    permet

    de dterminer

    les

    valeurs

    de

    la

    taction

    T,., et du cisaillement

    T. mobilisables

    en

    fonction

    de

    I'angle

    a

    que

    fait

    la

    surface

    de

    rupture

    avec I'inclusion.

    /

    Lo

    /

    C*_

    -

    tgQ

    F,

    Renforcement:

    La

    traction

    de service

    T,., est

    limite une

    la

    haction

    limite

    lastique

    Tc

    par:

    TTG

    n

    FR

    :'"''

    n

    3

    trp_Tou

    2

    selon

    le

    cas

    (provisoire

    ou

    dfinitif).

    Interaction

    sol

    -rent'

    orcement

    Le frottement

    limite

    sol-barre

    est

    affect

    par

    le

    pro-

    gramme

    du

    mme coefficient

    de

    scurit

    que

    la

    rsistance

    au

    cisaillement

    du

    sol.

    Lorsque

    le

    cisaillement

    est

    pris

    en compte,

    la

    raction

    normale sol-barre,

    limite

    la

    pression

    de

    fluage

    pr,

    n'est

    pas

    affecte

    de

    coefficient

    de

    scurit.

    fraction de

  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

    5/8

    REVUE FRANAIsE

    DE

    corecHNtour

    N"

    29

    On

    notera

    que

    cette faon

    de

    procder

    cumule

    les

    coefficients

    de

    scurit

    et

    qu'il

    y

    aurait norrnalement

    lieu

    de les modifier

    dans

    le

    sens d'une rduction

    si

    l'on

    admettait

    une

    approche moins

    conservahice.

    Le

    programme

    TALREN

    utilise

    deux

    mthodes

    de

    calcul

    :

    bishop simplifie

    en

    rupture

    circulaire,

    perturbations

    en rupture non

    circulaire.

    2.3. Hypothses

    propres

    Ferrires

    Dans

    le

    cas

    prsent,

    nous n'avons

    pris

    en

    compte

    que

    la

    traction des barres,

    sans cisaillement.

    Le

    frottement

    sol-barre tait

    dfini

    par

    sa

    valeur

    limite :

    rh*

    _

    350

    kPa

    dduites

    des abaques

    de

    Bustamante

    et

    Gianeselli

    (fig.

    5)

    pour

    p(

    compris

    entre

    4 et

    5 MPa

    et confirm,e

    par les

    observations faites

    par

    TERRASOL

    sur

    diff-

    rents

    sites de clouage intressant

    des matriaux

    frot-

    tants

    plus

    de 45'.

    Une surcharge de 50 kPa

    simule

    les

    engins

    de manu-

    tention.

    En rive

    gauche

    les talus

    de

    moraine

    taient

    repousss

    une

    quinzaine

    de mhes de la

    fouille

    et

    4

    ou

    5 m

    en

    rive

    droite. Leur

    prsence

    n'affectait

    pas

    a

    priori

    la

    stabilit

    gnrale

    de

    la fouille

    dont la hauteur

    pratique,

    en zone

    courante. tait ainsi

    ramen,e

    17

    m.

    D

    r

    -

    ',',

    CIOUS

    pOUf

    C=O

    -

    Clous

    pour

    C

    =4O

    kPo

    2.4.

    Dimensionnement du clouage

    Un

    premier

    dimensionnement

    fait

    avec des

    inclusions

    de

    relativement forte

    capacit

    (Tc

    -

    300

    600 kN

    selon

    les

    endroits) a

    abouti

    au

    schma de

    clouage

    prsent,

    figure

    6. Sur

    cette figure

    les clous en

    traits

    pleins

    correspondent

    au

    profil

    pique

    de

    la

    rive

    droite.

    L'extension

    en

    pointills

    correspond

    la rive

    gauche

    o

    le

    pendage

    est

    dfavorable.

    Fig.5.

    Extrait

    des

    Gianeselli relatifs

    au

    abaques

    de

    Bustamante-

    frottement

    sol

    -i

    ncl usi

    on.

    +

    ++

    -'

    /

    -''

    -/-

    ./'+

    +

    -..'

    //

    /-

    //

    1.62

    1.62

    --+

    i

    /

    -

    ////

    1/

    ++

    6=45"

    C

    =

    O dons le

    plon

    de

    schistosit

    C

    =

    40

    kPo

    dons lo

    mosse

    Fig. 6.

    -

    Premier

    schma

    la fouille

    de

    clouage envisag

    pour

    de

    I'usine.

    I

    9,

    {tos

    eo)

    I

    -/

    /a/

    aFl-ttt

    -1

    I

    Pg

    (

    tos Po)

    TG

    =

    600kN

    382,@

  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

    6/8

    S

    ,sm'm,'

    #

    Sg,*,e,m

    N" 29

    Fig.

    7.

    Schma

    de

    clouage effectivement

    retenu.

    REVUE

    FRANA|SE DE GEOTECHNTOUE

    Le

    maillage auquel

    aboutissait

    ce

    premier parti

    tait

    de

    6 mt

    par

    clou.

    A

    la

    demande

    d'E.D.F.

    qui

    souhaitait

    methe en uvre

    des clous

    de

    plus

    faible

    capacit

    et

    plus

    longs,

    un

    maillage

    plus

    dense

    a t tudi

    ;

    les barres retenues

    taient des aciers

    HA:

    A

    32mm Tc-338kN

    A

    25mm Tc_206kN

    travaillant aux

    213 de la limite

    lastique.

    Le

    coefficient

    de scurit

    du

    sol a

    t rduit

    F

    -

    1,3.

    Le

    schma

    de

    clouage correspondant

    apparat figure

    7

    .

    La

    densit

    du maillage

    est double de la

    prcdente.

    On notera

    que

    le

    calcul conduit, comme

    pratiquement

    toujours

    en

    pareil

    cas, une

    longueur

    de

    clous

    relativement faible en tte. L'on sait maintenant

    par

    expnence, et le cas

    de

    Ferrires a contribu

    cette

    rfledon,

    que

    ces

    longueurs thoriques

    sont

    trop

    courtes et

    qu'en pratique

    les

    deux

    premiers

    lits

    de

    clous devraient avoir

    une

    longueur se rapprochant de

    la

    hauteur du talus dfinitif. Ceci

    pelrnet

    de

    constituer

    une

    sorte

    de

    dalle

    qui

    limite tus

    sensiblement

    les

    mouvements de dcompression

    en

    surface,

    renvoyant

    ainsi

    en

    profondeur

    les

    dformations

    horizontales

    n,-

    cessaires

    la mise

    en

    traction des clous.

    Les

    tirants

    mentionns

    en

    rive

    gauche

    ont t ajouts

    la

    suite

    de I'incident

    dvelopp

    au

    point

    3.

    2.5.

    Rflexions sur le

    scellement

    En

    pratique,

    les barres

    ont

    t

    places

    dans

    des

    forages

    @

    56

    ffiffi,

    conduisant

    une rsistance thori-

    que

    de

    scellement:

    f

    Un

    essai

    d'arrachement

    (fig.

    8) a t

    fait

    sur une

    des

    barres

    en

    place

    (Q

    32

    mm

    ;

    Tc

    _

    338

    kN

    ;

    L

    -

    6

    m).

    La

    barre

    s'est

    rompue

    au filetage de la tte

    pour

    une

    Fig.

    8.

    Schma

    de l'essai

    d'arrachement

    pratiqu

    in

    situ.

    tuaction de

    334

    kN. La rsistance

    au scellement tait

    donc

    telle

    que:

    f

    '6

    f > 56

    kN/ml

    Cette

    valeur

    est

    proche

    de

    la

    valeur

    thorique

    de

    calcul.

    Il

    aurait

    cependant t intressant d'obtenir

    la

    valeur

    limite

    de

    I'adhrence

    en

    testant

    une

    longueur de

    scellement

    plus

    courte

    (2

    m

    par

    exemple).

    3.

    L'INCIDENT

    Le dispositif d'auscultation

    prvu pour

    le suivi

    de la

    fouille

    et

    indispensable

    une

    bonne

    scurit

    ne

    ft

    install

    qu'avec

    un certain retard,

    alors

    que

    la

    fouille

  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

    7/8

    REVUE

    FRANAIsE

    DE

    corecHNtouE

    RIVE GAUCHE

    Niveou

    4OO

    NGF

    N"

    29

    41

    REPERE I

    REPERE

    3

    REPERE

    5

    Niveou

    4OO

    NGF

    L-

    Pendoge moyen du

    L

    =

    9rn

    schiste

    //

    tl

    ,/t ,It

    ili

    .7

    ttl

    /

    Coie

    otteinte lors de

    /

    H/g

    __LttDf:

    Ls

    =12m

    ironf

    RIVE

    DROITE

    l'opporitionde

    lofissur.

    -;:::

    ]'L=

    5r

    rtlt

    -:=T

    fOOf,lf

    F.____-

    REPERE

    9

    Fig.

    9.

    lmplantation

    du

    dispositif

    d'auscultation

    par

    topomtrie

    sur le

    couronnement

    de

    la fouitte.

    atteignait

    la cote

    392. Il

    tait constitu

    de 9

    points

    sur

    la

    poutre

    de

    ceinture viss

    partir

    de deux

    pilliers

    (fig.9).

    L'excavation

    s'tait

    droule

    sans

    problmes

    jusqu'alors.

    A

    peine

    les

    premires

    mesures

    effecfu es, une

    fissure

    apparut

    en rive

    gauche

    une

    quinzaine

    de

    mhes

    en

    arrire du

    bord de la fouille

    (fig.

    10)

    accompagne

    de

    craquements.

    L'extmit

    libre

    de

    la

    poutre

    s'est

    dplace

    de 5 mm

    vers la

    fouille : repre

    1

    (fig.

    11).

    Bien

    que

    thoriquement

    il

    n'y

    avait

    pas

    craindre

    de

    dsordre

    majeur

    la

    suite de cet

    u

    incident,,,

    il

    fut

    immdiatement

    dcid de

    :

    reboucher

    la fissure

    au mieux et

    de favoriser

    l'coulement

    des

    eaux en

    surface

    afin

    d'viter

    toute

    mise en

    charge de la fissure

    ;

    assurer

    un

    complment de

    stabilit

    du

    massif

    par

    mise en

    place

    de 10 tirants

    dans

    la

    fouille

    la

    cote

    393 environ,

    plus

    4

    tirants

    pour

    accrocher

    le

    massif

    sifu sur la

    plate-forme.

    Les

    tirants

    font

    1

    000

    kN en

    service,

    20

    m

    de

    long

    dont

    12

    m scells.

    Les

    ttes

    sont relies

    par

    une lieme

    i:_-:l:--.

    L=

    5

    ou 6m

    HA25mm

    F----_-

    L=7ou9m HA$32mm

    Fig.

    10.

    -

    Coupe de

    la

    fouille

    lors

    de

    I'apparition

    de

    la fissure

    en arrire

    de

    la

    voie

    de

    grue.

    de

    continuit

    en

    H.

    E. B. 300

    bloque

    par

    bton

    au

    radier.

    Les

    terrassements

    se

    sont

    poursuivis

    sans

    aucun

    incident

    jusqu'

    la fin

    de

    cette

    phase

    de

    chantier.

    4. AUSCULTATION

    La figure

    11

    montre

    l'volution

    observs

    depuis les

    deux

    piliers.

    des

    dplacements

    4

    5

    6

    400

    390

    3BO

    25

    TIRS A PLEINE FOUILLE

    t982

    Evolution

    des

    de fouille

    lors

    TRUCTION

    DE

    I

    USINE

    0

    ,rroa

    I

    '

    Fig.

    11.

    principaux

    tmoins

    des

    terrassements.

    Le

    dplacement

    maximum

    mesur

    en

    extrmit

    de

    poutre

    (repre

    1)

    a t de

    25 mm

    aprs

    mise

    en

    place

    de

    I'auscultation

    ;

    il

    convient

    d'y

    ajouter

    le

    dplacement

    antrieur

    qui

    a

    pu

    te

    de I'ordre

    de

    8

    10

    mm la

    fouille

    faisant

    environ

    8 m

    au moment

    des

    premires

    mesures.

    Cela conduit

    un

    dplacement

    total

    de

    I'ordre

    de

    35 mm,

    soit 2%o

    de la hauteur

    de

    la

    fouille.

    La

    stabilisation

    des

    mouvements

    est

    atteinte

    pratique-

    ment

    la

    fin de

    la

    priode

    de terrassement,

    dbut

    octobre L982, sauf

    pour

    le

    repre

    9

    qui

    subit

    un

    dplacement

    d'environ

    1 mm

    par

    mois

    jusqu'

    la

    Piliers

    de

    visee

  • 7/24/2019 RFG 29 Pp 35-42 Blondeau

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