PROJET DEXTENSION DUNE SURFACE DE VENTE
Lieu-dit Les Patis Z.I. 52220 Montier en Der
NOTE DE CALCUL DES VOILES DE SOUTENEMENT
Matre de louvrage :
Matrise duvre :
Architecte :
Projet : PROJET DEXTENSION DUNE SURFACE DE VENTE Site : Lieu-dit Les patis Z.I 5220 MONTIER EN DER Matrise duvre : Adresse : Tl. : Fax. :
Mur de soutennementI-HYPOTHESES Rgles de calculs: Matriaux: Bton: fc28 = ft28 = Densit: Acier: fe = enrobage: fissuration: Nuance: Bton Arm: Caractristiques du sol: Remblais: Taus de travail du sol: l'ELS: l'ELU: Poids volumique djaug : Poids volumique humide : Angle de frottement: Angle de frott.terrain-semelle: Cohsions du sol: Surcharge q= Caractristique du site: Sans objet 0,60 t/m sol-els = sol-elu = '= h = = '= c = 2,50 3,38 1,20 1,80 30,00 35,00 0,00 t/m bars bars t/m t/m3 3
GENERALES
BAEL 91 Rvise 99
25,00 MPa 2,100 MPa 2,500 t/m 5,00 cm prjudiciable Aciers Haute Adhrence 2,500 t/m3 3
500 MPa
Densit:
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II - C A L C U L D E Schma de calcul: Donnes gometriques:ev =
STABILIT E
EXTERNE DU
M UR
0,20 0,20 0,25 0,70 0,20 1,15 1,80 1,80
m m m m m hm m m m largeur totale de la semelle hauteur remblais hauteur mur = = 0,00 0,00
eo
eo = l1 = l2 = es = Semelle: ls = hr = hm =
Rsultas prliminaires: Angle de la face de l'ecran avec la verticale: Angle de la rsultante de pousse avec la normale l'ecran : = = 15,00 0,00 Ecran rugueux (bton coul pleine fouille)
es
Angle de la surface libre du sol avec l'horizontale
L1
ev
L2
30 = /4/2+()/2 = Dtermination des coefficients de pousses actives: Ka et Kaq Calcul de Ka: < cos() = cos(+) = sin(+)sin() = cos(+)cos() =
La mthode de Rankine n'est pas applicable 0,750 0,966 0,354 0,966 0,301 coefficient dtermin par la mthode de Ponceleteo
Ka =
Calcul de Ka par la mthode de Caquot- Krisel Ka = Ka Poncelet Dtermination de :
= =(+)/2 = =()/(++2) = Log = = Ka = Ka Poncelet =
hm
tan(/2) =
0,142 16,174 8,087 0,063 0,005 1,005 0,303
Faqhr
Fa
es
Al1 ev l2
Calcul de Kaq: Angle de la charge rpartie sur la surface libre avec la normale cette surfac sin = sin = D' o Kaq = 0,518 0,000 0,359
o = = = =
0,00 31,17 0,00
>0
8,09
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hr
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Calcul des forces de pousses: Calcul de pousse de au remblai F a : F a = 0,5K a h/cos = F aH = F a cos(+) = F aV = F a sins(+) = Calcul de pousse de au surcharge F aq : F aq = K aq q h/cos = F aqH = F aq cos(+) = F aqV = F aq sin(+) = Calcul de stabilit externe: Mom. Mom. De Renversement Stabilisant [tm] [tm] 0,103 0,682 0,045 0,412 0,32 0,00 0,33 1,81 0,00 1,09 2,61 0,39 0,37 0,10 t t t 0,88 0,85 0,23 t t t
Dsignation
Act. verticale 0,23
Act.horizontale dist. % A [m]
Pousse des terres: F aH , F aV Pousse de au surcharge F aqV; F aqH
0,45 0,853 0,80 0,45 0,374 1,10 0,35 0,45 0,58 0,80 0,45 1,23
0,10
Poids v oile
0,90 -
Poids sem elle Poids rem blais
0,58 2,27 -
Total
4,07
Stabilit vis-- vis du renversement: Coefficient de scurit: M st / M renv = 2,384 >1,5 =>o.k ! la condition de non renversement est vrifie
Stabilit vis--vis du glissement: Coefficient de scurit: F vtan' / R H = 2,323 > 1,5 => o.k ! la condition de non glissement est vrifie
Stabilit vis--vis du non poinonnment: excentricit % A: eA = excentricit % G: eG = ls/6 = Contrainte maximale : 0,203 0,192 m m G est le centre de gravit de la semelle excentricit % G > ls/6 0,372 m
1 =Contrainte minimale :
7,294
t/m
2 =Contrainte de rfrence :
-
0,213
t/m
Diagramme triangulaure
rf =
5,418
t/m
o.k ! la condition de non poinonnement est vrifie
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III - C A L C U L D E
STABILITE
INTERNE DU
M UR
A. Stabilit interne du voile : 1. Calcul du moment flchissant maximal:D la pousse des terres: Mpt = Fahr/3 = D la pousse des surcharge: Mq = Faqhr/2cos = D la pousse de l'eau: M = Fwhr/3 = Moment rsultant sur voile: l'ELS: Mr = 0,512 tm 0,337 tm 0,000 tm 0,849 tm
2. Effort tranchant maximal:D la pousse des terres: Vpt = Fa = D la pousse des surcharge: Vq = Faq = D la pousse de l'eau: V = Fw = Effort tranchant rsultant sur voile: l'ELU:Vu =
0,853 t 0,374 0,000t t
1,713 t
3. Valeurs des moments flchissants par section:Sections h =0 h/4 h/3 h/2 2h/3 3h/4 h abs. % sem.x[m 0,00 0,45 0,60 0,90 1,20 1,35 1,80 Mpt 0,01 0,02 0,06 0,15 0,22 0,51 Mq 0,000 0,021 0,037 0,084 0,150 0,189 0,337 Total [tm] 0,000 0,029 0,056 0,148 0,301 0,405 0,849
5. Calcul d'armatures principalesSollicitation: Section: Ms= b= d= Ath = Arelle = Armature de rpartition: Arp = 0,64 cm soit HA8 espac de 25cm 2,4 cm 2,57 cm soit ST25 0,85 t.m 100 14 cm cm
B. Stabilit interne de la semelle : 1. Evaluation des charges et surcharges:Poids des terres amont: g = Poids des terres aval: g' = Surcharges ps = Poids du voile Poids d'eau sur semelle Poids de la semelle: 3,24 t/m 0,00 t/m 0,60 t/m 0,90 t/m 0,00 t/m 0,50 t/m
P M /S3p1 A1
p2 C
l1+ev/2)(
2
l1+ev/2
rsultat p1 = rsultat p2 = x=
0,50 t/m 4,34 t/m 1,12 m 5,01 t/m (calcul intermdiare: coordonne du point % A o =0) Contrainte au droit de l'axe du voile
(l1+ev/2) =
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2. Evaluation des sollicitations et armatures sur semelle: 2a- Section gauche de C cot patinMoment flchissant D p1: D la contrainte: Mp1 = M12 = Mg = Section: b= d= Ath = Amin Amin = Arelle = Effort tranchant D p1: D la contrainte: Vp1 = V1-2 = Vg-elu = -0,18 t 2,15 t 2,67 t 1,56 cm 2,57 cm soit ST25C -0,03 tm 0,40 tm 0,37 tm 100 13 cm cmDiagramme de Moment
MdC A B
Mg
2b- Section droite de C ct remblaiD p2: D la contrainte: Mp2 = M1/2 = Md = -1,39 tm 0,49 tm -0,90 tm
FvSection: b= d= Ath = Amin = Arelle = 2,5 cm 1,56 cm 2,57 cm soit ST25C 100 13 cm cm1,85
M Fh G0,50 2,35
C
D p2: D la contrainte: D au poids voile:
Vp2 = V1-2 = Vpv = Vd-elu =
-3,47 t 1,92 t -0,90 -3,31 t
C. Vrifications vis--vis des efforts tranchants : 1. Voile de soutnement:Vu = 1,71 t 0,13 MPa 1,17 MPa (effort tranchant maximal)
u = u-lim =Observation:
O.K! Pas de ncessit d'armatures transversales
2. Semelle du mur:Vu-max = 3,31 t 0,25 MPa 1,17 MPa (effort tranchant maximal)
u = u-lim =Observation:
O.K! Pas de ncessit d'armatures transversales
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