Étude géotechnique; Prolongement de l'autoroute 30 ...forages F-1, F-2 et F-11 à l'aide d'un...

DOSSIER NO S-11673-G

ÉTUDE GÉOTECHNIQUE

PROLONGEMENT DE L'AUTOROUTE 30

CANDIAC, DELSON ET SAINT-CONSTANT (QUÉBEC)

ÉTUDES GEOTECHNIQUES

- - EQUÉFORMATE INGÉNIERIE DES MATERIAUX ENVIRONNEMENT - ÉTANCHÉITÉ

Dossier no S-11673-G Le 10 septembre 2004.

Consortium BPR-CIMA, 5 100, rue Sherbrooke Est, Bureau 400, Montréal, (Québec). H1V 3R9

À l'attention de Monsieur Yves Papillon, ingénieur Directeur de projets

Sujet : Étude géotechnique Prolongement de l'autoroute 30 Candiac, Delson et Saint-Constant. (Québec)

Monsieur,

Nous avons le plaisir de vous faire part des résultats de l'étude géotechnique que vous

nous avez confiée.

Tous les travaux de chantier et de laboratoire ont été réalisés sous la supervision de

Monsieur Jean Tardif, ingénieur, qui a également préparé le présent rapport. Ce dernier a été

vérifié par le soussigné.

Nous espérons que ce rapport sera à votre entière satisfaction. N'hésitez pas à

communiquer avec nous si vous désirez des renseignements supplémentaires.

JT/cb

3cc/ Consortium BPR-CIMA

&ald Blanchet , ingénieur, M. Sc. Directeur de l'ingénierie Vice-Président

warnoc* Horio"

591, RUE LE BRETON, LONGUEUIL (QUÉBEC) J4G 1 R9 TÉLÉPHONE: (450) 674-4901 TÉLÉCOPIEUR: (450) 674-3370 2299, RUE GUÉNETTE, ST-LAURENT, (QUÉBEC) H4R 2E9 TÉLÉPHONE: (514) 332-4901 TÉLÉCOPIEUR: (514) 332-0132

................................................................................ 1.0 INTRODUCTION 1

2.0 TRAVAUX RÉALISÉS

................................................................................... 2.1 Chantier 2 2.2 Laboratoire ............................................................................... 3

3.0 NATURE ET PROPRIÉTÉS DES SOLS ET DU SOCLE ROCHEUX

3.1 Remblai ................................................................................... 5 .................................................................... 3.2 Terre végétale brune 5

.............................................................. 3.3 Sable. un peu de silt brun 6 ................................................................ 3.4 Argile et silt brun à gris 6

............................................................................... 3.5 Silt argileux 7 ........................................................................... 3.6 Till brun à gris 8

............................................................................ 3.7 Socle rocheux 9

.......................................................................... 4.0 EAU SOUTERRAINE 10

5.0 CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS

5.1 Conception des remblais d'approche ............................................................. 5.1.1 Stabilité des pentes 11

................................................... 5.1.2 Déformations à long terme 12 ....................................................... 5.2 Fondations et capacité portante 13

.................................................................... 5.3 Fondations sur pieux 14 ................................................................. 5.4 Protection contre le gel 15

............................................................................... 6.0 MISE EN GARDE 16

Planches nos

APPENDICE A : Rapports de forage Essai au scissomètre de chantier

APPENDICE B : Résultats des essais de laboratoire B-1 à B-24

APPENDICE C : Stabilité des remblais d'approche sur les sols argileux C-1 et C-2

IMPLANTATION DES FORAGES Dessins 1 1673-1 à 11673-7

1.0 INTRODUCTION

Les services professionnels de Quéformat ltée ont été retenus par le Consortium BPR-

CIMA pour effectuer une étude géotechnique à l'emplacement projeté (scénario 4.3 du

Ministère des Transports du Québec) de divers viaducs dans le cadre du projet de

prolongement de l'autoroute 30, sur des terrains situés à Candiac, Delson et Saint-Constant,

(Québec).

L'étude géotechnique a pour but de déterminer la nature et certaines propriétés des sols

et du roc en place, renseignements nécessaires à la conception des fondations des structures

proposées et à la formulation des recommandations d'ordre géotechnique qui en découlent.

La caractérisation environnementale des sols et de l'eau souterraine ne fait pas partie du

présent mandat. En conséquence, les descriptions du terrain fournies dans le cadre de cette

étude ne sont valables que du point de vue géotechnique, soit exclusivement pour la conception

et la construction des ouvrages de génie civil, et n'ont aucunement la prétention de conclure

sur la présence ou l'absence de matières toxiques ou contaminantes sur le site.

Les résultats des travaux réalisés sur le chantier et en laboratoire ainsi que nos

conclusions et recommandations sont présentés dans ce rapport.

On doit par ailleurs noter qu'une caractérisation environnementale partielle des sols

fait l'objet d'un mandat complémentaire à la présente étude et est présentée dans le

rapport S- 11673-E2.

2.1 Chantier

Les travaux sur le chantier ont été réalisés en trois (3) étapes, l'une du le' au 5 mars

2004, la seconde du 5 au 15 avril 2004 et la troisième du 22 au 28 juin 2004, suite à une

modification apportée au tracé à l'étude lors des deux premières étapes. Le personnel de

Quéformat ltée a localisé les forages demandés et décrits dans nos offres de service datées du

12 février et du 25 mai 2004. L'implantation des forages sur le terrain a été réalisée à l'aide

d'un «GPS» portatif à partir d'une liste des coordonnées d'implantation que nous vous avez

transmise. La position approximative des forages est présentée sur les dessins 11673-1 à

11673-7, tracés à partir d'un plan de localisation que vous nous avez fait parvenir.

Toutes les élévations indiquées dans le présent rapport ont par ailleurs été relevées par

votre firme. Le tableau 1 qui suit présente les coordonnées d'implantation des forages réalisés

ainsi que l'élévation du terrain à leur endroit.

TABLEAU 1

Forage

F- 1 F-2 F-3 F-4 F-5

F-6

F-7 F-8 F-9

F-10 F-11 F-12

F-13

- -

Élévation du terrain (mètres)

29,56 29'25 29'94 30,19 35'79

Non disponible

29,67 29'46

Non disponible

27,60 29'42

Non disponible

Non disponible

-

Remarques

- -

-

Coordonnées relevées avec un GPS portatif

Coordonnées relevées avec un GPS portatif

Coordonnées relevées sur le plan Autocad Coordonnées relevées sur le plan Autocad

- - - -

Nord

5 024 193,46 5 024 221 ,O0 5 024 216,85 5 024 394,65 5 025 493,Ol

5 025 213,17

5 025 036,04 5 024 115'54 5 023 842'29

5 025 942,55 5 023 890,43 5 024 018,58

5 024 034,47

-

Coordonnées

Est

300 163'91 301 120'26 301 448'62 298 705'96 294 994'07

296 35 1,91

296 816'93 301 929,62 303 179'66

304 845'10 299 975'27 301 326'45

301 4 10'79

- -

Les forages, identifiés F-1 à F-13, ont été réalisés à l'aide d'une foreuse à tarière

évidée de type &ME 850». Ils ont été foncés jusqu'à des profondeurs comprises entre 6'35 et

15,64 mètres sous la surface actuelle du terrain, après avoir pénétré le socle rocheux sur des

épaisseurs comprises entre 2,07 et 3,90 mètres.

Un carottier fendu de calibre «N» (76 millimètres de diamètre) et un carottier fendu

standard (51 millimètres de diamètre) ont servi au prélèvement d'échantillons de sol remanié.

Le carottier fendu standard a également servi à la mesure de l'indice «N» de l'essai de

pénétration standard. Cet indice permet l'estimation de la compacité ou de la consistance des

matériaux traversés. De plus, des échantillons intacts des sols argileux ont été prélevés à

l'aide d'un tube à paroi mince dans les forages F-1, F-2, F-4, F-6, F-7 et F-1 1 . Enfin, le

socle rocheux a été carotté à l'aide d'un carottier diamanté de calibre «NQ».

La résistance au cisaillement non drainé du dépôt d'argile a été mesurée dans les

forages F-1, F-2 et F-11 à l'aide d'un scissomètre à déformation contrôlée de type «Nilcon»

jusqu'à des profondeurs de 7'70, 3,20 et 6,60 mètres respectivement.

Les rapports de forage (appendice A, planches A-1 à A-13) présentent tous les

renseignements recueillis sur le chantier. Les résultats des essais scissométriques des

forages F-1 et F-11 sont aussi présentés sur les planches A-14 et A-15 de l'appendice A.

2.2 Laboratoire

Tous les échantillons récupérés ont été transportés à notre laboratoire de Longueuil où

ils ont été identifiés par un examen visuel.

Certains échantillons représentatifs des sols rencontrés dans les forages ont également

été soumis aux essais suivants :

Teneurs en eau (37) Limites de consistance (10) Résistances au cisaillement à l'aide du cône suédois (9) Analyses granulométriques par tamisage (8) Analyses granulométriques par sédimentation (2) Consolidations uniaxiales en cellule oedométrique (2)

Les résultats de ces essais sont reportés sur les rapports de forage (planches A-1 à A-13

de l'appendice A). Certains sont également présentés en détail sur les planches B-1 à B-24 de

l'appendice B.

Les échantillons non utilisés pour les essais de laboratoire seront conservés pendant une

période de six (6) mois après l'émission de ce rapport. Ils seront par la suite détruits, à moins

d'avis contraire écrit de la part de Consortium BPR-CIMA.

Tous les forages ont été effectués dans l'emprise de voies routières (autoroutes, routes

régionales, routes secondaires et collectrices), dans des secteurs à vocation agricole etlou

résidentielle. La topographie est généralement plane, sans grande dénivellation.

La description des sols et du socle rocheux présentée dans les paragraphes qui suivent

ainsi que sur les rapports de forage n'est garantie qu'à l'endroit même où les forages ont été

réalisés. Par conséquent, les conclusions et recommandations basées sur ces informations sont

soumises à cette limitation. Les conditions rencontrées entre les forages ou ailleurs sur le site

peuvent différer de celles observées à l'emplacement des forages. Quéformat ltée devra être

avisée promptement de tout écart décelé entre les matériaux décrits dans le présent rapport et

ceux rencontrés lors des excavations.

Les forages ont permis d'établir à leur emplacement la stratigraphie suivante :

3.1 Remblai

En surface du terrain, au droit de tous les forages, à l'exception des forages F-9 et

F-12, on retrouve une à plusieurs couches de remblais généralement formés de proportions

variables de sable, de silt, d'argile et de gravier. Ces remblais peuvent également renfermer

de la terre végétale et de la pierre concassée. L'épaisseur totale de remblai est comprise entre

0,25 et 2,10 mètres.

Dans les forages F-10 et F-11, le remblai est constitué d'une couche de pierre

concassée 20-0 mm de 0,30 et 0,50 mètre d'épaisseur respectivement. Dans le forage F-10,

elle est suivie d'une couche de pierre concassée 56-0 mm de 0,60 mètre d'épaisseur.

3.2 Terre végétale brune

En surface du terrain, au droit du forage F-9, et sous le remblai dans le forage F-1, on

retrouve une couche de terre végétale de nature argileuse à silteuse et de couleur brune.

L'épaisseur de cette couche est respectivement de 0,10 et 0,25 mètre.

3.3 Sable, un peu de silt brun

Sous le remblai, dans les forages F-8 et F-10, on rencontre une couche de sable, un

peu de silt à silteux, avec traces à un peu de gravier et traces d'argile, de couleur brune. Dans

le forage F-10, cette couche est différenciée en deux (2) sous-couches, d'une épaisseur

respective de 1,23 et 0,97 mètre. Dans le forage F-8, son épaisseur est de 0,44 mètre.

Au droit du forage F-10, sa compacité est moyenne avec une valeur de 27 comme

indice <<ND de l'essai de pénétration standard.

3.4 Argile et silt brun à gris

Sous les couches de remblai et de terre végétale dans les forages F-1, F-2, F-4, F-6,

F-7 et F-11 à F-13, on rencontre un dépôt d'argile silteuse à silt argileux, traces de sable, de

couleur brune à grise. Cette couche est présente sur des épaisseurs comprises entre 1,75 et

6,70 mètres.

Les valeurs de résistance au cisaillement non drainé obtenues au chantier dans les

forages F-1, F-2 et F-11 varient entre 124 et 63 kPa dans la portion supérieure, soit jusqu'à

environ 3,50 mètres de profondeur. Elles diminuent par la suite entre 30 et 82 kPa. Ces

valeurs nous ont permis de qualifier la consistance de l'argile de très raide à raide dans la

portion supérieure du dépôt et de ferme à raide par la suite. Les valeurs de résistance au

cisaillement mesurées en laboratoire sur des échantillons intacts provenant de ces forages sont

comprises entre 38 et 164 Wa à l'état intact et entre 3 et 53 kPa à l'état remanié, pour une

sensibilité faible à moyenne, de 3 à 15.

La teneur en eau naturelle de l'argile est comprise entre 32 et 76 pour cent. À l'état

saturé, ces valeurs de teneur en eau naturelle correspondent à des poids volumiques humides

compris entre 15,3 et 19,O kN/m3. La limite de liquidité de l'argile est comprise entre 41 et

80 pour cent et la limite de plasticité entre 17 et 27 pour cent, d'où un indice de plasticité

variant de 20 à 57 pour cent. L'indice de liquidité de l'argile est compris entre 0,4 et 1 , l . Ce

matériau, de plasticité moyenne à élevée, est considéré comme <<CL,» ou <<CH» selon la

classification unifiée des sols.

Les résultats de l'essai de consolidation uniaxiale, réalisé sur deux (2) échantillons

prélevés à 3,85 et 6,00 mètres dans le forage F-1, ont permis de déduire les paramètres de

consolidation de ce matériau. Les valeurs obtenues sont présentées dans le tableau II suivant :

TABLEAU II

Indice de recompression (Cr) 1 0,06 1 0,02 11

Paramètres

Pression de préconsolidation (o',)

Indice des vides (e,)

Indice de compression (C3

Coefficient de consolidation (c,) 1 1,8 x 10.' m2/s 1 2,4 x 10" m2/s 1 Selon les valeurs obtenues, le rapport de la résistance au cisaillement non drainé sur la

pression de préconsolidation ( c , i ~ ' ~ ) est compris entre 0,18 et 0,26. À partir du profil de

résistance au cisaillement non drainé moyen établi dans le forage F-1, l'écart de

préconsolidation minimal de l'argile (op - o',,) est estimé à environ 93 kPa à 6,70 mètres de

profondeur si l'on considère la nappe d'eau souterraine à 2,35 mètres de profondeur, soit la

profondeur mesurée lors de nos travaux.

Profondeur (mètres)

3.5 Silt argileux

3,85

185 kPa

1,80

1 ,O9

Sous la couche d'argile silteuse, dans le forage F-4, on observe une couche de silt

argileux à silt et argile, avec traces de sable. Cette couche de couleur grise a une épaisseur de

0,25 mètre. Il semble s'agir d'une couche de transition entre l'argile et silt au-dessus et le till

sous-jacent.

6,OO

189 kPa

1,14

0,65

Sa teneur en eau est comprise entre 22 et 27 pour cent, correspondant à un poids

volumique de 19,7 à 20,6 kN/m3 à l'état saturé. Ses limites de liquidité et de plasticité sont

respectivement de 27 et 14 pour cent, d'où un indice de plasticité de 13 pour cent et un indice

de liquidité de 0,6. Ce matériau de faible plasticité est considéré comme «CL,» selon la

classification unifiée des sols. Sa résistance au cisaillement non drainé mesurée au cône

suédois est de 30 kPa à l'état intact et de 7 kPa à l'état remanié, d'où une consistance ferme et

une sensibilité faible.

3.6 Till brun à gris

Sous les couches précédentes, tous les forages ont intercepté un dépôt de till de couleur

brune à grise et d'une épaisseur totale comprise entre 2,26 et 9,26 mètres. Ce dépôt est

différencié en deux (2) sous-couches. La sous-couche supérieure, absente des forages F-12 et

F-13, a une épaisseur comprise entre 1,42 et 9,26 mètres et est composée de silt un peu de

sable à silt et sable avec traces à un peu de gravier et d'argile. Dans le forage F-7, on y

observe un horizon d'argile et silt entre 7,39 et 7,89 mètres de profondeur, dont les propriétés

sont comparables à celles décrites à la section 3.4.

La sous-couche inférieure, absente du forage F-7, mais présente sur des épaisseurs

comprises entre 0,73 et 8,88 mètres dans les autres forages, est habituellement constituée de

sable, un peu de silt à sable et silt, avec traces de gravier à graveleux. Dans le forage F-11,

elle est plutôt constituée de gravier, un peu de sable à sableux et traces à un peu de silt. Des

cailloux et blocs sont souvent présents à la base de cette sous-couche, notamment dans les

forages F-3 et F-4.

Les indices «NB de l'essai de pénétration standard suggèrent une compacité très lâche à

dense dans la sous-couche supérieure et moyenne à très dense dans la sous-couche inférieure.

La teneur en eau mesurée en laboratoire est comprise entre 11 et 15 pour cent,

localement aussi faible que 4 pour cent et ce, pour les deux sous-couches. À l'état saturé, les

valeurs supérieures de teneur en eau correspondent à des poids volumiques humides compris

entre 22 et 23 kN/m3.

3.7 Socle rocheux

Le socle rocheux a été atteint dans tous les forages sous le dépôt de till aux profondeurs

et élévations indiquées dans le tableau III suivant.

TABLEAU III

PROFONDEURS ET ÉLÉVATIONS DU SOCLE ROCHEUX

Il s'agit d'un shale calcareux gris-noir, avec des passages de calcaire argileux,

principalement dans la portion ouest du tracé. Les indices de qualité «RQD» (Rock Quality

Designation) sont généralement compris entre 22 et 100 pour cent, suggérant un état très

fracturé à massif. Des valeurs plus faibles ont localement été obtenues, principalement dans la

portion supérieure du socle rocheux, notamment dans le forage F-10, où le roc est désagrégé

sur une épaisseur de 0,47 mètre, et dans le forage F-11.

Forage

F- 1 F-2 F-3 F-4 F-5 F-6 F-7 F-8 F-9

F- 10 F-11 F- 12 F-13

Socle rocheux Profondeur

(mètres) 12,30 13,03 10,06 10,19 3,48

10,lO 11,62 8,99 5,87 6,33

12,75 9,80

11,38

Élévation (mètres)

17,26 16,22 19,88 20,OO 32,31

Non disponible 18,05 20,47

Non disponible 21,27 16,67

Non disponible Non disponible

110

4.0 EAU SOUTERRAINE

Le niveau de l'eau souterraine a été relevé le 11 août 2004 dans les tubes d'observation

qui ont été installés dans les forages. Les profondeurs du niveau de l'eau souterraine

correspondant à ces relevés sont indiquées dans le tableau IV suivant.

TABLEAU IV

PROFONDEURS

DU NIVEAU DE L'EAU SOUTERRAINE

(2004-08-11)

Enfin, nous désirons souligner que le niveau de l'eau souterraine peut varier suivant les

précipitations et les saisons.

5.0 CONCLUSIONS ET RECOMMANDATIONS

Selon l'information obtenue, le projet prévoit la construction de plusieurs ouvrages

d'art permettant à l'autoroute proposée de passer au-dessus de voies existantes ou l'inverse.

Des remblais d'approche, dont certains atteindront près de 11,OO mètres de hauteur, sont

également prévus de part et d'autre des viaducs projetés. Les autres détails de conception

n'étaient pas encore connus au moment de la rédaction du présent rapport.

5.1 Conception des remblais d'approche

Tel que mentionné, des remblais d'approche seront requis aux abords des viaducs.

Leur hauteur maximale sera de l'ordre de 11,OO mètres au-dessus du terrain environnant. Tel

que décrit au chapitre 3.0, deux (2) types principaux de sols sont rencontrés le long du tracé

proposé, soit un dépôt d'argile et un dépôt de till.

Lorsque présent (forages F-1 , F-2, F-4, F-6, F-7 et F-1 1 à F-13), le dépôt d'argile est

habituellement de faible épaisseur et de consistance raide à très raide. Toutefois, dans le

secteur des forages F-1, F-4 et F-1 1, son épaisseur est plus importante, respectivement 6,70,

4,85 et 5,65 mètres, et sa consistance ferme à raide. Ces caractéristiques peuvent entraîner

des complications pour la conception des remblais, soit en terme de stabilité contre la rupture,

soit également en terme de déformation à long terme.

Dans les cas où le dépôt d'argile est absent, le dépôt de till présent possède des

caractéristiques de compacité suffisantes pour éviter que ces problèmes de stabilité ou de

tassement ne se développent.

5.1.1 Stabilité des pentes

La stabilité des pentes des remblais d'approche fondés sur un dépôt d'argile a été

vérifiée à l'aide du logiciel SLOPEIW version 5.0. La stratigraphie et les propriétés des sols

proviennent du forage F-1, qui présente les conditions les moins favorables. Ces propriétés

sont résumées dans le tableau V suivant.

TABLEAU V

PARAMÈTRES GÉOTECHNIQUES DES SOLS

Par ailleurs, dans ce secteur, le remblai d'approche pour le viaduc passant au-dessus de

l'autoroute 30 atteindra 8,00 mètres de hauteur. Nous avons de plus considéré que sa largeur

en crête serait de 10,OO mètres. Les calculs ont porté tant sur la stabilité à court terme (fin de

construction) qu'à long terme. Les résultats présentés à l'appendice C (planches C-1 et C-2,

respectivement pour la stabilité à court et long termes) montrent que les remblais présenteront

une stabilité adéquate, en autant que leurs pentes extérieures soient de 1 verticale pour 2

horizontale (1V:2H) ou plus douces, en regard des paramètres de calcul considérés.

Propriétés

Poids volumique (kN/m3) total déjaugé

Angle de frottement interne (degrés) Cohésion effective (kPa) Résistance au cisaillement non drainé (kPa)

Pour la conception finale des remblais, on devra tenir compte de la présence possible

de fossés latéraux.

5.1.2 Déformations à long terme

Types de sol

La mise en place des remblais au-dessus des sols argileux pourra entraîner un

accroissement des contraintes au-delà de la pression de préconsolidation de ces sols, amenant

ces derniers à consolider sous cette charge. Dans le cas du remblai prévu dans le secteur des

forages F-1 et F-11, où les sols argileux présentent les caractéristiques les moins favorables,

cette consolidation entraînera des tassements de l'ordre de 300 millimètres qui s'étendront sur

une période de 15 à 20 ans. Dans le secteur des autres forages, où le dépôt d'argile est de

consistance généralement très raide et de faible épaisseur, le tassement sera négligeable

puisque la pression transmise au sol par le remblai d'approche sera inférieure à la pression de

préconsolidation de l'argile.

Remblai

22 12,2 32 ---

---

Dans le cas où les sols argileux ne sont pas présents, les tassements seront également

de faible amplitude et se produiront au cours de la construction.

Argile

15,5 à 18,O 5,7 à 8,2 25 à 30

7

30 à 65

Till

22 12,2

34 à 36 ---

---

5.2 Fondations et capacité portante

Les piliers des viaducs reposeront soit sur un sol argileux, soit sur un till, selon les

résultats des forages réalisés et tel que présenté au chapitre 3.0. Dans le cas où les sols

argileux sont présents jusqu'à une profondeur importante (forages F-1 , F-2, F-4 et F-1 1), nous

recommandons de faire reposer les fondations des piliers sur des pieux foncés au refus. Cette

recommandation s'applique aussi pour les forages F-6 et F-7, où un till lâche à compact est

rencontré jusqu'à environ 7,O et 9,O mètres de profondeur respectivement sous l'argile de

surface.

Dans le cas où les sols argileux sont présents sur une faible épaisseur et reposent sur un

till dense (forages F-12 et F-13)' deux (2) choix sont envisageables : soit que les fondations

des piliers reposent sur des pieux foncés au refus, soit que les sols argileux sont excavés

jusqu'au dépôt de till. Dans ces conditions, on pourra faire reposer les fondations directement

sur le till intact ou encore sur un remblai structural mis en place à partir de ce dernier. Ce

remblai structural sera formé de pierre concassée de type «MG-20» mise en place en couches

successives d'au plus 300 millimètres d'épaisseur et densifiée à au moins 95 pour cent de la

masse volumique sèche maximale obtenue à l'essai Proctor modifié. On veillera à ce que la

base de ce remblai excède le pourtour des semelles d'au moins 60 pour cent de l'épaisseur de

remblai comprise entre la base des semelles et le fond de l'excavation. Une valeur de capacité

portante admissible de 300 kPa pourra alors être utilisée pour la conception de ces fondations.

Enfin, lorsque les sols argileux sont absents (forages F-3, F-5, F-8, F-9 et F-IO), les

fondations pourront reposer sur le till intact.

Compte tenu de sa compacité, le till en place au droit du forage F-8 ne permet qu'une

valeur de capacité portante admissible de 250 kPa. Dans les autres cas (forages F-3, F-5, F-9

et F-IO), une valeur de capacité portante admissible de 300 kPa pourra être utilisée.

Sur les remblais d'approche composés de sols granulaires densifiés à au moins 95 pour

cent de la masse volumique maximale obtenue de l'essai Proctor modifié, on pourra utiliser

une valeur de capacité portante admissible de l'ordre de 150 kPa pour la conception des

fondations des culées à moins que les fondations des piliers ne soient appuyées sur des pieux.

Dans ce cas, on harmonisera les fondations des culées à celles des piliers.

Par capacité portante admissible, nous entendons la pression maximale qui peut être

ajoutée au sol en plus du poids actuel des terres. Ces capacités portantes ont été calculées en

considérant un coefficient de sécurité contre la rupture égal ou supérieur à 3 et des tassements

maximaux de 25 millimètres.

On devra prendre des précautions particulières pour éviter de remanier les sols d'assise

présents au niveau de la base des empattements. De même, les sols remaniés ou gelés devront

être excavés et remplacés par un matériau granulaire densifié.

5.3 Fondations sur pieux

Les pieux de fondation seront foncés par battage à travers le dépôt d'argile et silt et le

till sous-jacent jusqu'au refus rencontré à des profondeurs de 10,OO à 13,OO mètres dans les

forages réalisés à travers le dépôt argileux.

La capacité portante des pieux proviendra principalement de leur résistance à la pointe

et la surface transversale de cette dernière devra être suffisante pour distribuer les charges sur

le sol ou le roc d'appui. Ainsi, pour le pieu tubulaire d'acier, on envisagera le pieu à bout

fermé.

Compte tenu de la nature du socle rocheux (shale) dans ce secteur, les pieux peuvent le

pénétrer. Aussi, il est recommandé de rebattre les pieux au moins 24 heures après la fin du

battage initial afin de vérifier leur comportement dans le temps. Nous recommandons de

vérifier le comportement et la capacité portante des pieux à l'aide de l'analyseur de battage de

pieux.

Si des pieux d'acier remplis de béton sont utilisés, la surface transversale du cylindre

d'acier devra être suffisante pour permettre de développer la capacité portante désirée lors du

battage.

Enfin, on devra tenir compte de la friction négative dans le calcul des charges que

devront supporter les pieux dans le secteur des forages F- 1, F-4 et F- 1 1. En effet, la mise en

place des remblais d'approche provoquera un tassement à long terme du dépôt d'argile après la

mise en place des pieux, entraînant ainsi une friction négative sur les pieux. Pour évaluer la

charge additionnelle sur ceux-ci causée par la friction négative entre la profondeur de

2,00 mètres correspondant à la base du chapeau des pieux et celle de la base du dépôt d'argile,

nous recommandons d'utiliser une adhésion unitaire de 40 kPa.

5.4 Protection contre le gel

Tous les empattements ou têtes de pieux soumis aux effets du gel devront être enfouis à

une profondeur minimale de 2,00 mètres sous la surface finale du terrain pour obtenir une

protection efficace contre les méfaits du gel.

6.0 MISE EN GARDE

Les conclusions et recommandations qui ont été formulées précédemment ne sont

valides que pour les conditions décrites dans le présent rapport. Quéformat ltée devra être

avisée par écrit de tout changement dans la localisation, la nature ou la conception du projet

afin d'en évaluer l'impact et, au besoin, de modifier par un document écrit les conclusions et

recommandations formulées précédemment.

Jean Tardif, ingénieur, M.Sc. Chargé de projet

3cc/ Consortium BPR-CIMA

/ ~ e n a l d Blanchet, ingénieur, M .Sc. Directeur de l'ingénierie Vice-Président

APPENDICE A

RAPPORTS DE FORAGE

(planches A-1 à A-13)

ESSAI AU SCISSOMETRE DE CHANTIER

(planches A-14 et A-15)

II PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 LOCAL : St-Constant (Québec)

ZZ QUÉFORMAT~

Il Coordon. : 5024193.46 N - 300163.91 E

RAPPORT DE FORAGE Planche A-I

Date : 04-03-01

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-01 CLIENT : Consortium BPR-CIMA

Fichier : F-01 Élev. surf. : 29,56 m Géodésique

QLog-041 .XIS Révision: : 2004-09-1 3

QLog-041 .xls Révision: : 2004-09-1 3

QLog-041 .XIS Révision: : 2004-09-1 3

Il PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 LOCAL : Candiac, Delson et St-Constant (Québec)

EE QUÉFORMAT~

Date : 2004-06-22 et 23 II

RAPPORT DE FORAGE Planche A-I I

Il Fichier : F - I l Coordon. : 5023890.43 N - 299975.27 E Élev. surf. : 29,42 rn Géodésique II

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-11 CLIENT : Consortium BPR-CIMA

11 QLog-041 .xls Révision: : 2004-09-1 3

Planche A-14 II II I I

ES - QUÉFORMAT~F

l ~ a t e de calibration : 03-05-01

ESSAI AU SCISSOMÈTRE DE CHANTIER

(NQ 2501 -200) II

Il~lévation : 29,56 m 1 par : Roctest

Projet : Prolongement de l'autoroute 30

Site : St-Constant

Coordonnées

Sondage No:

Date: 04-03-01

Profondeur de l'argile (m) :

No Projet : S-11673

Inspecteur : J.Y.J.

Appareil no: 1

Profondeur de la nappe (m) : 2,35 11 Autres

Résistance au cisaillement (kPa)

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100110120

: distance radiale maximale du pointeur (cm)

: distance radiale pendant la friction des tiges (cm)

Calculé par : J.Tardif, ing. le: 04-09-09 Vérifié par : R.Blanchet, ing. le : 04-09-09

Planche A-1 5 Il II

- - QUÉFORMAT~C

ll~ord : 5 023 890,43 l~onstante ' K : 1,1284 1 profondeur de la nappe (rn) : 2.56 11

ESSAI AU SCISSOMÈTRE DE CHANTIER

(NQ 2501-200) II

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 220

as : distance radiale maximale du pointeur (cm)

af : distance radiale pendant la friction des tiges (cm)

Projet : Prolongement de l'autoroute 30

Site : St-Constant

Coordonnées

Calculé par : J.Tardif, ing. le: 04-09-09 Vérifié par : R.Blanchet, ing. le : 04-09-09

No Projet : S-11673

Inspecteur : S.T.

Appareil no: 1

Sondage No: F-1 1

Date: 04-06-23

Profondeur de l'argile (rn) : 0,50

APPENDICE B

RÉSULTATS DES ESSAIS DE LABORATOIRE

(planches B-1 à B-24)

Résumé des propriétés ~hysiques et mécaniques des sols

Projet : Prolongement de l'autoroute 30, Candiac, Delson et St-Constant Dossier : S-11673

2004-07-14 Note : Les valeurs entre parenthèses sont déduites des essais réalisés 111 k

Planche B-2 - Z S QUEFORMAT.$! - - ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE

NQ-2501-110 et 092

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-01 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-05 PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 3.62 - 3.68 LOCAL. Candiac, Delson, et St-Constant, (Québec)

FICHIER : 0 1 - 0 5 . ~ 0 ~

ESSAIS SUR SOL INTACT Croquis du spécimen Détermination no : 1 2 3 4 Localisation (cm du haut) O I 2 Cône (Masse - angle) 100-30 i 100-30 Pénétration moyenne (mm) -

Cuc (kpa) 61 61 3.63 v

Teneurs en eau naturelles Masse totale humide 26.71 Masse totale sèche 67.06 , Tare no

113'74 16.20 ,

1 255 1 234 Masse de la tare 2.43 2.38 3.65 -

Teneur en eau 72.2 76.0

Remarques :

Remarques : (*)Valeur estimée, ND: Non déterminé, NP = non Plastique

3.67

ESSAIS SUR SOL REMANIE

5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

PÉNÉTRATION DU CÔNE 609-60' (mm)

Type de détermination Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm)

C U ~ (kPa)

Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare

- - -. . - . .- . - - - - - .. Teneur en eau

RESULTATS Cuc : 61 kPa Cu, : 7.3 kPa

S, : 8 w, : 71.8

w,, : 80.3 Wp : 23.7 I,, : 56.6 IL, : 0.85

USC : CH Effectué par :

M.P. 2004-08-03 Vérifié par

J. Tardif Date : 2004-03-1 2

LIMITES DE CONSISTANCE

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

LIMITE DE LIQUIDITÉ, WLC (%)

Pénétration cône 609-60') Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare

~p -

Wn 60 - 60 4 4.9

71.8 ; 1

7.3 Teneurs

19.78 12.50

--

en eau

LIMITE DE LIQUIDITÉ

1 080 - 2.36 1 - ~p~- i

DE PLASTICITE

85.5 Teneur en eau

8.5 26.31 15.88 1 021 2.41

9.33 8.02

1 022 2.39

10.9 l:*;: 1 12.10 7.23

6.29 1 020 2.39

9.96 1 035 2.39

.

81.5

7.74 1 023 2.39

77.4 23.3 24.1

Planche B-3

Résultats d'essai op : 150 kPa O,,,, : 219 kPa

Cr, ,,, : 0.06 111 Cc ,,, : 1.09 Ill

: 15.8 kNlm3

Remarques Crc moy. de 10 à 35 kPa Cc max. à 804 kPa

(*) : Valeur estimée Effectué par H. Bilodeau, ing.

Vérifié par : Jean Tardif, ing.

Date : 2004-04-02

ZEZ QUEFORMATI = ESSAI OEDOMÉTRIQUE Page 1 de 2

ASTM D2435-90

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-1 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-05B

PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 3.80 - 3.90 St-Constant (Québec)

Échant. no. : 1 -05B Fichier no. : 1-05B.OED

Caractéristiques volumiques Étape

Épaisseur (mm) : Volume (cc) : M. humide + tare : -- - -. -

Initiale 19.20

- 60.90 174.41 -

Finale 15.44 48.97 163.39

--.-p.

M. tare : 76.43 76.43 M. humide : 97.98 86.96

- . .- - -. .- -

M. sèche : 59.71 - . -

Densité solide : 2.75 Teneur en eau : 64.1 - -- - - - Ind. des vides : -- 1.796 Degr. de saturat. : 98.1

45.6 - - 1.249 100.5

Chargements

-- - .. ~

COI 2004-03-18 0.2 .- - .. . .- - 147 2 7 0.09 1.794 3.5 0.009

.

199 5 . -- - - . .

Co2 2004-03-19 0.5 -- . -. . - . - -- 17 0.60 1.780 1.9 0.036

Co3 2004-03-20 1.0 7 34 1.23 1.762 2.7 0.058 -

26 1 -. . - - . ..

-- CO4 2004-03-22 1.5 345 - -- - 9 51 2.09 1.738 2.0 0.136

-- C O ~ -2004-03-23 2.2 441 -- -

-- 11 74 3.07 1.71 1 2.4 O. 165 Co6 2004-03-24 3r3 605 14 112 4.74 1.664 2.2

--

p~p .. - - 0.266 -. Co7 2004-03-25 5.0 845 18 169 7.20 1.595 2.3

- 0.381 .__-~ .--____ _

1277 22 - --

C O ~ 2004-03-26 7.5 -- -- - - . - - - . - .~- 254 11.65 1.471 1.9 0.707 - .. ~- - ~ - . - Co9 2004-03-27 11.2 1871 29 - .- -- -- . - 379 - 17.77 - . 1.300 _ . 2.0 - 0.982 Cvl -- - . - _~ -- ~ - - ~ . Col0 2004-03-29 16.8 2458 -. -- -. - - - -. 38 569 23.79 - 1.131 3.1 0.956 - - - - - . Col1 2004-03-30 25.2 2927 853 28.55 0.998 5.9

-- 51

.- 0.756 .. -. - - - 35

- .- Do12 -2004-03-30- 11.2 2857 379 27.98 1.014 -- pppp-

Do13 . - 2004-03-31 2.2 2573 18 74 Do14 2004-04-01 0.1 2025 8 3

-

. - - - - -- - -- -p.-p- ----p.p-.

- - - - - __ -p.

.. -~p -- _ - - _

-

1 O 1 O0 1 O00 Contrainte verticale, ov (kPa)

L-GE-10-2, rév. 03/02 QOedo-02.xls

tape.

IO -- .~

Fin de chargement Date

aa-mm-jj

2004-03-17

OV

kPa

3 - - . - - --

Rem. Moyen dans l'intervalle

Charge

kg 0.1 - --

EV

%

0.00 -

Module MPa

Lecture 0.002mm

136

e 111

1.796

cc 1 I l

Correc. 0.002mm

. --

kW cmls

cv cm2/5

Planche B-4 - = QUÉFORMAT,F - ESSAI OEDOMÉTRIQUE Page 2 de 2 ASTM D2435-90

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-1 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-O5B

PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 3.80 - 3.90 St-Constant (Québec)

Échant. no. : 1 -05B Fichier no. : 1 -05B.OED

Evaluation du coefficient de perméabilité

125 -

1 -. ---. -p .. -

6 - 2

1

O 50 100 150 200 250 300 350 400 450 1 .E-09 1 .E-08 1 .E-07 Temps (min) Coefficient de perméabilité, kW (cmls)

Mesure no CVI

-p.-

L, (cm) 1.638

..

- --

Kw = (A,/&) . Ls . ALn(H,)lAt A, : Section du tube 4 : Section du spécimen Kw* = Cv . m, . y, L, : Épaisseur du spécimen

Evaluation graphique du coefficient de consolidation

O

20

40

60

80

1 O0 0.1 1 1 O 1 O0 1 O00 1 O000 O 1 O 20 30 40

Temps (min) d ~ e m ~ s (min)

e

(111) 1.385

Déterm. no

CVI -

A( (cm21

Ls (cm) 1.638

R~ (111)

UV

(kpai 379

-- - - - - -.

Cv5, & CvSo = (T. L: ) 1 (4 . t) T = 0.20 pour t50 (Casagrande) T = 0.85 pour tso ( Taylor) Cv,,, = (~,ln)" ln(P)lAt P = AUR ln-,, 1 AUR (Asaoka)

L-GE-10-2, rév. 03102 QOedo-02.xls

t50 1 tso 1 Aff In(S) Cv50 1 CVSO 1 C'Jasa c m cal cc (min) (cm2/s) (III) (111)

20.2 57.0 0.04 1.1E-04 1.7E-04 1.8E-04 2.38E-02 0.013 -

-

--

--.-p..---

--

Kw* (cmls)

8.4E-09

Regression e - log(Kw)

Ck : AefAlog10 (Kw) Kweo : cmls --

Ckleo : 111 -

--

-

.. -- ---

-. .- ~ . -. .- -. .

A- - -- - -

Planche B-5

-- zs QUÉFORMAT,~ - ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE NQ-2501-110 et 092

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-01 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-06 PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 5.92 - 5.98 LOCAL. Candiac, Delson, et St-Constant, (Québec)

ÉCH. No : 01-06 FICHIER : 01-06.CON

ESSAIS SUR SOL INTACT Détermination no : Localisation (cm du haut) Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm) --

Cuc ( k W


Teneur en eau

Croquis du spécimen

5.93

5.95 -

5.97

1 O

100-30 4.9 - v


S , : 13 w, : 38.8

w,, : 40.9 Wp : 17.6 I,, : 23.3



Pénétration cône 609-60" Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare

Teneur en eau-----

2


Cu, ( k W


~ -- --

Teneur en eau

Remarques :

Remarques : (') Valeur estimée, ND: Non déterminé, NP = non Plastique

IL, : 0.91 USC : CL2

Effectué par : M.P. 2004-03-08

Vérifié par

J. Tardif Date : 2004-03-1 2

3

ppp

42

Wn 60 - 60

7.5 -.

3.1 Teneurs

11.65 9.06

1 224

45 - I

.p - 40 .

Z W Ir 4 1 -

5" 3 .-

39 - -

38 i , ,

5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PÉNÉTRATION DU CGNE 609-60' (mm) LIMITE DE LIQUIDITÉ, yC (%)

QCone-04M.xls


4 , 100-30 1 i

42

I

I ...l , en eau

12.8 19.52 14.26 1 047 2.39

..p.-

44.3

DE PLASTICITÉ

4.9 ~

10.49 9.24

1 O11 2.39 - 18.2

i -.

Teneurs en eau naturelles 35.03 / 49.88 25.81 36.84

2.39 1 - . --

9.8 11 .O4 8.53

1 043 2.38 40.8

10.64 9.44

1012 2.40 17.0

1 081 2.44 39.5

1 1 ---p.- ~-

8.3 26.14 19.51 1 014 2.40 38.7

1 451 2.38 37.8

38.8 1

Planche B-6

- ZZZ QUÉFORMAT,~ ESSAI OEDOMÉTRIQUE Page I de 2

ASTM D2435-90 DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-1

CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-O6A PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 5.98 - 6.04

St-Constant (Québec)

Caractéristiques volumiques Étape Initiale Finale

Épaisseur (mm) : 19.20 17.26 -- .- -- -- -- Volume (cc) : .. . ~ - - -- - . . -. 60.84 -. 54.70 -. .

M. humide ta re : 187.00-- 180.90 . - . - -- - -- -- -- . . ..

M. tare : -- -- 76.52 76.52 - -- - .--.-p. - M. humide : 110.48 _ 104.38 M. sèche :

. - 78.01 Densité solide : 2.75 Teneur en eau : 41.6 33.8 Ind. des vides :

-- 1.138 0.922

Degr. de saturat. : 100.5 100.8

Échant. no. : 1 -06A Fichier no. : 1-O6A.OED

1 O0 Contrainte verticale, O,, (kPa)

Résultats d'essai o m : 173 kPa o,,,, : 205 kPa

Cr, ,,, : 0.02 111 Cc ,,, : 0.65 111

yh : 17.8 kNlm3

Remarques Crc moy. de 10 à 35 kPa Cc max. à 262 kPa

(') : Valeur estimée Effectué par H. Bilodeau, ing.

Vérifié par : Jean Tardif, ing.

Date : 2004-04-02

L-GE-10-2, rév. 03/02 QOedo-02.xl.s

Planche B-7

- QUÉFORMAT.~ ESSAI OEDOMÉTRIQUE Page 2 de 2

ASTM D2435-90

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-1 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ECHANT. : TS-O6A

PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (rn) : 5.98 - 6.04 St-Constant (Québec)

Échant. no. : 1 -06A Fichier no. : 1-O6A.OED

Evaluation du coefficient de perméabilité

O 50 100 150 200 250 300 350 400 450

Temps (min) 1 .E-09 1. E-08 1 .E-07

Coefficient de perméabilité, kW (cmls)

--- .-weo . <. I l115

- - - -_ - 111 c k l e ~ : ~---l

K, = (A,/&) . L, . ALn(H,)/At A, : Section du tube 4 : Section i K," = C, . m, . y, L, : Épaisseur du spécimen

du spécimen

Evaluation graphique du coefficient de consolidation

Remarques :

Planche B-8 -- ZSE QUÉFORMAT~ - - - ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE

NQ-2501-110 et 092 DOSSIER : s-11673 SONDAGE : F-2 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-O5B PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 3.30 - 3.40 LOCAL. : Section au sud de Candiac, Delson et St-Constant (Québec)

ÉCH. No : 2-058 FICHIER : 2-05B.CON

(*) Valeur estimée, ND: Non déterminé, NP = non Plastique

RESULTATS Cu, : 163 kPa CuR : 16.2 kPa

s , : 10 w, : 50.0 w, : 69.1 Wp : 25.6 I,, : 43.5 IL, : 0.56

USC : CH Effectué par : C. Durocher 2004-04-21 Vérifié par

Hélène Bilodeau ing. Date : 2004-04-26

ESSAIS SUR SOL INTACT Détermination no : Localisation (cm du haut) Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm)

Cu, ( k W

Masse totale humide Masse totale sèche Tare no

Masse de la tare - . _ --.____.

Teneur en eau


3.31

3.33 -

3.35 -

3.37 -

3.39


J-

Y

1 2 1 3 1 4 1 1 4 1

100-30 100-30 '

Pénétration cône 60g-60° Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare -.

Teneur en eau

2.5 157

ESSAIS SUR SOL REMANIÉ

2.4 170


(kPa)

Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare - - - -

Teneur en eau


Teneurs en eau naturelles 77.90 1 65.16

52.13 1 4:;; 1 41 1

Wn 60 - 60

3.3 16.2

Teneurs en eau

1 i 1 /

11.9 20.17

DE PLASTICITÉ

- . 2.38 ---- 51.8

1 1

13.47 11.24

67 2.36 25.1

2.38 1 - -. -

48.3 1 1 i

l i -- -- -

11.0 27.68 12.64

10.52 324 2.37 26.0

9.2 25.84

12.55 17.12 16.45 202 1 277 278 2.38 1 2.37 1 2.40 74.9 1 71.6 1 66.8

p .

Remarques :

Planche B-9 - - zs QUÉFORMAT.~ - - - ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE NQ-2501-110 et 092

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-4 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-04B PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 2.50 - 2.60 LOCAL. : Section au sud de Candiac, Delson et St-Constant (Québec)

ÉCH. No : 4-04B FICHIER : 4-04B.CON


(') Valeur estimée, ND: Non déterminé, NP = non Plastique

5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

PÉNÉTRATION DU CÔNE 609-60° (mm)

2.51

2.53 -

ESSAIS SUR SOL INTACT Détermination no : 1 2 3 4 Localisation (cm du haut) 1 Cône (Masse - angle)

RESULTATS Cuc : 146 kPa CUR : 43.7 kPa

S, : 3 w, : 43.4

w,, : 64.5 Wp : 26.6 I,, : 38.0 IL, : 0.44

USC : CH Effectué par :

M. Pesant 2004-04-20 Vérifié par


Cuc ( k W


Masse de la tare

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

LIMITE DE LIQUIDITÉ, WLc (%)

, 3ii 1

1'

L-GE-5-1, rév. 03/02 QCone-O1 .xls

-- - . -- - - - - . - - - - 2.38 -

- - - - - - 157 / 134 1

Teneurs en eau naturelles 45.60 31.95 1352

55.28 1

2.55 -

2.57 -

Teneur en eau 46.2 1 51.5


Masse totale sèche 20.24 1 Tare no 38 I

2.59

LIMITES DE CONSISTANCE LIMITE DE LIQUIDITÉ DE PLASTICITÉ

Pénétration cône 609-60° 10.4 8.5 Masse totale humide 20.02 22.62 Masse totale sèche 16.33 18.34 Tare no 214 248 Masse de la tare - 2.36 2.33

26.7


Cu,

Masse totale humide

Wn 60-60

1.9 48.8

100-30 4.5 38.5

Teneurs en eau 27.99 1 1

Planche 13-10 - - ES QUÉFORMAT.! - 1 - - ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE

Remarques :

(*)Valeur estimée, ND: Non déterminé, NP = non Plastique

NQ-2501-110 et 092 DOSSIER : s-11673 SONDAGE : F-4 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-O6A PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 3.80 - 3.90 LOCAL. : Section au sud de Candiac, Delson et St-Constant (Québec)

ÉCH. No : 4-06A FICHIER : 4-06A.CON


5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

PÉNÉTRATION DU CÔNE 609-60' (mm)

RESULTATS Cu, : 30 kPa CuR : 7 kPa

S, : 4 w, : 21.9 w, : 26.7 Wp : 14.0 lpc : 12.7 IL, : 0.62

USC : CL1 Effectué par :

M. Pesant 2004-04-20 Vérifié par


3.81

ESSAIS SUR SOL INTACT

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

LIMITE DE LIQUIDITÉ, WLc (%)

Détermination no : Localisation (cm du haut) Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm) - ------p..-.

IL II L-GE-5-1, rév. 03/02

QCone-O1 .xls

Cuc ( k W


Masse de la tare Teneur en eau

1 1

100-30 6.4 24

2 4

100-30 5.2 - 36

ESSAIS SUR SOL REMANIE 3.85 -

3

Teneurs en eau naturelles 100.40 60.31 1 82.36

2.39 1 2.39 1 22.6 1 19.5 /

4

3.83 -

Type de détermination Cône (Masse - angle) P é n é F o n moyenne (mm) - --

~ U R &Pa)

Wn 60 - 60

-- 5.0 7. O '-- -

Teneurs en eau 3.87 - Masse totale humide 42.48 I

Masse totale sèche 35.29 Tare no Masse de la tare

--

Teneur en eau 21.9 , 3.89


Pénétration cône 609-60° Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare - . --~p. -


13.8 53.58 41.65

392 2.42

Teneur en eau 30.4

DE PLASTICITÉ

28.76 25.51

315 2.39 14.1

11.3 57.76 45.80

386 2.38 27.5

23.97 21.34

318 2.42 13.9 25.7

8.8 ' 62.75

50.39 361 2.37

'

Planche B-11 - -....-

QUÉFORMAT~~ -....- -

DIAMÈTRE DES PARTICULES, D (mm) Date : 2004-05-05

ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE DES SOLS INORGANIQUES NQ 2501 -025

Silt et sable fin à grossier, un peu d'argile et traces de gravier.

MÉTHODE : SÈCHE Masse totale sèche (g) 814 Masse totale > 5mm 46 Pourcentage retenu 5mm 5.7 Diamètre maximum (mm)

TENEUR EN EAU NATURELLE Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide 945.2 Masse totale sèche 828.2 Tare no L-O8 13.9

TENEUR EN EAU, w (%) 14.38

MÉTHODE : SÈCHE Fraction passant tamis 5 Masse de sol humide utilisée (g) : Masse de sol sec utilisée (g) 53.83 Densité relative 2.72 Pourcentage total passant 94.3 Hydromètre 151H no 3742 Masse de I'hydromètre (g) 53.79

L = A.R + B A ( l lcm) : -0.27 B (cm) : 17.57

C = D + 0.2 (20-T) D ( I I I ) : 4.0 Facteur d'échelle F (111) : 1.00

Défloculant : 5 g hexametaphosphate 1 litre

1 O0

L-GE-1-1, rév. 03102 QGrhy-O1 .xls

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-4 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : CF-07 PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 4.42 - 5.03 LOCAL. : St-Constant (Québec)

Échant. no. : 4-07 Fichier no. : 4-07.GRN

TAMIS

(mm)

112 80 56 40 28 20 14 10 5

Plateau

PASSANT 100.0 94.3 74.6 57.1 18.1

1 O 30 60

177.8 0.7

90

- 80 ?. a

70 +- z

60 V)

a 50 W C3

(mm) 20

5 O .4

0.08 0.002

0.0006 0.0067 0.1081

CU : CC :

POURCENT. TOTAL

PASSANT

100.0 98.2 97.6 94.3

MASSES RETENUES 1 POURCENTAGES INDIVID. / CUMUL. 1 RETENU 1 PASSANT

40 z W

30 3

2 20

1 O i l I l l U I I l I 1 1 1 1 1 1 1 I I 1 1 1 1 1 1 1 I I l 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

I O , / 1 1 1 1 1 1 1 1 0.001 0.01 O. 1 1 1 O 1 O0

91.6 85.1 79.6 72.1 63.8 57.1

57.5 53.9 49.3 46.7 41.7 38.0 31.9 29.4 24.4 21.1 18.9 15.2

POURCENT.

TAMISAGE

USC : ML MF : Csi :

Symbole : LS4A2G1 Remarques :

Effect. par : M.P. - C.D. 2004-04-29 Vérifié par

2.50 1.25 0.63 0.32 0.16 0.08

Plateau

D (mm)

0.0816 0.0415 0.0303 0.0221 0.0160 0.0119 0.0086 0.0061 0.0044 0.0030 0.0023 0.0013

DES

O 15 19 46

814 TAMISAGE DU

11.0 38.3 60.9 92.0

126.3 154.2 390.6

SEDIMENTOMETRIE Tempér.

( C ) 23.7

22.5 20.2

20.0

20.5 20.6 21.5 21.7 21.5

Temps (min)

0.25 1 2 4 8

15 30 60

120 256 466

1 421

GRAVIERS

0.0 1.8 2.4 5.7

SABLE 2.8 9.8

15.6 23.6 32.3 39.5

Lecture R 24.0 22.7 21.3 20.8 19.0 17.7 15.5 14.5 12.7 11.3 10.5 9.2

97.2 90.2 84.4 76.4 67.7 60.5

L

(cm) 10.2 10.5 10.9 11.1 11.5 11.9 12.5 12.7 13.2 13.6 13.8 14.2

DIAMETRE

Planche B-12 - - m QUEFORMAT~B - ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE


NQ-2501-110 et 092 DOSSIER : s-11673 SONDAGE : F-6 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-04B PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 2.15 - 2.25 LOCAL. : Section au sud de Candiac, Delson et St-Constant (Québec)



RESULTATS Cu, : 148 kPa CUR : 52.8 kPa

S, : 2 w, : 31.4

w, : 49.5 Wp : 20.7 I,, : 28.8 1, : 0.37

USC : CL2 Effectué par : C. Durocher 2004-04-14 Vérifié par


5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PÉNÉTRATION DU CÔNE 609-60° (mm) LIMITE DE LIQUIDITÉ, WLc (%)

L-GE-5-1, rév. 03/02 QCone-O1 .xls

2.16

ESSAIS SUR SOL INTACT Détermination no : Localisation (cm du haut) Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm)

Cu, (kPa) -----.-.-


Masse de la tare -.

Teneur en eau

1

5.3 5.0 ----. .

140 1 157

1 4 400 - 30

' 400- 30 1

2

2.18 -

2.2 -

Teneurs en eau naturelles


3

84.80 64.56

Type de détermination Cône (Masse - angle)

4

72.16 54.81

Pénétration moyenne (mm) - -. - - . - -- - . -- .- -

(kPa)

Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare - .--p.p-

Teneur en eau

Wn 60-60

208 1 358

-- 1.8 54.3

2.40 32.6

3.9 51.3

Wn 100-30


2.39 33.1

1

Pénétration cône 609-60° Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare -- -.

Teneur en eau

2.22 -

2.24

Teneurs en eau 37.45 : i 29.10 )

Remarques :

314 2.40


336 1 2.42 1

1 2 . 8 1 11.2 24.41 1 23.49

DE PLASTICITÉ

9.8 1 17.47 14.88

280 2.39 20.7

, 17.01 14.50

373 2.37 20.7

31.5

16.53 1 16.24 20.47 2 6 6 ' 1043 / 1011 i

31.3 /

2.36 55.6

2.38 2.39 1 52.3 1 49.0 1

Planche B-13 - -- Z S QUÉFORMAT~ - II - ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE

NQ-2501-110 et 092 DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-7 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-04B PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 2.10 - 2.20 LOCAL. : Section au sud de Candiac, Delson et St-Constant (Québec)

Remarques



RESULTATS Cu, : 135 kPa Cu, : 23.2 kPa

S, : 6 w, : 39.0

WLC : 56.0 Wp : 21.3 I,, : 34.7 IL= : 0.51

USC : CH Effectué par : C. Durocher 2004-04-14 Vérifié par



68 - 1 - 60 -

66 - P s - /

/

58 -- -

l-

5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PÉNETRATION DU CÔNE 609-60° (mm) LIMITE DE LIQUIDITÉ, WLc (Y,)

Détermination no : Localisation (cm du haut) Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm) - --

Cuc ( k W

Masse totale humide

Masse totale sèche Tare no Masse de la tare

- -- Teneur en eau


1'

L-GE-5-1, rév. 03/02 1 QCone-O1 .xls

2.11

2.13 -

2.15 -

Teneurs en eau Masse totale humide 59.02 Masse totale sèche 43.14 1 Tare no I

ESSAIS SUR SOL REMANIÉ Type de détermination Wn Cône (Masse - angle) 100-30 ,

Pénétration moyenne (mm) 5.8 -

Cu, (kPa) 23.2

1 1

400 - 30 5.3

- - - -- 140

-v- 2.17 -

2 4

Masse de la tare - .- -. 2.39 --

Teneur en eau 39.0 1 2.19


Teneurs en eau naturelles

Pénétration cône 609-60° Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare

Teneur en eau

400 - 30 5.5 1

-- -. - ~-

1 130 , - 1

3

73.07

55.04 306

2.38 34.2

4

78.32

60.11 1 309 2.38 31.5


12.1 18.40

DE PLASTICITE 9.0

16.42 13.96 1 335 2.38 21.2

16.74 14.21 1 348 2.38 21.4

22.99 25.44 12.02 15.20 ! 17.38 1313 3 8 4 ; 1 3 6 2 ,

- 2.43 1 2.41 -- 2.38 66.5 1 60.9 53.7

Planche B-14

CLIENT : Consortium BPR-CIMA

PROJET : Prolongement de l'autoroute 30

LOCAL. : St-Constant (Québec)

- - -. ...-

QUÉFORMAT~~ -....- -- -

ÉCHANT. : CF-06

PROF. (m) : 4.35 - 4.96


Échant. no. : 7-06 Il

DOSSIER : s-11673 SONDAGE : F-7

Silt sableux un peu de gravier.

MÉTHODE : SÈCHE Masse totale sèche (g) 76 8 Masse totale > 5mm 86 Pourcentage retenu 5mm : 11.2 Diamètre maximum (mm) :

TENEUR EN EAU NATURELLE

Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide : 881.4 ass se totale sèche : 781.8 Tare no L-O3 13.9

TAMIS

(mm)

112 80 56 40 28 20 14 1 O 5

Plateau I ABLE

TAMISAGE DES GI

MASSES RETENUES POURCENTAGES

O

35 44 86

768

- --

POURCENT.

TOTAL

PASSANT

100.0 95.4 94.2 88.8

84.5 79.2 74.1 68.3 62.0 56.1

INDIVID. RETENU CUMUL. PASSANT

TAMISAGE DU 5

AVIERS

1 2.50 1.25

1 0.63 0.32 0.16 0.08

1 Plateau

1 00

90 h

80 a

70

60 a a w 50 u a I- 40 z w

30 E 3 a 20

1 O l l l l l l l l l 1 l 1 l l l l l l I l l l l l l l l I 1 1 1 1 1 1 1 1 I l l l l l l l

O 1 1 I l l ! 1 I l I 1 / 1 1 1 1 1 ! 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.001 0.01 o. 1 1 10 1 O0

DIAMÈTRE DES PARTICULES, D (mm)

16.8 37.5 57.3 80. O

104.3 127.4 345.7

L-GE-1-1, rév. 03/02 QGrhy-O1 .xls

DIAMÈTRE

(mm) 20 5

0.4 0.08

o. 002 O. 0004 0.0038 O. 1262

POURCENT.

PASSANT

100.0 88.8 70.2 56.1

1 O

3 O

60 CU : 343.2 CC : 0.3

USC : ML MF : Csi :

Symbole : LS3G2 Remarques :

Effect. par :

M.P. - C.D. 2004-04-29

Vérifié par

Hélène Bilodeau ing.

Date : 12004-05-05

Planche B-15 1

-.S.-

~ Q U É F O R M A T ~ -.....-

7-08A.GRN POURCENT.

TOTAL PASSANT

ANALYSE GRANULOMÉTR~QUE DES SOLS iNORGANiQUES NQ 2501-025

Argile et silt, traces de sable.

METHODE : Masse totale sèche (g) 50 Masse totale > 5mm O Pourcentage retenu 5mm 0.0 Diamètre maximum (mm)

TENEUR EN EAU NATURELLE Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide 63.7 Masse totale sèche 45.5 Tare no 365 2.4


METHODE : HUMIDE Fraction passant tamis 5 Masse de sol humide utilisée (g) : 71.33 Masse de sol sec utilisée (g) 50.13

PASSANT

100.0 0.4 100.0

0.08 98.0

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-7 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : CF-08A PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 7.39 - 7.89 LOCAL. : St-Constant (Québec)

Échant. no. : 7-08A

USC: CL-CH

Csi :

Densité relative 2.72 0.0353 1 33.6 7.6 Pourcentage total passant 100.0 0.0254 2 22.5 33.4 7.7 Hydromètre 151H no 3742 0.0185 4 20.2 33.3 7.7 Masse de I'hydromètre (g) 53.79 0.0132 8 32.6 7.9

0.0097 15 20.0 32.3 8.0 L = A.R + B A (l lcm) : -0.27 0.0071 30 30.6 8.4

B (cm) : 17.57 0.0050 60 20.5 29.9 8.6 C = D + 0.2 (20-T) D (111) : 4.0 0.0037 120 20.6 28.0 9.1 Facteur d'échelle F (111) : 1.00 0.0026 256 21.5 25.5 9.8

0.0020 466 21.7 23.3 10.4 0.0012 1 421 21.5 19.9 11.3

Défloculant : 5 g hexametaphosphate 1 litre

TAMIS

(m m)

112 80 56 40 28 20 14 10 5

Plateau

2.50 1.25 0.63 0.32 0.16 0.08

Plateau

D

(mm) 0.0701

Effect. par :


- - -

L-GE-1 -1 , rév. 03/02 QGrhy-O1 .xls

MASSES RETENUES INDIVID. 1 CUMUL.

TAMISAGE

Temps

(min) 0.25

Fichier no. POURCENTAGES

RETENU 1 PASSANT DES

O 50

TAMISAGE DU 0.0 O .O 0.0 0.0 0.5 1 .O

50.1 SEDIMENTOMETRIE

Tempér. (C)

23.7

GRAVIERS

0.0

SABLE 0.0 0.0 0.0 0.0 1 .O 2.0

Lecture R 34.0

100.0 100.0 100.0 200.0 99.0 98.0

L

(cm) 7.5

Planche B-16 - - = QUÉFORMAT,~ - - - LIMITES DE CONSISTANCE DES SOLS

NQ 2501 -090 et 092 - -

DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-7 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : CF-08A PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 7.39 - 7.89 LOCAL. : St-Constant (Québec)

ÉCH. No : 7-08A FICHIER : 7-08A.LIM

MÉTHODE ET PRÉPARATION Méthode : Cône Séchage : Aucun Tamisage : Aucun

Teneur en eau naturelle : Globale

Limite de liauidité :

- LIMITE DE LIQUIDITE

1 AU cône' WLC: 41.1 1 II

TENEURS EN EAU Remarques Masse totale humide Masse totale sèche Tare no

Point no Remarque Pénétration cône 60g-60° Nombre de percussion Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare Teneur en eau

1 Percussi; WLp : 20.9 Limite de lasticité : Indice de plasticité

Au cône Percussion

Indice de liquidité Au cône

NATURELLE

63.71 45.48 365

Masse de la tare

1

13.8

50.38 35.34

344 2.38

45.63

% c 0.002 mm :

2.38

42.30 42.30

% c 0.40 mm : % < 0.08 mm :

C. Durocher 2004-04-30 O

O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

LIMITE DE LIQUIDITÉ, WL (%)

LIMITE DE PLASTICITÉ

Teneur en eau Valeurs moyennes

2

11.2

63.51 45.09

1352 2.39

. 43.14 .

39

5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

PÉNÉTRATION DU CÔNE 60g-60° (mm)

60 I - 50 v 1

0 40

t l O F

? 30

a ~ W O 20 W 2 l

O 7

1 O

( L-GE-4-1, rév. 03102 QLimit-O1 .xls

28.48 23.90 330 2.39

21.29

27.43 23.18 218 2.38

20.43

3

9.0

50.39 36.78

395 2.38

39.56 ,

Percussion ILP : Activité(IPI2mm)

Au cône Ac : Percussion Ap :

20.86

Classif. Cône

Percussion

4

NP : Non plastique ND : Non déterminé EX : Exclus

Remarques:

Effectué par :

USC CL2

5

AASHO

6 7 8

Échant. no. : 7-09 Il

Planche B-17 -....-

-....- ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE DES SOLS INORGANIQUES NQ 2501-025

Silt sableux traces de gravier.

MÉTHODE : SÈCHE Masse totale sèche (g) 898 Masse totale > 5mm 5 1 Pourcentage retenu 5mm : 5.7 Diamètre maximum (mm) :


Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide : 1 045.8 Masse totale sèche : 912.3 Tare no L-O4 13.8

TENEUR EN EAU, w (%) : 14.86

0.001 0.01 o. 1 1 10 1 O0



DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F-7

CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : CF-09 PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 8.92 - 9.53 LOCAL. : St-Constant (Québec)

DIAMÈTRE

(mm) 20 5

0.4 O. 08

o. 002 o. 0021 0.0071 O. 0449

Fichier no. : 7-09.GRN

POURCENT.

PASSANT

98.5 94.3 87. O

69.4

1 O

30 60

TAMIS

(mm)

CU : 21.8 CC : o. 5

USC : ML MF : Csi :


Effect. par :

M.P. - C.D. 2004-04-29

Vérifié par


Date : 12004-05-05

MASSES RETENUES

PASSANT

100.0 98.5 98.5 96.8 94.3

92.2 90.3 88.4 86.3 80.6 69.4

POURCENTAGES

RETENU PASSANT INDIVID.

TAMISAGE DES GRAVIERS

POURCENT.

TOTAL CUMUL.

112 80 56 40 28 20 14 10 5

Plateau

O

13 13 28 5 1

898

o. O

1.5 1.5 3.2 5.7

TAMISAGE DU SABLE

2.50 1.25 0.63 0.32 0.16 0.08

Plateau

4.8 9.1

13.3 18.2 30.9 56.3

212.9

2.3 4.3 6.2 8.5

14.5 26.4

97.7 95.7 93.8 91.5 85.5 73.6

Planche B-18

/ =Q"ÉFORMAT~ 1 ANALYSE GRANULOMETRIQUE DES SOLS INORGAN1QUES NQ 2501-025

DOSSIER : 5-1 1673


PROJET : Prolongement de l'autoroute 30

LOCAL. : St-Constant (Québec)

SONDAGE : F-8

ÉCHANT. : CF-03 PROF. (m) : 1.37 - 1.98

Échant. no. : 8-03 II

1 TAMISAGE DES GRAVIERS

Fichier no. : Silt sableux traces de gravier. POURCENT.

TOTAL

PASSANT

MÉTHODE : SÈCHE Masse totale sèche (g) 964 Masse totale > 5mm 73 Pourcentage retenu 5mm : 7.6 Diamètre maximum (mm) :


Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide : 1101.9 Masse totale sèche : 977.8 Tare no L-O5 13.9


TAMIS

(mm)

112 80 56 40 28 20 14 1 O 5

Plateau

0.001 0.01 o. 1 1 10 1 O0


MASSES RETENUES

INDIVID. 1 CUMUL.

POURCENTAGES

RETENU 1 PASSANT

O

12 34 48 73

964


DIAMÈTRE

(mm) 20 5

0.4 0.08

o. 002 0.0009 0.0060 0.1011

O. O

1.3 3.5 5. O

7.6

TAMISAGE DU SABLE

POURCENT.

PASSANT

98.7 92.4 74.1 57.5

1 O

30 60

2.50 1.25 0.63 0.32 0.16 0.08

Plateau

CU : 111.0 CC : 0.4

USC : ML MF : Csi :

Symbole : LS3Gl Remarques :

Effect. par :

M.P. - C.D. 2004-04-29

Vérifié par


Date : 12004-05-05

13.8 31.9 50.7 73.6 99.4

126.0 333.9

4.1 9.6

15.2 22.0 29.8 37.7

Planche B-19


PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 LOCAL. : St-Constant (Québec)

- - -....-

QUÉFORMAT,~ -S...- -- -

Sable fin à moyen et silt, traces de gravier.

ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE DES SOLS INORGANIQUES NQ 2501-025

MÉTHODE : SÈCHE Masse totale sèche (g) 980 Masse totale > 5mm 13

Pourcentage retenu 5mm : 1.3 Diamètre maximum (mm) :



Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide : 1 137.3 ass se totale sèche : 994.1

1 Tare no L-O7 13.9


TAMIS 1 MASSES RETENUES

(mm)

2.50 1.25 0.63 0.32 0.16 0.08

Plateau

112 80 56 40 28 20 14 1 O 5

Plateau

ÉCHANT. : CF-06

PROF. (m) : 5.95 - 6.56

TAMISAGE DES C l

- -

INDIVID.

O 10 13

980

Échant. no. : 8-06 II

CUMUL.

I TAMISAGE DU

Fichier no. : 8-06.GRN POURCENTAGES 1 POURCENT.

1

ABLE 1

TOTAL

PASSANT

100.0 99.0 98.7

RETENU PASSANT

AVlERS

o. 0 1 .O

1.3

Planche B-20 v

-....- ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE DES SOLS INORGANIQUES

NQ 2501 -025

DIAMETRE

(mm) 20 5

0.4 O. 08

o. 002 0.0315 O. 0647 0.2193

- -

POURCENT.

PASSANT

1 00. O

87. O 67.4 35.9

1 O

3 O 60

DOSSIER : s-11673 SONDAGE : F-8 CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : CF-07

PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 7.47 - 7.93 LOCAL. : St-Constant (Québec)

Échant. no. : 8-07

CU : CC : 0.6 7.0 1

USC : MF : Csi :

SM ~ Symbole : SfgL4G2 Remarques :

Effect. par :

M.P. - C.D. 2004-04-2s

Vérifié par


Date : 12004-05-05

Sable fin à grossier et silt un peu de gravier.



Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide : 1032.9 Masse totale sèche : 929.2 Tare no L-O6 14.0


Fichier no. : 8-07.GRN TAMIS

(mm)

l

1 O0

90 n

V 80 a

70 Q

% 60 Q a ui 50 C3 Q

40 z Lu

30 rY II)

g 20


1 O

O

MASSES RETENUES

PASSANT

100.0 94.3 87.0

82.3 75.0 70.8 65.8 55.1 35.9

INDIVID.


0.001 0.01 o. 1 1 10 1 O0


-

POURCENT.

TOTAL CUMUL.

POURCENTAGES

112 80 56 40 28 20 14 1 O 5

Plateau

RETENU

-

PASSANT

O

52 119 915

-

O. O

5.7 13.0

TAMISAGE DU SABLE

2.50 1.25 0.63 0.32 0.16 0.08

Plateau

21.1 53.6 72.4 94.5

142. O

227.8 387.8

5.4 13.8 18.7 24.4 36.6 58.7

94.6 86.2 81.3 75.6 63.4 41.3

Planche B-21

-....- -1 --- ANALYSE GRANULOOÉTRIQUE DES SOLS INORGANIQUES

NQ 2501 -025


CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : CF-04

PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 2.89 - 3.50 LOCAL. : St-Constant (Québec)

Échant. no. : 9-04

Fichier no. : 9-04.GRN Silt sableux et graveleux. TAMIS

(mm)

MÉTHODE : SECHE Masse totale sèche (g) : 1 580 Masse totale > 5mm 336 Pourcentage retenu 5mm : 21.3 Diamètre maximum (mm) :


Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide : 1 651.0 Masse totale sèche : 1 592.9 Tare no L-30 13.4


MASSES RETENUES POURCENTAGES

RETENU ( PASSANT INDIVID.

POURCENT.

TOTAL CUMUL.

PASSANT

100.0 93.0 90.4 88.6 86.1 83.0 78.7

74.0 68.8 64.3 58.9 52.1 44.8


1 00

90 - 80

a

70

3 rn 60 a LU 50 u

40 z w

30 IX 3 a 20

1 O

O

0.001 0.01 o. 1 1 1 O 1 O0


L-GE-1-1, rév. 03/02

112 80 56 40 28 20 14 1 O 5

Plateau

DIAMETRE

(mm) 20

5 0.4

O. 08 0.002

0.0031 0.0200 0.3665

O

111 151 179 220 269 336

1 580

POURCENT.

PASSANT

88.6 78.7 60.7 44.8

- 1 O

3 O

60

O. O

7. O 9.6

11.4 13.9 17.0 21.3

TAMISAGE DU SABLE

CU : 120.1

CC : 0.4 USC : SM

MF : Csi :


Effect. par :

M.P. - C.D. 2004-04-29

Vérifié par


Date : (2004-05-05

QGrhy-O1 .xls

2.50 1.25 0.63 0.32 0.16 0.08

Plateau

17.8 37.1 54. O

74.3 99.8

127.5 295.6

6.0 12.6 18.3 25.1 33.8 43.1

94. O

87.4 81.7 74.9 66.2 56.9

Planche B-22

1 O0

90 h

$, a

8 O

70

60 a w 50 (3

40 z W

30 [r 3 a 20

1 O

O

0.001 0.01 o. 1 1 1 O 1 O0



-....- 1 =QUEFORMAT$ 1 -....a


DOSSIER : s-11673 SONDAGE : F-9

CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : CF-05

PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (rn) : 4.42 - 5.03 LOCAL. : St-Constant (Québec)

Échant. no. : 9-05

Fichier no. : 9-05.GRN Sable moyen à grossier graveleux et silteux.

TAMIS

(mm)

MASSES RETENUES

INDIVID. CUMUL.



Fraction passant tamis : Aucun Masse totale humide : 1071.3 Masse totale sèche : 983.5 Tare no L-31 13.4


POURCENT.

TOTAL

POURCENTAGES

PASSANT

100.0 95.6 88.4 84.4 79.0 68.8

60.8 50.1 42.5 36.3 31.0 25.0

RETENU


PASSANT

112 80 56 40 28 20 14 1 O

5 Plateau

O

43 113 152 203 303 970

O. O

4.4 11.6 15.6 21.0 31.2

TAMISAGE DU SABLE

2.50 1.25 0.63 0.32 0.1 6 0.08

Plateau

37.9 88.9

125.5 155.0 180.4 208.8 328.2

- -

11.5 27.1 38.2 47.2 55. O

63.6

~pp

88.5 72.9 61.8 52.8 45.0 36.4

Planche B-23 - ( m QUÉFORMAT.~ ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE

NQ-2501-110 et 092 DOSSIER : S-11673 SONDAGE : F - I l CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-066 PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 4.70 - 4.80


ÉCH. No : 11 -06B FICHIER : 11-O6B.CON

Croquis du spécimen ESSAIS SUR SOL INTACT

Détermination no : 1 Localisation (cm du haut) 4.71

Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm)

-- .- - 5.0 1 10.0 4.8 4 11.3


Cuc ( k W


Masse de la tare ~- -

ESSAIS SUR SOL REMANIÉ

Remarques .

70 - 60 5

- 68 0 50 5 0

.w- 3 66 40 Q W

5 64 F [r 3 n 3 62 w 20 z n

60 W

10 a

58 z

O 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PÉNÉTRATION DU CÔNE 609-60' (mm) LIMITE DE LIQUIDITÉ, WLc (%)

L-C QCone-O1 .xls QCone-O1 .xls

Type de détermination Cône (Masse - angle) Pénétration moyenne (mm) - -

(kPa)


-- Teneur en eau

RESULTATS Cu, : 38 kPa Cu, : 3.6 kPa

s , : II w, : 62.0

w,, : 60.4 Wp : 23.7 I,, : 36.7 IL, : 1 .O4

USC : CH Effectué par : P.Blanchet 04-06-28

Vérifié par


39 1 39 Teneurs en eau naturelles

Wn 60 - 60

7.0 3.6

57.34 36.45 1 454

- 2.38 Teneur en eau 61.3 ::i

4 79


4.73 - 57.34 36.45 1 454 2.38 61.3 - 2.38

57.7

43 31

-

Pénétration cône 60g-60° Masse totale humide Masse totale séche Tare no Masse de la tare

Teneur en eau

-. 2.38 57.7

58.38 37.88 1 370

--

Teneurs en eau

58.38 37.88 1 370

28.28 18 38

356 2.41 62.0

I


14.9 ' 11.4 ~ 9.0 ' 23 94 24 49 24'41 ' 15.61 16.33 15.52

DE PLASTICITÉ

1 371 2.41 67.8

17.08 14.27 1 232 2.39 23.7

21.68 17.98

394 2.42 23.8

425 363 2.39 63.0

2.40 58.6

Planche B-24 - - QUÉFORMAT.~ = ESSAIS AU CÔNE DE LABORATOIRE

NQ-2501-110 et 092

DOSSIER : s-11673 SONDAGE : F- I l CLIENT : Consortium BPR-CIMA ÉCHANT. : TS-07A PROJET : Prolongement de l'autoroute 30 PROF. (m) : 5.95 - 6.05


Pénétration moyenne (mm) -- - -- - - ' 10.0 l 4.8 8.9

CUC ( k W 43 1 49 Teneurs en eau naturelles 9 50.70 50.70 63.07 63.07


Masse totale sèche 33.63 33.63 42.26 42.26 Tare no 1 272 272 / 1 036 / 1 036 1

Détermination no : Localisation (cm du haut) Cône (Masse - angle)

ESSAIS SUR SOL REMANIE Type de détermination 1 wn 1 Cône (Masse - angle) 1 60 - 60 1

Masse de la tare -- 2.40 1 2.40 1 2.42

3 1 4 1

2.42

Masse totale sèche I

17.73 l l Tare no 1 39 i 1

2

Teneur en eau 54.7 1 54.7 1 52.2 i 52.2

P>Eration moyenne (mm) 1 8.0 / - -- ~ U R @Pa) 2.8 1

Teneurs en eau

Masse de la tare -- - - - - 2.41 1 Teneur en eau 51.4

1

1

Masse totale humide

ÉCH. No : 11-07A FICHIER : 11-07A.CON


25.61 1 1 I

100-30 i 400-30 100-30 ! 400-30 1 4


4


Remarques :

58 - 60

- 56 0 50 s 0

g 54 .w- 40 4 5 52 ? K 4 30

a 2 50 w 20 z a

48 W

10 a

46 z

O 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 O 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

PÉNÉTRATION DU CÔNE 609-60' (mm) LIMITE DE LIQUIDITÉ, WLc (%)

L-C QCone-O1 .xls QCone-O1 xls

Pénétration cône 609-60° Masse totale humide Masse totale sèche Tare no Masse de la tare .-p. --

Teneur en eau


S , : 15 w, : 51.4

w,, : 50.9 w, : 22.2

I,, : 28.7 IL, : 1 .O2

USC : CH Effectué par : P.Blanchet 04-06-28

Vérifié par



14.9 19.41

DE PLASTICITÉ

17.61 14.87 1 264 2.41 - P-

22.0

11.8 16.89 18.05

15.19 1 022

- 2.39 - .. 22.3

8.0 19.69

13.26 11.87 14.05 324 1 1 048 1227 1

-- 2.39 i 2.44 56.6 1 53.2

2.39 1 -- - 48.4 1

APPENDICE C

STABILITÉ DES REMBLAIS D'APPROCHE

SUR LES SOLS ARGILEUX

(planches C-1 et C-2)

DESSINS 11673-1 À 11673-7

IMPLANTATION DES FORAGES

Forage et numéro

Sondage manuel et numéro

BRETELLE A

"GEO-REF-Sondage-forage.zipW, en date du 17 mars 2004

Autoroute 30 - Section au sud Candiac, Delson et St-Constant, Québec

Localisation des sondages

___

Forage et numéro

"GEO-REF-Sondage-forage.zipn, en date du 17 mars 2004


Localisation des forages

- EQUÉFORMAT~C

Forage et numéro

"GEO-REF-Sondage-forage.zipW, en date du 17 mars 2004



___ EQUÉFORMAT~C

DESSINE: J. P.

Forage et numéro


en date du 17 mars 2004



- ~ Q U É F O R M A T ~ E

Forage et numéro


"GEO-REF-Sondage-forage.zipU,

BRETELLE G en date du 17 mars 2004



Forage et numéro

"GEO-REF-Sondage-forage.zipM, en date du 17 mars 2004



KQUÉFORMAT~C

Étude géotechnique; Prolongement de l'autoroute 30 ...forages F-1, F-2 et F-11 à l'aide d'un...

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