ÉTUDE GÉOTECHNIQUE -...

ÉTUDE GÉOTECHNIQUE

RAPPORT : G-13-432-1 DATE : 2013-10-03

CLIENT : CPE LES ÉTOILES FILANTES

PROJET : NOUVEAU CPE LOTS 4 661 483 ET 484

RANG STE-HENRIETTE ST-LIN-LAURENTIDES, QUÉBEC

PRÉPARÉ PAR : Jean Perron, ing.

Distribution : Mme Kimberley Bouchard, CPE Les Étoiles Filantes (1 original numérique) M. Hugo Labrecque, Sentinelles Consultants inc. (1 original numérique)

TABLE DES MATIÈRES

1 INTRODUCTION ...................................................................................................................... 1

2 DESCRIPTION DU SITE .......................................................................................................... 1

3 TRAVAUX DE CHANTIER ....................................................................................................... 2

4 TRAVAUX DE LABORATOIRE ................................................................................................ 2

5 RÉSULTATS DES SONDAGES ............................................................................................... 3

6 RECOMMANDATIONS ET COMMENTAIRES ........................................................................ 4

7 RECOMMANDATIONS GÉNÉRALES DE CONSTRUCTION .................................................. 8

8 LIMITATIONS DE L'ÉTUDE ..................................................................................................... 9

Annexe I : Plan de localisation des sondages Annexe II : Rapports des sondages Annexe III : Compilation des essais sur l’argile

- i -

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1 INTRODUCTION Les services de Qualilab Inspection Inc. ont été retenus par Mme Kimberley Bouchard du CPE Les Étoiles Filantes, afin de réaliser une étude géotechnique pour un nouveau CPE, lots 4 661 483 et 484, rang Ste-Henriette, à St-Lin-Laurentides. Le projet prévoit la construction d’un bâtiment de 1 ou 2 étages sans sous-sol. Au moment de la réalisation de l’étude géotechnique, la superficie, le niveau du rez-de-chaussée et l’emplacement du bâtiment n’avaient pas été définis. L’étude géotechnique avait pour but d’évaluer la nature et les caractéristiques des sols, la profondeur de l’eau souterraine et du roc, s’il y a lieu, afin de déterminer la capacité portante aux états limites de tenue en service (ÉLTS), la catégorie d’emplacement sismique et le potentiel de liquéfaction des sols, en vue de la conception des fondations du nouveau bâtiment et d’émettre des recommandations pour la préparation du site à l’étude. L’étude géotechnique a été réalisée en conformité avec les exigences du code national du bâtiment 2005, parties 3 et 4. Ce rapport discute de l’ensemble des travaux réalisés au chantier et en laboratoire, présente les résultats obtenus et émet des recommandations et commentaires préliminaire relativement au projet anticipé. Le texte est suivi d’annexes où l’on retrouve un plan de localisation des sondages (annexe I), les rapports des sondages (annexe II) et la compilation des essais de laboratoire sur l’argile (annexe III). Ce rapport est assujetti à certaines conditions limitatives qui découlent de la nature inhérente aux profils géologique, géotechnique et hydrogéologique des sites investigués par sondage. La portée de l'étude réalisée et les limitations qui s'y appliquent sont énoncées à la fin du texte. Ces conditions limitatives font partie intégrante de ce rapport et le lecteur est prié d'en prendre connaissance afin de faciliter sa compréhension, son interprétation et son utilisation du présent document. 2 DESCRIPTION DU SITE Le terrain à l’étude correspond aux lots 4 661 483 et 484 du cadastre du Québec. Celui-ci a une superficie de 4 153,9 m2. Il s’agit d’un terrain vacant et relativement plat. Une différence d’élévation de 1,0 m a été mesurée entre les forages. Par rapport au rang Ste-Henriette, le terrain est jusqu’à 1,0 m plus bas. Le terrain est boisé, sauf la partie centrale qui est dénudée de végétation. Dans ce secteur, on note des évidences d’activités humaines (pile de terre végétale, épandage de copeaux de bois).

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3 TRAVAUX DE CHANTIER Les travaux de chantier ont consisté en la réalisation de trois (3) forages, identifiés F-1 à F-3, répartis dans le secteur déboisé accessible. Tous les forages ont été réalisés sous la supervision constante d’un membre de notre personnel qualifié. Les forages ont été réalisés les 19 et 20 septembre 2013. Ces derniers ont été réalisés au moyen

d’une foreuse de type CME-55. Les forages ont atteint une profondeur de 6,0 à 23,5 m. Les

échantillons de sol dans les forages ont été récupérés avec un échantillonneur normalisé de type

cuillère fendue. La cuillère fendue procure des échantillons remaniés mais représentatifs de la

nature des sols en place. L’enfoncement des cuillères fendues permet aussi d’obtenir des valeurs

de pénétration appelées « indices N », ce qui constitue un essai de pénétration standard « SPT ».

L’essai est répété pour chaque intervalle de 60 cm ou jusqu’au refus et les indices obtenus sont

des valeurs caractéristiques à partir desquelles on peut estimer la densité, la compressibilité et la

résistance des différentes couches de sol traversées. La procédure est cependant peu applicable

aux dépôts argileux, à part l’évaluation de la consistance.

De plus, 2 profils scissométriques, au moyen d’un scissomètre Nilcon, ont été réalisés adjacents

aux forages F-1 et F-2, afin de déterminer la résistance au cisaillement du dépôt d’argile.

Finalement, des tubes ouverts ont été installés dans les 3 forages pour mesurer le niveau de l’eau

dans le sol. Une lecture du niveau de l’eau a été réalisée le 2 octobre 2013.

L’implantation des sondages a été réalisée par le représentant de Qualilab. Les élévations indiquées dans ce rapport sont des élévations arbitraires. Le repère utilisé correspond au sommet du puits artésien situé sur la propriété portant le numéro civique 977 rue des Érables. Une élévation arbitraire de 30,0 m a été assignée à point de référence. L’annexe I présente un plan de localisation des sondages. 4 TRAVAUX DE LABORATOIRE Au total, 37 échantillons de sol ont été prélevés à partir des forages. Tous les échantillons de sol prélevés à partir des forages ont été transportés à notre laboratoire, où ils ont été soumis à un examen visuel plus approfondi, pour fins d’identification et de classification. Parmi les échantillons de sol prélevés, 5 essais ont été réalisés, afin de déterminer les limites de consistance du dépôt d’argile. L’annexe III présente la compilation des essais de laboratoire. Les résultats sont discutés à la section suivante. Tous les échantillons prélevés à partir des sondages et non utilisés pour les essais de laboratoire seront conservés pour une période de 6 mois à partir de la date d’émission de ce rapport, après quoi ils seront disposés à moins d’avis contraire de votre part.

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5 RÉSULTATS DES SONDAGES Les sondages ont révélé des conditions homogènes pour l’ensemble du site. Les paragraphes suivants présentent un résumé de nos observations. L’annexe II présente les rapports détaillés de chaque sondage accompagnés de notes explicatives sur la terminologie et les symboles utilisés dans ce type de document. 5.1 Terre végétale Une couche de terre végétale est présente en surface à l’endroit des forages F-2 et F-3. L’épaisseur de cette couche est de l’ordre de 0,2 m. À noter que la terre végétale dans la partie boisée pourrait être plus épaisse. 5.2 Sable Sous la terre végétale des forages F-2 et F-3 et directement à partir de la surface du forage F-1, un dépôt de sable a été rencontré entre 0,0 et 0,2 m de profondeur, soit entre les élévations 28,8 et 29,8 m. Celui-ci contient des traces de silt. L’épaisseur du sable varie entre 3,4 et 4,2 m. Le sable présente une compacité lâche à moyenne avec des indices « N » compris entre 7 et 16, pour une moyenne de l’ordre de 10. 5.3 Dépôt d’argile Sous le dépôt de sable, un dépôt d’argile silteuse a été rencontré entre 3,6 et 4,2 m de profondeur,

soit entre les élévations 24,8 et 26,4 m. L’argile présente une consistance ferme, puis devient

généralement raide en profondeur. La résistance au cisaillement du dépôt d’argile obtenue à partir

du profil scissométrique varie entre 31 et 90 kPa, pour une moyenne de l’ordre de 56 kPa sur toute

l’épaisseur du dépôt. La teneur en eau de l’argile varie entre 58 et 74 % avec une limite de liquidité

comprise entre 52 et 62 % et un indice de plasticité compris entre 22 et 37. L’annexe III présente

l’abaque de plasticité du dépôt argileux. Les forages F-2 et F-3 ont été arrêtés au sein du dépôt

d’argile à 6,0 m de profondeur. Le forage F-1 s’est poursuivi jusqu’au refus d’avancement à 23,5 m

de profondeur, soit à l’élévation 6,0 m. Le refus d’avancement peut signifier la présence du roc ou

la présence d’un sol très dense avec des blocs (till).

5.4 Nappe phréatique La nappe phréatique a été mesurée dans les tubes ouverts laissés dans les forages. Une lecture du niveau de l’eau souterraine a été réalisée le 2 octobre 2013. La nappe phréatique a été relevée entre 0,9 et 1,3 m de profondeur, soit entre les élévations 28,1 et 28,7 m. La nappe phréatique se situe au sein du dépôt de sable.

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Il est important de souligner que le niveau de l’eau dans le sol est susceptible de fluctuer considérablement selon les saisons et/ou les conditions climatiques locales et que seule la prise de lectures à différentes périodes de l'année permet d'établir le niveau de la nappe phréatique et ses fluctuations dans le temps. 6 RECOMMANDATIONS ET COMMENTAIRES Sur la base des résultats obtenus à l’emplacement des sondages et présumant que ces derniers représentent adéquatement les conditions sur l'ensemble du site investigué, nous vous présentons nos recommandations et commentaires préliminaires, sous réserve des limitations inhérentes à toute étude géotechnique, tel que stipulé à la section 8. 6.1 Généralités et préparation du site Le projet prévoit la construction d’un bâtiment de 1 ou 2 étages sans sous-sol. Au moment de la réalisation de l’étude géotechnique, la superficie, le niveau du rez-de-chaussée et l’emplacement du bâtiment n’avaient pas été définis. Pour les fins de la présente étude, nous avons assumé que le rez-de-chaussée du bâtiment reposera à l’élévation arbitraire 30,3 m, soit 0,3 m plus haut que le niveau du rang Ste-Henriette. Par conséquent, les fondations périphériques devraient reposer au niveau ± 28,6 m et les fondations intérieures au niveau ± 29,6 m. Le dépôt de sable naturel a été rencontré entre les élévations 28,8 et 29,8 m. En ce qui a trait à la nappe phréatique, cette dernière a été observée entre les élévations 28,1 et 28,7 m.

Des fondations conventionnelles, de type semelles filantes et isolées, pourront être construites pour reprendre les charges du bâtiment projeté. Selon les résultats des forages, les fondations périphériques devraient reposer au sein du dépôt de sable naturel de compacité lâche à moyenne. En ce qui a trait aux fondations intérieures, un remblai contrôlé sera requis par endroit. Pour la préparation du site à l’endroit du bâtiment et des aménagements extérieurs, nous recommandons d’excaver la terre végétale, les remblais, s’il y a lieu, et les débris (copeaux de bois observés en surface) jusqu’au dépôt de sable naturel. Par la suite, le terrain devra être rehaussé jusqu’au niveau projeté de la dalle-sur-sol du bâtiment et des aménagements extérieurs au moyen d’un sable MG-112 mis en couches de 300 mm et compacté à un minimum de 95 % de la masse volumique maximale du matériau.

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6.2 Capacités portantes

Le tableau I présente les capacités portantes aux états limites de tenue en service (ÉLTS) à

envisager pour la conception des semelles reposant sur le dépôt de sable de compacité lâche à

moyenne et/ou sur un remblai contrôlé de sable.

Tableau I

Capacités portantes aux états limites de tenue en service (ÉLTS) à envisager

Type de semelle Capacité

portante en kPa

Largeur minimale

recommandée de la

semelle en mm

Semelles filantes avec un encastrement de 0,7 m 75 760

Semelles carrées avec un encastrement de 0,7 m 75 900

Semelles filantes avec un encastrement de 1,5 m 100 760

Semelles carrées avec un encastrement de 1,5 m 125 900

Notes : L’encastrement correspond à la profondeur du dessous de la semelle par rapport à la dalle-sur-sol pour les

semelles intérieures ou par rapport au terrain fini extérieur pour les semelles périphériques. Les largeurs minimales de la

semelle devront être respectées pour assurer la capacité portante et les tassements évalués.

Les concepteurs devront tenir compte des charges vives et mortes des structures projetées pour la

conception des fondations. Sous des contraintes n’excédant pas les capacités portantes aux états

limites de tenue en service (ÉLTS) recommandées, les tassements total et différentiel ne devraient

pas dépasser 25 mm et 20 mm respectivement.

Afin de limiter les tassements et assurer les capacités portantes établies, il est très important que

les surfaces d’assise au niveau des semelles projetées soient non remaniées et exemptes de sol

lâche et instable, eau et/ou boue avant de procéder au bétonnage. L’entrepreneur devra prendre

toutes les mesures nécessaires pour éviter tout remaniement indu des sols porteurs.

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La capacité portante aux états limites ultimes (ÉLU) des fondations devra être calculée selon la

méthode expliquée à la section 10.2 du Manuel Canadien d’Ingénierie des Fondations, édition

2006. Le tableau II présente les paramètres géotechniques recommandés pour calculer la

capacité portante aux états limites ultimes pour le site à l’étude :

Tableau II Paramètres géotechniques pour calculer la capacité portante à l’ÉLU

Paramètres Unités Sable

Angle de frottement interne (Ø) degrés 28

Cohésion (C) kN/m2 0

Poids volumique humide (γm) kN/m3 16

Note : Un coefficient de pondération de la résistance de 0,5 devra être appliqué à la capacité portante aux états limites

ultimes (ÉLU) pour la conception des fondations.

6.3 Catégorie d’emplacement sismique

Une catégorie d’emplacement sismique « D » devra être utilisée pour la conception des fondations, ce qui correspond à un sol consistant selon le tableau 4.1.4.8.A du code national du bâtiment 2005. La catégorie d’emplacement sismique pour le site à l’étude est dictée par la présence d’un dépôt de sable de compacité lâche à moyenne, suivi d’un dépôt d’argile de consistance ferme à raide sous les fondations du bâtiment. À notre avis, une catégorie supérieure pourrait être obtenue, compte tenu de la nature du sol, au moyen d’une étude géophysique afin de déterminer la vitesse moyenne des ondes de cisaillement dans le till et le roc.

6.4 Évaluation du potentiel de liquéfaction

Compte tenu de la présence d’un dépôt de sable de compacité lâche à moyenne suivi d’un dépôt

d’argile de consistance ferme à raide sous les fondations des bâtiments, une évaluation du

potentiel de liquéfaction de ces dépôts a été réalisée. Le potentiel de liquéfaction du dépôt de

sable et du dépôt d’argile a été évalué selon la méthode présentée à la section 6 du Manuel

Canadien d’Ingénierie des Fondations, édition 2006.

L’évaluation du potentiel de liquéfaction du dépôt de sable a été effectuée à partir des indices

« N » obtenus au droit des forages. Les calculs ont été réalisés en considérant les paramètres

sismiques définis dans le code national du bâtiment 2005, soit une valeur de l’accélération en

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pointe au niveau du sol (amax) de 0,43g. Basé selon nos calculs, le dépôt de sable de compacité

lâche ne présente pas de potentiel de liquéfaction.

L’évaluation du potentiel de liquéfaction du dépôt d’argile a été effectuée à partir des essais de

laboratoire réalisés afin de déterminer les limites de consistance. Basé selon ces données, le

dépôt d’argile ne présente pas de potentiel de liquéfaction.

6.5 Dalle-sur-sol

Une dalle-sur-sol conventionnelle, construite sur le sol et structuralement séparée des murs de fondation et des colonnes, pourra être utilisée dans le cadre de ce projet. Pour l’assise de la dalle-sur-sol, il est recommandé de mettre en place une fondation d’au moins 300 mm de pierre concassée MG-20, compactée à un minimum de 95 % de sa masse volumique maximale. La pierre concassée utilisée comme fondation sous toute structure en béton devrait être certifiée DB, ce qui atteste de son potentiel de gonflement négligeable.

6.6 Drainage à court et à long terme

Lors des travaux d’excavation, des infiltrations d’eau pourraient survenir provenant de nappes

perchées. Toutes les mesures devront être prises pour éviter un remaniement des surfaces

d’assise qui pourrait affecter la capacité portante des sols. À long terme, aucune mesure

particulière n’est à prendre, considérant que le bâtiment n’aura pas de sous-sol et que la nappe

phréatique est rencontrée plus bas que le niveau projeté des fondations périphériques. Il est

important de souligner que le niveau de l’eau dans le sol est susceptible de fluctuer

considérablement selon les saisons et/ou les conditions climatiques locales et que seule la

prise de lectures à différentes périodes de l'année permet d'établir le niveau de la nappe

phréatique et ses fluctuations dans le temps.

6.7 Soutènement temporaire

Aucun soutènement temporaire n’est prévu dans le cadre de ce projet. Il est prévu des pentes

d’excavation en périphérie pour assurer la sécurité. Les pentes devront être réalisées en

conformité avec les exigences de la CSST et selon les règles de l’art.

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7 RECOMMANDATIONS GÉNÉRALES DE CONSTRUCTION 7.1 Contrôle qualitatif

Il est toujours recommandé de procéder à un contrôle qualitatif des diverses étapes de la construction afin d'assurer la qualité de la structure et des aménagements extérieurs projetés. En particulier, pour ce type de projet, les assises des fondations devront être vérifiées par du personnel qualifié qui pourra certifier que les empattements reposent sur des couches adéquates pour supporter de manière sécuritaire les pressions transmises par les structures planifiées. De plus, les opérations de remblayage et de compactage devraient également faire l'objet d'un suivi approprié, de façon à s'assurer que des matériaux conformes soient employés et que les degrés de compactage demandés ont bien été atteints. Finalement, les opérations de bétonnage devraient faire l’objet d’une supervision à temps plein pour s’assurer de la conformité des bétons requis et de leurs mises en place.

7.2 Protection contre le gel

La pénétration du gel dans les sols porteurs peut causer des problèmes aux structures. Les commentaires suivants sont présentés afin de minimiser les risques associés :

Toutes les fondations extérieures devront être enfouies à une profondeur d’au moins 1,5 m sous le niveau final du terrain adjacent, à moins de protéger les sols porteurs avec une isolation thermique équivalente;

Lors de travaux de construction en hiver, les éventuels sols porteurs exposés et le béton doivent être constamment protégés du gel par des matériaux isolants, tels que de la paille, de l'isolant rigide, des abris chauffés ou autre moyen efficace;

Lorsque les sols sont sujets à des soulèvements dus au gel, des précautions à long terme doivent être prises pour que les trottoirs ou le pavage n'interfèrent pas avec l'ouverture des portes durant l'hiver. Ce problème potentiel peut être minimisé de plusieurs façons, notamment en conservant un seuil adéquat entre les portes extérieures et le terrain, en prévoyant l'emploi de sections de dalle structurale, ou encore en utilisant un remblai granulaire bien gradué et bien drainé d'une épaisseur suffisante, conjointement avec un drainage positif, etc.

Afin de limiter l'amplitude des soulèvements différentiels sous l'action du gel, entre

les remblais granulaires peu gélifs et les sols naturels généralement plus sensibles

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au gel, il est important d'excaver les tranchées des servitudes en prévoyant des pentes de transition appropriées dans la zone d'influence du gel et/ou en remblayant les tranchées avec les sols excavés, en tentant de reproduire la stratigraphie encaissante.

7.3 Divers

Le remblai qui sera utilisé autour des murs de fondation devra être exempt de cailloux, de blocs, de débris et de sols organiques ou argileux.

La surface autour des fondations devra être inclinée de manière à éloigner l'eau de

ruissellement provenant de la pluie, des gouttières ou de la fonte des neiges. Les sols fins ou cohérents sont très sensibles aux remaniements causés par les

intempéries (pluie, gel, fonte des neiges) et/ou par la circulation des ouvriers et de la machinerie de chantier. Un remaniement excessif des surfaces d'assise pourrait entraîner une perte de résistance des sols et, subséquemment, des tassements inacceptables. Des vibrations pourraient même provoquer un glissement de terrain, dépendamment des contraintes et des conditions locales.

La pierre concassée qui sera utilisée sous les empattements, les dalles et toute

structure en béton devrait toujours être certifiée "DB", ce qui confirme que la pierre est exempte de minéraux de sulfure de fer, telle la pyrite, ou autres minéraux argileux à structure feuilletée. De tels minéraux sont potentiellement gonflants et susceptibles de causer des dommages structuraux importants, à plus ou moins long terme.

La présente étude n'avait pas pour but de déterminer la présence d'ocre ferreuse. Il

est important de s'assurer de placer les fondations des bâtiments et les drains périphériques nettement au-dessus de la nappe phréatique afin de limiter le pompage et les problèmes reliés à l'ocre ferreuse, s'il y a lieu.

8 LIMITATIONS CONCERNANT LES ÉTUDES GÉOTECHNIQUES 8.1 Objet du rapport

Ce rapport d'étude géotechnique est destiné uniquement au client pour qui il a été préparé. Les informations incluses sont présentées au meilleur de notre connaissance et à la lumière des données disponibles à Qualilab Inspection au moment de sa rédaction. Ce rapport doit être considéré comme un tout et aucune de ses parties ne peut être utilisée isolément. Tout usage que pourrait en faire une tierce partie ou toute décision basée sur son contenu prise par cette tierce partie est la responsabilité de cette dernière.

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Ce rapport s'adresse avant tout aux concepteurs du projet. Il a essentiellement pour but de leur présenter les conditions géologiques et géotechniques rencontrées au droit des sondages et de les guider dans la conception des ouvrages à ériger, à la lumière des conditions observées au moment de notre intervention sur le site proposé. Bien que ce rapport contienne quelques informations relatives à la qualité environnementale de sols retrouvés sur le site, il ne saurait en aucune façon être considéré et utilisé comme un rapport de caractérisation environnementale.

8.2 Suivi du rapport et du projet

Tous les détails de conception et de construction sont rarement connus au moment de la réalisation d'une étude géotechnique. Les recommandations et commentaires émis dans le rapport d'étude sont basés sur les résultats des sondages effectués et découlent de la compréhension du projet, telle que définie au moment de l'étude. Ces recommandations et commentaires devraient être révisés et confirmés par Qualilab Inspection inc., lorsque la conception du projet sera finalisée. Il est donc recommandé que le maître d'œuvre s'assure de la concordance de ses plans et devis pour les travaux de terrassement, de drainage, d'excavation et de construction des fondations avec le contenu du rapport géotechnique préalablement obtenu, afin de vérifier que ce document a été correctement interprété et utilisé. Nous recommandons également que les services de Qualilab Inspection soient retenus lors des travaux de construction, afin de s’assurer que les conditions rencontrées soient conformes à nos mesures et observations notées lors des sondages et travaux réalisés dans le cadre de cette étude.

8.3 Variabilité des conditions géologiques et géotechniques

Les descriptions de sol ou de roc présentées dans les rapports de sondage sont basées sur des méthodes d'identification et de classification communément employées dans la pratique professionnelle de la géotechnique. Les notes explicatives jointes en annexe illustrent certaines des données de base utilisées pour présenter les résultats obtenus sur les rapports de sondage. Les descriptions découlent d'un jugement de l'ingénieur et la pratique courante veut qu'elles puissent être sujettes à une certaine interprétation. Les conditions géologiques présentées sont celles qui ont été observées au moment de la réalisation des sondages. Les conditions de sol ou du roc peuvent toutefois être modifiées de façon significative par des travaux de construction (excavation, drainage, dynamitage, fonçage de pieux) sur le site ou sur les sites adjacents. Elles peuvent aussi être affectées par l'exposition des sols et du roc à l'humidité, au séchage ou au gel.

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Les rapports de sondage présentent la synthèse des unités stratigraphiques rencontrées aux emplacements des sondages seulement. Le degré de précision des conditions indiquées sur ces rapports et notre interprétation subséquente sont tributaires des méthodes d'échantillonnage retenues et de l'uniformité intrinsèque du terrain investigué. Les conditions réelles du terrain, entre les sondages, peuvent présenter des variations significatives par rapport à celles rencontrées au droit des sondages effectués. Les conditions de l’eau souterraine décrites dans ce rapport correspondent uniquement aux emplacements et aux dates indiquées. Le niveau de l'eau souterraine peut être influencé de plusieurs façons, à la hausse ou à la baisse, notamment par les conditions climatiques et saisonnières, ou encore par l'intervention humaine sur le site étudié ou sur des terrains avoisinants.

Nous espérons que les informations contenues dans ce rapport répondent à vos attentes et aux exigences du mandat qui nous a été confié. N'hésitez pas à communiquer avec nous pour tout renseignement additionnel. Veuillez agréer l'expression de nos sentiments les meilleurs. QUALILAB INSPECTION INC. Jean Perron, ing.

ANNEXE I

PLAN DE LOCALISATION DES SONDAGES

PLAN DELOCALISATIONDES FORAGES

Client : CPE Les Étoiles Filantes

Dossier : G-13-432

Projet : Futur CPESite : Rang Ste-Henriette, St-Lin-LaurentidesBM : 30,0 m (Puits artésien du #977,

rue des Érables)

Échelle :

ArbitraireGéodésique

Préparé par : J. Martin Vérifié par : J. Perron, ing.

F-703/09/2012

: Forages

0 3015 m

4 661 484Sup.: 2 072,3 m²

4 661 483Sup.: 2 081,6 m²

4 661 482

4 661 485(#977) 3 572 860

4 301 835

4 301 834

Rang Sainte-Henriette

F-3él.: 29,0 m

F-2él.: 30,0 m

F-1él.: 29,5 m

LC él.: 30,0 m

vers la ruedes Érables

Rue Alain

ANNEXE II

RAPPORTS DES SONDAGES

RAPPORT DEFORAGE


Dossier : G-13-432

Projet : Futur CPESite : Rang Ste-Henriette, St-Lin-LaurentidesSupervisé par : H. A.Élévation du sol : 29,5 m

Forage no.: F-1Date (début) : 2013-09-19Date (fin) : 2013-09-19Équipement : Foreuse CME-55

Remarques : Avancement du forage facile. Piézomètre installé à la base du forage.

Élévation (m)

Prof

onde

ur

Stratigraphie

Échantillons

État

Type

et #

Sous-échantillon

Récupération

N, N

C o

u R

QD

Évidence de

cont

amin

atio

n

Niv

eau

d'ea

u/ D

ate Essais de laboratoire

et remarques

28,9

(pi) (m)

0,6

1

2

3

4

5

6

5

10

15

20

Sable. Brun beige. Présence d'un peu de racines.Compacité très lâche. CF-1 50 3


Préparé par : J. Martin Page 1 de 3Vérifié par : J. Perron, ing.

F-712/04/2012

7

Sable avec traces de silt. Brun. Devenant gris àpartir de 1,2 m. Compacité lâche à moyenne.

25,3 4,2 Argile silteuse. Gris. Consistance ferme devenantraide à partir de ±9 m.

CF-2 60 13

CF-3 60 11

CF-4 60 7

CF-5 65 8

CF-6 90 15

CF-7 60 16

CF-8 65 2

CF-9 80 2

CF-10 100 2

CF-11 100 2

CU = 32,1 kPa

CU = 43,3 kPa

CU = 43,3 kPa

CF-9 : w = 64,4 %wL = 62,4 %wP = 29,9 %IP = 33

CF-11 : w = 58,1 %wL = 58,9 %wP = 33,3 %IP = 26

28,3 1,2

RAPPORT DEFORAGE


Dossier : G-13-432



Élévation (m)

Prof

onde

ur

Stratigraphie

Échantillons

État

Type

et #

Sous-échantillon

Récupération

N, N

C o

u R

QD

Évidence de

cont

amin

atio

n

Niv

eau

d'ea

u/ D


et remarques

(pi) (m)

8

9

10

11

12

13

Argile silteuse. Gris. Consistance ferme devenantraide à partir de ±9 m.



F-712/04/2012

14

25

30

35

40

45

15

50

CF-12 100 2

CF-13 100 2

CF-14 100 2

CU = 42,0 kPa

CU = 52,8 kPa

CU = 55,5 kPa

CU = 66,4 kPa

CF-12 : w = 74,2 %wL = 54,7 %wP = 18,2 %IP = 37

CF-13 : w = 67,2 %wL = 59,5 %wP = 37,2 %IP = 22

RAPPORT DEFORAGE


Dossier : G-13-432



Élévation (m)

Prof

onde

ur

Stratigraphie

Échantillons

État

Type

et #

Sous-échantillon

Récupération

N, N

C o

u R

QD

Évidence de

cont

amin

atio

n

Niv

eau

d'ea

u/ D


et remarques

(pi) (m)



F-712/04/2012

16

17

18

19

20

21

22

55

60

65

70

2375

6,0 23,5

Argile silteuse. Gris. Consistance ferme devenantraide à partir de ±9 m.

Fin du forage.Refus sur le roc ou sur un sol très dense (till).

CF-15 100 2

CF-16 100 2

CF-17 75 2

CF-14 100 2CU = 66,4 kPa

CU = 90,7 kPa

CU = 78,6 kPa

CF-14 : w = 64,1 %wL = 53,4 %wP = 29,2 %IP = 24

CF-16 : w = 71,6 %wL = 52,3 %wP = 27,3 %IP = 25

RAPPORT DEFORAGE


Dossier : G-13-432




Élévation (m)

Prof

onde

ur

Stratigraphie

Échantillons

État

Type

et #

Sous-échantillon

Récupération

N, N

C o

u R

QD

Évidence de

cont

amin

atio

n

Niv

eau

d'ea

u/ D


et remarques

29,8

(pi) (m)

0,2

1

2

3

4

5

6

5

10

15

20

Terre végétale.CF-1 90 9



F-712/04/2012

7


26,4 3,6 Argile silteuse. Gris. Consistance ferme à raide.

CF-2 70 9

CF-3 50 7

CF-4 70 9

CF-5 60 7

CF-6 70 10

CF-7 80 2

CF-8 80 2

CF-9 70 2

CF-10 90 3

CU = 31,2 kPa

CU = 44,7 kPa24,0 6,0 Fin du forage.

CU = 56,9 kPa

25 CU = 42,0 kPa

28,7 1,3

RAPPORT DEFORAGE


Dossier : G-13-432




Élévation (m)

Prof

onde

ur

Stratigraphie

Échantillons

État

Type

et #

Sous-échantillon

Récupération

N, N

C o

u R

QD

Évidence de

cont

amin

atio

n

Niv

eau

d'ea

u/ D


et remarques

28,8

(pi) (m)

0,2

1

2

3

4

5

6

5

10

15

20

Terre végétale.CF-1 3



F-712/04/2012

7


24,8 4,2 Argile silteuse. Gris. Consistance ferme à raide.

CF-2 9

CF-3 9

CF-4 11

CF-5 12

CF-6 9

CF-7 12

CF-8 2

CF-9 2

CF-10 2

23,0 6,0 Fin du forage.

25

28,1 0,9

ANNEXE III

ABAQUE DE PLASTICITÉ

w(%)

wL

(%) wP

(%) IP IL

64 62 30 33 1,1

58 59 33 26 1,0

74 55 18 37 1,5

67 60 37 22 1,3

64 53 29 24 1,4

72 52 27 25 1,8

F-323/03/2012

CF-13

F-1

SITE: Rang Ste-Henriette, St-Lin-Laurentides

18,80 Argile de plasticité élevée (CH)18,20

15,20CF-14

CF-16

F-1

F-1

F-1

F-1

Compilé par:

CF-11

CF-12

6,00 6,60

9,80

12,80

9,20

Vérifié par :

Argile de plasticité élevée (CH)

Silt de compressibilité élevée et argile organique (MH ou OH)

15,80 Silt de compressibilité élevée et argile organique (MH ou OH)

Sondage

Jean Perron, ing.Joël Martin

12,20

(Compilation des résultats)

PROJET:

4,80 5,40

Profondeurde (m) à

Échantillon

F-1 CF-9

Description

ABAQUE DE PLASTICITÉ

CLIENT:

DOSSIER:

CPE Les Étoiles Filantes

Futur CPE

G-13-432

Silt de compressibilité élevée et argile organique (MH ou OH)

Argile de plasticité élevée (CH)

0

10

20

30

40

50

60

70

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Limite de Liquidité (%)

Ind

ice

de

Pla

stic

ité

Argiles inorganiques

de faible plasticité

Argiles inorganiques de

plasticité moyenne

Argiles inorganiques de

plasticité élevée

Silts inorganiques de

compressibilité élevée

et argiles organiques


compressibilité moyenne

et silts organiques


compressibilité faible

F-713/08/99 Rev.0

PROFIL CORPORATIF 1.0 PRÉSENTATION DE LA FIRME Qualilab Inspection inc. est un laboratoire de sol fondé en 1984 et spécialisé dans les domaines de la géotechnique, de l’environnement et de l’ingénierie des matériaux. Qualilab Inspection inc. est membre de l’Association des Consultants et Laboratoires Experts (ACLE), divisions ingénierie des sols et des matériaux et géoenvironnement. De plus, Qualilab Inspection possède un système qualité certifié selon la norme ISO 9001-2000. Nous avons comme engagement qualité de répondre adéquatement aux besoins et aux attentes de nos clients, dans les délais convenus et à un prix compétitif. Qualilab Inspection inc. s’appuie sur une équipe multidisciplinaire de professionnels et de techniciens qui disposent de tous les équipements pour mener à bien les différentes activités. Nous possédons un laboratoire complet permettant de réaliser les essais sur les sols, les granulats, le béton de ciment et le béton bitumineux selon les normes en vigueur. 2.0 LES SERVICES

GÉOTECHNIQUE

Études géotechniques pour des projets résidentiels, commerciaux, industriels, institutionnels et municipaux.

Identification de la nature des sols, du roc et de la nappe phréatique. Analyses géotechniques et évaluation du comportement de fondations superficielles

ou profondes. Études hydrogéologique. Évaluation géotechnique des chaussées. Mécanique des roches.

.../2

F-713/08/99 Rev.0

2

GÉOTECHNIQUE (suite)

Études géotechniques pour des installations septiques. Expertises géotechniques pour des problèmes structuraux reliés au sol. Expertise géotechnique sur l’ocre ferreuse. Essais spécialisés en chantier et en laboratoire pour déterminer les propriétés

géotechniques des sols et du roc. Études de stabilité de pentes naturelles, d’ouvrage en terre, de murs de soutènement

et de structures de soutènement temporaires.

ENVIRONNEMENT

Évaluation environnementale de site - Phase I . Caractérisation environnementale de site - Phase II. Restauration de sites contaminés – Phase III. Restauration suite à l’enlèvement de réservoirs souterrains. Excavation et manutention de sols contaminés. Traitement des sols et de l’eau contaminés. Évaluation des matières dangereuses. Audit de conformité environnementale.

INGENIERIE DES MATÉRIAUX

Inspection et essais de contrôle en chantier lors des travaux de terrassements. Inspection et essais de contrôle en chantier lors de la mise en place du béton de

ciment et d’enrobés bitumineux. Échantillonnage des matériaux en chantier (sols, granulats, béton de ciment et

enrobés bitumineux) et essais de contrôle de la qualité en laboratoire. Vérification en chantier de la conformité de charpentes d’acier. Contrôle des travaux de mise en place de pieux. Expertise sur la pyrite. Inspection de la mise en place de fondations profondes. Vérification et approbation de formules de mélange de béton de ciment et d’enrobés

bitumineux.

ÉTUDE GÉOTECHNIQUE -...

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