SEMELLE DE FONDATION ISOLEEB.A.E.L 91 rvis 99

DonnesDimensions du poteau Grand cot du poteau b = 0.8 m

Petit cot du poteau a = 0.4 mContrainte de l'acier utilis Fe = 400 MPaContrainte du bton 28 jours Fc28 = 25 MPaEffort de service = G + Q Nser = 1.665 MNEffort ultime = 1.35 G + 1.5 Q Nu = 2.28885 MNContrainte admissible du sol Dpend du type de sol q.sol = 0.225 MPaType de calcul (1) Dbords homothtiques, (2) Dbord constant Type : 2Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTP Type : 1

RsultatsAire approche de la surface portante ( Nu / q.sol ) S1 = 10.17 mCalcul des dimensions approches

A1 = ( S1 x ( a / b )) ^1/2 B1 = ( S2 x ( b / a )) ^1/2 Dbord A = 1.30 m

Dbord B = 1.30 mA1 = 3.00 m

A1 = a+( 2 x dbord ), B1 = b+( 2 x dbord ) B1 = 3.40 mChoix des dimensions A > A1 A = 3.50 m

B > B1 B = mHauteur minimale de la semelle Si dbord > 15 cm => (( B - b ) / 4 ) + 5 cm

Si dbord < 15 cm => ( 2 x dbord ) + 5 cm Ht mini = -0.15 mChoix de la hauteur de la semelle Arrondir Ht = 0.50 mCalcul de la hauteur utile ( Ht - 5 cm ) d = 0.45 m

Contrle de la contrainte admissible du solAire de la surface portante ( A x B ) S = 0.00 mPoids propre de la semelle ( A x B x Ht x 0.025 ) Pp = 0.0000 MNCharge totale sur le sol ( Nu + Pp ) N = 2.2889 MNContrainte de travail sur le sol ( N / S ) q' = #DIV/0! MPaContrle ( q' < q ) #DIV/0!

Dtermination des aciers tendusContrainte de traction du bton 0.6 + ( 0.06 x Fc28 ) Ft28 = 2.10 MPaContrainte de traction de l'acier

201.63 MPaNappe infrieure Ax // b = -18.35 cmNappe suprieure Ay // a = 71.11 cmChoix des sections commeriales Lire dans le tableau des aciers Ax =>

CHANTIER :

Dbord homothtique =>

Dbord constant => Dbord = [((( 4 x S1 ) + a - 2ab + b )^1/2 ) - a - b ] / 4

FP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( x Ftj )^1/2 ))) FTP = 0.80 x st ( FP ) st ( Nser / 8 ) x (( B - b ) / ( d x st )) ( Nser / 8 ) x (( A - a ) / ( d xst ))

Ay =>

SEMELLE DE FONDATION CONTINUEB.A.E.L 91 rvis 99

DonnesLargeur du mur b = 0.2 m

Contrainte de l'acier utilis Fe = 400 MPa

Contrainte du bton 28 jours Fc28 = 30 MPa

Effort de service = G + Q Nser = 0.35 MN

Effort ultime = 1.35 G + 1.5 Q Nu = 0.42 MN

Contrainte admissible du sol Dpend du type de sol q sol = 0.8 MPa

Conditions de fissuration (1) FP, (2) FTP Type : 2

RsultatsAire et dimension approche ( Nu / q sol ) S1 = B1 = 0.53 m

Choix des dimensions B > B1 B = 0.55 m

Dtermination du type de semelle si [( B - b ) / 2] < 15 cm =>>

=>> Semelle de petite dimension

si [( B - b ) / 2 ] > 15 cm =>> Semelle de

=>> Semelle de grande dimension grande dimensionHauteur minimale de la semelle

Grande dimens = [( B - b ) / 4 ] + 5 cm Ht.mini = 0.14 m

Choix de la hauteur de la semelle Ht = 0.30 m

Calcul de la hauteur utile ( Ht - 5 cm ) d = 0.25 m

Contrle de la contrainte admissible du solAire de la surface portante S = 0.55 m

Poids propre de la semelle Pp = 0.0041 MN

Charge totale sur le sol ( Nu + Pp ) N = 0.4241 MN

Contrainte de travail sur le sol ( N / S ) q' = 0.771 MPa

Contrle ( q' < q ) vrifi

Dtermination des aciers tendusContrainte de traction du bton 0.6 + ( 0.06 x Fc28 ) Ft28 = 2.40 MPa

Contrainte de traction de l'acier

172.44 MPaSection d'acier de chainage minimal ( 1,6 cm / ml pour HA 500 ) = ( 1,6 x B )

( 2,00 cm / ml pour HA 400 ) = ( 2,00 x B )

Ax .mini = 2.00 cm

Nappe suprieure Petite dimens =>> pas de ferraillage

Ay = 3.55 cm / ml

Nappe infrieure Petite dimens = Ax . mini

Grande dimens = maxi ( Ay /4 ; Ax . mini ) Ax // b = 2.00 cm

Choix des sections commeriales Lire dans le tableau des aciers Ay => 4 HA 10

Ax => 3 HA 10

CHANTIER :

Petite dimens = 2 x [(( B - b ) / 2 ) + 5 cm ]

B x 1.00

( B x 1.00 x Ht x 0.025 )

FP = mini ( 2/3 Fe ; maxi ( 1/2 Fe ; 110 x (( x Ftj )^1/2 ))) FTP = 0.80 x st ( FP ) st

Remarque : Si B < 1,00m = ( 1,6 ou 2,00 cm )

Grande dimens =( Nser / 8 ) x [( B - b ) / ( d x st )]

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