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DIRECTION DEPARTEMENTALE DE L'EQUIPEMENT Subdivision R/EGOA

PROJET DE REMPLACEMENT DU PONT SUR LA RIVIERE MONSIEUR - RN.4 -

B A M B O U - COURBARIL - D U C H A M P S

Reconnaissances géotechniques

H. BELZ Avec la collaboration de P. CHUIT

F. MACIEJAK - J. BRUISSON

Juin 1992 R35110ANT4S92

P R O J E T D E R E M P L A C E M E N T D U P O N T S U R LA RIVIERE M O N S I E U R - R N . 4 B A M B O U - C O U R B A R I L - D U C H A M P S

Reconnaissances géotechniques

R 3 5 1 1 0 A N T 4 S 9 2 JUIN 1992

R E S U M E

Dans le cadre du projet de remplacement vers l'aval du pont de la R N . 4 sur la rivière Monsieur au lieu-dit B a m b o u Courbaril Duchamps , il a été réalisé 22 fouilles à la pelle mécanique, 2 sondages carottés, 2 sondages pressiométriques, des essais de laboratoire sur 4 échantillons, appuyés par une cartographie préliminaire d'affleurements.

Ils ont mis en évidence la nature du sous-sol : une succession de silt inorganique, alluvions fluviátiles, cinérites argilisées reposant sur un substratum géotechnique composé de lave, fortement argilisée et fracturée en tête.

Le principe de fondation superficielle défini dans le projet est adapté au contexte géotechnique reconnu. La capacité portante des terrains est suffisante pour l'ouvrage projeté. Le futur pont sera suffisamment rigidifiée pour reprendre les éventuels tassements différentiels. Il conviendra de procéder à une mise hors d'eau des fouilles, y compris en période de crue.

Les remblais seront mis en place après purge du matériau végétal et des détritus nombreux. Les tassements de 10 à 15 c m en rive droite seront obtenus en trois mois.

Par H. BELZ avec la collaboration de P. CHUIT, F. MACIEJAK, J. BRUISSON

BRGM • Antilles R351W ANT 4S 92

TABLE D E S MATIERES

1. P R O B L E M E P O S E - OBJECTIFS

2. CONTEXTE

3. NATURE DES RECONNAISSANCES - PHASAGE

3.1 - Recueil des éléments géologiques pour le dimensionnement des protections des berges par le bureau d'étude hydraulique

3.2 - Caractérisation des sols supports aux remblais d'accès 3.3 - Caractérisation des sols supports des fondations du futur ouvra

ge

4. RESULTATS

4.1 - Sondages pressiométriques et carottés 4.2 - Fouilles à la pelle mécanique 4.3 - Essais en laboratoire

5. A N A L Y S E D E S RESULTATS - DISPOSITIONS CONSTRUCTIVES

5.1 - Ouvrage d'art

5.1.1 - Fondations - Contrainte de calcul 5.1.2 - Tassements attendus

5.2 - Remblais d'accès

5.2.1 - Rive droite 5.2.2 - Rive gauche

6. CONCLUSIONS

BRCM - Antilles R35110 ANT 4S 92

FIGURES DANS LE TEXTE

Figure 1 - Situation géographique - échelle 1/25.000

Figure 2 - Contexte géologique - échelle 1/50.000

ANNEXES JOINTES AU RAPPORT

Annexe 1 - Implantation des reconnaissances

échelle 1/500

Annexe 2 - Coupes des sondages pressiométriques

a et b et des sondages carottés - échelle 1/100

Annexe 4 - Résultats des essais de laboratoire

1 à 4

Annexe 5 - Coupe géotechnique interprétative longi

tudinale au projet - échelle 1/100

Annexe 6 - Cote du toit des alluvions - remblai rive

droite

Annexe 7 - Implantation du projet et caractéristiques

1 à 8 géométriques - variante 3

Annexe 8 - Note préliminaire pour le dimensionnement

des protections des berges.

4S.ANT. 7058

1178 ZZ 1428 1178 ZZ 1429

Annexe 3 - Coupes des sondages à la pelle mécanique 4S.ANT. 7059

4S.ANT. 7060

4S.ANT. 7061

4S.ANT. 7062

4S.ANT. 7063

4S.ANT. 7064

BRGM • Antilles R35110 ANT 4S 92

1. OBJECTIFS D E L ' E T U D E

La Direction Départementale de l'Equipement - Subdivision R / E G O A prévoit la reconstruction du pont sur la rivière Monsieur et un aménagement du tracé de la R N . 4 de part et d'autre de l'ouvrage.

Trop étroit, e n d o m m a g é par des crues successives, sous dimensionné des points de vue hydraulique et trafic routier actuel, le pont n'est plus adapté aux sollicitations qu'il subit.

Le B R G M a été mandaté pour réaliser les reconnaissances géologiques et géotechniques afin de :

• apporter des éléments géologiques pour le dimensionnement des protections de berge (reconnaissances visuelles et granulométriques).

• définir la qualité et la répartition spatiale des sols supports des remblais d'accès au pont projeté.

• définir la qualité des sols supports à l'aplomb des fondations du pont projeté et le m o d e de fondation à retenir.

• l'étude des deux murs de soutènement existants, au nord du projet (état des sols en pied) et l'apport des éléments et suggestions permettant un choix sur la solution à adopter feront l'objet d'une note additionnelle ultérieurement.

BRGM - Antilles R35110. ANT 4S 92 1

FIGURE 1 : Situation géographique échelle 1/25000

?!v ' V i L V i W v J i j \>'V^ >i'* v 'U1" j 1^-^HS.lr '•'//vi.'.« « , V A ' ( - W \h i« • " '

y v*4 Dis'\^'TK * - %>AV U f

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R35110 ANT 92

2. C O N T E X T E

Le site étudié se trouve au sud de la c o m m u n e de St Joseph, sur la R N . 4 , à la limite avec Fort de France.

La morphologie présente un relief prononcé.

Le lit de la rivière Monsieur s'apparente à celui d'un torrent, avec localement de brefs élargissements et ruptures de pente.

La carte géologique au 1/50.000 montre quatre séries qui, chronologiquement correspondent à :

• coulées de basalte porphyrique de vert Pré (ßm2 )

• coulées de lave aphyrique massive du morne Jacob (a¿¿)

• conglomérats fluviátiles du Carbet Ancien ("c)

• coulées de lave de Fort de France (7cC \)

Cet environnement complexe, avec des mises en place particulières (chenaux plus ou moins imbriqués dans des paléovallées) laisse attendre d'importantes variations latérales et verticales.

De plus, un environnement climatique du type tropical humide aboutit à l'altération en masse et en profondeur, tendant à modifier et/ou masquer la nature des matériaux d'origine et diminuer leurs caractéristiques géotechniques.

Les observations ne permettent pas de définir la présence d'une nappe phréatique bien individualisée, hormis à proximité immédiate de la rivière Monsieur.

Le contexte sismotectonique de la Martinique et la configuration du site (vallée prononcée et encaissée) imposent la prise en compte de l'aléa sismique.


FIGURE 2 : Contexte géologique-extrait de la carte géologique de la Martinique

échelle 1/50000 (Légende dans le texte)

-DE-FRANCE $V£. . * '>$?:

R35110 AS ANT 92

Du point de vue sismique, la Martinique est classée en zone III (très haut risque), les règles P S 69, révisées en 82 et les recommandations A F P S 90 doivent être appliquées dans le dimensionnement des ouvrages.

BRGM • Antillas R35110. ANT 4S 92 3

3. N A T U R E D E S R E C O N N A I S S A N C E S - P H A S A G E

En fonction des problèmes posés, la campagne s'est déroulée en plusieurs phases.

3.1 - RECUEIL D E S E L E M E N T S G E O L O G I Q U E S P O U R LE D I M E N S I O N N E -M E N T D E S PROTECTIONS D E S B E R G E S P A R LE B U R E A U D ' E T U D E H Y DRAULIQUE

• cartographie d'affleurements par un géologue volcanologue sur l'ensemble du site.

• fouilles à la pelle mécanique à une profondeur de 2 à 3 m / T N pour : '

- identification lithologique visuelle

- prélèvement d'échantillons en vue de granulomere au laboratoire pour chaque lithofaciès visualisé.

Cette phase n'a été réalisée qu'en rive droite et dans le lit du cours d'eau.

3.2 - CARACTERISATION D E S S O L S S U P P O R T S A U X REMBLAIS D ' A C C E S

• En rive droite

- 14 fouilles à la pelle mécanique à une profondeur de 2 à 3 m / T N pour :

. identification géotechnique visuelle

. prélèvement d'échantillons intacts avec essais d'identification, oe-domètres, cisaillements UU et limites d'Atterberg.

• En rive gauche

Il n'a pas été réalisé de reconnaissances par impossibilité d'accès. De ce fait, les forages correspondant à l'appui nord du futur ouvrage seront utilisés pour ce domaine.

BRGM • Antilles R35110. ANT 4S 92 4

3.3 - CARACTERISATION DES SOLS SUPPORTS DES FONDATIONS DU FUTUR OUVRAGE

• En rive droite : appui sud

- 1 sondage pressiométrique à 15 m , avec essais tous les mètres (SP.1)

- 1 sondage carotté (SC.1) à 10 m , avec prélèvement de 4 échantillons intacts (2 A P M et 2 carottes paraffinées)

- 1 série d'essais en laboratoire : identification, limites d'Atterberg, cisaillement et oedo'mètre sur l'APM prélevé entre 4,00 et 4,50 m .

• En rive gauche : appui nord

- 1 sondage pressiométrique (SP.2) à 9,8 m , avec prélèvement de 3 échantillons intacts (1 A P M et 2 carottes paraffinées).

- 1 série d'essais au laboratoire : identification, limites d'Atterberg, cisaillement et oedomètre sur l'APM prélevé entre 3,50 et 4,00 m .

BRGM - Anlillos R35110. ANT 4S 92 5

4. R E S U L T A T S

4.1 - S O N D A G E S PRESSIOMETRIQUES ET C A R O T T E S (annexe 2)

Les deux essais pressiométriques montrent des résultats qualitativement semblables :

- des terrains aux caractéristiques mécaniques médiocres :

PI de 1 à 1,7 M P a E de 3,3 à 13 M P a

- un substratum géotechnique

. altéré en tête PI de 3 M P a E de 10 à 25 M P a

. sain par la suite PI > 4 M P a E > 80 M P a

Au vu des sondages carottés, on retrouve, conformément à la carte géologique à 1/50.000, la succession chronologique :

- coulées de lave de Vert Pré et du Morne Jacob correspondant au substratum géotechnique qui sont coiffées d'un horizon de cendres totalement argilisées, dont l'épaisseur varie de 1,5 à 3,5 m de la rive droite à la rive gauche de la rivière Monsieur.

- conglomérat fluviatile du Carbet Ancien, probablement remanié localement par le cours d'eau.

4.2 - FOUILLES A LA PELLE M E C A N I Q U E (annexe 3)

Pour préciser la nature et la répartition géologique dans le cadre de la note préliminaire pour le dimensionnement des protections de berges (annexe


8) mais aussi afin de reconnaître les sols supports aux remblais d'accès en rive droite, les analyser, y réaliser des essais de laboratoire (cf. paragraphe 4.3), 22 fouilles à la pelle mécanique ont été réalisées.

Elles ont montré les variations latérales et verticales de faciès, dans les horizons atteints, témoignant du caractère aléatoire des dépôts, typique des zones de chenaux et paléovallées. L'ensemble des observations est reproduit sur une carte de synthèse (annexe 8).

4.3 - ESSAIS E N L A B O R A T O I R E (annexe 4)

4.3.1 - Remblais d'accès - rive droite

Issus des échantillons prélevés lors des fouilles à la pelle mécanique, ils ne caractérisent que les argiles de surface.

C e sont des argiles d'altération, marron, à éléments, de consistance moyenne.

Les limites d'Atterberg, associées au diagramme de Casagrande montrent que ce sont des argiles organiques ou silts inorganiques de forte compressibilité.

L'essai oedométrique précise qu'elles ne sont pas de nature gonflante, l'indice des vides e 0 variant de 1,25 à 1,55 alors que le coefficient de compressibilité est faible en regard de la teneur en eau et de l'indice des vides.

Une coupe géotechnique synthétique, selon le profil en long de la variante 3 retenue figure en annexe 5. Elle résulte d'une extrapolation la plus plausible, était donné les éléments recueillis.

BRGM - Antillas R35110. ANT 4S 92 7

5. A N A L Y S E D E S R E S U L T A T S - DISPOSITIONS C O N S T R U C T I V E S

L'analyse et la synthèse de l'ensemble des résultats permettent la construction de la coupe figurant en annexe 5. Elle résulte de l'extrapolation la plus plausible étant donné les éléments recueillis.

La géométrie des horizons à faibles caractéristiques géomécaniques amène les observations suivantes :

• Le dispositif de fondation du futur ouvrage d'art, tel que présenté sur le projet (annexé 7), est adapté.

• Il faudra porter une attention particulière à l'assainissement des fonds de fouille, réalisée avec des moyens appropriés tout en ne compromettant pas la teneur des talus, affouillement,.... Il conviendra d'être particulièrement vigilant en regard des crues.

5.1 - O U V R A G E D ' A R T

5.1.1 - Fondations - Contrainte de calcul

Le dispositif de fondation étudié est tel que défini en annexe 6.

La contrainte de calcul est définie telle que :

qu ^ kp . pie + qo

kp : facteur de portance, qui dépend des dimensions de la fondation, de son encastrement relatif et de la nature du sol ;

pie: pression limite nette équivalente au niveau des fondations, déterminée à partir de la pression limite nette calculée pour chaque niveau pie = pi - po ;

po : pression horizontale naturelle au niveau des fondations, au m o m e n t des sondages ;

qo : pression verticale naturelle autour des fondations après construction.


Hypothèses de calcul

- décomposition géotechnique du sol en tricouche (annexe 5) ;

- calcul de la contrainte ultime d'après les DTU 13-12 ;

- si l'on considère l'encrage des semelles à

. 116,60 m N G M en rive droite (sud)

. 118,00 m N G M en rive gauche (nord).

O n obtient alors :

Rive droite (sud)

Rive gauche (nord)

kp

1,03

1,03

Pie (MPa)

0,7

1

quit (MPa)

0,82

1,1

Pour une contrainte appliquée calculée avec les éléments en notre possession, une valeur de 2,5 T / m 3 c o m m e densité de béton et 1 T / m 2 de surcharge appliquée

q E L S = 0,24 M P a

q E L U = 0,32 M P a

5.1.2 - Tassements attendus

La nature des matériaux n'ayant pas permis un prélèvement dans chaque horizon pour essai oedométrique en laboratoire, les calculs sont basés sur les valeurs pressiométriques, confortées par l'oedomètre issu de l'horizon cendreux - argileux.

Le tassement final est la s o m m e de deux termes :

Se : tassement dit de consolidation

Sd : tassement dit déviatorique


avec Sc = « ( o - yD) Ac B 9 Em

Sd = 2 (a - YD) Bo (A d B_) a

9 Em Bo

où Bo = 0,6 m

a = composante normale de la contrainte du sol sous la fondation pour l'état limite de sen/ice ;

E m = module pressiométrique du sol ; a = coefficient rhéologique, dépendant de la nature du sol con

sidéré.

En rive gauche, on aboutit à des tassements de 4 à 5 c m , au droit de l'essai pressiométrique.

En rive droite, les tassements calculés seront de 2 à 3 c m , à l'aplomb de l'essai pressiométrique.

L'horizon compressible montrant une géométrie sensible, il conviendra de rigidifier au mieux la structure pour reprendre les éventuels tassements différentiels sur chaque appui.

5.2 - R E M B L A I S D ' A C C E S

Les problèmes sensiblement différents en rive gauche et en rive droite sont abordés séparément.

5.2.1 - Rive droite

Sur la base du profil prévisionnel (annexe 7), le remblai, d'un linéaire de l'ordre de 120 m , aura une épaisseur variant de 0 m (raccordement zone RN.4) à 5 m (appui ouest de l'ouvrage prévu) après purge de 0,5 m du couvert végétal. L'annexe 6 représente les cotes des alluvions.

• La stabilité au glissement, d'après les abaques de Pilot et Moreau, doit être telle que Fs > 1,5.

Pour une pente de talus à 35° (2 de haut pour 3 de base), considérant une largeur de remblai de 10 m pour une épaisseur de sols compressibles de 2,5 m , la sécurité vis à vis du glissement est assurée.

BRCM • Antillas R35110. ANT 4S 92 10

• La portance. dans les m ê m e s conditions géométriques que ci-avant, selon Mendel et Salençon telle que F = Ne . Cuu

y r . H r

avec Ne = facteur de portance Cuu = cohésion non drainée des sols compressibles Yr = poids volumique du remblai Hr = hauteur du remblai

répondant à F > 3 en phase finale F > 2 en phase provisoire.

Les calculs montrent F# ! 2,8 Considérant une amélioration de la cohésion des horizons compressibles dans le temps, on obtiendra la sécurité de poinçonnement en phase provisoire et en phase définitive.

• Les tassements, à proximité de l'appui rive droite seront, selon la méthode pressiométrique, de l'ordre de 1 à 2 c m , les premiers horizons décapés jusqu'aux conglomérats. Sur le reste du linéaire les tassements calculés selon la théorie de consolidation de Terzaghi sont (tassements primaires), tels que :

Ahi = hi . Ce . log o v o + A q

1 + eo o'c

avec Ahi = tassement recherché

hi = hauteur de la couche considéré Ce = coefficient de compressibilité eo = indice des vides

°vo = c n a r 9 e supportée à mi-hauteur de la couche i ¿o = surcharge apportée par le remblai a 'c = charge de consolidation.

Ils sont de l'ordre de :

- 10 c m pour 2 m de remblai - 15 c m pour 3,5 m de remblai.

Ces tassements affectent le premier horizon : argiles sableuses d'aspect (silts inorganiques fortement compressibles selon le diagramme de Casagrande).


Leur mobilisation dans le temps, estimée selon la relation de Brinch-Hansen sera telle que

Uv% = . / Tv3

VTv3 + 0,5

avec Uv% : degré de consolidation Tv : coefficient fonction de Uv%

et t = T v . H 2

Cv

t : temps de consolidation H : hauteur de la couche compressible considérée Cv : coefficient de consolidation.

Ainsi, on obtiendra 95 % des tassements, soit de l'ordre de 1 c m de tassements résiduels, au bout de 3 mois, si l'on considère que les horizons sous-jacents aux conglomérats sont peu ou pas compressibles.

5.2.2 - Rive gauche

Sur la m ê m e base de profil prévisionnel, (annexe 7), le remblai n'excédera pas 20 m en linéaire.

U n décapage suffisant et des redans conséquents permettront un bon ancrage des remblais sur le terrain naturel. Il conviendra particulièrement de procéder à l'évacuation de tous les dépôts "sauvages" anthropiques, principalement électroménager et organique.

• La protection des berges contre l'érosion préviendra des éventuels problèmes de sécurité au glissement.

• La portance (poinçonnement) ne présente pas de problème, les remblais étant repris par les fondations de l'ouvrage d'art.

En outre, les valeurs de cohésion non drainée permettent par la méthode de calcul de Mendel et Salençon d'obtenir un coefficient de sécurité au poinçonnement F > 3.


• Les calculs de tassements, par la méthode pressiométrique (l'échantillon ayant servi à l'essai oedométrique a été visiblement remanié), aboutissent à des valeurs de 4 à 5 c m .

Les calculs tassements différentiels seront absorbés par une dalle de transition, entre l'ouvrage d'art et le remblai, pour chaque appui.

BRCM - Antillos R35110. ANT 4S 92 13

6. C O N C L U S I O N S

Le projet de remplacement du pont sur la rivière Monsieur, au lieu-dit B a m b o u D u c h a m p s intéresse une succession de silts inorganiques, conglomérats fluviátiles, cendres argilisées et finalement laves altérées et fracturées puis relativement saines.

Le principe de fondation de l'ouvrage, tel que défini est adapté en contexte géotechnique reconnu. Il conviendra toutefois d'être particulièrement attentif à la protection contre les crues, quelle que soit la saison des travaux et à l'assainissement des fouilles en général, sans compromettre la stabilité de celles-ci.

Les tassements attendus seront de :

- 4 à 5 c m sous l'appui nord (rive gauche)

- 2 à 3 c m sous l'appui sud (rive droite)

Le futur ouvrage sera suffisamment rigidifié pour reprendre les éventuels tassements différentiels.

Les remblais d'accès aux abords des appuis de l'ouvrage d'art projeté ne présentant pas a priori de problème au regard de la stabilité et de la portance.

Les tassements seront proches de ceux des appuis.

Le remblai d'accès en rive droite, long d'une centaine de mètres, et reposant sur des silts fortement compressibles, requiert aux conditions de sécurité quant à la stabilité et au poinçonnement. Les tassements à attendre seront de l'ordre de :

- 1 0 c m pour 2 m de remblai

- 1 5 c m pour 3,5 m de remblai.

Ils seront mobilisés à 95 % en 3 mois.

BRGM • Antilles R3S110. ANT 4S 92 14

Nous rappelons enfin que la Martinique est classée, d'un point de vue sismique, en zone III (très haut risque). Les règles PS 69 révisées en 82 et les recommandations A F P S 90 doivent être appliquées dans le dimensionnement des ouvrages.

G . FILIS H. B E L Z

Contrôle qualité Ingénieur géotechnicien Responsable géotechnique Antilles


A. N *I E X E S

ANNEXE 1

Implantation des sondages

4S ANT 7058

SP : Sondages préssiométriques S C : Sondages carottés P M : Pelles mécaniques - 1 à 14 : Géotechniques - 21 à 28 : Géologiques

mueve 1 AS ANT 705Î.

A N N E X E 2

Coupes des sondages pressiométriques et carotte's

1178 ZZ 1428 1178 ZZ 1429

D É P T : 972 C O M M U N E : St JOSEPH Dé.ign.ti.n: RN4 BAMBOU rfve droite SCI et SP1 x = Coup« «M 1/100 établi« p«r : BRGM interpret«« par : BRGM

CARACTÉRISTIQUES

Irtdlc« d« r cU**«m«nt L m

N*t«e«

l'««til

z »ois 121 m NGM PRESSIOMETRIQUEs"

Riv Monsieur

f

ANNEXE" 2a

1.00| / / \ \^

2.001

3.00

4.001 "^lÂ ^ r - ' P M

5 .00 | Jl,|lc

L E G E N D E

te vol Remblai |*«.«--¿1 Terre végétale \Q¿rQ Alluvions indifférenciées l^^j Cinérites argilisées

^-alte'rée - fracturée Lavec^~^

^ """"—-saine I Prélèvement APM Q Prélèvement CP

m

O É P T : 972 C O M M U N E : St JOSEPH D*tifl(..tu« $ RN.4 BAMBOU rive gauche SC2 et SP2 x =

Coup« « M : 1 / 1 0 0 établi« ^ " J _ B R G M InUrprété« p a r : B R G M

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Riv Monsieur

ANNEX

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2b

i 1.00

12.00

3.00

.4.00

5.00

«.00

7 .00 :

JB.OO;

3.00

10.0

11.0

.12.0

13.0

14.C

L15.C

a a o O

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30

29

92

600

>800

>800

>800

>S00

>800

>800

>800

* "«s 119m NGM PRESSIOMtTRIQUES

Pr«t«l«n d« Hnmf fj Pr«««l«n limit« P|

K.s 1 s u ttiwi

LEGENDE

10 1 Remblai l«"V>j Terre végétale Wïi&i Alluvions indifférenciées F£~} Cinérites argilisées

.altérée - fracturée Lave C ^

^ — . saine I Prélèvement APM D Prélèvement CP

ANNEXE 3

Coupes des sondages à la pelle mécanique

4S ANT 7059 (1 à 3)

nota:cotes NGM estimées

RN4 BAMBOU PELLES MECANIQUES PMI ?M2

125.25' T.V.

125

124.75

124.5

124.25

124

123.75

123.5

123.25

123

125.5-

125.25

125

124.75

124.5

124.25

124

123.75

123.5

123.25

123

T.V.

ARGILE PLASTIQUE MARRON

ALLUVIONS GALETS ET

BLOCS D'ANDESITE

DANS MATRICE ARGILEUSE PLASTIQUE

122.5

122.25

ARGILE PLASTIQUE HARRON

122.75-T ARGILE MOYENNE PLASTIQUE

~ v BARIOLEE ALLUVIONS

124 "

123.75

123.5-

123.25

123

122.75

122.5

122.2.

PM3

T.V. ! ARGILE PLASTIQUE ^ MARRON

ALLUVIONS GALETS ET

BLOCS D'ANDESITE

DANS MATRICE ARGILEUSE PLASTIQUE

124.5 "

124.25

124

123.75

PM4

T.V.


123.5-^ALLUVIONS

123.25

123

122.75

122.5.

GALETS ET BLOCS

D'ANDESIT DANS

MATRICE ARGILEUSE PLASTIQUE

RN4 BAMBOU PELLES MECANIQUES PM5

124./5

124.5 "

124.25

124

123.75

123.5

123.25

123

122.75

T.V.


ALLUVIONS

124.25"

124

123.75

123.5

123.25

123

122.75

122.5

122.25

122

121.7

?M6

T.V.


ALLUVIONS

123.75

123.5

123.25

123

122.75

122.5

122.25

122

121.75.

121.5

121.25.

PM7

T.V.


ALLUVIONS

4S ANT 7059 - 1

RN4

1

1

1

1

1

1

1

BAMBOU PELLES MECANIQUES PH9 PM10 PM11 PM12

23.25

123

22.75

22.5

22.25

122

21.75

?i 1 •

21.25

ARGILE PLASTIQUE

MAR.ÍON SABL-USE

ARGILE PLASTIQUE 'SABLEUSE A BLOCS D'ANDESITE ROCHEUSE

ALLUVIONS

123.5

123.25

123 —

122.75

122.5

122.25

122

121.75

121.5

121.25

ARGILE PLASTIQUE

MARRON i SABLEUSE

ARGILE PLASTIQUE

MARRON

ALLUVIONS

123.75'

123.5

123.25

123

122.75

122.5

122.25

122

121.75

121.2.

ARGILE PLASTIQUE MARRON SABLEUSE


ALLUVIONS

123.25

123

122.75

122.5

122.25

122

121.75

121.5

121.25

121 .

1

ARGILE PLASTIQUE i MARRON \SABLEUSE

ARGILE PLASTIQUE

MARRON

ALLUVIONS

RN4 BAMBOU PELLES MECANIQUES PM13 __ FX14

123

122.75

122.5

122.25

122

121.75

121.5-

121.25

121

120.75

ARGILE PLASTIQUE

MARRON

t SABLEUSE


ALLUVIONS

122.75

122.5~

122.25

122

121.75

121.5

121.25

121

120.75

120.45

ARGILE PLASTIQUE

MARRON 1 SABLEUSE

ARGILE PLASTIQUE

MARRON

ALLUVIONS

RN4 BAHBOO PELLES KECANIQOES PM22

121.75

121.5

121.25

121

120.75

12C.5

120.25

120

119.75

ARGILE SABLEbSE

OD SABLE ARGILEOX A GALETS ET BLOCS

123.5

123.25

123

122.75

122.5

122.25

122

121.75

151 Ç . ILLiJ

121.25

121

PM23

ARGILE SABLEÓSE

OD SABLE ARGILEOX A GALETS

ALLUVIONS

123.25

123

122.75

122.5

122.25

122

121.75

121.5 -

121.25

121

PH24

ARGILE SABLEÓSE

OD SABLE

ARGILEOX A GALETS

ALLUVIONS

PH25 122.5

122.25

122

121.75

121.5

121.25

121

120.75

120.5

120.25

120

119.75

119.5

A R G U E SABLEÓSE

OD SABLE

ARGILEUX A GALETS

RN4 3AKBOO PELLES KECANIQOES

1/4 '

123.75

123.5

123.25

123

122.75

122.5

122.25

122 ,

?M26

ARGILE SABLEÓSE

CO SABLE

ARGILEOX A GALETS

125.75"

125.5

125.25

125

124.75

124.5

124.25

124

123 .7 .

PH27

ARGILE PLASTIQOE MARRON

12Í.5"

126.25

126

125.75

125.5

125.25

125

124.75

124.5

PH28

ARGILE PLASTIQOE MARRON SABLEÓSE

4S ANT 7059 -. 3

A N N E X E 4

Résultats des essais en laboratoire

4S ANT 7060 (1 à 4)

BRGM - Antilles RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE

Etude : RN.4 BAMBOU DUCHAMP Date : 12 Mars 1992 N° Rapport ; Rive droite Rive gauche

Repère du sondage

Profondeur de prélèvement (m)

Description Nature

Couleur

Consistance

Qualificatif

CARACTERISTIQUES PHYSIQUES

Teneur en eau naturelle W %

Poids spécifique apparent humide Y

Poids spécifique apparent sec Yd

Poids spécifique des grains Ys

Teneur en eau de saturation Ws %

Granulométrie (% < 0,08 mm)

Limites } Limite de liquidité LL

} Atterberg} Limite de plasticité LP

} } Indice de plasticité IP

SCI

3,50 - 4.00

Argile

marron

rai de

compacte

SC.2

4.00 - 4.50

Argile

marron foncé

humide, raide

compacte

46.24

1.72

1.18

72

58

14

56.97

1.62

1,03

99

82

65

17

4S ANT 7060 . 1

B R G M - Antilles 2/2 RESULTATS D E S ESSAIS EN LABORATOIRE

Etude Date N° Rapport

RN.4 - Bambou Duchamp 12 Mars 1992

Repère du sondage

CLASSIFICATION LPC

CARACTERISTIQUES MECANIQUES

Résistance au cisaillement'(bar) Cuu

Frottement interne (degrés) 0uu

Résistance à la compression (bar) Rc

COMPRESSIBILITE PERMEABILITE

Indice des vides initial e¿

Pression de préconsolidation bar, '

Coefficient de compression C c

Perméabilité pour eo (cm/s) K

Vitesse de consolidation (cm2/s) C v

Indice de fluage C ^

Indice de gonflement C s

SC.l SC. 2

•

1.27

0

0.88

21,5

1.24

1

0.07

5.0 10-3

0.01

1.55

1.7

0.13

2.7910-3

0.00

4S ANT 7060 . 2

B R G M - Antilles 1/2 RESULTATS D E S ESSAIS EN LABORATOIRE

Etude : RN.4 - Bambou Duchamp Date : 3 Janvier 1992 N ô Rapport :

Repère du sondage

Profondeur de prélèvement (m)

Description Nature

Couleur

Consistance

Qualificatif

CARACTERISTIQUES PHYSIQUES

Teneur en eau naturelle W %

Poids spécifique apparent humide Y

Poids spécifique apparent sec Yd

Poids spécifique des grains Ys

Teneur en eau de saturation Ws %

Granulométrie (% < 0/08 mm)

Limites } Limite de liquidité LL » ____ }

Atterberg} Limite de plasticité LP } } Indice de plasticité IP

PM7

1.40 - 1.80

Argile d*al té-ration

marron avec nodules noirs

humide, moyennement dure

peu sableuse

PM10

0.80 - i;oo

Lave altérée

marron,avec des elements gris

humide, moyennement dure

friable, tendre

43.6

1.71

1.19

57

42

15

40,50

1.70

1.21

59

39

20

4S ANT 7060 . 3

6 R G M - Antilles 2/2 RESULTATS D E S ESSAIS EN LABORATOIRE

Etude : RN.4 - Bambou Duchamp Date i 3 Janvier 1992 N° Rapport :

Repère du sondage

CLASSIFICATION LPC

CARACTERISTIQUES MECANIQUES

Résistance au cisaillement•(bar) Cuu

Frottement interne (degrés) 0uu

Résistance à la compression (bar) Rc

COMPRESSIBILITE PERMEABILITE

Indice des vides initial e¿

Pression de préconsolidation bar, '

Coefficient de compression Cc

Perméabilité pour eo (cm/s) K

Vitesse de consolidation (cm2/s) Cv

Indice de fluage C^g

Indice de gonflement Cs

PM7 PM10

*

0.44

27.5

1,32

0.9

0.26

1.20 10-2

4S ANT 7060 . 4

ANNEXE 5

Coupe géotechnique interprétative

4S ANT 7061

RN4 BAMBOU - COURBARIL - DU CHAMPS VARIANTE n°3 Profil en long géotechnique - remblai rive droite et

ouvrage d'art

SW NE

RN4 actuelle Rivière Monsieur

10, m

5

i ) 0 S 10 m

PMI PNU PM7 PM10

í^^M^a^/////(/////A

LEGENDE

a > ri Ef~" ~" Ouvrage d'art X/A Remblai prévu tTr-"-~ Ponce argileuse 15F-3 Alluvions anciennes \~~r~\ Cinérites argilisées |A^A) Substratum géotechnique

(andésite)

ANNEXE 5 AS ANT 70G1

A N N E X E 6

Carte isohypse du toit des alluvions

Remblai rive droite

4S A N T 7062

N-,. ,

¿*1.U

' „"is.- r stu**?. r

/ ^&%&&s'- "ère — Y if

VARIANTE 2

113.'•*

ti 3'

NTE 3

* ^ ¿ 2 1 / * " J

122.5 ^ •

122

3i

fti

I

/ /

t

1 >1 &.'

\X*

.^.Argile sableuse et terre végétale

[J2CÜ=-Alluvions anciennes

Zone non reconnue

A M M P Y P K AS ANT 7062

A N N E X E 7

Implantation et caractéristiques géométriques du projet

4S A N T 7063 (1 et 2)

: . . ' , , - . . A «¿e-vi»-•* • -» *¿ .¿ -A- i - . ^ . J ' - 1 ^ -

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»,;• 4 ; v • •";--?» , . ' . . : - f i - : • • < • ; - . . • ' - * . •

2.2.4.3 VARIANTE 3

.- '. *' U1

• . . - À - y . < • • ; . :

- • - . <f. - * • : s . (*^| •• *•-

PLANCHE U/l Ç >,.

méíiskn s ¿íviooo

ECHELLE EN Z = 1/100

PLAN DE COMPARAISON 116.00

• i-' v~¿.S--i-'- • - . : r i l : * . - ; - * : - • • - v - - - -v v • p u f r !-• • * '• -'. t-'—-:--i- -i-'V•-

COTES TERRAIN

DISTANCES PARTIELLES

^DISTANCES CUMULEES

COTES^PRCIJET

DECLIVITES -PR^tT * * , " *** •* '•: - . ' • 'il }<•

AS- ANT 7063.\ST

SUD

Rive droite

Biais=75gr

12LJÎiLilGM_

k

116.60 NGN

3.50

VARIANTE 3 - SOLUTION T.I.B.A.

COUPE LONGITUDINALE 1/200

55

21.10

20.00

3%

55

L Ï \

^ r<i?

I

8 0 droit m

I CM o m od

nviere

n

MONSIEUR

cz

^ ^

12.50

16 .00

COUPE TRANSVERSALE 1/100

var de 1.75 a 1.25

10.00

N0R0

Rive gauche

t 128.-15 NGM

Vj '• i -

Ouverture Biaise= 1 9 . 0 0 m

I o CO

118.00 NGM

nota : cote NGM issue du profil en travers

3.50 3.50 vor de 1.75

o

o

înrobe=8 ' Etancheite=3 <V

a 1.25 BN4

5 poutres 0.40x1.05

1.00. 2.25 , 2.25 ! 2.25 , 2.25 - 1 *

11.00

1.00

4S A N T 7063 _ 2

A N N E X E 8

Note préliminaire : Eléments géologiques pour le dimensionnement des protections des berges

4S A N T 7064

BRGM-Antilles D. D. E.

SUBDIVISION DE FORT DE FRANCE

ETÜDE GEOTECHNIQUE POUR LE REMPLACEMENT DU PONT BAMBOU-DUCHAMPS (RN.4)

Note préliminaire : Eléments pour le dimensionnement des protections de berges

Par H. BELZ et F. MACIEJAK

DECEMBRE 1991

TARTJt nig; BDkTTigtKS

- 2

AVERTISSEMENT

1. PRESENTATION

2. MOYENS UTILISES

3. RESULTATS

3.1 - Lithologie (Annexe n° 1) 3.2 - Analyse granulometrique (Annexes 2 à 4)

4. ANALYSE

- 3 -

A V E R T I S S E M E N T

Les reconnaissances qui ont été réalisées l'ont été dans la mesure des accès possibles.

C'est pourquoi, la zone en remblai en rive gauche (clôture grillagée + portail cadenassé) et la zone de jonction RN.4 actuelle par rapport au début de déviation (sur environ 50 m) n'ont pas été reconnues.

- 4 -

1 - PRESENTATION

Dans le cadre des reconnaissances géotechniques pour le remplacement du pont Bambou Ducharaps (RN.4), la DDE a demandé au BRGM, outre la reconnaissance des sols supports aux appuis et aux remblais d'accès, d'apporter les éléments pour le dimensionnement des protections de berge. Il s'agissait de procéder à :

. une cartographie d'affleurement, avec identification lithologique des différentes formations présentes, et répartition spa-ciale de celles-ci,

. une analyse granulométrique de chaque lithofaciès identifié.

2 - MOYENS UTILISES

Pendant deux journées, une tracto pelle 4 x 4 a permis de procéder à des fouilles jusqu'à 2 à 3 m de profondeur pour reconnaître visuellement les différentes formations et prélever des échantillons pour analyse en laboratoire.

Les analyses effectuées ont constitué en des granulomé-tries.

3 - RESULTATS

3.1 - Lithologie (Annexe n°l)

Les faciès identifiés sont :

- des conglomérats fluviátiles, à blocs pluricentimétriques à métriques, à matrice sableuse, localement limoneuse,

- des argiles d'altération, d'origine diverse (roches massives, ponces,...) et de nature variée.

Le lit actuel de la rivière est creusé dans ces deux formations. Elles forment des berges subverticales, de 1 à 2 m de hauteur, qui ont une bonne tenue en période d'étiage. Mais lors de crues, elles subissent une érosion intense. Pendant cette phase érosive, les conglomérats sont affectés par un lessivage de leur matrice sableuse, avec un déchaussement et chute de blocs. Localement, un phénomène de sous cavage à la base entraîne un écoulement partiel. Les faciès argileux sont également lessivés, principalement à la base. Cela se traduit par des écoulements.

- 5 -

En aval du pont actuel, de part et d'autre du projet, la berge en rive droite est formée de 2 à 4 m d'argiles plus ou moins sableuses, ou sables argileux, reposant soit sur une formation con-glomératique, soit sur une coulée de lave massive, totalement argili-sée, à des proCondeurs variant de 0,5 à 3,0 m.

La berge en rive gauche est constituée pour l'essentiel de coulées basaltiques complètement argilisés ou de dépôts fluviátiles fins (sables argileux). Les formations conglomératiques ne se retrouvent que plus en aval, hors de l'emprise du projet proprement dit.

3.2 Analyse granulometrique (Annexes 2 à 4)

Effectuée sur 3 des échantillons prélevés, elles permettent de les classer géotechniquement (classification LCPC) en :

- Grave propre mal graduée (PM 21), - Sable propre bien gradué (PM 22), - Argile et/ou limon sableux à graviers (PM 23)

4 - ANALYSE

L'ensemble des données recueillies permet de définir deux sortes de matériaux, qui réagissent différemment à l'érosion, corrélativement à leur lithologie :

- conglomérat fluviatile grossier (Grave propre mal graduée) qui subit les actions de l'eau modérément et progressivement.

- Sable fluviatile (sable propre bien gradué) et argiles d'altération, localement à graviers (Argile et/ou limon sableux à graviers), qui subissent rapidement l'action érosive de l'eau, principalement en période de crue.

Leurs zones d'extension figurent sur la carte lithologique.

Il faut noter que les prélèvements ont eu lieu après deux périodes de crue au courant des mois d'octobre et de novembre. De ce fait, un lessivage des particules les plus fines a certainement eu lieu. Cela correspond à une réalité saisonnière. Aussi, la proportion de cette fraction granulométrique a dû être minorée.

Ajoutons également que les moyens de prélèvement mis en oeuvre ont nécessité un écrêtage de tout élément > 30 cm.

• ••/••*

- G -

Enfin, sur 20 m en rive gauche, â l'aval de l'ouvrage actuel, de légers glissements superficiels affectent le talus. Ils n'ont pas permis de prélèvements. Toutefois, ils manifestent clairement la sensibilité des terrains dans cette zone.

Contrôle qualité par G. FILIS Responsable Géotechnique Antilles

Rédigé par H. BELZ Ingénieur géotechnicien

F. MACIEJAK Ingénieur géologue volcanologue

Dossier.

ANALYSE GRANULOMETRIQUE

fiWf Bombou,

Sondage:_ Echanllllon: Profondeur

Jil&±

I« M M a )0 20

t I ' I I I A . S . I . M .

ANNEXE 2 i» M IM 2tt

Dossier.

ANALYSE GRANUL0METR1QUE

,££¿4. ñambo^ Sondage : _ Echantillon : Profondeur;

¿¿¿*

-+-r A . S . Î . W

ANNEXE 3 1» M 100 »0

Dossier. AJÁL.

ANALYSE GRANUL0METR1QUE

ßhiq ßornboi?.

Sondage:.«. Echantillon:. Profondeur:.

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ANNEXE 4 is u IK 2K

X . «X "»ASA» ANNEXE 1 - CARTE D'AFFLEUREMENTS

u,

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•••-?: &Y*:h'ï-ïi

Echelle

Argiles et formations alluviales fines

Extrapolation géométrique

1/500

Conglomérats anciens et/ou alluvions grossières récentes

( 2 3 Extrapolation géométrique

!

j - V Î « / ¡or A. cr.rcr. /*.'&* - r°" d' "««-• • " a *»"-"»" a90 ' ftéU/SS.

BR GM l'ENTHEPRISf AU SlltVICi DE I* TEHE

DIRECTION D E P A R T E M E N T A L E D E L'EQUIPEMENT D E LA MARTINIQUE

SUBDIVISION R / E G O A

Projet de remplacement du pont sur la rivière Monsieur

RN.4 - Bambou - Courbaril - Duchamps

F. Berthou Sous la direction technique de G . Filis

Octobre 1992 ADDITIF R 35110.ANT.4S.92

BRGM - ANTILLES

MARTINIQUE km 0,9 route de Didier - B P. 8039 Didier - 97259 Fortde Fronce cedex

Tél. : 19 (596) 71 88 68 - Télécopieur : 19 (596) 63.30.46 - Télex : 912 354 M R

GUADELOUPE V.lle d'Huy - M a m e Notre-Dame - 97139 Abymes

Tél. 19 (590) 82.75.40 - Télécopieur : 19 (590) 91.51.66

Unhé : Responsable : N ° du rapport :

QUESTIONNAIRE CLIENT

Merci de répondre à ce questionnaire destiné à améliorer la qualité de nos prestations et de le retourner à l'adresse suivante :

BRGM Délégation à la qualité - BP 6009 45060 - O R L E A N S C E D E X 02

VOTRE AMS

4 - Excellent 3 - bon 2 - moyen

1 - insuffisant 0 - sans objet

Présentation générale du rapport

Mise en évidence des informations essentielles

Démarche conduisant aux conclusions

Présentation des résultats chiffrés (mesures, essais, analyses...)

Autres critères

4 3 2 1 0

I

ORIGINE DE LA RÉPONSE

Organisme :

N o m :

RNA - Bambou - Courbaril Duchamps

TABLE DES MATIERES

1. R A P P E L S S U R L 'ETUDE REALISEE

2. PROBLEME POSE

3. NATURE DES RECONNAISSANCES

4. INTERPRETATION

4.1. Remblais d'accès 4.2. Ouvrage d'art

5. CONCLUSION

FIGURES DANS LE TEXTE

Figure 1 - Plan d'implantation des sondages Figure 2 - Profil en long géotéchnique

LISTE D E S A N N E X E S

Annexe 1 - Graphes des sondages au pénétromètre dynamique 4S A N T 7226

Additil Rapport BRGM R 35110-ANT-4S-92


1. RAPPELS SUR L'ETUDE REALISEE

La Direction Départementale de l'Equipement - Subdivision R / E G O A prévoit la reconstruction du pont sur la rivière Monsieur et un aménagement du tracé de la R N . 4 de part et d'autre de l'ouvrage.

E n effet, le pont actuel, trop étroit, e n d o m m a g é par des crues successives, sous dimensionné du point de vue hydraulique et trafic routier, n'est plus adapté à la situation actuelle.

Le BRGM-Antilles avait réalisé des reconnaissances géologiques et géotechniques (rapport R 35110.ANT.4S.92) , dont les conclusions étaient :

- un m o d e de fondations superficielles de l'ouvrage avec 4 à 5 c m de tassements sous l'appui nord (rive gauche) et 2 à 3 c m sous l'appui sud (rive droite),

- des tassements sous 2 mètres de remblai de l'ordre de 10 c m et sous 3,5 m de remblai de l'ordre de 15 c m (mobilisés à 95 % en 3 mois).

2. PROBLEME POSE

Le projet, depuis, a été légèrement modifié. L'ouverture du pont sera comprise entre 20 et 25 m entre les murs de culée. Les fondations retenues ne sont plus des fondations superficielles mais des fondations profondes, permettant entre autres de s'affranchir des problèmes d'affouillement. Le nouveau tracé est de plus, décalé de 10 à 12 m en amont de celui étudié précédemment.

D e par la précarité de l'état de l'actuel pont, une étude rapide est nécessaire. Aussi aucune reconnaissance lourde (forage pressiométrique ou carotté) n'a été retenue.

Additif Rapport BRCM R 351W-ANT-4S-92 1


3. NATURE DES RECONNAISSANCES

. Pour les remblais en rive droite, une campagne de reconnaissance complémentaire a été effectuée à l'aide d'un pénétromètre dynamique mi-lourd (cf. figure 1). Elle a permis de confirmer l'épaisseur de sol compressible mis en évidence dans la précédente étude (cf. figure 2).

. Pour les appuis de l'ouvrage, aucune reconnaissance complémentaire n'a été effectuée, les données déjà recueillies ont été extrapolées.

4. INTERPRETATION

4.1 - Remblais d'accès

Il apparaît que l'épaisseur de sol compressible est la m ê m e que celle attendue dans la précédente étude. Les conclusions identiques sont :

- une portance suffisante pour les remblais du projet,

- des tassements absolus d'environ 10 c m pour 2 m de remblai ou 15 c m pour 3,5 m de remblai, ceci avec 95 % de consolidation en 3 mois.

4.2 - Ouvrage d'art

Les appuis de l'ouvrage seront fondés sur des barrettes 2,20 m x 0,60 m . Le dimensionnement de leur longueur se fera à l'aide des essais pressiométriques du rapport R 35110 .ANT.4S.92 .

Les calculs sont faits conformément aux D T U 13.2 (fondations profondes). La couche d'ancrage sera prise à 9 m pour la rive droite et à 7 m pour la rive gauche.

L'attention de la Direction Départementale de l'Equipement est attirée sur les différences de références altimétriques entre les derniers plans d'étude et ceux remis au B R G M dans le cadre des études précédentes. Les profondeurs annoncées sont établies suivant les plans topographiques du rapport R 3 5 1 1 0 . A N T . 4 S . 9 2 .

Additif Rapport BRGM R 35110-ANT-4S-92 2

RN.4 - Bambou - Courbaril Duchamps

Figure 1 : Plan d'implantation des sondages

Additif Rapport BRGM R 3SI10-ANT-ÍS-92

RNA • Bambcu • Courbaril Duchamps

Ficaire 2 : Profil en long géotechnique

ActUitit Rapport BRCM R 3S110-ANT-IS-92


La coupe de sol est la suivante :

A u droit duSP.l :

• de 0 à 9 m de profondeur : Alluvions et cinérites Les caractéristiques mécaniques sont

0,5 < PI* < 2,8 M p a 3,3 < E * * < 27,6 M'pa q s = 35 K p a

• de 9 à 15 m de profondeur : Lave saine Les caractéristiques mécaniques sont

PI* > 4 M p a E**>80Mpa qs = 220Kpa

Pour le SP .2 , la coupe est la m ê m e mais la lave saine se trouve à 7 m .

• Le terme de pointe se calcule par application de la formule :

% = k (pk - P0) + ^

facteur de portance pression limite équivalente pressions horizontales et verticales totales des terres au niveau considéré

Dans nos 2 cas, Pie = 4 M P a et k = 2,6

La résistance de pointe se déduit alors par

Qp = A.qp

A : aire de la section droite du pieu.

• Le frottement latéral total est donné par

Q = p Z h . . q .

ph • : surface latérale du pieu dans la couche de sol considérée p : périmètre du pieu q ¡ : frottement latéral unitaire dans une couche donnée.

* PI : pression limite ** E : module pressiométrique

rle-Po-V



Pour la vérification de la force portante d'une fondation profonde les valeurs limites de la résistance de pointe et du frottement latéral doivent être multipliées par des coefficients réducteurs.

Résistance de pointe

Frottement latéral

Etats limites

de service

0 .33

0.5

ultimes

0.5 0.75

Ainsi, à partir des formules décrites précédemment, on détermine les charges suivantes :

Prof (m)

8

9

10 11

12

Qpl

13665

' 13658

Charge rive droite (kN) Qsl

2996

4228

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8792 9712 10633

(*) Descente de charge limitée à 6600 kN pour un taux de travail

du béton de 5 MPa.

5. CONCLUSION

Ce rapport est un additif au rapport B R G M R . 3 5 1 1 0 . A N T . 4 S . 9 2 . Il est dû à une évolution du projet.

Le décalage du tracé, de 10 à 12 m vers l'amont de l'ancien projet, a nécessité une reconnaissance de sol complémentaire. Cette campagne réalisée au pénétromètre dynamique a permis de confirmer les épaisseurs de sols compressibles et les tassements à attendre, soit :.



- 10 c m pour 2 m de remblai,

- 15 c m pour 3,5 m de ramblai (mobilisés à 95 % en 3 mois).

Pour s'affranchir des problèmes d'affouillement, le nouveau pont sera fondé sur barrettes (2,2 m x 0,6 m ) . Ces barrettes feront une dizaine de mètres de profondeur.

Nous rappelons enfin que la Martinique est classée, d'un point de vue sismique, en zone III (très haut risque). Les règles PS 69 révisées en 82 et les recommandations A F P S 90 doivent être appliquées dans le dimensionnement des ouvrages;

Additif Rapport BRCM R 3S110-ANT-4S-92 5


ANNEXE 1

Graphes des sondages au pénétromètre dynamique

Additit Rapport BRGM R 351W-ANT-4S-92

BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE -LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVAT IONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10; 1993 ESSAI N': 5. 89, Niv. eau:

Résistance de pointe Rp .(Bar) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 120 130 140 150 16i

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ANNEXE

BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE M LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVATIONS

Pont Bambou-Duchamps 04.10.1993 ESSAI N* 5. 89 C N i v . eau:

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ANNEXE

BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE MI-LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVATIONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N': 5. 89 Ni v. eau:

2bis

I

Resistance de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 1 50 1 á

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ANNEXE


Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N* : 5. 89 . Niv. eau:

Resistance de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 120 130 140 150 16

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ANNEXE

BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE -LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVATIONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N*: 5. 89 Niv. eau:

Resistance de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 120 138 140 150.16

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ANNEXE

BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE MI-LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE ¡ COORDONNEES ?

OBSERVATIONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 • ESSAI N*: 5. 89 Niv. eau:

Resistance de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 120 130 140 150 1t

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ANNEXE


Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N*: 5. 89 Niv. eau: i

Resistance de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 50 60 . 70 80 90 100 1 10 120 130 140 150 16

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BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE M LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVATIONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N*: 5. 89 • Niv. eau:

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Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N': 5. 89 Niv. eau:

Resistance de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 120 130 1.40 150 16

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Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N*: 5. 89 Niv. eau:

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ANNEXE

BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE MI-LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVAT IONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N*: .5.89 Niv. eau:

1 1

Resistance de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 .50 60 70 80 90 100 1 10 120 130 140 150 16

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ANNEXE

BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE l-LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVATIONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N* : 5. 89 Niv. eau:

12

Resistance' de pointe Rp (Bar) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 1 10 120 130 140 150 16

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BRGM-ANTILLES PENETROMETRE DYNAMIQUE l-LOURD CHANTIER DATE TYPE POINTE COORDONNEES OBSERVATIONS

Pont Bambou-Duchamps 04. 10. 1993 ESSAI N': 5. 89 Niv. eau:

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ANNEXE

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