pénétromètres - BRGM

RN 4 DEVIATION DU ROND POINT BLANCHARD

ETUDE GEOTECHNIQUE DE TRAVERSEE DE LA MANGROVE

RESUME

R 32 575 ANT 4S 91 JUIN 1991

Le Conseil Régional de la Guadeloupe a confié au BRGMAntilles, l'étude géotechnique de fondation du remblai enmangrove nécessaire a la déviation du Rond Point Blanchard, auxAbymes .

Le remblai à exécuter présente une plateforme finale (2X2voies) de l'ordre de 25 m et une hauteur comprise entre 8,5 met 10 m. La fondation est constituée par des formationstourbeuses (2 à 6 m), des argiles molles (0,5 à 4,5 m) puisdes marno-calcaires vers -9/-10 m par rapport au terrainnaturel .

Les tassements prévisionnels devraient atteindre 3,75 m,hors tassement instantané.

Compte tenu des faibles qualités mécaniques, des solstourbeux et argileux, les travaux de remblai devront êtreeffectué par phase.

Le remblai de première phase ne devra pas excéder 3,3 md'épaisseur.

La faible augmentation théorique de la cohésion non drainéeCu sous la charge du remblai et le calage des courbes detassement nécessitent de mener une campagne d'auscultationfine des tassements par pige et tassomètre ainsi que deprocéder a des profils scissométriques (mesure de Cu in situ)après consolidation sous la première phase de remblai dechargement .

Les remblais devront être effectués de façon soignée afind'évacuer les tourbes speudo liquides de surface et respecterune exécution progressive, de l'ordre d'une couche parsemaine, pour permettre la dissipation des pressionsintersticielles et éviter les risques de rupture.

Cette méthode nécessitera 3 phases de changement et desdélais d'exécution long estimés à au moins 3 ans.

Deux solutions variantes ont été étudiées par renforcementdu remblai et par renforcement du sol de fondation.

RN 4 DEVIATION DU ROND POINT BLANCHARD

ETUDE GEOTECHNIQUE DE TRAVERSEE DE LA MANGROVE

RESUME

R 32 575 ANT 4S 91 JUIN 1991

Le Conseil Régional de la Guadeloupe a confié au BRGMAntilles, l'étude géotechnique de fondation du remblai enmangrove nécessaire a la déviation du Rond Point Blanchard, auxAbymes .

Le remblai à exécuter présente une plateforme finale (2X2voies) de l'ordre de 25 m et une hauteur comprise entre 8,5 met 10 m. La fondation est constituée par des formationstourbeuses (2 à 6 m), des argiles molles (0,5 à 4,5 m) puisdes marno-calcaires vers -9/-10 m par rapport au terrainnaturel .

Les tassements prévisionnels devraient atteindre 3,75 m,hors tassement instantané.

Compte tenu des faibles qualités mécaniques, des solstourbeux et argileux, les travaux de remblai devront êtreeffectué par phase.

Le remblai de première phase ne devra pas excéder 3,3 md'épaisseur.

La faible augmentation théorique de la cohésion non drainéeCu sous la charge du remblai et le calage des courbes detassement nécessitent de mener une campagne d'auscultationfine des tassements par pige et tassomètre ainsi que deprocéder a des profils scissométriques (mesure de Cu in situ)après consolidation sous la première phase de remblai dechargement .

Les remblais devront être effectués de façon soignée afind'évacuer les tourbes speudo liquides de surface et respecterune exécution progressive, de l'ordre d'une couche parsemaine, pour permettre la dissipation des pressionsintersticielles et éviter les risques de rupture.

Cette méthode nécessitera 3 phases de changement et desdélais d'exécution long estimés à au moins 3 ans.

Deux solutions variantes ont été étudiées par renforcementdu remblai et par renforcement du sol de fondation.

Le renforcement du remblai fait appel à la technique desgéogrilles (2 nappes TENSAR SR 110) par amélioration de larésistance au cisaillement. Cette technique offre unemeilleure sécurité au terme de stabilité de l'ouvrage etpermet la réduction du délai d'excavation par augmentation desconditions de consolidation. Cette méthode devrait permettrel'exécution des remblais en 2 phases sous 2 ans environ etprésenter un surcoût de 810.000 F. Elle nécessitera un suiviet des études complémentaires .

Le renforcement du sol de fondation par colonnes balastées(grave-ciment) vient apporter une structure porteuse au sol.Cette technique présente comme avantages la maîtrise desdélais d'exécutions (<lo ^^) > ^^ réduire le volume desremblais (gain de 6500 m-^) et de supprimer les tassements enphase d'exploitation.

Une étude détaillée de ce type de renforcement seranécessaire, complétée par un plot d'essai. Son surcoût est del'ordre de 4,5 M F.

Par J.L. FOUCHER

Le renforcement du remblai fait appel à la technique desgéogrilles (2 nappes TENSAR SR 110) par amélioration de larésistance au cisaillement. Cette technique offre unemeilleure sécurité au terme de stabilité de l'ouvrage etpermet la réduction du délai d'excavation par augmentation desconditions de consolidation. Cette méthode devrait permettrel'exécution des remblais en 2 phases sous 2 ans environ etprésenter un surcoût de 810.000 F. Elle nécessitera un suiviet des études complémentaires .

Le renforcement du sol de fondation par colonnes balastées(grave-ciment) vient apporter une structure porteuse au sol.Cette technique présente comme avantages la maîtrise desdélais d'exécutions (<lo ^^) > ^^ réduire le volume desremblais (gain de 6500 m-^) et de supprimer les tassements enphase d'exploitation.

Une étude détaillée de ce type de renforcement seranécessaire, complétée par un plot d'essai. Son surcoût est del'ordre de 4,5 M F.

Par J.L. FOUCHER

TABLE DES MATIERES

1 - INTRODUCTION

2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUES DU PROJET

2.1 Contexte géologique

2.2 Caractéristique du projet

3 - NATURE ET RESULTATS DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES

3.1 Sondages carottés

3.2 Sondages au pénétromètres

3.2.1 Pénétromètre statique léger Barentzen

3.2.2 Pénétromètre statique lourd Gouda 100 KN

3.3 Essais de laboratoire

3.4 Essai scissométrique in situ

TABLE DES MATIERES

1 - INTRODUCTION

2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUES DU PROJET



3 - NATURE ET RESULTATS DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES


3.2 Sondages au pénétromètres

3.2.1 Pénétromètre statique léger Barentzen


3.3 Essais de laboratoire


4 - INTERPRETATION

4.1 Synthèse géotechnique et modélisation

4.2 Tassements

4.2.1 Discussions

4.2.2 Conclusions

4.3 Stabilité

4.3.1 Stabilité au poiconnement

4.3.2 Stabilité à la rupture circulaire

4.4 Construction du remblai par phase

4.5 Renforcement du remblai par géogrille

4.5.1 Note de dimensionnement

4.5.2 Recommandations de mise en oeuvre et coût

4.5.3 Conclusion

4.6 Renforcement du sol de fondation

4.7 Auscultation, suivi et études complémentaires

4.7.1 Définition des méthodes d'auscultation

4.7.2 Définition des études complémentaires

4.7.3 Essai in situ complémentaires

4.7.4 Cas particulier des colonnes balastées

5 - CONCLUSION

4 - INTERPRETATION


4.2 Tassements

4.2.1 Discussions

4.2.2 Conclusions

4.3 Stabilité

4.3.1 Stabilité au poiconnement



4.5 Renforcement du remblai par géogrille



4.5.3 Conclusion





4.7.3 Essai in situ complémentaires


5 - CONCLUSION

FIGURES DANS LE TEXTE

Figure 1 : Plan de situation, échelle 1/25 000

Figure 2 : Vue en plan du projet routier

Figure 3 : Plan d'implantation des reconnaissances

Figure 4 : Profil en long géotechnique interprétatif

ANNEXES

Annexe 1 : Graphe des sondages au pénétromètre statique légerBarentzen (1 à 7)

Annexe 2 : Graphe des sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN (1 à 4)

Annexe 3 : Coupe géologique des sondages carottés SC 1 et SC 2

Annexe 4 : Résultats des essais en laboratoire

Annexe 5 : Listings des calculs de tassement et deconsolidation

Annexe 6 : Présentation geogrille TENSAR (extrait ducatalogue)

FIGURES DANS LE TEXTE

Figure 1 : Plan de situation, échelle 1/25 000

Figure 2 : Vue en plan du projet routier

Figure 3 : Plan d'implantation des reconnaissances

Figure 4 : Profil en long géotechnique interprétatif

ANNEXES

Annexe 1 : Graphe des sondages au pénétromètre statique légerBarentzen (1 à 7)

Annexe 2 : Graphe des sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN (1 à 4)

Annexe 3 : Coupe géologique des sondages carottés SC 1 et SC 2

Annexe 4 : Résultats des essais en laboratoire

Annexe 5 : Listings des calculs de tassement et deconsolidation

Annexe 6 : Présentation geogrille TENSAR (extrait ducatalogue)

1 - INTRODUCTION

Afin d'améliorer la fluidité du trafic, les échanges et lasécurité sur la rocade de Pointe à Pitre, la déviation durond-point Blanchard est projetée. Cette déviation à 2 X 2voies contournera le rond point actuel par le Nord Est, sur lacommune des Abymes(cf figure 1). Cette déviation s'appuiera enses extrémités sur des mornes calcaires et franchira unedépression comportant une zone de mangrove (cf figure 2).

L'étude, objet du présent rapport décrit la nature et lescaractéristiques des formations rencontrées, et précise lescontraintes et conditions d'exécution du franchissement de lamangrove.

1 - INTRODUCTION

Afin d'améliorer la fluidité du trafic, les échanges et lasécurité sur la rocade de Pointe à Pitre, la déviation durond-point Blanchard est projetée. Cette déviation à 2 X 2voies contournera le rond point actuel par le Nord Est, sur lacommune des Abymes(cf figure 1). Cette déviation s'appuiera enses extrémités sur des mornes calcaires et franchira unedépression comportant une zone de mangrove (cf figure 2).

L'étude, objet du présent rapport décrit la nature et lescaractéristiques des formations rencontrées, et précise lescontraintes et conditions d'exécution du franchissement de lamangrove.

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''' ' i'ükaút'o.iomej*^

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3 ¡^

l'.inc Apollon \ \ 1

îlet à Cochons rfrpee--.v.''.-V...

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y.Cayf d Argent Grande Baïc

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t de Haut

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2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUE DU PROJET


Géologiquement, le site est défini par les formationscalcaires du plio-pléistocène inférieur ou calcaire àpolypiers .

La dépression qui présente un aspect de mangrove, comportedes résidus d'altération à forte teneur organique.

Le bassin versant, l'altimétrie et la nature de cettedépression impliquent un niveau des eaux équivalent à celui duterrain naturel, et en période de forte pluie l'inondation dusecteur.


Le contournement du rond point Blanchard nécessite latraversée de la mangrove, site de l'étude.

Le profil en long définis pour le raccordement deschaussées, implique, de par l'altimétrie des mornes environ,un remblai de la zone compris entre 8,2 et 9,2 m (cf figures 2et 3) .

Les épaisseurs compressibles maximales sont du même ordre.

La traversée de la mangrove représente environ 80 mètreslinéaires.

2 - CONTEXTE ET CARACTERISTIQUE DU PROJET


Géologiquement, le site est défini par les formationscalcaires du plio-pléistocène inférieur ou calcaire àpolypiers .

La dépression qui présente un aspect de mangrove, comportedes résidus d'altération à forte teneur organique.

Le bassin versant, l'altimétrie et la nature de cettedépression impliquent un niveau des eaux équivalent à celui duterrain naturel, et en période de forte pluie l'inondation dusecteur.


Le contournement du rond point Blanchard nécessite latraversée de la mangrove, site de l'étude.

Le profil en long définis pour le raccordement deschaussées, implique, de par l'altimétrie des mornes environ,un remblai de la zone compris entre 8,2 et 9,2 m (cf figures 2et 3) .

Les épaisseurs compressibles maximales sont du même ordre.

La traversée de la mangrove représente environ 80 mètreslinéaires.

''Tr Pénétromètre statique Gouda 100 KN

^ Pénétromètre statique léger Barentzc

a::? FiqureS: Plan d'implantation des reconnaissances

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^ Pénétromètre statique léger Barentzc

a::? FiqureS: Plan d'implantation des reconnaissances

3 - NATURE DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES ET RESULTATS

Dans la zone de traversée de la mangrove une piste encalcaire a été effectuée pour permettre l'accès deséquipements de reconnaissance.

Nous prendrons comme postulat que la piste, a été érigéesur l'axe de la future voie. Les sondages ont été menéssuivant l'axe de cette piste et sur ses bords.

La campagne de reconnaissance se compose :


Sur l'axe de la piste, deux sondages carottés ont été menéspar la SAFOR à l'aide d'une sondeuse CRAELIUS XCH 60.

Des échantillons intacts ont été prélevés pour essais enlaboratoire.

Les coupes des sondages SCI et SC2 sont présentées enannexe 3. L'implantation des deux sondages carottés SCI et SC2est indiquée à la figure 4. Ils ont été descendusrespectivement à -10 et -18 m par rapport à la plateformed'accès en "tuf" (altitude +0,50 m NGG) .

Ces sondages permettent d'établir une coupe type du sitedepuis la surface.

- tourbe (puissance 3,5 à 6,2 m)- argile molle (puissance 1,8 à 4,70 m)- argile avec rognon calcaire (puissance 1,8 à 3,2 m)- substratum calcaire, marno calcaire à calcaire avec

diminution de l'altération avec la profondeur.

Nous noterons aussi la forte compressibilité des tourbesmise en évidence par l'épaisseur du remblai (1,5 à 2,00 m); leremblai étant sous l'eau lors de l'exécution des sondages.

3 - NATURE DES RECONNAISSANCES GEOTECHNIQUES ET RESULTATS

Dans la zone de traversée de la mangrove une piste encalcaire a été effectuée pour permettre l'accès deséquipements de reconnaissance.

Nous prendrons comme postulat que la piste, a été érigéesur l'axe de la future voie. Les sondages ont été menéssuivant l'axe de cette piste et sur ses bords.

La campagne de reconnaissance se compose :


Sur l'axe de la piste, deux sondages carottés ont été menéspar la SAFOR à l'aide d'une sondeuse CRAELIUS XCH 60.

Des échantillons intacts ont été prélevés pour essais enlaboratoire.

Les coupes des sondages SCI et SC2 sont présentées enannexe 3. L'implantation des deux sondages carottés SCI et SC2est indiquée à la figure 4. Ils ont été descendusrespectivement à -10 et -18 m par rapport à la plateformed'accès en "tuf" (altitude +0,50 m NGG) .

Ces sondages permettent d'établir une coupe type du sitedepuis la surface.

- tourbe (puissance 3,5 à 6,2 m)- argile molle (puissance 1,8 à 4,70 m)- argile avec rognon calcaire (puissance 1,8 à 3,2 m)- substratum calcaire, marno calcaire à calcaire avec

diminution de l'altération avec la profondeur.

Nous noterons aussi la forte compressibilité des tourbesmise en évidence par l'épaisseur du remblai (1,5 à 2,00 m); leremblai étant sous l'eau lors de l'exécution des sondages.

3.2 Sondages au pénétromètre

3.2.1 Pénétromètre statique léger barentzen

Un ensemble de 7 sondages au pénétromètre statique légerbarentzen a été réalisés et foncés manuellement .Lespénétromètres ont été forcés en quinconce de part et d'autrela piste. (Cf figure n°3).

La résistance de pointe q maximale de cet équipement estde 12/13 bar avec des mesures effectuées tous les 10 cm. Leshorizons traversés correspondent à des formations mollesappartenant aux tourbes et argiles.

La profondeur de refus des sondages pénétrométriquesBarentzen peut être interprétée comme représentant la limitedes zones les plus compressibles.

Le profil en long géotechnique (figure 4) visualise cetétat.

Les valeurs de résistance de pointe présentées sur lesgraphes en annexe 1 sont voisines ou inférieures à 1 bar, cequi traduit bien l'état quasi liquide des formations.

Leur épaisseur maximale est de 8,3 m pour l'essai n''2.


Une série de 4 sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN a été menée. Les sondages ont été positionnés surl'axe de la piste (cf figure 3).

La résistance de pointe q_^ et le frottement latéral totalQg^ ont été enregistrés tous les 20 cm et reproduits sur lesgraphes de l'annexe 2.

Ces graphes traduisent le comportement des horizonsrencontrés successivement.

- remblai de la piste, dont l'épaisseur est comprise entre1,2 m et 2 m. (q^, > 10 b)

Il convient aussi de noter la frange de mélange entre leremblai et les tourbes, qui est de l'ordre de 1,0 m avec :

0 < q^ < 10 b.

- tourbes et argiles molles, dont l'épaisseur atteint les 5m (essai 2 et 3) sous la piste, soit en absolu environ 8 m. Larésistance de pointe est voisine de zéro, (cf essais aupénétromètre Barentzen) . L'enregistrement dans ces matérieuxn'est pas significatif car la résistance de pointe estinférieur à la sensibilité de l'équipement (2 b) .

3.2 Sondages au pénétromètre

3.2.1 Pénétromètre statique léger barentzen

Un ensemble de 7 sondages au pénétromètre statique légerbarentzen a été réalisés et foncés manuellement .Lespénétromètres ont été forcés en quinconce de part et d'autrela piste. (Cf figure n°3).

La résistance de pointe q maximale de cet équipement estde 12/13 bar avec des mesures effectuées tous les 10 cm. Leshorizons traversés correspondent à des formations mollesappartenant aux tourbes et argiles.

La profondeur de refus des sondages pénétrométriquesBarentzen peut être interprétée comme représentant la limitedes zones les plus compressibles.

Le profil en long géotechnique (figure 4) visualise cetétat.

Les valeurs de résistance de pointe présentées sur lesgraphes en annexe 1 sont voisines ou inférieures à 1 bar, cequi traduit bien l'état quasi liquide des formations.

Leur épaisseur maximale est de 8,3 m pour l'essai n''2.


Une série de 4 sondages au pénétromètre statique lourdGouda 100 KN a été menée. Les sondages ont été positionnés surl'axe de la piste (cf figure 3).

La résistance de pointe q_^ et le frottement latéral totalQg^ ont été enregistrés tous les 20 cm et reproduits sur lesgraphes de l'annexe 2.

Ces graphes traduisent le comportement des horizonsrencontrés successivement.

- remblai de la piste, dont l'épaisseur est comprise entre1,2 m et 2 m. (q^, > 10 b)

Il convient aussi de noter la frange de mélange entre leremblai et les tourbes, qui est de l'ordre de 1,0 m avec :

0 < q^ < 10 b.

- tourbes et argiles molles, dont l'épaisseur atteint les 5m (essai 2 et 3) sous la piste, soit en absolu environ 8 m. Larésistance de pointe est voisine de zéro, (cf essais aupénétromètre Barentzen) . L'enregistrement dans ces matérieuxn'est pas significatif car la résistance de pointe estinférieur à la sensibilité de l'équipement (2 b) .

GOSIER

,il en lona chausséeée 2x2 __

PB7

PS4

PB6

SC2PB 5

PS3PB4

PB3PS2

SCI

PB2

PSIPBl

Niveau résistant irjterprétatif(ma rno-cal caire)

Base interprétative des formationstourbes

Somnet interprétatif des formations argileusesavec rognons calcaires

Tourbe et formation molles

Argile

Argile avec rognons calcaires

L

1

2

3

4

5

6 -I

8 -

9 _

10 -

11 -

12

13

14

15

Figure n°4 - Profil géotechnique interprétatif 1

GOSIER

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PB7

PS4

PB6

SC2PB 5

PS3PB4

PB3PS2

SCI

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PSIPBl

Niveau résistant irjterprétatif(ma rno-cal caire)

Base interprétative des formationstourbes

Somnet interprétatif des formations argileusesavec rognons calcaires

Tourbe et formation molles

Argile

Argile avec rognons calcaires

L

1

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6 -I

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11 -

12

13

14

15

Figure n°4 - Profil géotechnique interprétatif 1

- argiles raides et marno calcaires, dont la puissance esttrès variable suivant l'altération. La résistance de pointeest estimée 20 < q^^ < 100 bar.

Les essais 1 et 4 réalisés sur les flancs de la dépressionindiquent la présence d'un matériaux faiblement résistant(essai entre - 2 et - 5 m/TN) qui correspond probablement àdes matériaux granuleux provenant de l'érosion des flancs desmornes .

3.3 Essai de laboratoire

Les coupes géologiques SCI et SC2 en annexe 3 indiquent laprofondeur de prélèvement des 9 échantillons intacts.

Sur ces échantillons intacts, les essais de laboratoiresuivants ont été menés dans notre laboratoire :

- identification (W l ,^i , \ w)- limites d'Atterberg- résistance au cisaillement UU- compressibilité avec mesure de Cv (vitesse de

consolidation) ,- essai de fluage C o( (taux de compression secondaire).

L'ensemble des résultats, pour chaque échantillon,accompagné des courbes de compressibilité, de fluage et deconsolidation est présenté en annexe 4.

Le comportement mécanique extrêmement faible et la fortecompressibilité des sols sont démontrés par ces essais.


Deux profils scissométriques ont été effectués dans lesformations molles de surface.

L'implantation de ces deux points d'étude est indiquée à lafigure 4.

Les essais ont été menés tous les 50 cm en profondeur àl'aide d'un scissomètre GEONOR H 70 à lecture directe.

La butée de la pale a été enregistrée vers -3,50 m/TN. Lesessais n'ont pas pu être mené au delà.

- argiles raides et marno calcaires, dont la puissance esttrès variable suivant l'altération. La résistance de pointeest estimée 20 < q^^ < 100 bar.

Les essais 1 et 4 réalisés sur les flancs de la dépressionindiquent la présence d'un matériaux faiblement résistant(essai entre - 2 et - 5 m/TN) qui correspond probablement àdes matériaux granuleux provenant de l'érosion des flancs desmornes .

3.3 Essai de laboratoire

Les coupes géologiques SCI et SC2 en annexe 3 indiquent laprofondeur de prélèvement des 9 échantillons intacts.

Sur ces échantillons intacts, les essais de laboratoiresuivants ont été menés dans notre laboratoire :

- identification (W l ,^i , \ w)- limites d'Atterberg- résistance au cisaillement UU- compressibilité avec mesure de Cv (vitesse de

consolidation) ,- essai de fluage C o( (taux de compression secondaire).

L'ensemble des résultats, pour chaque échantillon,accompagné des courbes de compressibilité, de fluage et deconsolidation est présenté en annexe 4.

Le comportement mécanique extrêmement faible et la fortecompressibilité des sols sont démontrés par ces essais.


Deux profils scissométriques ont été effectués dans lesformations molles de surface.

L'implantation de ces deux points d'étude est indiquée à lafigure 4.

Les essais ont été menés tous les 50 cm en profondeur àl'aide d'un scissomètre GEONOR H 70 à lecture directe.

La butée de la pale a été enregistrée vers -3,50 m/TN. Lesessais n'ont pas pu être mené au delà.

PROFONDEURm

1

1,5

2

2,5

3

3,5

SSl

Cu picT/m2

0

1,1

1

1,1

1,6

1,2

Cu résiduelT/m2

0

0

0,2

0,2

0,4

0,4

SS2

Cu picT/m2

1,4

0,2

2

1,2

3

1,4

Cu residueT/m2

0

0

0

0

0,2

0

Il convient d'utiliser ces résultats avec prudence comptetenu de la nature tourbeuse, plus ou moins fibreuse, del'horizon testé.

La butée de l'appareil est probablement due à des végétaux(branche, tronc).

4 - INTERPRETATION


Le profil en long géotechnique interprétatif couplé auprojet (hauteur) des remblais permet de définir 4 zones decomportement et d'étude (cf figure 4) dont lescaractéristiques géomécaniques sont présentées au tableau 1.

4.2 Tassements

Sur la base des éléments de modélisation définis autableau 1 du paragraphe 4 . 1 et pour chaque zone, un calcul destassements primaires basé sur la méthode oedométrique etd'après les formules de répartition de contrainte de GIRAUDest présenté.

Le tassement et le degré de consolidation correspondantpour chaque zone est présente en annexe 5 et récapitulé autableau 2 ci-après.

PROFONDEURm

1

1,5

2

2,5

3

3,5

SSl

Cu picT/m2

0

1,1

1

1,1

1,6

1,2

Cu résiduelT/m2

0

0

0,2

0,2

0,4

0,4

SS2

Cu picT/m2

1,4

0,2

2

1,2

3

1,4

Cu residueT/m2

0

0

0

0

0,2

0

Il convient d'utiliser ces résultats avec prudence comptetenu de la nature tourbeuse, plus ou moins fibreuse, del'horizon testé.

La butée de l'appareil est probablement due à des végétaux(branche, tronc).

4 - INTERPRETATION


Le profil en long géotechnique interprétatif couplé auprojet (hauteur) des remblais permet de définir 4 zones decomportement et d'étude (cf figure 4) dont lescaractéristiques géomécaniques sont présentées au tableau 1.

4.2 Tassements

Sur la base des éléments de modélisation définis autableau 1 du paragraphe 4 . 1 et pour chaque zone, un calcul destassements primaires basé sur la méthode oedométrique etd'après les formules de répartition de contrainte de GIRAUDest présenté.

Le tassement et le degré de consolidation correspondantpour chaque zone est présente en annexe 5 et récapitulé autableau 2 ci-après.

REMBLAI

C0UCHE

1

C0UCHE

2

C0UCHE

3

COUCHE4

DESIGNATION

Epaisseur (m)

de remblai (T/m^)

Largeur (m)

Pente talus

Epaisseur (m)

W CÇÎn-^) , W %

^ o

<fo (b)

C c

C ^ (cm2/s)

Epaisseur (m)

W (T/m^) , W %

^o

<ro (b)

c c

C ^ (cm2/s)

Epaisseur (m)

W (T/m3) , W %

^ o

^To (b)

C c

C v (cm^/s)

SUBSTRATUM

ZONE 1

8,5

1,8

25

3/2

2

1,11/245%

9

0,04

2,8

5,25.10-"^

3,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10""^

1,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10"'*

SUBSTRATUM

ZONE 2

9

1,8

25

3/2

3,5

1,11/245%

9

0,04

2,8

5,25.10""*

3,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10""*

1,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10""*

SUBSTRATUM

ZONE 3

9,5

1,8

25

3/2

6

1,1/254%

11,8

- 0

3

1,5J0""*

3

1,53/99%

2,4

0,05

0,55

1,05.10""*

1,5

1,41/99%

2,4

0,05

0,55

1,05.10""*

SUBSTRATUM

ZONE 4

10

1,8

25

3/2

2,5

1,1/254%

11,8

- 0

3

1,5.10"^*

1,5

1,53/99%

2,4

0,05

0,55

1,05.10""*

substratum

-

TABLEAU 1

REMBLAI

C0UCHE

1

C0UCHE

2

C0UCHE

3

COUCHE4

DESIGNATION

Epaisseur (m)

de remblai (T/m^)

Largeur (m)

Pente talus

Epaisseur (m)

W CÇÎn-^) , W %

^ o

<fo (b)

C c

C ^ (cm2/s)

Epaisseur (m)

W (T/m^) , W %

^o

<ro (b)

c c

C ^ (cm2/s)

Epaisseur (m)

W (T/m3) , W %

^ o

^To (b)

C c

C v (cm^/s)

SUBSTRATUM

ZONE 1

8,5

1,8

25

3/2

2

1,11/245%

9

0,04

2,8

5,25.10-"^

3,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10""^

1,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10"'*

SUBSTRATUM

ZONE 2

9

1,8

25

3/2

3,5

1,11/245%

9

0,04

2,8

5,25.10""*

3,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10""*

1,5

1,41/112%

3

0,077

0,9

1,308.10""*

SUBSTRATUM

ZONE 3

9,5

1,8

25

3/2

6

1,1/254%

11,8

- 0

3

1,5J0""*

3

1,53/99%

2,4

0,05

0,55

1,05.10""*

1,5

1,41/99%

2,4

0,05

0,55

1,05.10""*

SUBSTRATUM

ZONE 4

10

1,8

25

3/2

2,5

1,1/254%

11,8

- 0

3

1,5.10"^*

1,5

1,53/99%

2,4

0,05

0,55

1,05.10""*

substratum

-

TABLEAU 1

DUREE

TASSEMENT

ZONE 1

ZONE 2

ZONE 3

ZONE 4

DEGRE DE CONSOLIDATION

U = 100 %

> 23 ans

3,58 m

> 23 ans

3,75 m

> 23 ans

3,50 m

> 22 ans

1,78 m

U = 80 %

1090 Sem

2,86 m

1251 Sem

3,00 m

> 25 ans

2,8 m

385 Sem

1,42 m

U = 50 %

389 Sem

1,79 m

440 Sem

1,88 m

711 Sem

1,75 m

14 3 Sem

0,89 m

U = 20 %

7 7 Sem

0 ,72 m

79 Sem

0,75 m

129 Sem

0,70 m

33 Sem

0,36

EpaisseurRemblaiHors tassement

(m)

8,5

9

9,5

10

Epaisseurtourbes

(m)

3,5

3,5

6

2,5

Epaisseurargiles

(m)

6,0

6,5

4,5

2

TABLEAU 2Tassement exprimé pour un chargement en 3 phases sur 1 an

avec 2 paliers de chargement de 25 semaines

DUREE

TASSEMENT

ZONE 1

ZONE 2

ZONE 3

ZONE 4

DEGRE DE CONSOLIDATION

U = 100 %

> 23 ans

3,58 m

> 23 ans

3,75 m

> 23 ans

3,50 m

> 22 ans

1,78 m

U = 80 %

1090 Sem

2,86 m

1251 Sem

3,00 m

> 25 ans

2,8 m

385 Sem

1,42 m

U = 50 %

389 Sem

1,79 m

440 Sem

1,88 m

711 Sem

1,75 m

14 3 Sem

0,89 m

U = 20 %

7 7 Sem

0 ,72 m

79 Sem

0,75 m

129 Sem

0,70 m

33 Sem

0,36

EpaisseurRemblaiHors tassement

(m)

8,5

9

9,5

10

Epaisseurtourbes

(m)

3,5

3,5

6

2,5

Epaisseurargiles

(m)

6,0

6,5

4,5

2

TABLEAU 2Tassement exprimé pour un chargement en 3 phases sur 1 an

avec 2 paliers de chargement de 25 semaines

Le tableau 3 ci-après présente le poids relatif dans lestassements de l'horizon tourbeux par rapport aux tassementstotaux, en tenant compte des mêmes conditions que celles dutableau 2 précédant

ZONE 1

ZONE 2

ZONE 3

ZONE 4

hTotal

3,58 m

3,75 m

3,50 m

1,78 m

U = 100 %

tourbe

1,96 m

1,98 m

2,63m

1,30 m

Epaisseurtourbe en m

3,5

3,5

6,0

2,50

Epaisseurremblai en m

8,5

9

9,5

10

Tableau 3

4.2.1 Discussions

Les résultats présentés ci-avant doivent être examinés horsde leurs contexte d'étude et d'interprétation des valeurs delaboratoire.

Il convient de rappeler le nature speudo-liquide destourbes qui nécessite l'intégration d'un facteur difficilementappréciable, le tassement instantané,considéré comme étant la substitutionliquide) des tourbes liquides par lepremière mise en place.

Celui ci peut être(fluage, déplacementremblai lors de la

Le remblai d'accès réalisé pour permettre la réalisationdes reconnaissances géotechniques s'est enfoncé trèsrapidement et 2 mois après sa mise en place, il se situaitsous le niveau de l'eau. L'épaisseur varie entre 1,5 et 2 m(cf sondages carottés SCI et SC2, pénétromètres statiqueslourd 1,2,3, et 4, en annexes 2 et 3).

4.2.2 Conclusions

Afin d'apprécier au mieux les tassements et donc le volumede remblai nécessaire au projet, nous estimons qu'il convientde rajouter au moins 0,6 m aux tassements primaires totaux dutableau 2 pour tenir compte du tassement instantané.

Le tableau 3 ci-après présente le poids relatif dans lestassements de l'horizon tourbeux par rapport aux tassementstotaux, en tenant compte des mêmes conditions que celles dutableau 2 précédant

ZONE 1

ZONE 2

ZONE 3

ZONE 4

hTotal

3,58 m

3,75 m

3,50 m

1,78 m

U = 100 %

tourbe

1,96 m

1,98 m

2,63m

1,30 m

Epaisseurtourbe en m

3,5

3,5

6,0

2,50

Epaisseurremblai en m

8,5

9

9,5

10

Tableau 3

4.2.1 Discussions

Les résultats présentés ci-avant doivent être examinés horsde leurs contexte d'étude et d'interprétation des valeurs delaboratoire.

Il convient de rappeler le nature speudo-liquide destourbes qui nécessite l'intégration d'un facteur difficilementappréciable, le tassement instantané,considéré comme étant la substitutionliquide) des tourbes liquides par lepremière mise en place.

Celui ci peut être(fluage, déplacementremblai lors de la

Le remblai d'accès réalisé pour permettre la réalisationdes reconnaissances géotechniques s'est enfoncé trèsrapidement et 2 mois après sa mise en place, il se situaitsous le niveau de l'eau. L'épaisseur varie entre 1,5 et 2 m(cf sondages carottés SCI et SC2, pénétromètres statiqueslourd 1,2,3, et 4, en annexes 2 et 3).

4.2.2 Conclusions

Afin d'apprécier au mieux les tassements et donc le volumede remblai nécessaire au projet, nous estimons qu'il convientde rajouter au moins 0,6 m aux tassements primaires totaux dutableau 2 pour tenir compte du tassement instantané.

4.3 Stabilité

L'élément prédominant pour mener un calcul de stabilité estla connaissance de la cohésion non drainée. Celle ci peut êtreobtenue par des essais in situ au scissomètre, des essais enlaboratoire (boîte de cisaillement Casagrande) et parestimation d'après la résistance de pointe Rp du pénétromètrestatique léger Barentzer. (C^ =;. Rp/10)

Les données disponibles des essais en laboratoire etd'après les résistances de pointe Rp, présentent descaractéristiques très faibles, comprises entre 0,3 T/m et 1T/m (d'après essais de cisaillement), confirmées par lesessais in situ avec : 0,2 < C^ < 3 T/m .

4.3.1 Stabilité au poinçonnement

A court terme (cas le plus défavorable)

q max = pression maximale admissible sur le solq max = N^, C^

q = contrainte apportée par le remblai

q = Y r «rLe coefficient de sécurité F, qui doit être supérieur à 1,5

pour limiter les déformations latérales (fluage...) :q max

F =

q max

soit q < F

En première phase de chargement, la hauteur maximale dechargement Hr sera défini en fonction de la valeur moyenne duCu, (Cu = 1 T/rar) d'après les essais in situ et de labora¬toire, pour un coefficient de sécurité F = 1,5.

Les sols étant de nature tourbeuse et présentant une forteteneur en eau, le coefficient minorateur de cohésion (deBjerrum) n'a pas été introduit, celui pouvant être compensééventuellement par le niveau du coefficient de sécuritéretenu, la nature fibreuse des sols et le fascinage.

avec R = 1,8 T/m3Talus = pente 3/2largeur couronnement = 25 mH = épaisseur compressibleB = largeur de remblai en pied (1/2 talus)

4.3 Stabilité

L'élément prédominant pour mener un calcul de stabilité estla connaissance de la cohésion non drainée. Celle ci peut êtreobtenue par des essais in situ au scissomètre, des essais enlaboratoire (boîte de cisaillement Casagrande) et parestimation d'après la résistance de pointe Rp du pénétromètrestatique léger Barentzer. (C^ =;. Rp/10)

Les données disponibles des essais en laboratoire etd'après les résistances de pointe Rp, présentent descaractéristiques très faibles, comprises entre 0,3 T/m et 1T/m (d'après essais de cisaillement), confirmées par lesessais in situ avec : 0,2 < C^ < 3 T/m .

4.3.1 Stabilité au poinçonnement

A court terme (cas le plus défavorable)

q max = pression maximale admissible sur le solq max = N^, C^

q = contrainte apportée par le remblai

q = Y r «rLe coefficient de sécurité F, qui doit être supérieur à 1,5

pour limiter les déformations latérales (fluage...) :q max

F =

q max

soit q < F

En première phase de chargement, la hauteur maximale dechargement Hr sera défini en fonction de la valeur moyenne duCu, (Cu = 1 T/rar) d'après les essais in situ et de labora¬toire, pour un coefficient de sécurité F = 1,5.

Les sols étant de nature tourbeuse et présentant une forteteneur en eau, le coefficient minorateur de cohésion (deBjerrum) n'a pas été introduit, celui pouvant être compensééventuellement par le niveau du coefficient de sécuritéretenu, la nature fibreuse des sols et le fascinage.

avec R = 1,8 T/m3Talus = pente 3/2largeur couronnement = 25 mH = épaisseur compressibleB = largeur de remblai en pied (1/2 talus)

Zone 1

Zone 2

Zone 3

Zone 4

H(m)

8,5

12

12

5

B(m)

37,75

38,5

38,5

40

Nc

6,5

6

6

8,2

C^(T/m2)

1

1

1

1

<HR(m)

3,6

3,3

3,3

4,5

Tableau 4

La hauteur maximale du remblai au poinçonnement, avec uncoefficient de sécurité de 1 est exprimée au tableau 4,colonne : < Hj^


La stabilité, en première phase de chargement peut êtreévaluée à partir des abaques de PILOT et MOREAU.

La stabilité sera étudiée avec les données suivantes :

* remblai purement cohérantCuj^ = 0 ^j^ = 30° V'r = 1/8 T/m

Pente talus = 2/3 ou 1/2

* pas de banquette stabilisatrice à ce stade (largeurimportante, fort tassement) .

* Hj^ ( hauteur du remblai) définie d'après les conditionsde non-poinçonnement du paragraphe 4.3.1.

Avec D = épaisseur compressibleF = coefficient de sécuritéN = Cu/)^fl. . H

ZONE 1

ZONE 2

ZONE 3

ZONE 4

D(m)

8,5

12

12

5

HR(m

3,6

3,3

3,3

4,5

C^(T/m2)

1

1

1

1

N

0,15

0,17

0,17

0,12

Talus

2/3

2/3

2/3

2/3

F

0,8

0,9

0,9

0,7

Talus

1/2

1/2

1/2

1/2

F

0,9

0,9

0,9

0,7

Tableau 5

Zone 1

Zone 2

Zone 3

Zone 4

H(m)

8,5

12

12

5

B(m)

37,75

38,5

38,5

40

Nc

6,5

6

6

8,2

C^(T/m2)

1

1

1

1

<HR(m)

3,6

3,3

3,3

4,5

Tableau 4

La hauteur maximale du remblai au poinçonnement, avec uncoefficient de sécurité de 1 est exprimée au tableau 4,colonne : < Hj^


La stabilité, en première phase de chargement peut êtreévaluée à partir des abaques de PILOT et MOREAU.

La stabilité sera étudiée avec les données suivantes :

* remblai purement cohérantCuj^ = 0 ^j^ = 30° V'r = 1/8 T/m

Pente talus = 2/3 ou 1/2

* pas de banquette stabilisatrice à ce stade (largeurimportante, fort tassement) .

* Hj^ ( hauteur du remblai) définie d'après les conditionsde non-poinçonnement du paragraphe 4.3.1.

Avec D = épaisseur compressibleF = coefficient de sécuritéN = Cu/)^fl. . H

ZONE 1

ZONE 2

ZONE 3

ZONE 4

D(m)

8,5

12

12

5

HR(m

3,6

3,3

3,3

4,5

C^(T/m2)

1

1

1

1

N

0,15

0,17

0,17

0,12

Talus

2/3

2/3

2/3

2/3

F

0,8

0,9

0,9

0,7

Talus

1/2

1/2

1/2

1/2

F

0,9

0,9

0,9

0,7

Tableau 5

L'étude de stabilité (tableau 5) démontre l'instabilité deremblai dans l'hypothèse d'un remblai non poinçonnant tel quedéfini au paragraphe 4.3.1.

Il convient toutefois d'indiquer et d'appréhender lesconditions réelles, du site et d'exécution :

- les premiers chargements viendront substituer lesmatériaux de surface (phase pseudo liquide) tel que constaterpar le remblai d'accès pour les reconnaissances.

des tassements instantanés et primaires serontréalisés durant cette phase d'exécution.

Afin d'améliorer les conditions de stabilité à la rupturecirculaire, un géotextile ayant de bonne caractéristiques à latraction et au poinçonnement pourra être mise en oeuvre dèsl'achèvement des terrassements "hors d'eau" (cf 4.5).

Le renforcement du sol peut être aussi envisagé par colonnebalastée éventuellement inclusion rigide (pieux) .


Les études de stabilité ont permis de déterminer la hauteurmaximale du remblai^^ pouvant être monté sur un sol de cohésionCu (voisin de 1 T/m^ ) .

Au bout d'un temps t, les tassements générés traduisentl'augmentation du degré de consolidation U %. L'accroissementde la cohésion Cu est alors :

Cu = ÏrHr u tg ^C^

Cette formule donne l'accroissement sous l'axe du remblai,celui-ci étant sensiblement nul en pied de talus. La valeurmoyenne de long du cercle de rupture est donnée :

Cu = 1/2 yj^. Hr . U.tq(ZÎC^

Sous un chargement de 5 m de remblai et, après 2_5 semaines ,

le degré de consolidation (cf annexe 5) est de l'ordre de 10 à13 % pour les zones 1 à 3.

Avec Cu # 10 % , l'augmentation de cohésion obtenue :Cu - 0,06 T/m^.

On constate que l'augmentation de cohésion est faible etnon significative pour opérer un réel phasage des travaux à cestade de nos connaissances et , des caractéristiques desterrains .

La durée très estimée de l'exécution des remblais est del'ordre de 3 ans au moins.

10

L'étude de stabilité (tableau 5) démontre l'instabilité deremblai dans l'hypothèse d'un remblai non poinçonnant tel quedéfini au paragraphe 4.3.1.

Il convient toutefois d'indiquer et d'appréhender lesconditions réelles, du site et d'exécution :

- les premiers chargements viendront substituer lesmatériaux de surface (phase pseudo liquide) tel que constaterpar le remblai d'accès pour les reconnaissances.

des tassements instantanés et primaires serontréalisés durant cette phase d'exécution.

Afin d'améliorer les conditions de stabilité à la rupturecirculaire, un géotextile ayant de bonne caractéristiques à latraction et au poinçonnement pourra être mise en oeuvre dèsl'achèvement des terrassements "hors d'eau" (cf 4.5).

Le renforcement du sol peut être aussi envisagé par colonnebalastée éventuellement inclusion rigide (pieux) .


Les études de stabilité ont permis de déterminer la hauteurmaximale du remblai^^ pouvant être monté sur un sol de cohésionCu (voisin de 1 T/m^ ) .

Au bout d'un temps t, les tassements générés traduisentl'augmentation du degré de consolidation U %. L'accroissementde la cohésion Cu est alors :

Cu = ÏrHr u tg ^C^

Cette formule donne l'accroissement sous l'axe du remblai,celui-ci étant sensiblement nul en pied de talus. La valeurmoyenne de long du cercle de rupture est donnée :

Cu = 1/2 yj^. Hr . U.tq(ZÎC^

Sous un chargement de 5 m de remblai et, après 2_5 semaines ,

le degré de consolidation (cf annexe 5) est de l'ordre de 10 à13 % pour les zones 1 à 3.

Avec Cu # 10 % , l'augmentation de cohésion obtenue :Cu - 0,06 T/m^.

On constate que l'augmentation de cohésion est faible etnon significative pour opérer un réel phasage des travaux à cestade de nos connaissances et , des caractéristiques desterrains .

La durée très estimée de l'exécution des remblais est del'ordre de 3 ans au moins.

10

4.5 Remplacement du remblai

Afin d'améliorer les conditions de stabilité du remblai etde permettre la mise en oeuvre maximale de matériaux, élémentconditionnant la consolidation (tassements), dont la duréed'exécution de ce franchissement, nous avons étudié lapossibilité de renforcer le remblai.

Parmi les géofibres et géotextiles disponibles, nous avonsretenu le TENSAR (cf annexe 6, présentation du produit) pourses qualités de résistance à la traction, de pérennité et demise en oeuvre.


Le remblai armé à sa base (après mise hors d'eau) pargéogrilles TENSAR se comportera comme un bloc monolithique.La présence d'armatures géogrilles TENSAR ne permet en rien delimiter les tassements. pour la simple raison que l'onrenforce le remblai, mais que l'on ne traite pas le solsupport.

La mise en place à la base du remblai (hors d'eau) degéogrille TENSAR permettra d'éviter la rupture en profondeuren complétant le couple résistant nécessaire, tout en offrantune hauteur de remblai suppémentaire jusqu'à +5 m NGG environ(TN = +0,50 m) .

1^' UM.tL

W.rU.Î*..

!>l=l w,

"b^^^v

î>j :AJ*^

TfMSiÂ C..eoc^<k^^-^-£

t&C'

(cMÛ. J{!<i^\k ttVvW\-looria*.

A^.

n a.rrto - Cal t<u.Vt-

SuBiTftftT«J>A.

11

4.5 Remplacement du remblai

Afin d'améliorer les conditions de stabilité du remblai etde permettre la mise en oeuvre maximale de matériaux, élémentconditionnant la consolidation (tassements), dont la duréed'exécution de ce franchissement, nous avons étudié lapossibilité de renforcer le remblai.

Parmi les géofibres et géotextiles disponibles, nous avonsretenu le TENSAR (cf annexe 6, présentation du produit) pourses qualités de résistance à la traction, de pérennité et demise en oeuvre.


Le remblai armé à sa base (après mise hors d'eau) pargéogrilles TENSAR se comportera comme un bloc monolithique.La présence d'armatures géogrilles TENSAR ne permet en rien delimiter les tassements. pour la simple raison que l'onrenforce le remblai, mais que l'on ne traite pas le solsupport.

La mise en place à la base du remblai (hors d'eau) degéogrille TENSAR permettra d'éviter la rupture en profondeuren complétant le couple résistant nécessaire, tout en offrantune hauteur de remblai suppémentaire jusqu'à +5 m NGG environ(TN = +0,50 m) .

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11

Le coefficient de sécurité admissible à long terme, donnépar le LCPC pour ce type d'ouvrage, Fg = 1,5.

M résistant + M Tadm

^S == M moteur

soit : n = 1,5 (talus)Cu

S = r^ = 0,13íij-.H

H = 4,5 mHB/H = 9/4,5 = 2

^admissible ~ ^^^ KN/m

d'après abaque LCPC (remblai sur sol compressible)

1

admissible rupture ^Fr

avec Fj^ = coefficient de sécurité sur les armatures(LCPC, Fj^ = 1,3)

soit Tj.^ ^.^j.g = 175 X 1,3 = 227,5 KN/ml .

Il convient donc de disposer deux couches de TENSAR SR 110à la base du remblai.

Ce dimensionnement a été établi avec la collaboration deM. A. RATEL de TENSAR S.A.R.L.


Les lès seront découpés à la largeur du remblai (à sa baseet tenant compte des futurs tassements soit environ 55 m) etdisposés perpendiculairement à l'axe du remblai avec unrecouvrement de 0,20 m.

Une couche de matériaux compactés de 0,40 m sera mise enoeuvre entre les deux lits de géogrille TENSAR SR 110.

Les géogrilles seront disposés sur le remblai hors d'eaucompacté et nivelé, dans ce cas un géotextile anticontaminantn'est pas requis.

La surface requise est 55rax80mx2=8 800 m^ auxquelsles recouvrements et pertes diverses doivent être ajoutées,soit environ 11 520 m^ au total.

Le prix de vente posé est estimé à 70 F le m'^ (prix départusine 49 F/mr) soit 11 520 m^ x 70 ^ 810.000 F pour l'ensemblede l'opération.

12

Le coefficient de sécurité admissible à long terme, donnépar le LCPC pour ce type d'ouvrage, Fg = 1,5.

M résistant + M Tadm

^S == M moteur

soit : n = 1,5 (talus)Cu

S = r^ = 0,13íij-.H

H = 4,5 mHB/H = 9/4,5 = 2

^admissible ~ ^^^ KN/m

d'après abaque LCPC (remblai sur sol compressible)

1

admissible rupture ^Fr

avec Fj^ = coefficient de sécurité sur les armatures(LCPC, Fj^ = 1,3)

soit Tj.^ ^.^j.g = 175 X 1,3 = 227,5 KN/ml .

Il convient donc de disposer deux couches de TENSAR SR 110à la base du remblai.

Ce dimensionnement a été établi avec la collaboration deM. A. RATEL de TENSAR S.A.R.L.


Les lès seront découpés à la largeur du remblai (à sa baseet tenant compte des futurs tassements soit environ 55 m) etdisposés perpendiculairement à l'axe du remblai avec unrecouvrement de 0,20 m.

Une couche de matériaux compactés de 0,40 m sera mise enoeuvre entre les deux lits de géogrille TENSAR SR 110.

Les géogrilles seront disposés sur le remblai hors d'eaucompacté et nivelé, dans ce cas un géotextile anticontaminantn'est pas requis.

La surface requise est 55rax80mx2=8 800 m^ auxquelsles recouvrements et pertes diverses doivent être ajoutées,soit environ 11 520 m^ au total.

Le prix de vente posé est estimé à 70 F le m'^ (prix départusine 49 F/mr) soit 11 520 m^ x 70 ^ 810.000 F pour l'ensemblede l'opération.

12

4.5.3 Conclusion

L'utilisation de géogrilles TENSAR permet :

l'amélioration de la sécurité de l'ouvrage auglissement;

la réalisation plus rapide de l'exécution paraugmentation en première phase de la hauteur des remblais (4,5m au lieu de 3,3 m);

- l'accélération de la consolidation;

- la possibilité d'exécuter le remblai en 2 phases au lieude 3 permet d'espérer un délai d'exécution des remblais de 2ans au mieux.

En regard du surcoût engendré par rapport aux améliorationsapportées, nous recommandons l'utilisation de géogrillesTENSAR ou équivalentes.


Au lieu de traiter le remblai, il peut être envisagé derenforcer le sol de fondation et dans le cas présent de luiconfectionner une structure porteuse.

Cette structure peut être envisagée à l'aide de colonnebalastée. La nature pseudo-liquide des formations argilo-tourbeuse nécessitera l'enrichissement au ciment(50 à 75 kq/iiT) des colonnes (grave-ciment).

Les colonnes seront descendues aux argiles raides, marno-calcaires. Une plateforme initiale est requise, à l'altitudede +1 m/TN.

La règle proposée par Thorburn (en "tuf") permetd'approcher le dimensionnement des colonnes :

Hypothèses

- surcharge moyenne centrale environ 14 T/^^ représentantun remblai de 8 m de haut environ

environ 14 T/m^ represe(Vd = 1,8 T/m^ ) ;

- colonne 600/960 mm (tubage/diamètre fini);

- taux de travail < 8 bar;o

- maillage 1 colonne tous les 4 m^ (2 m x 2 m) en zonecentrale et 1 colonne tous les 6,25 m (2,5 m x 2,5 m) en zonepériphérique (talus);

soit 2 400 m^ à 1 col./4 m^ = 600 colonnes;2 000 m^ à 1 C01./6 m^ = 320 colonnes.

13

4.5.3 Conclusion

L'utilisation de géogrilles TENSAR permet :

l'amélioration de la sécurité de l'ouvrage auglissement;

la réalisation plus rapide de l'exécution paraugmentation en première phase de la hauteur des remblais (4,5m au lieu de 3,3 m);

- l'accélération de la consolidation;

- la possibilité d'exécuter le remblai en 2 phases au lieude 3 permet d'espérer un délai d'exécution des remblais de 2ans au mieux.

En regard du surcoût engendré par rapport aux améliorationsapportées, nous recommandons l'utilisation de géogrillesTENSAR ou équivalentes.


Au lieu de traiter le remblai, il peut être envisagé derenforcer le sol de fondation et dans le cas présent de luiconfectionner une structure porteuse.

Cette structure peut être envisagée à l'aide de colonnebalastée. La nature pseudo-liquide des formations argilo-tourbeuse nécessitera l'enrichissement au ciment(50 à 75 kq/iiT) des colonnes (grave-ciment).

Les colonnes seront descendues aux argiles raides, marno-calcaires. Une plateforme initiale est requise, à l'altitudede +1 m/TN.

La règle proposée par Thorburn (en "tuf") permetd'approcher le dimensionnement des colonnes :

Hypothèses

- surcharge moyenne centrale environ 14 T/^^ représentantun remblai de 8 m de haut environ

environ 14 T/m^ represe(Vd = 1,8 T/m^ ) ;

- colonne 600/960 mm (tubage/diamètre fini);

- taux de travail < 8 bar;o

- maillage 1 colonne tous les 4 m^ (2 m x 2 m) en zonecentrale et 1 colonne tous les 6,25 m (2,5 m x 2,5 m) en zonepériphérique (talus);

soit 2 400 m^ à 1 col./4 m^ = 600 colonnes;2 000 m^ à 1 C01./6 m^ = 320 colonnes.

13

Coût de la réalisation pour 920 colonnes d'une longueurmoyenne de 8,00 ml s'élève à environ 5 millions de francs.

Cette technique de renforcement présente les avantagessuivants :

- rapidité d'exécution (3 a 4 mois);

- réduction quasi-totale des tassements (après exécutiondu remblai (à +1,5 m NGG) composant la plateforme de travail);

- gain en matériau de remblai de l'ordre de 6 500 m'';

possibilité d'effectuer les travaux en une seuleintervention et maîtrise du délai d'exécution (colonnebalastée + terrassement + enrobés...) qui devrait resterinférieur à 1 an;

amélioration de la gestion de l'ouvrage (pas detassement étalé durant l'exploitation).

Remarque

Une technique variante par inclusions rigides (pieux) peutêtre envisagée, mais tes coûteuse.


Les éléments présentés ci-avant concernant :

- le tassement instantané,- le tassement,- la stabilité,- et l'augmentation de cohésion sous une charge

démontrent la difficulté d'exécution des remblais et deleur planification.

Nous préconisons la mise en oeuvre d'un suivi et del'auscultation des remblais afin d'appréhender le comportementréel des formations de fondation et de permettre la définitionoptimale des remblais ultérieurs.

Chronologie des travaux de suivi de l'exécution et de1 'auscultation.

1. Remblai initial d'accès (mise hors d'eau);

2. Géogrille (si option retenue);

3. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainepose de pige de tassement et nivellement de celle-ci suivant un pas de temps hebdomadaire;

4. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainejusqu'à la cote de chargement 1er phase(Hj^ = 3,3 m) ou (Hj^ = 4,5 m si géogrille);

14

Coût de la réalisation pour 920 colonnes d'une longueurmoyenne de 8,00 ml s'élève à environ 5 millions de francs.

Cette technique de renforcement présente les avantagessuivants :

- rapidité d'exécution (3 a 4 mois);

- réduction quasi-totale des tassements (après exécutiondu remblai (à +1,5 m NGG) composant la plateforme de travail);

- gain en matériau de remblai de l'ordre de 6 500 m'';

possibilité d'effectuer les travaux en une seuleintervention et maîtrise du délai d'exécution (colonnebalastée + terrassement + enrobés...) qui devrait resterinférieur à 1 an;

amélioration de la gestion de l'ouvrage (pas detassement étalé durant l'exploitation).

Remarque

Une technique variante par inclusions rigides (pieux) peutêtre envisagée, mais tes coûteuse.


Les éléments présentés ci-avant concernant :

- le tassement instantané,- le tassement,- la stabilité,- et l'augmentation de cohésion sous une charge

démontrent la difficulté d'exécution des remblais et deleur planification.

Nous préconisons la mise en oeuvre d'un suivi et del'auscultation des remblais afin d'appréhender le comportementréel des formations de fondation et de permettre la définitionoptimale des remblais ultérieurs.

Chronologie des travaux de suivi de l'exécution et de1 'auscultation.

1. Remblai initial d'accès (mise hors d'eau);

2. Géogrille (si option retenue);

3. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainepose de pige de tassement et nivellement de celle-ci suivant un pas de temps hebdomadaire;

4. Remblai par couche compactée de 0,40 m par semainejusqu'à la cote de chargement 1er phase(Hj^ = 3,3 m) ou (Hj^ = 4,5 m si géogrille);

14

5. Mesure in situ de la cohésion non drainée Cu,après environ 25 semaines de consolidation;

6. Etude pour la définition des remblais de 2èmephase, (stabilité) et estimation des tassementstotaux d'après les tassements réels obtenu par lespiges;Définition des phases ultérieures éventuelles etdes possibilités d'utiliser des techniques inno¬vantes (remblai allégé);


Afin d'ajuster les calculs prévisionnels de tassement, ilconvient d'enregistrer les tassements en fonction de la montéedu remblai.

A cette fin, nous proposons la mise en place de pige detassement .

Ces piges auront une base de 1 m X 1 m sur laquelle serasoudé un tube de ^ 100 mm.

Ces piges seront posée sur le remblai hors d'eau avant ouaprès la mise en oeuvre de la géomenbrane.

Les piges seront nivelées hebdomadairement ainsi quel'altitude du remblai.

Ces piges de tassement seront disposées sur l'axe au droitdes profils P21 à P18 (4 piges).


L'état très peu cohésif des formations de fondation et leurnature nécessitent des études complémentaires basées sur desobservations et des mesures réelles in situ en phased'exécution.

Afin de déterminer la stabilité du remblai en deuxièmephase, et donc l'épaisseur et le profil en travers du remblaià mettre en oeuvre, il conviendra de posséder les élémentssuivants :

- profil de cohésion Cu des formations argileuses ettourbeuses sous le remblai.

- tassements réels et estimation du tassementinstantané.

Les tassements réels permettront de recaler les paramètresoedométriques des sols et de réaliser une estimation destassements totaux par la méthode d'Asaoka.

Cette étude complémentaire permetttra de définir le nombrede phases nécessaires pour l'achèvement du remblai et lapossibilité d'emploi de solution innovantes.

15

5. Mesure in situ de la cohésion non drainée Cu,après environ 25 semaines de consolidation;

6. Etude pour la définition des remblais de 2èmephase, (stabilité) et estimation des tassementstotaux d'après les tassements réels obtenu par lespiges;Définition des phases ultérieures éventuelles etdes possibilités d'utiliser des techniques inno¬vantes (remblai allégé);


Afin d'ajuster les calculs prévisionnels de tassement, ilconvient d'enregistrer les tassements en fonction de la montéedu remblai.

A cette fin, nous proposons la mise en place de pige detassement .

Ces piges auront une base de 1 m X 1 m sur laquelle serasoudé un tube de ^ 100 mm.

Ces piges seront posée sur le remblai hors d'eau avant ouaprès la mise en oeuvre de la géomenbrane.

Les piges seront nivelées hebdomadairement ainsi quel'altitude du remblai.

Ces piges de tassement seront disposées sur l'axe au droitdes profils P21 à P18 (4 piges).


L'état très peu cohésif des formations de fondation et leurnature nécessitent des études complémentaires basées sur desobservations et des mesures réelles in situ en phased'exécution.

Afin de déterminer la stabilité du remblai en deuxièmephase, et donc l'épaisseur et le profil en travers du remblaià mettre en oeuvre, il conviendra de posséder les élémentssuivants :

- profil de cohésion Cu des formations argileuses ettourbeuses sous le remblai.

- tassements réels et estimation du tassementinstantané.

Les tassements réels permettront de recaler les paramètresoedométriques des sols et de réaliser une estimation destassements totaux par la méthode d'Asaoka.

Cette étude complémentaire permetttra de définir le nombrede phases nécessaires pour l'achèvement du remblai et lapossibilité d'emploi de solution innovantes.

15

4.7.3 Essai in situ complémentaire

Dans le cadre des études complémentaires, il conviendrad'effectuer la mesure de la cohésion non drainé Cu aprèsconsolidation.

Les profils de cohésion seront menés sur l'axe de l'ouvrageen 2 points. Ils nécessiteront au préalable le carottage duremblai et du tubage. L'épaisseur exacte des remblais pourraêtre ainsi déterminée et participera à la définition destassements réels et instantanés.

Les mesures seront effectuées immédiatement après leremblai avec un pas de mesure de 0,50 cm. Les essais serontréalisés depuis l'axe du remblai.


Comme présenté précédemment (cf ^ 4.7), le suivi etl'auscultation de ce remblai est recommandé.

Une étude détaillée de dimensionnement et de comportementdes colonnes balastées devra être menée compte tenu de lanature pseudo-liquide des formations et de la nécessité devérifier le comportement sous sollicitation dynamique.

Il convient aussi de prévoir le contrôle de ces colonnesbalastées par sondages au pénétromètre statique lourd, sur labase d'un sondage toutes les 30 à 50 colonnes.

Un plot d'essai est requis, pour conforter l'étude, endébut de chantier.

16

4.7.3 Essai in situ complémentaire

Dans le cadre des études complémentaires, il conviendrad'effectuer la mesure de la cohésion non drainé Cu aprèsconsolidation.

Les profils de cohésion seront menés sur l'axe de l'ouvrageen 2 points. Ils nécessiteront au préalable le carottage duremblai et du tubage. L'épaisseur exacte des remblais pourraêtre ainsi déterminée et participera à la définition destassements réels et instantanés.

Les mesures seront effectuées immédiatement après leremblai avec un pas de mesure de 0,50 cm. Les essais serontréalisés depuis l'axe du remblai.


Comme présenté précédemment (cf ^ 4.7), le suivi etl'auscultation de ce remblai est recommandé.

Une étude détaillée de dimensionnement et de comportementdes colonnes balastées devra être menée compte tenu de lanature pseudo-liquide des formations et de la nécessité devérifier le comportement sous sollicitation dynamique.

Il convient aussi de prévoir le contrôle de ces colonnesbalastées par sondages au pénétromètre statique lourd, sur labase d'un sondage toutes les 30 à 50 colonnes.

Un plot d'essai est requis, pour conforter l'étude, endébut de chantier.

16

5 - CONCLUSION

La déviation du Rond Point Blanchard nécessite la traverséed'une mangrove par un remblai de 8 à 10 m de hauteur sur 80 mde long environ.

La coupe géologique se compose de tourbe sur 2 à 6 md'épaisseur, puis d'argiles dont la puissance varie de 0,5 à4,5 m recouvrant un horizon marno calcaire puis calcaire situéentre -9 et -10 m/TN environ.

Les formations tourbeuses sont excessivement molles etcompressibles avec des cohésions Cu de l'ordre ou inférieur à1 T/m^.

L'étude des tassements indique que ceux-ci peuventatteindre 3,75 m pour les conditions du projet, et à U = 100%,les tassements instantanés n'étant pas pris en compte.

En terme de stabilité, le remblai de 1ère phase pourrareprésenter une épaisseur de l'ordre de 3,3 m. Lescaractéristiques physiques et mécaniques des sols defondations ne permettent pas de déterminer les phasesultérieures, l'augmentation théorique de la cohésion étantfaible.

Compte tenu de ces conditions, des acquisitions de donnéesin situ (cohésion non drainée et tassements réels) sontrecommandées afin de permettre une nouvelle analyse destassements et déterminer les phases ultérieures de montée duremblai.

Afin de permettre la réduction de la durée des tassements,les travaux devront faire l'objet d'une exécution soignée etcohérante. Cette exécution devra permettre de chasser au mieuxles tourbes de surface de l'emprise du projet, en partant del'axe du projet vers les bords.

Compte tenu de la hauteur des remblais et la proximitéd'habitation, la solution substitution par poinçonnement n'apas été retenue car trop aléatoire en qualité.

Afin de permettre la réalisation des phases ultérieures,les travaux de suivi dimensionnel et altimétrique devront êtrerigoureux.

Deux solutions variantes, par renforcement du remblai etrenforcement du sol de fondation sont proposées.

17

5 - CONCLUSION

La déviation du Rond Point Blanchard nécessite la traverséed'une mangrove par un remblai de 8 à 10 m de hauteur sur 80 mde long environ.

La coupe géologique se compose de tourbe sur 2 à 6 md'épaisseur, puis d'argiles dont la puissance varie de 0,5 à4,5 m recouvrant un horizon marno calcaire puis calcaire situéentre -9 et -10 m/TN environ.

Les formations tourbeuses sont excessivement molles etcompressibles avec des cohésions Cu de l'ordre ou inférieur à1 T/m^.

L'étude des tassements indique que ceux-ci peuventatteindre 3,75 m pour les conditions du projet, et à U = 100%,les tassements instantanés n'étant pas pris en compte.

En terme de stabilité, le remblai de 1ère phase pourrareprésenter une épaisseur de l'ordre de 3,3 m. Lescaractéristiques physiques et mécaniques des sols defondations ne permettent pas de déterminer les phasesultérieures, l'augmentation théorique de la cohésion étantfaible.

Compte tenu de ces conditions, des acquisitions de donnéesin situ (cohésion non drainée et tassements réels) sontrecommandées afin de permettre une nouvelle analyse destassements et déterminer les phases ultérieures de montée duremblai.

Afin de permettre la réduction de la durée des tassements,les travaux devront faire l'objet d'une exécution soignée etcohérante. Cette exécution devra permettre de chasser au mieuxles tourbes de surface de l'emprise du projet, en partant del'axe du projet vers les bords.

Compte tenu de la hauteur des remblais et la proximitéd'habitation, la solution substitution par poinçonnement n'apas été retenue car trop aléatoire en qualité.

Afin de permettre la réalisation des phases ultérieures,les travaux de suivi dimensionnel et altimétrique devront êtrerigoureux.

Deux solutions variantes, par renforcement du remblai etrenforcement du sol de fondation sont proposées.

17

La solution par renforcement du remblai consiste à poser 2nappes de géogrille TENSAR SR 110. Ce.s armatures en polymèreaugmentent la résistance à la traction et permettent dès lapremière phase de terrassement de monter celui-ci sur uneépaisseur de 4,5 m au lieu de 3,3 m. La contrainte apportéeétant supérieure, la consolidation du sol de fondation seraaccélérée et devrait permettre une exécution en deux phases aulieu de trois et de diminuer sensiblement le délai global. Lesurcoût de ce renforcement est estimé à 810.000 F.

La solution par renforcement du sol de fondation à l'aidede colonnes balastées de diamètre 600/960 mm suivant unmaillage 2mx2m et 2,5mx2,5m consiste à créer unestructure à base de grave-ciment dans le sol. Cette techniquepermettra de maîtriser totalement le délai global d'exécution,de mise en service (< 1 an, ), de réduire les tassements (envolume, économie de 6 500 m ) et d'améliorer l'exploitation dela chaussée (pas de tassement) . Le surcoût de ce mode derenforcement est situé à 4,4 M F.

18

La solution par renforcement du remblai consiste à poser 2nappes de géogrille TENSAR SR 110. Ce.s armatures en polymèreaugmentent la résistance à la traction et permettent dès lapremière phase de terrassement de monter celui-ci sur uneépaisseur de 4,5 m au lieu de 3,3 m. La contrainte apportéeétant supérieure, la consolidation du sol de fondation seraaccélérée et devrait permettre une exécution en deux phases aulieu de trois et de diminuer sensiblement le délai global. Lesurcoût de ce renforcement est estimé à 810.000 F.

La solution par renforcement du sol de fondation à l'aidede colonnes balastées de diamètre 600/960 mm suivant unmaillage 2mx2m et 2,5mx2,5m consiste à créer unestructure à base de grave-ciment dans le sol. Cette techniquepermettra de maîtriser totalement le délai global d'exécution,de mise en service (< 1 an, ), de réduire les tassements (envolume, économie de 6 500 m ) et d'améliorer l'exploitation dela chaussée (pas de tassement) . Le surcoût de ce mode derenforcement est situé à 4,4 M F.

18

ANNEXESANNEXES

ANNEXE 1

Graphe des sondages au pénétromètrestatique léger Barentzen (1 à 7)

ANNEXE 1

Graphe des sondages au pénétromètrestatique léger Barentzen (1 à 7)

BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE BARENTSENCHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS

Deviation Blanchard30/10/90 ESSAI N':

Ni V . eau:

Resistance de pointe qc (Bar)c

n

H2-

3-

4-

5-

6-

7-

Q)

-h 8-Q)

E 9-Cd) 10-

i_u 11 -(D

"2.2-O

M

O 13-

CL14^

15-

16-

17-

18-

19-

90

) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 1 5 1

III 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

(III

bt-'r---i----iL ; ! 1 ^

1 1 __ i_ __

1 1 i_

_^ \ ] ] ] ] } ' V ^|qc ¡

----\----^,----^,----\-~^^-^t^^'=-l--^^ ^__.^_-L___

_J J 1 J J i i_.i L L

J J J J _l _ _L _ 1 1 J L

^ J 1 J ^ ^ ^ j^ ^ --p

ANNEXE



Ni V . eau:


n

H2-

3-

4-

5-

6-

7-

Q)

-h 8-Q)

E 9-Cd) 10-

i_u 11 -(D

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M

O 13-

CL14^

15-

16-

17-

18-

19-

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) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 1 5 1

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ANNEXE


Deviation Blanchard29/10/90 ESSAI N*:

Ni v . eau:

0 1

Resistance de pointe qc (Bar)2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 15 1 6

CDL.

E

c(Ü 10

L_

Z5 11 -f-0)

OsO 13---

CL14-f

15---

16

17---

18---

19---

20

qc

ANNEXE



Ni v . eau:

0 1

Resistance de pointe qc (Bar)2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 15 1 6

CDL.

E

c(Ü 10

L_

Z5 11 -f-0)

OsO 13---

CL14-f

15---

16

17---

18---

19---

20

qc

ANNEXE



Ni V. eau:

Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

n

H

2-i

3-

4-

5-|

6-

7-

Q)

-h 8-(D

E 9-C(D 10-

l_U 11 -Q)

g 12-O

M

O 13^

Û_14-

15-

16-

17-

18-

19-

1 1 1 1 1 Ill

1 '(

1i_11-

^ 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 l' ' T ' \m.y 1 1

1t1111)1111117177TTr111117777Trr!!!11111111111

ANNEXE



Ni V. eau:


n

H

2-i

3-

4-

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6-

7-

Q)

-h 8-(D

E 9-C(D 10-

l_U 11 -Q)

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ANNEXE



Ni V. eau:


ou j

1

2H

3-

4-1

5H

6-

7-m(D

-h 8-

E 9-c0) 10-uD 11 -0

TJC 12-O

<+-o 13-

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

on

) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 15 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

n1

_i)

-11

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 l-^'T'-'H.ji.vl 1

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1111J. i1IL1111111lXXXJI111111rTT11111

ANNEXE



Ni V. eau:


ou j

1

2H

3-

4-1

5H

6-

7-m(D

-h 8-

E 9-c0) 10-uD 11 -0

TJC 12-O

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CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

on

) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 13 1 4 15 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

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1111J. i1IL1111111lXXXJI111111rTT11111

ANNEXE



Ni V . eau:


n

H2H

3-j

4n

5H

6^

7-

Q)

^ 8-Q)

E 9-CQ) 10-

L.3 11-0)

TJC 12-o

M

o 13-v_

Q_14-

15-

16-

17-

18-

19-

90

) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 1 3 1 4 1 5 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

11-11

_i1

_i1

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1111444X4----I 1

1117rT7rrir-

ANNEXE



Ni V . eau:


n

H2H

3-j

4n

5H

6^

7-

Q)

^ 8-Q)

E 9-CQ) 10-

L.3 11-0)

TJC 12-o

M

o 13-v_

Q_14-

15-

16-

17-

18-

19-

90

) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 12 1 3 1 4 1 5 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

11-11

_i1

_i1

-11

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 r ' T ' iv^»^ 1 1

i--__,t. 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

^ ! ! 1 ! 1 ! ! ! ! ! 1 ! 1 1 1

1111777Tr1r-11__ JJ_JXXX- L1L_. 1111tXXXJ11111l__X__X X__X ]11

1111444X4----I 1

1117rT7rrir-

ANNEXE



Ni v . e au:

Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6

ne» ¡

H2J

15-

6-

7-

0)J= 8-

E 9-CQ) 10-

=5 11-0)

TJC 12-0

H-0 13-i_

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

on

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

11_1i_i1

-NO.^^^ I 1 1 1 1 1 1 1 1 I'' ' T -^ iLj*.^ 1 1

^^^4^H^^^^^-|-|-H-H-^-M-|-|-|-f-r-1 1 1 1 1 1 1 -1 \ Í 1 1 1 1 1

!\î7777ffr!!1I.11!i1iLL!1111111__ J11LLLL11_1111LXXJJ_l 111111Jl XXJ11111

11111111111111111111111111

-11111771-11111

ANNEXE



Ni v . e au:

Resistance de pointe qc (Bar)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 1 1 2 1 3 1 4 1 5 1 6

ne» ¡

H2J

15-

6-

7-

0)J= 8-

E 9-CQ) 10-

=5 11-0)

TJC 12-0

H-0 13-i_

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

on

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

11_1i_i1

-NO.^^^ I 1 1 1 1 1 1 1 1 I'' ' T -^ iLj*.^ 1 1

^^^4^H^^^^^-|-|-H-H-^-M-|-|-|-f-r-1 1 1 1 1 1 1 -1 \ Í 1 1 1 1 1

!\î7777ffr!!1I.11!i1iLL!1111111__ J11LLLL11_1111LXXJJ_l 111111Jl XXJ11111

11111111111111111111111111

-11111771-11111

ANNEXE



Ni v. eau:


r\U i

H2-

3-

4-

5-

6-

7-(/)(D

^ 8-Q

E 9-Cd) 10-

=3 11-<D

TJC 12-O

>+-O 13-

Q_14-

15-

16-

17-

18-

19-

1 1 - 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

7^^ -I 1 1 1 1- 1- -1 7-7 --7 - T---7-- 1 -r^s^ 1 ! 1 ; ; ; : ; ! ! V !^^ : :

.^,,,^^7ir:7:Î____;___^_._..___^_._j_-_i-__^-_.|_--i---L--L_._

1111lXXXi11111111111111111

1̂111JiJ. 1L!!''1!1lJ1iiÍ.111"1111a-LX111111ANNEXE



Ni v. eau:


r\U i

H2-

3-

4-

5-

6-

7-(/)(D

^ 8-Q

E 9-Cd) 10-

=3 11-<D

TJC 12-O

>+-O 13-

Q_14-

15-

16-

17-

18-

19-

1 1 - 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

7^^ -I 1 1 1 1- 1- -1 7-7 --7 - T---7-- 1 -r^s^ 1 ! 1 ; ; ; : ; ! ! V !^^ : :

.^,,,^^7ir:7:Î____;___^_._..___^_._j_-_i-__^-_.|_--i---L--L_._

1111lXXXi11111111111111111

1̂111JiJ. 1L!!''1!1lJ1iiÍ.111"1111a-LX111111ANNEXE

ANNEXE 2

Graphe des sondages au pénétromètrestatique lourd Gouda 100 KN (1 à 4)

ANNEXE 2

Graphe des sondages au pénétromètrestatique lourd Gouda 100 KN (1 à 4)

BRGM-ANTILLESPENETROMETRE STATIQUE GOUDA 100 KN

CHANTIERDATETYPE POINTECOORDONNEESOBSERVATIONS

Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone +Chemi s e Niv. eau:

Resistance de pointe qc (MPa)12345678910 20

Frottement total Qst(kN) ANNEXE



Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone +Chemi s e Niv. eau:

Resistance de pointe qc (MPa)12345678910 20

Frottement total Qst(kN) ANNEXE



Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone+Chemise Niv. eau:

Resistance de pointe qc (MPa)

10 20 30 40 ,,,-50 60 70

Frottement total Qst(l<N) ANNEXE

c

n

1

2-

3-1

4-^

5-:

6-

7-(/) :

(D J

-i= 8-:(DrC 9-

Q) 10-

l_=3 11-0)

"g 12-O

sO 13-i_

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

) 1 2 :1^ L '

r ~ r

P i1 J

t 1

f 1

L- -! --! _1 1

' ! !. L- l_

Î^

( 1

1 1

' 1

5 4 5 6 7 8 9 1

' ^ ^ r ^1 1 1 I-. 1 1

^^yrx^Li^1 1 1 î 1 i

- 1 1 1 J J J

1 1 1 -1- 7 r

1 1 1 1 1 7

1 -- ( 1 1 1 1

~~\ 1 ^1 1 1 1

1 i 1 j 1

0 20 30 41 ! 11 1 1

~i * 1 1 1 1

1 1 1 1 1

1 -;;;* 1 1 i

1

1

c1

1 1 1-1 w 1 1

______ ^ - - _

i**l**iUSTi 1

i 1 L - L _L_

S _X X _ L _L

" " "t 1 ¡"^' ^ ^

~7 T r ~ 1 r

T T 7 ~ r -~r

7 T r r -r

_ _ _ -, - -

1 ¡ 1 1 .

80



Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N':Cone+Chemise Niv. eau:


10 20 30 40 ,,,-50 60 70

Frottement total Qst(l<N) ANNEXE

c

n

1

2-

3-1

4-^

5-:

6-

7-(/) :

(D J

-i= 8-:(DrC 9-

Q) 10-

l_=3 11-0)

"g 12-O

sO 13-i_

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

) 1 2 :1^ L '

r ~ r

P i1 J

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' ! !. L- l_

Î^

( 1

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' 1

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^^yrx^Li^1 1 1 î 1 i

- 1 1 1 J J J

1 1 1 -1- 7 r

1 1 1 1 1 7

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1 1 1 1 1

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1

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c1

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______ ^ - - _

i**l**iUSTi 1

i 1 L - L _L_

S _X X _ L _L

" " "t 1 ¡"^' ^ ^

~7 T r ~ 1 r

T T 7 ~ r -~r

7 T r r -r

_ _ _ -, - -

1 ¡ 1 1 .

80



Deviation Blanchard06/11/90 ESSAI N*:Cone+Chemise Niv. eau:


0 10 20 30 40 ^

Frottement total Qst(kN)50 60 70

C

nu

11

2-

3-

4-^

5-i

6^

7-(/) ;

(D

J= 8-

E 9-CQ) 10-

L.D 11 -0)

TJC 12-O

M

o 13-

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

9nzu

1 2 :1 1

s /1 1

m-

>iL. _;____r \ 1

1 1

r j[i 1

' !

1

1

) 6 7 8 9 1

1 1 1 11 1 1 " 1

' 1 t' T

1 - 1 1 7

l_J__J J

1- 1 1 r

1 1 1 1

^ ^ 1 1

'I'll

0 20 30 4

1 1 1 1 11 1 1 1 1

7 ~ 7 ~ 7 r r

}* * "i * * ¡qc 1 1

i***iiUSTi 1

_i_l i L_ L

_X X__X__X L

1 i ' ! 1

80

ANNEXE





0 10 20 30 40 ^

Frottement total Qst(kN)50 60 70

C

nu

11

2-

3-

4-^

5-i

6^

7-(/) ;

(D

J= 8-

E 9-CQ) 10-

L.D 11 -0)

TJC 12-O

M

o 13-

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

9nzu

1 2 :1 1

s /1 1

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>iL. _;____r \ 1

1 1

r j[i 1

' !

1

1

) 6 7 8 9 1

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' 1 t' T

1 - 1 1 7

l_J__J J

1- 1 1 r

1 1 1 1

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0 20 30 4

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7 ~ 7 ~ 7 r r

}* * "i * * ¡qc 1 1

i***iiUSTi 1

_i_l i L_ L

_X X__X__X L

1 i ' ! 1

80

ANNEXE




Resistance de pointe qc (MPa)c

nu

1 -

2-

3-

4-

5-

6-

7-

-h 8-Q)

£ 9-CQ) 10-

L_

3 11-Q)

T)C 12-o

**-

o 13-i_

CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

onzu

)12345678911 1 1 1 1 1 1 1 1Il 1 1 . 1 (- 1 1 1

1 il^ 1 1 1 1 *7 ^ 1 1

1 *s. 1 1 1 1 *r- T" 1 1 1

~ ~ ~,J>" 1 l^. 1~ ~ " ~l" 1 1 - -| - - - 1

^-*l 1 1 ( 1 1 1 1 1

çC 1 1 1 1 1 1 1 1 1

7% i - -r- -, - 1 1 -|- 1 1" -7 I I 1 1. 1 1 1 t 1 1 1

1 ;~r=»-« 1 1 1 1 1 1 iir 1

**=t- t 1 1 (- 1 1 1 1

_i _i 1 i_ 1 1 j_ J _j _ .

1Í 1 1 i~ ~~i ^1 1~~ 1 1

1 ' 1 ' i 1 i 1

0 20 30 41 1 1 1 11 1 1 1 1

1* * "^ * * iqc 1 1

i*liL^STi 1

^^^^2--j--^------r---

1 1 1 i 1 *

i i _ 1 L L

X X _ X L L

7 T 7 1 i

1 j 1 ¡ 1

10 20 30 40 ..-50

Frottement total Qst(kN)

60 70

ANNEXE

80




Resistance de pointe qc (MPa)c

nu

1 -

2-

3-

4-

5-

6-

7-

-h 8-Q)

£ 9-CQ) 10-

L_

3 11-Q)

T)C 12-o

**-

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CL14-

15-

16-

17-

18-

19-

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)12345678911 1 1 1 1 1 1 1 1Il 1 1 . 1 (- 1 1 1

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^^^^2--j--^------r---

1 1 1 i 1 *

i i _ 1 L L

X X _ X L L

7 T 7 1 i

1 j 1 ¡ 1

10 20 30 40 ..-50

Frottement total Qst(kN)

60 70

ANNEXE

80

ANNEXE 3

Coupe géologique des sondages carottésSCI et SC2

ANNEXE 3

Coupe géologique des sondages carottésSCI et SC2

SOCIETEANTlLLAlStDE FORAGE

COUPE GEOLOGIQUE

CHANTIER DE : ROND-POINT BLANCHARDDESIGNATION : SC 1

EXECUTE DU 21 NOV 90 AU 23 NOV 90

15DEMI CPE

ECHNIQUE

TUB 140

NIVEAUD'EAU

0.00

7.00 m

FOR 116SIMPLE

10.00 m

10.00 m

RECUP%

80

100

100

80

PROPONDEUR

1.50

3.50

8.20

10.00

ECH COUPE

Wi

W§à

DESCRIPTION GEOLOGIQUE

REMBLAIS CALCAIRES

TOURBE

ARGILE TRES MOLLE GRIS NOIR

ARGILE PEU CONSISTANTE A CONSIS¬TANTE GRIS VERTPETITS ELEMENTS DE CALCAIRE BLAN¬CHATRE

SOCIETEANTlLLAlStDE FORAGE

COUPE GEOLOGIQUE



15DEMI CPE

ECHNIQUE

TUB 140

NIVEAUD'EAU

0.00

7.00 m

FOR 116SIMPLE

10.00 m

10.00 m

RECUP%

80

100

100

80

PROPONDEUR

1.50

3.50

8.20

10.00

ECH COUPE

Wi

W§à


REMBLAIS CALCAIRES

TOURBE

ARGILE TRES MOLLE GRIS NOIR

ARGILE PEU CONSISTANTE A CONSIS¬TANTE GRIS VERTPETITS ELEMENTS DE CALCAIRE BLAN¬CHATRE

SOCIETEArJ7lLLAISL"DE FORAGE COUPE GEOLOGIQUE


DEMI CPETECHNIQUE

¡TUB lAO

i

L

iiii!i1

1

1 15.00 m

FOR 116SIMPLE

18.00 m

NIVEAUD'EAU

0.00

RECUP%

80

100

100

100

80

80

PROPONDEUR

2.00

6. 20

8.00

11.20

13. 50

18.00

ECH COUPE

>»>»»

»»»»»

1

HmëWi

Il 1 1 i

1 M 1 1

i 1 1 IIIl il 1

1 1 1 1 1

innnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnr



REMBLAIS CALCAIRES

TOURBE ARGILEUSE

ARGILE PEU CONSISTANTE GRISATRE

ARGILE COMPACTE GRIS VERT A ELEMENTS DE CALCAIRE ALTERE

MARNO-CALCA IRE TRES PEU CONSISTANTJAUFnIATRE a ELEMENTS DE CALCAIRETRES ALTERE

NOMBREUX ELEMENTS DE CALCAIRE DURA PEU CONSISTANT TRES ALTEREPASSEES DE MARNO-CALCA IRE

SOCIETEArJ7lLLAISL"DE FORAGE COUPE GEOLOGIQUE


DEMI CPETECHNIQUE

¡TUB lAO

i

L

iiii!i1

1

1 15.00 m

FOR 116SIMPLE

18.00 m

NIVEAUD'EAU

0.00

RECUP%

80

100

100

100

80

80

PROPONDEUR

2.00

6. 20

8.00

11.20

13. 50

18.00

ECH COUPE

>»>»»

»»»»»

1

HmëWi

Il 1 1 i

1 M 1 1

i 1 1 IIIl il 1

1 1 1 1 1

innnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnrinnnnr



REMBLAIS CALCAIRES

TOURBE ARGILEUSE

ARGILE PEU CONSISTANTE GRISATRE

ARGILE COMPACTE GRIS VERT A ELEMENTS DE CALCAIRE ALTERE

MARNO-CALCA IRE TRES PEU CONSISTANTJAUFnIATRE a ELEMENTS DE CALCAIRETRES ALTERE

NOMBREUX ELEMENTS DE CALCAIRE DURA PEU CONSISTANT TRES ALTEREPASSEES DE MARNO-CALCA IRE

ANNEXE 4

Résultats des essais en laboratoire

ANNEXE 4

Résultats des essais en laboratoire

/le* giotoglqu» det Antltle*

Etude ROND POINT BLANCHARDDate " Le 19 Février 1991

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE

IPERE DU SONDAGE

lOFONDEUR DE PrtltttlKflfiT (m)

t66RIPt10rfWarn*.Couleur

Consistance

Qualificatif

4RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle WX

Poids spécifique apparent humide Y

Poids spécifique apparent sec Yd

Poids spécifique des grains Ys

Teneur en eau de saturation WtX

Granulométrie (X< 0,08mm)

(0 S (Limite de liquidité LL

^^^Limite de plasticité LP

^^1 Indice de plasticité IP

LASSIFICATIGN LPC

ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars) Cuu

Frottement Interne (degrés) ^uu

Résistance á la compression (bars) Rc

OMPRESSIBiLITE PERIVIEABILITEIndice des vides initial eo

Pression de consolidation (bars) Go

Coefficient de compression Ce

Perméabilité pour Cq (cm/s) K

/ITESSE DE CONSOLIDATION (çm«/s) Cv

SCI

3,00û-3,50

Tourbe

Noire

Molle

Argieuse

245,08

1,11

0,32

9,00

0,04

2,80

CV=5;2533.104

SCI

4,50-5,00

Argile Tourb.

Noire

MolleArgileuse

238,52

1,15

0,33

84

357

225

122

0,14b

0°

CoC= 1,71 67.102

SCI

5,50-6,00

Argile

SCI

8,00-8.50

Argile

Grise à noire GriseMolle

Tourb. coll.

112,80

1,41

0,66

97

186

86

100

3,025

0,077

0,90

:V=1,308.104

Molle

Collante

75,85

1,50

0,85

95

126

52

74

..

/le* giotoglqu» det Antltle*

Etude ROND POINT BLANCHARDDate " Le 19 Février 1991


IPERE DU SONDAGE

lOFONDEUR DE PrtltttlKflfiT (m)

t66RIPt10rfWarn*.Couleur

Consistance

Qualificatif

4RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle WX

Poids spécifique apparent humide Y

Poids spécifique apparent sec Yd

Poids spécifique des grains Ys

Teneur en eau de saturation WtX


(0 S (Limite de liquidité LL

^^^Limite de plasticité LP

^^1 Indice de plasticité IP

LASSIFICATIGN LPC

ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars) Cuu

Frottement Interne (degrés) ^uu

Résistance á la compression (bars) Rc

OMPRESSIBiLITE PERIVIEABILITEIndice des vides initial eo

Pression de consolidation (bars) Go

Coefficient de compression Ce

Perméabilité pour Cq (cm/s) K

/ITESSE DE CONSOLIDATION (çm«/s) Cv

SCI

3,00û-3,50

Tourbe

Noire

Molle

Argieuse

245,08

1,11

0,32

9,00

0,04

2,80

CV=5;2533.104

SCI

4,50-5,00

Argile Tourb.

Noire

MolleArgileuse

238,52

1,15

0,33

84

357

225

122

0,14b

0°

CoC= 1,71 67.102

SCI

5,50-6,00

Argile

SCI

8,00-8.50

Argile

Grise à noire GriseMolle

Tourb. coll.

112,80

1,41

0,66

97

186

86

100

3,025

0,077

0,90

:V=1,308.104

Molle

Collante

75,85

1,50

0,85

95

126

52

74

..

B. R. G. M.rvlce géologique des Antilles

EÍ35AI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ

ckHo ROND-POINT ,^«E'"d« BLANCHARD âdeSondage SCI

Profondeur- 3 ÔOm-3, 50Nature

19/02/91 RESULTATSindice des vides initial : e,, = g qq

Pression de consolidation : Oo (bars) = g 04

indice de compression : Ce = ^ onPerméabilité pour Cq : K (cm/s) =

005

A _¿ ~":

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1-A -

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0.4 0.5

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Coefficient0.6 0.7 01 0 9

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1

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Il II|||||j|||||j|||||||:j|

ilIII

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E3

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II

W

0.05 01 0.2 0.3 0.4 0 5 0.6 0.7 OJ 09 I 2 3 4 S S 7

Pression normale en kg/cm*I 9 10


EÍ35AI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ

ckHo ROND-POINT ,^«E'"d« BLANCHARD âdeSondage SCI

Profondeur- 3 ÔOm-3, 50Nature

19/02/91 RESULTATSindice des vides initial : e,, = g qq

Pression de consolidation : Oo (bars) = g 04

indice de compression : Ce = ^ onPerméabilité pour Cq : K (cm/s) =

005

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Pression normale en kg/cm*I 9 10

b. K.Jü. WU

Ice fleologiqu* <tM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION

MESURE DU CqFFICIENT Cy.c». j^ -ROND-PCINTEtude BLANCHARD

Sondage Sfcl

Profondeur 3 , OOm-3 , 50m

Nature

Date 30/01/91 RESULTATSPression en bars : O ¡r0,35

Epaisseur échantillon mn) : H =24Temps en secondes : tsj =240

Coefficient de consolidation cm'/s : Cv =5 , 2533 . 1 Q^

E

O

o

«

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,

1 1 1 M

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b. K.Jü. WU

Ice fleologiqu* <tM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION

MESURE DU CqFFICIENT Cy.c». j^ -ROND-PCINTEtude BLANCHARD

Sondage Sfcl

Profondeur 3 , OOm-3 , 50m

Nature

Date 30/01/91 RESULTATSPression en bars : O ¡r0,35

Epaisseur échantillon mn) : H =24Temps en secondes : tsj =240

Coefficient de consolidation cm'/s : Cv =5 , 2533 . 1 Q^

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b. H.ü. M, -c« o*ologlqu« .dM Antilles

VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C5FFICIENT CC

EtudeRQND POIVTBLABNCHARD

Sondage SCI

Profondeur -'4 , 50m.-5 , OOm

Nature

Date 19/02/91 RESULTATSPression en bars

Epaisseur échantillon mci)

Temps en secondes

O il, 500H =24t*« =

Coefficient de consolidation cm»/» : <y,= J. , 7167 . 10

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4)Q

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5C ] 12 11 24 3g X -« «1 -, 90 120 tlQ 300 420 6ÔÔ] 15 20 30 40 50 60 tO 100 200 300

condes Ho minutesSOO 700 1000 2000 5000

TEIVIPSlOOOt

b. H.ü. M, -c« o*ologlqu« .dM Antilles

VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C5FFICIENT CC

EtudeRQND POIVTBLABNCHARD

Sondage SCI

Profondeur -'4 , 50m.-5 , OOm

Nature

Date 19/02/91 RESULTATSPression en bars

Epaisseur échantillon mci)

Temps en secondes

O il, 500H =24t*« =

Coefficient de consolidation cm»/» : <y,= J. , 7167 . 10

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condes Ho minutesSOO 700 1000 2000 5000

TEIVIPSlOOOt


ESSAI DE COMPRESSIBILITEPERMÉABILITÉ

c, . - ROND-POINT '^ttuae BLANCHARDSondage CSl _ .

Profondeur 5,50n-6,00m

Nature

\ Date .19/02/91 RESULTATS

indice des vides initiai : Cq =3,025Pression de consolidation : Oo (bars) = 0 , 077

Indice de compression : Ce = 0 , 90Perméabilité pour eo : K (cm/s) =

0 0!

>'

9c.--

A .y\ -

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0.1 0.2 0.3 0.4

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Ko en cm/seconc3 4 5

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6 ] 8 9 10

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0.05 0.1 0.2 0.3 14 0 5 OC 0.7 0.8 0.9 I 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Pression normale en V,g/crrfl



c, . - ROND-POINT '^ttuae BLANCHARDSondage CSl _ .

Profondeur 5,50n-6,00m

Nature

\ Date .19/02/91 RESULTATS

indice des vides initiai : Cq =3,025Pression de consolidation : Oo (bars) = 0 , 077

Indice de compression : Ce = 0 , 90Perméabilité pour eo : K (cm/s) =

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9c.--

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Pression normale en V,g/crrfl

B. K.ü. WU ..lc« o«ologlqu« dM AntilU*

Etude " RCTND-ROINTttuae BLNACHARDSondage SCI

Profondeur 5, 50m- 6, 00Nature

VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU CrFFICIENT Cv.

Date 2L0/01/91 RESULTATSPression en bars : O «r 1,, 5~

Epaisseur échantillon mn) : H =2.4Temps en secondes ! * 50=2^1 00Coefficient de consolidation cm'/s : Cvsl,308.10

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1

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1

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*

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5t 1 12 n 24 301 I sr ' 10 120 180 300 420 6ÔI] 15 20 30 '40 SO M 80 100 200 300

69«des fïo minutes500 700 1000 2000 SOOO

TEMPSlOOOt

B. K.ü. WU ..lc« o«ologlqu« dM AntilU*

Etude " RCTND-ROINTttuae BLNACHARDSondage SCI

Profondeur 5, 50m- 6, 00Nature

VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU CrFFICIENT Cv.

Date 2L0/01/91 RESULTATSPression en bars : O «r 1,, 5~

Epaisseur échantillon mn) : H =2.4Temps en secondes ! * 50=2^1 00Coefficient de consolidation cm'/s : Cvsl,308.10

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TEMPSlOOOt

o. K .«J. Ul,

ANTILLES

ANALYSE._G.RANULOM£TRIQUE

Chantier ROND-POINT BLANCHARDSondage SCIEchantillonProfondeur Date 08/03/91

A.S.T.M.

O 2Í3

A F NOR

125

module [sETj

63

48

25

¡77

12,5 6,3

OU.î,5 1,25 C,5(D3I)

t-*-Dicjmètres equivalents (¡i)

41 34 31 27 24 21

T

LEGENDE

.Figuré Profondeur

_£.S.

Piston Visuel

Poidsspécifiqueminimum

Poidsspécifiquedes grains

NATURÎLIMITES D ATTEJÎBERG

LP

ANNEXE

o. K .«J. Ul,

ANTILLES

ANALYSE._G.RANULOM£TRIQUE

Chantier ROND-POINT BLANCHARDSondage SCIEchantillonProfondeur Date 08/03/91

A.S.T.M.

O 2Í3

A F NOR

125

module [sETj

63

48

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¡77

12,5 6,3

OU.î,5 1,25 C,5(D3I)

t-*-Dicjmètres equivalents (¡i)

41 34 31 27 24 21

T

LEGENDE

.Figuré Profondeur

_£.S.

Piston Visuel



NATURÎLIMITES D ATTEJÎBERG

LP

ANNEXE

%>« % \s.

«Ice géologique des Antilles

Etude

DateRONDt-POINT BLANCHARD

19 Février 1991


:pere du sondage

tOFONDEUR DE PRELEVEMENT (m)

ESCRIPTIONNature

Couleur

Consistance

Qualificatif

\RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle

Poids spécifique apparent humide

Poids spécifique apparent sec

Poids spécifique des grains

Teneur en eau de saturation

WX

y

Yd

Ys

WsX


(A &

LIMIT ATTERBLimite de liquidité

1 Limite de plasticité

Indice de plasticité

LASSIFICATIGN

ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars)

Frottement interne (degrés)

Résistance à la compression (bars)

:OMPRESSIBILITE PERMEABILITEIndice des vides initial

Pression de consolidation (bars)

Coefficient de compression

Perméabilité pour eo (cm/s)

>/ITESSE DE CONSOLIDATION (çmVs)

LL

LP

IP

LPC

Cuu

^uu

Rc

eo

Oo

Ce

K

Cv

SC2

3,00-3,50

Tourbe

Marron à noi .

MolleArgileuse

531,42

1,050,16

0,1b

0°

C =1 ,7019.102

SC2

5,00-5,50

Tourbe

Noire à grisMolle

Argileuse

254,00

1,100,3

0,03b

0°

11,83

0,00

3

CV=1,576.10'^

SC2

6,500-7,00

Argile

Gris , jaun,noiMolle

Collante

99,76

1,530,76

2,39

0,05

0,55

::V= 1,0506. 10"^

SC2

7,500-8,00

Argile

GrisTrès molle

Collante

159,42

1,370,52

0,02

0°

SC2

8,50-9,00

Argile

Gris

Molle

Collante

73,76

1,490,86

81

100

54

46

1

%>« % \s.

«Ice géologique des Antilles

Etude

DateRONDt-POINT BLANCHARD

19 Février 1991


:pere du sondage

tOFONDEUR DE PRELEVEMENT (m)

ESCRIPTIONNature

Couleur

Consistance

Qualificatif

\RACTERISTIQUES PHYSIQUESTeneur en eau naturelle

Poids spécifique apparent humide

Poids spécifique apparent sec

Poids spécifique des grains

Teneur en eau de saturation

WX

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(A &

LIMIT ATTERBLimite de liquidité

1 Limite de plasticité

Indice de plasticité

LASSIFICATIGN

ARACTERISTIQUES MECANIQUESRésistance au cisaillement (bars)

Frottement interne (degrés)

Résistance à la compression (bars)

:OMPRESSIBILITE PERMEABILITEIndice des vides initial

Pression de consolidation (bars)

Coefficient de compression

Perméabilité pour eo (cm/s)

>/ITESSE DE CONSOLIDATION (çmVs)

LL

LP

IP

LPC

Cuu

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Cv

SC2

3,00-3,50

Tourbe

Marron à noi .

MolleArgileuse

531,42

1,050,16

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0°

C =1 ,7019.102

SC2

5,00-5,50

Tourbe

Noire à grisMolle

Argileuse

254,00

1,100,3

0,03b

0°

11,83

0,00

3

CV=1,576.10'^

SC2

6,500-7,00

Argile

Gris , jaun,noiMolle

Collante

99,76

1,530,76

2,39

0,05

0,55

::V= 1,0506. 10"^

SC2

7,500-8,00

Argile

GrisTrès molle

Collante

159,42

1,370,52

0,02

0°

SC2

8,50-9,00

Argile

Gris

Molle

Collante

73,76

1,490,86

81

100

54

46

1

le* oeologlqiM dM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION

MESURE DU CAFFICIENT C,^

Etude I. ROND-POINTBLANCHARD

Sondage SC2

Profondeur 3 , OOm- 3 , 50m

Nature

Date 19/02/9] RESULTATSPression en bars : O i:^l,500Epaisseur échantillon mn) : H = 24Temps en secondes : t^g =

Coefficient de consolidation OBt*/s : CW^sl ,7019. 1 OK

S\

v

\

N

\:;

^s

s ( 9 12 18 24 30 Jl I ' 10 120 110 300 420

condesm\ IS 20

Ho

30 40 50 10 10 too 200 300 SOO 700 1000

minutes2000 SOOO UOOt

TEMPS

le* oeologlqiM dM AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION

MESURE DU CAFFICIENT C,^

Etude I. ROND-POINTBLANCHARD

Sondage SC2

Profondeur 3 , OOm- 3 , 50m

Nature

Date 19/02/9] RESULTATSPression en bars : O i:^l,500Epaisseur échantillon mn) : H = 24Temps en secondes : t^g =

Coefficient de consolidation OBt*/s : CW^sl ,7019. 1 OK

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minutes2000 SOOO UOOt

TEMPS

ti. H. ü. M.> vice géologique des Antilles

CODAI UC <^<^/VVrKCOOIblLllt

PERMÉABILITÉ

Etude pOND-POINTBLANCHARD

Sondage SC2

'; Date '19/02/9

Profondeur 5,00m-5,50m

Nature

RESULTATSindice des vides initial : e^ =11,83

Pression de consolidation : Oo (bars) =0 Q

Indice de compression : Ce =3

Perméabilité pour eo : K(cm/s) =

0 05

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1

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1

I

il

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Coefficient06 0) 08 09

lllllllllllllii

PiII1 1

1

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1 ! 1

illllllllllllliililttHllli

Wf9II

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1

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de perméabilité2

'

Ko en cm/3 t

11HH1111111

seconc

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0.0S 0.1 02 03 0 4 0 5 06 0.1 OB 09 1 2 3 4 S 6 ) 8 9 10

Pression normale en Itg/cm'

ti. H. ü. M.> vice géologique des Antilles

CODAI UC <^<^/VVrKCOOIblLllt

PERMÉABILITÉ

Etude pOND-POINTBLANCHARD

Sondage SC2

'; Date '19/02/9


Nature

RESULTATSindice des vides initial : e^ =11,83

Pression de consolidation : Oo (bars) =0 Q

Indice de compression : Ce =3

Perméabilité pour eo : K(cm/s) =

0 05

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Pression normale en Itg/cm'

oeologlqu* 4M AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION

MESURE DU CsFFICIENT Cv.

Etude î^0ND-P0IN.T. BLANCHARD

SondagG SC2 -

Profondeur 5^,00m-5,50mNature

Datè06/02/9i RESULTATSPression en bars s Cî fcj/', 500Epaisseur échantillon mni : H =24Temps en secondes : tso=1800Coefficient de consolidation cm'/s : Cy =1 , 570 . 10^

\:^

us t 1 12 18 24 30 31 IM ' SO 120 180 300 420

icondes(OUI IS

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20 30 40 SO 10 80 too 200 300

minutesSOO 700 1000 2000 SOOO

TEMPSlOOOO

oeologlqu* 4M AntillesVITESSE DE CONSOLIDATION

MESURE DU CsFFICIENT Cv.

Etude î^0ND-P0IN.T. BLANCHARD

SondagG SC2 -

Profondeur 5^,00m-5,50mNature

Datè06/02/9i RESULTATSPression en bars s Cî fcj/', 500Epaisseur échantillon mni : H =24Temps en secondes : tso=1800Coefficient de consolidation cm'/s : Cy =1 , 570 . 10^

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minutesSOO 700 1000 2000 SOOO

TEMPSlOOOO

B. R. G. M.vice géologique des Antilles


Etude '"rOND-POINT ' Date 19/02/91o . ".-BLANCHARDSondage sC2Profondeur * 6,50m- 7,Q0m

Nature

RESULTATSindice des vides initial : e,, =2,39

Pression de consolidation : Oo (bars) =0, 05indice de compression : Ce =0 55Perméabilité pour e© : K (cm/s) =

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Pression normale en kg/cm*

B. R. G. M.vice géologique des Antilles


Etude '"rOND-POINT ' Date 19/02/91o . ".-BLANCHARDSondage sC2Profondeur * 6,50m- 7,Q0m

Nature

RESULTATSindice des vides initial : e,, =2,39

Pression de consolidation : Oo (bars) =0, 05indice de compression : Ce =0 55Perméabilité pour e© : K (cm/s) =

oos

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Pression normale en kg/cm*

b. ti.Jú. M-ce géologique an Antilles

VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C9FFICIENT Cv.

Etude ROND-POÏNTc«o^,«- BLANCHARDbondage q^o


Nature

Date '30/01/9] RESULTATSPression en bars : G tz ,1 , 5

Epaisseur échantillon mn) : H = 24

Temps en secondes ! 1 50 = 2700

Coefficient de consolidation cmVs : Cy =1 ] 0506 . 1 0 ^

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b. ti.Jú. M-ce géologique an Antilles

VITESSE DE CONSOLIDATIONMESURE DU C9FFICIENT Cv.

Etude ROND-POÏNTc«o^,«- BLANCHARDbondage q^o


Nature

Date '30/01/9] RESULTATSPression en bars : G tz ,1 , 5

Epaisseur échantillon mn) : H = 24

Temps en secondes ! 1 50 = 2700

Coefficient de consolidation cmVs : Cy =1 ] 0506 . 1 0 ^

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fci.H.ü. m.ANTILLES

- A.NALYSE...G.RANULOMETRIQUE

Chantier >'

SondageEchantillonProfondeur Date ¿^-^Wíc?: ;V-

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LEGENDE

. Fiouré Profondeur

.E.S.

Piston Visuel



NATURELIMITES D ATTERDEPvG

LL LP

ANNEXE

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Chantier >'

SondageEchantillonProfondeur Date ¿^-^Wíc?: ;V-

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LEGENDE

. Fiouré Profondeur

.E.S.

Piston Visuel



NATURELIMITES D ATTERDEPvG

LL LP

ANNEXE

ANNEXE 5

Listings des calculs de tassement et de consolidation

ANNEXE 5

Listings des calculs de tassement et de consolidation

* ****************************************************************************

ALCUL DE TASSEMENTS SOUS REMBLAIS POUR N CHARGEMENTS

****************************************************** **********************

ETUDE : blanchard zonel

LE : 25/02/91

COUCHE NUMERO : 1

PAISSEUR= 3.50 Moids Volumique Imnierge= 0.11 t/m3

CC= 2.80E0= 9.00CV= 0.525E-03 cm2/s

* ****************************************************************************


****************************************************** **********************

ETUDE : blanchard zonel

LE : 25/02/91

COUCHE NUMERO : 1

PAISSEUR= 3.50 Moids Volumique Imnierge= 0.11 t/m3

CC= 2.80E0= 9.00CV= 0.525E-03 cm2/s

OUCHE NUMERO : 2PAISSEUR= 6.00 M

Poids Volumique Immerge= 0.41 t/in3CC= 0.90E0= 3.00CV= 0.131E-03 cra2/s

*******************************************************l,iç***********i,il^,,

DONNEES DE LA DIGUE

Ititude du terrain naturel : 0 MSLote finale du projet : 8.5 M

Largeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /loids volumique 1 . 8 T/M3

*************************i,ic**iiic1c*********************************************

LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST.2.10 metres/

[êtres |nrmnri*

Le tassement est de:3.58 Metres

***** *'*^*''*'*'i?"^TE^"ï"*^ ********************************************************** *CHARGEMENTS

Il y aura 3 chargements

HARGEMENT NUMERO : 1

Hauteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 0 semainesurée du chargement: 4 semaines

HARGEMENT NUMERO : 2auteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 25 semainesurée du chargement: 4 semaines

HARGEMENT NUMERO : 3auteur de remblai mis en place: 2.10 metres

Date de debut de chargement: 50 semainesurée du chargement: 2 semaines****************************************************************************

TASSEMENTS INSTANTANES

Chargement numero 1

ASSEMENTSTASSEMENTS

ASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS

TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS

TASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS

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OUCHE NUMERO : 2PAISSEUR= 6.00 M

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*******************************************************l,iç***********i,il^,,

DONNEES DE LA DIGUE

Ititude du terrain naturel : 0 MSLote finale du projet : 8.5 M

Largeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /loids volumique 1 . 8 T/M3

*************************i,ic**iiic1c*********************************************

LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST.2.10 metres/

[êtres |nrmnri*


***** *'*^*''*'*'i?"^TE^"ï"*^ ********************************************************** *CHARGEMENTS

Il y aura 3 chargements


Hauteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 0 semainesurée du chargement: 4 semaines

HARGEMENT NUMERO : 2auteur de remblai mis en place: 5.00 metresate de debut de chargement: 25 semainesurée du chargement: 4 semaines


Date de debut de chargement: 50 semainesurée du chargement: 2 semaines****************************************************************************


Chargement numero 1

ASSEMENTSTASSEMENTS




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TASSEMENTSTASSEMENTSTASSEMENTSTASSEMENTSTASSEMENTSASSEMENTSASSEMENTS





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ETUDE : blanchard zone2

LE : 25/02/91

OUCHE NUMERO : 1EPAISSEUR= 3.50 M

oids Volumique Immerge= 0.11 t/m3CC= 2.80E0= 9.00CV= 0.525E-03 cm2/s



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DONNEES DE LA DIGUE

Ititude du terrain naturel : 0 MSLCote finale du projet : 9 M

argeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /l

Poids volumique 1.8 T/M3


LE : 25/02/91





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DONNEES DE LA DIGUE

Ititude du terrain naturel : 0 MSLCote finale du projet : 9 M

argeur du couronnement : 25 Mente des talus : 2 /l

Poids volumique 1.8 T/M3

y aura 3 chargements .

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ate de debut de chargement: 4 semainesree du chargement: 4 semaines

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Liree du chargement: 2 semaines***************************************************************************


hargement numero 1

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LE : 25/02/91

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LA HAUTEUR DE REMBLAI A METTRE EN PLACE EST.00 METRES


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CHARGEMENTS


^GEMENT NUMERO : 1

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SemainesSemainesSemaines

56.6 Semaines60.4 Semaines64.4 Semaines

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SemainesSemainesSemaines

56.6 Semaines60.4 Semaines64.4 Semaines

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MetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetresMetres

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: 389: 402: 415: 430: 445: 461: 478: 497: 517: 538: 561: 587: 615: 646: 682: 723: 771: 831: 908:1016:1201*****

. 0 Semaines

. 0 Semaines

.7 Semaines

. 1 Semaines

.4 Semaines

. 6 Semaines

.8 Semaines

.2 Semaines

.0 Semaines

.3 Semaines

.5 Semaines

.0 Semaines

. 1 SemainesSemainesSemainesSemaines

. 9 Semaines

.4 Semaines

. 2 SemainesSemainesSemaines

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33

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*************************************

TASSEMENTS OBTENUS


Tassement :

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: 389: 402: 415: 430: 445: 461: 478: 497: 517: 538: 561: 587: 615: 646: 682: 723: 771: 831: 908:1016:1201*****

. 0 Semaines

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.3 Semaines

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. 1 SemainesSemainesSemainesSemaines

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33

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TASSEMENTS OBTENUS


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Tassementsassementsassements'assementsassementsassementsassements



Tassementsassements

0.50 Metres0.52 Metres0.54 Metres0.56 Metres0.58 Metres0.60 Metres0.62 Metres0.64 Metres0.66 Metres0.68 Metres0.70 Metres0.72 Metres0.74 Metres0.76 Metres0.78 Metres0.80 Metres0.82 Metres0.84 Metres0.86 Metres0.88 Metres0.90 Metres0.92 Metres0.94 Metres0.96 Metres0.98 Metres

.00 Metres

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SemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemainesSemaines

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ANNEXE 6

Présentation geogrid TENSAR (extrait du catalogue)

ANNEXE 6

Présentation geogrid TENSAR (extrait du catalogue)

dinde d'utilisation des produits Tensar

Page Contenu

Assistance technique

14

25

26

26

44S6

7 .

Contrôle de la qualité et garantiesDurabilitcM o d e de fonctionnement

Renforcement des terrains - '*í;

Murs de soutènement jusqu'à 3 m de hauteur^ : íjyiurs de soutènement de 3 à 5 m de hauteur• ;,̂ \Murs de soutènement au-delà de 5 m de hauteur _

de ponts•JPentcs abruptes _¡•Reprise d'ébóüléments < 1 : 2Reprise d'cboulemeiits > 1 : 2Fondations de talus ou digues

Routes, voies ferrées, plates-formeset pistes d'aviation

Renforcement de gazons _Renforcement de couches granulaires _Accès de chantier, chemins de lui.igeFondations d'autoroutes et couches de remblaiRirkings pour véhiculesAires de stockageConstructions au dessus d'exploitations minièresRenforcement de ballast pour voies ferréesRenforcement de chaussées en asphalteRéfection de fossés _.

TENSAR

SR55 SR80 SRI 10

TENSARER200

Traitement des déchets

DrainageRevêtements de pipelineet protection par membranes

Notion Limited est une .société britannique indcncndante ciui emploie350 pcrsonne.s, reparties dans deux sites industriels de lîlackbuni, Lanca.sliire.

Au cours des 25 dernières années elle a procédé à des dépôts de brevetsdans plus de 30 pays.

[Les géogrillcs "Tensar" sont de.s grilles polymères de haute résistanceproduites pour la première fois dans les années 7Ú. Le procédé de fabricationconsiste en une feuille de polyethylene ou polypropylene, perforée dans unpremier temps puis, à une température déterminée, étirée ailn que lesmolécules orientées aléatoirement en longues chaînes se positionnent demanière ordonnée et alignée. Ce procède assure une augmentation desrésistances à la traction ainsi qu'une très grande rigidité du polymère.

Grille uniaxialc

Feuille depolymère

Feuille perforée

Grille biaxiale c^

NETLON a toujours accordeune place prioritaire aux foncrionsde reclicrcnc et de développement,ce qui se traduit par une avancetechnologique incontestée et de nombreuses références. dans le domaine duGénie Civil.

Les polymères étant visco-élastiqucs, le temps et la température sont desparamètres importants dans le choix des caractéristiques clcs grilles.

Des équipements permettant la réalisation de tests à long et court termefurent implantes en 1980 à Blackburn afin de fournir aux clients les clémentstechniques nécessaires à leurs études.

^ Dans le même temps, un programme de recherche fut confie àdifférentes Universités ainsi qu'à des Laboratoires d'Etablissements Publicsafin de soumettre les igéogrilles "Tensar" à toute une série de tests.

Ce programme oc tests a été complété par de nombreuses expérimen¬tations in situ, soigneusement contrôlées.

Notion Limited est une .société britannique indcncndante ciui emploie350 pcrsonne.s, reparties dans deux sites industriels de lîlackbuni, Lanca.sliire.

Au cours des 25 dernières années elle a procédé à des dépôts de brevetsdans plus de 30 pays.

[Les géogrillcs "Tensar" sont de.s grilles polymères de haute résistanceproduites pour la première fois dans les années 7Ú. Le procédé de fabricationconsiste en une feuille de polyethylene ou polypropylene, perforée dans unpremier temps puis, à une température déterminée, étirée ailn que lesmolécules orientées aléatoirement en longues chaînes se positionnent demanière ordonnée et alignée. Ce procède assure une augmentation desrésistances à la traction ainsi qu'une très grande rigidité du polymère.

Grille uniaxialc

Feuille depolymère

Feuille perforée

Grille biaxiale c^

NETLON a toujours accordeune place prioritaire aux foncrionsde reclicrcnc et de développement,ce qui se traduit par une avancetechnologique incontestée et de nombreuses références. dans le domaine duGénie Civil.

Les polymères étant visco-élastiqucs, le temps et la température sont desparamètres importants dans le choix des caractéristiques clcs grilles.

Des équipements permettant la réalisation de tests à long et court termefurent implantes en 1980 à Blackburn afin de fournir aux clients les clémentstechniques nécessaires à leurs études.

^ Dans le même temps, un programme de recherche fut confie àdifférentes Universités ainsi qu'à des Laboratoires d'Etablissements Publicsafin de soumettre les igéogrilles "Tensar" à toute une série de tests.

Ce programme oc tests a été complété par de nombreuses expérimen¬tations in situ, soigneusement contrôlées.

Assistance techniqueLe département F.tudes et Applications de N K T L O N est composé

principalement d'ingénieurs en Génie Civil.Cette équipe fournit une assistance technique sur le m o d e d'utilisation

des grilles :* Etude de faisabilité grâce a des renseignements concernant les différentes options

et leurs coûts,* Conseils sur la préparation des schémas et la rédaction du cahier des charges,* Conseils pratiques sur les techniques de construction et les méthodes de montage.

Les rapports qui en résultent sont accompagnes de fiches techniques etde schémas aidant a la rédaction des cahiers des charges et des descriptifs demise en œuvre.

Contrôle qualitéDes essais de mise en charge prolongés sont réalisés dans des conditions

définies de température. Les résultats obtenus permettent la corrélation desparamètres charge/deform at ion/temps, ainsi que la déduction des caracté-ristiques de résistance nécessaire, selon les projets.

La durabilitc des rravaux de consolidation dépend pour une bonne partde la précision du calcul initial.

Les contrôles qualité mis en oeuvre à l'usine "Tensar" ont été agréés parle "British Standards Institution System" dont la mission est de collaborcrAavec les Entreprises, particulièrement préoccupées par les critères de qualité/

BS 5750 Part 2C«ttmcat N* O52S8ISO 0002 EN29002

Les géogrillcs "Tensar11 sont des structures de grilles monolithiques et sansliaisons fragiles, contrairement aux grilles tissées ou à fils soudes.

lorsqu'elles sont placées à l'intérieur d'un milieu tel que la terre ouPasphaltc, les nervures, perpendiculaires à la direction de la charge Appliquéeforment une série de points d'appui ou ancrages.

En conséquence Ja contrainte n'est pas transmiscau soubassement uniquementpar le frottement des surfaces, c o m m e dans le cas d'un renforcement classique, maisil y a autoblocagc du sol par les grilles. Cx*ci permet d'obtenir un mécanisme detransmission des contraintes d'une grande efficacité, permet de tirer le m a x i m u m denortance d'un soubassement, et réduit les loiwucurs d'ancratre.

Cefficacitc de ce mécanisme d'autoblocagc entre les grilles et le remblai,qu'il soit compact ou granulaire, a été démontrée grâce à des tests réalisesen laboratoire et sur chantier.

La structure ouverte des grilles agit par blocage avec le terrain et permetd'obtenir une grande résistance aux glissements.

La valeur au coefficient d'interaction entre le terrain et le soubassementqui doit être pris en compte dans les études, a été quantifiée grâce à des testsà long terme réalises sur une grande variété de sols.

E n premier lieu, le haut module d'élasticité permet de générer unegrande resistance à la traction pour des contraintes faibles. D'autre part, lapropriété qu'ont les polymères à se déformer à la longue, lorsqu'ils sontsoumis à une charge constante (fluage) est réduite de façon spectaculaire,et ceci a été prouve par des études à long terme.

Des essais approfondis dans ce domaine ont été réalisés afin de mesurerles changements qui peuvent survenir dans les propriétés du renforcementlorsque celui-ci est soumis aux rigueurs des conditions de chantier, enparticulier au m o m e n t où le rembfai est compacté.

Des résultats spécifiques à toutes les grilles "Tensar" S R ont été classifiespour toute une variété de sols.

Des méthodes de calculs ont été établies en fonction de cette donnéeconcernant les caractéristiques des grilles.

Le contrôle des structures en place a permis de confirmer la bonneefficacité des méthodes de calcul qui ont pu ainsi être appliquées à tout unensemble de projets.

Lignes de ruptureaui peuvent s'observera l'occasion d'un essaioù l'on tireune grille immergéedans un mélange deglycérine et fibre de verre(Vue sous lumière polarisad'après Dyer, 1984,Univenitc d'Oxford)

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T) r,c^,.:.X^y^^^4- Â^ ^^t,. Murs de soutènementRenforcement des sols - ,, ,,,;,.,, ^, ^,,, ïf.;-ii*;"^^^':r;^;-^'í

i Gcojjrille "Tensar" SR55

HÍ>[[4í'X

l'olvnicrv : roKcllnkiii-li.iiili.' liviiMicl'oiiis : II..T iv-in'Rcsist.inci.- |i.»r leCDiitrólc qii.tlitc : .T.^ kN mllcsist.iiKC f.ir.utcristiiiuc :

1 pdiM iiiK- linui- ik > icik- i:(l .111- :

\\t\ ;ini|Vi.iiun.' liii miI 2t) (

:()..- kN m.\\i.\ iciii|vr.unu- ilii -.iil 10 (::.() k.S 111

ninicnsions lics loiilc.iuv :

.>() 111 \ 1 ;ii

niiiunsioiis m.iikI.iuIivns t,ngiiuO,ndll

0 9Smm

I

r-'? Céomlle "Tensar'' SRSO

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[::: fïvt^ïiiv^'iîil

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1'oImiicic : l'uKciln W-.w

li.uiii.- ilciisiti.-l'oiiK : 0.7 k- in'Rfsist.mcc p.ir k-contrôle (]ii.il¡t<.' : S(l kN niRcsist.nicc c.ir.ictirKtiiiiic :

Ijiiuir m\c liiiKV ik' \ wvio 1 20 .ins I

.\m.'i: ((.iii|vr.!niu' llll M,i 20 (M).r: k\,in.\\i.i." ti.ni|vi.miii- llll -111 10 ('M.=> kN 111.

Dimensions lies r<>ulc.iii\ :

.^0 ni \ 1 111

kiiicrc : roÍMtlnk-iK-ll.UlIC ikllMtC

ri'='sI (i-Knir une iliiiée ile vie'"^S^r^'l^^^'*??^''' ''^ (l'Hoir une lUiive ile'^^B^éMim^'^'í vfel20,iiiM.'-'v'E^^^,áí*^%-''^^ A\vc temivr.uure lUi «.1 20" C'Sí'î^^MWí^Wf^ -iS.O kN.'in..-'v--^^^m*f?S Au-e tennvr.itiii-e ilu sol 10" C

^^SSíSsía Dimensions des roulc.iux :

M) 111 \ 1 111

".'V'-iV,^*.i^,afv.-,.','",.';C>:---i;'- .-i, - -í*iVjr:^Wf',iíí^í ../? ; c .-3. .?;

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"S%W^?#Í#f-í «í .wí/í;;/ rcctniínulairci.'í5.íí5?fv¿-;í.-íi^3*í O 7//;;/ .V 40 nnii

ninieiisioiis .t.iiid.iril Longueur Oes fOuleau.(Wns loocnixlfnall

S 9mmin3xS.Smmmin

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i^^í

tannidai:6 nuil .V -/í^ nuilcu polvctlnlcnchaute densité.

Epingle de liaison "Tensar"

Dét.iil sur 1.1 iiietli4)iiede fiv.itionix-rniett.iiu irohieiiiil.i résist.meeoptim.itede 1.1 li.iison

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Epingle de liaison "Tensar"

Dét.iil sur 1.1 iiietli4)iiede fiv.itionix-rniett.iiu irohieiiiil.i résist.meeoptim.itede 1.1 li.iison

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TensarSRIIOgeogrids iBBAW^ Tensar.Specification'Tensar' SRtlOgeogrids are designed forreinforcing soils.e.g. in the construction of embankmentsand retaining walls.

.Roll length (Longitudinal).2.1 mm

t

t5.9 mm max5.5mmmin

Typical dimensions0)(0

o>(0c(0

H^

a

"o

-150 mm-

1-^1 6 mm 16mm RibsI

6.7 mmBars-

Roll dimensionsLength: 30mWidth: 1mApprox. Diameter: 0.41mApprox. Weight: 35 kg

Physical propertiesof the grids

Weight: 1.1 kg/m^Colour: Black

The suggested characteristicstrength of Tensar' SR110 for adesign life of 120 years is:42.0 kN/m (in-soij temp. 20°C)45.0 kN/m (in-soil temp. lO'C)

To provide continuity of strengthbetween successive rolls ofTensar' SR 1 1 0 a 40mm x 6mmX 1050mm polyethylene bodkinshould be used.

Quality ControlProperties (Longitudinal)

*Quality Control Approx PeakStrength (kN/m) Strain {%)

110.0 11.2

*Determined as a 95% lower confidence limit

O.C. Limit (110KN/m)

Q.C.TestFailure range

o C. T.«t . Stngl. Rib lOOmm/mm I

ltid.iT..I -1SRIb«l4Rib«at2%p.ciii.nut.

Typical Result

(Re(B/No.S201-E19)

Ref: 5/8912 16*/i Strain

20 24 28

TensarSRIIOgeogrids iBBAW^ Tensar.Specification'Tensar' SRtlOgeogrids are designed forreinforcing soils.e.g. in the construction of embankmentsand retaining walls.

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Physical propertiesof the grids

Weight: 1.1 kg/m^Colour: Black

The suggested characteristicstrength of Tensar' SR110 for adesign life of 120 years is:42.0 kN/m (in-soij temp. 20°C)45.0 kN/m (in-soil temp. lO'C)

To provide continuity of strengthbetween successive rolls ofTensar' SR 1 1 0 a 40mm x 6mmX 1050mm polyethylene bodkinshould be used.

Quality ControlProperties (Longitudinal)

*Quality Control Approx PeakStrength (kN/m) Strain {%)

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*Determined as a 95% lower confidence limit

O.C. Limit (110KN/m)

Q.C.TestFailure range

o C. T.«t . Stngl. Rib lOOmm/mm I

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Typical Result

(Re(B/No.S201-E19)

Ref: 5/8912 16*/i Strain

20 24 28

Constituent Polymer- Physical and Chemical PropertiesVicat Softening Point (°C) BS2782 121

Method 120 A. 1976

Shore Hardness (D) 65

Ultra violet light (u.v.) stabilityTensoK SRI 1 0 is manufactured from highdensity polyethylene and long termprotection from ultra violet attack is

provided by incorporating the optimumquantity of finely divided carbon black.

Any section of this grid fully exposed tosunlight in temperate climates can beexpected to retain 90% of its QualityControl Strength fora period in excess of50 years.

Chemical resistanceThese products are inert to all chemicalsnaturally found in soils. They are notattacked by aqueous solutions of salts,acids and alkalis. They have no solvents atambient temperature.

More detailed information on the effect ofa particular chemical can be provided onrequest.

Biological resistanceHigh density polyethylene is not a nutrientmedium for micro-organisms and is,

therefore, not affected by them.

Service temperature rangeThese products have a maximum servicetemperature range from SO^C to +80°C.

The TensaK Division of Netlon Limited hasbeen issued with Certificate of Registration- Number Q5288, by the BritishStandards Institution System for theRegistration of Firms of AssessedQuality in recognition of its qualityassurance system.

C<niV<te*i»QSns

''Wi^|egwn«^Ci>Tg «mo ea/«>3 1

TErJSAn SR2,SP55,BRSO AIMO SR1ia

CEOGFIIOS

Further detailed information on the rangeof Tensar* Geogrids including design andconstruction guidelines, case studies, testmethods and properties can be obtainedfrom Netlon Limited.

Tensar.Netlon Limited, Kelly Street, Blackburn, BB2 4PJ, England.Tel: (0254) 62431. Telex; 63313. Telefax: (0254) 680008Netlon' and Tensar' are the registered trademarks of Netlon Limited in the UK and other countries. » * * »

Constituent Polymer- Physical and Chemical PropertiesVicat Softening Point (°C) BS2782 121

Method 120 A. 1976

Shore Hardness (D) 65

Ultra violet light (u.v.) stabilityTensoK SRI 1 0 is manufactured from highdensity polyethylene and long termprotection from ultra violet attack is

provided by incorporating the optimumquantity of finely divided carbon black.

Any section of this grid fully exposed tosunlight in temperate climates can beexpected to retain 90% of its QualityControl Strength fora period in excess of50 years.

Chemical resistanceThese products are inert to all chemicalsnaturally found in soils. They are notattacked by aqueous solutions of salts,acids and alkalis. They have no solvents atambient temperature.

More detailed information on the effect ofa particular chemical can be provided onrequest.

Biological resistanceHigh density polyethylene is not a nutrientmedium for micro-organisms and is,

therefore, not affected by them.

Service temperature rangeThese products have a maximum servicetemperature range from SO^C to +80°C.

The TensaK Division of Netlon Limited hasbeen issued with Certificate of Registration- Number Q5288, by the BritishStandards Institution System for theRegistration of Firms of AssessedQuality in recognition of its qualityassurance system.

C<niV<te*i»QSns

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CEOGFIIOS

Further detailed information on the rangeof Tensar* Geogrids including design andconstruction guidelines, case studies, testmethods and properties can be obtainedfrom Netlon Limited.

Tensar.Netlon Limited, Kelly Street, Blackburn, BB2 4PJ, England.Tel: (0254) 62431. Telex; 63313. Telefax: (0254) 680008Netlon' and Tensar' are the registered trademarks of Netlon Limited in the UK and other countries. » * * »

pénétromètres - BRGM

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