Projet defin (i 'tudt!corniche Dakar JI/iI!e! 2009Dimensionnement du pont de l'h/el Seot'Iar:a surla@'iCt#"') ( ~ ... --'~ .. /@@Thierry RodrigueN'J'EUt: OMHOUDOU[duoMartheSdgb ZI, hc 0,7 1Le systme decharge Br : (cf. article 5.3 du fasci cule61)LesystmeBrsecomposed'une(01) roue isoletransmettant uneffortde 100kNtravers unesurfaced'impact rectangulairede(0,6 x 0,3) m2; ladimension0,6mperpendiculaire l'axededplacement desvhiculesreprsentela surfaceau sol derouesjumeles. Cettechargepeut treplacen'importe o sur la largeur roulable.TransvLong100KNThi rry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOU100KNFigure n: 2Enp lan~Elves- ing nieurs de conception en gnie civil Page 32Ecole Suprieure Polyt echnique centre de ThisProjet de find'tudecorni che Dakar Juil/et 2009Le systme de charge BtDimensionnement du pont de l 'htel Sea PIazza sur laClasse dupont l IIValeurs debt 1,00 0,9UntandemdusystmeBt comportedeux(02) essieuxadeuxroueschacun; il s'agit de rouessimples munies de pneumatiques et rpondant aux caractristiques suivantes :Masse porteparchaque essieu (kN) 160Distance entre les deux essieux (rn) 1,35Distance d'axe enaxe des deuxroues d'unessieu (rn) 2Tableaun: 7Lasurface d'impact dechaque roue (portant 80kN) sur la chausse est unrectangle uniformmentcharg dont le ct transversalmesure 0,60 m etle ctlongitudinal 0,25m.Chaque tandem estsuppos circuler dans l'axe d'unebandelongitudinale de3 m delarge.Pour lesponts unevoie, un seul tandem estdispos sur la chausse; pour les ponts supportant aumoinsdeuxvoies, deuxtandemsauplussontdispossdefront surlachausse, les deuxbandeslongitudinales qu'ils occupent pouvant tre contigus ouspares defaon obtenir la situationlaplus dfavorable pour l'lment considr.Enfonctionde laclassedu pont, les valeurs des charges du systme Bt prisesen comptesontmultipliespar uncoefficient de dgressiontransversal bt dont les valeurs sont dans le tableausuivant:Tableaun: 8Lon gitu dinal em entTransversalementFigure n: 31 Pour notre projet, pont de classe 1~ btThirr yRodrigueNYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOU1,001En Planlves-ingnieurs de conception en gniecivil Page 33Ecole Supri eure Polytechnique centre de ThisProjet de find 'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionn ement du pontde l'h tel SeaPIazza sur lasurface charge enm2~ Les efforts de freinage: (cf. fascicule61article 6)Leschargesde chaussedessystmesAet Be sont susceptiblesdedvelopperdes ractionsdefreinage, effortss'exerant lasurfacede lachausse, dans l'unou l'autresensde circulation.Danslescascourants, larsultantedeceseffortspeuttresupposeentresurl'axelongitudinaldela chausse. Eff0l1defreinage dausystme decharge ACL) :Effort defreinage1 =A(L) xS l avec S(20+0,003 S x 5) Effort defreinage dau systme dechargeBc:Effort de freinage 2 = poids d'unessieu dusyst me Be = 300kNLeschargesde trottoirs, quenoustraiterons ultrieurement, sont supposesappliquesenmmetemps que le systme AouBe si cela est plus dfavorable pour l'effet recherch.Pour leur priseen comptedans lesjustifications, les efforts de freinage sont traits commelescharges des systmes Aet B.Pour notreprojet :Effort de freinage1=qA x (Le xle)x 1(2U+O,003S Lexl e)==>Effort de freinage1 = 138,38 kN Effortdefreinage2=300kN~ Les forces centrifuges:(cf. fascicule61article 7)Parconvention, les forces centrifugessont calculesuniquement partirdusystmeBedanslesconditions suivantes: Sur les ponts o la chausseest encourbe, tous les camions du systme Be disposs sur lachausse sontsusceptibles dedvelopper des effortscentrifuges, horizontauxnormaux l'axedela chausse et appliques sasurface.Les efforts tant horizontauxque verticauxdveloppspar la force centrifuge sont frapps demajoration dynamique, lescoefficientsbe gardent lesmmes valeurs que prcdemment.Une fois valus, les effets des forces centrifuges sont cumuler avec les effets rsultantsdupoids soit dela surchargeBesoit dela surcharge A.Les effets des forces centrifuges nesont pas cumuls avec ceux des efforts defreinage.Pour leur priseen comptedans lesjustifications, les forces centrifugessont traitercommelescharges des systmes AetB.Pour notreprojet. lu chausse dupont n' est pa:encourbepar consquent nousnetiendronspasC mpte des efforts centrifuges.1Thi rryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gniecivil Page 34Ecole SuprieurePolyt echnique centre de This1Projet defin d 'tudecorn iche Dakar Juillet 2009t ontudnelernent TransversalementDimensi onnement du pont de l'htel SeaPiazzasurlaEn Plan1, 71t1490Figure n: 449 0./ Lesdeux(02)essieux quiconstituentle systme Me80 sont distants del,50 m d'axe en axeetsont assimilschacununrouleau.Chaqueessieuporteunemassede220kNet sasurfaced'impact surla chausse est un rectangle uniformment charg dont le cottransversalmesure3,5met le cotlongitudinal0,12 m.En Pla nLongltudIna le ment Tra nsversa lemen t~1 3,50 1\221 22tFigure n: 5Thi rryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna MartheSdgbZINSOUlv es-ing nieurs de conception en gni e civil Page 36EcoleSup ri eure Polytechnique centre de This1Projet de Jind 'tudecorniche Dakar Juil/et200 9Dimensionnementdu pont del'htel Sea PIazza sur laMasse totale (kN) 1100Longueur d'une chenille (m) 6,10Largeur d'une chenille (m) 1,00Distance d'axeen axe des deux chenilles (m) 3,3Convoi MI20 :,/ Un vhicule type du systme Mc 120 comporte deux (02) chenilles et rpond auxcaractristiques ci-dessous; le rectangle d'impact de chaque chenille est supposuniformment charg.Tableaun: 10Longitudinalement11 110\,610TransversalementFigure n: 6En Plan,/ Les deux(02) essieux qui constituent le systme Me120 sontdistants de1,80 m d'axe en axe etsont assimilschacununrouleau. Chaqueessieuporteunemassede330kNetsasurfaced'impact surla chausse estun rectangleuniformment charg dont le cottransversal mesure4,00m et le cotlongitudinal 0,15m.En PlanLongitud inalement Transversalement1 400 133t 33tI.ROFigure n: 7Pournotreprojet, tant donnqul 'agit d'unepasserelle donnant accsUll hteld reliant deux(02) btiments, il seraittrs rare voir impossible qu'unconvoimilitairepuisse y acc der. De ce fait.nous n'en tiendrons pas compte pour le dimensionnernent.ThirryRodrigu e Nl'EBE OMBOUDO UEdnaMarthe Sdgb ZINSOUElv es-ingnieurs de conception en gnie civil Page 37Ecole SuprieurePolytechnique centre de This1Projet de find 'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l 'htel SeaPiazza sur la Les charges exceptionnelles: (cf. fascicule 61article10)Sur lesitinraires classspour permettre la circulation deconvoislourds exceptionnels del'un destypes0 ouE, lesponts doivent trecalculspour supporterlevhicule-typecorrespondant dcritci-aprs, susceptibles dans certains cas d'tre plus dfavorable queles charges des systmes A etB.Le convoi-type 0 comporte deux remorques supportant chacune 1400kN, dont le poids estsupposrparti auniveaudelachaussesurunrectangleuniformment chargde3,30mdelarge et II m delong ;Ia distance entre axes des deux(02) rectangles est de 19 m.Longl tudl nal ernent

En plan800

Figure n: 8Le convoi-type Ecomporte deux remorques supportant chacune 2000kN, dont le poids estsupposrparti auniveaudelachaussesurunrectangleuniformment chargde3,30mdelarge et 15 m delong ;la distance entre axe des deux (02) rectangles estde33m.Longt udlnalemen tEnpl anFigure n: 9Lescharges exceptionnelles ci-dessus cites nesont pas frappes demajoration dynamique etsontsupposes ne dvelopper aucune raction defreinage, ni forces centrifuges.Pour notre projet. nous nt: tiendronspas compte des charges exceptionnel lespour les mmesraison ' voqu es ci-dessus pour les charge militaires.ThirryRodr igue NYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gnie civil Page 38Ecole Suprieure Polyt echnique centre deThisProjet dejin d 'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l'htel SeaPIazzasur lab.2. Charges routires sur trottoirs:(cf. fascicule61article11,12 et 13)Les trottoirset les pistescyclables (qui leur sont assimiles) supportent des chargesdiffrentesselonle rledel'lment structuralconsidr etselon qu'il s'agisse deponts portant la fois uneoudes chausseset unoudes trottoirs, oudes pontsrservsexclusivement lacirculationdespitons et descycles.Les charges qui sont utilises dans lajustificationdes lments de tablier prennent lenomdecharges locales, celles qui servent la justification desfermes oupoutres maitresses sont appelescharges gnrales.Charges locales: il s'agit d'une charge uniforme de4,5kN/m2supporte par lestrottoirs detousles ouvrages y compris les bandes ventuelles de sparation des chausses et des pistescyclables. Elle est dispose tant en longueur qu'en largeur pour produire l'effet maximalenvisag. Les effets peuvent ventuellement se cumuler avec ceux du systme Bou descharges militaires.Sur les trottoirs en bordure d'une chausse, il y a lieu de disposer dans la position la plusdfavorablepourl'lment considrune roue isolede60 kNdont lasurfaced'impact est uncarr de0,25m dect. Leseffets decetterouene secumulent pasavecceux desautreschargesdechausse oudetrottoirs. Ilssont prendreencompteuniquement lorsqu'il s'agit d'tat-limiteultime.Charges gnrales: il s'agit d'unechargeuniforme de1,5 kN/m2applique (defaon produirel'effet maximal envisag) sur les trottoirs en vue de lajustificationdes fermes ou poutresmaitresses supportant la foisunechausse et un bu destrottoirs.Danslesensdelalargeur, chaquetrottoirest chargdanssatotalit; s'il y adeux(02) trottoirs,ils peuvent ne pastre chargs simultanment.Dans le sens dela longueur, les zones charges sont choisies dela faonla plus dfavorable.Pour la justification des fermes ou poutres maitresses des ouvrages qui sont destins lacirculationpitonneet des cycles, ondoit disposer une chargeuniformea(l) dont l'intensitestfonction de la longueur charge (Lc): a(l)=2,00 +~ ( K ~ ) . Dans le sens de la largeurLc+ 50 rn-comme dela longueur, les zones charges sont dtermines demanire produire l'effet maximalenvisag.Pour leur pnse en compte dans les justifications VIS avis des ELU, les charges (locales etgnrales) de trottoirs sont traites comme les chargesdes systmesAet B ; ellesne sont pasfrappes de majoration dynamique.Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMartheSdgb ZINSOUlves-ingnieurs deconception en gnie civil Page 39Ecole Suprieure Polytechnique centre deThisProjet de fin d'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l'htel SeaPiazza surlaPour notreprojet : Nos poutres maitressessupportent il la foislachausse etdestrottoirs~ Charges gnrales =1,5 kN/m2Chargeslocales =4.5kN/m2b.3. Les actions du vent:(cf. fascicule 61article 14)Danslescirconstances courantes, onpeutadmettre, pour val uer l'actionduvent surlespontsenservice, leshypothses simplificatrices suivantes:Leventsoufflehorizontalementdansunedirectionnormale l'axelongitudinal dela chausse.Il dveloppe sur toute surface frappenormalement une pression Wvalant: W = 2 kN/m2Lorsquelevent souffle, le pont n'est suppos porter aucunechargedechausseoudetrottoir etles effets duvent et des charges nesont pas susceptibles de secumuler.Pournotre projet. comptetenu de lapositiondu pont ct Jel'htel, ce dernier produi t uneffet de masque par rapport il l'action du ven t sur le pont. Pur consquent nous nt'tiendrons pascompte delaction duvent sur le pont.bA. Les actions dela temprature Variationde temprature: partirde latempratureambiantedont lavaleurest prisegale2Soc, onenvisage lesvariations suivantes:./Une partie rapidement variable de +10c -10c 8.T = 20c./Une partie lentement variable de ...:...+.=:.20"'-0--'=c'------_---'-1'--'0X G =0 YG =I AYlment=>YG =0B BMoment d'inertie minimal rayon de girationminimaln lxo(rn") Iyo (rn")dx (m)dy (m)Adx" Ad/1rrb" rrb"1,21b 0 0,57b" 0- ~ 002b4- ~ 002b4128 ' 128 '2b42b4000 0- "" 0 17b4- ~ 0,67b46 - ,33nb" nb"-1,2Ib 0 0,57 b" 0- ~ 0,02b4- "" 002b4128128- ,lx = I(Ixo + Ady") ==>lx =0,21b4 Iy = I(Iyo + Adx") ==>Iy = 1,85 b"Pxy = 0 carYest un axe de symtrie.R = /CPxy)2+(Ix-ly)2=>R =0 82b" le =Ix+ly=>Je = 1 03b"4 '2 'Imin = Je- R=>Imin =0,21b" .. ~ .. 027bimm = -8- ==>imm =,Tableaun : 11IfNous avons:b::::: . ===> b::::: 0,68m. soit b = O,70mc l a =1.40111.O,27.llm1Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMartheSdgb ZJNSOUElves-ingnieurs de conception en gnie civil l'age 45EcoleSuprieurePolytechnique centre deThisProjet de Jind'tudecorniche Dakar Juil/et 2009b. Colonne de rive:(3 = b)oaFiguren: 12Dimensionnement du pont del'htel Sea PIazza sur laxCentre degravitn A (m2) Ylemen (m) Xlmen (m) AYllllen (rrr') AX1m (m')1nb2b(2+3n)0b3(2+3n)==0,48b30- == 0,39b2== 1,21 b8 3n 242 b2b0b30"2 =0,5b-2Totalb2(n+8)>XG = 0YG = =>YG = b 3 == 0,7bBB 24+ rtMoment d'inertieminimal rayondegirationminimaln lxo (rn") [Yo (rn")dy(m)dx(m)Ad/ Adx21rrb" rtb"-0,5Ib 0 0,lb40- == 002b4- ==002b4128 ' 128 12b4 b40,2b 00,2b4 0- ==008b4- ==008b412 ' 12 'lx = I(Ixo+Ady") ~ lx =0,4 b4 Iy = I(lyo+Adx") ~ Iy = 0,lb4Pxy= 0 carYest unaxedesymtrie.R=/CPxy)2+ (Ix-ly)2 =>R = 015b4 le =(Ix+ ly)2 =>le = 025b44 '2 '-lmin = le- R=>Imin = 0,1b"lminimin = -B- ~ imin = 0,27b"Tableaun: 12Nous avons: b~ I ~ r =>b~ 0,68 m. soit b = a = 0.70111.0,27 lm1Thierry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUlves-ingnieurs de conception en gnie civil Page46Ecole Suprieure Polytechnique centre deThisProjet defin d'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l'htel SeaPiazza surla3. Nombre de poteaux ou colonnes sur file d'appuiCe nombre est trouv en fonction du plus grand cot du poteau ou de la colonne et del'encombrement de la file d'appui. Le tableauci-dessous rsume le nombre de poteauxet lesdivers espacements adopts.Largeur nombre Espacements Espacements(m) intermdiaires (m) d'about (m)Pile0,7047,75 5,47Cule du cot del'htel0,8554,08 6,30Tableaun: 134. ChevtresIlsseront dimensionns commedes poutres enprenant pour largeur minimalelepetit ct desappuis selon le cas. La hauteur quant elle sera fonction de la distancemaximale nu a nu entre lesPoteauxet les colonnesdes cules et piles " La relationsuivantedoit tre vrifie: ~ < h 8 = 1, 18+ ,x 1+4x '1280b. Sur les entretoisesb. 1. charges permanentesCharges Poids propre Poids propre Poidsrevtement Poids de l'eaude la dalle de l'entretoise du plan d'eauEntretoise de rive 6,25kN/mL7,44kN/ml 1,6 kN/mL0 0Entretoise intermdiaire 6,25kN/mL7,44kN/ml 1,6 kN/m" 16,32 kN/m" 2,36 kN/m"b. 2. charges variablesTableaun: 17Tableaun: 19Surcharge A Surcharge Bc Surcharge Br Surcharge Bt Charges localesde trottoirs11,353 kN/m260kNIroue 100 kN 640 kN 4,5kN/mLTableaun: 18b.3. Coefficientdemajorationdynamiqueli ~ lavaleurconsidrerest identiquecelledespoutres calcule ci-dessous.c. Sur les poutresc. 1. Charges permanentesElments Surface ou volume Poids Chargeliniquenombre(m2ou rrr') Volumique (kN/m J) du tablier ou ponctuelleRetombede poutre Il 3,27 25 81,82 kN/mlDalle de compression 1 6,25 25 156,25kN/mlGarde-corps 2 0,81 25 20,25kN/mlPlan d'eau 1 4,57 25 114,25kN/mlPoids de l'eau dansle plan d'eau 1 l,58 10 15,8 kN/mlRevtement au niveau1 1,4 20 28kN/mldu plan d'eauRevtement hors1 1,96 20 39,2 kN/mldu plan d'eauEntretoise 1 5,41 25 135,15kN2. Charges variables~ Systme de charges A:Hors du plan d'eau: ql =qAX le ~ q , = 240,91 kN/mlAuniveau duplan d'eau: ql = qA X(Je -lp1an d'eau) ~ q' 1 = 161,41kN/mlThirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMar/heSdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gnie civil Page49Ecole Suprieure Polytechnique centre deThisProjet defin d'tudecorniche Dakar Juill et 2009 Systme decharge BCoefficient demajoration dynamique :Dimensionnement du pontde l 'htel SeaPiazza sur laO,6G1+0,2L 1+4X-SG= [12x(81,8125 + 156,25 + 20,25)] + (114,25x3) + (12x25 - 3 x6,6) x0,008 x20 +(15,8 x2,7)=>G = 3933,48 kNLes considrations faitespour le calcul de S sont les mmes queprcdemment ===>S =1280 kN.0,4 0,6=> [, =1 +1 +0,2x12+ 393348 ===> {) = 1, 161 +4 x 1280Systme decharges Bt,Br etBc : confre la dfinition des charges ci-dessus au chapitre 3. Charges sur trottoir: Il s'agit descharges gnrales:qs = 1,5 x2,8 ===>q s = 4,2kNjml.2. Calcul des sollicitationsa. Sur la dalle decompressionDe faongnrale, la rpartition descharges est la suivante:Lgende------ : Panneaux dedallesous pland'eau- -- Panneu' do:delte;'1S '- Le:cLcLClC2-C2Figure n: 13D'aprs la figuren 13 ci-dessus, il n'y a pas de panneaux entiers sous le pland'eau parconsquent, nousn'en tiendrons pas compte dansla suite.a. 1. Sous chargespermanentes CoefficientsIlX et IlYD'aprs les tables de 1.P MOUGINsurles dalles rectangulaires uniformment charges etarticules sur leur contour, nousavons les valeurs suivantes l'ELS (pour a = 0,6):ux=0,0870 et uy=0,4672.1Thi rry RodrigueNYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSO Ulves-ingnieurs de conception en gnie civil Page 50Ecole Suprieure Polyt echniqu e centre de ThisProj et defind'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l 'htel Sea PIazza sur la~ Calcul deMox etMoy pour les deux (02)types depanneauxMox =ux x Px Ix2et Moy =IlY MoxavecP =7,85 kN/m2==>Mox =3,07 kN. rn/ml et Moy = 1,43 kN. rn/ml.~ Calcul desmoments sur appuis (Ma) etentraves (Mt)(Tousles moments calculs ci-dessus sont en kN.m/ml)

0 ,862S:0 ,750 ,50Figure n: 14Panneau derive oude trottoir:Mt(x/y) =0,85Mo(x/y) ; Mag(x/y) =-0,3Mo(x/y) ;Mad(x/y)=-0,5Mo(x/y)Panneau intermdiaire: Mt(x/y) =0,75Mo(x/y); Mag(x/y) = Mad(x/y) =-0,5 Mo(x/y)Le tableau suivant donne les diffrentes valeurs trouves.Moments Mtx Mty Magx Magy Madx MadyPanneau de rive 2,6 1 1,22 -0,92 -0,43 -l ,54 -0,72Panneau intermdiaire 2,30 1,07 -1,54 -0,72 -1,54 -0,72Tableaun: 20~ Calcul del'effort tranchant Vx et VyP lx Iy P lxPour a > 0,4 on a : Vx = -- et Vy = 3 ==> Vx = 6,43 kN/ml et Vy =5,55 kN/ml.- Ix+2lya. 2. Sous charges d'exploitation~ Panneau derive:P = 4, 5 kN/m2~ Mox = 1,76kN.m/mlet Moy = 0,82 kN.m/ml.Les moments sur appuis et en traves ainsi queles efforts tranchant s sont calculs commeprcdemment;les rsult ats sont consigns dans le tabl eau suivant (toutes les valeurs sont enkN.m/ml pourM et en kN/ ml pourV):Mtx MtY Magx Magy Madx Mady Vx Vy1,5 0,70 -0,53 -0,25 -0,88 -0,4 1 3,68 3, 18Tableaun: 211Thi rry RodrigueNYEBE OMBOUDOUEdna Marthe SdgbZINSOUElves-ing nieurs de conception en gnie civil Page 51Ecole Suprieure Polyt echnique centre de ThisProjet dejin d 'tudecorniche Dakar Juillet 2009).>PanneauintermdiaireDimensionnement du pont de l 'htel Sea Piazza sur la Surcharge A : P = l l ,353kN/m2~ Mox=4,44kN.m/mlet Moy=2,07kN.m/ml.La surcharge tant toujours uniformment rpartie, les formulesprcdentes sont toujoursvalables.Lesvaleurs de Mxet My (enkN.m/ml) et celles deVx etVy (enkN/ml) sont alors lessuivantes:Mtx MtY Magx Magy Madx Mady Vx Vy3,33 1,55 -2,22 -J ,04 -2,22 -1,04 9,30 8,02Tableaun: 22 Surcharge Bc : cas d'une seule roue avant./ Rectangle d'impact dedimensions a etb:aVUE EN PLANfeuillet moyenCOUPEFigure n: 15jero- hOa =ao + e + 2er et b =bo + e + 2e avec:e =ho =0,25 m ; er =paisseurdu revtement =0,08 m;(= coefficient fonction dela nature dumatriauutilis pour le revtement:revtement enbton:( =] ; autre revtement moins dur:( =0,75. Dans notre cas , nousprendrons ( =0,75.Pour la surcharge Be: roueavant (P=30 kN) : ao=0,20 m et bo=0,20 m~ a =b =0,57m./ Valeurs desmomentsValeurs de Mox et Moy d'aprs les abaques de MOUGINpour a = 0,6ao bop=- p=- MI M2Mox = P (M,+0,2 M2) Moy = P (M2+ 0,2 M,)lx lyRoue avant 0,09 0,06 0,26 0,20 9 kN.m 7,56 kN.mValeurs des moments en traves et sur appuis (kN.m)Mtx MtY Magx Magy Madx Mady6,75 5,67 - 4,5 -3,78 - 4,5 -3,78Tableaun: 231ThirryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZINSOUlves-ingnieurs de conception en gnie civil l'age 52Ecol e Suprieure Polyt echnique centre de ThisProjet de find'tudecornich e Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l'htel SeaPiazza sur la./ Effort tranchant:Va = P et Vb - P ===> pour la roueavant:Va = Vb =17,54 kN.2a+b - J"""; Surcharge Bc : cas de 02roues arrireChaque roueexerce unecharge ponctuelle P =60kN. Nous avons donc deuxcharges ponctuellesagissant sur desrectangles homothtiques excentrs de dimensions chacun: ao=bo=0,25m etespacs de d= 1,5m. L'effet maximum sera donc trouv en considrant :d'une part l'effet d'une charge ponctuelle quivalente Pl =480kNagissant sur unrectangle concentrique centr de dimensions:ao = 0,25m et bo, = d + bo = 1,75 met d'autre part, l'effet d'une autre charge ponctuelle P2 =360kNagissant surunrectangle concentrique centr de dimensions: ao = 0,25m etb02 = d = 1,5m.bO bOru aO.......1-d=1.50.. 1rubO l d+b O- MM '''M1m'''?WW''''' aOb02=d""aO@c m , ,i, H ,,1 ..5.. 1 1 ..51..1 13,6052.1Figure n: 16L' tude etles rsultats trouvs sont consigns dansle tableau ci-d essous.Rectangle d'impactcas ao (m) bo(m) a (m) b (m) P' (kN)SI 0,25 1,75 0,62 2, 12 420S2 0,25 1,25 0,62 1,62 300Vale urs deMox, Moy (kN.m) et Vaet Vb(kN)Cas ao bo P' P'p=- (3=- MI M2Mox = P' (M,+ 0,2M2) Moy = P' (M2+ 0,2MI)Va = 2 a + bVb=-lx Iy3aSI 0.12 0,49 0, 174 0,064 78,46 4 1,50 125 225,8 1S2 0,12 0,35 0,185 0,076 60,06 33,90 104,90 161,29S = SI- S2 18,40 7,60 20,1 64,52Val eurs des Mtxet MtY(kN .m)Mtx MtY Magx Magy Madx Mady13,80 5,70 -9,20 -3,80 -9,20 -3,80Tableaun: 241Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe SdgbZINSOUEl ves-ingnieurs de conception en gnie civil Page 53Ecole Suprieure Polyt echnique centre deThisProjet de find'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l'htel Sea PIazza sur la Surcharge Bt :Noussommesdans lemmecas que lasurchargeBeavec deux roues arrire. Ici, pourchaqueroue nous avons P = 80 kNsurun rectangle concentrique de dimension ao =0,6met bo = 0,3 m ;la distance sparant les deux(02) rouesvaut d =1,35 m. Les charges quivalentes des 02 systmes tudier valent doncPl = 346,67 kN et P2 = 240kN.L'tude et les rsultats trouvs sont consigns dans le tableau ci-dessous.Rectangle d'impactcas ao (m) ba (m) a (m) b (m) P' (kN)SI 0,6 1,60 0,97 1,97 512S2 0,6 l,JO 0,97 1,47 352Valeurs de Max, May (kN.m) et Va et Vb (kN)Casaa ba P' P'P =T;Z~ =JYMI M2Max=P' (MI+ 0,2 M2) May=P' (M2+ 0,2 MI)Va = 2 a + bVb=-3aSI 0,28 0,44 0,145 0,059 80,28 45,06 130,95 175,95S2 0,28 0,31 0,160 0,088 62,52 42,24 103,23 120,96S = SI- S2 17,76 2,82 27,72 54,99Valeurs des Mtx et Mty (kN.m)Mtx Mty Magx Magy Madx Mady13,32 2,12 -8,88 -1,41 -8,88 -1,41Tableaun: 25 Surcharge Br: P =100 kN ; ao = 0,6 m et bo = 0,3 m:=:} a = 0,92 met b = 0,62m.Les valeurs desmoments et efforts tranchants sontconsignes dansle tableau suivant:Valeurs de Max, May (kN.m) et Va et Vb (kN)aa ba P PP =T;Z~ = - MI M2Max = P (MI+ 0,2 M2) May = P (M2+ 0,2 MI)Va = 2 a + bVb=-Iy 3a0,28 0,08 0,184 0,187 22,14kN.m 22,38kN.m 40,65kN 36,23 kNValeurs des Mtx et Mty (kN.m)Mtx MtY Magx Magy Madx Mady16,61 16,79 -11,07 -11,19 -11,07 -11,19Tableaun: 261Thirry RodrigueNYEBEOMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUlves-ingnieurs de conception en gniecivil Page 54Ecole Suprieure Polytechnique centrede ThisProjet defin d'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l'htel Sea PIazza sur laa. 3. Rsum des sollicitations souscharges variables sur la dalle (panneau intermdiaire)Types de surcharges Mtx MtY Max May Vx VyA 3,33 l,55 -2,22 -1,04 3,68 3,18Be : 01 roue avant 6,75 5,67 - 4,5 -3,78 17,54 17,54Be : 02 roues arrire 13,80 5,70 -9,20 -3,80 20,1Bt 13,32 2,12 -8,88 -1,41 27,72 54,99HI" 16,61 16.79 - 11.07 - 11.1 9 40.65 36,23Tableaun: 27Le cas le plusdfavorable considrer pour le dimensionnement BA est le systme de charges Brcombin avecle systme Be casde deuxrouespour l'effort tranchant en y. En appliquant lamajoration dynamique (0=1,18), on obtient les valeurs suivantes:Valeurs des sollicitations majoresMtx MtY Max May Vx VysousBr et Bc19,60 19,81 -13,06 -13,20 47,97 76,13b. Sur les entretoisesTableaun: 28D'aprs l'valuation des charges faitesur les entretoises ci- dessus, l'entretoise la pluscharge estcelleintermdiaire.b.l. Souscharge permanente: g =gl + g2 + g3D'aprs la rpartition des charges faitesur la dalleprcdemment, le schma mcanique del'entretoise la pluscharge sous charges permanentes est la suivante:j 1 1\93/ /1\93 /11\31\93j\-'g3 j\--. g3r\ 1L\/ ":\//[\ 11 \. 11L\ J111'"1 1 1 1 1 1 1 1 11 1 Il 111 1 1 11 1 1 1 1 1l,f'"1.J,I?21:'1212 I!' :) IL !li1n . 2.J,J ( '?.I 2 .f tJ 2 t,Figuren: 17Avec gl = poids propre de l'entretoise = 6,375kN/mlg2 =poids propre du revtement sousl'entretoise = 1,6 x0,3 =0,48 kN [mlg3 = poids propre de la dalle et du revtement =2,12(6,25 + 1,6) ===> g3 =8,321kN [ml2Poursimplifier le travail, nous dterminerons d'abord les efforts sous gl et g2, ensuite sous g3.La mthode utilise est celle de Caquot et noussuivrons les tapes suivantes:Dterminer les moments isostatiques Mo puisles moments sur appuisDterminer les moments en traves et les efforts tranchants1Thierry RodrigueNYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gniecivil Page 55Ecole Suprieure Polytechnique centrede ThisProj et defin d 'ludecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l 'htel Sea Piazza sur la~ Moments isostatiques Mo: nous avons destraves identiques de portes L=2, 12m(g1+g2)L2Sous gl et g2: Mol = ~ Mo = 3,85 kN. m8g3L2Sous g3: Mo2 = --~ Mo =3,12 kN. m12Sous g : Mo=Mol + Mo2 ~ Mo=6,97 kN.m~ Moments sur appuis Ma: 1= L si trave deriveet 1=0,8LsinonMal" = - (g1+g2)(Oi)3+(li +l )3)Sous gl et g2: Marive = ;8,5 (li +li+l )Sous g3:-Mal =Mal l=0(1' ? 0 -)2-Magz =Mag10 =-0,147xg3 ----!=.!..- et Mad2 =MadlO =-0,1216xg3- ' -l i-1+l i li-1+I j-Mag3-9 =-0,1216xg3 loi-l )12 et Mad3-9= -0,1216 xg3 l (l ifl"1-1+' 1-1+1Lesrsultatsfigurent dansle tableau suivant:(touteslesvaleurs ci-dessous sont enkN.m):Appuisde rive Appuisvoisins Appuis1 et 11 des appuis de rive: 2 et 10 Intermdiaires: 3 9Magallche (Magsous g3) 0 -1,44 -0,858Madroi, e (Madsous g3) 0 -0,763 -0,858Ma sous g3 0 -2,203 -1,716Ma sous g let g2 0 -3, 04 -2,32Ma sous g 0 -5,244 -4,036Tableaun: 29~ Moments en trave Mt sous g: Mt. 2: Mo +th (Ma i-1 + Ma i)Lesrsultats sont dansle tableau ci-dessus (touteslesvaleurs demoments sont en kN.m).Traves voi sines TravesTrave derive: 1 et 1Odes traves derive: 2 et 9 intermdiaires: 3 8Mo 6,97 6,97 6,97Mai_!-5,244 -4,036Mai -5,244 -4,036 -4,036Mt 4,348 2,33 2,934Tableaun: 301Thi rry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe SdgbZINSOUElves-ing nieurs de conception en gnie civil Page 56Ecole Suprieure Polyt echnique centre de ThisProjel defln d'ludecorniche Dakar Juill et 2009Efforts tranchants sousg :v-_V - L(g1+gZ) +g3L- 1 - Il - Z 4_Vz =-VlO =L(gl + g2) +g3L +4_V3-9 = (L(gl + g2) +g3 L)ZMazLDimensionnement du ponlde l 'htel Sea Piazza sur laAppuis de Appuis voisins Appuisrive des appuis de rive : 2 Intermdiai1et Il et\0 res: 3 9Vt ' ,... ,... ,r AI...,""" ........ ~Tableaun : 31b. 2. Souscharges variablesAvec les charges variables sur les entretoises dfinies si dessus,plusieurs casdecharges sont prendre en compte; la charge detrottoir sera associe avec les autres pour obtenir les diffrentschargements.Lescas lesplus dfavorables sont obtenuslorsque les deux trottoirs et la chausse sont chargssimultanment.Les rsultats dechaque tude sont consigns dans lestableaux suivants (les valeurs desmomentssont enkN.m et ceux des efforts tranchants enkN).1ThirryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUlves-ing nieurs de conceplion en gniecivil Page 57Ecole Suprieure Polyt echnique cenlre de ThisProjet de jin d 'ludecorniche Dakar Juil/el 2009Dimensionnemenldu ponl de l 'h tel Sea Piazza sur la Charges de trottoirs et surcharge Aql = charge de trottoir sous l'entretoise: ql =4,5 x0,3 ===> ql =1,35kN/ml11,353X2,12q2 =Surcharge A : q2= ===> q2=12,05 kN/ml2q, =charge de trottoir:q2= 4,5X2,12 ===> q2=4,77kN/ml2q, =surcharge A sous l'entretoise: q, =11,353 x0,3 ===> q4=3,41kN/ml

""1 J "., 2 2 hi3s 1fr4 .. ft,5 s ft,66 ft,7 1f/8 il ft, 9 ? If/ IOiCI'"IPI?1;> " 12 ;; 12 ?,I? 2V 21? q42 1? 2 \2 212 2R..-Ntrave Mag Mad Mt Vg Vd1 0 -3,90 2,24 3,67 -5,802 -3,90 -5,43 4, 17 Il ,1 - 11,743 -5,43 -5,49 4,2 3 12,01 - 11,884 -5,49 -5,58 4,36 12,05 -12,095 -5,58 -5,58 4,36 12,10 -12,096 -5,58 -5,58 4,36 12,09 -12,107 -5,58 -5,49 4,36 12,09 -12,058 -5,49 -5,43 4,23 Il ,88 -12,019 -5,43 -3,90 4, 17 Il,74 -1 J , 1010 -3,90 0 2,24 5,80 -3,67Tableaun: 32 Charges de trottoirs et surcharge Bcql = charge de trottoir sous l'entretoise : ql =4,5 x0,3 ===> ql =1,35kN/mlqJ =chargede trottoir: q3=4,5X2,12 ===> q 3=4,77kN/ml2En appliquant la majoration dynamique (8 =1,16) et le coefficient be (be =0,7) surles chargesBe, les charges ponctuelles de 60 kN devi ennent gales 48,72 kN.1ThirryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe SdgbZINSOUElves-ingnieurs de conceptionen gnie civil Page 58Ecole Suprieure Polyt echnique centre de ThisProjet defin d 'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l'h tel Sea PIazza sur la60KN 60KN 6()(N 6()(N 60KN 6()(N 60KN 60KN 60KN 60KN60KN 6()(N '011'lrl ' , n" " nn".:JIJII" 1 i q 1 -t-, "pL c , __., I ? .,.,q:." If' 'f7 l,; , tl ? Ir r'f7IU.Cl .!J'7 11, l ""I?N trave Mag Mad Ml Vg Vd1 0 -6,44 -3,60 4,85 -7,002 -6,44 -14,80 -8,15 46,33 -12,093 -14,80 -15,47 17,59 107,25 -21,564 -15,47 -9,59 Il ,44 44,87 -58,435 -9,59 -5,78 5,91 9,77 -45,706 -5,78 -7,69 -5,05 -5,44 -5,447 -7,69 -14,43 11,59 57,29 -44,838 -14,43 -10,43 14,27 18,63 -37,009 - 10,43 -6,47 -5,42 9,51 -46,3910 -6,47 0 -3,61 7,01 -4,34Tableaun: 33 Charges de trottoirs + surcharge Bt et charges detrottoirs + surchargeBrPourBt : sur les chaussessupportant au moins deux(02)voies , le nombre maximum detandem placer estlimit deux(02) . Ce cas de charge n'tant pas aussi dfavorable queceuxtudis ci-dessous, nous n'allons pas l'tudier.Pour Br : ce cas de charge n'est pas tudi pourles lments flchis.Pourrsumer, les solli citations souscharges variabl es considrer pourle dimensionnement BAdes entretoises sont celles obtenus sous Be combine avec la surcharge de trottoir.Le tableausuivantrsume les sollicitation s sur l'entretoise.MaG (kN.m) Maq (kN.m) MtG (kN.m) Mtq (kN.m) VG (kN) Vq (kN)Rive0 0 4,348-3,6016,09-7,00Voisins de rive-5,244-6,442,33-8,1516,4746,33intennd iaires-4,036-15,472,93417,5923,35107,25Valeurs maximal es retenir pourle calculBAMa (kN.m) Mt (kN. m) V (kN)A l'ELS - 19, 136 20,224 / -5,68 128,75Tableaun: 341Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUl ves-ing nieurs de conception en gnie civil Page 59Ecole SuprieurePolytechnique centre de ThisProj et de find'ludecorniche Dakar Juillel 2009Dimensionnemenl du ponl de l 'htel Sea Piazza sur lac. Sur les poutresLa poutre considre se situe dans la trave ne comportant pasde plan d'eau.c. 1. Sous chargespermanentes:Soient g et p cescharges permanentes. D'aprs le tableau n?19 prcdent nous avons:g = Pp(Retombe +dalle + revetement +garde cprps)=> g =81,82 +156,25 +39,2 +20,25=> g =297,52kN/mlP =raction de l'entretoisesur la poutre ==> P =135,15 kNpa == 390p390L= 11,70PpFigure na : 18Le moment est donn par:M =(g~ 2 + pa) ==>M =5618,02 kN. mQuant l'effort tranchant,il vaut: V = (gzL+ 2P) ==>V = 2010,792 kNc. 2. Sous charges variables:q L2q L~ Surcharges A: le moment vaut:M =_1_ etl'effort tranchant V =_l_a zavec q1 =240,91 kN/ml. Ona alors: M = 4122,27 kN.m et V =1409,32kN.q L2q L~ Surcharge detrottoirs: le moment vaut: M =_ 5_ etl'effort tranchant V = 5a zavec q, = 4,2 kN/ml. Ona alors: M = 71,87 kN.m et V = 24,57kN.~ Surcharge Bt et Br: ellesne seront pastudies pour les mmes raisons voquesprcdemment pour les entretoises.~ Surcharge Bc: la mthode utilise pour trouver les sollicitations est celle des lignesd' infl uences.Compte tenu dela porte denospoutres, il ne peut y avoir qu'un seul camion detypeBe,Touteslespositionsplausibles d'unefilederouesducamionsurlapoutrepeuvent sersumer entrois cas: casol'essieu avant (q2) estseul sur la poutre casonous avons un essieu avant (q2) etun essi euarrire (q3) et enfin, le casoles trois (03) essieux (q2 , q3, q4)sont prsents surla poutre.Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUlves-ingni eurs de conception en gnie civil Page 60Ecole Supr ieure Polytechnique centre de ThisProjet de flnd'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l'htel SeaPiazza sur laSoit a ladistanceentrelepremierappui et l'essieuavant et bcelleentrelepremierappui et lesecond oule dernier essieu selon lecas. Enprenantunpasde0,5m, nousallonsfairevarier a etbet dterminer la position quidonne le moment maximal selon chaque cas.Les valeurs de q2, q3 et q4utilises ci dessous sont celles desroues d'une file.Cas 1 : q2= 30kNLes positions de a varient de 0 4,5m etb est nul. Le schma mcanique est le suivant:al"A ARlL=1l,70RiFigure n: 19Les expressions desmoments flchissant et ettorts tranchant maximaux en fonction de a sontdonns par: Mmax(kN. m) =q2 a ~ L - a ) ; Tl (kN) =q2 (1 - D; T2(kN) =- ~ aa (rn)0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5RI=T1 30,00 28,72 27,44 26,15 24,87 23,59 22,31 21,03 19,74 18,46R2 = -T2 0,00 1,28 2,56 3,85 5,13 6,41 7,69 8,97 10,26 Il,54Mmax 0,00 14,359 27,436 39,231 49,744 58,974 66,923 73,950 78,974 83,077Tableaun: 35Cas2 : q3= 60 kNet q2= 30 kNLespositions de a varient de 4,5 6 m et b de0 1,5 m. Leschma mcanique est le suivant:bt34,50t2JiaARiL=l1,70R2Figure n: 20Le moment maximal est obtenu dans la trave comprise entre q2 et q3et est donn parl'expression: Mmax=RI a - q3(a - b) avecR2 =-T2 =q3b: q2a;Tl =RI=q2 + q3- R2a (m) b (m) RI =1'1(kN) R2=-1'2 (kN) Mmax (kN.m)4,578,46 11,54 83,0775 0,5 74,62 15,38 103,0775,5 1 70,77 19,23 119,2316 1,5 66,92 23,08 131,538Tableaun: 361Thirry RodrigueNYEBE OMBOUDOUEdna Marthe SdgbZINSOUlves-ing nieurs de conception en gniecivil Page 61Ecole Suprieure Polytechnique centrede ThisProjet dejin d'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l 'htel SeaPiazza surlaCas 3 : q2, q3 et q4 = 60 kNLes positions de a varient de 4,5 6 m et b de 1,5 m. Le schma mcanique estle suivant:Riba4,70L=11,70Figure n : 21Le moment maximal est obtenu dansla trave comprise entreq2 et q3 et est donn parl'expression: Mmax =Rla - q4(a - b) avec Rz =-Tz =Q4b+Q2a+LQ3(b+l,S) ;Tl = Rl= q2 +q3 +q4 - Rza (m) b (m) RI =TI (kN) R2 = -T2 (kN) Mmax(kN.m)6126,92 23,08 401,5386,5 0,5 120,51 29,49 423,3337 1 114,10 35,90 438,7187,5 1,5 107.69 42.31 447.6928 2 101.28 48.72 450.2568,5 2,5 94,87 55,13 446,4109 3 88,46 61,54 436,1549,5 3,5 82,05 67,95 4I9,4879,45 3,45 82,69 67,31 421,442Tableaun : 37On remarque les moments maximaux sont obtenus pour des valeurs de a allant de 7,5 8,5m.Pour plus de prcision nous allons diminuer le pas et observer la variation du moment:a (m) b (m) RI R2 Mmax(kN.m)7,5 1,5 107,69 42,31 447,6927,7 1,7 105,13 44,87 449,4877,8 1,8 103,85 46,15 450,0007.9 1,9 102.56 47,44 450,2568 2 101,28 48,72 450,2568,1 2,1 100,00 50,00 450,0008,3 2,3 97,44 52,56 448,7188,5 2,5 94,87 55,13 446,410Tableaun : 381Thi rryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMartheSdgb ZINSOUlves-ingnieurs de conception en gn ie civil Page 62EcoleSuprieure Polyt echnique centre deThisProjet dejin d'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du p ont de l'htel SeaPiazzasur laLa position dela filedonnant le moment maximal dua Besur la poutre est donc:a = 7,9rn et b = 1,9 m ; lessollicitations correspondantes sont: M'max = 450,256 kN.m etT' = 102,56kN. Enappliquant la majoration dynamique (8 =1,16)etle coefficient be =0,7,nous aurons:Mmax=365,61kN.m, TI =83,28kN. Rpartition dessollicitations surles poutres selon la mthode de J. CourbonSelon 1. Courbon, la rpartition desmoments et desefforts tranchants sur les poutres se fait. 1l' l i A " V l i A A 1 Li li dsuivant es OIS: Mi =M L1j et Vi=L1j avec L1j = + Yi .Lili Lili LiYi1iIi = inertie dela poutre n''i, =coefficient d'excentricit relatif la poutrenOi et l'excentricit ddela charge par rapport l'axe dutablier et Yi =position dela poutrenOi par rapport l'axe dutablier.Calcul del'inertie des poutres./Poutres intermdiaires:.'t'1CD 1- -0(3)........----ri-

Figuren : 22Centre de gravitnOA (rrr') Y lemen(m) X lmen (m) AY lmen (rrr') A X lm (rrr')1 0,6175 0,550,3396252 0,2975 TotB =0,915>XG =0 YG==>YG =0,37BMoment d' inertie minimal rayon de giration minimalnOlxo(rn") Iyo (rn")dy (m)dx (m)Ad/ Adx''1 0,00322 0,3139 0,180,02002 0,0179 0,00304 -0,370,0407lx =E(!xo+ Ady")lx =0,08182 Iy =E(lyo + Adx")Iy =0,31694Tableaun : 391Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMarth e Sdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gnie civil Page63Ecole SuprieurePolyt echnique centre de ThisProj el dejin d 'ludecorniche ci Dakar Juil/ el 2009./ Poutres de rives:Dirnensionnernenl du pont de l 'h tel Sea PIazza sur la1, 4 1CD1a.....(3)""x 0Figuren: 23Cent re de gravi tn A (rrr') Y lemen (m) X lmen(m)AYlmen(rrr' ) AX lm (mJ)1 0,3525 0,975 0,705 0,3437 0,24852 0,2 975 0,425 0,175 0,1264 0,0521TotB = 0,65>Amin sinonAser = Amin. Espacement maximal:Stxet St Y:S min (l ,5ho ; 20cm)1Thirry RodrigueNYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUElv es-ingnieursde concepti on en gnie ci vil Page 67Ecole SuprieurePolytechnique centre de ThisProjet de find'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l'htel Sea Piazza sur la Choix de : ::; holl 0 quelque soit le sens; de plus selon lx : 2:.80101Vrifications diverses Contraintes tangentes: (ru); =b:ud ~ TU = lAMpa. Si cette condition n'est pasvrifie ilserancessaire de positionner desarmatures transversales. Pour cela nous n'utiliserons pasla rgle deCouture desfissures caril n'ya pas de reprise debtonnage. les armatures transversales serontdonc calcules comme pour les poutres en prenant pour valeurs deTU:1- 10 hOTUpoutreTU = - - - - - ! : . : : . . : : . . : . ; ~_ _ ? lorsque: 0,1501 ~ ho~ 0,3001TU=TUpoutre SI ho ~ 0,30 Poinonnement:il s'agit de vrifier la relation:Qu::; 0,045uch fC28/ybavec Qu = charge concentre applique l'ELU et uc = primtre durectangle d'impact auniveau dufeuillet moyen: uc = 2 (ao + bo).Cette vrification seferaavec Br~ Qu =1,35x100 =135 kN et J.!C =2(0.92 + 0.62) =3,08rn,Nous travaillerons avec le panneau le pluscharg etnous tendrons le ferraillagetrouv toute ladalle.Rappel dessollicitations:Max May Mtx MtY vx VyGQG Q GQG Q GQG QDalle:-l,54 -0,88 -0,72 -0,41 2,61 1,5 1,22 0,7 6,43 3,68 5,55 3,18panneau de riveDalle: panneau-1,54 -13,06 -0,72 -13,20 2,30 19,60 1,07 19,81 6,43 47,97 5,55 76,13Courant(Mser / vser)-14,60Vser =54,40 Vser =81,68-13,92 21,90 20,88pour panneau courant Vu =66,24 Vu =98,85Tableaun: 48Note de calcul: annexe n 1Entrave Sur appuiPrincipaux (lx) 7 HAlO/mi, st = 16,5 cm 7 HAlO/mi, st = 16,5 cmRpartition (Iy) 7 HAlO/mi, st = 16,5 cm 7 HAlO/mi, st = 16,5 cmTableaun: 49Schma deferraillage: annexe n02b. Sur les entretoisesCe sont despoutres rectangulaires; l'algorithme de calcul Ba est le suivant: Rappel dessollicitations maximales considrerI lThirry RodrigueNYEBEOMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUlves-ingnieurs de conception en gniecivil Page 68Ecole SuprieurePolytechnique centrede ThisProj el dejin d 'ludecorniche Dakar Juil/el 2009Dimensionnement du ponl de l 'htel SeaPiazza sur la, Mser = M(G) +M(Q) {MserapPUi =19,136 kN. m AI ELS:{ Yser =V(G) +V(Q) ==> Msertrave = ZO,224 kN. mYser=128,75 kN, Mu =1,35M(G) + 1,2 M(Q) {MUapPUi = 24,013 kN. m 1 ELU:{Vu = 135 V(G) +12 V(Q) ==> MUtrave =25,069kN, m, , Vu =160,22 kNCalcul dumoment rduit Mrb etcomparaison avec Mser Mrb =0,1 bo d2fc28 a1(3- al) avec al =f9fC2B9 C2B+as {MSer cas 1: Pivot A et A' ser =0Mser>Mrb ==> cas 2: Pivot B et A'ser '*0 Calcul des aciers tendus Aser et comprims ventuels A'ser Cas 1 (Pivot A) :C ffi' 1 15 Mser .J 1/ _3/oe IClentsus et a : J.!S = -2- et al=l+ 2 1 + 2J.!s . cos [240 + 3 arcos(l + 2J.!s) 2]bo d osC' d b b . d' . A ol as ( - ) bodol'ontramte e eton(J c etsectIOn aCIer ser.obc = -("- ) abc < abc=18Mpa; Aser = ( )I S 1-01 30 1-01C d" d f ili A' A' 0,23 bod ft2BA A" A A'on ItlOn e non ragiite mm: mm = fe ; ser> mm stnon ser = mm Cas 2 (Pivot B) :(d' ) Mser-MrbCalcul de c 's et A'ser : (J' s=9fc281- al d et A' ser=a's(d-d')Calcul dezb 1 etd'Aser:zb1 =d(l- 1/3al) et Aser =Mrb + A'ser a'szbi as asCdi d ~ ili A' A' 0,23 bod ft2BA A" A A'on IlIon e nonlragl Ite mm: mm = fe ; ser> mm sinon ser = mmChoix des aciers, vrifications ded et d'et dispositions constructives: Lechoix des aciers est fait demanire respecter lesrelations:3 Msertrave =793,91 + 485,29 =1279,2 kN. mVser =1138,95 +713,96 =1852,91 kN./ ' . Mu=1,35 M(G) + 1,2M(Q) {MUapPUi : 2290,83 kN. mAI ELU.{ Vu = 1 35V(G) +1 2V(Q) ~ MUtrave- 1654,35 kN. m, , Vu =2394,33kNNotes de calcul (voir les dtails l'annexe n011)dimensions En trave Surappui Aciers de peauChoix (1,30 x1,20)mL 20HA20 20 HA25 3 HA121 paroiTableaun561ThirryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMartheSdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gniecivil Page76EcoleSuprieure Polytechnique centrede ThisProjet defin d'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l 'htel SeaPiazza sur lab. Poteaux de la cule et colonnes de la pileLescalculs seront mens pour le poteau le plus charg etnous uniformiserons le ferraillage pourtousles autres.Lesdtails desrsultats obtenus seront prsents dans un mme tableau que ceuxobtenus pour les semelles (voir annexe n? 13 et 15).Rappeldessollicitations et calcul deIf:G, QNu, Nser etIf== 0,710C1 1d'irni d '\ '\ If 1 . '\ ..[l2x If a cu ImIn et e s: 1\, =-.-.-; pour e carre: 1\, =Imln aCalcul dea. : a =-el( 0,85 ) si :S 50 et a =0,6X(50) 2 si 50 Nser =143,713ml~ Mser =NserXeser =37,365kN. mDterminer le type de section: en comparant l'excentricit eser la valeur d'hl2h 1eser =0,26 > '6 ='6 =0,17m=>la section est partiellement tendue.Calculer les sections d'aciers fictifs Mserfictif =Mser +Nser (d- ~ ) =37,365 +143,713 (0,9 - D==>Mserfi ctif =94,850 kN. mimi-( -) - 9f Mrb =0,1bo d2fc28al 3 - al avec al =f C289C28+0S=>Mrb=3365,79 kN. mlml >Mser =>pivot A~ le calcul se droulera comme une poutre rectangulaire la flexion simple==> Aserfictif = 12,42cm21ml => Aserrel =Aserfictif - N;;r ~ Aserrel =11,52cm21ml2Choix : 4 HA20/ml~ 12,56cm 1mlDispositions constructives: Ce sont celles des poteaux que nousappliquerons.St =1501 = 30 cm; Ir =24 0 1= 48c m ~ st' = 24cm.Vrification des contrainteshCalculde c = - - eser =0,5- 0,26~ c =0,24 m2Calculde p = -3c2+6b": (d - c) et q = -2c3- 6b:A (d - c)2 ~ P =72878,4et q =-102254,4Rsoudre l'quation: yc3+ p. yc + q =0~ yl =yc + cbo y13~ 11 = 3 + nA(d - yl)2C1 1d. Nser.yc.y1 a cu es contraintes : abc=--11:"""":'-n. Nser. yc(d - yl)as= Il1ThirryRodrigue Nl'EBE OMBOUDOUEdfUJ Marthe SdgbZINSOUElves-ing nieurs de conception en gnie civil Page78Eco le Suprieure Polyt echnique centrede ThisProjet de fin d'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l'htel SeaPIazza sur la~ Pour la flexionsimple nous aurons:(dtails de calculs l'annexe n018)Sollicitation:cha x(2,05)2_13,53X(2,05)2 _ m _ kN. mMser = 6 - 6 ~ Mse r - 9,48 kN. ml< Mrb- 3365,79 / ml~ Aser =Amin =12,42cm2/ml~ choix: 4HA Z/rnl ~ 12,56cm2/mlCe sont celles despoutres quenousappliquerons.Vrification des contraintes: toutes les contraintes sont vrifies.Aciers retenus pour le voile:suivant la Suivant lahauteur (1m) longueur (25m)Aciers de peau4 HA20 4 HA20 3HA10Tableaun58Schma de ferraillage: annexe n? : 20d. Console du voile:Rappel des sollicitations:Mser =-3,802 kN. rn/rnVser =25,346 kN/mMu =-4,845kN. rn/rnVu =32,297kn. rn/rnSchma de ferraillage:annexe n020C. FondationsNous avons deuxtypesdesemelles savoir lessemellesisolessouspoteaux(cule et pile)etlasemelle filante sous voile.Pour la cule, nouschoisirons le poteaule pluscharg quenouscalculerons et les rsultats serontappliqustous les autres. Pour lapile, nous calculerons lapile couranteet lapilederive. Lafiche des semelles estfixe1,50 m du terrain naturel.Lamthodologieserade prsenter lestapesdecalculset ensuiteles rsultatsdans untableau.Aprs leur dimensionnement, nousvrifierons le tassement de la semelle la pluscharge.La contrainte limite duSOrasollim utilis vaut0,35Mpa.1ThirryRodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMartheSdgb ZINSOUElves-ing nieursde conception en gnie civil Page79EcoleSup rieure Polytechnique centre de ThisProjet de fin d 'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnementdu pont de l 'htel Sea PIazza sur la1. Semelles carres et rectangulairesa. Descentes des chargesCalculer le poidspropre du poteau Ppot Calculer N' : N' = Nser +Ppot (oudumur) Calculer le poids de semelles plus les terres Psem+teCalculer N": N"= N'+Psem+teCalculer Nu : Nu =1,35(0 + Ppot + Psem+te) +1,2 Qb. Prdimensionnement des semelles~ Semelle carre (de cotA) sous poteau de culeet choisir A 2: AthN'Calculer le cot A de la semelle : Ath=osollimCalculer la hauteur totale ht de la semelle: ht 2: A-a +Scm et faire un choix4Calculer la contrainte relle0rel: orel =A : ~ et vrifier queor el~ csol limSi la condition est vrifie,continuer le calculsinon augmenter A, recalculer Psem+te et N" etrevrifierla condition.~ Semellerectangulaire homothtique (A x B) sous colonne de la pileN' bCalculer le grand cot B : 8th = ( \' X -) et choisir 82: 8thosol lm aCalculer le petit cot A : A =~ x8 et choisir A 2: AthCalculer ht : ht 2: B-b +Scm et faire un choix4Calculer 0rel : orel= ~ et vrifier que orel ~ csol limAxBSi la condition est vrifie,continuer le calcul sinon augmenter A et B, recalculerPsem+teet N" etrevrifier la condition.c. Dimensionnement de la semelle (mthode des bielles et tirants)Noustravaillonsavecl'hypothsequelesbarres d'aciersdans lesdeuxsenssont sanscrochets.L'espacement maximal des aciers est fix 25cm.e feCalculer (par rapport aux deux cots)la longueur de scellement Is : Is = - x ----4 O,6x('t's)2xftjCalculer la longueur de scellement limiteIsil im: IsAlim =~ et Is8lim =~ 4 4.,. O,6x('t's)2xftjXA O,6x('t's)2xftjXBCalculer les diamtres des aciers 0A et 0B: 0Ath = fe et 08th = feChoisir 0A~ 0Athet 08~ 08th;0BCalculer dA et dB : d8=ht - c - 2""(0A et 08 ~ c =enrobage =Scm)0Aet dA =ht - c - 08 --2.. Nu(B-b) Nu(A-a)Calculer les sections d'aciersASB et ASA: As8 = d f et AsA = d f8xBx su axAx su. 4xAsB t A 4xAsACalculer le nombred'aciersnB et nA: n8= 0 e n = ---n B)2 Ilx(0A)2. B-2xc-nBx0B A-2xc-nAx0ACalculer l'espacement des aciersStB etStA : St8= et StA = -----nB-l nA-lThirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMartheSdgb ZINSOUlves-ing nieurs de conception en g nie civil Page 80Ecol e SuprieurePolytechnique centre de ThisProjet de flnd 'ludecorniche Dakar Juil/el 2009Dimensionnementdu pont de l'htel SeoPiazza sur laSi StA et StB::; 25cmok! sinon calculer nouveaunB et nABB-2xc+25cmn =25cm+0Bet AA-2xc+25cmn =25cm+0ASchma deferraillage:annexes n?14,16 et 18Notes de calcul: annexe n" 13, 15 et 17semelle (cule) semelle de rive (pile) Semelle courante (pile)dimensions 2,10x 2,10x 0, 35 2,00 x1,35 x 0,25 5,80x 2,10x 0,95ASA (cm:l)15 HAI612 HAI2 20 HAI4ASB (cm") 19 HAI2 41HA16Tableaun592. Calcul des tassementsD'aprs les diffrents sondages effectus, les coupes lithologiques sont presque les mmes. Pournotre tude de tassement, nous avons choisi la coupe lithologique du sondage carott SC2- 10m.Basalte sainnoir1.50S ablebasaltiqueJ ,40Basalte sainl grement poreux&,00Basaltealtr latritique7 .00Basal tealtr 7. 4 DSable.l D , D DFigure n028Le tassement se calculera au centre de la semelle la plus charge:semelle courante dela pile dedimensions (5,80x 2,10 x 0,90) rrr',Les tassements seront calculs au milieu de chaque couche.D'aprs le rapport de TEYLIUM, nousavons les donnes suivantes:BasalteBasalteBasalte Sable Sain Basaltesols Rembl ai Altr sablesainnoir basaltique lgrement altrlatritiqueporeu xCotes0,00 -0,1 0,1-1 ,5 1,5 - 3,4 3,4 -6,0 6,0 - 7,0 7,0 - 7,4 7,4- 10(m)y (kN/m3) 182020 22 20 20 18Tableaun60Thi rry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Mar/he Sdgb ZINSOUlves-ing nieurs de conception en gnie civil Page 8 1Ecole Suprieure Polyt echnique centrede ThisProjet de find 'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pontde l 'htel Sea PIazza sur laco = sNI = 2 MN2 =>co = 0,33MPa . La contrainte due la semelle seratrouve en utilisantsem 12,13 ml'abaque de Steinbrenner==>a = 5,80 = 2,9met b = 2,1 = 1,4m; Ac = -lloo;2 2o'f'>~ a + c'vo ; Sc = LP:16SCi avec SCi = Ho ~ log( a ~ i ) et Cc =??et eo =??l+eo aiz (m) 0,1 0,8 2,45 4,7 5,2 7,2 8,7Y(kN/mJ) 18 22 20 20 20 20 18di1,8 17,2 51,6 96,6 132,6 146,6 174c'vo8,8 27,8 72,8 108,8 122,8 150,2n=a/z 20,75 2,59 0,85 0,44 0,4 0,3 0,23m=b/z 7,25 0,91 0,3 0,15 0,14 0,1 0,08l 0,25 0,19 0,078 0,035 0,028 0,014 0,009~ a0,33 0,25 0,10 0,05 0,04 0,02 0,01c'f0,33 9,05 27,90 72,85 108,84 122,82 150,21ScSctotal = ??Tableaun061Parmanque d'information sur Cc et eo,noussaurions donner la valeur du tassement.3. Semelle filante de largeur B sous voilekNPser = Ng + Nq = 110,49 + 78,823==>Pser=189,313 ~kNPu =l,35Ng + l,2q==>Pu =243,749 ~BPser 189,313,10-3B > 54 B b . B 2 ~ = ==>, or > ==>SOit = mesol Hm 0,35 -B-b 2-1d~ - =- ==>d ~ 0,25 m soit d =0,5 m==>h =0,55cm4 4O h0,6x('I'S)2 xftjxA 0,6 x1,62X2,4X1922 0 th 0,6X1,62X2,4X2 1843 rt = = = mm et s = = mm.~ 400' 400'soit: 0r =8mm et 0s =16mmP'u(B-b) As B ' As = et Ar =- avec P u =Pu + PsemeIJe + Pterre8 d fsu 4kNp'u =243,749 + 25x2 x0,55x1 + 20x0,5 x2,05x1 ~ p'u =291,749 -]et b =lm. m~ As =2,10 crrr' etAr =0,525cm2Ce rsultat est du au fait que nous avons prcdemment surdirnensionn gomtriquement lasemelle. Donc, avec lasectionchoisie, on n'aplus rellement besoind'aciers. Mais pour desraisons de construction il faut mettre une section minimale d'armatures dans la section de bton. Choix:Suivant la longueur (25111) :71 lA1Olmi avecSIS =15(;111Suivant la largeur (2m) : ] 01-11\8 uvee .' Ir=20 cmSchma de ferraillage:annexe n0201Thi rry RodrigueNYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gnie civil Page 82Ecole Suprieure Polytechnique centre de ThisProjet de fin d 'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont del'htel SeaPiazza sur la4. Stabilit d'ensemble du voileD'une manire gnrale, l'on dira qu'une structure est stable, si sous l'effet des sollicitationsauxquelleselleest soumise, elle rsisteintrieurement et extrieurement celles-ci . Danslecasd'un voile,la stabilit d'ensemble serduit : La stabilit parrapport au renversement;La stabilit par rapport au poinonnement;La stabilit auglissement. Stabilit au renversement:FI l ) 0g2 9ttRIf ,""A"'-=.............. ..LFigure n029Unestructure eststable par rapport au renversement, sila somme desmoments stabilisant estsuprieure la somme desmoments renversants tel que: FR= iMstab~ 1,5MrenLMs tab=gl X al + g2 xa2 + g3 xa3 + R xaR+ g4 xa4 + Rs x a,LMs ta b = 25x1,35x0,70x0,85 + 25x2,63x0,30x1,35 + 25 x1 x2 x1 + 53,282x0,85 + 7,98x0,85+ 25,346 x1,75 + 7,5 x1,75LMst ab=206,626KN. m~ 2,05 ~L Mren=F x aF =13,87 x -3-~ L Mr en=9,47 KN. m206.626~ FR = = 21, 78~ la structure est stable parrapport aurenversement ,9,47Thi rry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZINSOUElves-ing nieurs de conception en gni e civil Page83Ecole Supri eurePolytechn ique centre deThis1Projet dejin d 'tudecorniche Dakar Juil/ et 2009Dimensionnement du pont de l'h tel Sea PIazza sur laStabilit par rapport auglissement:Une structure est stable par rapport au glissement, si l'ensemble des forces tangentielles parrapport au plan de glissement sont infrieures la rsistance au cisaillement par rapport ce plantel que :F =CaB+Ntano >1 5R T -,O : B est la largeur du mur la base.N = composante normale.C = adhsion ou adhrence.T = force tangentielles: t t' , l ' 2Lanructureest stab le par rapport au glissement.R 13,87 ' -Stabilit aupoinonnement:D'aprs le rapport gotechnique fourni par le Laboratoire TEYLIUM, la contraintebrute du solest de 35 Mpa, la contrainte transmise au sol est de :N 187,29x10-335(Jo =S = 2 x1 =0,09 Mpa soit: un coefficient de scurit de: 0,09 =388,89=> Le poinonnement Il' est pas envis, geablc.Conclusiongnrale : En rsum. puisse quele voile est stable par rapport aurenv erscrncnt. 'tablepar rapport au glissement. ct au poinonnement, il est alors stable dansl'ensemble.1Thi rry Rodrigue NYEBEOMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gnie civil Page 84Ecole Suprieure Polytechnique centre de ThisProjet dejin d'tudecorniche Dakar Juillet 2009D. AutresDimensionnement du pontde l'htel Sea Piazza sur la1. Appareils d'appuia. Principes dejustification des appareils d'appui en lastomre frettLes appareils d'appui en lastomre frettreprennent lastiquement les charges verticales,horizontales et les rotations.Mais ces dformations s'accompagnent de contraintes de cisaillement l'intrieur desfeuillets d'lastomre qu'il convient de limiter pourviter leur dtrioration.FzFzl/r7-.t.,DiCl{1ramme des contraintesde ci> e2: 15cm. soit e=20cm.b. Charges et sollicitationsLa dallede transition est calcule comme unetrave indpendante, simplement appuye d'unctsurla cule et del'autre surle terrain. Comme cemodede calcul estparticulirement pessimistePuisqu'il ne tientpas compte dela prsence du remblai sous-jacent, Ainsi le calcul est fait avecleshypothses suivantes: la dalleprendappui surle sol parunebande de0,6m delargeur. Cebordlibreestrenforcparune armature de chanage.La surcharge priseen compte estl'essieu tandemBt duF 61 du CCTG, titreII. Transversalementlapremirefile de roue est placeaumoins 0,5 mde labandede guidagede limite dechausse.Les armatures sont dimensionnes l'tat limite ultime.(g: poids propre dela dalle; g = 25x26 x0,2 => g =130 kN/ml Charge: r: revetement; r = 20x26 x0,08 => r =41,6 kN/mlcharge variable:systme decharge Bt1Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZINSOUlves-ing nieurs de conception en gniecivil Page 87Ecole SuprieurePolyt echnique centre de ThisProjet deJin d'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimens ionnementdu pontde l 'htel Sea PIazza sur laLarpartitiondes sollicitationssefera endivisant lemoment global obtenupar lalargeurdeladalle.Sollicitations: Souscharges pem1anentes :3 ,00Figure n: 32Pu 12Pu 1 kNMug =-8-et Vug =2 avec Pu =1,35( g + r) =231,66 ml et 1=3m~ Mug =260,62kN. met Vug =347,49 kNAprs rpartition nousavons : Mug = 10,02kN. rn/ml et Vug = 13,37 kNjmlSouscharges variables:Le casle plusdfavorable estobtenulorsqueles deuxtandems sont placs mi porte dela dallede transition. Le poids d'une rouevaut 80 kN.pJ?300/ 11Figure n: 33Mu =0,825XP et vu=P avec P =1,2 x4 x80=384 kNkN===> Mu =316,83ml et Vu =384 kNAprs rpartition nousavons: Muq = 12,19kN. rn/ml et Vuq = 14,77 kNjml.Les sollicitations considrer pour le calculBAsont donc:Mu =22,21kN.m/ml et Vu =28,14 kN/mlc. Calcul BaDonnes: b =lm===>d =0,18m; h=0,2m; fc28=25Mpa et fbu=14,17 Mpa;fsu=348 Mpa; ft28 =2,lMpa; fe =400Mpa.Calcul dela section d'aciers:Mu 22,21Il =d2 b fuu =1000X0,182 x14,17 xl =0,05 < III =0,391 =} pivot A et A'u =a =1,25(1- .Jl -211) =} a =0,064; z =d(l - O,4a) =} z =0,18 m2 (3 - a) 3 2Aymin =8h =1,6 cm 1ml et Axmin =Aymin -2- avec a =26 =0,12 =} Axmin =2,304 cm 1mlAu =ZMfU =} Au =3,55 cm2/ml>Axmin ok!5 \11Thi rry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUElves-ingnieurs de conception en gnie civil Page 88Ecole SuprieurePolytechnique centre de ThisProjet defln d'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pontde l'htel Sea Piazza sur la2 lChoix'dans le sens delx: 4 HA12/ ~ 4 52 cm/ et da ns le sens cie Iy' 4IIA8~ 2 cm/--. ml "ml ' ml Vrifications: stx =25cm~ 2h =40 cm ok! et stY=25cm < 3h =60 cm ok!tu =vbdu = 28,14 ~ tu =0,16 Mpa < tu =1,17Mpaok!1000xlxO,18Schma de ferraillage: annexe n0211Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUl ves-ingnieurs de concepti on en gnie civil Page 89Ecole Supri eure Polytechnique centre de ThisProjet defin d 'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l'htel Sea Piazza sur la[jfJ@)[jfJ1Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdna Marthe Sdgb ZINSOUElves-ing nieursde conception en gnie ci vil Page 90Ecole SuprieurePolyt echniqu e centre de ThisProjet defln d'tudecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pontde l'htel SeaPiazza sur laArriv au termedela rdaction de ce projet de fin d'tude, il nousrevient defaireune autocritiquepar rapport notre projet que nous jugeons n'avoir pas pu mener de bout bout commeinitialement prvue, Un tude manuelle faire dans le but de mieux comprendre ledimensionnement des ponts poutres chausse, un tude assiste par le logiciel robot dansl'intention d'amliorer notre efficacit en entreprise, une tude comparative entre l'tude dubureau GUAUDILLAT et la notre dansle but de dvelopper un sensd'analyse et critique et en finunetudecomparativeentrel'tudemanuelleet celleassistsur robot dans lebut dedvelopperun regardcritique parrapport celogiciel, voil autant d'objectifs qui n'ontpaspu treatteints cause de deux principales raisons: uncalendrier acadmique non respect, une ambiance detension et d'inscurit dans une cole qui devrait tre un ple d'excellence. Pour tous cesmanquements, nousdemandons avecinsistance l'administration de ne mnager aucun effort afinque les tudes reviennent auxtudiants, l'enseignement auxenseignantset l'administrationauxadministrateurs.1Thirry RodrigueNYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZINSOUlves-ingnieurs de conception en gnie civil Page 91EcoleSuprieurePolytechnique centre deThisProjetdefind 'ludecorniche Dakar Juil/el 2009Dimensionn emenl du pont de l 'h tel Sea PIazza sur la1Thirry Rodr igueNYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZINSOUElves- ingnieurs de conceptionen gnie civil Page 92Ecol e SuprieurePolytechnique centre de ThisProjet de Jin d 'tudecorniche Dakar Juil/et 2009Dimensionnement du pont de l 'htel SeaPiazzasurla)p> Le pont du complexe htelier Seapiazza est certes un petit pont servant deliaison entre lapartie htel etle centre commercial, mais sontude nous a permis de comprendre davantage etde renchrir les connaissances acquises durant la formation, Eneffet, cette tude nousa permisd'ouvrir unebrche sur les ouvrages d'art, notamment les ponts poutres poutres souschausses en bton arm et de nous familiariser entre autres avec les charges routires. Auterme de ce travail , nous pouvons dire que nous sommes en mesure dereprendre intgralementl'tude d'un pont poutres sous chausse enbton arm.)p> Parmiles objectifs fixsau dpart,il tait prvu de faire des tudes comparatives entre nosrsultats et ceux dubureau GAUDILLAT. Ces diverses tudes comparatives nous auraitpermis de mieux cerner l'approche deGAUDILLAT,mieux comprendre le logiciel de calculRobot et d'tre plus apte face d'autres projets similaires.)p> Dupoint de vuepdagogique, nous suggrons auxautorits un ramnagement duprogrammedepuis la classe de DIC! afin de:Pouvoir introduire un cours surles ouvrages d'artAvoir assez de temps pour parfaire davantage les cours de Bton arm et destructuresDonner assez de temps aux tudiants surtout ceux du gnie civils pour bienfaireleurPFE.Aucune uvre humaine n'tant parfaite, nous sommes ouverts toutes voscritiques etsuggestions visant J'amlioration de ce travail.1Thirry Rodrigue NYEBE OMBOUDOUEdnaMarthe Sdgb ZI NSOUl ves-ing nieurs de conception en gnie civil Page93Ecole Suprieure Polyt echnique centre de ThisProjet de find'ludecorniche Dakar Juillet 2009Dimensionnement du pont de l'htel SeaPiazza surla; .1ThirryRodrigue N>'EBE OMBOUDOUEdnaMartheSdgb ZINSOUlves-ing nieurs de conception en gniecivilEcoleSuprieure Polytechnique centre deThisProjetdefind'tudeDimensionnementdupontdel'htelSeapiazzasurlacornicheDakarJuillet2009AnnexenOl:Notedecalculdupanneaudedallecourant:sectionentrave(Sectionrectangulairel'ELS(FP))Donnesfc28(Mpa)ft28(Mpa)abc(Mpa)as(Mpa)b(m)ho(m)d(m)fe(Mpa)302,4018,00215,561,000,250,23400CalculdumomentrduitMrbetcomparaisonavecMsera0,4alMrbMserxchoixducasMsery(kN.m)choixdundescas0,556206,4021,90120,88112Calculdesacierscas1:PivotAetA'ser=suivantxsuivantyilsalabc(Mpa)AserxthIlsalabc(Mpa)Aseryth0,0300,2254,164,880,0290,2204,05-4,65Amin(cm2/ml)2,6Aretenu4,88Amin(cm2/ml)2Aretenu4,65Calculdesacierscas2:PivotBetA'ser:tsuivantxsuivantyc's(Mpa)d'th(m)A'serxthzbl(m)c's(Mpa)d'th(m)A'serythzbl(m)0,000,030,000,000,000,030,000,00Aseryth0,00Aretenu0Aseryth0.00Aretenu0AciersdlQ"quesretenus--suivantxsuivantyA'ser0Aser4,88A'ser0Aser4,65ChoixdesaciersetdispositionsconstructivessuivantxsuivantychapeauxAserst(cm)chapeauxAserst(cm)07HA1O/ml16,67ok07HA10/ml16,5okPoinonnementetcontraintetangenteTU(Mpa)Vux(kN)TUXuc(m)Qu(kN)Qu(kN)1,466,240,29ok3,08693135okThirryRodrigueNYEBEOMBOUDOUEdnaMartheSdgbZINSOUElves-ingnieursdeconceptionengniecivilEcoleSuprieurePolytechniquecentredeThis-Projetdejind'tudeDimensionnementdupontdel'htelSeaPiazzasurlacornicheDakarJuillet2009Annexen1:Notedecalculdupanneaudedallecourant:sectionsurappui(Sectionrectangulairel'ELS(FP))Donnesfc28(Mpa)ft28(Mpa)obc(Mpa)crs(Mpa)b(m)ho(m)d(m)fe(Mpa)302,4018,00215,561,000,250,23400CalculdumomentrduitMrbetcomparaisonavecMsera0,4alMrbMserxchoixducasMsery(kN.m)choixdundescas0,556206/4014,60113,92112Calculdesacierscas1:PivotAetA'ser=suivantxsuivantyilsalobc(Mpa)Aserxth(cmi/ml)ilSalobc(Mpa)Aseryth(cmi/ml)0,020_0,1873,303,210,0190,1833,213,06Amin(cm2/ml)2/6Aretenu3/21Amin(cm2/ml)2Aretenu3/06Calculdesacierscas2:PivotAetA'ser"#suivantxsuivantyc's(Mpa)d'th(m)A'serxthzbl(m)cris(Mpa)d'th(m)A'serythzbl(m)0,000/030,000,000,000/030,000,00Aseryth(cmvrnl)0,00Aretenu0Aseryth(cmvrnl)0,00Aretenu0-AciersthoriquesretenussuivantxsuivantyA'ser0Aser3,21A'ser0Aser3,06ChoixdesaciersetdispositionsconstructivessuivantxsuivantychapeauxAserst(cm)chapeauxAserst(cm)7HAB/mla16,5ok7HAS/rnl016/5okPoinconnementetcontraintetangenteTU(Mpa)Vux(kN)TUXIlc(m)Qu(kN)Qu(kN)1,464,240/29ok3/08693135ok-ThirryRodrigueNYEBEOMBOUDOUEdnaMartheSdgbZINSOUElves-ingnieursdeconceptionengniecivilEcoleSuprieurePolytechniquecentredeThisProjet de find' tudela corniche Dakar Juillet2009Dimensionnement du pont de l 'htel Sea Piazza surAnnexe n03 : Note de calcul de l'entretoise: section en trave (Section rectangulaire l'ELS (FPDonnesfc28(Mpa) ft28 (Mpa) obc (Mpa) crs (Mpa) bo(m) h (m) d (m) fe30 2,40 18,00 2 15,56 0,30 0,85 0,79 400Calculdumoment rduit Mrb et comparaison avec Mser nOcasAmi n (cm'')al Mrb (kN.m) Mser choi x ducas A'ser A'sere0,556 757,54 20,22 1 1 2 3,26Calculdesaciers cas1: Pivot A etA'ser =0J!Sal obc (Mpa) Aser th Aretenu(crrr' )0,008 0,118 1,92 1,24 3,26Calcul desaciers cas 2:Pivot A etA'ser;t 0c's(Mpa) A'ser th zbl (m) Aserth Aretenu (cm")0,00 0,00 0,00 0,00 0,00ACIers "rA'se r(1.:1111)0,00 Aser3.26Choix des aciers, vrification ded et d'et dispositions constructivese (cm) cg (cm) q,lmax (mm) q,t(mm) ev (c m) eh (cm)5 2,5 14 4 2, 5 7,6 oklil l Iit2 Iii! 1il2 lil3u o 311"11() ()d'I d'2 d l d2 d3Pour A'ser0 0Pour As er78,7 0 0A'l A'2 A l A2 A30 0 4,62 0 0d'rel(cm) d'th cm) dr el cm) dth0 0 78,70 78,7ConclusionPour d': nantreprendre Aser thavec dr el pour avo ir: nou velAser th < Aser rel At 10,00 Aser(CI1l2)4.62 ser tcm)Vrification des contraintesy(m) If'(m") ob (Mpa) ost (Mpa) ose (Mpa)0,1578 42,7507 0,0001 ok 0,56 ok 0,0011 okVrification l'effort t ranchantTU (Mpa) Vu(kN) (TU)V(Mpa) (At/st) 1 (At/st)2 (At/st ) At(cm2)3 160,22 0,68 ok 0,0007 0,0003 0,0007 0,00015lmax (mm) Q>t(mm) ev (cm) eh (cm)5 2,5 25 8 2,5 7,95 oklit 1 lil2 lil t 1i 12 lil30 0 6111\25 6 111\25 Ild'I d'2 dl d2 d3Pour A'ser0 0Pour Aser101,7 94,2 0A'I A'2 Al A2 A30 0 29,45 29,45 0d'rel (cm) d'th cm) drel cm) dth (cm)0 0 97,95 97,95ConclusionPour d' : nantreprendreAser th avec drel pour avoir: nouvelAser th < Aser relAcien relsA'ser (cru') 0.00 Aser(CIll1)58.90Vrification des contraintesy(m) If(1114)ab (Mpa) ost (Mpa) ose (Mpa)0,2036 844,1345 0,00031ok 1,81 ok 0,0038 okVrification l'effort tranchantru(Mpa) Vu (kN) (LU)V (Mpa) (At/st) 1 (At/st)2 (At/st) At(cm2)3 449,517 0,19 ok 0,0015 0,0025 0,0025 0.000 15