Mini Projet

SOMMAIRE

1. Remerciement

2. Introduction

3. Donns de mini projet

4. Prdimensionnement de la structure

5. La descente de charge et le ferraillage de poteau c 3

au niveau de ss-sol

Mini projet de Bton Arm Page 2

6. Ferraillage de la dalle c3D3D4C4 au niveau RDC

7. Ferraillage de la poutre c au niveau RDC

8. Prdimensionnement et ferraillage de la semelle du

poteau


Introduction


PRESENTATION DU BATIMENT

-Btiment R+9+3 SOUS SOL .

-Les 3 sous sol a usage de parcking et RDC


1-Prdimennsionement de la structure

Dalle pleine

- Trave continue : =lx /ly

=

=0.91 ; =

=0.94 ; =

=0.85; =

=0.91

=

=0.93 ; =

=0.87 ; =

=0.86 ; =

=0.88

=

=0.89 ; =

= 0.96 ; =

=0.9 ; =

=0.96

0.4 dalle sua 4 appuis

lx/50h lx /40

6 /50h5.1/40

0.12h0.127

Condition de la flche :

=

=

= 0.87 > 0.4 ==> La dalle porte sur les deux sens.


Donc : Mtx = 0,75 Mox

=

=0.195m

Donc on prend :h=20cm

Dalle en corps creux :

h l/22.5

h 6/22.5=0.26m

donc on prend h=25+5 cm

Poutres :

Du 1 a 9me

tage :

-Poutres A, B, C, D, E, F,G,H sont des porteuses principales donc :

h

= 0.42 ; h

= 0.45

h l/12 h

= 0.43 ; h

= 0.45

h

= 0.44 ; h

= 0.5

Donc on prend h=50 cm ;

Pour A et H : S=3050 cm2

Pour B,C,D,E,F,G : S=2550 cm2

- Poutres 1, 2, 3, 4 sont des bands noys

RDC et SS-Sol

On > 0.4

Poutres A, B, C, D, E , F, G, H sont des poutres porteuses

Donc :

h

= 0.31 ; h

= 0.33

h l/16 h

= 0.32 ; h

= 0.34

h

= 0.33 ; h

= 0.37


Donc on prend h=40 cm

Pour A et H : S=3040 cm2

Pour B,C,D,E,F,G : S=2540 cm2

Poutres 1, 2, 3 sont des poutres porteuses :

Traves continue donc :

h l/16 h

= 0.36

h

= 0.37

Donc on prend : h=40

Pour 1 ,4 : S=3040 cm2

Pour 2,3 : S=2040 cm2

1-Prdimennsionement du poteau C3 :

Calcul des charges :

G Q

Terrasse

inaccessible

Corps creux ( 25+5 cm) : 3.6 kN / m.. Etanchit : Forme de pente 8 cm : 22*0.08 1.76 kN / m. Complexe tanche : 10*10*0.001 0.1 kN / m. Protection lourde 4 cm : 24*0.04 0.96 kN / m.

6.42 KN/m2

Q = 1.00 KN / m

Du 5me

Au

9me

Etage

Corps creux (25+5 cm) : 3.6 kN / m. Carrelage :(7 cm) : 7*0.2 = 1.4 kN / m. 1 cm de chape : 0.2 kN / m. Cloison lgre : 1.0 kN / m.

6.2 KN/m2

Bureau Q = 2.5 KN / m

Du 1me

Au

4me

Etage

Corps creux (25+5 cm) : 3.6kN / m. Carrelage :(7 cm) : 7*0.2 = 1.4 kN / m. 1 cm de chape : 0.2 kN / m. Cloison lgre : 1.0 kN / m.

6.2 KN/m2

logement Q = 1.5 KN / m


RDC

Dalle pleine : 5 kN / m. Carrelage (7 cm) : 7*0.2 = 1.4 kN / m. 1 cm de chape en mortier : 0.2 kN / m. Cloison lgre : 1.0 kN / m.

7.6 KN/m2

Cafs et

restaurant

Q = 2.5KN / m

SS-SOL

Dalle pleine : 5 kN / m. Chape en mortier : 0.2 kN / m. Dallots de 4 cm : 24*0.04=0.96 KN/m2

6.16 KN/m2

parking

Q = 2.5 KN / m

Descente de charge : Du 5me a 9me tage +Terrasse

Charge des dalles

Surface des charges : Sch = (

+

+ 0.25)* (

+

+ 0.2)= 33.86 m2

G=Sch*charge surfacique permanente de la dalle

Q= Sch*charge surfacique variable de la dalle

poids propre de retombe de la poutre C Pp= 25*0.25*(0.5-0.3)*(5.8/2+6/2)= 7.38KN

Poids propre de retombe de la poutre 3 bande

noye

Terrasse 5 6 7 8 9 Somme

G(KN) 217.38 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 1267.03

Q(KN) 33.86 84.65 84.65 84.65 84.65 84.65 457.11


G(KN) 217.38 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 1267.03


Nu

= (1.35*G +1 .5*Q)*1.1 (poteau voisin dun poteau de rive)

= (1.35*1311.31 +1.5*457.11)*1.1

Nu

=2.

702

MN

La charge totale lELU : Nu = 2.702 MN

L0=2.7+0 .3=3m

Poteau assembl a des poutres de plancher le traversant de part et dautre

donc :

Longueur de flambement : Lf = 0,7(2,7+0,3) = 2.1m.

Llancement : 35

a =

=

=0.207m

Soit : a=25cm =

=

=29.09

=

=

=0.746

Moins la moiti de la charge est appliqu avant 90 jours donc

Q(KN) 33.86 84.65 84.65 84.65 84.65 84.65 457.11


G(KN) 224.76 217.31 217.31 217.31 217.31 217.31 1311.31

NQ en KN 33.86 84.65 84.65 84.65 84.65 84.65 457.11


G(KN) 217.38 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 1267.03

Q(KN) 33.86 84.65 84.65 84.65 84.65 84.65 457.11

02.00.02)-(a*Fc28

b*0.9*

Nub


Donc on recalcule a : a=40 cm

=

=

=18.19

=

=

=0.806

moins la moiti de la charge est appliqu avant 90 jours donc

Donc on prend : A=4045 cm2

.

Descente de charge : Du SS-sol a 4me tage

Charge des dalles

Surface des charges : Sch = (

+

+ 0.25)* (

+

+ 0.2)= 33.86 m2

Terrasse 9 8 7 6 5 4 3 2 1 RDC SS-SOL

G(KN) 217.38 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 209.93 257.34 208.58

Q(KN) 33.86 84.65 84.65 84.65 84.65 84.65 50.79 50.79 50.79 50.79 84.65 84.65

G=Sch*charge surfacique permanente de la dalle

87.002.00.02)-(0.25*25

1.5*0.9*

746.0

2.702b

02.00.02)-(a*Fc28

b*0.9*

Nub

m496.002.00.02)-(0.4*25

1.5*0.9*

806.0

2.702b


Q= Sch*charge surfacique variable de la dalle

poids propre de retombe de la poutre C

pour les tage Pp,c = 25*0.25*(0.5-0.3)*(5.8/2+6/2)= 7.38KN

pour RDC et SS-SOL Pp,c== 25*0.25*(0.4-0.3)*(5.8/2+6/2)=10.32 KN

Poids propre de retombe de la poutre 3

Pour RDC et SS-SOL :Pr,3=25*0.2*(0.4-0.2)*(5.8/2+6/2)=5.9 KN

=224.76+217.319+273.58+224.8=2678.93 KN

=33.86+84.655+50.794+84.652=829.57 KN

Nu= (1.35*G +1 .5*Q)*1.1 (poteau voisin dun poteau de rive)

= (1.35*2678.93 +1.5*829.57)*1.1

Nu =5.34 MN

La charge totale lELU : Nu = 5.34MN

L0=3+0 .12=3.12m

- Poteau assembl a des poutres de plancher le traversant de part et dautre

donc :

- Longueur de flambement : Lf = 0,7(3+0,12) = 2.18m.

- Llancement : 35

a =

=

=0.22m

soit : a=25cm =

=

=30.2

Terrasse 9 8 7 6 5 4 3 2 1 RDC SS-SOL

G(KN) 224.76 217.31 217.31 217.31 217.31 217.31 217.31 217.31 217.31 217.31 273.58 224.8

Q(KN) 33.86 84.65 84.65 84.65 84.65 84.65 50.79 50.79 50.79 50.79 84.65 84.65


=

=

=0.74

Moins la moiti de la charge est appliqu avant 90 jours donc :

Donc on recalcule a : a=60cm

=

=

=12.58

=

=

=0.83

Moins la moiti de la charge est appliqu avant 90 jours donc

Soit : b=60cm

Donc on prend : A=6060 cm2

Calcul de poids propre du poteau c3

SS-SOL : 0.6 0.6 325=27KN.

Du 1 a 4me + RDC : 0.6 0.6 2.725=24.3KN.

Du 4me a 9me tage : 0.4 0.45 2.725=12.15KN.

Tableau rcapitulatif

Niveau Pp3(KN) G(KN) G+ Pp3 Q(KN)

Terrasse 224.76 224.76 33.86

9 12.15 217.31 229.46 84.65 8 12.15 217.31 229.46 84.65

7 12.15 217.31 229.46 84.65

02.00.02)-(a*Fc28

b*0.9*

Nub

m71.102.00.02)-(0.25*25

1.5*0.9*

74.0

5.34b

02.00.02)-(a*Fc28

b*0.9*

Nub

m62.002.00.02)-(0.6*25

1.5*0.9*

82.0

5.34b


6 12.15 217.31 229.46 84.65

5 12.15 217.31 229.46 84.65

4 12.15 217.31 229.46 50.79 3 24.3 217.31 241.61 50.79

2 24.3 217.31 241.61 50.79 1 24.3 217.31 241.61 50.79

RDC 24.3 217.31 241.61 50.79 SS-SOL1 24.3 273.58 297.88 84.65

SS-SOL2 27 224.8 251.8 84.65

SS-SOL3 27 224.8 251.8 84.65

Descente de charge

niveau G(KN) Qr(KN)

Q Q-Qr Q-Qr

Q(KN)

par niveau cumul

par niveau cumul par niveau par niveau

cumul sans terrasse dgression

cumul+terrasse +dgression

9 224.76 224.76

33.86

33.86 8 229.46 454.22 33.86 33.86 84.65 50.79 50.79

1 118.51

7 229.46 683.68 33.86 67.72 84.65 50.79 101.58

0.95 198.081 6 229.46 913.14 33.86 101.58 84.65 50.79 152.37

0.9 272.573

5 229.46 1142.6 33.86 135.44 84.65 50.79 203.16

0.85 341.986 4 229.46 1372.06 33.86 169.3 84.65 50.79 253.95

0.8 406.32

3 229.46 1601.52

50.79 50.79 304.74

0.75 262.415 2 241.61 1843.13

50.79 50.79 355.53

0.714 287.70842

1 241.61 2084.74

50.79 50.79 406.32

0.687 313.00184 RDC 241.61 2326.35

84.65 84.65 490.97

0.667 361.33699

-1 297.88 2624.23

84.65 84.65 575.62

445.98699 -2 251.8 2876.03

84.65 84.65 660.27

530.63699

-3 251.8 3127.83

84.65 84.65 744.92

615.28699

semelle 3127.857


2) Ferraillage du poteau C3 :

Le ferraillage de poteau est calcul en fonction d'un effort de compression (N) est donn par la relation

suivant :

On a : e

S

b

CruSC

f

fBNA

.

9.0

. 28

=

=

=12.58

=

=

=0.83

Moins la moiti de la charge est appliqu avant 90 jours =0.83

fc28= 25 MPa ; s = 1.15


fe= 500 MPa ; b = 1.5

Nu =( 1.35*NG + 1.5*NQ )1.1= (1.35*3.12 + 1.5*0.615)1.1= 5.65MN.

Br = (a-0.02)*(b-0.02) = (0.6-0.02)2 = 0.3364m2.

2cm 13.28 500

15.1

5.19.0

253364.0

83.0

65.5

SCA

Asc = 13.28cm

0.2

= 0.2

=7.2 cm2

Ascmin = max As= 13 .28 cm2

4cm x 2 x (0.6 +0.6) ) = 9,6 cm.

Ascmin


24 cm

o Longueur de recouvrement:

Lr = 50 lmax = 50 x 1.6= 80 cm.

o Zone de recouvrement :

On a=

=4.16 On Doit avoir au moins 4 armatures transversales.

Schma de ferraillage

3-Ferraillage de la dalle C3D3D4C4 au niveau de RDC

Donns : o Epaisseur : 20 cm

o Fissuration peu prjudiciable

o Dimensions de la dalle : 5.25.8 m2


La charge permanente G=7.6KN/m2

La charge dexploitation Q=2.5KN/m2

o L ELU :

o L ELS :

=

=

= 0.89 > 0.4

Donc La dalle porte sur les deux sens.

= 0.89 lELU : x = 0.0466, y= 0.7635.

lELS : x = 0.0537, y= 0.8358

Moments isostatique lELU :

Mox= xPulx =0.046614.015.22= 17.65 kN.m/ml Selon lx

Moy= y Mox = 0.763517.65 =13.47kN.m/ml Selon ly

Moments isostatique lELS :

Mox= xPslx = 0.053710.15.22=14.66 kN.m/ml Selon lx

Moy= y Mox =0.835814.66=12.25kN.m/ml Selon ly

Calcul des moments dappuis et de trave lELU :

- Sens lx

-Panneau intrmediaire de dalle sur une poutre

Mwx = -0,5 Mox =- 0.517.65=-8.82kN.m/ml

Mex = -0,5 Mox = -0.517.65=-8.82 kN.m/ml

- Sens ly

- Panneau intrmediaire de dalle sur une poutre :

Mey = 0,5 Mox = -0.517.65=-8.82 kN.m/ml

- Panneau de rive de dalle sur une poutre

Mwy = 0,15 Mox =-0.1517.65= 2.65 kN.m/ml

Pu = 1.35G + 1.5*Q = 14.01 KN/m2

Ps = G + Q = 10.1KN/m2


oxwe

t MMM

M 25.12

Donc :

Calcul des moments dappuis et de trave lELS :

- Sens lx

-Panneau intrmediaire de dalle sur une poutre

Mwx = -0,5 Mox =- 0.514.66=-7.33kN.m/ml

Mex = -0,5 Mox = -0.514.66=-7.33kN.m/ml

- Sens ly

- Panneau intrmediaire de dalle sur une poutre :

Mey = 0,5 Mox = -0.514.66=-7.33 kN.m/ml

- Panneau de rive de dalle sur une poutre

Mwy = 0,15 Mox =-0.1514.66= 2.2 kN.m/ml

oxwe

t MMM

M 25.12

Donc :

Calcul lELU :

Pour le moment : Mtx = 17.85 kN.m/ml

soit: d=0.17m

Mtx = 0,75 Mox = 0.7517.65=13.24kN.m/ml

Mty = 0,925 Moy = 0.92513.47= 12.46kN.m/ml

Mtx = 0,75 Mox = 0.7514.66=11kN.m/ml

Mty = 0,925 Moy = 0.92512.25= 11.33kN.m/ml


=

=

=14.16 Mpa

0.0323


- Sens ly

Pour le moment : Mty = 11.33 kN.m/ml

Donc :

< 0.6*fc28=15 Mpa

Donc :

/ml

Vrification des conditions :

Non emploi darmature comprim :

Avec : car : FeE500

1 1

MR Mtx = 13.24 kN.m

Vrifi

De non emploi darmature deffort tranchant :

617.0175.25.3

5.3

3.5

3.51

es

1000/175.2 es

On prend donc :Ay=8HA6cm2=2.26 cm2


Les valeurs maximales (sur appui) de leffort tranchant sont donnes par:

Selon Lx :

u = Vx/bd = 0.022 /(1x0.17) = 0.13 MPa

u < 0.05*fc28= 1.25MPa

Vrifi

Selon Ly :

u = Vu/bd = 0.016 /(1x0.17) = 0.094 MPa

u < 0.05*fc28= 1.25MPa

Vrifi

Condition de non fragilit:

Px

; PyP0

On a FeE 500 Po=0.0006

=0.89

44

4

2 yx

yxx

ll

lplV

44

4

2 yx

xy

yll

lplV

MNVx 022.08.52.5

8.5

2

14.012.544

4

MNVx 016.08.52.5

2.5

2

14.018.544

4


Donc : Px=0.0006x

Px=0.000633

Axmin = 0.000633 x 1 x 0.20 = 1.27cm2

Py=0.0006

Aymin = 0.0006 x 1 x 0.20 = 1.2 cm2

Rcapitulatif :

Condition relative la flche :

Condition

vrifie.

Axmin < Ax

Aymin < Ay


4) Ferraillage de la poutre dsigne au niveau de la RDC

-On a dalle plein associ a une poutre

o Calcul de charges :

Charges

Permanentes Poids propre de retomb da la poutre C:25(0.4-0.2) =2KN/m2

Chagre surfacique : 7.6KN/m2

Exploitation 2 .5KN/m2

On a :max(2G ;5KN/m2)=max(27.6;5)=15.2KN/m2

Q max(2G ,5KN/m2)

Vrifications des Hypothse:

H1: moment dinertie est constante. On applique la mthode forfaitaire

H2 :

=0.89 0.8

1.25

H3 :la fissuration est peu prjudiciable


Calcul a ltat lELU

o calcul des moments isostatiques :

A2=

=2.6m ; A1=

=2.7m

P1=(1.35 7.6+ 2.51.5)5.4/21.1 =41.61KN/m

P2=(1.35 7.6+ 2.51.5)5.2/21.1 =40.07 KN/m

P3=(20.25+7.6 0.25) 1.35=3.24KN/m

Trave 1 et 3 :

8)43(

24)43(

24

2

32

2

22

1

2 21 lPAlPAlPMo

8

8.524.3)6.248.53(

24

07.40)7.248.53(

24

61.41 22222 Mo


Mo1= Mo3 =261.39 KN .m

Trave2 :

Mo2=286.44KNm

o Calcul des moments aux appuis :

MA1=0

MA2=0.5max(M01 ,M02)=0.5M02=0.5286.44

MA3=MA2=143.22KN (Par symtrie )

MA4=0

o Moments aux traves :

Mt

:travs intermediaire

Mt

:trave de rive

(1+0.3)/2=(1+0.30.247)/2=0.537

(1.2+0.3)/2=(1.2+0.30.247)/2=0.637

Mt :travs intermediaire

Mt :trave de rive

Trave 1et3 :

8

624.3)6.2463(

24

07.40)7.2463(

24

61.41 22222 Mo


=1.075261.39-0.5 (143.22) =209.38KNm

Mt1

=0.64261.39=167.29KNm

Mt1=209.38KN

Trave 2 :

=1.074286.44-0.5(143.22+143.22)=164.41KNm

Mt2

=0.53286.44=151.81KNm

Mt2=164.41 KNm

o Ferraillage des traves :

Trave 1et3 :

Pour le moment : Mt1 = 0.209 MN.m

d=0.9h=0.90.4=0.36m

=0, 456R donc on va utiliser des armatures doubles.

MR= Rbd2 bc=0.3720.250.36214.16=0.17

Mr=Mt1-MR=0.209-0.17=0.039 MN.m

Asc1 =

=2.8cm2

Ast1 =

)=

cm2

Trave2


d=0.9h=0.90.4=0.36m

=0, 358 R donc on va utiliser des armatures simple.

= 1,25(1- )=0.583


z =d(1-0,4)=0.276m

o Ferraillage des appuis:

Appuis1

Pour le moment : MA1 =0.15*M01= 0.15*261.39=0.0329MN.m

d=0.9h=0.90.4=0.36m


= 1,25(1- )=0.111

z =d(1-0,4)=0.344m

Appuis2

Pour le moment : MA2 =0.143KNm

d=0.9h=0.90.4=0.36m


= 1,25(1- )=0.489

z =d(1-0,4)=0.29m

Appuis3

Par symtrie on a :

AstA3 =AstA2=11.83cm2

Appuis4


Par symtrie on a :

AAt4=AAt1=2.6cm2

Calcul a ltat lELS calcul des moments isostatiques :

A2

=

=2.6m ; A1=

=2.7m

P1=( 7.6+ 2.5)5.4/21.1 =30KN/m

P2=(7.6+ 2.5)5.2/21.1 =28.9KN/m

P3=(2+7.6) 0.25=2.4KN/m

Trave 1 et 3 :

Mo1= Mo3 =188.75KN .m

Trave2 :

Mo2=206.84KNm

o Calcul des moments aux appuis :

MA1=0

MA2=0.5max(M01 ,M02)=0.5M02=0.5206.84KN

MA3=MA2=103.42KN (Par symtrie )

MA4=0

o Moments aux traves :

8)43(

24)43(

24

2

32

2

22

1

2 21 lPAlPAlPMo

8

8.54.2)6.248.53(

24

9.28)7.248.53(

24

30 22222 Mo

8

64.2)6.2463(

24

9.28)7.2463(

24

30 22222 Mo


Mt

:travs intermediaire

Mt

:trave de rive

(1+0.3)/2=(1+0.30.247)/2=0.537

(1.2+0.3)/2=(1.2+0.30.247)/2=0.637

Mt :travs intermediaire

Mt :trave de rive

Trave 1et3 :

=1.074188.75-0.5 103.42 =151 KN.m

Mt1

=0.64188.75=110.8 KN.m

Mt1= Mt3=151 KN.m

Trave 2 :

=1.074206.84-0.5 (103.48+103.48)=118.66 KN.m

Mt2

=0.53206.84=109.62 KN.m

Mt2=118.66 KN.m

o Ferraillage des traves :

Trave 1et3 :


d=0.9h=0.90.4=0.36m

b


Donc :

> 0.6*fc28=15 Mpa

alors

b> b Armature double

K1= s/ b=28,98 ;

1=15/(15+ K1)=0,341 ;

y1= 1d=0,123 m

Fb= (b y1b/2)=0,230 MN ;

s=(15*( y1-d)* b/ y1)=151.83 Mpa

Asc=(Mt1- Fb(d- y1 /3)) /( s(d-d))=15.98 cm2

Ast= (Fb+ Ascs)/ s=10.86cm2

Trave 2 :


d=0.9h=0.90.4=0.36m

b

Donc :


> 0.6fc28=15 Mpa

alors


K1= s/ b=28,98 ;

1=15/(15+ K1)=0,341 ;

y1= 1d=0,123 m

Fb= (b y1b/2)=0,230 MN ;

s=(15*( y1-d)* b/ y1)=151.83 Mpa

Asc=(Mt2- Fb(d- y1 /3)) /( s(d-d))=9.33cm2


Calcul des moments aux appuis

appuis1et4 :

Pour le moment : MA1 =0.15M01=0.15188.75= 0.028 MN.m

d=0.9h=0.90.4=0.36m

b

Donc :


Appuis 2 et 3 :

Pour le moment : MA2 = 0.103 MN.m

d=0.9h=0.90.4=0.36m

b

Donc :

> 0.6fc28=15 Mpa

alors


K1= s/ b=28,98 ;

1=15/(15+ K1)=0,341 ;

y1= 1d=0,123 m

Fb= (b y1b/2)=0,230 MN ;

s=(15*( y1-d)* b/ y1)=151.83 Mpa

Asc=(MA2- Fb(d- y1 /3)) /( s(d-d))=6.05cm2



Tableau recapitulative

l'ELU

L'ELS

Asc Ast Asc Ast Trave 1 et 3 2.8 17.22 15.98 10.86

Trave 2 13.7 9.33 8.54

Appuis 1et 4 2.6 4.05

Appuis 2et 3 11.83 6.05 7.39

Appuis 2 et 3:Asc(LELS)=15.98 Ast=(0.8rdbbc)+Ascsc

=(0.80.6170.360.2514.16)+15.984350.0001)/435

= 30cm2

Ast =30cm2

Armatures longitudinales :

Asc Ast Trave 1 et

3 2HA32=16.08cm2 4HA32=32.15cm2

Trave 2 3HA20=9.42cm2 3HA25=14.73

Appuis 1et 4

4HA12=4.52cm2

Appuis 2et 3 4HA14=6.16cm2 4HA20=12.57


o Calcul de leffort tranchant :

o Efforts tranchants de rfrences :

P1=(1.35 7.6+ 2.51.5)5.4/21.1 =41.61KN/m

P2=(1.35 7.6+ 2.51.5)5.2/21.1 =40.07KN/m

P3=(20.25+7.6 0.25) 1.35=2.4KN/m

Trave 1et3 :

=135KNm

Trave 2 :

=143.4KNm

Efforts tranchants aux appuis:

T1 T2 T3 T4 T5 T6

T1=V01=135KNm

T2=1.1V01=1.1135=148.5KNm

T3=1.1V02=1.1143.4=158KNm


Par symtrie:

T6=T1=135KNm

T5=T2=148.5KNm

T4=T3=158KNm

o Armatures transversales o Trave 2 :

Vrification du bton :

u = Vu/bd = 0.143/(0.4x0.25) = 1.43MPa

Fissuration peu prjudiciable u < min(0.2*fc28/1.5 ;5)= 3.33MPa

OK

Justification dacier

Soit : At=3HA8=1.51cm2

St

St75.5cm

St 29.54cm

St min (0.9d;40cm)

32cm

St=29.54cm


o Trave1et 3 :

Vrification du bton :

u = Vu/bd = 0.135/(0.4x0.25) = 1.35MPa

Fissuration peu prjudiciable u < min(0.2*fc28/1.5 ;5)= 3.33MPa

OK

Justification dacier

Soit :At=2HA8=1.01cm2

St

St50.5cm

St 21.95cm

St min (0.9d;40cm)

32cm

St=21.95cm

Repartition des cadres


Trave1et 3 :

n=5.8/3=1.93 on prend n=3

St=21.95cm

Trave 2:

n=6/3=2 on prend n=2

St=29.54cm

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