MAITRISE D'OUVRAGE : CCVSS (COMMUNAUTE DE...

MAITRISE D'OUVRAGE : CCVSS (COMMUNAUTE DE COMMUNES DE LA VALLEE DE SAINT-SAVIN)

OPERATION : RESTRUCTURATION DU REFUGE WALLON MARCADAU

MAITRISE D'ŒUVRE :

- 360° (mandataire) : architecture - MICHELE & MIQUEL (co-traitant) : architecture et paysage - TERRELL (co-traitant) : ingénierie structure & enveloppe - GLEIZE (co-traitant) : ingénierie fluides & suivi environnemental

AVP : DECEMBRE 2016

NOTICE PARASISMIQUE LOT 02 : JUSTIFICATION DE LA STRUCTURE GO

GESTION DOCUMENTAIRE : REF. DOCUMENT : 2709 - TER - AVP - CCTP - LOT 01 TX PRE-DER-DEM - IND A

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TERRELL A 23/12/2016 Première émission PXD AV GN TERRELL B 03/04/2017 Mise à jour PXD AV GN

Refuge Wallon Marcadau – Dimensionnement parasismique selon l’Eurocode 8

G:\2709 REFUGE WALLON MARCADAU\Calcul\1-AVP\2709-TER-NC-Sismique-Indb.Docx

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Sommaire

1 OBJET DU DOCUMENT ........................................................................................................................... 2

2 PRESENTATION DU PROJET .................................................................................................................. 3

2.1 Contexte .............................................................................................................................................. 3 2.2 Présentation du projet ......................................................................................................................... 3 2.3 Documents de référence ..................................................................................................................... 3

3 HYPOTHESES DE CALCUL ..................................................................................................................... 4

3.1 Hypothèses générales ........................................................................................................................ 4 3.2 Données sismiques ............................................................................................................................. 4 3.3 Hypothèses géotechniques ................................................................................................................. 4 3.4 Matériaux ............................................................................................................................................. 4

4 CALCUL SISMIQUE .................................................................................................................................. 5

4.1 Découpage en blocs sismiques .......................................................................................................... 6 4.2 Action sismique de base : ouvrage neuf ............................................................................................. 7 4.3 Détermination des masses .................................................................................................................. 7 4.4 Critère de régularité de la structure .................................................................................................... 7

4.4.1 Régularité en plan ........................................................................................................................ 7 4.4.2 Critère de régularité en élévation ................................................................................................. 8 4.4.3 Modélisation ................................................................................................................................. 8 4.4.4 Coefficient de comportement ....................................................................................................... 8

4.5 Interaction sol-structure ....................................................................................................................... 8 4.6 Analyse de la structure ........................................................................................................................ 8

4.6.1 Modélisation ................................................................................................................................. 8 4.6.2 Effets accidentels de torsion ........................................................................................................ 8

4.7 Méthode d’analyse .............................................................................................................................. 9 4.7.1 Analyse spectrale ......................................................................................................................... 9 4.7.2 Combinaison des effets des composantes horizontales de l’action sismique ............................. 9

5 MODELISATION DU BATIMENT ............................................................................................................ 10

6 RESULTATS ............................................................................................................................................ 11

6.1 Hypothèses de la modélisation ......................................................................................................... 11 6.1.1 Caractéristiques mécaniques des panneaux ............................................................................. 11 6.1.2 Caractéristiques mécaniques des panneaux ............................................................................. 12 6.1.3 Etude modale ............................................................................................................................. 12 6.1.4 Hypothèses sismiques ............................................................................................................... 12 6.1.5 Combinaisons sismiques ........................................................................................................... 12

6.2 Résultats ........................................................................................................................................... 13 6.2.1 Analyse modale ......................................................................................................................... 13 6.2.2 Contraintes dans les voiles ........................................................................................................ 18

CONCLUSION ................................................................................................................................................. 19

Annexe 1 : bloc gauche ................................................................................................................................ 20

Annexe 2 : bloc droit ..................................................................................................................................... 21

Annexe 3 : justification des murs .................................................................................................................. 1



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1 OBJET DU DOCUMENT La présente notice est une note de calcul justificative des murs de en pierres existants pour répondre à la réglementation parasismique en vigueur pour le projet de restructuration du refuge Wallon Marcadau.



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2 PRESENTATION DU PROJET 2.1 Contexte Le projet concerne la restructuration du refuge Wallon Marcadau situé au-dessus du Pont d’Espagne sur la commune de Cauterets dans le département des Hautes-Pyrénées (Voir Note d’hypothèses pour la présentation détaillée du projet).

2.2 Présentation du projet Le bâtiment est constitué par un ensemble de bâtiments raccordés les uns aux autres au fur et à mesure des extensions successives, qui ont été réalisés aux 19ème et 20ème siècles. 2.3 Documents de référence

Etude géotechnique – en attente. Eurocode 2 (NF EN 1992) – Annexe nationale NF EN 1992-1-1/NA (mars 2007). Eurocode 5 (NF EN 1995) – Annexe nationale NF EN 1995-1-1/NA (novembre 2005). Eurocode 7 (NF EN 1997) – Annexe nationale NF EN 1992-1-1/NA (septembre 2006). Eurocode 8 (NF EN 1998) – Annexe nationale NF EN 1998-1/NA (décembre 2013).



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3 HYPOTHESES DE CALCUL 3.1 Hypothèses générales Zone de sismicité : 4 – zone de sismicité moyenne. Catégorie d’utilisation du bâtiment : A - activités résidentielles ou domestiques. Catégorie d’importance de l’ouvrage : II. Catégorie du sol : A (à confirmer par Etude géotechnique). 3.2 Données sismiques Accélération de référence : agr = 1,6 m/s². Coefficient d’importance : gl=1,0. Coefficient de comportement : q=1,5. Coefficient d’amortissement : x= 5%. Classe de ductilité de la structure : Moyenne (DCM). Type de structure de contreventement :

- Structure GO : voiles BA et murs en pierres non couplés, - Structure bois : portiques bois et panneaux de contreventement.

NOTA : Le projet consiste en une réhabilitation de bâtiments existants, par conséquent l’accélération de référence sismique pourrait être diminuée et limitée à agr = 0,96 m/s². 3.3 Hypothèses géotechniques A ce stade d’avancement du projet, il n’y a pas de rapport géotechnique, le sol de fondation est du rocher, nous avons donc considéré que le sol était de classe A. Cette hypothèse devra être validée par le géotechnicien. 3.4 Matériaux Béton :

- Semelle de fondation : C25/30, - Voiles BA : C25/30, - Murs en pierre sans semelle de fondation,

Acier : - Barres haute adhérence : B500B - Treillis soudés : B500B - Acier : FeE500

Bois : - Bois massifs : C24, - Lamellé-collés : GL24.



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4 CALCUL SISMIQUE Le contreventement vertical sera assuré par les murs en pierre, les refends complémentaires en bloc à bancher ainsi que les murs à ossature bois en extension. Le contreventement horizontal sera assuré par les planchers bois avec panneaux de contreventement, ainsi que par les panneaux dans le plan de la couverture. R+2

R+1



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RDC

Schémas n°1,2 et 3 TERRELL – Principe stabilité

4.1 Découpage en blocs sismiques La distance entre joints de dilatation sera inférieure à 35m. Les joints de dilatation auront au minimum une épaisseur de 4cm. Cette épaisseur devra être vérifiée par calcul afin de répondre aux exigences de « condition de joint sismique » de l’NF EN 1998-1 §4.4.2.7. La condition suivante devra être vérifiée (dx² + dy²)

1/2 < ép. joint.

Schéma n°4 TERRELL – Position joint de dilatation

JD

Bloc Ouest Bloc Est



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4.2 Action sismique de base : ouvrage neuf Paramètres d’accélérations :

- agr =1.6 m/s² - ag = agr x l = 1.6 x 1.0 = 1.60 m/s²

Paramètres du spectre de réponse élastique horizontal : Paramètres du spectre de calcul horizontal : Ce spectre est issu du spectre de réponse élastique tout en prenant en compte une réduction des accélérations en fonction du coefficient de comportement « q » et en limitant la partie inférieure du spectre avec le paramètre « β ». β est le coefficient minimal pour le spectre horizontal de calcul, β = 0,2. Paramètres du spectre de réponse élastique vertical :

avg = 0.9 x ag = 0.9 x 1.6 = 1.44 m/s² < 2.5 m/s²

Le bâtiment ne présente pas d’irrégularités accusées et il subit une accélération verticale inférieure à 2.5 m/s² ; ces deux faits nous permettent de ne pas prendre en compte la composante verticale dans le calcul.

4.3 Détermination des masses Les effets de l’action sismique de calcul sont déterminés en fonction des masses associées à toutes les charges gravitaires. Les charges à prendre en compte sont :

- Charges permanentes : Gk,j, - Charges d’exploitations affectées du coefficientE,i, avec :

- E,i = x ,i ( - = 0.5 pour des « Etages à occupation non corrélées », - ,i = 0.30 pour des bâtiments de catégorie A soit E,i = 0.15

L’action sismique sera donc déterminée sous le chargement Gk,j + 0.15 Qk,i. 4.4 Critère de régularité de la structure 4.4.1 Régularité en plan

1. Les bâtiments sont approximativement symétriques en plan par rapport à deux directions orthogonales.

2. Le contour polygonal de chaque plancher est convexe 3. La rigidité en plan des planchers est considérée suffisamment importante comparée à la raideur

des éléments verticaux. 4. L’élancement des bâtiments vaut : λ = Lmax/Lmin

Est : λ = 30,6/10,9 = 2,80

S TB TC TD

1.50 0.10 0.25 1.20



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Ouest : λ = 19,8/10,9 = 1,8 Pour chaque bâtiment, l’élancement est inférieur à 4.

5. Par méthode itérative, les critères suivant seront vérifiés en cours d’études APD et PRO :

eox ≤ 0,30.rx

rx ≥ ls

4.4.2 Critère de régularité en élévation

1. Les éléments de contreventements sont continus des fondations jusqu’aux sommets des bâtiments. 2. La raideur et la masse de chaque plancher est constante 3. Le rapport de rapport entre la résistance effective de chaque niveau et la résistance exigée ne varie

pas de manière disproportionnée Les deux blocs sont donc considérés réguliers en élévation. 4.4.3 Modélisation La structure sera donc étudiée à l’aide d’un modèle spatial aux Eléments Finis soumis à une analyse élastique linéaire modale et un coefficient de comportement de référence. 4.4.4 Coefficient de comportement Le coefficient de comportement retenu a pour valeur de 1,5. 4.5 Interaction sol-structure L’interaction sol-structure réside dans la détermination de la raideur verticale et horizontale des fondations. Cette raideur ne sera pas prise en compte du fait de la nature du sol, qui est du rocher, et les fondations seront modélisées par des appuis ponctuels et linéaires de type rotules. 4.6 Analyse de la structure 4.6.1 Modélisation Afin de prendre en compte l’état de fissuration des éléments verticaux de contreventement en béton et selon l’EC8 4.3.1(7), la rigidité élastique en flexion et au cisaillement sera égale à la moitié de la rigidité correspondante des éléments non fissurés. C25/30 Ecm = 32 600 Mpa - C25/30 Ecm,f = 16 300 Mpa 4.6.2 Effets accidentels de torsion Afin de tenir compte des incertitudes concernant la localisation des masses et la variation spatiale du mouvement sismique, le centre de gravité de chaque plancher doit être déplacé dans chaque direction, par rapport à sa position nominale, d’une excentricité accidentelle additionnelle :

ea,x = ± 5% Ly ea,y = ± 5% Lx



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4.7 Méthode d’analyse Dans le cadre de ce projet, les effets sismiques et les effets des autres actions présentes dans la situation sismique de calcul sont basés sur un comportement élastique linéaire de la structure. Les effets sismiques seront déterminés par une analyse modale spectrale utilisant un modèle élastique linéaire de la structure soumis au spectre de calcul donné par l’EC8. L’action sismique de calcul sera appliquée suivant toutes les directions horizontales et leurs directions horizontales orthogonales. 4.7.1 Analyse spectrale Les réponses de tous les modes de vibration contribuant de manière significative à la réponse globale doivent être prises en compte. De ce fait nous vérifierons que la somme des masses modales effectives pour les modes considérés atteint au moins 90% de la masse totale de la structure. La valeur maximale EE de l’effet d’une action sismique peut être une combinaison quadratique SRSS des réponses modales, si le rapport des périodes des modes « i » et « j » est inférieur à 0.9. Dans notre cas Tj/Ti < 0.9, il faudra donc mettre en corrélation tous les modes considérés avec la Combinaison de type SRSS. 4.7.2 Combinaison des effets des composantes horizontales de l’action sismique La réponse de la structure à chaque composante horizontale sera évaluée séparément en utilisant les règles de combinaison des réponses modales indiquées précédemment. Les combinaisons des composantes horizontales sont soumises aux règles suivantes :

EEdx ± 0.3 EEdy 0.3 EEdx ± EEdy



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5 MODELISATION DU BATIMENT La structure a été modélisée au travers du logiciel Robot Structural Analysis Professionnal 2016, au travers de plusieurs modèles de calcul afin d’obtenir un modèle qui soit le plus proche de la réalité, tout en nous positionnant dans un cadre sécuritaire. Pour ce qui est des ouvrages béton :

- Les voiles sont modélisés par éléments de coque. Les poteaux et poutres sont modélisés par des éléments filaires,

- Les dalles sont modélisées comme des diaphragmes rigides, - Les voiles seront les éléments primaires qui s’opposeront aux effets du séisme.

Pour ce qui est des ouvrages bois :

- Les planchers sont modélisés par éléments de coque, - Les poutres et poteaux sont modélisés par des éléments de type barres, - Les bardages sont modélisés par des panneaux. -

Le calcul du modèle sera réalisé en deux phases : - La première phase consiste à faire une analyse modale spectrale linéaire, sur un modèle à

comportement linéaire, et sur des appuis de rigidité linéaire. - La deuxième phase va permettre de mieux appréhender la déformée du bâtiment, et elle

consiste à convertir les efforts dynamiques en efforts pseudo statiques que l’on va pouvoir appliquer sur un modèle toujours linéaire de par ses matériaux et son comportement mais fondé sur un réseau de ressort surfacique non-linéaire.



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6 RESULTATS Nous trouvons en annexe 1 et 2 les documents justificatifs suivants pour chacun des deux blocs :

- Feuille de saisie des paramètres de l’étude modale, - Feuille de saisie des paramètres de l’étude sismique, - Vue de repérage des panneaux en RDC et R+1, - Tableau récapitulatif des résultats de l’étude modale, - Tableau récapitulatif des caractéristiques éléments de modélisation des voiles et murs, - Tableau récapitulatif des efforts réduits dans les panneaux.

6.1 Hypothèses de la modélisation 6.1.1 Caractéristiques mécaniques des panneaux Les éléments structuraux ont été modélisés tels que mentionnés ci-dessous :

- Ouvrages BA : o Voiles BA épaisseur 20 cm, modélisés en tant que coques, o Murs en pierre modélisés en tant que coques,

- Ouvrages bois : o Les planchers sont modélisés par éléments de coque, o Les poutres et poteaux sont modélisés par des éléments de type barres, o Les bardages sont modélisés par des panneaux.

Vue en perspective de la modélisation –

bloc droit

Vue en perspective de la modélisation – bloc gauche Nous avons réalisé une modélisation pour chacun des deux blocs.



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6.1.2 Caractéristiques mécaniques des panneaux Nous trouvons en annexe 1 et 2 pour chacun des deux blocs le tableau récapitulatif des différents éléments constituant les voiles ou murs du projet. 6.1.3 Etude modale Pour l’étude modale, nous avons rentré les paramètres indiqués dans le panneau de contrôle ci-joint extrait du logiciel Autodesk Robot Structural Analysis. Pour la modélisation sans la structure béton, nous avons eu besoin pour chacun des deux blocs d’utiliser le pseudo-mode afin de compenser la masse mobilisée inférieure à 90%, en limitant la fréquence des modes engendrés à 33,33 Hz. Nous trouvons en annexe 1 et 2 pour chacun des deux blocs les paramètres de saisie de l’étude modale. 6.1.4 Hypothèses sismiques Comme la condition avg = 0,9 agr = 1,44 < 2,5 m/s², nous avons pu négliger la composante verticale de l’action sismique. Nous trouvons en annexe 1 et 2 pour chacun des deux blocs les paramètres de saisie de l’étude sismique. 6.1.5 Combinaisons sismiques Nous avons utilisé les combinaisons de Newmark de type SRSS car dans les deux cas, les fréquences des modes fondamentales présentaient un rapport de leur fréquence inférieur à 0,90. Le principe des combinaisons de Newmark est le suivant :

- Cas de charge 10 : Ex + 0.3 Ey, - Cas de charge 10 : Ex - 0.3 Ey, - Cas de charge 10 : 0.3 Ex + Ey, - Cas de charge 10 : 0.3 Ex - Ey.

Comme indiqué précédemment, la composante verticale peut être négligée.



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6.2 Résultats Nous trouvons en annexe 1 et 2 pour chacun des deux blocs le tableau de résultat de l’étude modale. 6.2.1 Analyse modale Nous trouvons en annexe 1 et 2 pour chacun des deux blocs le tableau de résultat des descentes de charges obtenues en pied du bâtiment. Avant toute exploitation des torseurs sismiques, il est important de vérifier qu’il n’y a pas d’erreur sur l’ordre et la grandeur des torseurs sismiques, pour chaque direction de séisme. Nous trouvons ci-dessous le spectre de réponse élastique dans le cadre de construction neuve :

Spectre de réponse élastique - Paramètres spectre de réponse élastique

6.2.1.1 Bloc droit Les tableaux récapitulatifs des réactions d’appui permettent d’obtenir les résultats suivants extraits des tableaux ci-dessous :

- Somme des charges permanentes structurelles : ΣG = 10 490 kN, - Somme des charges d’exploitation : ΣQ = 1 903 kN,

Si on calcule les charges qui permettent d’engendrer les efforts sismiques, nous obtenons :

Gk,j + 0,15 Qk,i = 10 490 + 0,15 x 1 903 kN Soit ΣMe = Gk,j + 0,15 Qk,i ≈ 10 775 kN



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On trouve dans le total des masses excitées dans le tableau récapitulatif des modes propres la valeur de 1063 Tonnes, ce qui est comparable avec la valeur de 1077 T. La différence entre ces deux valeurs provient du fait que le bâtiment est encastré à la base et donc les masses attachées aux nœuds de liaison ne sont pas prises en compte (mi-hauteur des voiles du RDC). Aucun des deux modes fondamentaux, selon les directions X et Y, n’est situé sur le plateau.

Direction X : Sd(T) = ag x S x 2,5 / q soit Sd(T) = 1,6 x 1 x 2,5 / 1,5 = 2,66 m/s² Mode fondamental n°3, Fréquence : f = 22,60 Hz, soit T = 0,0442 s, Pourcentage de masse mobilisée : Mx = 32,37 %

L’effort tranchant obtenu en pied du bâtiment avec le logiciel de calcul est : 990,18 kN.

Or, nous savons : Fbx = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q

avec : ΣMe : la somme des masses sismiques entrant dans le calcul, ag : l’accélération de référence, %Mm : le pourcentage de mobilisée dans la direction concernée, Sd(T) : la valeur du spectre de calcul, q : la valeur du coefficient de comportement,

Fbx = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q = 10 775 x 1,6 x 0,3237 x 2,66 / (1,5 x 9,81) soit Fbx = 1 008,79 kN

Nous pouvons voir que les deux valeurs sont très proches et elles confirment la bonne prise en compte des masses et du spectre de calcul.

Ce calcul et les résultats de cette modélisation sont obtenus sans la prise en compte du mode résiduel qui permet de prendre en compte la défaillance de masse sollicitée, nécessaire du fait de la masse totale excitée selon la direction X égale à 64,64 % : nous prenons donc un coefficient de majoration : 90/64,64 = 1,392.



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L’effort tranchant obtenu en pied du bâtiment avec le logiciel de calcul est : Fbx = 1334,50 kN.

Direction Y : Sd(T) = ag x S x 2,5 / q soit Sd(T) = 1,6 x 1 x 2,5 / 1,5 = 2,66 m/s² Mode fondamental n°1, Fréquence : f = 13,62 Hz, soit T = 0,0734 s, Pourcentage de masse mobilisée : My = 64,16 %


Or, nous savons : Fby = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q


Fby = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q = 10 775 x 1,6 x 0,6416 x 2,66 / (1,5 x 9,81) soit Fby = 1 999,51 kN


Les résultats de cette modélisation sont obtenus sans la prise en compte du mode résiduel qui permet de pallier la défaillance de masse sollicitée : nous prenons donc un coefficient de majoration : 90/86,23 = 1,044.

L’effort tranchant obtenu en pied du bâtiment avec le logiciel de calcul est : Fby = 1862,50 kN.



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6.2.1.2 Bloc gauche Les tableaux récapitulatifs des réactions d’appui permettent d’obtenir les résultats suivants extraits des tableaux ci-dessous :

- Somme des charges permanentes structurelles : ΣG = 3 351 kN, - Somme des charges d’exploitation : ΣQ = 751 kN,

Si on calcule les charges qui permettent d’engendrer les efforts sismiques, nous obtenons :

Gk,j + 0,15 Qk,i = 3351 + 0,15 x 751 kN Soit ΣMe = Gk,j + 0,15 Qk,i ≈ 3464 kN soit environ 346 Tonnes

Les 2 modes fondamentaux, respectivement dans la direction X et dans la direction Y, ne sont pas situés sur le plateau du spectre pour un sol de classe A : nous avons :

Direction X : Sd(T) = ag x S x 2,5 / q soit Sd(T) = 1,6 x 1 x 2,5 / 1,5 = 2,66 m/s² Mode fondamental n°4, Fréquence : f = 10,81 Hz, soit T = 0,0925 s, Pourcentage de masse mobilisée : ΣMx = 9,49 %




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Or, nous savons :

Fbx = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q avec : ΣMe : la somme des masses sismiques entrant dans le calcul,

ag : l’accélération de référence, %Mm : le pourcentage de mobilisée dans la direction concernée, Sd(T) : la valeur du spectre de calcul, q : la valeur du coefficient de comportement,

Fbx = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q = 3 464 x 1,6 x 0,0949 x 2,66 / (1,5 x 9,81) soit Fbx = 929,35 kN



L’effort tranchant obtenu en pied du bâtiment avec le logiciel de calcul est : Fbx = 467,41 kN.

Direction Y : Sd(T) = ag x S x 2,5 / q soit Sd(T) = 1,6 x 1 x 2,5 / 1,5 = 2,66 m/s² Mode fondamental n°1, Fréquence : f = 3,64 Hz, soit T = 0,2747 s, Pourcentage de masse mobilisée : ΣMx = 20,14 %


Or, nous savons : Fbx = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q




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Fbx = ΣMe x ag x %Mm x Sd(T) / q = 3 464 x 1,6 x 0,2014 x 2,66 / (1,5 x 9,81)

soit Fby = 201,78 kN



L’effort tranchant obtenu en pied du bâtiment avec le logiciel de calcul est : Fby = 274,02 kN.

6.2.2 Contraintes dans les voiles Nous trouvons en annexe 1 et 2 pour chacun des deux blocs les feuilles de saisie avec le repérage des voiles, et nous trouvons en annexe 3 les feuilles de calcul justificatives de chacun des voiles. Toutes les ouvertures seront ceinturées par un encadrement béton que nous avons considéré indéformables ; de plus, du fait des dimensions faibles de chacune des ouvertures, nous avons considéré que l’ensemble des murs étaient homogènes. Nous trouvons la nécessité de mettre des chainages sur certains murs ; ces chainages seront pris en compte dans le cadre des études d’EXE, mais nous tenons à préciser les points suivants :

- La valeur du chainage est une section d’acier répartie sur la totalité de la partie tendue du mur, avec un calcul pris au niveau de la composante, soit au 2/3 de la partie tendue par rapport à l’axe neutre,

- Les DDC ne tiennent pas compte du poids du mur sur le dernier niveau qui stabilise l’ensemble et nous place en sécurité.



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CONCLUSION En dehors des dispositifs constructifs complémentaires (chainages dans les angles de l’existant), les murs et voiles constitutifs du bâtiment sont donc justifiables en l’état sans nécessiter de renforcements complémentaires.



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Annexe 1 : bloc gauche

Tableau de saisie des paramètres de l’étude modale Tableau de saisie des paramètres de l’étude sismique

Repérage des voiles et murs en RDC



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Annexe 2 : bloc droit

Tableau de saisie des paramètres de l’étude modale

Tableau de saisie des paramètres

de l’étude sismique

Repérage des voiles du R-1

Repérage des voiles du RDC



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Annexe 3 : justification des murs

Date : 30/03/2017

Désignation : bloc gauche

Panneau/Coupe/Cas/Mode NRx [kN] MRz [kNm] TRy [kN] sRo [MPa] sRe [MPa] tR [MPa]Élément de construction

Nomrépartition des charges

Epaisseur [cm] Nom du cas

\t6/\t71‐93/\t1/\t ‐430.48 ‐73.43 21.57 ‐0.10 ‐0.11 0.01 voile voile_6 EF 20 PERM1

\t6/\t71‐93/\t2/\t ‐99.23 ‐68.55 5.95 ‐0.02 ‐0.03 0.00 voile voile_6 EF 20 EXPL1

\t6/\t71‐93/\t3/\t ‐629.73 ‐122.71 24.03 ‐0.15 ‐0.16 0.01 voile voile_6 EF 20 NEI1

\t6/\t71‐93/\t5/\tSRSS ‐18.19 ‐230.80 63.75 0.01 ‐0.02 0.02 voile voile_6 EF 20 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_X

\t6/\t71‐93/\t6/\tSRSS ‐58.21 214.78 ‐95.04 ‐0.03 0.00 ‐0.02 voile voile_6 EF 20 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_Y

\t6/\t71‐93/\t7 (C) (SRSS)/\t ‐35.65 ‐166.36 35.24 0.00 ‐0.02 0.01 voile voile_6 EF 20 1 * X 0.3 * Y

\t6/\t71‐93/\t8 (C) (SRSS)/\t ‐0.72 ‐295.23 92.26 0.02 ‐0.02 0.02 voile voile_6 EF 20 1 * X ‐0.3 * Y

\t6/\t71‐93/\t9 (C) (SRSS)/\t ‐63.67 145.54 ‐75.92 ‐0.03 ‐0.01 ‐0.02 voile voile_6 EF 20 0.3 * X 1 * Y

\t6/\t71‐93/\t10 (C) (SRSS)/\t 52.76 ‐284.02 114.16 0.03 ‐0.01 0.03 voile voile_6 EF 20 0.3 * X ‐1 * Y

\t6/\t71‐93/\tACC+/\t ‐366.81 221.81 137.52 ‐0.07 ‐0.09 0.03 voile voile_6 EF 20 ACC+

\t6/\t71‐93/\tACC‐/\t ‐523.92 ‐389.23 ‐92.60 ‐0.14 ‐0.14 ‐0.02 voile voile_6 EF 20 ACC‐

\t6/\t71‐93/\tACC:SEI+/\t ‐366.81 221.81 137.52 ‐0.07 ‐0.09 0.03 voile voile_6 EF 20 ACC:SEI+

\t6/\t71‐93/\tACC:SEI‐/\t ‐523.92 ‐389.23 ‐92.60 ‐0.14 ‐0.14 ‐0.02 voile voile_6 EF 20 ACC:SEI‐

\t7/\t51‐47/\t1/\t ‐404.88 111.12 41.07 ‐0.05 ‐0.04 0.00 voile voile_7 EF 60 PERM1

\t7/\t51‐47/\t2/\t ‐156.44 73.25 11.77 ‐0.02 ‐0.01 0.00 voile voile_7 EF 60 EXPL1

\t7/\t51‐47/\t3/\t ‐485.77 84.87 58.30 ‐0.06 ‐0.05 0.01 voile voile_7 EF 60 NEI1

\t7/\t51‐47/\t5/\tSRSS ‐6.13 ‐46.10 40.17 0.00 0.00 0.00 voile voile_7 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_X

\t7/\t51‐47/\t6/\tSRSS 34.79 ‐118.34 39.90 0.01 0.00 0.00 voile voile_7 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_Y

\t7/\t51‐47/\t7 (C) (SRSS)/\t 4.31 ‐81.61 52.14 0.00 0.00 0.01 voile voile_7 EF 60 1 * X 0.3 * Y

\t7/\t51‐47/\t8 (C) (SRSS)/\t ‐16.57 ‐10.60 28.20 0.00 0.00 0.00 voile voile_7 EF 60 1 * X ‐0.3 * Y

\t7/\t51‐47/\t9 (C) (SRSS)/\t 32.96 ‐132.17 51.96 0.01 0.00 0.01 voile voile_7 EF 60 0.3 * X 1 * Y

\t7/\t51‐47/\t10 (C) (SRSS)/\t ‐36.63 104.51 ‐27.85 ‐0.01 0.00 0.00 voile voile_7 EF 60 0.3 * X ‐1 * Y


\t7/\t51‐47/\tACC‐/\t ‐488.44 ‐21.05 ‐11.07 ‐0.07 ‐0.05 0.00 voile voile_7 EF 60 ACC‐


\t7/\t51‐47/\tACC:SEI‐/\t ‐488.44 ‐21.05 ‐11.07 ‐0.07 ‐0.05 0.00 voile voile_7 EF 60 ACC:SEI‐

\t8/\t40‐44/\t1/\t ‐91.89 19.40 5.05 ‐0.01 ‐0.01 0.00 voile voile_8 EF 60 PERM1

\t8/\t40‐44/\t2/\t ‐75.11 32.83 ‐3.93 ‐0.01 ‐0.01 0.00 voile voile_8 EF 60 EXPL1

\t8/\t40‐44/\t3/\t ‐2.17 ‐0.44 16.86 0.00 0.00 0.00 voile voile_8 EF 60 NEI1

\t8/\t40‐44/\t5/\tSRSS 4.18 ‐14.05 58.96 0.00 0.00 0.01 voile voile_8 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_X

\t8/\t40‐44/\t6/\tSRSS ‐9.09 ‐23.99 40.90 0.00 0.00 0.00 voile voile_8 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_Y


\t8/\t40‐44/\t8 (C) (SRSS)/\t 6.91 ‐6.85 46.69 0.00 0.00 0.01 voile voile_8 EF 60 1 * X ‐0.3 * Y

\t8/\t40‐44/\t9 (C) (SRSS)/\t ‐7.84 ‐28.21 58.59 0.00 0.00 0.01 voile voile_8 EF 60 0.3 * X 1 * Y

\t8/\t40‐44/\t10 (C) (SRSS)/\t 10.34 19.78 ‐23.21 0.00 0.00 0.00 voile voile_8 EF 60 0.3 * X ‐1 * Y





\t9/\t51‐40/\t1/\t ‐45.04 47.80 ‐16.95 ‐0.04 0.01 ‐0.01 voile voile_9 EF 60 PERM1

\t9/\t51‐40/\t2/\t ‐23.46 11.29 ‐2.42 ‐0.01 0.00 0.00 voile voile_9 EF 60 EXPL1

\t9/\t51‐40/\t3/\t ‐28.76 76.26 ‐33.79 ‐0.04 0.02 ‐0.01 voile voile_9 EF 60 NEI1

\t9/\t51‐40/\t5/\tSRSS 5.13 ‐9.93 10.06 0.01 0.00 0.00 voile voile_9 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_X

\t9/\t51‐40/\t6/\tSRSS 11.69 ‐18.98 ‐22.23 0.01 0.00 ‐0.01 voile voile_9 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_Y

2709 ‐ Refuge Wallon ‐ Marcadau

Résultats réduits pour panneaux

2709‐Refuge Wallon ‐ Marcadau 2709‐TER‐NC‐Sismique‐indB

Date : 30/03/2017








\t9/\t51‐40/\t8 (C) (SRSS)/\t 1.62 ‐4.23 16.73 0.00 0.00 0.01 voile voile_9 EF 60 1 * X ‐0.3 * Y

\t9/\t51‐40/\t9 (C) (SRSS)/\t 13.22 ‐21.96 ‐19.21 0.01 ‐0.01 ‐0.01 voile voile_9 EF 60 0.3 * X 1 * Y

\t9/\t51‐40/\t10 (C) (SRSS)/\t ‐10.15 16.01 25.25 ‐0.01 0.00 0.01 voile voile_9 EF 60 0.3 * X ‐1 * Y

\t9/\t51‐40/\tACC+/\t ‐31.81 73.15 8.29 ‐0.02 0.01 0.00 voile voile_9 EF 60 ACC+

\t9/\t51‐40/\tACC‐/\t ‐65.3 25.84 ‐42.92 ‐0.06 0.00 ‐0.02 voile voile_9 EF 60 ACC‐

\t9/\t51‐40/\tACC:SEI+/\t ‐31.81 73.15 8.29 ‐0.02 0.01 0.00 voile voile_9 EF 60 ACC:SEI+

\t9/\t51‐40/\tACC:SEI‐/\t ‐65.3 25.84 ‐42.92 ‐0.06 0.00 ‐0.02 voile voile_9 EF 60 ACC:SEI‐

\t10/\t47‐44/\t1/\t ‐59.81 14.19 ‐17.20 ‐0.03 ‐0.01 ‐0.01 voile voile_10 EF 60 PERM1

\t10/\t47‐44/\t2/\t ‐59.65 ‐11.59 ‐1.22 ‐0.02 ‐0.03 0.00 voile voile_10 EF 60 EXPL1

\t10/\t47‐44/\t3/\t ‐6.22 40.91 ‐35.59 ‐0.02 0.02 ‐0.01 voile voile_10 EF 60 NEI1

\t10/\t47‐44/\t5/\tSRSS ‐2.95 7.86 ‐25.14 0.00 0.00 ‐0.01 voile voile_10 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_X

\t10/\t47‐44/\t6/\tSRSS ‐3.31 13.89 ‐79.36 ‐0.01 0.00 ‐0.03 voile voile_10 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_Y

\t10/\t47‐44/\t7 (C) (SRSS)/\t ‐3.94 12.02 ‐48.95 ‐0.01 0.00 ‐0.02 voile voile_10 EF 60 1 * X 0.3 * Y

\t10/\t47‐44/\t8 (C) (SRSS)/\t ‐1.96 3.69 ‐1.33 0.00 0.00 0.00 voile voile_10 EF 60 1 * X ‐0.3 * Y

\t10/\t47‐44/\t9 (C) (SRSS)/\t ‐4.19 16.25 ‐86.90 ‐0.01 0.01 ‐0.03 voile voile_10 EF 60 0.3 * X 1 * Y

\t10/\t47‐44/\t10 (C) (SRSS)/\t 2.43 ‐11.53 71.81 0.01 0.00 0.03 voile voile_10 EF 60 0.3 * X ‐1 * Y





\t30/\t39‐71/\t1/\t ‐18.3 ‐2.82 ‐36.25 ‐0.01 ‐0.02 ‐0.03 voile voile_30 EF 20 PERM1

\t30/\t39‐71/\t2/\t ‐27.08 15.33 3.37 ‐0.04 ‐0.01 0.00 voile voile_30 EF 20 EXPL1

\t30/\t39‐71/\t3/\t 35.76 ‐24.21 ‐113.94 0.05 0.01 ‐0.10 voile voile_30 EF 20 NEI1

\t30/\t39‐71/\t5/\tSRSS 14.63 37.26 37.94 ‐0.02 0.05 0.03 voile voile_30 EF 20 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_X

\t30/\t39‐71/\t6/\tSRSS 39.23 48.10 ‐165.73 ‐0.01 0.08 ‐0.15 voile voile_30 EF 20 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_Y

\t30/\t39‐71/\t7 (C) (SRSS)/\t 26.4 51.69 ‐11.78 ‐0.02 0.07 ‐0.01 voile voile_30 EF 20 1 * X 0.3 * Y

\t30/\t39‐71/\t8 (C) (SRSS)/\t 2.87 22.83 87.66 ‐0.02 0.02 0.08 voile voile_30 EF 20 1 * X ‐0.3 * Y

\t30/\t39‐71/\t9 (C) (SRSS)/\t 43.62 59.28 ‐154.34 ‐0.02 0.09 ‐0.14 voile voile_30 EF 20 0.3 * X 1 * Y

\t30/\t39‐71/\t10 (C) (SRSS)/\t ‐34.84 ‐36.93 177.11 0.00 ‐0.06 0.16 voile voile_30 EF 20 0.3 * X ‐1 * Y

\t30/\t39‐71/\tACC+/\t 25.32 61.06 141.87 0.01 0.07 0.12 voile voile_30 EF 20 ACC+


\t30/\t39‐71/\tACC:SEI+/\t 25.32 61.06 141.87 0.01 0.07 0.12 voile voile_30 EF 20 ACC:SEI+


\t56/\t397‐398/\t1/\t ‐38.36 9.07 ‐6.19 ‐0.02 ‐0.01 0.00 voile voile_56 EF 60 PERM1

\t56/\t397‐398/\t2/\t ‐33.23 3.18 ‐1.63 ‐0.01 ‐0.01 0.00 voile voile_56 EF 60 EXPL1

\t56/\t397‐398/\t3/\t ‐2.95 15.86 ‐4.88 ‐0.01 0.01 0.00 voile voile_56 EF 60 NEI1

\t56/\t397‐398/\t5/\tSRSS ‐1.57 3.81 10.27 0.00 0.00 0.00 voile voile_56 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_X

\t56/\t397‐398/\t6/\tSRSS 1.77 5.54 ‐45.09 0.00 0.00 ‐0.02 voile voile_56 EF 60 Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ masses_Y

\t56/\t397‐398/\t7 (C) (SRSS)/\t ‐1.04 5.47 ‐3.26 0.00 0.00 0.00 voile voile_56 EF 60 1 * X 0.3 * Y

\t56/\t397‐398/\t8 (C) (SRSS)/\t ‐2.1 2.14 23.79 0.00 0.00 0.01 voile voile_56 EF 60 1 * X ‐0.3 * Y

\t56/\t397‐398/\t9 (C) (SRSS)/\t 1.3 6.68 ‐42.01 0.00 0.00 ‐0.02 voile voile_56 EF 60 0.3 * X 1 * Y

\t56/\t397‐398/\t10 (C) (SRSS)/\t ‐2.24 ‐4.40 48.17 0.00 0.00 0.02 voile voile_56 EF 60 0.3 * X ‐1 * Y



Date : 30/03/2017







\t56/\t397‐398/\tACC‐/\t ‐50.56 2.38 ‐54.85 ‐0.02 ‐0.02 ‐0.02 voile voile_56 EF 60 ACC‐


\t56/\t397‐398/\tACC:SEI‐/\t ‐50.56 2.38 ‐54.85 ‐0.02 ‐0.02 ‐0.02 voile voile_56 EF 60 ACC:SEI‐

Panneau/Coupe/Cas/Mode Nom du cas NRx [kN] MRz [kNm] TRy [kN] sRo [MPa] sRe [MPa] tR [MPa]Élément de construction


Epaisseur [cm]






\t7/\t51‐47/\tACC‐/\t ‐488.44 ‐21.05 ‐11.07 ‐0.07 ‐0.05 0.00 voile voile_7 EF 60 ACC‐


\t7/\t51‐47/\tACC:SEI‐/\t ‐488.44 ‐21.05 ‐11.07 ‐0.07 ‐0.05 0.00 voile voile_7 EF 60 ACC:SEI‐





\t9/\t51‐40/\tACC+/\t ‐31.81 73.15 8.29 ‐0.02 0.01 0.00 voile voile_9 EF 60 ACC+

\t9/\t51‐40/\tACC‐/\t ‐65.3 25.84 ‐42.92 ‐0.06 0.00 ‐0.02 voile voile_9 EF 60 ACC‐

\t9/\t51‐40/\tACC:SEI+/\t ‐31.81 73.15 8.29 ‐0.02 0.01 0.00 voile voile_9 EF 60 ACC:SEI+

\t9/\t51‐40/\tACC:SEI‐/\t ‐65.3 25.84 ‐42.92 ‐0.06 0.00 ‐0.02 voile voile_9 EF 60 ACC:SEI‐





\t30/\t39‐71/\tACC+/\t 25.32 61.06 141.87 0.01 0.07 0.12 voile voile_30 EF 20 ACC+


\t30/\t39‐71/\tACC:SEI+/\t 25.32 61.06 141.87 0.01 0.07 0.12 voile voile_30 EF 20 ACC:SEI+



\t56/\t397‐398/\tACC‐/\t ‐50.56 2.38 ‐54.85 ‐0.02 ‐0.02 ‐0.02 voile voile_56 EF 60 ACC‐


\t56/\t397‐398/\tACC:SEI‐/\t ‐50.56 2.38 ‐54.85 ‐0.02 ‐0.02 ‐0.02 voile voile_56 EF 60 ACC:SEI‐


Date : 30/03/2017

Désignation : bloc droit



Epaisseur [cm]

\t1/\t421‐422/\t1/\t PERM1 ‐591.88 ‐236.93 ‐37.06 ‐0.11 ‐0.22 ‐0.01 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t2/\t EXPL1 ‐83.41 ‐23.64 ‐3.95 ‐0.02 ‐0.03 0.00 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t3/\t NEI1 ‐100.56 ‐38.18 ‐4.15 ‐0.02 ‐0.04 0.00 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t5/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐59.42 ‐63.65 50.79 0.00 ‐0.03 0.01 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t6/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 306.7 223.21 44.39 0.03 0.14 0.01 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y 32.59 3.31 64.11 0.01 0.01 0.02 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y ‐151.43 ‐130.61 37.47 ‐0.01 ‐0.07 0.01 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y 288.87 204.11 59.63 0.03 0.13 0.02 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y ‐324.52 ‐242.30 ‐29.16 ‐0.03 ‐0.15 ‐0.01 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\tACC+/\t ACC+ 324.52 242.30 64.11 0.03 0.15 0.02 voile voile_1 EF 50

\t1/\t421‐422/\tACC‐/\t ACC‐ ‐324.52 ‐242.30 ‐64.11 ‐0.03 ‐0.15 ‐0.02 voile voile_1 EF 50

\t2/\t422‐317/\t1/\t PERM1 ‐613.65 32.67 ‐7.84 ‐0.20 ‐0.18 0.00 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t2/\t EXPL1 ‐90.23 ‐12.82 1.32 ‐0.02 ‐0.03 0.00 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t3/\t NEI1 ‐76.97 24.54 ‐5.81 ‐0.03 ‐0.02 0.00 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t5/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐58.8 70.50 37.62 ‐0.04 0.00 0.01 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t6/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 38.97 ‐475.51 ‐141.06 0.15 ‐0.13 ‐0.05 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐47.11 ‐72.15 ‐4.70 0.01 ‐0.04 0.00 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y ‐70.49 213.15 79.93 ‐0.08 0.04 0.03 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y 21.33 ‐454.36 ‐129.77 0.14 ‐0.12 ‐0.04 voile voile_2 EF 50

\t2/\t422‐317/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y ‐56.61 496.66 152.34 ‐0.16 0.13 0.05 voile voile_2 EF 50







\t3/\t556‐317/\t6/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐246.08 ‐207.86 ‐28.04 ‐0.02 ‐0.12 ‐0.01 voile voile_3 EF 50

\t3/\t556‐317/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐115.16 ‐109.63 28.88 ‐0.01 ‐0.06 0.01 voile voile_3 EF 50

\t3/\t556‐317/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y 32.49 15.08 45.71 0.01 0.01 0.01 voile voile_3 EF 50

\t3/\t556‐317/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐258.48 ‐222.04 ‐16.85 ‐0.02 ‐0.12 0.00 voile voile_3 EF 50

\t3/\t556‐317/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y 233.68 193.68 39.23 0.02 0.11 0.01 voile voile_3 EF 50



\t4/\t421‐556/\t1/\t PERM1 ‐429.62 ‐22.68 ‐1.30 ‐0.13 ‐0.14 0.00 voile voile_4 EF 50





\t4/\t421‐556/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐4.85 ‐26.89 ‐31.15 0.01 ‐0.01 ‐0.01 voile voile_4 EF 50






Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]






\t9/\t317‐318/\t1/\t PERM1 ‐77.06 16.66 32.89 ‐0.37 ‐0.06 0.10 voile voile_9 EF 20

\t9/\t317‐318/\t2/\t EXPL1 ‐15.34 2.92 5.57 ‐0.07 ‐0.02 0.02 voile voile_9 EF 20

\t9/\t317‐318/\t3/\t NEI1 ‐10.73 0.41 1.66 ‐0.03 ‐0.03 0.00 voile voile_9 EF 20



\t9/\t317‐318/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐18.49 2.31 28.26 ‐0.07 ‐0.03 0.08 voile voile_9 EF 20

\t9/\t317‐318/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y ‐1.32 ‐9.65 0.00 0.09 ‐0.09 0.00 voile voile_9 EF 20

\t9/\t317‐318/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐31.59 18.84 51.34 ‐0.26 0.09 0.15 voile voile_9 EF 20

\t9/\t317‐318/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y 25.65 ‐21.04 ‐42.86 0.27 ‐0.12 ‐0.13 voile voile_9 EF 20



\t10/\t318‐340/\t1/\t PERM1 ‐70.29 ‐3.23 1.72 ‐0.08 ‐0.09 0.00 voile voile_10 EF 20


\t10/\t318‐340/\t3/\t NEI1 ‐15.96 ‐4.17 0.71 ‐0.01 ‐0.03 0.00 voile voile_10 EF 20

\t10/\t318‐340/\t5/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐16.21 ‐7.48 32.29 ‐0.01 ‐0.03 0.04 voile voile_10 EF 20



\t10/\t318‐340/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y ‐17.4 3.36 69.72 ‐0.03 ‐0.02 0.09 voile voile_10 EF 20

\t10/\t318‐340/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐0.89 ‐38.37 ‐115.05 0.07 ‐0.07 ‐0.14 voile voile_10 EF 20






\t11/\t9‐340/\t3/\t NEI1 ‐24.75 0.51 0.55 ‐0.07 ‐0.06 0.00 voile voile_11 EF 20


\t11/\t9‐340/\t6/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐6.41 ‐9.47 ‐23.26 0.07 ‐0.11 ‐0.07 voile voile_11 EF 20

\t11/\t9‐340/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐17.88 ‐5.16 1.25 0.00 ‐0.10 0.00 voile voile_11 EF 20

\t11/\t9‐340/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y ‐14.04 0.52 15.21 ‐0.04 ‐0.03 0.04 voile voile_11 EF 20

\t11/\t9‐340/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐11.19 ‐10.17 ‐20.80 0.06 ‐0.13 ‐0.06 voile voile_11 EF 20

\t11/\t9‐340/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y 1.62 8.77 25.73 ‐0.08 0.09 0.08 voile voile_11 EF 20



\t12/\t9‐11/\t1/\t PERM1 ‐15.29 3.41 ‐11.70 ‐0.23 0.05 ‐0.08 voile voile_12 EF 20

\t12/\t9‐11/\t2/\t EXPL1 ‐3.45 0.69 ‐2.35 ‐0.05 0.01 ‐0.02 voile voile_12 EF 20

\t12/\t9‐11/\t3/\t NEI1 ‐5.83 1.02 ‐4.88 ‐0.08 0.01 ‐0.03 voile voile_12 EF 20

\t12/\t9‐11/\t5/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐2.28 0.65 ‐2.71 ‐0.04 0.01 ‐0.02 voile voile_12 EF 20



Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]



\t12/\t9‐11/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐1.27 0.05 ‐6.45 ‐0.01 ‐0.01 ‐0.04 voile voile_12 EF 20








\t13/\t258‐11/\t3/\t NEI1 ‐11.09 5.87 2.30 ‐0.03 0.00 0.00 voile voile_13 EF 20

\t13/\t258‐11/\t5/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 5.25 ‐3.93 11.49 0.02 0.00 0.02 voile voile_13 EF 20


\t13/\t258‐11/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y 2.8 ‐2.92 12.54 0.01 0.00 0.02 voile voile_13 EF 20

\t13/\t258‐11/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y 7.69 ‐4.94 10.45 0.02 0.00 0.01 voile voile_13 EF 20

\t13/\t258‐11/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐6.58 2.19 6.93 ‐0.01 0.00 0.01 voile voile_13 EF 20

\t13/\t258‐11/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y 9.73 ‐4.55 ‐0.04 0.02 0.00 0.00 voile voile_13 EF 20


\t13/\t258‐11/\tACC‐/\t ACC‐ ‐9.73 ‐4.94 ‐12.54 ‐0.02 0.00 ‐0.02 voile voile_13 EF 20

\t14/\t259‐258/\t1/\t PERM1 ‐28.17 0.69 ‐3.25 ‐0.19 ‐0.14 ‐0.02 voile voile_14 EF 20

\t14/\t259‐258/\t2/\t EXPL1 ‐7.51 0.16 ‐0.79 ‐0.05 ‐0.04 ‐0.01 voile voile_14 EF 20

\t14/\t259‐258/\t3/\t NEI1 ‐7.24 0.40 ‐2.44 ‐0.06 ‐0.03 ‐0.02 voile voile_14 EF 20

\t14/\t259‐258/\t5/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 1.15 0.33 ‐2.83 ‐0.01 0.02 ‐0.02 voile voile_14 EF 20


\t14/\t259‐258/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y 0.63 0.47 ‐7.52 ‐0.02 0.02 ‐0.05 voile voile_14 EF 20

\t14/\t259‐258/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y 1.67 0.20 1.87 0.00 0.02 0.01 voile voile_14 EF 20

\t14/\t259‐258/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐1.4 0.56 ‐16.51 ‐0.03 0.02 ‐0.11 voile voile_14 EF 20

\t14/\t259‐258/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y 2.09 ‐0.36 14.81 0.03 0.00 0.10 voile voile_14 EF 20



\t15/\t0‐0/\t1/\t PERM1 ‐100.75 81.15 ‐35.20 ‐0.27 0.02 ‐0.04 voile voile_15 EF 20

\t15/\t0‐0/\t2/\t EXPL1 ‐28.25 17.82 ‐7.56 ‐0.07 0.00 ‐0.01 voile voile_15 EF 20

\t15/\t0‐0/\t3/\t NEI1 ‐8 6.48 ‐3.28 ‐0.02 0.00 0.00 voile voile_15 EF 20



\t15/\t0‐0/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐4.99 6.01 ‐24.84 ‐0.02 0.00 ‐0.03 voile voile_15 EF 20


\t15/\t0‐0/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐7.62 32.58 ‐131.75 ‐0.07 0.05 ‐0.16 voile voile_15 EF 20

\t15/\t0‐0/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y 5.84 ‐35.06 141.44 0.07 ‐0.06 0.18 voile voile_15 EF 20






Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]





\t16/\t0‐815/\t6/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐9.88 ‐4.79 ‐5.25 0.00 ‐0.02 ‐0.01 voile voile_16 EF 20

\t16/\t0‐815/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐14.15 ‐8.09 16.83 0.00 ‐0.03 0.02 voile voile_16 EF 20


\t16/\t0‐815/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐13.24 ‐6.79 0.27 0.00 ‐0.03 0.00 voile voile_16 EF 20



\t16/\t0‐815/\tACC‐/\t ACC‐ ‐14.15 ‐8.09 ‐19.98 0.00 ‐0.03 ‐0.02 voile voile_16 EF 20

\t5/\t2329‐363/\t1/\t PERM1 ‐639 13.03 ‐28.95 ‐0.18 ‐0.17 ‐0.01 voile voile_5 EF 50

\t5/\t2329‐363/\t2/\t EXPL1 ‐150.21 16.35 ‐4.66 ‐0.05 ‐0.04 0.00 voile voile_5 EF 50



\t5/\t2329‐363/\t6/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐309.44 ‐37.07 ‐31.59 ‐0.08 ‐0.09 ‐0.01 voile voile_5 EF 50

\t5/\t2329‐363/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐138.47 ‐55.72 35.57 ‐0.03 ‐0.05 0.01 voile voile_5 EF 50

\t5/\t2329‐363/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y 47.19 ‐33.48 54.52 0.02 0.01 0.02 voile voile_5 EF 50

\t5/\t2329‐363/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y ‐323.13 ‐50.45 ‐18.08 ‐0.08 ‐0.10 ‐0.01 voile voile_5 EF 50




\t6/\t20‐363/\t1/\t PERM1 ‐572.13 3.15 ‐8.43 ‐0.18 ‐0.18 0.00 voile voile_6 EF 50





\t6/\t20‐363/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐49.95 ‐72.01 ‐7.86 0.01 ‐0.04 0.00 voile voile_6 EF 50







\t7/\t2127‐20/\t2/\t EXPL1 ‐93.79 4.76 ‐4.88 ‐0.03 ‐0.02 0.00 voile voile_7 EF 50



Voiles RDC


Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]



\t7/\t2127‐20/\t6/\tSRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 326.07 82.44 45.24 0.07 0.11 0.01 voile voile_7 EF 50

\t7/\t2127‐20/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y 37.91 ‐23.58 77.27 0.02 0.01 0.02 voile voile_7 EF 50

\t7/\t2127‐20/\t8 (C) (SRSS)/\t 1 * X ‐0.3 * Y ‐157.74 ‐73.04 50.12 ‐0.03 ‐0.06 0.01 voile voile_7 EF 50

\t7/\t2127‐20/\t9 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X 1 * Y 308.1 67.95 64.35 0.07 0.10 0.02 voile voile_7 EF 50

\t7/\t2127‐20/\t10 (C) (SRSS)/\t 0.3 * X ‐1 * Y ‐344.05 ‐96.94 ‐26.14 ‐0.07 ‐0.12 ‐0.01 voile voile_7 EF 50



\t8/\t2127‐2329/\t1/\t PERM1 ‐510.19 ‐6.61 ‐0.56 ‐0.16 ‐0.16 0.00 voile voile_8 EF 50













\t17/\t363‐16/\t3/\t NEI1 ‐9.37 ‐2.64 0.20 0.00 ‐0.05 0.00 voile voile_17 EF 20



\t17/\t363‐16/\t7 (C) (SRSS)/\t 1 * X 0.3 * Y ‐14.25 1.60 32.01 ‐0.05 ‐0.02 0.09 voile voile_17 EF 20

17/363‐16/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y ‐0.22 ‐8.01 ‐1.62 0.07 ‐0.07 0.00 voile voile_17 EF 20

17/363‐16/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐25.55 15.05 60.61 ‐0.21 0.07 0.18 voile voile_17 EF 20

17/363‐16/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y 21.21 ‐16.98 ‐51.49 0.22 ‐0.10 ‐0.15 voile voile_17 EF 20

17/363‐16/ACC+/ ACC+ 25.55 16.98 60.61 0.22 0.10 0.18 voile voile_17 EF 20

17/363‐16/ACC‐/ ACC‐ ‐25.55 ‐16.98 ‐60.61 ‐0.22 ‐0.10 ‐0.18 voile voile_17 EF 20

18/16‐380/1/ PERM1 ‐44.66 5.46 0.57 ‐0.06 ‐0.04 0.00 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/2/ EXPL1 ‐15.05 1.93 ‐0.37 ‐0.02 ‐0.01 0.00 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/3/ NEI1 ‐12.07 2.66 0.38 ‐0.02 ‐0.01 0.00 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/5/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐9.56 ‐4.36 32.64 0.00 ‐0.02 0.04 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 3.37 ‐6.77 ‐127.83 0.02 ‐0.01 ‐0.16 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y ‐8.54 ‐6.40 ‐5.71 0.00 ‐0.02 ‐0.01 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y ‐10.57 ‐2.33 70.99 ‐0.01 ‐0.02 0.09 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y 0.51 ‐8.08 ‐118.04 0.02 ‐0.01 ‐0.15 voile voile_18 EF 20

18/16‐380/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y ‐6.24 5.46 137.63 ‐0.02 0.00 0.17 voile voile_18 EF 20


Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]






19/2‐380/2/ EXPL1 ‐16.21 0.87 0.52 ‐0.05 ‐0.04 0.00 voile voile_19 EF 20

19/2‐380/3/ NEI1 ‐34.68 0.60 ‐0.87 ‐0.10 ‐0.09 0.00 voile voile_19 EF 20

19/2‐380/5/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐22.27 ‐4.56 6.12 ‐0.02 ‐0.10 0.02 voile voile_19 EF 20

19/2‐380/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐12.72 12.44 ‐17.18 ‐0.15 0.08 ‐0.05 voile voile_19 EF 20

19/2‐380/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y ‐26.09 ‐0.83 0.97 ‐0.06 ‐0.08 0.00 voile voile_19 EF 20

19/2‐380/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y ‐18.46 ‐8.29 11.27 0.03 ‐0.13 0.03 voile voile_19 EF 20

19/2‐380/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐19.4 11.07 ‐15.34 ‐0.16 0.05 ‐0.05 voile voile_19 EF 20

19/2‐380/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y 6.03 ‐13.81 19.01 0.14 ‐0.11 0.06 voile voile_19 EF 20



20/2‐272/1/ PERM1 ‐33.44 1.03 ‐17.11 ‐0.24 ‐0.15 ‐0.11 voile voile_20 EF 20

20/2‐272/2/ EXPL1 ‐7.91 0.28 ‐3.54 ‐0.06 ‐0.03 ‐0.02 voile voile_20 EF 20

20/2‐272/3/ NEI1 ‐12.17 0.92 ‐8.91 ‐0.11 ‐0.03 ‐0.06 voile voile_20 EF 20



20/2‐272/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y ‐9.57 2.08 ‐14.36 ‐0.14 0.03 ‐0.10 voile voile_20 EF 20






21/281‐272/1/ PERM1 ‐80.09 ‐1.50 13.40 ‐0.11 ‐0.11 0.02 voile voile_21 EF 20


21/281‐272/3/ NEI1 ‐12.66 ‐1.79 1.41 ‐0.01 ‐0.02 0.00 voile voile_21 EF 20



21/281‐272/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y ‐1.02 ‐8.25 18.19 0.02 ‐0.02 0.03 voile voile_21 EF 20

21/281‐272/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y ‐9.61 ‐1.76 21.64 ‐0.01 ‐0.02 0.03 voile voile_21 EF 20

21/281‐272/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y 12.73 ‐12.31 0.22 0.05 ‐0.01 0.00 voile voile_21 EF 20







Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]



22/282‐281/3/ NEI1 ‐6.66 0.41 ‐3.06 ‐0.06 ‐0.02 ‐0.02 voile voile_22 EF 20


22/282‐281/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 2.2 3.10 ‐6.83 ‐0.12 0.14 ‐0.05 voile voile_22 EF 20


22/282‐281/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y ‐1.41 ‐0.47 ‐0.68 0.01 ‐0.03 0.00 voile voile_22 EF 20

22/282‐281/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y 1.97 3.24 ‐7.65 ‐0.12 0.15 ‐0.05 voile voile_22 EF 20

22/282‐281/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y ‐2.43 ‐2.96 6.01 0.11 ‐0.14 0.04 voile voile_22 EF 20



23/397‐1/1/ PERM1 ‐167.86 ‐31.05 ‐21.53 ‐0.14 ‐0.24 ‐0.03 voile voile_23 EF 20

23/397‐1/2/ EXPL1 ‐48.89 ‐7.57 ‐5.67 ‐0.04 ‐0.07 ‐0.01 voile voile_23 EF 20

23/397‐1/3/ NEI1 ‐61.43 ‐12.82 ‐7.90 ‐0.05 ‐0.09 ‐0.01 voile voile_23 EF 20

23/397‐1/5/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐9.49 5.91 29.12 ‐0.02 0.00 0.03 voile voile_23 EF 20


23/397‐1/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y ‐14.49 0.71 31.78 ‐0.02 ‐0.02 0.04 voile voile_23 EF 20

23/397‐1/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y ‐4.49 11.11 26.47 ‐0.02 0.01 0.03 voile voile_23 EF 20

23/397‐1/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐19.5 ‐15.56 17.59 0.00 ‐0.05 0.02 voile voile_23 EF 20

23/397‐1/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y 13.81 19.10 ‐0.12 ‐0.01 0.05 0.00 voile voile_23 EF 20




24/4376‐397/2/ EXPL1 ‐27.91 5.75 ‐7.52 ‐0.04 ‐0.02 ‐0.01 voile voile_24 EF 20

24/4376‐397/3/ NEI1 ‐8.4 ‐3.66 ‐1.90 0.00 ‐0.02 0.00 voile voile_24 EF 20











43/2531‐2533/3/ NEI1 5.48 ‐10.27 ‐2.42 0.00 0.00 0.00 voile voile_43 EF 20




43/2531‐2533/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y 1.52 ‐247.20 78.44 0.02 ‐0.02 0.02 voile voile_43 EF 20


Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]



43/2531‐2533/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐47.04 54.15 97.10 ‐0.02 ‐0.01 0.02 voile voile_43 EF 20

43/2531‐2533/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y 40.11 ‐181.28 ‐37.89 0.02 0.00 ‐0.01 voile voile_43 EF 20





44/398‐2531/3/ NEI1 ‐11.17 26.60 3.92 ‐0.04 0.02 0.00 voile voile_44 EF 20

44/398‐2531/5/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 6.95 29.63 38.46 ‐0.03 0.04 0.04 voile voile_44 EF 20

44/398‐2531/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐17.88 ‐23.22 ‐149.04 0.01 ‐0.05 ‐0.15 voile voile_44 EF 20

44/398‐2531/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y 1.59 22.66 ‐6.25 ‐0.03 0.03 ‐0.01 voile voile_44 EF 20

44/398‐2531/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y 12.31 36.59 83.17 ‐0.03 0.06 0.08 voile voile_44 EF 20

44/398‐2531/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐15.79 ‐14.33 ‐137.50 0.00 ‐0.03 ‐0.14 voile voile_44 EF 20

44/398‐2531/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y 19.96 32.11 160.58 ‐0.02 0.06 0.16 voile voile_44 EF 20




46/398‐397/2/ EXPL1 ‐33.86 ‐1.89 ‐0.27 ‐0.05 ‐0.07 0.00 voile voile_46 EF 20




46/398‐397/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y ‐8.4 1.68 36.39 ‐0.02 ‐0.01 0.07 voile voile_46 EF 20


46/398‐397/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐6.68 ‐1.40 ‐4.57 ‐0.01 ‐0.02 ‐0.01 voile voile_46 EF 20






47/272‐2055/3/ NEI1 ‐12.55 44.05 5.10 ‐0.02 0.01 0.00 voile voile_47 EF 20


47/272‐2055/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 25.08 26.22 ‐27.42 0.00 0.02 ‐0.01 voile voile_47 EF 20



47/272‐2055/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y 21.64 11.02 ‐0.57 0.01 0.01 0.00 voile voile_47 EF 20





Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]



54/4872‐4871/1/ PERM1 ‐69.2 ‐10.03 ‐2.40 ‐0.07 ‐0.12 0.00 voile voile_54 EF 20


54/4872‐4871/3/ NEI1 ‐0.16 0.16 0.07 0.00 0.00 0.00 voile voile_54 EF 20


54/4872‐4871/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 4.03 4.28 ‐6.05 0.00 0.02 ‐0.01 voile voile_54 EF 20



54/4872‐4871/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y 1.53 ‐0.43 ‐0.18 0.00 0.00 0.00 voile voile_54 EF 20





55/2056‐2532/2/ EXPL1 ‐15.6 ‐0.34 1.53 ‐0.02 ‐0.02 0.00 voile voile_55 EF 20

55/2056‐2532/3/ NEI1 0.19 3.43 8.45 ‐0.01 0.01 0.01 voile voile_55 EF 20



55/2056‐2532/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y 4.85 ‐26.57 ‐66.30 0.05 ‐0.04 ‐0.08 voile voile_55 EF 20

55/2056‐2532/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y 7.07 ‐8.05 ‐15.23 0.02 ‐0.01 ‐0.02 voile voile_55 EF 20

55/2056‐2532/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐1.91 ‐36.07 ‐97.34 0.06 ‐0.06 ‐0.12 voile voile_55 EF 20







61/4546‐398/5/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 46.15 ‐529.68 253.25 0.06 ‐0.04 0.07 voile voile_61 EF 20


61/4546‐398/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y 37.54 ‐448.78 231.85 0.05 ‐0.03 0.06 voile voile_61 EF 20

61/4546‐398/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y 54.76 ‐610.57 274.65 0.07 ‐0.04 0.08 voile voile_61 EF 20

61/4546‐398/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐14.85 110.74 4.64 ‐0.01 0.01 0.00 voile voile_61 EF 20








62/2331‐2329/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m ‐664.52 301.37 ‐43.90 ‐0.08 ‐0.06 0.00 voile voile_62 EF 50


Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]




62/2331‐2329/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y 254.97 ‐607.18 292.41 0.04 0.01 0.03 voile voile_62 EF 50

62/2331‐2329/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y ‐647.84 146.34 39.87 ‐0.07 ‐0.06 0.00 voile voile_62 EF 50

62/2331‐2329/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y 681.21 ‐456.41 127.68 0.08 0.05 0.01 voile voile_62 EF 50



63/2129‐2127/1/ PERM1 ‐1671.38 ‐662.54 ‐21.40 ‐0.15 ‐0.19 0.00 voile voile_63 EF 50


63/2129‐2127/3/ NEI1 ‐346.8 ‐207.01 ‐8.21 ‐0.03 ‐0.04 0.00 voile voile_63 EF 50


63/2129‐2127/6/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 679.31 ‐288.96 112.33 0.08 0.06 0.01 voile voile_63 EF 50

63/2129‐2127/7 (C) (SRSS)/ 1 * X 0.3 * Y 248.46 ‐636.46 323.03 0.04 0.01 0.03 voile voile_63 EF 50


63/2129‐2127/9 (C) (SRSS)/ 0.3 * X 1 * Y 692.71 ‐453.89 199.13 0.08 0.06 0.02 voile voile_63 EF 50

63/2129‐2127/10 (C) (SRSS)/ 0.3 * X ‐1 * Y ‐665.91 124.03 ‐25.53 ‐0.07 ‐0.06 0.00 voile voile_63 EF 50






64/2129‐2331/5/SRSS Sismique NF EN 1998‐1/NA:2011 Dir. ‐ m 81.69 ‐79.96 94.01 0.05 0.00 0.03 voile voile_64 EF 50



64/2129‐2331/8 (C) (SRSS)/ 1 * X ‐0.3 * Y 74.25 71.31 203.84 0.00 0.04 0.07 voile voile_64 EF 50
















Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]






Epaisseur [cm]


















\t13/\t258‐11/\tACC‐/\t ACC‐ ‐9.73 ‐4.94 ‐12.54 ‐0.02 0.00 ‐0.02 voile voile_13 EF 20






\t16/\t0‐815/\tACC‐/\t ACC‐ ‐14.15 ‐8.09 ‐19.98 0.00 ‐0.03 ‐0.02 voile voile_16 EF 20




Voiles RDC

Voiles sous‐sol


Date : 30/03/2017




Epaisseur [cm]












































Date : 03/04/2017

Type de mur :

Epaisseur du mur tef : 0.20 m Inertie : 151.7191

Résistance à la compression caractéristique Rc (Mpa) : Rc = 4.0 Hauteur du mur : 3.10 m Calcul de l'élancement : 15.5 ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei4Longueur l du mur : 20.88 m Valeur limite : 27 0.000 0.000 366.810 523.920 366.810 523.900

Groupe : 1 Epaisseur planelle a : 0.03 m OK. 0.000 0.000 137.520 92.600 137.520 92.600

0.000 0.000 221.810 389.230 ‐221.810 ‐389.230

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.132 0.172 0.102 0.118( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 26 kN 0.000 0.000 0.043 0.079 0.074 0.132

B = 1.18 soit Rm = 4.72 Mpa avec charge appli par un planch Nedf = 0 kN Nedf1 = 8

et charge appli par le mur sup Nedu = 0 kN Nedf2 = 7 Vérification de la contrainte de compression maximale en pied de voileValeur du coefficient de forme δ relatif à la taille des éprouvettes d'essai :

Taille éprouvette : 200x200ht Liaison Mur tenu en tête et en pied sur les deux bords verticaux et ρ2 = 0.75 ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei4Coef. de forme δ : 1.15 0.000 0.000 0.132 0.172 0.102 0.132

Hauteur effective hef : hef = ρ x h avec ρ = ρ2 / ( 1 + ((ρ2.h)/(l))²)

Valeur du coefficient χ relatif au conditionnement des éprouvettes : soit ρ = 0.749 3.619Séchage : donc hef = 2.32 mTypes éléments : OKCoefficient χ : 1 Calcul des moments fléchissants selon la méthode forfaitaire : Mur intermédiaire

Résistance caractéristique déclarée : fb = Rc . Β . δ . Χ soit fb = 5.428 Mpa Moment fléchissant en tête de mur : |Nedf1 ‐ Nedf2| x t/4) Vérification du cisaillement en pied de voilesoit Medf= 0.05 kN.m

Résistance moyenne déclarée : fb = Rm . δ . Χ soit fb = 5.428 Mpa Moment fléchissant en pied de mur : 0.00 kN.m ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei40.000 0.000 366.810 523.920 366.810 523.900

Type de mortier : M5 Résistance à la compression fm : 5 Calcul de l'excentricité : Φ = 1 ‐2 x ei /t avec ei = max (Mid/Nid + einit + ehe ; 0.05 x t) 0.000 0.000 31.002 38.586 75.606 ‐175.857

( Suivant EN 1015‐11) soit ei = 0.010 en tête de mur 0.000 0.000 0.022 0.012 0.009 ‐0.003soit ei = 0.010 en pied de mur

Classe de résistance du béton : C20/25 soit fck = 20 Contrainte limite 3.619 2.118fcvk = 0.39 soit Φmin = 0.900

Vérification OKCalcul de la résistance caractéristique à la compression fk d'une maçonnerie : La valeur de la résistance du mur est donc : Nrd = Φ l t fd avec fd = fk / γm avec γm = 2.2

Type de montage : Cas courant Dimensionnement des armatures de traction fk = K fb0.7 fm0.3 soit Nrd = 3.619 Mpaavec fb limité à 50 Mpa soit fb = 5.428 Acier : fyd = 435 Mpa

et fm limité à 10.856 soit fm = 5 soit une charge linéaire dans le mur de : 72.378 T/mlet K : ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei4Ouvrage de maçonnerie Groupe Mortier K σMax = 3.619 Mpa Pas de T Pas de T Pas de T Pas de T Pas de T Pas de T

Béton de granulats Groupe 3 0.4

0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

Montage au mortier courant (joints épais)

Eléments pleins ou constitués de trous de faible importance

EC8 ‐ Vérification maçonnerie sous sollicitations sismiques

MEd (en kN.m)

Résistance de la maçonnerie sous charges verticales

Contrainte limite

Vérification

OK

Effort de cisaillement

Longueur comprimée

Bloc creux à enduire de granulats courants type B40

NEd (en kN)

Référence affaire : 2709‐TER‐APD‐NC

Désignation : Bloc gauche ‐ Mur 6

Caractéristiques

VEd (en kN)

σE,Max

Blocs de béton de granulats courants ou légers, briques de

Séchage à l'air

Atraction (en cm²)

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

Vérification de la maçonnerie sous sollictations sismiques

Fe500


σcisaillement

σTraction,Max

Mortier d'usage courant

2.118

OK

Chargements

Eurocode 8 Vérification maçonnerie

Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 265.260 21.050 ‐265.260 ‐21.050









Type de mortier : M5 Résistance à la compression fm : 5 Calcul de l'excentricité : Φ = 1 ‐2 x ei /t avec ei = max (Mid/Nid + einit + ehe ; 0.05 x t) 0.000 0.000 20.198 178.022 212.810 718.780

( Suivant EN 1015‐11) soit ei = 0.026 en tête de mur 0.000 0.000 0.009 0.000 0.001 0.000soit ei = 0.026 en pied de mur






0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Atraction (en cm²)

OK


Fe500

σTraction,Max



Blocs de béton de granulats courants ou légers, briques de Vérification OK


Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max

Contrainte limite 2.118Séchage à l'air

Bloc creux à enduire de granulats courants type B40 Chargements

NEd (en kN)

Eléments pleins ou constitués de trous de faible importance VEd (en kN)

MEd (en kN.m)




Caractéristiques Résistance de la maçonnerie sous charges verticales Vérification de la maçonnerie sous sollictations sismiques


Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 57.460 8.810 ‐57.460 ‐8.810

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.024 0.026 0.018 0.025( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 17 kN 0.000 0.000 ‐0.004 0.005 0.001 0.006













et fm limité à 10.856 soit fm = 5 soit une charge linéaire dans le mur de : 384.737 T/mlet K : ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei4Ouvrage de maçonnerie Groupe Mortier K σMax = 7.125 Mpa Pas de T Pas de T ‐0.004 Pas de T Pas de T Pas de T


0.000 0.000 ‐0.009 0.000 0.000 0.000

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 ‐0.216 0.000 0.000 0.000Atraction (en cm²)

OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 73.150 25.840 ‐73.150 ‐25.840

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.052 0.089 ‐0.008 0.068( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 69 kN 0.000 0.000 ‐0.029 ‐0.042 0.031 ‐0.021













et fm limité à 10.856 soit fm = 5 soit une charge linéaire dans le mur de : 127.313 T/mlet K : ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei4Ouvrage de maçonnerie Groupe Mortier K σMax = 2.402 Mpa Pas de T Pas de T ‐0.029 ‐0.042 ‐0.008 ‐0.021


0.000 0.000 ‐0.055 ‐0.071 0.129 ‐0.026

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 ‐1.274 ‐1.629 2.965 ‐0.587Atraction (en cm²)

OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 73.150 25.840 ‐73.150 ‐25.840

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.038 0.064 ‐0.006 0.049( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 20.6 kN 0.000 0.000 ‐0.021 ‐0.030 0.022 ‐0.015















0.000 0.000 ‐0.040 ‐0.051 0.092 ‐0.018

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 ‐0.912 ‐1.167 2.124 ‐0.421Atraction (en cm²)

OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 61.060 62.100 ‐61.060 ‐62.100

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.462 0.696 0.355 0.587( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 8 kN 0.000 0.000 ‐0.419 ‐0.576 ‐0.311 ‐0.467















0.000 0.000 ‐1.163 ‐1.525 ‐0.850 ‐1.209

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 ‐26.748 ‐35.067 ‐19.557 ‐27.808Atraction (en cm²)

OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 41.980 54.850 ‐41.980 ‐54.850

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.036 0.031 0.012 ‐0.001( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 13.8 kN 0.000 0.000 ‐0.018 ‐0.005 0.006 0.026













et fm limité à 10.856 soit fm = 5 soit une charge linéaire dans le mur de : 261.787 T/mlet K : ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei4Ouvrage de maçonnerie Groupe Mortier K σMax = 3.445 Mpa Pas de T Pas de T ‐0.018 ‐0.005 Pas de T ‐0.001


0.000 0.000 ‐0.031 ‐0.004 0.000 0.133

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 ‐0.718 ‐0.092 0.000 3.064Atraction (en cm²)

OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 55.720 0.000 ‐55.720 0.000
















0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)



Désignation : Bloc droit ‐ Mur 1



Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 496.660 0.000 ‐496.660 0.000









Type de mortier : M5 Résistance à la compression fm : 5 Calcul de l'excentricité : Φ = 1 ‐2 x ei /t avec ei = max (Mid/Nid + einit + ehe ; 0.05 x t) 0.000 0.000 3.509 0.000 ‐4.149 0.000

( Suivant EN 1015‐11) soit ei = 0.025 en tête de mur 0.000 0.000 0.087 0.000 ‐0.073 0.000soit ei = 0.025 en pied de mur






0.000 0.000 ‐0.751 0.000 0.000 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 222.040 0.000 ‐222.040 0.000









Type de mortier : M5 Résistance à la compression fm : 5 Calcul de l'excentricité : Φ = 1 ‐2 x ei /t avec ei = max (Mid/Nid + einit + ehe ; 0.05 x t) 0.000 0.000 7.388 0.000 ‐11.522 0.000

( Suivant EN 1015‐11) soit ei = 0.025 en tête de mur 0.000 0.000 0.012 0.000 ‐0.008 0.000soit ei = 0.025 en pied de mur






0.000 0.000 ‐0.002 0.000 0.000 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 135.290 0.000 ‐135.290 0.000

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.189 0.000 0.112 0.000( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 80 kN 0.000 0.000 ‐0.185 0.000 ‐0.108 0.000













et fm limité à 10.856 soit fm = 5 soit une charge linéaire dans le mur de : 140.823 T/mlet K : ELU ELS Sei1 Sei2 Sei3 Sei4Ouvrage de maçonnerie Groupe Mortier K σMax = 2.816 Mpa Pas de T Pas de T ‐0.185 Pas de T ‐0.108 Pas de T


0.000 0.000 ‐0.593 0.000 ‐0.344 0.000

soit fk = 2.12 Mpa 0.000 0.000 ‐13.646 0.000 ‐7.903 0.000Atraction (en cm²)

OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 21.040 0.000 ‐21.040 0.000
















0.000 0.000 ‐0.456 0.000 ‐0.316 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 38.370 0.000 ‐38.370 0.000

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.724 0.000 0.603 0.000( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 19.9 kN 0.000 0.000 ‐0.684 0.000 ‐0.563 0.000















0.000 0.000 ‐1.450 0.000 ‐1.187 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 19.000 0.000 ‐19.000 0.000
















0.000 0.000 ‐0.072 0.000 ‐0.034 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)



Désignation : Bloc droit ‐ Mur 11 + 16



Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 0.560 0.000 ‐0.560 0.000
















0.000 0.000 ‐0.201 0.000 ‐0.196 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 247.200 0.000 ‐247.200 0.000

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.054 0.000 0.017 0.000( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 19.6 kN 0.000 0.000 ‐0.030 0.000 0.006 0.000















0.000 0.000 ‐0.221 0.000 0.000 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 36.590 0.000 ‐36.590 0.000
















0.000 0.000 ‐1.371 0.000 ‐1.143 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 36.070 0.000 ‐36.070 0.000

Résistance moyenne à la compression moyenne normalisée fb : Rm = Rc . Β 0.000 0.000 0.046 0.000 0.035 0.000( Le coefficient β est fixé à 1.18 pour les blocs de béton ) Valeur de la charge en tête : N id = 5.52 kN 0.000 0.000 ‐0.041 0.000 ‐0.030 0.000















0.000 0.000 ‐0.277 0.000 ‐0.202 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 610.570 0.000 ‐610.570 0.000
















0.000 0.000 ‐0.852 0.000 0.000 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 607.180 0.000 ‐607.180 0.000
















0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 636.460 0.000 ‐636.460 0.000
















0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 528.220 0.000 ‐528.220 0.000
















0.000 0.000 ‐0.947 0.000 ‐0.237 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






Date : 03/04/2017

Type de mur :




0.000 0.000 384.460 0.000 ‐384.460 0.000
















0.000 0.000 ‐1.044 0.000 ‐0.521 0.000


OK


Fe500

σTraction,Max





Longueur comprimée

σcisaillement

σE,Max (en Mpa)

σE,Min (en Mpa)

σE,Max



NEd (en kN)


MEd (en kN.m)






MAITRISE D'OUVRAGE : CCVSS (COMMUNAUTE DE...

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