Leffet dinjection dHlium sur la machine frigorifique

Leffet dinjection dHlium sur la machine frigorifique

Remerciement Je tiens remercier vivement mon tuteur de stage Mr Bchir CHAOUACHI pour mavoir fait partager toute son exprience et ses comptences; pour son soutien, ses conseils prcieux et sa disponibilit en le tmoignant tous mes respects et ma gratitude.

Que soit remercie toute les personnes avec lesquelles jai eu le plaisir de collaborer et les tmoigner toute ma reconnaissance pour lexprience enrichissante et pleine dintrt quelle mont fait vivre durant ce mois au sein de cette Socit et pour le temps quils mont consacr tout au long de cette priode; sachant rpondre toutes mes interrogations.

Jexprime ma grande reconnaissance tous les enseignants et administrateurs de lEcole Nationale dIngnieur de Gabes quont veill nous offrir une bonne formation.

Table des matiresRemerciement.1Chapitre 1: Etude bibliographique..5i.Introduction Gnrale5ii.Machine frigorifique71.Machines simple effet82.Machines double effet93.Performances10iii.Le choix de fluide frigorigne111.Plage de temprature112.Efficacit frigorifique113.Compatibilit avec les huiles de lubrification124.Toxicit125.Compatibilit avec les matriaux de construction126.Nocivit pour lenvironnement137.Cot13iv.Le choix de gaz inerte14v.Diagrammes thermodynamiques utiliss151-Diagramme de Merkel152-Diagramme d'Oldham16Chapitre 2: Conception, modlisation et rsultats i.Description de la Machine frigorifique utilisant ((NH3/H2O)+He)17ii.Principe de fonctionnement18iii.Bilans et relations19iv.Rsultats:22Conclusion..Rfrences......................................................................................................................

Table des figuresFigure 1: Machine frigorifique simple effet8Figure 2: Machine double effet9Figure 3: COP en fonction de la temprature dvaporation10Figure 4: La Tvap en fonction de (rendement de Hirn/rendement de carnot)11Figure 5: diagramme de Merkel relatif au coupleNH3-H20.15Figure 6: diagramme d'Oldham relatif au coupleNH3-H20.16Figure 7: schma de la machine frigorifique17Figure 8: Evolution de pression partielle dammoniac en fonction de la fraction dHlium22Figure 9: Evolution de la temprature dvaporateur en fonction de la fraction dHlium23Figure 10: Evolution de la temprature dvaporateur en fonction de la fraction dHlium24Figure 11: Evolution de la temprature dvaporateur en fonction de la fraction dHlium25

Nomenclature

Symboles unitCOP: Coefficient de performance (-): Dbit (kg/s)P:Pression (bar)Q:Quantit de chaleur (W/m2)T: Temprature (K)XNH3: Fraction molaire dammoniac (-)

IndiceA: AbsorbeurE: Evaporateurg: VapeurG: GnrateurH2O: Eaul: LiquideNH3: AmmoniacR: Rectifieur

Chapitre 1: Etude bibliographique Introduction GnraleJusqu prsent, le conditionnement dair et les rfrigrateurs domestiques fonctionnent principalement suivant les cycles compression, qui ncessitent pour le fonctionnement du compresseur, une dpense dnergie lectrique considrable.Cette voie engendre un puisement progressif des ressources dnergies fossiles et contribue dune faon significative dans la pollution de notre environnement. De ce fait, plusieurs travaux de recherche ont essay de trouver des solutions de remplacement afin de continuer le progrs scientifique, technique et conomique et de protger notre environnement en mme temps. Les systmes alternatifs doivent utiliser donc des fluides frigorignes sains pour lenvironnement et avoir des performances leves permettant de rduire lmission de gaz de leffet de serre. Ces problmes ont donn un regain dintrt aux cycles absorption qui reprsentent une alternative intressante dans ce domaine. Tous les fluides utiliss dans ces cycles sont bnfiques pour lenvironnement que ce soit lammoniac, leau ou les alcools.Un autre souci concernant la technologie de la rfrigration conventionnelle est la disponibilit dnergie. En effet dans les zones rurales o le rseau lectrique conventionnel fait dfaut, le traitement des produits prissables reprsente un srieux problme, plus particulirement dans les pays en voie de dveloppement. Cependant, dans ces pays le potentiel solaire est important, donc, la rfrigration solaire par absorption reprsente une solution prometteuse. Le domaine dapplication de ce type de rfrigration est vaste, citons par exemple: le froid mnager: la conservation des aliments et le rafrachissement des boissons, le froid commercial : la conservation des denres pendant la priode de vente, le froid agro-alimentaire : laiteries, ateliers et conservation de semences de pomme de terre, le froid mdical: conservation de vaccins, des produits pharmaceutiques.La majorit des machines frigorifiques absorption fonctionnent lnergie thermique. Les couples les plus utiliss dans ces machines sont le NH3/H2O et le LiBr/H2O. Cependant, lutilisation de ces mlanges souffre de quelques contraintes comme par exemple le danger de cristallisation sur la circulation des fluides pour le cas de LiBr-eau et la haute pression pour le NH3-eau qui engendre des fuites dammoniac toxique.Le dveloppement de la technologie de ces machines peut tre effectu par des tudes exprimentales dune part et par la modlisation mathmatique dautre part. Cette dernire mthode permet dconomiser du temps et de largent, car elle permet une tude plus souple de linfluence des paramtres sur les performances de toute machine frigorifique base sur le phnomne dabsorption. Vu le changement continu du climat et lpuisement des ressources dnergie au cours de temps, la technologie de refroidissement solaire prend progressivement une grande importance. Donc la disponibilit de lnergie solaire et la demande du froid avaient longtemps inspir des personnes inventer des machines frigorifiques fonctionnant avec lnergie solaire.Dans ce contexte, nous proposons une contribution ltude et lanalyse dune machine frigorifique solaire absorption diffusion fonctionnant avec le mlange eau-ammoniac-Hlium.Cette tude est structure de la manire suivante:Dans le premier chapitre, on a fait une tude bibliographique sur les systmes de production de froid dune manire gnrale et plus particulirement sur les cycles absorption et absorption-diffusion. Une description de ces machines et de ses diffrents composants a t faite ainsi que les proprits des mlanges utiliss. Le deuxime chapitre porte sur la conception et la modlisation dune machine frigorifique absorption-diffusion solaire. Le chapitre trois est consacr linterprtation des rsultats obtenus et la validation du modle dvelopp.On achve ce document par une conclusion et les perspectives.

i. Machine frigorifiqueLinvention de la machine frigorifique absorption continue est attribu le franais Ferdinand Carr (1824-1900) qui breveta en 1859, qui a construit une machine fonctionnant le couple frigorigne : ammoniac absorbant : eau . Leur tude thermodynamique tait en 1913 avec lallemand Edmund Altenkirch et se poursuivit durant la premire moiti du 20 me sicle. Des travaux postrieurs sont faits par litalien Guido Mauri sur ces machines et ceux des sudois von Platen et Munters sur le cycle absorption-diffusion pour les rfrigrateurs absorption sans pompe (en 1920).Dans les annes 40 est apparue, aux Etats-Unis, la machine absorption eau-bromure de lithium, o leau est le frigorigne ; cette adaptation du cycle de Carr est depuis largement utilise en climatisation.Un mlange binaire (fluide de travail) est utilis pour ces machines, dont lun desComposants est beaucoup plus volatil (fluide frigorigne) que lautre (absorbant). Dans ces systmes, la circulation du fluide nest pas due un compresseur mcanique mais par pompe. Le travail mcanique ncessaire donc est trs rduit ; le systme, en contre partie, consomme plus de la chaleur.A ce jour, deux couples sont principalement utiliss :- Eau - Bromure de Lithium (H20/LiBr), leau tant le fluide frigorigne.- Ammoniac - Eau (NH3/H20), lammoniac tant le fluide frigorigne.En gnral, le systme absorption, aux tempratures infrieures 0 C, utilise lecouple [Ammoniac - Eau]. Et, pour les tempratures suprieures 0 C(climatisation), on peut employer le couple [Eau - Bromure de lithium].

Machines simple effetLa plupart des fabricants proposent des machines simple effet dune puissance frigorifique allant de 100 RT 1500 RT, cest dire de 350 kWth environ 5.2 MWth. Ces machines peuvent tre alimentes par de la vapeur 135 205 kPa (1 2 bar) et une temprature de 110 120C. Ces machines peuvent tre galement alimentes avec de leau chaude une temprature de 115 a 150C et une pression maximale de 9 bar. Le COP obtenu est situ entre 0.6 et 0.7.La consommation de vapeur dune machine simple effet est approximativement de 2.3Kg/h par kWth. La consommation deau chaude est de 30 72 Kg/h par kWth, suivant les diffrences entre la temprature haute et la temprature basse.

Figure 1: Machine frigorifique simple effet

Machines double effetLes machines double effet ont peu prs les mmes capacits que les machines simple effet. Les puissances frigorifiques les plus basses proposes par quelques fabricants sont un peu plus leves : 200 RT pour un fabriquant et 350 RT pour une autre (700 kWth et 1200 kWth respectivement). Le vapeur apparat tre la source dnergie la plus utilise. La pression de la vapeur doit tre situe entre 10 et 11 bar, ou 1000 1100 kPa, pour une temprature comprise entre 175 et 185C.Selon les informations recueillies, il est aussi possible dalimenter une machine double effet avec de leau chaude, la temprature doit tre situe entre 155 et 205C. Le coefficient de Performance dans chaque cas est situ entre 0.9 et 1.2. La consommation de vapeur de la machine double effet est denviron 1.4 kg/h par kWth.

Figure 2: Machine double effet PerformancesLefficace thermique est dtermine par le coefficient de performance (COP) qui sexprime par le rapport entre lnergie frigorifique fournie et lnergie consomme. Les systmes simple effet ont un COP denviron 0.7 ; les systmes double effet ont un COP denviron 1.1. Cela signifie que la tour de refroidissement utilise pour un systme double effet une taille rduite par rapport celle utilise pour un systme simple effet (denviron 40%).La complexit des systmes double effet augmente sensiblement leur cot par rapport aux systmes simple effet. Les puissances fournies par les systmes double effet vont de 400 1000 RT. Toutes les machines absorption commercialises rejettent la chaleur travers une tour de refroidissement. Dans la plupart des cas les tempratures dans le circuit de refroidissement de la tour sont de 32/37C. Les machines eau chaude basse temprature de Sanyo et Yazaki exigent une temprature plus basse: 30/35C.

Figure 3: COP en fonction de la temprature dvaporationii. Le choix de fluide frigorigneLe choix du fluide frigorigne est dict par un ensemble de contraintes thermodynamiques et technologiques, dont on va discuter les principales :Plage de temprature Le fluide doit tre tel que TF et TC soient comprises entre le point triple et le point critique. De plus, il est souhaitable que P1= Psat (TF) soit suprieure la pression atmosphrique (pour viter des rentres dair dans le systme, et pour rduire lencombrement PFV/ P1), et que P2 = Psat(TF) soit infrieure 2 MPa. Enfin, il est souhaitable davoir Pcond/Pevap aussi faible que possible, dune part pour des raisons de cot du compresseur, et dautre part pour limiter la temprature T2 en fin de compression, qui doit tre compatible avec la stabilit thermique et chimique du fluide. Efficacit frigorifique Il est videmment avantageux davoir une efficacit frigorifique aussi leve que possible, ce qui implique de maximiser le rendement exgtique. Ce dernier ne dpend que du fluide et des tempratures des sources.

Figure 4: La Tvap en fonction de (rendement de Hirn/rendement de carnot)Compatibilit avec les huiles de lubrification Un problme spcifique se pose si la solubilit de lhuile dans le fluide varie fortement avec la temprature, savoir la sparation de deux phases liquides dans lvaporateur.Toxicit Les fluides sont classs en 6 groupes de toxicit dcroissante. Certains fluides employs abondamment dans le pass ont t abandonns en raison de leur grande toxicit (SO2). Les rfrigrants utiliss dans les appareils domestique doivent tre non toxiques.Compatibilit avec les matriaux de construction Le rfrigrant doit tre physiquement et chimiquement inerte vis--vis des matriaux de construction.

Nocivit pour lenvironnement Bien que le cycle frigorifique compression de vapeur soit ferm, des fuites de rfrigrant peuvent se produire, en particulier lors du dmantlement de linstallation. Il importe donc quil soit aussi peu nocif que possible pour lenvironnement.Cot Pour les grandes installations, le cot du rfrigrant est important.En raison de ces diverses contraintes, une trs grande varit de fluides sont utilisscomme rfrigrants. Les plus rpandus sont certainement les hydrocarbures fluorssaturs connus sous le nom commercial de fron, ou encore de chloro-fluoro-carbones (CFC).On les dsigne selon la nomenclature R-i jkBr, due lInstitut International du Froid,Avec i = nombre datomes de carbone 1 j = nombre datomes dhydrogne + 1 k = nombre datomes de fluor r = nombre datomes de bromePar consquent, les rfrigrants deux chiffres sont ceux comprenant un seul atome de carbone, p. ex. R-22 pour C H Cl F2. La prsence du fluor rend ces composs trs stables, ininflammables et non toxiques. Ils sont compatibles avec les matriaux de construction, certaines huiles et les lastomres. Leur trs grande stabilit, en particulier des composs sans atome dhydrogne, estgalement lorigine de leur principal dfaut principal dfaut, car ils diffusent sanstre dcomposs jusqu la stratosphre, o ils sont dcomposs par des ractionsphotochimiques, librant du chlore qui ragit avec lozone stratosphrique. Cetinconvnient est entirement vit avec les composs ne contenant pas de chlore,appels HFC.Des composs de masse molculaire leve, trs fluors, sont en cours dtude etde dveloppement pour les applications aux pompes chaleur, mais aussi aux cyclesmoteurs, p. ex. le C4F8.Les rfrigrants fluors ont t trs largement tudies, et leurs proprits thermodynamiques sont publies par les producteurs et divers organismes scientifiques. Des tables informatises sont notamment disponibles sur le TESTCenter.Outre les frons, le rfrigrant le plus employ est lammoniac, qui offre lavantagedune production frigorifique nette beaucoup plus leve, et donc requiert des dbits plus faibles pour une puissance frigorifique nette donne. Il est galement peu coteux, ce qui explique quil est encore largement utilis pour les installations de moyenne et de grande puissance, malgr sa toxicit et une certaine ractivitchimique (il corrode le cuivre).Le choix de gaz inerteAmlioration du cycle : Cycle dabsorption-diffusion, le gaz frigorigne est entran par un gaz inerte, la pression totale reste la mme partout, seule varie la pression partielle du fluide frigorigne.La prsence de ce gaz inerte implique, lors de labsorption et lvaporation, une rsistance en phase gazeuse: la diffusion dans le gaz inerte constitue la rsistanceprincipale au transfert de matire. Amonniac + H2O + NH3 Puisquil ny a aucune pice mobile dans lunit, le systme absorption-diffusion est silencieux et fiable. Il est donc souvent employ dans des chambres, des bureaux, et dans les zones arides et isoles.Maiya [7] a prsent une simulation du cycle absorption-diffusion NH3-H2O-He, eta montr que lutilisation de lhlium est plus importante que celle de lhydrogne bien quelle exige une taille plus leve de propulsion en raison de sa plus grande viscosit.Cette tude a prouv quune pression de fonctionnement plus leve provoque unediminution du COP.Lhlium sest avr prfrable lhydrogne comme un gaz inerte pour le cycle. LeCOP dun systme fonctionnant avec lhlium est plus lev (jusqu' 40 %) que lemme systme fonctionnant avec lhydrogne.Diagrammes thermodynamiques utiliss1- Diagramme de MerkelLe diagramme de Merkel permet une tude complte de la machine absorption, car il fournit les bilans thermiques des diffrents appareils du circuit par lecture directe des diffrences d'enthalpie. L'axe des abscisses est gradu en concentrations de la phase liquide et l'axe des ordonnes en enthalpies .il comporte, la partie infrieure, des rseaux d'isothermes et d'isobares, de mme que des courbes d'gale concentration de la phase vapeur en quilibre avec la phase liquide ; la partie suprieure, des courbes de rfrence permettent, en partant d'un point d'quilibre dtermin dans la partie infrieure, de dfinir les caractristiques de la phase vapeur.

Figure 5: diagramme de Merkel relatif au coupleNH3-H20.

2- Diagramme d'Oldham C'est le diagramme le plus utilis et le plus pratique pour une tude d'une machine absorption, L'axe des abscisses est gradu en (1/T) et l'axe des ordonnes en (Log P). Dans ce systme de coordonnes, les courbe traduisant l'quilibre du systme binaire dans la phase vapeur aussi bien que dans la phase liquide sont, trs peu de chose prs, des droites. La droite de teneur (100 %) correspond l'quilibre liquide-vapeur de l'ammoniac pur, la droite de teneur (0 %) l'quilibre liquide-vapeur de l'eau pure.

Figure 6: diagramme d'Oldham relatif au coupleNH3-H20.

Chapitre 2: Conception, modlisation et rsultats 1. Description de la Machine frigorifique utilisant ((NH3/H2O)+He)

Figure 7: schma de la machine frigorifiqueCette machine est compose de: Un gnrateur Un condensateur Un vaporateur Un absorbeur Un changeur gaz-gaz Un changeur de prchauffe Un rectifieur Un sparateur Deux manomtres de pression Deux dbitmtres Un bac de stockage Des thermocouples Une pompe de circulation dhuilePrincipe de fonctionnementDans sa version simple, la machine absorption est constitue dun vaporateur, un condenseur, un absorbeur, un gnrateur et une pompe de solution.Lunit, illustre par la figure ci-dessus, est charge par lammoniac, leau et lhlium une pression bien dtermine pour condenser lammoniac la temprature ambiante.Au fur et mesure que la temprature du gnrateur augmente les bulles de vapeur dammoniac commencent se former. Ces bulles, qui auront un mouvement ascendant le long du tube du gnrateur, entranent avec eux la solution pauvre. Cette solution passe par la suite vers labsorbeur, tandis que la vapeur dammoniac, et avant dtre envoye vers le condenseur, passe vers le rectifieur o sera condense la quantit deau vapore au niveau du gnrateur. Lvaporateur est aliment par la vapeur dammoniac et aussi par lhlium. Le processus dvaporation de lammoniac saccompagne de labsorption labsorption dune quantit de chaleur de lespace environnant, ce qui engendre par la suite labaissement de la temprature lintrieur du milieu environnant.Le mlange ammoniac et hlium vapeur passe de lvaporateur vers labsorbeur o il sera en contact avec la solution pauvre qui absorbe la vapeur dammoniac alors que lhlium retourne vers lvaporateur. Lhlium circule en permanence entre labsorbeur et lvaporateur. La solution riche en ammoniac produite au niveau de labsorbeur revient vers le gnrateur et un autre cycle recommence de nouveau.La circulation du liquide dans tous les composants de lunit est assure par le mouvement thermosiphon. Il faut noter que labsorbeur et le condenseur sont refroidis par convection naturelle.Les fluxes de chaleur dans le cycle base sont les suivants :La chaleur est fournie, le froid est produit, basse temprature.La chaleur est rejete dans le condenseur un niveau de temprature intermdiaire.La chaleur est rejete de labsorbeur aussi un niveau de temprature intermdiaire.La chaleur est fournie au gnrateur une temprature leve.Le cycle fondamental peut tre modifi de plusieurs faons. Une, sera dutiliser toutes les possibilits pour rcuprer le chaleur dans le cycle afin damliorer lefficacit du systme.Quand toutes les possibilits de rcupration de la chaleur ont t utilises, on obtient un coefficient de performance dapproximativement 0.6 pour le systme eau-ammoniaque.Des amliorations peuvent tre obtenues si lon utilise la chaleur provenant de la vapeur du fluide frigorigne au condenseur dun premier gnrateur pour prchauffer le fluide dun second gnrateur. Lefficacit dun tel systme appele double effet sen trouve accrue de manire significative.Bilans et relationsPompes bullesLa pompe bulles est parcourue par trois flux de matires un entrant et deux sortant et un flux dnergie (courants 1,2 et 3)*bilan de matire global3+ 2 = 1*bilan partiel sur lammoniac3.x3+ 2.y2 = 1.x1 = - 1.h1 + 3.h3 + 2.h2 = QgSparateurle sparateur est parcouru par cinq flux de matire, trois entrants et deux sortants (courants 2,3,4,5 et 6)*bilan de matire global4 + 5 = 2 + 3 + 6

*bilan partiel sur lammoniac 5.x5 + 4.x4 = 3.x3 + 2.y2 + 6.x6* bilan nergtique-5.h5 - 4.h4 + 3.h3 + 2.h2 + 6.h6 = 0RctifieurLe rectifieur est parcouru par trois flux de matire, un entrant et deux sortants et un flux dnergie (courants 4,6 et 7)*Bilan de matire global6 + 7 = 4*Bilan partiel sur lammoniac 7 = 4.y4*Bilan nergtique - 7.h7 - 6.h6 + 4.h4 = QreCondenseur: le condenseur est parcouru par deux flux de matire: un entrant, un sortant et un flux dnergie (courants 7 et 8)*bilan de matire global7 = 8*bilan nergtique7.h7 - 8.h8 = QcEvaporateur: lvaporateur est parcouru par trois flux de matire, deux entrants, un sortant et un flux dnergie (courants 8,9 et 10)*bilan de matire global 10 = 8 + 9*bilan partiel sur lammoniac10.y10 - 9.h9 - 8.h8 = QeEchangeur gaz-gaz: lchangeur gaz-gaz est parcouru par deux flux entrants et deux flux sortants (courants 9,10,11 et 15)*bilan de matire global9 + 11 = 10 + 15*bilan nergtique11.h11 - 10.h10 = QechAbsorbeur: labsorbeur est parcouru par quatre flux de matire: deux entrants, deux sortants et un flux de chaleur ( courants 11,12,14 et 15)*bilan de matire global12 + 11 = 14 + 15 *bilan partiel sur lammoniac 12.x12 + 11.y11 = 14.x14 + 15.h15*bilan nergtique12.h12 + 11.h11 - 14.h14 - 15.h15 = QaBack de stockage: le back de stockage est parcouru par deux flux de matire: un entrant et deux sortants (courants 13,11 et 14) si on ne tient pas compte du flux 11.*bilan de matire global14 = 13*bilan partiel sur lammoniac14.x14 = 13.x13*bilan nergtique 14.h14 - 13.h13 = 0

Rsultats:A laide de logiciel MATLAB on aboutit aux les rsultats ci-dessous:*Effet de la fraction dHlium sur la Pression totale

Figure 8: Evolution de pression partielle dammoniac en fonction de la fraction dHliumNote: on remarque que lorsque la fraction de lHlium augmente la pression partielle de lammoniac diminue. Cette diminution est due leffet de lHlium: il assure une pression totale constante, la pression totale gale la pression de lammoniac plus la pression de lhlium donc si la pression dhlium augmente la pression dammoniac diminue pour maintenir la pression globale constante.

*Effet de la fraction dHlium sur la temprature dvaporateur .

Figure 9: Evolution de la temprature dvaporateur en fonction de la fraction dHlium

Note: on remarque que lorsque la fraction de lHlium augmente la temprature dvaporateur diminue. Cette diminution est due a leffet de lHlium: quantit de chaleur va tre absorb vers lextrieur qui engendre une diminution de la temprature.

*Effet de la fraction dHlium sur la quantit de chaleur dvaporateur Figure 10: Evolution de la temprature dvaporateur en fonction de la fraction dHliumNote: on remarque que lorsque la fraction de lHlium augmente la quantit de chaleur absorb au niveau de lvaporateur. Cette augmentation est due leffet de lHliumsur la temprature de lvaporateur. On sait que la quantit de chaleur gale au dbit de vapeur multipli par la chaleur latente Qe=mv*Lve(Te).On sait aussi que la chaleur latente est inversement proportionnelle lvolution de la temprature au niveau de lvaporateur cest qui montre la figure ci-dessus. *Effet de la fraction dHlium sur le coefficient de performance (COP)

Figure 11: Evolution de la temprature dvaporateur en fonction de la fraction dHliumNote: on remarque que lorsque la fraction de lHlium augmente le coefficient de performance de la machine frigorifique. Cette augmentation est due leffet de lHliumsur la quantit de chaleur absorb au niveau de lvaporateur. On sait que le coefficient de performance de la machine frigorifique gale au quantit de chaleur absorb au niveau de lvaporateur divis par la quantit de chaleur au niveau de gnrateur COP=Qe/QG .On sait avant que Qe augmente et QG maintenue constante qui provoque laugmentation de coefficient de performance COP.CONCLUSIONAu cours de ce travail, on a effectu une tude bibliographique sur les techniques de principes de fonctionnement. Dautre part, on a prsent les proprits des couples production de froid et plus prcisment sur les cycles absorption-diffusion et leurs frigorigne-absorbant et leurs critres de choix. Par la suite, on a fait une conception dune machine frigorifique solaire absorption-diffusion moyennent les bilans des matires, dnergies et une tude hydrodynamique, nous avons pu dterminer, les diffrents flux de matire et de chaleur.Enfin, on a fait une modlisation par le logiciel MATLAB de diffrentes quantits en fonction de fraction molaire dHlium.La simulation numrique nous a permis de: Dtudier linfluence de fraction dHlium sur la temprature de lvaporateur. Dtudier linfluence de fraction dHlium sur la pression partielle dammoniac. Dtudier linfluence de fraction dHlium sur la quantit de chaleur absorb au niveau de lvaporateur. Dtudier linfluence de fraction dHlium sur le coefficient de performance.

Rfrences SAID I. Simulation dune machine frigorifiusque solaire absorption diffusion.Mastre ., E.N.I.G, 2007/2008.DRIDI J. Conception, Dimensionnement et exprimentation dune machine frigorifique a absorption-diffusion.Mastre ., E.N.I.G, 2010/2011.JARRAY A. Contribution ltude des cycles absorption-diffusion. Applications la rfrigration solaire .Mastre ., E.N.I.G, 2012/2013.M.Conde Engineering 2004. Thermophysical Properties of (NH3 +H2O) solutions for the industrial design of absorption refregiration equipement. BOUALIA HassanPage 4