Informations techniques relatives aux éléments d’assemblage1 Eléments d’assemblage en acier1.1 Matériaux pour éléments d’assemblage1.2 Propriétés mécaniques des vis en acier

Définitions1.2.1 Essai de traction1.2.2 Résistance à la traction Rm (N/mm2)1.2.3 Limite d’élasticité Re (N/mm2)1.2.4 Limite d’allongement 0,2 % Rp0,2 (N/mm2)1.2.5 Classes de résistance1.2.6 Allongement à la rupture A5 (%)1.2.7 Dureté et essai de dureté

1.3 Classes de résistance des vis1.3.1 Forces d’essai1.3.2 Propriétés des vis en cas de températures

élevées1.4 Classes de résistance pour écrous1.5 Assemblage vis/écrous

1.5.1 Remarques concernant les écrous en acier1.5.2 Résistance à l’arrachement des écrous présen

tant une hauteur nominale ≥ 0,5 d et ≤ 0,8 d (selon DIN EN 20898, Partie 2)

1.6 Couple de serrage et forces de précontrainte pour vis métriques 1.6.1 Couple de serrage et forces de précontrainte pour

– Vis de retenue et écrous– Vis à collerette et écrous

1.6.2 Propriétés mécaniques des goujons(selon ISO 898, Partie 5)

1.7 Identification des vis et écrous1.8 Filets en inches – Tableau des correspondances

inch/mm

2 Eléments d’assemblage résistants à la rouille et aux acides

2.1 Propriétés mécaniques2.1.1 Résistance des vis en acier inoxydable2.1.2 Contraintes à la limite élastique des vis sans tête2.1.3 Propriétés des vis en acier inoxydable face à

des températures élevées2.1.4 Valeurs indicatives pour couples de serrage

2.2 Résistance à la corrosion de A2 et A42.2.1 Corrosion par abrasion de la surface2.2.2 Piqûre de corrosion2.2.3 Corrosion par contact2.2.4 Corrosion par tapure de contraintes2.2.5 A2 et A4 dans des milieux corrosifs2.2.6 Formation de rouille erratique

2.3 Identification de vis et écrous inoxydables

3 Informations DIN-ISO

4 Fabrication4.1 Fabrication des vis et écrous4.2 Façonnage sans enlèvement de copeaux – façonnage

à froid4.3 Façonnage sans enlèvement de copeaux – façonnage

à chaud4.4 Façonnage par enlèvement de copeaux4.5 Traitement thermique

4.5.1 Trempe4.5.2 Cémentation4.5.3 Recuit (trempage)

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5 Protection de la surface des vis en acier5.1 Système de désignation selon EN ISO 40425.2 Résistance à la corrosion en fonction des couches

protectrices5.2.1 Comparaison entre les résistances de diverses

passivations á l’aide de l’essai de corrosion aubrouillard salin (DIN 50021)

6 Dimensionnement des assemblages métriques en acier

7 Vis pour la construction métallique7.1 Que signifie assemblage HV?7.2 Dimensions et longueurs de serrage7.3 Corrosion atmosphérique du zinc7.4 Assemblages selon DIN 18800 (nov. 1990)7.5 Montage/Précontrainte7.6 Contrôle7.7 Produits de construction réglementés conformément à la

liste A des produits et des normes de la construction - Partie17.8 Remarque concernant le certificat d’essai 3.1 B7.9 Vis à tête hexagonales selon DIN 79908 Vis à tôle et vis auto-taraudeuses8.1 Assemblage par vis à tôle8.2 Filetages pour vis à tôle8.3 Assemblages par vis pour vis autotaraudeuses selon

DIN 7500 (1 et 2)8.4 Vissage direct dans les métaux avec des vis autotarau-

deuses9 Vis autoforeuse ZEBRA pias/piasta9.1 Avantage et utilité des vis autoforeuses ZEBRA pias9.2 Choix de la longueur de la pointe de perçage9.3 Choix du matériau composant la vis9.4 Exemple de choix d’une vis ZEBRA pias lorsque les

sollicitations sont connues9.4.1 Contrainte de traction9.4.2 Contrainte de cisaillement

9.5 Sollicitations pour vis Zebra pias9.6 Sollicitations pour vis Zebra piasta9.7 Vis à ailettes Zebra pias

9.7.1 Principe de fonctionnement des vis à ailettes pias9.7.2 Utilisation des vis à ailettes piasta

10 Technique du rivetage10.1 Technique d’application10.2 Termes et grandeurs mécaniques10.3 Défauts10.4 ABC de la technique de rivetage11 Recommandations pour la construction11.1 Entraînements intérieurs pour vis11.2 Valeurs indicatives pour le facteur de serrage αA11.3 Exemples (précontraintes et couples de serrage)11.4 Homologation générale de construction en piscine couverte11.5 Assemblage de différents éléments /Corrosion par contact11.6 Vissage de plastiques thermoplastiques11.7 Forces de cisaillement statiques pour assemblages

par goupille de serrage11.8 Couples de serrage recommandés pour les rondelles

de calage

12 Tableaux de comparaison12.1 Tableaux de comparaison des duretés

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– DIN EN ISO 898-1,Propriétés mécaniques des éléments d’assemblage enacier au carbone et acier allié, Partie 1 : Vis

– DIN EN 20898 Partie 2 (ISO 898 Partie 2),Propriétés mécaniques des éléments d’assemblage,Partie 2 : Ecrous

Ces normes définissent le matériau à utiliser, les spécifica-tions, les propriétés des éléments finis ainsi que les tests etméthodes d’essai à leur appliquer.

Des matériaux différents sont utilisés en fonction des différentes classes de résistance, comme indiqué dans le tableau ci-dessous.

1. Eléments d’assemblage en acier

1.1 Matériaux pour éléments d’assemblage

Le matériau utilisé est déterminant pour la qualité des éléments d’assemblage (vis, écrous et pièces accessoires).Si des défauts surviennent dans le matériau utilisé, l’élé-ment d’assemblage fabriqué à partir de ce matériau nepeut plus répondre aux sollicitations qu’il doit subir.

Les principales normes relatives aux vis et aux écrous sont les suivantes:

Tableau 1: Extrait de DIN EN ISO 898 Partie 1

Classe Composition chimique Tempé- Aciersde (Pourcentage en masse) ture de les plus

résistance Matériau et traitement thermique (Analyse sur produit) revenu importants

C P S B a) °Cmin. max. max. max. max. min.

3.6 – 0,20 0,05 0,06 – Q St 36-3,4.6 – 0,55 0,05 0,06 – Q St 38-34.8

Acier au carbone5.6 0,13 0,55 0,05 0,06 Cq22, Cq355.8 – 0,55 0,05 0,06 –6.8 Cq22, Cq358.8 Acier au carbone avec additifs (tels que B, Mn ou Cr), 0,15 0,40 0,035 0,035

trempé et revenu425

Acier au carbone, trempé et revenu 0,25 0,55 0,035 0,035

9.8 Acier au carbone avec additifs (tels que B, Mn ou Cr), 0,15 0,35 0,035 0,035trempé et revenu 425Acier au carbone, trempé et revenu 0,25 0,55 0,035 0,035

10.9 Acier au carbone avec additifs (tels que B, Mn ou Cr), 0,15 0,35 0,035 0,035 340trempé et revenu

10.9 Acier au carbone, trempé et revenu 0,25 0,55 0,035 0,035Acier au carbone avec additifs (tels que B, Mn ou Cr), 0,20 0,55 0,035 0,035

425trempé et revenuAcier allié, trempé et revenu g) 0,20 0,55 0,035 0,035

12.9 Acier allié, trempé et revenu g) 0,28 0,50 0,035 0,035 380

19Mn B4, 22 B2, 35 B2,Cq45, 38 Cr2,

46 Cr2,41 Cr4

a) La teneur en B peut atteindre 0,005%, à condition que le bore nonactif soitcontrôlé par du titane et/ou de l’aluminium.

b) Pour ces classes de résistance, l’acier de décolletage est toléré si teneursmaximales en phosphore, soufre et plomb ne dépassent pas valeurs suivantes:soufre: 0,34%, phosphore: 0,11%, plomb: 0,35%.

c) Si les diamètres nominaux sont supérieurs à 20 mm, il peut être nécessaire d’utiliser un matériau prévu pour les classes de résistance pour garantir unetrempabilité suffisante.

d) Les aciers au carbone avec du bore et une teneur en carbone inférieure à 0,25% (analyse de fusion) doivent présenter une teneur en manganèse d’au moins 0,60% pour la classe de résistance 8.8 et 0,70% pour les classes de résistance 9.8 et 10.9.

e) Pour les produits de ces aciers, l’indicateur de la classe de résistance doit êtresouligné (cf. chapitre 9). 10.9 doit atteindre toutes le propriétés fixées dans letableau 3. La température de revenu plus faible pour 10.9 entraîne toutefois

un processus de relaxation de la contrainte différent à hautes températures.f) Le matériau de ces classes de résistance doit être suffisamment trempable,

de sorte que dans l’âme du filet, une teneur en martensite d’env. 90% à l’état trempé soit présente avant les le revenu..

g) L’acier allié doit contenir au moins l’un des composants d’alliage suivants(dans les quantités indiquées) : chrome 0,30%, nickel 0,30%, molybdène0,20%, vanadium 0,10%. Lorsque deux, trois ou quatre éléments sont com-binés à des proportions inférieures à celles indiquées ci-dessus, la valeur limite à utiliser inférieure à 0,25% (analyse de fusion) doivent présenter uneteneur en pour la classification est de 70% de la somme des valeurs indiquéesci-dessus pour les deux, trois ou quatre éléments concernés.

h) Dans la classe de résistance 12.9, une couche blanche enrichie en phosphore,déterminable métallographiquement, n’est pas admise sur des surfaces sou-mises à des forces de traction.

i) La composition chimique et la température de revenu sont en cours d’étude.

35 B2, 34 Cr4,37 Cr4, 41 Cr435 B2, 34 Cr4,37 Cr4, 41 Cr4

Cr4, 41 Cr4,34CrMo4,42 Cr Mo4,

34 Cr Ni Mo 6,30 Cr Ni Mo 8

0,003

d)

d)

d)

d)

b)

b)

b)

b)

b)

c)

e) f)

f)

f)h) i)

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Numèro additionnel "-2" pour l’identification de la classe de rèsistance

Le numéro additionnel -2 (Classes de 4.6-2 / 5.6-2 /5.2) permettant de spécifier la classe de résistanceexclut l’acier Thomas. De plus, une énergie absorbée auchoc minimale de 25 Joules (éprouvette à entaille à Uconforme aux normes ISO) est prescrite (cf. aussi DIN267 Partie 13). Le procédé Thomas consiste en uneméthode de production de l’acier, également appeléeaffinage pneumatique ou au vent.

1.2 Propriétés mécaniques des vis en acier

Ce chapitre donne un bref aperçu des méthodes uti-lisées pour fixer et déterminer les propriétés mécani-ques des vis. Ce faisant, nous nous référerons aux valeurs caractéristiques et aux grandeurs nominalesles plus usuelles.

1.2.1 Essai de traction

L’essai de traction permet de déterminer des valeurscaractéristiques importantes pour les vis telles que larésistance à la traction Rm, la limite d’élasticité Re, la limite d’allongement 0,2% Rp0,2 et l’allongement à larupture A5 (%). On fait la distinction entre «essai detraction sur vis arrachées» et «essai de traction sur visentières» (DIN EN ISO 898 Partie 1).

Diagramme contrainte-déformation d’une vis de laclasse de résistance 4.6 (qualitatif)

Fig. C

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Essai de traction sur vis arrachées

Fig. A

Essai de traction sur visentières

Fig. B

1.2.2 Résistance à la traction Rm (N/mm2)

La résistance à la traction Rm indique à partir de quellecontrainte de traction la vis est en droit de rompre. Onla détermine à partir de la force maximale et de la sec-tion correspondante. La rupture ne doit se faire qu’auniveau de la tige ou du filet, mais non au niveau de latransition entre tête et tige.

Résistance à la traction en cas de rupture au niveau dela tige cylindrique (vis enlevée ou entière):Rm = force de traction maximale/superficie de la section= F/So [N/mm2]

Résistance à la traction en cas de rupture au niveau dufilet:Rm = force de traction maximale/section de résistance = F/A [N/mm2]

As section de résistance

1.2.3 Limite d’élasticité Re (N/mm2)

Conformément à DIN EN ISO 898 Partie 1, la limited’élasticité précise ne peut être déterminée qu’à partird’échantillons arrachés (Exception: vis résistant à la rouille et aux acides, groupes d’acier A1-A5). La limited’élasticité indique à partir de quelle contrainte la forcede traction reste pour la première fois constante ou diminue, malgré une augmentation de l’allongement.Elle représente la transition du domaine élastique au domaine plastique. La figure C montre le comportementqualitatif d’une vis 4.6 (acier tendre) sur un diagrammecontrainte-déformation.

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1.2.4 Limite d’allongement 0,2% Rp0,2 (N/mm2)

Cette valeur caractéristique est utilisée pour les visavec une transition permanente du domaine élastiqueau domaine plastique (vis à haute résistance telles que10.9), car la limite d’élasticité ne peut que difficilementêtre déterminée. La limite d’allongement 0,2% Rp0,2

correspond à la contrainte pour laquelle un allonge-ment irréversible de 0,2% est atteint. Le diagrammecontrainte-déformation de la figure D ci-dessous montre l’évolution qualitative de la contrainte pourune vis 10.9.

1.2.5 Classes de résistance

Les vis sont identifiées par des classes de résistancequi permettent de connaître très facilement la rési-stance à la traction Rm et la limite d’élasticité Re

(ou la limite d’allongement 0,2% Rp0,2).

Exemple:

Vis 8.8

1. Détermination de Rm :Multiplier le premier chiffre par 100.

➝ Rm = 8 x 100 = 800 N/mm2

2. Détermination de Re ou Rp0,2:

Multiplier le premier chiffre par le deuxième chiffre;puis, multiplier le résultat par 10. ➝ Re = (8 x 8) x 10 = 640 N/mm2

1.2.6 Allongement à la rupture A5 (%)

L’allongement à la rupture est une valeur caractéri-stique importante pour juger de la déformabilité d’unmatériau; lors de la sollicitation, il peut conduire jusqu’à la rupture de la vis.

L’allongement à la rupture est déterminé sur des visarrachées qui présentent une longueur de tige définie(exception: vis résistant à la rouille et aux acides, grou-pes d’acier A1-A5). L’allongement plastique durableest indiqué en pourcentage et se calcule selon la for-mule suivante

A5 = (Lu–Lo) / Lo x 100%

Lo est la longueur définie avant l’essai de traction Lo = 5 x do

Lu est la longueur avant la rupturedo est le diamètre de la tige avant l’essai de traction

Exemple d’un échantillon proportionnel

Fig. E

Diagramme contrainte-déformation d’une vis de laclasse de résistance 10.9 (qualitatif)

Fig. D

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Pour les vis, l’essai de dureté Vickers englobe toutes leszones de dureté.

Dans la pratique, les essais de dureté les plus importants sont:

leur indicative, étant donné qu’une comparaisonexacte des résultats n’est possible que si les méthodeset les conditions sont identiques.

Comparaison des indications de dureté

Le graphique suivant (Fig. F) s’applique aux aciers etcorrespond aux tableaux de comparaison des duretésde la norme DIN 50150. Ces tableaux n’ont qu’une va

Essai Dureté Vickers HV Dureté Brinell HB Dureté Rockwell HRCDIN EN ISO 6507 DIN EN ISO 6506 DIN EN ISO 6508

Empreinte Pyramide Sphère Cône

Fig. F: Comparaison des indications de dureté

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1.2.7 Dureté et essai de dureté

Définition:

La dureté est la résistance qu'un corps oppose à la pénétration d'un autre corps plus dur.

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1.3 Classes de résistance des vis

Les classes de résistance des vis permettent de décrire lespropriétés mécaniques et physiques des vis et des écrous.Pour les vis, elles se divisent en 10 classes (cf. tableau 2)

pour lesquelles des propriétés telles que la résistance à la traction, la dureté, la limite d’élasticité, l’allongement à la rupture etc. sont répertoriées.

Classe de résistancePoint Propriété mécanique et physique 3.6 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8a 9.8b 10.9 12.9

d ≤ d >16 mmc 16 mmc

5.1 Résistance nom. à la traction Rm,NennN/mm2 300 400 500 600 800 800 900 1000 1200

5.2 Résistance nom. à la traction Rm,mind,eN/mm2 330 400 420 500 520 600 800 830 900 1040 1220

5.3 Dureté Vickers HV min. 95 120 130 155 160 190 250 255 290 320 385F ≥ 98 N max. 220f 250 320 335 360 380 435

5.4 Dureté Brinell HB min. 90 114 124 147 152 181 238 242 276 304 366F = 30 D2

max. 209f 238 304 318 342 361 414

5.5 Dureté Rockwell HRmin.

HRB 52 67 71 79 82 89 – – – – –

HRC – – – – – – 22 23 28 32 39

max.HRB 95,0f 99,5 – – – – –

HRC – – 32 34 37 39 44

5.6 Dureté de surface max. – gHV 0,3

5.7 Limite d’éalsticité inférieure nom 180 240 320 300 400 480 – – – – –

ReLh en N/mm2 min 190 240 340 300 420 480 – – – – –

5.8 Limite d’allongement 0,2% nom – 640 640 720 900 1080

Rp 0,2i en N/mm2 min. – 640 660 720 940 1100

5.9 Tension sous Sp/ReL oula force d’essai Sp/Rp 0,2

0,94 0,94 0,91 0,93 0,90 0,92 0,91 0,91 0,90 0,88 0,88

Sp 180 225 310 280 380 440 580 600 650 830 970

5.10 Moment de rupture MB Nm min. – Cf. ISO 898-7

5.11 Allongement à la rupture A % min. 25 22 – 20 – – 12 12 10 9 8

5.12 Striction à la rupture Z % min. – 52 48 48 44

5.13 Résistance sous charge de Les valeurs indiquées sous «résistance sous charge de traction oblique» pour les vis entièrestraction obliquee (et non les goujons) doivent atteindre au moins les valeurs minimales indiquées au point 5.2.

5.14 Energie de choc KU J min. – 25 – 30 30 25 20 15

5.15 Indice de résilience de la tête pas de rupture

5.16 Hauteur minimale de la zone – 1/2 H1 2/3 H1 3/4 H1entaillée décarburée E

Profondeur maximale mm – 0,015de la décarburation G

5.17 Dureté après recuite – Chute de dureté 20 HV max

5.18 Etat de la surface En conformité avec ISO 6157-1 ou ISO 6157-3, si ces normes s’appliquent

a Pour les vis de la classe de résistance 8.8 avec un diamètre de filetage de d ≤ 16 mm, le risque d’arrachement est plus élevé pour les écrous, lorsque l’assemblage par vis est serrée au-delà de la force d’essai. Il est recommandé de se référer à la norme ISO 898-2.

b La classe de résistance 9.8 ne s’applique que pour les diamètres nominaux de filet de d ≤ 16 mm.c Pour les vis en acier, la limite se situe à 12 mm.d Les résistances minimales à la traction s’appliquent aux vis de longueur minimale l ≥ 2.5 d. Les duretés minimales s’appliquent aux vis d’une

longueur nominale l ≥ 2.5 d et pour les produits qui ne peuvent pas être testés à l’essai de traction (en raison de la forme de la tête par exemple).e Pour les essais sur vis entières, les forces à la rupture, utilisées pour le calcul de Rm, doivent correspondre aux valeurs dans les tableaux 6 et 8.f La valeur de la dureté à l’extrémité de la vis doit se monter au plus à 250 HV, 238 HB ou 99,5 HRB.g Sur chaque produit, la dureté de la surface ne doit pas dépasser de plus de 30 points Vickers de la dureté de l’âme mesurée, dans les cas où à la

fois la dureté de la surface et la dureté de l’âme sont déterminées à HV 0,3. Pour la classe de résistance 10.9, la dureté de la surface ne doit pas dépasser 390 HV.

h Si la limite d’élasticité inférieure ReL ne peut pas être déterminée, c’est la limite d’allongement 0,2% Rp0,2 qui s’applique. Pour les classes de résistance 4.8, 5.8 et 6.8, les valeurs pour ReL ne sont indiquées qu’à titre de base de calcul, mais ne sont pas contrôlées.

i Le rapport de limite d’élasticité correspondant à la désignation de la classe de résistance ainsi que la contrainte minimale au niveau de la limite d’allongement 0,2% Rp0,2 s’appliquent aux échantillons traités par enlèvement de copeaux. Dans le cas des essais sur des vis entières, ces valeurs varient en fonction des effets du procédé de fabrication utilisé et des spécifications dimensionnelles.

Tableau 2: Extrait de DIN EN ISO 898-1

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1.3.1 Forces d’essai

Lors de l’essai de traction, la force d’essai dont il est que-stion dans les tableaux 3 et 4 est appliquée longitudinale-ment sur la vis et maintenue durant 15 s. L’essai est réputéréussi, lorsque la longueur de la vis après la mesure cor-respond à la longueur avant l’essai. Une tolérance de +/-12,5 µm est acceptée. Les tableaux ci-après constituentune aide importante pour l’utilisateur dans son choix desvis les plus adaptées.

Filets métriques à pas gros ISO

Section Classe de résistancenominale

Fileta de résistance 3.6 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8 9.8 10.9 12.9d A s,nom

b

mm2 Force d’essai (As, nom · Sp) en N

M 3 5,03 910 1130 1560 1410 1910 2210 2920 3270 4180 4880M 3,5 6,78 1220 1530 2100 1900 2580 2980 3940 4410 5630 6580M 4 8,78 1580 1980 2720 2460 3340 3860 5100 5710 7290 8520

M 5 14,2 2560 3200 4400 3980 5400 6250 8230 9230 11800 13800M 6 20,1 3620 4520 6230 5630 7640 8840 11600 13100 16700 19500M 7 28,9 5200 6500 8960 8090 11000 12700 16800 18800 24000 28000

M 8 36,6 6590 8240 11400 10200 13900 16100 21200 23800 30400 35500M 10 58,0 10400 13000 18000 16200 22000 25500 33700 37700 48100 56300M 12 84,3 15200 19000 26100 23600 32000 37100 48900c 54800 70000 81800

M 14 115 20700 25900 35600 32200 43700 50600 66700c 74800 95500 112000M 16 157 28300 35300 48700 44000 59700 69100 91000c 102000 130000 152000M 18 192 34600 43200 59500 53800 73000 84500 115000 – 159000 186000

M 20 245 44100 55100 76000 68600 93100 108000 147000 – 203000 238000M 22 303 54500 68200 93900 84800 115000 133000 182000 – 252000 294000M 24 353 63500 79400 109000 98800 134000 155000 212000 – 293000 342000

M 27 459 82600 103000 142000 128000 174000 202000 275000 – 381000 445000M 30 561 101000 126000 174000 157000 213000 247000 337000 – 466000 544000M 33 694 125000 156000 215000 194000 264000 305000 416000 – 570000 673000

M 36 817 147000 184000 253000 229000 310000 359000 490000 – 678000 792000M 39 976 176000 220000 303000 273000 371000 429000 586000 – 810000 947000

a Lorsqu’aucun pas de vis n’est indiqué, c’est le pas de vis standard qui s’applique (cf. ISO 261 et USO 262).b Pour le calcul de A5, cf. 8.2.c Dans le cas des vis pour construction métallique, les valeurs suivantes s’appliquent : 50700 N, 68800 N ou 94500 N.

Tableau 3: Extrait de DIN EN ISO 898-1, Forces d’essai pour filets métriques à pas gros ISO

MW

F - 0

7/05

- 09

142

- ©•

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Filets métriques à pas fin ISO

1.4 Classes de résistance pour écrous

Pour les écrous, on indique en pratique la tension d’essaiet la force d’essai calculée à partir de celle-ci en tant quevaleur caractéristique (04 à 12), étant donné que l’on peutrenoncer à indiquer la limite d’élasticité. Jusqu’aux forcesd’essai mentionnées dans le Tableau 6, une vis peut êtresoumise à traction sans problème. La classe de résistance

d’un écrou correspond à une tension d’essai rapportée àun goujon trempé, divisée par 100.

Exemple:

M6, tension d’essai 600 N/mm2

600/100 = 6 ➝ classe de résistance 6

1.3.2 Propriétés des vis en cas de températuresélevées

Les valeurs indiquées ne sont données qu’à titre indicatifpour la diminution des limites d’élasticité des vis qui sont

testées à des températures élevées. Elles ne sont pas destinéesà être utilisées pour le contrôle de réception des vis.

Section Classe de résistanceFiletage nominale

d x P a de résistance 3.6 4.6 4.8 5.6 5.8 6.8 8.8 9.8 10.9 12.9As, nommm2 Force d’essai (As, nom ·Sp) en N

M 8 x 1 39,2 7060 8820 12200 11000 14900 17200 22700 25500 32500 38000M 10 x 1 64,5 11600 14500 20000 18100 24500 28400 37400 41900 53500 62700M 10 x 1,25 61,2 11000 13800 19000 17100 23300 26900 35500 39800 50800 59400

M 12 x 1,25 92,1 16600 20700 28600 25800 35000 40500 53400 59900 76400 89300M 12 x 1,5 88,1 15900 19800 27300 24700 33500 38800 51100 57300 73100 85500M 14 x 1,5 125 22500 28100 38800 35000 47500 55000 72500 81200 104000 121000

M 16 x 1,5 167 30100 37600 51800 46800 63500 73500 96900 109000 139000 162000M 18 x 1,5 216 38900 48600 67000 60500 82100 95000 130000 – 179000 210000M 20 x 1,5 272 49000 61200 84300 76200 103000 120000 163000 – 226000 264000

M 22 x 1,5 333 59900 74900 103000 93200 126000 146000 200000 – 276000 323000M 24 x 2 384 69100 86400 119000 108000 146000 169000 230000 – 319000 372000M 27 x 2 496 89300 112000 154000 139000 188000 218000 298000 – 412000 481000

M 30 x 2 621 112000 140000 192000 174000 236000 273000 373000 – 515000 602000M 33 x 2 761 137000 171000 236000 213000 289000 335000 457000 – 632000 738000M 36 x 3 865 156000 195000 268000 242000 329000 381000 519000 – 718000 838000

M 39 x 3 1030 185000 232000 319000 288000 391000 453000 618000 – 855000 999000a Lorsqu’aucun pas de vis n’est indiqué, c’est le pas de vis standard qui s’applique (cf. ISO 261 et USO 262).

Tableau 3: Extrait de DIN EN ISO 898-1, Forces d’essai pour filets métriques à pas fin ISO

Température

Classe de + 20°C + 100°C + 200°C + 250°C + 300°Crésistance

Limite d’élasticité inférieure ReL ou limite d'allongement Rp 0,2

N/mm2

4.6-2 240 210 190 170 140

5.6 300 250 210 190 160

8.8 640 590 540 510 480

10.9 940 875 790 745 705

12.9 1100 1020 925 875 825

Tableau 5: Limites d’élasticité à chaud

MW

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7/05

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- ©•

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MW

F - 0

7/05

- 09

144

- ©•

La force d’essai Fp est calculée à partir de la tension d’essai Sp (DIN EN 20898 Partie 2) et la section nominalede résistance As, selon la formule suivante: Fp = As x Sp

Forces d’essai pour filets métriques à pas gros ISO(Ecrous)

Section Classe de résistancenominale de

Filet Pas de vis résistance 04 05 4 5 6 8 9 10 12du goujon

d’essai Force d’essai (As,nom x Sp), en NAs

mm mm2 – – Type 1 Type 1 Type 1 Type 1 Type 2 Type 1 Type 1 Type 1 Type 2

M 3 0,5 5,03 1910 2500 – 2600 3000 4000 – 4500 5200 5700 5800M 3,5 0,6 6,78 2580 3400 – 3550 4050 5400 – 6100 7050 7700 7800M 4 0,7 8,78 3340 4400 – 4550 5250 7000 – 7900 9150 10000 10100

M 5 0,8 14,2 5400 7100 – 8250 9500 12140 – 13000 14800 16200 16300M 6 1 20,1 7640 10000 – 11700 13500 17200 – 18400 20900 22900 23100M 7 1 28,9 11000 14500 – 16800 19400 24700 – 26400 30100 32900 33200

M 8 1,25 36,6 13900 18300 – 21600 24900 31800 – 34400 38100 41700 42500M 10 1,5 58,0 22000 29000 – 34200 39400 50500 – 54500 60300 66100 67300M 12 1,75 84,3 32000 42200 – 51400 59000 74200 – 80100 88500 98600 100300

M 14 2 115 43700 57500 – 70200 80500 101200 – 109300 120800 134600 136900M 16 2 157 59700 78500 – 95800 109900 138200 – 149200 164900 183700 186800M 18 2,5 192 73000 96000 97900 121000 138200 176600 170900 176600 203500 – 230400

M 20 2,5 245 93100 122500 125000 154400 176400 225400 218100 225400 259700 – 294000M 22 2,5 303 115100 151500 154500 190900 218200 278800 269700 278800 321200 – 363600M 24 3 353 134100 176500 180000 222400 254200 324800 314200 324800 374200 – 423600

M 27 3 459 174400 229500 234100 289200 330500 422300 408500 422300 486500 – 550800M 30 3,5 561 213200 280500 286100 353400 403900 516100 499300 516100 594700 – 673200M 33 3,5 694 263700 347000 353900 437200 499700 638500 617700 638500 735600 – 832800

M 36 4 817 310500 408500 416700 514700 588200 751600 727100 751600 866000 – 980400M 39 4 976 370900 488000 497800 614900 702700 897900 868600 897900 1035000 – 1171000

Tableau 6: Extrait de DIN EN ISO 20898-2, Forces d’essai pour filets métriques à pas gros ISO (Ecrous)

La section nominale de résistance se calcule comme suit:

As =π (d2 + d3)2

4 2

Où:d2 désigne le diamètre sur flanc du filet extérieur

(dimension nominale)d3 désigne le diamètre de l’âme du profil de fabrication

du filet extérieur (dimension nominale)

Hd3 = d1 –6

oùd1 désigne le diamètre de l’âme du profil de base du filet

extérieurH désigne la hauteur du profil triangulaire du filetage

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1.5 Assemblage vis/écrous

Règle générale:

Pour une vis de classe de résistance 8.8, il faut choisiraussi un écrou de classe de résistance 8.Afin d’éviter le risque d’arrachement de filets lors du ser-rage au moyen de techniques de montage modernes, lesvis et écrous doivent être de la même classe de résistance.Un tel assemblage par vis supporte par ailleurs les sollici-tations jusqu’au limites de résistance.

1.5.1 Remarques concernant les écrous en acier

Une vis de classe de résistance 8.8 est appariée à unécrou de classe de résistance 8 ou supérieure. Un tel assemblage permet de solliciter la vis jusqu’à la limited’élasticité, ce qui n’est pas le cas lorsque l’on utilise desécrous à capacité de résistance réduite aux sollicitations(par exemple de la classe de résistance 04, 05; écrous deduretés 14 H, 22H). Les forces d’essai correspondant àces écrous sont indiquées dans DIN EN 20898-2.

Remarque:

En général, il est possible d’utiliser des écrous d’uneclasse de résistance supérieure à la place d’écrous d’uneclasse de résistance moindre. Ceci est conseillé pour lesassemblage vis/écrous dont les sollicitations vont au-delàde la limite d’élasticité ou de la tension d’essai (vis à tigeallégée).

Les écrous selon DIN 934, identifiés par I8I, présententégalement une capacité réduite de résistance aux sollici-tations. Si l’on utilise une vis de classe de résistance 8.8avec un écrou selon DIN 934 (hauteur nominale env. 0,8 x d), l’assemblage ne résiste pas avec certitude jusqu’à la limite d’élasticité de la vis. Pour les identifier etles différencier, ces écrous sont indiqués avec un traitavant et après le 8 (I8I).

Vis correspondante EcrouClasse de résistance de Typ 1 Typ 2

l’écrouClasse de résistance Gamme de filetage Gamme de filetage

4 3.6 4.6 4.8 > M 16 > M 16 –

53.6 4.6 4.8 ≤ M 16

≤ M 39 –5.6 5.8 ≤ M 39

6 6.8 ≤ M 39 ≤ M 39 –

8 8.8 ≤ M 39 ≤ M 39 > M 16 ≤ M 39

9 9.8 ≤ M 16 – ≤ M 16

10 10.9 ≤ M 39 ≤ M 39 –

12 12.9 ≤ M 39 ≤ M 16 ≤ M 39

Tableau 7: Extrait de DIN EN 20898 Partie 2

Tableau 8: Extrait de DIN EN 20898 Partie 2

Classe de résistance Tension d’essai Tension minimale dans la vis avant l’arrachementde l’écrou de l’écrou lors de l’assemblage avec des vis de classes de résistance

en N/mm2

N/mm2 6.8 8.8 10.9 12.9

04 380 260 300 330 350

05 500 290 370 410 480

Assemblage de vis et écrous (hauteurs nominales ≥ 0,8 D)

MW

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La valeur indicative de résistance à l’arrachement donnéeici se rapporte à la classe de résistance indiquée.

1.5.2 Résistance à l’arrachement des écrous présentant une hauteur nominale ≥ 0,5 d et < 0,8 d (selon DIN EN 20898, Partie 2)

Lors de l’assemblage d’écrous avec des vis de classe derésistance supérieure, on peut s’attendre à un arrachmentdu filet de l’écrou.

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Dimensions Force de précontrainte Couple de serragex P FV [N] MA [Nm]

4.6 5.6 8.8 10.9 12.9 4.6 5.6 8.8 10.9 12.9

M 4 x 0,7 1.280 1.710 4.300 6.300 7.400 1‚02 1‚37 3,3 4,8 5,6M 5 x 0,8 2.100 2.790 7.000 10.300 12.000 2,0 2,7 6,5 9,5 11,2M 6 x 1,0 2.960 3.940 9.900 14.500 17.000 3,5 4,6 11‚3 16,5 19,3M 8 x 1,25 5.420 7.230 18.100 26.600 31.100 8,4 11 27,3 40,1 46,9M 10 x 1,5 8.640 11.500 28.800 42.200 49.400 17 22 54 79 93

M 12 x 1,75 12.600 16.800 41.900 61.500 72.000 29 39 93 137 160M 14 x 2,0 17.300 23.100 57.500 84.400 98.800 46 62 148 218 255M 16 x 2,0 23.800 31.700 78.800 115.700 135.400 71 95 230 338 395M 18 x 2,5 28.900 38.600 99.000 141.000 165.000 97 130 329 469 549M 20 x 2,5 37.200 49.600 127.000 181.000 212.000 138 184 464 661 773

M 22 x 2,5 46.500 62.000 158.000 225.000 264.000 186 250 634 904 1.057M 24 x 3,0 53.600 71.400 183.000 260.000 305.000 235 315 798 1.136 1.329M 27 x 3,0 70.600 94.100 240.000 342.000 400.000 350 470 1.176 1.674 1.959M 30 x 3,5 85.700 114.500 292.000 416.000 487.000 475 635 1.597 2.274 2.662M 33 x 3,5 107.000 142.500 363.888 517.000 605.000 645 865 2.161 3.078 3.601

M 36 x 4,0 125.500 167.500 427.000 608.000 711.000 1.080 1.440 2.778 3.957 4.631M 39 x 4,0 151.000 201.000 512.000 729.000 853.000 1.330 1.780 3.597 5.123 5.994

Filets à pas gros, coefficient de frottement µtot = 0,14

Dimensions Force de précontrainte Couple de serragex P FV [N] MA [Nm]

8.8 10.9 12.9 8.8 10.9 12.9

M 8 x 1 19.700 28.900 33.900 29,2 42,8 50,1M 9 x 1 25.900 38.000 44.400 42,6 62,6 73,3M 10 x 1 32.900 48.300 56.500 60 88 103M 10 x 1,25 30.800 45.200 52.900 57 83 98M 12 x 1,25 46.800 68.700 80.400 101 149 174M 12 x 1,5 44.300 65.100 76.200 97 143 167M 14 x 1,5 63.200 92.900 108.700 159 234 274M 16 x 1,5 85.500 125.500 146.900 244 359 420M 18 x 1,5 115.000 163.000 191.000 368 523 613M 18 x 2 107.000 152.000 178.000 348 496 581M 20 x 1,5 144.000 206.000 241.000 511 728 852M 22 x 1‚5 178.000 253.000 296.000 692 985 1.153M 24 x 1‚5 214.000 305.000 357.000 899 1.280 1.498M 24 x 2 204.000 290.000 339.000 865 1.232 1.442M 27 x 1,5 276.000 393.000 460.000 1.304 1.858 2.174M 27 x 2 264.000 375.000 439.000 1.262 1.797 2.103M 30 x 2 331.000 472.000 552.000 1.756 2.502 2.927M 33 x 2 407.000 580.000 678.000 2.352 3.350 3.921M 36 x 2 490.000 698.000 817.000 3.082 4.390 5.137M 39 x 2 581.000 828.000 969.000 3.953 5.631 6.589

Filets à pas fin, coefficient de frottement µtot = 0,14

1.6 Couple de serrage et forces de précontrainte pour vis métriques sans tête (utilisation jusqu’à 90% de la limite d’allongement 0,2%/limite d’élasticité)

Choix du bon coefficient de frottement

Pour déterminer de façon précise la force de précon-trainte et le couple de serrage, il faut connaître aupréalable les coefficients de frottement µ. Il semble toute-fois quasiment impossible d’indiquer des valeurs sûrespour les coefficients de frottement et surtout pour leursécarts moyens, étant donné la multitude des états de sur-face et de lubrification. Il faut tenir compte en plus des

écarts entre les différentes méthodes de serrage qui re-présentent eux aussi un facteur d’incertitude plus ou moinsimportant. Pour cette raison, on ne peut donner que des recomman-dations pour le choix des coefficients de frottement. Pourles vis à tête fraisée ne s’appliquent que 80% des valeursdu couple de serrage, en raison de l’épaisseur résiduelle.Exemple: M12, 10.9 = 125 Nm x 0,8 = 100 Nm.

MW

F - 0

7/05

- 09

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- ©•

Tableau 10

Tableau 9

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Forces de précontrainte FV,max [N] Couple de serrage MA [Nm]

Matériau à pénétrer M5 M6 M8 M10 M12 M14 M16 M5 M6 M8 M10 M12 M14 M16

Acier 9000 12600 23200 37000 54000 74000 102000 11 19 42 85 130 230 330Rm < 800 (N/mm2)

Acier 9000 12600 23200 37000 54000 74000 102000 10 18 37 80 120 215 310Rm = 800–1100 (N/mm2)

Fonte grise 9000 12600 23200 37000 54000 74000 102000 9 16 35 75 115 200 300

Pour une utilisation à 90% de la limite d’allongement Rp 0,2

1.6.1 Couple de serrage et forces de précontrainte pour– Vis de retenue et écrous– Vis à collerette et écrous

(selon les indications du fabricant)

1.6.2 Propriétés mécaniques des goujons (selon ISO 898, Partie 5)

Les propriétés mécaniques s’appliquent aux goujons et à toute pièce filetée similaire, non sollicitée par traction,fabriquée dans de l’acier allié et non allié.

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Vis nervuréesclasse de résistance 100 et écrous de classe de résistance 10

Propriété mécanique Classe de résistance 1)

14H 22H 33H 45H

Dureté Vickers HV min. 140 220 330 450max. 290 300 440 560

Dureté Brinell HB min. 133 209 314 428F = 30 D2 max. 276 285 418 532

Dureté Rockwell HRB min. 75 95max. 105

Dureté Rockwell HRC min. 33 45max. 30 44 53

Dureté de surface HV 0,3 320 450 580

1) Les classes de résistance 14H, 22H et 33H ne s’appliquent pas aux goujons à six pans creux

Tableau 12

Tableau 11

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Vis à tête hexagonale:

Il est obligatoire d’identifier les vis à tête hexagonaleavec la marque du fabricant et les classes de rési-stance, pour toutes les classes de résistance et undiamètre nominal du filet de d ≥ 5 mm.

Vis à tête cylindrique à six pans creux:

Il est obligatoire d’identifier les vis à tête cylindrique à six pans creux avec la marque du fabricant et les classesde résistance pour les classes de résistance ≥ 8.8 et undiamètre de filet de d ≥ 5 mm.

L’identification de la vis doit être placée à l’endroit oùla forme de la vis le permet.

Il est obligatoire d’identifier les écrous hexagonaux avec lamarque du fabricant et les classes de résistance, pour toutesles classes de résistance et pour les filets ≥ M5.Les écrous hexagonaux doivent être identifiés en creux surla surface de contact ou sur un méplat ou en relief sur lechanfrein. L’identification en relief ne doit pas dépasser lasurface de contact de l’écrou.L’identification à l’aide du système dans le sens horaire con-stitue une alternative à l’identification par le chiffre corre-spondant à la classe de résistance (pour plus d’informations,cf. DIN EN 20898 Partie 2).

Fig. G: Exemple d’identification de vis à tête hexagonale

Fig. H: Exemple d’identification de vis à tête cylindrique à six pans creux

Classe de résistance 04 05 4 5 6 8 9 10 12

Identification 04 05 4 5 6 8 9 10 12

Inch 1/4“ 5/16“ 3/8“ 7/16“ 1/2“ 5/8“ 3/4“ 7/8“ 1“ 1.1/4“

mm 6,3 7,9 9,5 11,1 12,7 15,9 19,1 22,2 25,4 31,8

Inch 1.1/2“ 1.3/4“ 2“ 2.1/4“ 2.1/2“ 2.3/4“ 3“ 3.1/2“ 4“

mm 38,1 44,5 50,8 57,1 63,5 69,9 76,2 88,9 102,0

Inch 1/4“ 5/16“ 3/8“ 7/16“ 1/2“ 5/8“ 3/4“

Pas de filets UNC 20 18 16 14 13 11 10

Pas de filets UNF 28 24 24 20 20 18 16

Fig. I: Exemple d’identification avec le chiffre clé de la classe de résistance

1.7 Identification des vis et écrous

1.8 Filets en inches - Tableau des correspondances inch/mm

Nombre de pas de filet sur 1” UNC/UNF

Identification d’écrous selon DIN EN 20898 Partie 2

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Tableau 13

Tableau 14

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2 Eléments d’assemblage résistants à la rouille et aux acides

2.1 Propriétés mécaniques

La norme DIN EN ISO 3506 s’applique aux vis et écrousen acier inoxydable. Il existe un grand nombre d’aciers inoxydables qui sont répartis en trois sous-groupes : les aciers austénitiques (les plus courants), les aciersferritiques et les aciers martensitiques.

Les groupes d’aciers et les classes de résistance sont identifiés par une suite de quatre lettres et de chiffres.

Exemple:

A2–70A ➝ acier austénitique2 ➝ type d’alliage au sein du groupe A70 ➝ résistance minimale à la traction

de 700 N/mm2, dureté augmentée par écrouissage

Le système d’identification ISO pour le groupe des aciers austénitiques

Désignation N° du C Si Mn Cr Mo Ni Altridu matériau matériau % ≤ % ≤ % % % % %

17,0 8,5X 5 Cr Ni 1810 1.4301 ≤ 0,07 1,0 2,0 ÷ – ÷ –

20,0 10,0

17,0 10X 2 Cr Ni 1811 1.4306 ≤ 0,03 1,0 2,0 ÷ – ÷ –

20,0 12,5

17,0 10,5X 8 Cr Ni 19/10 1.4303 ≤ 0,07 1,0 2,0 ÷ – ÷ –

20,0 12

17,0 9,0X 6 Cr Ni Ti 1811 1.4541 ≤ 0,10 1,0 2,0 ÷ – ÷ Ti ≥ 5 X % C

19,0 11,5

16,5 2,0 10,5X 5 Cr Ni Mo 1712 1.4401 ≤ 0,07 1,0 2,0 ÷ ÷ ÷ –

18,5 2,5 13,5

16,5 2,0 11X 2 Cr Ni Mo 1712 1.4404 ≤ 0,03 1,0 2,0 ÷ ÷ ÷ –

18,5 2,5 14

16,5 2,0 10,5X 6 Cr Ni Mo Ti 1712 1.4571 ≤ 0,10 1,0 2,0 ÷ ÷ ÷ Ti ≥ 5 X % C

18,5 2,5 13,5

Tableau 15: Composition des aciers inoxydables courants

A 2

A 3

A 5

A 4

Identificationdes groupesd’aciers

Classes derésistance

tendre

50 70 80

A1 A2 A3 A4 A5

écroui hautementrésistant

austénitique

Fig. J

Composition des aciers inoxydables les plus courants

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2.1.1 Résistance des vis en acier spécial

Dans la norme DIN EN ISO 3506, divers types d’acierssont recommandés pour les éléments d’assemblage. Onutilise essentiellement des aciers austénitiques A2. En re-vanche, en cas de sollicitations corrosives plus importantes,

2.1.2 Contraintes à la limite élastique des vissans tête

Les aciers austénitiques au chrome-nickel ne sont pas ap-tes au traitement de trempe. On ne peut obtenir une meil-leure limite d’élasticité que par l’écrouissage, qui inter-vient après le formage à froid (p.ex. laminage des filets).Le tableau 17 indique les contraintes à la limite élastiquepour les vis sans tête selon DIN EN ISO 3506.

2.1.3 Propriétés des vis en acier inoxydableface à des températures élevées

Les valeurs de la norme DIN 17440 s’appliquent pourla classe de résistance 50.

Diamètre Contraintes à la limite élastique des aciers nominal austénitiques selon DIN EN ISO 3506

A2 et A4 en N

Classe de qualité 50 70

M 5 2980 6390

M 6 4220 9045

M 8 7685 16470

M 10 12180 26100

M 12 17700 37935

M 16 32970 70650

M 20 51450 110250

M 24 74130 88250

M 27 96390 114750

M 30 117810 140250

Tableau 17: Contraintes à la limite élastique

il convient d’utiliser des aciers chrome nickel du groupe A4.Pour le choix d’assemblages de vis en acier austénitique,se reporter aux valeurs de résistance mécanique du tableau 17.

Diamètre nominal Limite élastique à chaud en N

Classe de résistance 70 + 20 °C + 100 °C + 200 °C + 300 °C + 400 °C

M 5 6.390 5.432 5.112 4.793 4.473

M 6 9.045 7.688 7.236 6.784 6.332

M 8 16.740 14.000 13.176 12.353 11.529

M 10 26.100 22.185 20.880 19.575 18.270

M 12 37.935 32.245 30.348 28.451 26.555

M 16 70.650 60.053 56.520 52.988 49.455

M 20 110.250 93.713 88.200 82.688 77.175

M 24 88.250 75.013 70.600 66.188 61.775

M 27 114.750 97.538 91.800 86.063 80.325

M 30 140.250 119.213 112.200 105.188 98.175

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Propriétés mécaniques des éléments d’assemblage des groupes d’aciers auténitiques

Vis

Groupe Type d’acier Classe de Gamme de Résistance à limite limited’acier résistance diamètre la traction d'allongement 0,2% d'allongement

Rm 1) Rp 0,2

1) A 2)N/mm2 N/mm2 mm

min. min. min.

A1, A2 50 ≤ M 39 500 210 0,6 d

austénistique A3, A4 70 ≤ M 24 3) 700 450 0,4 det A5

80 ≤ M 24 3) 800 600 0,3 d

1) La contrainte de traction se calcule par rapport à la section de résistance (cf. annexe A ou DIN EN ISO 3506-1).2) Selon 6.2.4, l’allongement à la rupture doit être déterminée à partir de la longueur de la vis et non des échantillons arrachés. d est le diamètre

nominal.3) Pour les éléments d’assemblage dont le diamètre nominal du filetage d est supérieur à 24 mm, les propriétés mécaniques doivent être

convenues entre l’utilisateur et le fabricant. Ils doivent être identifiés selon le type d’acier et la classe de résistance conformément à ce tableau.

Tableau 16: Extrait de DIN EN ISO 3506-1

Tableau 18

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2.1.4 Valeurs indicatives pour couples de serrage

Le couple de serrage nécessaire pour chaque assemblageest donné à titre indicatif dans le tableau 20, en fonctiondu diamètre nominal et du coefficient de frottement.

Coefficient de frottement µges. 0,10

Tableau 19: Valeurs indicatives pour les couples de serrage des vis selon DIN EN ISO 3506

Forces de précontrainte FV max. [kN] Couple de serrage MA [Nm]50 70 80 50 70 80

M 3 0,9 1 1,2 0,85 1 1,3

M 4 1,08 2,97 3,96 0,8 1,7 2,3

M 5 2,26 4,85 6,47 1,6 3,4 4,6

M 6 3,2 6,85 9,13 2,8 5,9 8

M 8 5,86 12,6 16,7 6,8 14,5 19,3

M 10 9,32 20 26,6 13,7 30 39,4

M 12 13,6 29,1 38,8 23,6 50 67

M 14 18,7 40 53,3 37,1 79 106

M 16 25,7 55 73,3 56 121 161

M 18 32,2 69 92 81 174 232

M 20 41,3 88,6 118,1 114 224 325

M 22 50 107 143 148 318 424

M 24 58 142 165 187 400 534

M 27 75 275

M 30 91 374

M 33 114 506

M 36 135 651

M 39 162 842

Coefficient de frottement µges. 0,20

Forces de précontrainte FV max. [kN] Couple de serrage MA [Nm]50 70 80 50 70 80

M 3 0,6 0,65 0,95 1 1,1 1,6

M 4 1,12 2,4 3,2 1,3 2,6 3,5

M 5 1,83 3,93 5,24 2,4 5,1 6,9

M 6 2,59 5,54 7,39 4,1 8,8 11,8

M 8 4,75 10,2 13,6 10,1 21,4 28,7

M 10 7,58 16,2 21,7 20,3 44 58

M 12 11,1 23,7 31,6 34,8 74 100

M 14 15,2 32,6 43,4 56 119 159

M 16 20,9 44,9 59,8 86 183 245

M 18 26,2 56,2 74,9 122 260 346

M 20 33,8 72,4 96,5 173 370 494

M 22 41 88 118 227 488 650

M 24 47 101 135 284 608 810

M 27 61 421

M 30 75 571

M 33 94 779

M 36 110 998

M 39 133 1300

Coefficient de frottement µges. 0,30

Forces de précontrainte FV max. [kN] Couple de serrage MA [Nm]50 70 80 50 70 80

M 3 0,4 0,45 0,7 1,25 1,35 1,85

M 4 0,9 1,94 2,59 1,5 3 4,1

M 5 1,49 3,19 4,25 2,8 6,1 8

M 6 2,09 4,49 5,98 4,8 10,4 13,9

M 8 3,85 8,85 11 11,9 25,5 33,9

M 10 6,14 13,1 17,5 24 51 69

M 12 9 19,2 25,6 41 88 117

M 14 12,3 26,4 35,2 66 141 188

M 16 17 36,4 48,6 102 218 291

M 18 21,1 45,5 60,7 144 308 411

M 20 27,4 58,7 78,3 205 439 586

M 22 34 72 96 272 582 776

M 24 39 83 110 338 724 966

M 27 50 503

M 30 61 680

M 33 76 929

M 36 89 1189

M 39 108 1553

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Coefficients de frottement µG et µK des vis résistantes à la corrosion et aux acidesselon DIN 267 Partie 11

2.2 Résistance à la corrosion de A2 et A4

Les aciers résistant à la corrosion et aux acides tels queA2 et A4 rentrent dans la catégorie de protection «active»contre la corrosion.

Les aciers inoxydables contiennent au minimum 16% dechrome (Cr) et résistent à toutes les attaques de produitsoxydants. Une teneur plus élevée en Cr et d’autres com-posants d’alliage, tels que le nickel (Ni), le molybdène(Mo), le titane (Ti) ou le niobium (Nb) permettent de ren-forcer encore la résistance à la corrosion. Ces additifsaméliorent aussi les propriétés mécaniques. D’autres composants d’alliage ne sont utilisés que pour augmenterles propriétés mécanique (l’azote (N) par exemple) ou lafaçonnabilité par enlèvement de copeaux (exemple: lesoufre (S).

En général, les éléments d’assemblage en aciers austéni-tiques ne sont pas magnétisables ; mais une certaine «magnétisabilité» peut être présente après le formage àfroid. La résistance à la corrosion ne s’en trouve toutefoispas altérée. La magnétisation par écrouissage peut êtretelle que la pièce en acier adhère à un aimant.

Sous l’effet de l’oxygène, l’acier inoxydable forme unecouche d’oxyde stable (couche passive). Cette coucheprotège le métal de la corrosion.

Notons que dans la pratique toute une série de corrosionsdifférentes existe. Vous trouverez ci-dessous la liste des types de corrosion le plus fréquemment rencontrés pourl’acier inoxydable:

2.2.1 Corrosion par abrasion de la surface

Dans ce cas, la surface est corrodée de façon régulière. Ce type de corrosion peut être évité par le choix scrupuleuxdu matériau.

Sur la base d’essais en laboratoire, les fabricants ont publié des tableaux de résistance qui donnent des infor-mations sur le comportement des différents types d’acier,soumis à divers milieux à différentes températures et con-centrations (cf. paragraphe 2.2.5).

Fig. K: Représentation des types de corrosion lesplus usuelles au niveau des assemblages par vis

Tableau 21: Coefficients de frottement µG et µK pour vis et écrous en acier inoxydable et résistant aux acides selon DIN 267 Partie11

vis écrou µ tot. µ tot.

en en sans lubrification avec pâte MoS2

A2 ou A4 A2 ou A4 0,23 – 0,50 0,10 – 0,20

A2 ou A4 AlMgSi 0,28 – 0,35 0,08 – 0,16

Les coefficients de frottement µtot. supposent une valeur defrottement identique au niveau du filet et sous la tête ainsique de l’assise d’écrou.

vis écrou lubrifiant élasticité Coefficient de frottementen en de

sur le filet sous la tête l’assemblage sur le filet sous la têteµG µK

sans sans 0,26 à 0,50 0,35 à 0,50

lubrifiant spécial 0,12 à 0,23 0,08 à 0,12(à base de chloroparaffine)

anticorrosif 0,26 à 0,45 0,25 à 0,35

sans sans 0,23 à 0,35 0,12 à 0,16

lubrifiant spécial 0,10 à 0,16 0,08 à 0,12(à base de chloroparaffine)

sans 0,32 à 0,43 0,08 à 0,11

lubrifiant spécial 0,28 à 0,35 0,08 à 0,11(à base de chloroparaffine)

A2

A2

très grande

faible

très grandeAlMgSi

Tableau 20

Lubrification

a. corrosion par abrasion de la surface, piqûre de corrosion

b. corrosion par contactc. corrosion par tapure de contraintesd. Effets mécaniques

MOYENhumide sec températures

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2.2.2 Piqûre de corrosion

La corrosion perforante se caractérise par une corrosionde surface associée à une formation de creux et de trous.Elle perce la couche passive par endroits.

Lorsque l’acier inoxydable est en contact avec un milieuactif contenant du chlore, il en résulte aussi des piqûresdans le matériau. Cette piqûre de corrosion peut égale-ment être due à des incrustations et à la rouille. Il fautdonc régulièrement nettoyer tous les éléments d’assemb-lage pour éliminer les résidus et dépôts.

Les aciers austénitiques, A2 et A4 par exemple, sont plusrésistants à la piqûre de corrosion que les aciers ferri-tiques au chrome.

2.2.3 Corrosion par contact

La corrosion par contact apparaît lorsque deux élémentsde composition différente se trouvent en contact métalli-que en présence d’humidité sous forme d’électrolytes.L’élément le plus commun est alors agressé et détruit.

Afin d’éviter la corrosion par contact, il convient de respecter les points suivants:

● Isoler les métaux au point de contact, par exemple à l’aide de caoutchouc, de plastique ou de peinture,afin qu’aucun courant de contact ne puisse passer.

● Eviter si possible l’assemblage de métaux différents. Il faudrait par exemple harmoniser vis, écrous et rondelles avec les éléments à assembler.

● Eviter tout contact entre l’assemblage et un milieuélectrolytique actif.

2.2.4 Corrosion par tapure de contraintes

Ce type de corrosion se forme en général sur les élémentsutilisés dans une atmosphère industrielle et soumis à defortes sollicitations mécaniques de traction et de flexion.Des tensions propres occasionnées par la soudure peu-vent aussi provoquer ce type de corrosion.

Les aciers austénitiques en atmosphère chlorée sont parti-culièrement sensibles à cette corrosion par tapure de con-traintes. Dans ce cas, l’influence de la température estconsidérable, la température critique étant de 50°C.

2.2.5 A2 et A4 dans des milieux corrosifs

Le tableau suivant donne un aperçu de la résistance deA2 et A4 dans divers milieux corrosifs. Les valeurs indi-quées ne sont qu’indicatives, mais offrent de bonnes possibilités de comparaison.

Degré de résistance Interprétation Perte de poidsen g/m2h

A Totalement < 0,1résistant

B Quasiment 0,1–1,0résistant

C Peu 1,0–10résistant

D Non résistant > 10

Produit corrosif Concentration Température Degré de en °C résistance

A2 A4

Acétone toutes toutes A A

Ethyléther – toutes A A

Ethanol toutes 20 A A

Acideformique 10% 20 A Aà ébullition B A

Ammoniac toutes 20 A Aà ébullition A A

Essence de toutes sortes – toutes A A

Acide benzoïque toutes toutes A A

Benzène – toutes A A

Bière – toutes A A

Acide prussique – 20 A A

Sang – 20 A A

Solution de bondérisation – 98 A A

Chlore: Gaz sec – 20 A AGaz humide – toutes D D

Chloroforme toutes toutes A A

Trioxyde 10% pur 20 A Ade chrome à ébullition C B

50% pur 20 B Bà ébullition D D

Révélateur (photo) – 20 A A

Acide acétique 10% 20 A Aà ébullition A A

150 A AAcide gras technique 180 B A

200–235 C A

Jus de fruits – toutes A A

Acide tannique toutes toutes A A

Tableau 23

Tableau 22

Répartition du degré de résistance dans différents groupes

Aperçu de la résistance chimique des vis A2 et A4

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Produit corrosif Concentration Température Degré deen °C résistance

A2 A4

0,2% 20 B B50 C B

Acide muriatique 2% 20 D D50 D D

jusqu’à 10% 20 D D

1% jusqu’à 70 B Aà ébullition B B

2,5% jusqu’à 70 B Aà ébullition C C

Acide sulfurique 5% 20 B A> 70 B B

10% 20 C B70 C C

60% toutes D D

Acide sulfureux Solution 20 A Aaqueuse

Dioxyde de soufre – 100–500 C A900 D C

Goudron – chaud A A

Vin – 20 et chaud A A

jusqu’à 10% 20 A Aà ébullition B A

Acide tartrique > 10% 20 A Ajusqu’à 50% à ébullition C C

75% à ébullition C C

Jus de citron – 20 A A

Acide citrique jusqu’à 10% toutes A A50% 20 A A

à ébullition C B

Solution sucrée – toutes A A

Tableau 23 (suite)

Produit corrosif Concentration Température Degré dein °C résistance

A2 A4

Glycérine conc. toutes A A

Air industriel – – A A

Permanganate de 10% toutes A Apotassium

Lait de chaux – toutes A A

Dioxyde de carbone – – A A

Acétate de cuivre – toutes A A

Nitrate de cuivre – – A A

Sulfate de cuivre toutes toutes A A

Sulfate de magnésium env. 26% toutes A A

Eau de mer – 20 A A

Alcool méthylique toutes toutes A A

1,5% toutes A AAcide lactique 10% 20 A A

à ébullition C A

Carbonate de sodium Saturé à froid toutes A A

20% 20 A AHydroxyde de sodium à ébullition B B

50% 120 C C

Nitrate de sodium – toutes A A

Perchlorate de sodium 10% toutes A A

Sulfate de sodium Saturé à froid toutes A A

Fruits – – A A

Huiles (minérales et – toutes A Avégétales)

10% 20 B AAcide oxalique à ébullition C C

50% à ébullition D C

Pétrole – toutes A A

Phénol pur à ébullition B A

10% à ébullition A A50% 20 A A

à ébullition C BAcide phosphorique 80% 20 B A

à ébullition D Cconc. 20 B A

à ébullition D D

Mercure – jusqu’à 50 A A

Azotate de mercure – toutes A A

Acide salicylique – 20 A A

jusqu’à 40% toutes A A50% 20 A A

Acide nitrique à ébullition B B90% 20 A A

à ébullition C C

2.2.6 Formation de rouille erratique

La rouille erratique est constituée de particules adhérentesd’un acide au carbone («acier normal») sur la surface del’acier spécial; particules qui se transforment en rouillesous l’action de l’oxygène. Si ces endroits ne sont pas net-toyés et éliminés, cette rouille génèrera aussi une piqûrede corrosion électrochimique.La rouille erratique se forme par:● contact entre des objets qui rouillent avec une surface

en acier spécial.● flammèches provenant de travaux de soudure ou de

travaux à la meuleuse d’angle ou de poussières deponçage

● de l’eau rouillée coulant sur des surfaces en acier spécial

● utilisation d’outils qui ont servi au préalable à travailler l’acier au carbone

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2.3 Identification de vis et écrous inoxydables

L’identification de vis et écrous inoxydables doit compren-dre le groupe d’acier et la classe de résistance ainsi que lamarque du fabricant.

Identification de vis selon DIN EN ISO 3506-1

Les vis à tête hexagonale et les vis à tête cylindrique à sixpans creux doivent être identifiées de façon claire et con-formément au système de désignation à partir du diamètrenominal M5. L’identification doit si possible être apposéesur la tête de la vis.

Identification des écrous selon DIN EN ISO 3506-2

Les écrous dont le diamètre nominal du filet excède 5 mmdoivent être identifiés de façon claire conformément ausystème de désignation. L’identification sur une seule sur-face de contact est autorisée, mais doit être apposée encreux uniquement. Il est aussi possible d’apposer l’identifi-cation sur les méplats pour clés.

Fig. L: Extrait de DIN EN ISO 3506-1

Fig. M: Extrait de DIN EN ISO 3506-2

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Marquage fabricant

Marquage alternatif pour vis á tête cylindrique avec six pans creux

Classe de qualité seulement pourécrous de classe de qualité basse

classe de qualitéGroupe d’acier

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Ensemble de règlesLa normalisation technique constitue un travail d’harmonisa-tion technique, réalisé ensemble par tous les parties con-cernées. Elle a pour but de définir les termes, les produits, lesprocédés etc. dans le domaine technique, de les classer et deles harmoniser. Ainsi, des solutions optimales sont trouvées,par exemple pour les constructions de toutes sortes, ce qui facilite considérablement la gestion des commandes des pièces nécessaires.En Allemagne, ce travail d’harmonisation était effectué autre-fois sur le plan national par le Deutscher Institut für Normunge.V. (DIN). Sur le plan européen, il existe en outre les normeseuropéennes (EN) et sur le plan international les normes ISOpubliées par la International Organisation for Standardisa-tion.Les normes nationales (DIN) sont/ont été largement rem-placées par les normes internationales/européennes. Les nor-mes DIN continueront uniquement à exister pour les produitspour lesquels il n’existe pas de normes ISO ou EN.Les normes internationales (ISO) sont destinées à harmo-niser sur le plan international les règles techniques conformé-ment à la mission et aux objectifs de l’ISO, fondée en 1946, etde ce fait, à faciliter les échanges commerciaux et abolir lesentraves au commerce.Les normes européennes (EN) sont destinées à harmoniserles règles et principes techniques au sein du marché uniqueeuropéen (UE/CEE) existant depuis le 1.1.1995. En principe,toutes les normes ISO existantes seront si possible reprises tel-les quelles en tant que normes EN. La différence entre normesISO et normes EN réside dans le fait que les normes EN doi-vent être reprises et introduites immédiatement et telles quel-les comme normes nationales dans chaque pays membreaprès décision du Conseil Européen et les normes nationalescorrespondantes doivent être retirées simultanément.

Désignations et modifications de produitsOn entend souvent dire que l’introduction des normes eu-ropéennes est opaque voire chaotique. Mais, lorsqu’on y regarde de plus près, ce n’est pas le cas. De nombreusesnormes DIN ont servi de base aux normes ISO. Ainsi, les anciennes normes DIN ont été transformées en nouvellesnormes ISO.Si une norme ISO est reprise telle quelle dans l’ensemble desnormes nationales, la norme nationale porte alors le mêmenom que la norme ISO correspondante. C’est pourquoi, unécrou ISO s’appellera ISO 4032-M 12-8 dans le monde entier.Dans de nombreux cas, il ne peut pas être question à stricte-ment parler de conversion «DIN vers ISO », car par le passébeaucoup de normes DIN ont déjà été reprises par les nor-mes ISO. Dans le cadre de l’harmonisation de toutes les nor-mes, certaines désignations varient certes, mais les produitsen eux-mêmes ne changent guère.

Entre temps, le nombre 20000 a été ajouté au numéro ISO,lorsque les normes ISO ont été reprises sur le plan européen(EN) (Exemple : DIN EN ISO 24034). Ce système de désigna-tion a cependant été abandonné à nouveau il y a quelquesannées et remplacé par la forme usuelle actuelle « DIN ENISO… ».Il est certain que les changements de désignation sontgênants pour les documents de fabrication ou de com-mande, car ces derniers doivent tôt ou tard être modifiés.Nous devons cependant garder une chose à l’esprit: plus vitenous aurons mis en conformité les normes européennes, plusvite nous profiterons du fait que les entraves au niveau ducommerce et de l’approvisionnement auront été supprimées.Comme expliqué, le contenu de nombreuses normes DINcorrespond déjà aux normes ISO, car celles-ci avaient été introduites à un moment où le « passage à ISO » n’était pasencore d’actualité.Pour ce qui concerne la norme la plus importante pour lesvis et écrous, à savoir la norme ISO 898-1 « Propriétés méca-niques des éléments d’assemblage », aucune modificationn’est à prévoir après l’européisation, car cette norme avaitété reprise dès le départ dans l’ensemble des normes alle-mandes sans subir aucune modification.Il reste à procéder à l’une des modifications les plus impor-tantes dans le cadre de l’harmonisation: les ouvertures de clépour tous les produits à six pans. Sont concernés les vis etécrous de diamètres M10, M12 et M14 (dont les ouverturesde clé sont réduites d’1 mm) et M 22 (dont les ouvertures declé sont augmentées d’1 mm).A l’exception de ces quatre dimensions, toutes les autres dimensions de vis sont déjà totalement identiques aux nor-mes ISO. Ce qui signifie par exemple qu’une vis DIN 933 M 16 x 50-8.8 est totalement identique sur le plan dimen-sionnel et des propriétés techniques à une vis ISO 4017 M 16 x 50-8.8. Seule une modification de désignation doitdonc être effectuée dans les documents de fabrication et decommande.En revanche, suite à de nouvelles connaissances techniques,ISO a augmenté la hauteur des écrous hexagonaux, car ona constaté que la résistance à l’arrachement n’était plus ga-rantie surtout en cas d’utilisation de méthodes de serragemodernes. Dans ce cas, une défaillance ne pourrait plus êtreexclue. Cette raison est suffisante pour recommander vive-ment l’utilisation d’écrous conformes aux normes ISO.

3 Informations DIN-ISO

Normalisation technique – Passage auxnormes ISO

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ISO – DIN

(Données comparatives)

ISO DIN1051 660/661

1207 84

1234 94

1479 7976

1481 7971

1482 7972

1483 7973

1580 85

2009 963

2010 964

2338 7

2339 1

2341 1434

2341 1444

2342 427

2936 911

3266 580

4014 931

4016 601

4017 933

4018 558

4026 913

4027 914

4028 915

4029 916

4032 934

4032 932

4034 555

4035 439

ISO DIN4036 439

4161 6923

4762 912

4766 551

7038 937

7040 982

7040 6924

7042 980

7042 6925

7045 7985

7046 965

7047 966

7049 7981

7050 7982

7051 7983

7072 11024

7089 125

7090 125

7091 126

7092 433

7093 9021

7094 440

7412 6914

7414 6915

7416 6916

7434 553

7435 417

7436 438

8102 6921

8673 934

8673 971

8673 971-1

8674 971-2

8676 961

8677 603

8733 7979

8734 6325

8735 7979

8736 7977

8737 7978

8738 1440

8740 1473

8741 1474

8742 1475

8744 1471

8745 1472

8746 1476

8747 1477

8748 7344

8749 7346

8750 7343

8751 7343

8752 1481

8765 960

10462 7991

10511 985

10512 982

10513 980

DIN – ISO

(Données comparatives)

DIN ISO

Ouvertures de clés 6 pansM 10

M 12

M 14

M 22

DIN ISO DIN ISO ISO DIN

ISO16 mm

18 mm

21 mm

34 mm

DIN17 mm

19 mm

22 mm

32 mm

1 2339

7 2338

84 1207

85 1580

94 1234

125 7089

125 7090

126 7091

417 7435

427 2342

433 7092

438 7436

439 4035

439 4036

440 7094

551 4766

553 7434

555 4034

558 4018

580 3266

601 4016

603 8677

660 1051

661 1051

911 2936

912 4762

913 4026

914 4027

915 4028

916 4029

931 4014

933 4017

934 4032

934 8673

937 7038

960 8765

961 8676

963 2009

964 2010

965 7046

966 7047

971-1 8673

971-2 8674

980 7042

980 10513

982 7040

982 10512

985 10511

1434 2341

1440 8738

1444 2341

1471 8744

1472 8745

1473 8740

1474 8741

1475 8742

1476 8746

1477 8747

1481 8752

6325 8734

6914 7412

6915 7414

6916 7416

6921 8102

6923 4161

6924 7040

6925 7042

7343 8750

7343 8751

7344 8748

7346 8749

7971 1481

7972 1482

7973 1483

7976 1479

7977 8736

7978 8737

7979 8733

7979 8735

7981 7049

7982 7050

7983 7051

7985 7045

7991 10462

9021 7093

11024 7072

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DIN (ancienne) ISO DIN (nouvelle) ou DIN EN Titre Modifications

267 Partie 20 – DIN EN 493 Eléments d’assemblage, défauts de surface, aucuneécrous

267 Partie 21 – DIN EN 493 Eléments d’assemblage, défauts de surface, aucuneécrous

DIN ISO 225 225 DIN EN 20225 Eléments d’assemblage mécaniques, aucuneVis et écrous, cotation(ISO 225: 1991)

DIN ISO 273 273 DIN EN 20273 Eléments d’assemblage mécaniques, aucuneTrous de passage pour vis (ISO 273: 1991)

DIN ISO 898 Partie1 898 1 DIN EN 20898 Partie 1 Propriétés mécaniques des éléments aucuned’assemblage, vis (ISO 898-1: 1988)

267 Teil 4 898 2 DIN ISO 898 Partie 2 Propriétés mécaniques des éléments d’assemblage, aucuneécrous avec forces d’essai définis (ISO 898-2: 1992)

DIN ISO 898 Partie 6 898 6 DIN EN 20898 Partie 6 Propriétés mécaniques des éléments d’assemblage, aucuneécrous avec forces d’essai définis, filets fins(ISO 898-6: 1988)

267 Partie 19 6157-1 DIN EN 26157 Partie 1 Eléments d’assemblage, défauts de surface, aucunevis pour exigences générales (ISO 6157-1: 1988)

267 Partie 19 6157-3 DIN EN 26157 Partie 3 Eléments d’assemblage, défauts de surface, aucunevis pour exigences générales(ISO 6157-3: 1988)

DIN ISO 7721 7721 DIN EN 27721 Vis à tête conique; conception et contrôle aucunedes têtes coniques (ISO 7721: 1983)

267 Partie 9 – DIN ISO 4042 Pièces avec filetage – revêtements galvaniques aucune

267 Partie 1 – DIN ISO 8992 Exigences générales requises des vis aucuneet écrous

267 Partie 5 – DIN ISO 3269 Eléments d’assemblage mécaniques aucune– contrôle de réception

267 Partie 11 – DIN ISO 3506 Eléments d’assemblage en aciers inoxydables aucune– conditions techniques de livraison

267 Partie 12 – DIN EN ISO 2702 Vis à tôle en acier trempé aucune– propriétés mécaniques

267 Partie 18 8839 DIN EN 28839 Propriétés mécaniques des éléments d’assemblage, aucunevis et écrous en métaux non ferreux (ISO 8839: 1986)

Tableau 24

Conditions techniques de livraison et normes de base

Conversion DIN/ISO prévueModifications générales, classées par domaines techniques

Normes actuellement en vigueur – en date du mois de novembre 1997

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Tableau 25

Tableau 26

DIN (ancienne) ISO DIN (nouvelle) ou DIN EN Titre Modifications

84 1207 DIN EN 21207 Vis fendue à tête cylindrique; En partie la hauteur etClasse de produit A (ISO 1207: 1992) le diamètre de la tête

85 1580 DIN EN 21580 Vis fendue à tête plate; En partie la hauteur etClasse de produit A le diamètre de la tête

963 2009 DIN EN 22009 Vis fendue à tête conique, forme A En partie la hauteur etle diamètre de la tête

964 2010 DIN EN 22010 Vis fendue à tête fraisée bombée, forme A En partie la hauteur etle diamètre de la tête

965 7046-1 DIN EN 27046-1 Vis conique à empreinte crucifome (d’un tenant): En partie la hauteur etProduktklasse A, classe de résistance 4.8 le diamètre de la tête

965 7046-2 DIN EN 27046-2 Vis conique à empreinte crucifome (d’un tenant): En partie la hauteur etProduktklasse A, classe de résistance 4.8 le diamètre de la tête

966 7047 DIN EN 27047 Vis fraisée bombée à empreinte cruciforme En partie la hauteur et(d’un tenant): Classe de produit A le diamètre de la tête

7985 7045 DIN EN 27045 Vis plate à empreinte cruciforme; En partie la hauteur etClasse de produit A le diamètre de la tête

DIN ( ancienne) ISO DIN (nouvelle) ou DIN EN Titre Modifications

1 2339 DIN EN 22339 Goupilles coniques; non trempées (ISO 2339:1986) Longueur L et calottes

7 2338 DIN EN 22338 Goupilles cylindriques; non trempées (ISO 2338:1986) Longueur L et calottes

1440 8738 DIN EN 28738 Rondelles pour boulons; classe de produit A Partiellement le (ISO 8738: 1986) diamètre extérieur

1443 2340 DIN EN 22340 Boulons sans tête (ISO 2340: 1986) Rien de significatif

1444 2341 DIN EN 22341 Boulons avec tête (ISO 2341: 1986) Rien de significatif

1470 8739 DIN EN 28739 Goupilles cylindriques cannelées Forces de cisaillement (ISO 8739: 1986) augmentées

1471 8744 DIN EN 28744 Goupilles coniques cannelées (ISO 8744: 1986) Forces de cisaillement augm.

1472 8745 DIN EN 28745 Goupilles cannelées d’ajustage (KSO 8745: 1986) Forces de cisaillement augm.

1473 8740 DIN EN 28740 Goupilles cylindriques cannelées avec chanfrein Forces de cisaillement(ISO 8740: 1986 augmentées

1474 8741 DIN EN 28741 Goupilles cannelées d’ajustage (ISO 8741: 1986) Forces de cisaillement augm.

1475 8742 DIN EN 28742 Goupilles cannelées bombées – 1/3 de la longueur Forces de cisaillementbombée (ISO 8742: 1986) augmentées

1476 8746 DIN EN 28746 Clous cannelés à tête demi-ronde (ISO 8746: 1986) Rien de significatif

1477 8747 DIN EN 28747 Clous cannelés à tête conique (ISO 8747: 1986) Rien de significatif

1481 8752 DIN EN 28752 Goupilles de serrage, à fente (ISO 8752: 1987) Rien de significatif

6325 8734 DIN EN 28734 Goupilles cylindriques, trempées (ISO 8734: 1987) Rien de significatif

7977 8737 DIN EN 28737 Goupilles coniques avec tourillon fileté, Rien de significatifnon trempées (ISO 8737: 1986)

7978 8736 DIN EN 28736 Goupilles coniques avec filet intérieur, non trempées Rien de significatif(ISO 8736: 1986)

7979 8733 DIN EN 28733 Goupilles cylindriques avec filet intérieur, non Rien de significatiftrempées (ISO 8733: 1986)

7979 8735 DIN EN 28735 Goupilles cylindriques avec filet intérieur, trempées Rien de significatif(ISO 8735: 1987)

Petites vis métriques

Goupilles et boulons

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Vis à tôle

Tableau 27

DIN (ancienne) ISO DIN (nouvelle) ou DIN EN Titre Modifications

7971 1481 DIN ISO 1481 Vis à tôle fendue à tête plate En partie la hauteur et(ISO 1481: 1983) le diamètre de la tête

7972 1482 DIN ISO 1482 Vis à tôle fendue, tête fraisée En partie la hauteur etle diamètre de la tête

7973 1483 DIN ISO 1483 Vis à tôle fendue, tête fraisée bombée En partie la hauteur etle diamètre de la tête

7976 1479 DIN ISO 1479 Vis à tôle à tête hexagonale En partie la hauteur

7981 7049 DIN ISO 7049 Vis à tôle, tête bombée à empreinte cruciforme En partie la hauteur etle diamètre de la tête

7982 7050 DIN ISO 7050 Vis à tôle, tête fraisée à empreinte cruciforme En partie la hauteur etle diamètre de la tête

7983 7051 DIN ISO 7051 Vis à tôle, tête fraisée bombée à empreinte cruciforme En partie la hauteur etle diamètre de la tête

Vis à tête hexagonale et écrous hexagonaux

Tableau 28

DIN (ancienne) ISO DIN (nouvelle) ou DIN EN Titre Modifications

439 Partie 1 4036 DIN EN 24036 Ecrou hexagonal sans chanfrein (ISO 4036: 1979) 4 ouvertures de clé

439 Partie 2 4035 DIN EN 24035 Ecrou hexagonal avec chanfrein (ISO 4035: 1986) 4 ouvertures de clé

555 4034 DIN EN 24034 Ecrous hexagonaux, classe de produit C Hauteur des écrous et4 ouvertures de clé

558 4018 DIN EN 24018 Vis à tête hexagonale, filet jusqu’à la tête 4 ouvertures de clé

601 4016 DIN EN 24016 Vis à tête hexagonale avec écrou DIN 555 4 ouvertures de clé

931 4014 DIN EN 24014 Vis à tête hexagonale avec tige 4 ouvertures de clé

932 4032 DIN 932 Ecrou hexagonal Hauteur des écrous et4 ouvertures de clé

933 4017 DIN EN 24017 Vis à tête hexagonale, filet jusqu’à la tête 4 ouvertures de clé

934 ISO-Type 1 4032 DIN EN 24032 Ecrou hexagonal avec filet gros métrique Hauteur des écrous et4 ouvertures de clé

934 ISO-Type 1 8673 DIN EN 28673 Ecrou hexagonal avec filet fin métrique Hauteur des écrous et4 ouvertures de clé

960 8765 DIN EN 28765 Vis à tête hexagonale avec tige et filet fin 4 ouvertures de clémétrique

961 8676 DIN EN 28676 Vis à tête hexagonale 10.9, filet jusqu’à la tête 4 ouvertures de clé

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Tiges filetées

Tableau 29

DIN (ancienne) ISO DIN (nouvelle) ou DIN EN Titre Modifications

417 7435 DIN EN 27435 Tiges filetées avec fente et tourillon Rien de significatif(ISO 7431: 1983)

438 7436 DIN EN 27436 Tiges filetées avec fente et cuvette Rien de significatif(ISO 7436: 1983)

551 4766 DIN EN 24766 Tiges filetées avec fente et embout plat chanfreiné Rien de significatif(ISO 4766: 1983)

553 7434 DIN EN 27434 Tiges filetées avec fente et bout pointu Rien de significatif(ISO 7431: 1983)

913 4026 DIN 913 Tiges filetées à six pans creux et embout plat Rien de significatifchanfreiné

914 4027 DIN 914 Tiges filetées à six pans creux et bout pointu Rien de significatif

915 4028 DIN 915 Tiges filetées à six pans creux et tourillon Rien de significatif

916 4029 DIN 916 Tiges filetées à six pans creux et cuvette Rien de significatif

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Diamètre nominal d Ouverture de clé s Hauteur de l’écrou m, min-max

Dimensions à DIN ISO DIN ISO DIN ISOéviter 555 4034 934 4032 (RG)

8673 (FG)ISO-Type 1 ISO-Type 1

M 1 2,5 – – 0,55–0,8 –M 1,2 3 – – 0,75–1 –M 1,4 3 – – 0,95–1,2 –

M 1,6 3,2 – – 1,05–1,3 1,05–1,3M 2 4 – – 1,35–1,6 1,35–1,6

M 2,5 5 – – 1,75–2 1,75–2

M 3 5,5 – – 2,15–2,4 2,15–2,4(M 3,5) 6 – – 2,55–2,8 2,55–2,8

M 4 7 – – 2,9–3,2 2,9–3,2

M 5 8 3,4–4,6 4,4–5,6 3,7–4 4,4–4,7M 6 10 4,4–5,6 4,6–6,1 4,7–5 4,9–5,2(M 7) 11 – – 5,2–5,5 –

M 8 13 5,75–7,25 6,4–7,9 6,14–6,5 6,44–6,8M 10 17 16 7,25–8,75 8–9,5 7,64–8 8,04–8,4M 12 19 18 9,25–10,75 10,4–12,2 9,64–10 10,37–10,8

(M 14) 22 21 – 12,1–13,9 10,3–11 12,1–12,8M 16 24 12,1–13,9 14,1–15,9 12,3–13 14,1–14,8(M 18) 27 – 15,1–16,9 14,3–15 15,1–15,8

M 20 30 15,1–16,9 16,9–19 14,9–16 16,9–18(M 22) 32 34 17,1–18,9 18,1–20,2 16,9–18 18,1–19,4M 24 36 17,95–20,05 20,2–22,3 17,7–19 20,2–21,5

(M 27) 41 20,95–23,05 22,6–24,7 20,7–22 22,5–23,8M 30 46 22,95–25,05 24,3–26,4 22,7–24 24,3–25,6(M 33) 50 24,95–27,05 27,4–29,5 24,7–26 27,4–28,7

M 36 55 27,95–30,05 28–31,5 27,4–29 29,4–31(M 39) 60 29,75–32,25 31,8–34,3 29,4–31 31,8–33,4M 42 65 32,75–35,25 32,4–34,9 32,4–34 32,4–34

(M 45) 70 34,75–37,25 34,4–36,9 34,4–36 34,4–36M 48 75 36,75–39,25 36,4–38,9 36,4–38 36,4–38(M 52) 80 40,75–43,25 40,4–42,9 40,4–42 40,4–42

M 56 85 43,75–46,25 43,4–45,9 43,4–45 43,4–45(M 60) 90 46,75–49,25 46,4–48,9 46,4–48 46,4–48M 64 95 49,5–52,5 49,4–52,4 49,1–51 49,1–51

> M 64 – jusqu’à M 100 x 6 – jusqu’à M 160 x 6 –/–

≤ M 4 – – 0,8

M 5–M 39 0,8 0,83–1,12 0,8 0,84–0,93

≤ M 42 ~ 0,8 0,8

Classe de produit C (gros) ≤ M 16 = A (moyen)> M 16 = B (de grosseur moyenne )

Tolérance de taraudage 7 H 6 H

Classe de résistance Gamme de l’âme 5 6, 8, 10acier ~ M 5–39 M 16 < d ≤ M 39 = 4,5 (ISO 8673 = Fkl.10 ≤ M 16)

> M 39 Selon accord Selon accord

Propriétés mécaniques DIN 267 ISO 898 DIN 267 ISO 898selon la norme Partie 4 Partie 2 Partie 4 Partie 2 (RG)

Partie 6 (FG)

Tableau 30

Modifications dimensionnelles pour les vis à tête hexagonale et écrous hexagonaux

Facteur de hauteur des écrous env.

m

d

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DIN ISO ➔ EN Dimensions1 Modifications2

(DIN ISO) (DIN EN)

558 4018 24018 ∅ M 10, 12, 14, 22 Nouvelles ouvertures de clé ISO 931 4014 24014933 4017 24017960 8765 28765 Tous les autres ∅ Aucune = DIN et ISO identiques961 8676 28676

601 4016 24016 ∅ M 10, 12, 14, 22 Vis: nouvelles ouvertures de clé ISO. Ecrous: nouvellesavec écrou 555 avec écrou 4034 24034 ouvertures de clé ISO et nouvelles hauteurs ISO

Tous les ∅ jusqu’à M 39 Vis: aucune = DIN et ISO identiques28030 4014 24014 Ecrous: nouvelles hauteurs ISO

avec écrou 555 avec écrou 4032 24032 Tous les ∅ supérieurs à M 39 Aucune = DIN et ISO identiques

561 – – ∅ M 12, 16 Nouvelles ouvertures de clé ISO564 – – Tous les autres ∅ Aucune

609 – – ∅ M 10, 12, 14, 22 Nouvelles ouvertures de clé ISO610 – – Tous les autres ∅ Aucune

7968 Ecrou Vis: – – M 12, 22 Vis: nouvelles ouvertures de clé ISO. Ecrous: nouvelles7990 Ecrou Ecrou selon 24034 ouvertures de clé ISO et nouvelles hauteurs ISO

ISO 4034Tous les autres ∅ Vis: aucune

Ecrous : nouvelles hauteurs ISO

186/261 Vis: – ∅ M 10, 12, 14, 22 Vis: aucune525 Ecrou selon 24034 Ecrous: nouvelles ouvertures de clé + nouvelles529 ISO 4034 hauteurs ISO603604605 Tous les autres ∅ Vis : aucune607 Ecrous : nouvelles hauteurs ISO608

796911014

439 T1 4036 24036 ∅ M 10, 12, 14, 22 Nouvelles ouvertures de clé ISO(A = sans chanfrein) (pas de modification de la hauteur)

439 Tz 4035 24035(B = avec chanfrein) = filet gros Tous les autres ∅ Aucune = DIN et ISO sont identiques

(pas de modification de la hauteur)

8675 28675= filet fin

555 4034 24034 ∅ M 10, 12, 14, 22 Nouvelles ouvertures de clé ISO + nouvelles (ISO-Type 1) hauteurs ISO

934 4032 24032Rd. 6, 8, 10 = filet gros

(ISO-Type 1)

Tous les autres ∅ Nouvelles hauteurs ISOFkl. 12 4033 24033 jusqu’à M 39 (pas de modification de l’ouverture de clé)

= filet gros(ISO-Type 2)

Fkl. 6, 8, 10 28673 Tous les autres ∅ aucune: DIN et ISO sont identiques= filet gros supérieurs à M 39

(ISO-Type 1)

557 – – ∆ M 10, 12, 14, 22 Nouvelles ouvertures de clé ISO917 – –935 – –986 – – Tous les autres ∅ aucune

1587 – –

1 Comparaison ouvertures de clé et hauteurs d’écrous DIN / ISO: cf. tableau C2 Affectation des normes et propriétés mécaniques pour écrous en acier: cf. tableau C

Tableau 31

Vis à tête hexagonale et écrous hexagonaux, modifications générales

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4 Fabrication

4.1 Fabrication de vis et écrous

Schéma des procédés de fabrication

En théorie, il existe plusieurs méthodes de fabricationdes éléments d’assemblage. En pratique, c’est leprocédé de façonnage à froid qui s’est imposé. Lamajeure partie des éléments d’assemblage est fabri-quée selon ce procédé. Les autres procédés se justi-fient toutefois également: ainsi, le façonnage à chaudest utilisé pour les grandes dimensions et le façonnagepar enlèvement de copeaux pour les vis spéciales etles pièces spéciales.

4.2 Façonnage sans enlèvement de copeaux– façonnage à froid

Ce procédé est utilisé dans les cas suivants :

● Fabrication en grandes séries

● Dimensions jusqu’à env. M30

● Petites et moyennes résistances à l’écrasement

4.3 Façonnage sans enlèvement de copeaux– façonnage à chaud

Ce procédé est utilisé dans les cas suivants :

● Fabrication de grandes dimensions. Dans ce cas,les forces de déformation sont telles qu’il estpréférable de recourir à un façonnage à chaud aulieu d’un façonnage à froid. Dans la pratique, la limite est généralement fixée à M30.

● Grandes résistances à l’écrasement. Le façonnageà froid ne peut pas être utilisé dans ce cas, car ladéformation est limitée par l’écrouissage (qui estévité lors du façonnage à chaud).

● Haute résistance à la déformation du matériau.Pour façonner un matériau hautement résistant àla déformation, il faudrait déployer des forces con-sidérables avec le procédé de façonnage à froid.

4.4 Façonnage par enlèvement de copeaux

En raison du développement continuel du façonnagesans enlèvement de copeaux, ce procédé est de moinsen moins employé. Il est encore essentiellement utilisépour couper les filets intérieurs et pour la finition.

4.5 Traitement thermique

Il existe toute une série de procédés de traitement ther-mique différents qui sont également utilisés pour leséléments d’assemblage afin qu’ils puissent résister auxdivers types de sollicitations auxquelles ils sont confrontés en pratique. Les propriétés mécaniquesindispensables, telles que la résistance à la traction etla limite d’élasticité, sont garanties par ce procédé.

Lors de la fabrication de vis, on a recours avant toutaux procédés de traitement thermique que sont latrempe, la cémentation et le recuit. Au cours des dif-férents procédés, la structure est modifiée de telle ma-nière que les propriétés mécaniques nécessaires soientcréées.

4.5.1 Trempe

L’amélioration est prescrite pour les vis à partir de laclasse de résistance 8.8 selon DIN EN ISO 898 Partie1et pour les écrous à partir de la classe de résistance05, 8 (> M16) selon DIN EN ISO 20898 Partie 2.

L’amélioration consiste à «durcir» d’abord et «recuire»ensuite.

Durcissement:

La vis est portée à une température donnée, en fonc-tion entre autres de sa teneur en carbone, et main-tenue à cette température pendant un certain temps.De ce fait, la structure se modifie. Puis, un refroidisse-ment brusque (eau, huile etc.) permet d’obtenir uneforte augmentation de la dureté.

Recuite:

Le matériau dur comme le verre, et donc cassant, n’estpas utilisable en pratique dans cet état. Il doit êtrechauffé encore une fois à la température minimalefixée dans la norme, afin de réduire les tensions dansla structure. Cette étape réduit certes la dureté ob-tenue (qui reste toutefois bien supérieure à la duretédu matériau non traité), mais permet d’atteindre unegrande résistance.

Ce procédé constitue une aide précieuse pour le fabri-cant, lui permettant de fabriquer des vis aptes à ré-pondre aux hautes exigences de la pratique.

Façonnage à froid

Façonnage sansenlèvement de

copeaux

Façonnage parenlèvement de

copeaux

Fabrication de vis et écrous

Façonnage à chaud

Fig. N: Aperçu des différents procédés de fabrication

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4.5.2 Cémentation

Ce procédé est utilisé surtout pour les vis à tôle, les visautoperceuses (1 et 2) et les vis autoforeuses (Pias)pour lesquelles une grande dureté de la surface estdéterminante pour qu’elles soient en mesure de formerleur filetage elles-mêmes.

On utilise des aciers présentant une teneur en carbonede 0,05 à 0,2%. Ils sont chauffés et maintenus dansune atmosphère rejetant du carbone (le méthane parexemple) pendant une longue durée. Le carbone sediffuse dans les zones marginales et augmente ainsilocalement la teneur en carbone. Ce procédé est ap-pelé carbonitruration. Puis, le matériau est refroidibrusquement et ses zones marginales durcissent donc.L’avantage de ce procédé est que la surface est trèsdure, mais que l’âme de la vis l’est moins.

4.5.3 Recuit (trempage)

Il existe toute une série de procédés de recuit dif-férents qui possèdent chacun d’autres effets sur lastructure et les états de contrainte dans le matériau.Dans le contexte des éléments d’assemblage, l’un desprocédés les plus importants est le recuit léger de dé-tensionnement (réchauffement à env. 600°C, suivi d’unlong temps de maintien). L’écrouissage obtenu lors dufaçonnage à froid peut être annulé par le recuit légerde détensionnement. Ceci est particulièrement impor-tant pour les vis des classes de résistance 4.6 et 5.6 quidoivent présenter un fort allongement.

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5 Protection de la surface des vis en acier

Pour protéger la surface des vis en acier contre la cor-rosion, divers revêtements sont utilisés. On parle ausside protection passive contre la corrosion, car lesmatériaux employés pour les éléments d’assemblagene sont pas capables de protéger d’eux-mêmes.

5.1 Système de désignation selon EN ISO 4042

La façon de désigner les diverses couches de protec-tion métalliques et leurs épaisseurs est clairement définie par le codage standardisé dans EN ISO 4042.Le système de codage pour les revêtements galvani-ques est le suivant:

Dans les tableaux 32 à 34, vous trouverez les élémentsqui composent ce système de codage.

Métal de recouvrement

Epaisseur des couches (épaisseur totale)

X X X

Métal de recouvrement

Epaisseur minimal du revêtement

Taux de luisance et traitement ultérieur

Fig. O: Extrait de EN ISO 4042

Métal / alliage de recouvrementSymbole Elément Lettre clé

Zn Zinc ACd a) Cadmium BCu Cuivre CCuZn Cuivre-zinc DNi b b) Nickel ENi b Cr r b) Nickel-chrome FCuNi b b) Cuivre-Nickel GCuNi b Cr r b) Cuivre-Nickel-chrome c) HSn Etain JCuSn Cuivre-étain KAg Argent LCuAg Cuivre-argent NZnNi Zinc-Nickel PZnCo Zinc-cobalt QZnFe Zinc-fer Ra) L’utilisation de cadmium est limitée dans certains pays.b) Le code de classification ISO est fixé dans la norme ISO 1456.c) Epaisseur de la couche de chrome = 0,3 µm.

Tableau 32: Extrait de EN ISO 4042

Epaisseur de couche, µm Chiffre Un métal de revêtement Deux métaux de revêtement a) clé

Pas d’épaisseur – 0de couche prescrite3 – 15 2 + 3 28 3 + 5 3

10 4 + 6 912 4 + 8 415 5 + 10 520 8 + 12 625 10 + 15 730 12 + 18 8a) Les épaisseurs déterminées pour le premier et le deuxième métal de recouvre-

ment sont valables pour toutes les combinaisons de revêtement, sauf que lechrome constitue la couche supérieure et a toujours une épaisseur de 0,3 µm.

Tableau 33: Extrait de EN ISO 4042

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Traitement ultérieur et passivation par chromatage

Exemple de désignation:

Donnée : Vis à tête hexagonale selon ISO 4014- M12 x 40 – 8.8, revêtement galvanique, épaisseur minimale 5 µm, taux de luisance «brillant» et chromaté jaunâtre.

Désignation selon DIN ISO 4042:

Vis à tête hexagonale ISO 4014- M 12 x 40 – 8.8 A2L

Le chromatage (passivation) a lieu immédiatementaprès la galvanisation par une immersion rapide dansdes solutions de trioxyde de chrome. Le processus dechromatage augmente la protection contre la corro-sion et empêche le ternissement et la décoloration dela couche protectrice de zinc. L’effet protecteur de lacouche de chromate varie d’un procédé à l’autre (cf.tableau).

Taux de Passivation par chromatage a) Lettre cléluisance Couleur propre

Mat Pas de couleur A

Bleuâtre à bleuâtre irisé b) B

Reflet jaunâtre à jaune/brun, irisé C

Vert olive à olive/brun D

Brut Vert olive à olive/brun E

Bleuâtre à bleuâtre irisé b) F

Reflet jaunâtre à jaune/brun, irisé G

Vert olive à olive/brun H

Brillant Vert olive à olive/brun J

Bleuâtre à bleuâtre irisé b) K

Reflet jaunâtre à jaune/brun, irisé L

Vert olive à olive/brun M

Hautement brillant Vert olive à olive/brun N

Quelconque Comme B, C ou D P

Mat Brun/noir à noir R

Brut Brun/noir à noir S

Brillant Brun/noir à noir T

Tous les degrés de Sans chromatage c) Uluisancea) La passivation est uniquement possible pour les revêtements en zinc ou cadmium.b) S’applique aux revêtements en zinc.c) Exemples pour un revêtement solide.

Tableau 34: Extrait de EN ISO 4042

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5.2 Résistance à la corrosion en fonction des couches protectrices

L’application souhaitée est prépondérante pour la résistance à la corrosion d’un assemblage par vis. Le tableau 35 vous donne un aperçu des principales applications et des revêtements correspondants à choisir en fonction de l’environnement et de latempérature. Les informations ne sont données qu’à titre indicatif. En cas de doute, il paraît judicieux deconsulter le fabricant.

Procédés de revêtements galvaniques

Procédé Explications Température maximale d’utilisation

Nickelage Sert aussi bien à des fins décoratives qu’à la protection contre la corrosion. 250°CEn raison d’une couche dure, le nickelage est utilisé dans la fabrication d’appareils électriques et dans l’industrie du téléphone.Spécifiquement pour les vis, pas d’usure du revêtement. L’utilisation de pièces en fer nickelées n’est pas recommandée à l’extérieur.Amélioration de la protection anti-corrosion par imprégnation – cf. tableau ci-après.

Nickelage dur Nickelage spécial.

Chromage Généralement après le nickelage, épaisseur de couche env. 0,4 µm.Le chrome a un effet décoratif, augmente la résistance au ternissement des pièces nickelées et améliore la protection anti-corrosion.Chromé brillant: luisance élevée.Chromé mat: luisance mate (satinée).Chromé poli: ponçage, brossage et polissage de la surface avant le revêtement galvanique (à la main).Chromé brillant en tant que revêtement.Le chromage au tonneau n’est pas possible.

Laitonnage Les revêtements de laiton sont essentiellement utilisés à des fins décoratives. En outre, les pièces en acier sont laitonnées pour améliorer l’adhérence du caoutchouc sur l’acier.

Cuivrage Si nécessaire, le cuivrage est utilisé comme couche intermédiaire avant le nickelage,le chromage et l’argentage. Sert de couche de surface à des fins décoratives. Sert de couche de surface à des fins décoratives.

Argentage Les couches d’argent sont utilisées à des fins décoratives et techniques.

étamage L’étamage est employé surtout pour obtenir voire améliorer la soudabilité (brasagetendre). Sert également de protection anti-corrosion. Un traitement thermique ultérieur n’est pas possible.

Anodisation Grâce à l’anodisation, une couche protectrice est créée sur l’aluminium. Elle agit comme protection anti-corrosion et empêche la formation de taches. Pratiquement toutes les couleurs sont possibles à des fins décoratives.

Tableau 35

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Autres traitements de surface

5.2.1 Comparaison entre les résistances de diverses passivations à l’aide de l’essaide corrosion au brouillard salin (DIN 50021)

Procédé Explications Température maximale d’utilisation

Ruspert Traitement multicouche zinc-aluminium de haute qualité, pouvant être réalisé dans les couleurs les plus diverses. Selon l’épaisseur de la couche 500 h ou 1000 h à l’essai au brouillard.

Galvanisation Immersion dans un bain de zinc dont la température se situe à env. 440°C – 470°C. 250°CEpaisseurs de couche 40 µm min. Surface mate et rugueuse ; taches possibles en relativement peu de temps. Très bonne protection anti-corrosion.Utilisable pour des pièces filetées à partir de M8. Qualité du pas garantie par des mesures appropriées (traitement préalable et ultérieur par enlèvement de copeaux).

Faible protection anti-corrosion uniquement. Bonne base d’adhérence pour la 70°Cpeinture. Aspect gris à gris/noir. Protection anti-corrosion renforcée par lubrification ultérieure.

Procédé chimique. Bain à env. 140 °C, suivi d’une lubrification. A des fins décoratives, car faible protection anti-corrosion seulement.

Coloration Selon motif.

Procédé chimique qui peut entraver la résistance à la corrosion de A1-A5. 70°CA des fins décoratives. Ne convient pas pour une utilisation en extérieur.

Toutes les pièces en acier à haute résistance à la traction (à partir de 1000 N/mm2) peuvent se fragiliser durant le décapage ou la galvanisation (fragilisation parl’hydrogène). Plus la section du matériau est petite, plus le risque de fragilisation est grand.Un traitement thermique ultérieur (inférieur à la température de revenu) permet d’éliminer partiellement l’hydrogène. Selon l’état actuel de la technique, ce procédé n’est pas garanti à 100%. Le traitement thermique doit être effectué immédiatement après la galvanisation.

Excellent revêtement à haute teneur en zinc (de couleur gris argenté) pour des 300°Cpièces présentant une résistance à la traction Rm ≥ 1000 N/mm2 (classes de résistance ≥ 10.9, dureté ≥ 300 HV).Ce procédé exclut toute fragilisation par l’hydrogène. Utilisable pour des filetages ≥ M4.

Procédé de revêtement chimiomécanique. Les pièces dégraissées sont placées ensemble dans un tambour avec un mélange de microbilles et de poudre de zinc. Les microbilles jouent le rôle de porteurs des grains de zinc, qu’elles apportent jusqu’à la surface de la pièce où elles vont adhérer par soudage à froid.

Polyseal Selon les procédés de trempage traditionnels, on applique d’abord une couche de phosphate de zinc. Puis, on rajoute un revêtement protecteur organique, qui est durcià env. 200°C. Enfin, on applique en plus une huile anti-rouille. Ce revêtement protecteur peut être exécuté en différentes couleurs (épaisseur de couche env. 12 µm).

Imprégnation Grâce à un traitement ultérieur dans un fluide déshydratant, avec adjonction de cire, les micropores des pièces métalliques surtout sont obturés par la cire. Amélioration essentielle de la résistance à la corrosion. Le film de cire est sec, invisible.

à chaud

Phosphatation(bondérisation,parkérisation, etc.)

Brunissage(noircissement)

Noircissement(inoxydable)

Traitement thermiqueultérieur au degazage

Dacromet(revêtement dezinc inorganique)

Galvanisationmécanique (revêtement parplacage)

Tableau 36

Première apparitiondu rouge rouille

jaunebleu

olivenoir

incolore

heures 200

150

100

50

03 5 8 12

Epaisseur de couche (µm)Fig. P

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Le dimensionnement exact des vis demande au con-structeur des connaissances précises sur l’assemblageà réaliser et son application et varie donc d’une appli-cation à l’autre. Dans le calcul, il faut inclure une sériede facteurs tels que les coefficients de frottement, le

procédé de serrage, le nombre de jointures et bien en-tendu les propriétés mécaniques des vis et écrous. Laprésélection sommaire des vis peut être effectuée parl’utilisateur de façon rapide et simple en se basant surle tableau suivant.

Force FB ou FQ en KN par vis pour Diamètre nominal de la vis sans tête1) enDifférentes sollicitations fonction de la classe de résistance et

de la sollicitation

statique dynamique statique et/ou 4.6 4.8 5.8 8.8 10.9 12.9axial axial dynamique 5.6 6.8

Transversalement à la direction de l’axe

1,6 1 0,32 6 5 4 4 – –

2,5 1,6 0,5 8 6 5 5 4 4

4 2,5 0,8 10 8 6 6 5 5

6,3 4 1,25 12 10 8 8 6 5

10 6,3 2 16 12 10 8 8 8

16 10 3,15 20 16 12 10 10 8

25 16 5 24 20 14 14 12 10

40 25 8 27 24 18 16 14 12

63 40 12,5 33 30 22 20 16 16

100 63 20 – – 27 24 20 20

160 100 31,5 – – – 30 27 24

250 160 50 – – – – 30 30

Tableau 37

1) Dans le cas d’une force motrice FB appliquée de façon excentrique ou pour les vis de traction, il convient de choisir les dimensions qui serapprochent le plus du niveau de charge supérieur.

6 Dimensionnement des assemblages métriques en acier

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7. Vis pour la construction métallique7.1 Que signifie assemblage HV?

HV désigne un assemblage avec des vis à haute rési-stance.

Le H signifie haute résistance (qualité du matériau de lavis). Le V signifie à l'origine «apte à la précontrainte»(Vorgespannt), mais l'évolution des vis a conduit par lasuite à l'utilisation de vis à haute résistance qui ne sontque partiellement ou pas du tout précontraintes.

Les assemblages avec des vis non précontraintes ou uniquement partiellement précontraintes représentent au-jourd’hui 90% des assemblages dans le domaine de laconstruction d’ossature métallique. Ils ne doivent toutefoisêtre utilisés que pour des éléments à sollicitation essenti-ellement statique, tels que les grandes salles, les scènes etles constructions en ossature. Selon le type de sollicitation,ce genre d'assemblage est appelé assemblage SL.

La transmission de la force se fait par effort de cisaille-ment et pression spécifique sur la paroi du trou entre latige de la vis et la paroi du trou.

La paroi du trou est générée lorsque la force de sollici-tation F presse la tige du boulon contre la paroi. Enexerçant une force de précontrainte partielle sur la vis, lapression admissible sur la paroi du trou augmente.

Par cisaillement, on entend le fait que les éléments deconstruction agissent sur la tige du boulon comme les la-mes de ciseaux.

Lorsque la sollicitation n'est pas essentiellement statique,mais dynamique (c'est par exemple le cas des chemins deroulement, des ponts de chemin de fer ou en particulieraussi des excavateurs), il est indispensable d'appliquerune force de précontrainte totale à la vis. Dans ce typed'assemblage, la transmission de la force se fait par frot-tement entre les surfaces de contact des éléments de con-struction. Afin que l'assemblage ne glisse pas, c'est-à-direqu'il n'y ait pas de glissement des tiges des vis contre la

paroi du trou, les surfaces de contact doivent être traitéespar sablage ou application de peintures anti-glissementautorisées. En serrant les vis, les forces sont transmisesperpendiculairement à la direction des vis (précontrainteprévue des vis) et on obtient un assemblage qui ne glissepas.

Traitement des surfaces des garnitures HV WürthLe traitement des surfaces joue un rôle important, et cetout particulièrement pour les vis HV. Il a pour but de con-férer aux éléments d'assemblage les propriétés propresaux surfaces au moyen d'un revêtement approprié; cespropriétés sont: une protection suffisante contre la corro-sion, qui est atteinte par galvanisation à chaud, et un co-efficient de frottement donné, obtenu en traitant lesécrous au MoS2.

Conformément à la norme DIN 267 Partie 10, l'épaisseurde la couche protectrice de zinc doit être de 40 µm aumoins. Sur les vis HV de Würth, une épaisseur de couched’env. 60 – 80 µm est atteinte au moyen de la galvanisa-tion thermique. En fonction du milieu agressif on obtientune protection efficace garantissant le bon fonctionne-ment de l'assemblage.

La protection anti-corrosion du filet femelle non galvaniséest assurée après le montage par le revêtement galvanisédu boulon qui est en contact direct avec le filet. L'épais-seur de la couche de zinc est harmonisée avec lestolérances des filets mâle et femelle qui garantissent lebon fonctionnement du filetage.

Conformément à la norme DIN 18800 Partie 1, il convient d’utiliser uniquement des garniturescomplètes (vis, écrous, rondelles) d’un même fabricant!

Mode d’action de l’assemblage SL

Mode d’action de l’assemblage GV

MW

F - 0

7/05

- 09

168

- ©•

Fig. Q

Fig. R

Belastungskraft = force de sollicitation

Kraft senkrecht zur Schraubenrichtung = force perpendiculaireà la direction de la visBelastungskraft = force de sollicitation

036_09168_fr.qxd 20.02.2006 16:13 Uhr Seite 1

MW

F - 0

7/05

- 09

169

-©•

7.2 Vis HV selon DIN 6914

Longueur nominale L Gamme de longueurs de serrage

306 – 100079 12 30

3511 – 15 5 – 90079 12 35 0079 16 35

4016 – 20 10 – 14 5 – 90079 12 40 0079 16 40 0079 20 40

4521 – 23 15 – 19 10 – 140079 12 45 0079 16 45 0079 20 45

5024 – 28 20 – 24 15 – 19 14 – 18 12 – 160079 12 50 0079 16 50 0079 20 50 0079 22 50 0079 24 50

5529 – 33 25 – 29 20 – 24 19 – 23 17 – 210079 12 55 0079 16 55 0079 20 55 0079 22 55 0079 24 55

6034 – 38 30 – 34 25 – 29 24 – 28 22 – 26 18 – 220079 12 60 0079 16 60 0079 20 60 0079 22 60 0079 24 60 0079 27 60

6539 – 43 35 – 39 30 – 34 29 – 33 27 – 31 23 – 270079 12 65 0079 16 65 0079 20 65 0079 22 65 0079 24 65 0079 27 65

7044 – 48 40 – 44 35 – 39 34 – 38 32 – 36 28 – 32 24 – 280079 12 70 0079 16 70 0079 20 70 0079 22 70 0079 24 70 0079 27 70 0079 30 70

7549 – 53 45 – 47 40 – 44 39 – 43 37 – 41 33 – 37 29 – 330079 12 75 0079 16 75 0079 20 75 0079 22 75 0079 24 75 0079 27 75 0079 30 75

8054 – 58 48 – 52 45 – 49 44 – 48 42 – 46 38 – 42 34 – 380079 12 80 0079 16 80 0079 20 80 0079 22 80 0079 24 80 0079 27 80 0079 30 80

8559 – 63 53 – 57 50 – 54 49 – 53 47 – 51 43 – 47 39 – 430079 12 85 0079 16 85 0079 20 85 0079 22 85 0079 24 85 0079 27 85 0079 30 85

9064 – 68 58 – 62 55 – 57 54 – 56 52 – 53 48 – 52 44 – 480079 12 90 0079 16 90 0079 20 90 0079 22 90 0079 24 90 0079 27 90 0079 30 90

9569 – 73 63 – 67 58 – 62 57 – 61 54 – 58 53 – 57 49 – 530079 12 95 0079 16 95 0079 20 95 0079 22 95 0079 24 95 0079 27 95 0079 30 95

10074 – 78 68 – 72 63 – 67 62 – 66 59 – 63 58 – 60 54 – 560079 12 100 0079 16 100 0079 20 100 0079 22 100 0079 24 100 0079 27 100 0079 30 100

10579 – 83 73 – 77 68 – 72 64 – 68 61 – 65 57 – 610079 12 105 0079 16 105 0079 20 105 0079 24 105 0079 27 105 0079 30 105

11084 – 88 78 – 82 73 – 77 72 – 76 69 – 73 66 – 70 62 – 660079 12 110 0079 16 110 0079 20 110 0079 22 110 0079 24 110 0079 27 110 0079 30 110

11589 – 93 83 – 87 78 – 82 74 – 78 71 – 75 67 – 710079 12 115 0079 16 115 0079 20 115 0079 24 115 0079 27 115 0079 30 115

12094 – 98 88 – 92 83 – 87 82 – 86 79 – 83 76 – 80 72 – 760079 12 120 0079 16 120 0079 20 120 0079 22 120 0079 24 120 0079 27 120 0079 30 120

12593 – 97 88 – 92 84 – 88 81 – 85 77 – 810079 16 125 0079 20 125 0079 24 125 0079 27 125 0079 30 125

13098 – 102 93 – 97 89 – 93 86 – 90 82 – 860079 16 130 0079 20 130 0079 24 130 0079 27 130 0079 30 130

135103 – 107 98 – 102 94 – 98 91 – 95 87 – 910079 16 135 0079 20 135 0079 24 135 0079 27 135 0079 30 135

140108 – 112 103 – 107 99 – 103 96 – 100 92 – 960079 16 140 0079 20 140 0079 24 140 0079 27 140 0079 30 140

145108 – 112 97 – 1010079 20 145 0079 30 145

150118 – 125 113 – 117 109 – 113 106 – 110 102 – 1060079 16 150 0079 20 150 0079 24 150 0079 27 150 0079 30 150

155107 – 1110079 30 155

160130 – 134 126 – 131 119 – 123 116 – 120 112 – 1160079 16 160 0079 20 160 0079 24 160 0079 27 160 0079 30 160

165117 – 1210079 30 165

170140 – 144 122 – 1260079 16 170 0079 30 170

180150 – 154 146 – 151 139 – 143 136 – 140 132 – 1360079 16 180 0079 20 180 0079 24 180 0079 27 180 0079 30 180

190157 – 160 149 – 153 142 – 1460079 20 190 0079 24 190 0079 30 190

200170 – 174 167 – 170 159 – 163 156 – 160 152 – 1560079 16 200 0079 20 200 0079 24 200 0079 27 200 0079 30 200

Dimensions et longueurs de serrageTaille de la vis M 12 M 16 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30Ø filet d 12 16 20 22 24 27 30Ø tige ds = Ø filet dHauteur de la tête k 8 10 13 14 15 17 19Hauteur d’écrou m 10 13 16 18 19 22 24Référence écrou 0079 01 12 0079 01 16 0079 01 20 0079 01 22 0079 01 24 0079 01 27 0079 01 30Ouverture de clé s 22 27 32 36 41 46 50Cote sur angle min e 23,91 29,56 35,03 39,55 45,20 50,85 55,37Ø ext. rondelle d1 24 30 37 39 44 50 56Ø int. rondelle d2 13 17 21 23 25 28 31Epaisseur rondelle t 3 4 4 4 4 5 5Référence rondelle 0079 02 12 0079 02 16 0079 02 20 0079 02 22 0079 02 24 0079 02 27 0079 02 30

Les longueurs de serrage ont été déterminées en tenant compte des tolérances de longueur.

d 1 d 2 d s

Sechskantschraube = vis à tête hexagonaleScheibe = rondelleMutter = écrouKlemmlänge = longueur de serrage

Fig. S

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MW

F - 0

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- 09

170

- ©•

7.3 Corrosion atmosphérique du zinc(sans milieu agressif particulier)

Epaisseur de la couche de zinc en µmExemple:Usure du zinc (en années) pour une épaisseurde couche de 50 µmAtmosphère industrielle 7 ansAtmosphère des grandes villes 9 ansAtmosphère maritime 27 ansAtmosphère normale à la campagne 45 ans

Protection anti-corrosion(Epaisseur de couche d’env. 60-80 µm)Protection efficace même dans desatmosphères agressives. Industrie-Atmosphäre = Atmosphère industrielle

Großstadt-Atmosphäre = Atmosphère des grandes villesMeeres-Atmosphäre = Atmosphère maritimeNormale-Land-Atmosphäre = Atmosphère normale à la campagne

Fig. T

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- ©•

Tableau 38

Fig. U

Tableau 39

7. 4 Assemblages selon DIN 18800 (nov. 1990)

Dimensions théoriques

pour les vis dont les trous présentant un jeu de ∆ d = 1 mm et ∆ d = 2 mm.

Distances au bord et écartements des trous

Cf. à ce sujet le tableau 38. Les distances sont calculées à partir des centres des trous.

Exemples de rigidification des bords libresdans la zone des chocs et raccords.t représente l’épaisseur de la pièceextérieure la plus mince de l’assemblage.

Vis HV → M 12 M 16 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30d L → 13 17 21 23 25 28 31

1,2 d L 15,6 20,4 25,2 27,6 30 33,6 37,21,5 d L 19,5 25,5 31,5 34,5 37,5 42 46,52,2 d L 28,6 37,4 46,2 50,6 55 61,6 68,22,4 d L 31,2 40,8 50,4 55,2 60,0 67,2 74,43,0 d L 39 51 63 69 75 84 933,5 d L 45,5 59,5 73,5 80,5 87,5 98 108,56,0 d L 78 102 126 138 150 168 186

10 d L 130 170 210 230 250 280 310d L → 14 18 22 24 26 29 32

1,2 d L 16,8 21,6 26,4 28,8 31,2 34,8 38,41,5 d L 21 27 33 36 39 43,5 482,2 d L 30,8 39,6 48,4 52,8 57,2 63,8 70,42,4 d L 33,6 43,2 52,8 57,6 62,4 69,6 76,83,0 d L 42 54 66 72 78 87 963,5 d L 49 63 77 84 91 101,5 1126,0 d L 84 108 132 144 156 174 192

10 d L 140 180 220 240 260 290 320

Vis

HV

D

IN 6

914

avec

∆d=

1 m

m

Vis

HV

D

IN 6

914

avec

∆d=

2 m

m

Désignations:

direction de la force direction de la force

Distances au bord Ecartements des trous

Dans la direction de la force e1 1,2 d L Dans à la direction de la force e 2,2 d L

à la direction de la force e2 1,2 d L à la direction de la force e3 2,4 d L

En guise de protection contre 6 d L ou 12 tdes déformations localesEn l’absence de risque de 10 d L ou 20 tdéformation locale

Distanceau bordminimale

Ecartementminimaldes trous

Ecartementmaximaldes trous e ou e 3

Distanceau bordmaximale

Dans et à ladirection de la forcee 1 ou e 2

3 d Lou6 t 1)

Dans le cas des trous estampés, les distances au bord minimales1,5 d L correspondent aux écartements minimaux des trous 3 d L.Les distances au bord et les écartements des trous peuvent êtreaugmentés, s’il n’y a aucun risque de déformation locale.

La protection anti-corrosion est assurée par des mesures spécifiques.1) 8 t maxi, lorsque le bord libre est rigidifié par la forme

transversale.

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MW

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172

- ©• Tableau 40 Tableau 41

Vis HV M 12 M 16 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30DIN 6914

Distanceen mme = 30 45,09

35 55,9740 66,84 61,8345 77,72 72,9250 78,81 84,01 78,6155 78,81 95,10 89,83 87,01 84,1060 ↓ 105,1 101,0 98,27 95,4165 105,1 112,3 109,5 106,7 102,370 ↓ 123,5 120,8 118,0 113,7 109,275 131,3 132,1 129,3 125,1 120,680 131,3 143,4 140,6 136,4 132,085 ↓ 144,5 152,0 147,8 143,490 144,5 157,6 159,1 154,895 ↓ 157,6 170,5 166,2

100 ↓ 177,3 177,6105 177,3 189,0110 ↓ 197,0115 197,0120 ↓125130135

e1 = 20 36,4525 47,53 46,0030 58,61 57,29 55,48 54,47 53,4135 69,68 68,59 66,91 65,95 64,93 63,3340 78,55 79,88 78,34 77,43 76,45 74,90 73,2745 78,55 91,17 89,77 88,90 87,97 86,47 84,8850 ↓ 102,5 101,2 100,4 99,49 98,04 96,4955 104,7 112,6 111,9 111,0 109,6 108,160 104,7 124,1 123,3 122,5 121,2 119,765 ↓ 130,9 134,9 134,1 132,8 131,370 130,9 144,0 145,6 144,3 142,975 ↓ 144,0 157,1 155,9 154,680 ↓ 157,1 167,5 166,285 ↓ 176,7 177,890 176,7 189,495 ↓ 196,4

100 196,4105 ↓110115

Va,R,d → 56,50 100,5 157,0 190,0 226,0 286,5 353,5

N R,d → 61,31 114,2 178,2 220,4 256,7 333,8 408,0

La sollicitation exercée sur la paroi du trou dépend desdistances au bord et des écartements choisis. Les valeursindiquées dans le tableau doivent être multipliées parl’épaisseur de tôle min Σ t (en cm) correspondant à unedirection donnée de la force. La sollicitation maximale exercée sur la paroi du trou est atteinte pour un écartementde e = 3,5 dL ou une distance au bord de e1 = 3dL.

Le symbole «↓» à la fin de la colonne indique qu’il s’agit d’unmaximum de Vl,Rd qui s’applique aussi aux distances plusgrandes. Lors de contrôles, la pression limite sur la paroi dutrou d’une vis ne doit pas être estimée supérieure à sa forcelimite de cisaillement. Pour le type d’acier St 52 (S 355), lesvaleurs données dans le tableau peuvent être convertiesavec le facteur 1,5.

Pressions limites sur la paroi du trou

Trou à jeu nominal ∆d = 1 mmHypothèse: Ecartements perpendiculaires à la direction dela force e 2 ≥ 1,5 d L et e 3 ≥ 3 d L

Trou à jeu nominal ∆d = 2 mmHypothèse: Ecartements perpendiculaires à la direction dela force e 2 ≥ 1,5 d L und e 3 ≥ 3 d L

Forces limites de cisaillement en kN par joint de cisaillement

Forces limites de traction en kN

Dis

tan

ce a

u tr

ou

da

ns

la d

ire

ctio

n d

e la

fo

rce

Eca

rtem

ent d

es tr

ou

s d

an

s la

dir

ecti

on

de

la fo

rce

Pressions limites sur la paroi du trou en kN pour t = 10 mm et S 235 (St 37)

HV-Schraube M 12 M 16 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30DIN 6914

Distanceen mme = 30

35 50,5340 60,63 56,9045 70,73 67,3750 78,81 77,85 73,5155 78,81 88,32 84,22 81,8460 ↓ 98,79 94,93 92,64 90,1965 105,1 105,6 103,4 101,1 97,2470 105,1 116,4 114,2 111,9 108,275 ↓ 127,1 125,0 122,8 119,2 115,380 131,3 135,8 133,7 130,1 126,385 131,3 144,5 144,6 141,1 137,490 ↓ 144,5 155,4 152,1 148,495 ↓ 157,6 163,1 159,5

100 157,6 174,0 170,5105 ↓ 177,3 181,6110 177,3 192,6115 ↓ 197,0120 197,0125 ↓130135

e1 = 20 33,2925 43,57 42,8630 53,86 53,53 52,36 51,6035 64,15 64,19 63,27 62,60 61,83 60,5340 74,43 74,86 74,18 73,60 72,91 71,71 70,3645 78,55 85,53 85,09 84,60 83,98 82,88 81,6150 78,55 96,19 96,00 95,60 95,06 94,05 92,8655 ↓ 104,7 106,9 106,6 106,1 105,2 104,160 104,7 117,8 117,6 117,2 116,4 115,465 ↓ 128,7 128,6 128,3 127,6 126,670 130,9 139,6 139,4 138,7 137,975 130,9 144,0 150,4 149,9 149,180 ↓ 144,0 157,1 161,1 160,485 ↓ 157,1 172,3 171,690 ↓ 176,7 182,995 176,7 194,1

100 ↓ 196,4105 196,4110 ↓115

Va,R,d → 56,50 100,5 157,0 190,0 226,0 286,5 353,5

N R,d → 61,31 114,2 178,2 220,4 256,7 333,8 408,0

Forces limites de cisaillement en kN par joint de cisaillement

Forces limites de traction en kN

Dis

tan

ce a

u tr

ou

da

ns

la d

ire

ctio

n d

e la

fo

rce

Eca

rtem

ent d

es tr

ou

s d

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s la

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ecti

on

de

la fo

rce

Pressions limites sur la paroi du trou en kN pour t = 10 mm et S 235 (St 37)

Vl,R,dVl,R,d

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Préparation pour les assemblages anti-glissementau moyen de vis hautement résistantesLes surfaces de contact des assemblages GV doivent êtregrenaillées avec des agents de sablage et des grosseurs degrain usuels en construction métallique, afin d’atteindre uncoefficient de frottement de µ ≥ 0,5 Les surfaces de contactgrenaillées peuvent être recouvertes de peintures de poussière de zinc au silicate-alcalin, si le fabricant dumatériau de revêtement peut confirmer à l’aide d’un testde réception 3.1.B que le coefficient de frottement µ ≥ 0,5selon BN 918300, Feuillet 85 est bien respecté.

PrécontrainteAvant de commencer les travaux de vissage des assembla-ges par vis précontraintes (pour les assemblages qui ne sontpas essentiellement sollicitées de façon statique), il faut éla-borer des procédures d’exécution et documenter le respectde ces procédures.Les vis HV Würth sont précontraintes par serrage des écrous.Cette précontrainte peut se faire selon la méthode dumoment du couple, du moment angulaire, de l’écart angu-laire ou encore selon une méthode combinéeImportant : Les écrous HV Würth selon DIN 6915 sontrecouverts de bisulfure de molybdène. Un graissage supplé-mentaire de tous les éléments d’assemblage ou de certainsd’entre eux modifie les valeurs de précontrainte.

Méthode du moment du coupleLa force de précontrainte requise est produite par un couplede serrage mesurable Mv (cf. Tableau 42.1, colonne 3). L’incertitude de tension des outils de serrage utilisés (parexemple clés dynamométriques) doit être inférieure à 5%.

Méthode du moment angulaireLes assemblages sont vissés à l’aide d’un tournevis à impulsi-on ou à frapper présentant une incertitude de tension maxi-male de 5%. Ce faisant, les outils de serrage doivent êtreréglés de façon appropriée (par exemple selon la méthode

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7.5 MontageImportant: Utiliser les vis HV et les autres éléments d’assemblage du même fabricant. Monter chaque vis en intercalant une rondelle plate sous latête et l’écrou. Ce faisant, veiller à ce que le chanfrein desrondelles soit dirigé vers l’extérieur: il sert à recevoir le rayonde congé entre la tige et la tête.

Afin d’éviter que le filet de la vis ne pénètre dans les élé-ments à assembler, deux rondelles peuvent s’avérer néces-saires sous l’écrou. Avant le serrage, l’écrou doit être entièrement dévisser à la main.Remarque: Les vis, écrous et rondelles doivent être bienconservés à l’abri avant leur utilisation.

de resserrage ou la technique de longimétrie), si possible surl’assemblage d’origine et conformément aux valeurs duTableau 42.1, colonne 4.Méthode de resserrage: Dans un premier temps, serrer l’as-semblage à l’aide d’un tournevis, puis le resserrer/vérifier àl’aide d’une clé dynamométrique de précision.Technique de longimétrie: on vérifie l’allongement constatéde la vis (fourche de mesure), en ayant pris soin au préalablede calibré l’allongement de la vis sur un banc d’essai.

Méthode de l’écart angulairePour cette méthode, une disposition plane des éléments àassembler est prérequise.Le couple de pré-serrage (Tableau 42.1, colonne 5) est appliqué selon l’une des méthodes décrites ci-dessus.La position de l’écrou par rapport à la tige de la vis et del’élément à assembler doit être indiquée de façon claire etdurable, de façon à pouvoir déterminer facilement l’anglede rotation additionnel de l’écrou. L’angle de rotation addi-tionnel requis doit être déterminé sur les assemblages d’origine (par exemple selon la technique de longimétrie).

Fig. V

Méthode de l’écart angulaire

Fig. W

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Pour serrer des assemblages par vis soumises à uneprécontrainte non prévue, un serrage à la main suffit.Afin de pouvoir quantifier le serrage à la main à l’aided’une méthode objective de contrôle du couple et de pou-voir ainsi appliquer une instruction de travail, il convientd’utiliser les couples de serrage du tableau 42.3. Une solli-citation excessive de l’assemblage par vis est ainsi exclue.

7.6 ContrôleAucun contrôle de la précontrainte n’est requis pour lesassemblages soumis à une précontrainte non prévue. Pour les assemblages soumis à une précon-trainte prévue, 10% au moins des garnitures de l’assem-blage exécuté sont contrôlés dans le cas d’assemblages quine sont pas essentiellement sollicités de façon statique et5% au moins des garnitures de l’assemblage exécuté sontcontrôlés dans le cas d’assemblages essentiellement sollici-tés de façon statique (dans le cas d’assemblages de moinsde 20 vis, au moins 2 raccords ou 1 raccord).La garniture doit être contrôlée d’après le repère (situationde l’écrou par rapport à la tige de la vis) toujours en ser-rant davantage (l’écrou). L’instrument de contrôle doit cor-respondre à l’appareil de serrage utilisé.

● Méthode du moment du couple: L’instrument de contrôle doit être réglé à 10% de plus qu’indiqué dans le tableau 42.1, colonne 3

● Méthode du moment angulaire: même valeur (tableau 42.1, colonne 4) que pour le serrage

● Méthode de l’écart angulaire: Contrôle du repère (documentation) des garnitures de vis

Procéder selon le tableau 43 en fonction des angles derotation additionnels constatés durant le contrôle. Si uncontrôle incontestable ne peut être mis en œuvre (utilisationd’autres méthodes), le mode opératoire doit être surveillésur 10% des assemblages au moins. Si à cette occasion onconstate des écarts avec les données déterminées lors desdiverses méthodes, l’ensemble de l’exécution doit être sur-veillé après correction.

Tableau 42.2 (Extrait de la norme DIN 18800-7)

1 2 3Angle Amplitude de rotation de srotationadditionnel ϑ additionnelle V

1 lk < 2d 45 1/82 2d ≤ lk < 6d 60 1/63 6d ≤ lk < 10d 90 1/4

Forces de précontrainte et couples de serrage pour les méthodes du moment du couple, du moment angulaire, de l’écart angulaire et la méthode combinée avec les garnitures de la classe de résistance 10.9

Angle de rotation additionnel ϑ nécessaire ou amplitude de rotation additionnelle Vnécessaire à la méthode combinée avec des vis de la classe de résistance 10.9

1 2 3 4 5 6Dimensions Force de Méthode du moment du couple Méthode du moment angulaire Méthode de l’écart angulaire Méthode combinée

précontrainte Couple de serrage MA à appli- Force de précontrainte FV,DI Couple de Couple de requise FV quer pour atteindre la force à régler pour atteindre la force pré-serrage M VA,DW pré-serrage M VA,KV

de précontrainte requise FV de précontrainte requise FV

kN Nm kN Nm NmEtat de la surface : galvanisée et lubrifiée (écrous recouverts de bisulfure de molybdène ou d’un lubrifiant équivalent)

1 M12 50 100 60 10 752 M16 100 250 110 50 1903 M20 160 450 175 50 3404 M22 190 650 210 100 4905 M24 220 800 240 100 6006 M27 290 1250 320 200 9407 M30 350 1650 390 200 12408 M36 510 2800 560 200 2100

Tableau 42.1 (Extrait de la norme DIN 18800-7)

Méthode combinéeApplication du couple de pré-serrage (Tableau 42.1, colon-ne 6) avec l’un des instruments dynamométriques. La positionde l’écrou par rapport à la tige de la vis et de l’élément

à assembler doit être indiquée de façon claire et durable,de façon à pouvoir déterminer facilement l’angle de rota-tion additionnel (Tableau 42.2) de l’écrou.

Epaisseur nominale totalelk des éléments à assem-bler (y compris toutes les tôles de fourrures ettoutes les rondelles

Tableau 42.3 (Extrait de «Ausführungen von Stahlbauten»)

Vis M12 M16 M20 M22 M24 M27 M30 M36

MA,handfest [Nm] 15 35 60 90 110 165 220 350

«Couples de serrage à la main» recommandés

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Tableau 44

Forces coulissantes limites pour vis non soumises à la traction

Force coulissante limite en kN par joint de cisaillement pour N = 0 et µ = 0,5Vis DIN 6914 M 12 M 16 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30Vg; R, d 21,74 43,48 69,57 82,61 95,65 126,1 152,2

N = 0 ➔ signifie qu’il n’y a pas de contrainte de traction subie proportionnellement par la visµ = 0,5 ➔ coefficient de frottement statique atteint par un traitement spécifique des surfaces de contact

Tableau 43

Angle de rotation Interprétation Mesureadditionnel< 30° La précontrainte était suffisante Aucune30° à 60° La précontrainte n’était que Laisser la garniture et vérifier deux assemblages voisins

partiellement suffisante du même montage> 60° La précontrainte n’était pas suffisante Remplacer la garniture1 et vérifier deux assemblages voisins

du même montage

Vérification de la précontrainte pour les forces de précontrainte requises

1 Ces éléments d’assemblage vérifiés doivent uniquement être laissés dans la construction dans le cas d’assemblagesSLV ou SLVP essentiellement sollicités de façon statique, sans sollicitation de traction additionnelle.

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7.7 Produits de construction réglementés conformément à la liste A des produits et des normes de la construction - Partie 1

Les garnitures HV de Würth sont des produits de construc-tion réglementés conformément à la liste A des produits etdes normes de la construction Partie 1, Cas ÜZ.Les produits de construction réglementés répondent auxrègles techniques publiées dans la liste A des produits et desnormes de la construction Partie 1 ou n’en diffèrent que trèspeu. Leur applicabilité découle de la conformité aux règlespubliées; c’est pourquoi, ils portent le symbole de confor-mité (ÜZ).

Extrait de l’annexe 1 révision 1 du 30.09.1999 du contrat decontrôle entre August Friedberg GmbH et RWTÜV Anlagen-technik GmbH.

*) Partie 1 édition 99/1 ou édition en vigueur au moment du contrôle régulier devant être effectué par un tiers, tant que le produit de construction concerné correspond à celui cité dans l’édition 99/1

Tableau 45

Produit N° dans la «liste des Règle technique Dimensions Résistanceproduits et normes dela construction»*

Vis à tête hexagonale à grandes ouvertures de clé 4.8.2 DIN 6914; 1989-10 M 12 bis M 36 10.9Ecrous hexagonaux à grandes ouvertures de clé 4.8.10 DIN 6915; 1989-10 M 12 bis M 36 10Garnitures de vis à tête hexagonale 4.8.55 DIN 6914; 1989-10 M 12 bis M 36 10.9 / 10

7.8 Remarque concernant le certificat d’essai 3.1 B pour les vis de construction métallique des classes de résistance 8.8 et 10.9

Extrait de DIN 18800-7: 2002-09(Chapitre: Identification et désignations)

(526) Dans la mesure où un seul élément de fixation est utilisé dans un assemblage et que sa défaillance peut ent-raîner la défaillance de l’ensemble de l’ossature, les pro-priétés de résistance doivent être justifiées par un certificatd’essai 3.1 B conformément à DIN EN 10204: 1995-08. Pourles vis de la classe de résistance 8.8 et 10.9, ces propriétésde résistance doivent toujours être justifiées par un certificatd’essai 3.1 B conformément à DIN EN 10204: 1995-08.

(527) Si les vis des classes de résistance 8.8 et 10.9 com-portent un numéro de lot et si le fabricant peut, du fait du contrôle de production en usine, retrouver à toutmoment les valeurs caractéristiques leur correspondant, ilest possible alors de renoncer au certificat d’essai3.1 B conforme à DIN EN 10204: 1995-08.

FabricantNuméro de lot

Année

Fig. X

Les vis HV de Würthcomportent un numéro de lot!

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7.9 9 Vis à tête hexagonale selon DIN 7990avec écrou hexagonal EN ISO 4034 et 4032, galvanisé à chaud

Dimensions et longueurs de serrage

Couples de serragepour garnitures de vis galvanisées à chaud

* Valeurs indicatives afin qu’un couple de serrage atteigne une précontrainte partielle seulement(env. 0,3 RmAs). Lubrification de la garniture non définie.

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Diamètre Valeurs indicatives pour le couple de serrage à du filetage appliquer* en NmM 12 25M 16 70M 20 120M 24 215M 27 330

Dimensions des vis M 12 M 16 M 20 M 24 M 27(b) Dimension auxiliaire 17,25 21 23,5 26 29

Dimension nominale 12 16 20 24 27ds min. 11,3 15,3 19,16 23,16 26,16

max. 12,7 16,7 20,84 24,48 27,84Dimension nominale 8 10 13 15 17

k min. 7,55 9,25 12,1 14,1 16,1max. 8,45 10,75 13,9 15,9 17,9

s Dimension nom. = max. 19 24 30 36 41min. 18,48 23,16 29,16 35 40

d1 Ø int. rondelle 14 18 22 26 30d2 Ø ext. rondelle 24 30 37 44 50Référence rondelle 0074 02 12 0074 02 16 0074 02 20 0074 02 24 0074 02 27

Longueur nominale L Gamme de longueurs de serrage lk

305 – 90074 12 30

3510 – 14 6 – 100074 12 35 0074 16 35

4015 – 19 11 – 15 8 – 120074 12 40 0074 16 40 0074 20 40

4520 – 24 16 – 20 13 – 170074 12 45 0074 16 45 0074 20 45

5025 – 29 21 – 25 18 – 22 14 – 180074 12 50 0074 16 50 0074 20 50 0074 24 50

5530 – 34 26 – 30 23 – 27 19 – 230074 12 55 0074 16 55 0074 20 55 0074 24 55

6035 – 39 31 – 35 28 – 32 24 – 280074 12 60 0074 16 60 0074 20 60 0074 24 60

6540 – 44 36 – 40 33 – 37 29 – 330074 12 65 0074 16 65 0074 20 65 0074 24 65

7045 – 49 41 – 45 38 – 42 34 – 38 31 – 350074 12 70 0074 16 70 0074 20 70 0074 24 70 0074 27 70

7550 – 54 46 – 50 43 – 47 39 – 430074 12 75 0074 16 75 0074 20 75 0074 24 75

8055 – 59 51 – 55 48 – 52 44 – 48 41 – 450074 12 80 0074 16 80 0074 20 80 0074 24 80 0074 27 80

8560 – 64 56 – 60 53 – 57 49 – 530074 12 85 0074 16 85 0074 20 85 0074 24 85

9065 – 69 61 – 65 58 – 62 54 – 58 51 – 550074 12 90 0074 16 90 0074 20 90 0074 24 90 0074 27 90

9570 – 74 66 – 70 63 – 67 59 – 630074 12 95 0074 16 95 0074 20 95 0074 24 95

10075 – 79 71 – 75 68 – 72 64 – 68 61 – 650074 12 100 0074 16 100 0074 20 100 0074 24 100 0074 27 100

11085 – 89 81 – 85 78 – 82 74 – 78 71 – 750074 12 110 0074 16 110 0074 20 110 0074 24 110 0074 27 110

12095 – 99 91 – 95 88 – 92 84 – 880074 12 120 0074 16 120 0074 20 120 0074 24 120

Sechtskantschraube nach DIN 7990 = vis à têtehexagonale selon DIN 7990Scheibe nach DIN 7989 = Rondelle selon DIN 7989

Fig. Y

Tableau 46

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8.1 Assemblage par vis à tôle

Les exemples suivants concernant des assemblages parvis à tôle s’appliquent aux vis à tôle avec filetage con-forme à DIN EN ISO 1478. Utiliser de préférence les visà tôle de forme C avec embout pointu (appelé aussipointe d’accrochage), surtout lorsqu’il s’agit de visserplusieurs tôles et qu’un décalage de trous est prévisible.

Valeur minimale de l’épaisseur totale des tôles à visser

Les épaisseurs de tôle des pièces à visser doivent êtresupérieures, toutes ensemble, au pas du filet des vischoisies, car, dans le cas contraire, on ne peut pas appliquer un couple de serrage suffisant sous la têtede la vis, en raison du filet incomplet. Si cette conditionn’est pas remplie, on peut utiliser les assemblages parvis à tôle correspondant aux schémas 3 à 6.

Aperçu de divers assemblages par vis à tôle

Schéma 1: vissage simple (deux avant-trous) Schéma 2: Vissage simple avec trou de passage

Schéma 3: avant-trou mandriné (tôles minces) Schéma 4: avant-trou estampé (tôles minces)

Schéma 5: Fixation par pression

Fig. Z: Extrait de DIN 7975

Schéma 6: Vissage avec écrou autobloquant

8 Vis à tôle et vis auto-taraudeuses

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Diamètres d’avant-trou

Les diamètres d’avant-trou indiqués dans le tableausuivant s’appliquent dans les conditions suivantes:

● Assemblage simple par vis à tôle conformément à l’illustration Z

● Avant-trou percé

● Vis à tôle trempées et non revêtues

● Couple de vissage ≤ 0,5 x couple minimal derupture

● Vissage uniquement dans la direction d’estampage● Choisir les trous estampés d’une dimension éven-

tuellement supérieure de 0,1 à 0,3 mmPour d’autres matériaux, il convient d’effectuer sespropres essais préalables.

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 2,2

Résistance du matériau Rm

N/mm2

s100 150 200 250 300 350 400 450 500

0,8 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7

0,9 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7

1,0 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,8

1,1 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,8 1,8

1,2 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,8 1,8 1,8

1,3 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,8 1,8 1,8 1,8

1,4 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,8 1,8 1,8 1,9

1,5 1,7 1,7 1,7 1,7 1,8 1,8 1,8 1,9 1,9

1,6 1,7 1,7 1,7 1,8 1,8 1,8 1,9 1,9 1,9

1,7 1,7 1,7 1,7 1,8 1,8 1,9 1,9 1,9 1,9

1,8 1,7 1,7 1,8 1,8 1,8 1,9 1,9 1,9 1,9

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 3,5

Résistance du matériau Rm

N/mm2

s100 150 200 250 300 350 400 450 500

1,3 2,6 2,6 2,6 2,6 2,6 2,6 2,7 2,7 2,8

1,4 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,8 2,8

1,5 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,8 2,8 2,9

1,6 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,8 2,9 2,9

1,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,7 2,8 2,8 2,9 2,9

1,8 2,7 2,7 2,7 2,7 2,8 2,8 2,9 2,9 2,9

1,9 2,7 2,7 2,7 2,7 2,8 2,9 2,9 2,9 3,0

2,0 2,7 2,7 2,7 2,8 2,9 2,9 2,9 3,0 3,0

2,2 2,7 2,7 2,8 2,8 2,9 3,0 3,0 3,0 3,0

2,5 2,7 2,7 2,9 2,9 3,0 3,0 3,0 3,1 3,1

2,8 2,7 2,8 2,9 3,0 3,0 3,0 3,1 3,1 3,1

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 2,9

Résistance du matériau Rm

N/mm2

s100 150 200 250 300 350 400 450 500

1,1 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2

1,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,3

1,3 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,3 2,3

1,4 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,3 2,3 2,4

1,5 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,3 2,3 2,4 2,4

1,6 2,2 2,2 2,2 2,2 2,3 2,3 2,4 2,4 2,4

1,7 2,2 2,2 2,2 2,2 2,3 2,4 2,4 2,4 2,4

1,8 2,2 2,2 2,2 2,3 2,3 2,4 2,4 2,4 2,5

1,9 2,2 2,2 2,2 2,3 2,4 2,4 2,4 2,5 2,5

2,0 2,2 2,2 2,3 2,3 2,4 2,4 2,5 2,5 2,5

2,2 2,2 2,2 2,3 2,4 2,4 2,5 2,5 2,5 2,5

Tableau 47

Valeurs indicatives pour les diamètres d’avant-trou

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 3,9

Résistance du matériau Rm

N/mm2

s100 150 200 250 300 350 400 450 500

1,3 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 3,0 3,0 3,1

1,4 2,9 2,9 2,9 2,9 2,9 3,0 3,1 3,1 3,1

1,5 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,1 3,1 3,2

1,6 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,1 3,1 3,2 3,2

1,7 3,0 3,0 3,0 3,0 3,1 3,1 3,2 3,2 3,3

1,8 3,0 3,0 3,0 3,0 3,1 3,2 3,2 3,3 3,3

1,9 3,0 3,0 3,0 3,1 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3

2,0 3,0 3,0 3,0 3,1 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3

2,2 3,0 3,0 3,1 3,2 3,2 3,3 3,3 3,3 3,4

2,5 3,0 3,0 3,2 3,3 3,3 3,3 3,4 3,4 3,4

2,8 3,0 3,2 3,3 3,3 3,4 3,4 3,4 3,4 3,4

3,0 3,0 3,2 3,3 3,3 3,4 3,4 3,4 3,4 3,5

Epaisseurde tôle

Epaisseurde tôle

Epaisseurde tôle

Epaisseurde tôle

047_09180_fr.qxd 20.02.2006 16:32 Uhr Seite 1

MW

F - 0

7/05

- 09

181

- ©•

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 4,2

Résistance du matériau Rm

N/mm2s

100 150 200 250 300 350 400 450 5001,4 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,2 3,3 3,41,5 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,41,6 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,4 3,41,7 3,2 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,4 3,41,8 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,3 3,4 3,4 3,51,9 3,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,4 3,4 3,4 3,52,0 3,2 3,2 3,2 3,3 3,4 3,4 3,5 3,5 3,52,2 3,2 3,2 3,2 3,3 3,4 3,5 3,5 3,5 3,62,5 3,2 3,2 3,4 3,4 3,5 3,5 3,6 3,6 3,62,8 3,2 3,3 3,4 3,5 3,6 3,6 3,6 3,6 3,63,0 3,2 3,4 3,5 3,5 3,6 3,6 3,6 3,6 3,73,5 3,3 3,5 3,6 3,6 3,6 3,7 3,7 3,7 3,7

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 4,8

Résistance du matériau Rm

N/mm2s

100 150 200 250 300 350 400 450 5001,6 3,6 3,6 3,6 3,6 3,6 3,7 3,8 3,9 3,91,7 3,6 3,6 3,6 3,6 3,7 3,8 3,9 3,9 4,01,8 3,6 3,6 3,6 3,6 3,8 3,8 3,9 4,0 4,01,9 3,6 3,6 3,6 3,7 3,8 3,9 3,9 4,0 4,02,0 3,6 3,6 3,6 3,8 3,9 3,9 4,0 4,0 4,12,2 3,6 3,6 3,7 3,9 3,9 4,0 4,0 4,1 4,12,5 3,6 3,7 3,9 4,0 4,0 4,1 4,1 4,1 4,22,8 3,6 3,8 4,0 4,0 4,1 4,1 4,2 4,2 4,23,0 3,7 3,9 4,0 4,1 4,1 4,2 4,2 4,2 4,23,5 3,8 4,0 4,1 4,2 4,2 4,2 4,2 4,2 4,34,0 4,0 4,1 4,2 4,2 4,2 4,2 4,3 4,3 4,3

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 6,3

Résistance du matériau Rm

N/mm2s

100 150 200 250 300 350 400 450 5001,8 4,9 4,9 4,9 4,9 5,0 5,2 5,3 5,3 5,41,9 4,9 4,9 4,9 5,0 5,1 5,2 5,3 5,4 5,42,0 4,9 4,9 4,9 5,1 5,2 5,3 5,4 5,4 5,52,2 4,9 4,9 5,0 5,2 5,3 5,4 5,5 5,5 5,62,5 4,9 5,0 5,2 5,4 5,4 5,5 5,6 5,6 5,62,8 4,9 5,2 5,3 5,5 5,5 5,6 5,6 5,7 5,73,0 4,9 5,3 5,4 5,5 5,6 5,7 5,7 5,7 5,73,5 5,2 5,4 5,5 5,6 5,7 5,7 5,7 5,7 5,84,0 5,3 5,5 5,6 5,7 5,7 5,7 5,8 5,8 5,84,5 5,5 5,6 5,7 5,7 5,8 5,8 5,8 5,8 5,85,0 5,5 5,7 5,7 5,8 5,8 5,8 5,8 5,8 5,8

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 5,5

Résistance du matériau Rm

N/mm2s

100 150 200 250 300 350 400 450 5001,8 4,2 4,2 4,2 4,2 4,3 4,4 4,5 4,6 4,61,9 4,2 4,2 4,2 4,2 4,4 4,5 4,6 4,6 4,72,0 4,2 4,2 4,2 4,3 4,4 4,5 4,6 4,6 4,72,2 4,2 4,2 4,3 4,4 4,5 4,6 4,7 4,7 4,82,5 4,2 4,2 4,4 4,6 4,7 4,7 4,8 4,8 4,82,8 4,2 4,4 4,6 4,7 4,7 4,8 4,8 4,8 4,93,0 4,2 4,5 4,6 4,7 4,8 4,8 4,8 4,9 4,93,5 4,4 4,6 4,7 4,8 4,8 4,9 4,9 4,9 4,94,0 4,6 4,7 4,8 4,9 4,9 4,9 4,9 5,0 5,04,5 4,7 4,8 4,9 4,9 4,9 4,9 5,0 5,0 5,0

Diamètre de l’avant-trou db pour filets de taille ST 8

Résistance du matériau Rm

N/mm2s

100 150 200 250 300 350 400 450 5002,1 6,3 6,3 6,3 6,3 6,5 6,6 6,7 6,8 6,92,2 6,3 6,3 6,3 6,5 6,6 6,8 6,8 6,9 7,02,5 6,3 6,3 6,5 6,7 6,8 6,9 7,0 7,0 7,12,8 6,3 6,4 6,7 6,8 6,9 7,0 7,1 7,1 7,23,0 6,3 6,5 6,8 6,9 7,0 7,1 7,1 7,2 7,23,5 6,4 6,8 7,0 7,1 7,1 7,2 7,2 7,3 7,34,0 6,7 6,9 7,1 7,2 7,2 7,3 7,3 7,3 7,34,5 6,8 7,1 7,2 7,2 7,3 7,3 7,3 7,3 7,45,0 7,0 7,1 7,2 7,3 7,3 7,3 7,4 7,4 7,45,5 7,1 7,2 7,3 7,3 7,3 7,4 7,4 7,4 7,46,0 7,1 7,2 7,3 7,3 7,4 7,4 7,4 7,4 7,46,5 7,2 7,3 7,3 7,4 7,4 7,4 7,4 7,4 7,4

Concernant le tableau 47

Epaisseurde tôle

Epaisseurde tôle

Epaisseurde tôle

Epaisseurde tôle

Epaisseurde tôle

048_09181_fr.qxd 20.02.2006 16:33 Uhr Seite 1

Filetage ST 3,9 ST 4,2 ST 4,8 ST 5,5 ST 6,3 ST 8 ST 9,5

P ≈ 1,3 1,4 1,6 1,8 1,8 2,1 2,1

d1

max. 3,91 4,22 4,8 5,46 6,25 8 9,65

min. 3,73 4,04 4,62 5,28 6,03 7,78 9,43

d2

max. 2,92 3,10 3,58 4,17 4,88 6,20 7,85

min. 2,77 2,95 3,43 3,99 4,70 5,99 7,59

d3

max. 2,67 2,84 3,30 3,86 4,55 5,84 7,44

min. 2,51 2,69 3,12 3,68 4,34 5,64 7,24

c max. 0,1 0,1 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

y forme C 3,5 3,7 4,3 5 6 7,5 8

forme F 2,7 2,8 3,2 3,6 3,6 4,2 4,2

Numéro 2) 7 8 10 12 14 16 201) Longueur du filet incomplet.2) Uniquement à titre d’information.

8.2 Filetages pour vis à tôle

Les dimensions des vis à tôle, telles que le pas et lediamètre, sont indiqués dans le tableau 48 de ST 1,5 à ST 9,5.

Vis à tôle avec filetage de ST 1,5 à ST 9,5

*) En ce qui concerne la forme C, le laminage du file-tage ne doit pas provoquer de bavure saillante auniveau de la pointe. Il faut prévoir une légère cour-bure ou un léger aplatissement

Filetage ST 1,5 ST 1,9 ST 2,2 ST 2,6 ST 2,9 ST 3,3 ST 3,5

P ≈ 0,5 0,6 0,8 0,9 1,1 1,3 1,3

d1

max. 1,52 1,90 2,24 2,57 2,90 3,30 3,53

min. 1,38 1,76 2,1 2,43 2,76 3,12 3,35

d2

max. 0,91 1,24 1,63 1,90 2,18 2,39 2,64

min. 0,84 1,17 1,52 1,80 2,08 2,29 2,51

d3

max. 0,79 1,12 1,47 1,73 2,01 2,21 2,41

min. 0,69 1,02 1,37 1,60 1,88 2,08 2,26

c max. 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1

y forme C 1,4 1,6 2 2,3 2,6 3 3,2

forme F 1,1 1,2 1,6 1,8 2,1 2,5 2,5

Numéro 2) 0 1 2 3 4 5 6

Dimensions des filets des vis à tôle

Extrait de DIN EN ISO 1478

MW

F - 0

7/05

- 09

178

- ©•

Tableau 48

Tableau AA

dimensionauxiliaire 1)

dimensionauxiliaire 1)

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MW

F - 0

7/05

- 09

182

- ©•

8.3 Assemblages par vis pour vis autotarau-deuses selon DIN 7500 (1 et 2)

Le diamètre de perçage idéal pour les avant-trous doitêtre déterminé à la suite de tests. Les deux tableauxdonnent des valeurs de départ judicieuses.

Vis autotaraudeuses 1:

Avant-trous recommandés pour des matériaux défor-mables à froid en fonction de la longueur de vissage.

Filet d M 3 M 4 M 5 M 6

Epaisseur du Zone de tolérance recommandéematériau pour la

longueur de vissage St Al Cu St Al Cu St Al Cu St Al Cu

1,0 2,7

1,2 2,7

1,5 2,7 3,6 4,5

1,6 2,7 3,6 4,5

1,7 2,7 3,6 4,5

1,8 2,75 2,7 3,6 4,5

2,0 2,75 2,7 2,7 3,6 4,5 5,4

2,2 2,75 3,6 4,5 5,4

2,5 2,75 3,65 3,6 3,6 4,5 5,4

3,0 2,75 3,65 3,6 3,6 4,5 5,45

3,2 2,75 3,65 3,6 3,6 4,55 4,5 4,5 5,45

3,5 2,75 3,6 4,55 5,45

4,0 2,75 3,6 4,55 5,5 5,45 5,45

5,0 2,75 3,7 3,65 3,65 4,60 5,5 5,45 5,45

5,5 2,75 3,7 3,65 3,65 4,60 5,5

6,0 2,75 3,7 3,65 3,65 4,60 5,5

6,3 4,65 5,5

6,5 4,65 5,5

7,0 4,65 5,55 5,5 5,5

7,5 4,65 5,55 5,5 5,5

8 jusqu’à 10 4,65 5,55

> 10 jusqu’à 12

> 12 jusqu’à 15

Tableau 48

050_09182_fr.qxd 20.02.2006 16:40 Uhr Seite 1

MW

F - 0

7/01

- 09

183

- ©•

Vis autotaraudeuses 2: Avant-trous recommandés pour des matériaux ductiles

Filet d M 5 M 6 M 8

Zone de tolérance recommandéeEpaisseur du matériau

St Al Cu St Al Cu St Al Cu

1,0

1,2

1,5 4,5 4,5 4,5

1,6 4,5 4,5 4,5

1,7 4,5 4,5 4,5

1,8 4,5 4,5 4,5

2,0 4,5 4,5 4,5 5,4 5,4 5,4

2,2 4,5 4,5 4,5 5,4 5,4 5,4 7,25 7,25 7,25

2,5 4,5 4,5 4,5 5,4 5,4 5,4 7,25 7,25 7,25

3,0 4,5 4,5 4,5 5,45 5,45 5,45 7,25 7,25 7,25

3,2 4,55 4,5 4,5 5,45 5,45 5,45 7,25 7,25 7,25

3,5 4,55 4,55 4,55 5,45 5,45 5,45 7,25 7,25 7,25

4,0 4,55 4,55 4,55 5,5 5,45 5,45 7,3 7,3 7,3

5,0 4,6 4,6 4,6 5,5 5,45 5,45 7,4 7,3 7,3

5,5 4,6 4,6 4,6 5,5 5,5 5,5 7,4 7,3 7,3

6,0 4,6 4,6 4,6 5,5 5,5 5,5 7,4 7,3 7,3

6,3 4,65 4,65 4,65 5,5 5,5 5,5 7,4 7,35 7,35

6,5 4,65 4,65 4,65 5,5 5,5 5,5 7,4 7,35 7,35

7,0 4,65 4,65 4,65 5,55 5,5 5,5 7,5 7,4 7,4

7,5 4,65 4,65 4,65 5,55 5,5 5,5 7,5 7,4 7,4

8 jusqu’à 10 4,65 4,65 4,65 5,55 5,55 5,55 7,5 7,4 7,4

> 10 jusqu’à 12 7,5 7,5 7,5

> 12 jusqu’à 15 7,5 7,5 7,5

Tableau 49

051_09183_fr.qxd 20.02.2006 16:42 Uhr Seite 1

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F - 0

7/05

- 09

198

- ©•

8.4 Vissage direct dans les métaux avec des vis autotaraudeuses selon DIN 7500

Lors du vissage, ces vis percent, sans former de copeaux, un filetfemelle métrique normal, en déformant le matériau (acier, HB max135, métaux légers, métaux non ferreux). Les vis en A2 peuvent enprincipe être vissées que dans des métaux légers.

Propriétés de résistance, géométrie de l’avant-trouLors du choix de la longueur de la vis, tenir compte de la longueurde l’extrémité conique non portante ! Pour les matériaux plus durs,le diamètre du trou doit être déterminé de façon expérimentale.

Avant-trous pour moulage sous pressionToutes les recommandations doivent toujours être vérifiées par des essais de montage pratiques.

Généralitést1 [mm]: zone supérieur du trou, avec une conicité renforcée

pour arrondissages avantageux du point de vue de latechnique de fonderie, renforcement du mandrin, cen-trage de la vis, trempage du matériel évité et adaptationà des longueurs de vis standardisées peu chères.

t2/t3 [mm]: zone portante de l’avant-trou, angle de serrage 1° maxi

Trou borgne trou de passage

Données techniques Diamètre nominal du filetageM2 M2,5 M3 M3,5 M4 M5 M6 M8

Pas P [mm] 0,4 0,45 0,5 0,6 0,7 0,8 1 1,25Couple de serrage max Env. 80% du couple de ruptureCouple de rupture min [Nm] 0,5 1 1,5 2,3 3,4 7,1 12 29Force de traction min [kN] 1,7 2,7 4 5,4 7 11,4 16 29Epaisseur de la paroi s[mm] Diamètre de l’avant-trou d – H11 pour acier, HB 135 max ; percé et estampé

2 et inférieur 1,8 2,25 2,7 3,15 3,6 4,5 5,4 7,254 1,85 2,3 2,75 3,2 3,65 4,5 5,45 7,36 2,35 2,8 3,25 3,7 4,6 5,5 7,358 3,3 3,75 4,65 5,55 7,4

10 4,7 5,6 7,4512 5,65 7,514 7,516 7,55

Diamètre nominal du filetage M2,5 M3 M3,5 M4 M5 M6 M8dH12 [mm] 2,7 3,2 3,7 4,3 5,3 6,4 8,4d1 [mm] 2,36 2,86 3,32 3,78 4,77 5,69 7,63d2 [mm] 2,2 2,67 3,11 3,54 4,5 5,37 7,24d3 [mm] 2,27 2,76 3,23 3,64 4,6 5,48 7,35

Tolérance+ [mm] 0 0 0 0 0 0 0

pour d1,d2,d3 – [mm] 0,06 0,06 0,075 0,075 0,075 0,075 0,09t1 [mm] Variable, minimum 1 x pas Pt2 [mm] 5,3 6 6,9 7,8 9,2 11 14

Tolérance+ [mm] 0,2 0,2 0,6 0,5 0,5 0,5 0,5

pour t2 – [mm] 0 0 0 0 0 0 0t3 [mm] 2,5 3 3,5 4 5 6 8

α = 1° maxi

Tableau 51

Fig. AC

Tableau 50

Fig. AB

A = 4P maxB = longueur de filetage éventuellement portanteC = longueur totale, tolérance pour arbre js 16s = épaisseur de la paroi

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9 Vis autoforeuse ZEBRA pias/piasta,Vis à ailettes ZEBRA piasInformations techniques et conseils d’utilisation

9.1 Avantage et utilité des vis autoforeusesZEBRA pias

Avantage: gain de temps

Assembler des tôles avec des vis à tôle constitue de-puis plus de 50 ans une méthode d’assemblage mo-derne et rationnelle, utilisée des millions de fois parjour.Ces dernières années pourtant, les vis autoforeusessont de plus en plus utilisées pour assembler destôles. Les vis autoforeuses ZEBRA pias permettent degagner beaucoup de temps, étant donné qu’il n’est

Fig. AD

= Zebra pias

plus nécessaire d’amorcer au pointeau et de perceravec un foret hélicoïdal. Comparé à la techniqued’assemblage traditionnelle, le temps de montage estréduit d’au moins 50%!

Avantage: peu d’outils nécessaires

Par rapport à la méthode traditionnelle, l’utilisationde ZEBRA pias permet de réduire considérablementles coûts, car moins d’outils sont nécessaires:

Pointeau Foret Vis+ +

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9.2 Choix de la longueur de la pointe de perçage

FZ: Force de traction [N] qui sollicite l’assemblage longitudinalement à l’axe e la vis.

FQ: Force de cisaillement [N] qui sollicite l’assemblage perpendiculairement à l’axe de la vis.

MA: Couple de serrage [Nm] de la vis.

t1: Epaisseur [mm] de la pièce 1.

t2: Epaisseur [mm] de la pièce 2.

lp: Longueur [mm] de la pointe de perçage.

faux

Si la pointe de perçage est trop courte, il se produitune précontrainte sur la pièce et l’assemblage ne peutpas se faire dans les règles de l’art.

correct

Pour obtenir un assemblage conforme aux règles del’art, la pointe de perçage doit être plus longue quel’épaisseur de la pièce à percer.

Malgré le maniement simple des vis autoperceusespias, il y a quelques points importants à respecter:

Choisir la longueur correcte de la pointe de perçageen fonction de l’épaisseur maximale à percer.

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Fig. AE

Fig. AF Fig. AG

pièce 1

pièce 2

<

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9.3 Choix du matériau composant la vis

Le choix du matériau composant la vis dépend defaçon déterminante des éléments qu’il convient d’assembler:

Vitesses de rotation et couples de serrage dans l’emploi de vis autoperceuses pias

Outre le choix du bon matériau, la pose techniquement correcte des vis pias dépend de façon déterminante de lavitesse de rotation et du couple de serrage.

Vitesse de rotation trop élevée ➞ la pointe de perçage chauffe trop et ne perce pas.Vitesse de rotation trop faible ➞ La vis autoperceuse n’atteint pas sa puissance de

perçage optimale.

Couple de serrage trop élevé ➞ La tête de vis peut s’arracher lors du serrage.

Couple de serrage trop faible ➞ La vis ne procure pas un assemblage optimal.

Les vitesses de rotation conseillées en fonction du diamètre nominal sont indiquées sur la fiche info produit des visautoperceuses pias concernées.

Matériau de base de l’assemblage

St 12, St 13, St 14St 33, St 37USt 37, RSt 37St 44St 50, St 52autres aciers non alliés dont la résistance à latraction va jusqu’à Rm = 510 N/mm2

AI 99AIMn 1AIMg 1, AIMg 3AIMg 5AIMgSi 1

Tôles inox A2 et A4

Vis autoperceuses pias à utiliser

Acier, galvaniséAcier, galvanisé, passivé noirPiasta, recouvert Ruspert

Acier inox A2Piasta, recouvert RuspertAcier, galvaniséAcier, galvanisé, passivé noir

Les vis ZEBRA piasta peuvent être utilisées après des essais préalables réussis ou le cas échéant avec des tôles fines (A2 et A4) d’une épaisseur allant jusqu’à 1 mm

Tableau 52

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9.4 Exemple de choix d’une vis ZEBRA piaslorsque les sollicitations sont connues

Les pages info qui suivent vous indiquent les valeursmécaniques qui doivent vous permettre de choisir lesvis pias pour un type de sollicitation donné.

Les valeurs de traction et de cisaillement indiquéess’appliquent dans tous les cas, sauf dans celui, nonpas où la vis s’enraye dans l’assemblage, mais où latôle (en général la pièce 2) va au-delà du filet de la vis autoperceuse et entraîne une défaillance de toutl’assemblage pias.

Pour le dimensionnement préalable d’un assemblagepar vis pias, vous trouverez ci-dessous un exemplepour la contrainte de traction et un exemple pour le cisaillement.

9.4.1 Conception en cas de contrainte de traction:

Une barre profilée (35 x 20 x 2 mm) en St 37 doit êtrefixée à un tube carré (35 x 35 x 2 mm) en St 37 à l’aided’une vis autoperceuse pias à tête hexagonale et colle-rette (référence 0214). Un porte-bobine doit être insérédans la barre profilée. La vis est uniquement sollicitéelongitudinalement et la force de traction par vis a étéfixée à FZ = 1250 N.

Epaisseur du matériau de la barre profilée t1 = 2 mm

Epaisseur du matériau du tube carré t2 = 2 mm

La force de traction déterminée par vis (FZ = 1250 N)permet d’obtenir une force de traction admise de FZ,adm = 1350 N pour un diamètre de vis de d = 6,3 mm(voir tableau 53, chapitre 9.5).

Etant donné que la condition FZ ≤ FZ,adm est remplie,l’assemblage peut être réalisé avec une vis auto-perceuse pias à tête hexagonale et collerette(référence 214), diamètre nominal 6,3 mm.

Vierkantrohr 35x35x2mm

O d

rail profilé 35 x 20 x 2 mm

Fig. AH

rail profilé 35 x 35 x 2 mm

porte-bobine

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9.4.2 Conception en cas de contrainte de cisaillement

L’assemblage avec plaque de joint ci-contre doit êtreréalisé à l’aide d’une vis autoperceuse pias à tête cylindrique à empreinte AW (référence 0206). La pla-que du dessus (pièce 1) a une épaisseur de t1 = 1 mm,la plaque du dessous (pièce 2) une épaisseur de t2 =1,5 mm.Les deux plaques sont en St 37.

La force transversale par vis correspond à FQ = 950 N.Le diamètre de vis approprié d se déduit du tableau53, chapitre 9.5, les valeurs prédéterminées étant:

Epaisseur de la plaque supérieure t1 = 1,0 mmEpaisseur de la plaque inférieure t2 = 1,5 mmForce transversale déterminée par vis FQ = 950 N avecd = 4,2 mm et une force de cisaillement admissible deFQadm = 1400 N. Etant donné que la condition FQ ≤ FQadm est remplie, l’assemblage peut être réaliséà l’aide d’une vis autorperceuse pias à tête cylindrique et empreinte AW (référence 0206), diamètre nominal4,2 mm.

Sollicitation combinée par traction et cisaillement

En cas de sollicitation combinée, à savoir lors de l’action simultanée de forces de traction et de cisaillement, toutes les forces admises indiquées doivent être réduites selon les formules suivantes:

Force de cisaillement admise réduite FQ,red =

Force de traction admise réduite FZ,red =

FZ, FQ : sollicitation émanant des forces résultant de l’assemblage

FZ, zul, FQ,zul : sollicitation admise émanant de l’épaisseur du matériau et de la conception des pièces (indications sur l’info produit).

Stoßblechverbindung

Bauteil 2

Bauteil 1

O d

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FQ,zul

1 +FQ,zul

FZ,zul

FZ

FQ·

FZ,zul

1 +FZ,zul

FQ,zul

FQ

FZ·

Fig. AI

assemblage avec plaque de jointpièce 1

pièce 2

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Conseils de mise en œuvre:

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9.5 Sollicitations pour vis Zebra pias (à tête hexagonale et collerette)

Caractéristiques techniques:

Valeurs de traction et de cisaillement:

Les valeurs indiquées dans le tableau ci-dessus constituent des points de repère pour la conceptiond’un assemblage avec des vis pias à tête hexagonale,en acier galvanisé (référence 0214).Les valeurs indiquées s’appliquent à des assemblages(pièces 1 + 2) en acier St 37.

Pièce 1, t1

Force de cisaillement admise FQ,zul [N] Force de traction admise FZ,zul [N]

MA*

[Nm]

0,75700950

12501400

750950

125015001500

800900

1250140014501450

650900

13001600160016001600

1,0750

110014001700

9001150155018502050

90011001500180019502100

800105017002000240024002400

1,5800

11501850

1000150022502500

10001350215025503150

100014002300290038504250

2,0700

1100

750115022502500

8001100215025503150

65010502300290038504250

3,0

75011502250

800110021502550

6501050230029003850

4,0

8001100

650105023002900

5,0

6501050

0,75300500850

1000250500850

11501150

250400750

115011501150

350500950

1350150015001500

1,0300500850

1200250500850

12501250

250400750

120016501650

350500950

1350215021502150

1,5300500850

250500850

12501250

250400750

12002400

350500950

1350235033002150

2,0300500

250500850

1250

250400750

12002400

350500950

135023503300

3,0

250500

250400750

1200

350500950

13502350

4,0

250400

350500950

13502350

5,0

350500

Diamètre nominal

mm

3,54,24,85,56,3

Vitesse de rotation à vide*n (min-1)

1700–2500

1200–1800

Epaisseurs de matériau t1 + t2

mm

0,7 – 2,251,75 – 3,01,75 – 4,41,75 – 5,252,0 – 6,0

* pression de serrage 100 N, le cas échéant réaliser une butée de profondeur.

d

mm

4,2

4,8

5,5

6,3

t2

mm

0,751,01,52,00,751,01,52,03,00,751,01,52,03,04,00,751,01,52,03,04,05,0

2,02,5

3,0

2,02,5

3,0

3,0

4,0

5,0

6,02,53,03,5

5,0

6,0

Piè

ce 2

, t2

Les lignes sans indication signifient que l’épaisseur maximale a été dépassée.* MA couple de serrage recommandé à titre indicatif.

Tableau 53

Tableau 54

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9.6 Sollicitations pour vis Zebra piasta (à tête hexagonale et collerette)

Caractéristiques techniques:

Valeurs de traction et de cisaillement: Les valeurs indiquées dans le tableau ci-dessus constituent des points de repère pour la conception d’un assemb-lage avec des vis piasta à tête hexagonale (référence 0214 81). Les valeurs indiquées s’appliquent à des assemblages(pièces 1 + 2) en acier St 37. Les vis Zebra piasta sont utilisables pour des qualités d’acier allant jusqu’à St 52. Leurutilisation dans de l’inox est possible au cas par cas ; ce qui suppose que des essais préalables soient effectués.

Conseils de mise en œuvre:Les vis Zebra piasta doivent toujours être vissées à une profondeurtelle que seuls les pas de filetage de la pièce en acier inox (E)restent en prise. La partie en carbone trempé (S) doit être entière-ment vissée dans le profil. Le filet trempé (G) forme complètementle filet dans le profil en acier.Avantages du revêtement Ruspert:– Augmentation de la résistance à la corrosion– Empêche l’inclinaison par soudure à froid de l’acier inox

Pièce 1, t1

Force de cisaillement admise FQ,zul [N] Force de traction admise FZ,zul [N]

MA*[Nm]

0,75550700

10001200

650900

125013001350

700950

1200130015001700

700950

12001600180019501950

1,0600850

13001650

7501000145015001700

80011501450155018502150

800115015501900225026002600

1,5750

10501800

800115017002000

9501450185020502500

90013002000250031503500

2,0550850

650110017002000

7001150185020502500

70011502000250031503500

3,0

65011001700

700115018502050

7001150200025003150

4,0

7001150

700115020002500

5,0

7001150

0,75300500850

1200250400800

12501700

200450800

120017501750

350500850

1050190019001900

1,0300500850

1200250400800

12502300

200450800

120019501950

350500850

1050230024502450

1,5300500850

250400800

12502300

200450800

12002150

350500850

1050230033002450

2,0300500

250400800

1250

200450800

12002150

350500850

105023003300

3,0

250400

200450800

1200

350500850

10502300

4,0

200450

350500850

1050

5,0

350500

d

mm

4,2

4,8

5,5

6,3

t2

mm

0,751,01,52,00,751,01,52,03,00,751,01,52,03,04,00,751,01,52,03,04,05,0

2,0

2,0

2,0

2,0

3,0

Piè

ce 2

, t2

Les lignes sans indication signifient que l’épaisseur maximale a été dépassée.* MA couple de serrage recommandé à titre indicatif

Diamètre nominal Epaisseurs de matériau Vitesse de rotation t1 + t2 à vide*

mm mm n (min-1)

4,2 1,75 – 3,01700 – 2500

4,8 1,75 – 4,4

5,5 1,75 – 5,251200 – 1800

6,3 2,0 – 6,0

* pression de serrage 100 N, le cas échéant réaliser une butée de profondeur.

E = partie en acier spécialS = partie en carboneG = filet trempé

Tab. 55

Fig. AJ

Tableau 56

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9.7.1 Principe de fonctionnement des vis à ailettes pias:

La pointe de perçage perce le bois selon le diamètreextérieur des ailettes. On évite ainsi une précontrainte sur la vis.

Après avoir traversé le bois, la pointe de perçage touche lesupport en acier et commence à percer l’avant-trou pour le filet. Les ailettes cassent lorsqu’elles frappent contre lesupport en acier.

Lorsque la pointe de perçage a traversé le métal*, les pre-miers pas de filet commencent à découper le filetage. La vistourne dans le filetage qu’elle a elle-même créé et assemblele bois et le métal.

Dans le cas des vis avec rainure de fraisage (pour le boisdur), on assiste à un auto-fraisage de la tête de vis.

Ø nom.mm

3,9

4,2

4,8

5,5

6,3

Longueur lmm

252832383238445038455055659065

min. th

mm

666666666666666

max. th

mm

161819272026323724323642527649

min. ts

mm

1,51,51,751,751,751,751,751,751,751,751,751,751,751,752,0

max. ts

mm

2,52,53,03,04,04,04,04,05,255,255,255,255,255,256,0

Epaisseurbois

Epaisseuracier*

Ø nom.mm

5,5

6/6,3

Longueur lmm

384550556070324550556065708085

100506580

100

min. th

mm

6

12

16

6

11

17

22

24

34

9

1538

max. th

mm

2229343944541224293439444959647913254060

min. ts

mm

1,75

1,75

48,0 8

max. ts

mm

5

6

Epaisseurbois

Epaisseuracier*

9.7 Vis à ailettes Zebra piasVis autoperceuses pour l’assemblage de bois tendre ou dur sur un support en acier, convenantparticulièrement au vissage de planches en boisdur ou lamellés.

9.7.2 Utilisation des vis à ailettes piasta:

La vis bimétallique autoforeuse en acier inoxydable et aciertrempé sert au montage anti-corrosion du bois et du métal.

Le revêtement de surface spécial Ruspert (revêtement lamel-laire composé de zinc et d’aluminium) protège la pointe enacier de la corrosion et empêche en même temps la soudureà froid du filet en acier inoxydable avec le matériau de base.

L’utilisation dans des matériaux en acier inoxydable est quelquefois possible. Afin de garantir un montage dans lesrègles de l’art, il convient de procéder à des essais préalables.

* utilisable dans l’acier jusqu’à la qualité St 52.

Fig. AK

Tableau 57

Tableau 58

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10 Technique du rivetage

10.1 Technique d’application

10.2 Termes et grandeurs mécaniques concernant les rivets aveugles ou les assemblages par rivet

Lorsqu’un assemblage étanche aux projections d’eau estexigé, il faut recourir à des rivets aveugles étanches.

Pour cette utilisation, nous recommandons les références0937... ; 0940…

Si une fixation droite de la pince à rivet n’est pas possible,on peut tirer le rivet à partir du côté opposé.

Ecarts par rapport aux angles dans les assemblages:

Afin d’obtenir la meilleure résistance possible pour l’assemblage, l’écart de l’axe médian jusqu’au bord de lapièce ne doit pas être inférieur au double du diamètre ducorps du rivet.

Assemblage de matériaux durs avec des matériauxtendres

Les pièces tendres et dures sont quelquefois assemblées àl’aide d’une rondelle supplémentaire au niveau de la tête ducorps du rivet, qui est pressée contre le matériau tendre. Uneméthode bien meilleure consiste à utiliser un rivet avec unegrande tête ronde et plate et à presser la tête du corps durivet contre le matériau dur.

Dans ce cas, nous conseillons l’utilisation de rivets aveugles àgriffes douces, de rivets aveugles avec tige de rivet rainuréeou de rivets multi-usages (rivets de pression à blocage)

✘ ne convient pas vraiment comme assemblage

✔ type d’assemblage optimal

Assemblage par plaques

Pièce 2

Pièce1

d1 Diamètre du corps du rivetd3 diamètre du mandrindk diamètre de la têtel longueur du corp du rivetld longueur de tigek hauteur de la tête

dk diamètre de la têteFZ force de traction agissant sur le corps du rivetFQ Force de cisaillement agissant sur le corps du rivet

✘ ✔ ✘ ✘ ✔ ✘

✘

✔

Fig. AL

Fig. AM

Fig. AN

Fig. AO

Fig. AP Fig. AQ

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10.3 Défauts

L’épaisseur de serrage choisie est trop grande:

– La tige ne se détache pas du point destiné à la rupture. Il se peut donc que la tige dépasse encore du corps du rivet après l’assemblage

– L’assemblage ne présente que peu de résistance à latraction et au cisaillement, voire pas du tout.

L’ épaisseur de serrage est trop petite:

– L’assemblage présente des points faibles au niveau de larésistance à la traction et au cisaillement.

– La tige à rivet se détache certes du point destiné à larupture, mais dépasse du corps du rivet.

Le perçage est trop grand:

– Le rivet peut être introduit, mais on n’obtient pas une rési-stance élevée, étant donné que le matériau du corps durivet ne suffit pas à remplir le trou de perçage

Le perçage est trop petit:

– Le corps du rivet ne peut être introduite dans le matériau,car son diamètre est supérieur au trou de perçage exi-stant.

D’autres défauts de montage peuvent survenir enraison du mauvais choix de l’embout ou des outilsutilisés.

10.4 ABC de la technique de rivetage

Diamètre de la douille de rivet:

Diamètre extérieur de la douille de rivet. Egalement appelédiamètre du corps du rivet.

Gamme de serrage:

Gamme dans laquelle un rivet aveugle remplit parfaitementsa mission avec une longueur du corps du rivet prescrite. Lagamme de serrage des pièces est constituée par la sommede toutes les pièces à assembler.

Longueur de la douille de rivet:

Dans le cas du rivet aveugle à tête semi-bombée, la lon-gueur du corps du rivet doit être mesurée jusqu’au début dela tête semi-bombée. Dans le cas du rivet à tête conique, lalongueur du corps du rivet est constituée par la longueurtotale, tête conique et corps compris.

Point destiné à la rupture:

Chaque tige possède des rainures, le long desquelles il serompt en cas de déformation maximale de la douille.

Première tête:

Tête formée en usine au niveau du corps du rivet aveugle etqui ne sera pas déformée. Elle prend la forme d’une têteronde ou fraisée.

Rivet aveugle étanche:

Son corps est reliée à la tête en fût fermé et est résistante auxprojections d’eau, contrairement aux rivets aveugles à boutouvert.

Rivet aveugle à plusieurs gammes de serrage:

Rivet aveugle qui englobe plusieurs gammes de serragedans un seul rivet (gamme de serrage jusqu’à 20 mm possible).

Seconde tête:

Partie de la douille aveugle qui est déformée par la tête dumandrin après rivetage.

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11 Recommandations pour la construction

11.1 Entraînements intérieurs pour vis

Le progrès technique et les réflexions économiques entraînent un abandon progressif partout dans le monde des vis à fente avec entraînements intérieurs.

Empreinte cruciforme normale, sur laquelle toutes les paroiset rainures sont inclinées; le tournevis présentant des extré-mités à ailettes trapézoïdales.

Les quatre «parois» de l’empreinte cruciforme sur lesquellesle tournevis repose lors du serrage de la vis sont perpendicu-laires. Les autres parois et rainures sont diagonales. Cecipeut faciliter quelque peu le montage lorsque les empreintescruciformes sont idéalement conçues. Le tournevis Pozidrivpossède des extrémités à ailettes perpendiculaires.

Bonne transmission de force, car il y a plusieurs points d’application de la force. Les vis à six pans creux présententdes ouvertures de clé inférieures aux vis à tête hexagonale,ce qui signifie que leur construction est donc plus économi-que et leurs dimensions plus petites.

AW ® Entraînement Système d’entraînement AW

Avantages par rapport aux systèmes d’entraînement traditionnels:● Meilleure transmission de force grâce à la tête polygo-

nale conique● Durabilité plus élevée en raison de l’ajustement optimal● Centrage optimal dû à la forme conique de l’embout● Surface de contact la plus grande possible de l’embout

avec entraînement de la vis ➔ efforts d’éjection● Efforts d’éjection (Sortie) nuls. La répartition régulière de

la force empêche tout endommagement de la couchesuperficielle de protection et garantit ainsi une meilleurerésistance à la corrosion.

Systèmes d’entraînement Entraînement AWtraditionnels

Empreinte cruciforme H (Phillips) selon ISO 4757

Empreinte cruciforme Z (Pozidriv) selon ISO 4757

Six pans creux

Entraînement AW

Fig. AR

Fig. AS

Fig. AT

Fig. AU

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11.2 Valeurs indicatives pour le facteur de serrageαA et les variations proportionnelles des diversfacteurs de serrage selon VDI 2230

Si le tournevis présente une certaine tolérance en terme delimite du couple de serrage, la vis doit être dimensionnéepour le couple de serrage maxi possible et doit donc êtreplus grande.Le facteur de serrage αA est une valeur caractéristique de laprécision de la méthode de serrage utilisée.Moins le serrage contrôlé des vis est précis, plus αA estgrand.Les méthodes de serrage où αA = 1 sont très coûteuses.Application : par exemple dans la construction de moteurs.

αA =Précontrainte de montage max FVmax.

Précontrainte de montage min nécessaire FVmin.

Pour obtenir la précontrainte de montage minimale néces-saire FVmin. , il faut prévoir une dimension de vis minimale quipuisse être resserrée avec un tournevis selon un couple deserrage minimal nécessaire MAmin..

Valeurs indicatives pour le facteur de serrage αA

Facteur de Dispersion Méthode de serrage Méthode de réglage Remarquesserrage ∆ FM =

αA –1αA 2·FMm αA +11,05 à 1,2

1,1 à 1,5

1,2 à 1,4

1,2 à 1,4

1,2 à 1,6

1,4 à 1,6

1,6 à 2,0(classe de coefficient defrottement B)

1,7 à 2,5(classe de coefficient defrottement A)

2,5 à 4

Serrage commandépar l’allongementavec ultrasons

Mesure mécanique del’allongement

Serrage commandépar la limite d’élasticité,motorisé ou manuelSerrage commandépar l’angle de rotation,motorisé ou manuel

Serrage hydraulique

Serrage commandépar le couple de serrage, avec clédynamométrique, cléà signal ou tournevis àmesure dynamique

Serrage commandépar le couple de serrage, avec clédynamométrique, cléà signal ou tournevis àmesure dynamique

Serrage à l’aide d’untournevis à frapper oud’une visseuse à impul-sions

Durée de transmissiondes ondes

Réglage de l’allongement

Indication du couple deserrage et de l’angle derotation relatifsDétermination par destests du couple de pré-serrage et de l’angle derotation (par paliers)

Détermination par destests des couples de ser-rage de consigne sur lapièce originale àassembler, p. ex. enmesurant la longueur dela vis

Détermination du cou-ple de serrage de consi-gne par estimation ducoefficient de frottement(états des surfaces et delubrification)

Réglage du tournevis aveccouple de resserrage,déterminé par le couplede serrage de consigne(pour un coefficient defrottement estimé) et uncoefficient de majoration.

±2% bis ±10%

±5% bis ±20%

±9% bis ±17%

±9% bis ±17%

±9% bis ±23%

±17% bis ±23%

±23% à ±33%

±26% à ±43%

±43% à ±60%

Valeurs plus faibles pour :Un grand nombre d’essaisde réglage ou de contrôlenécessaire (p. ex. 20) ; faible dispersion du coupleindiqué (p. ex. +/- 5%)

Valeurs plus faibles pour :Clés dynamométriquesmesurant tout en serrant defaçon uniforme et pourtournevis de précisionValeurs plus élevées pour :Clés dynamométriques àsignal ou à déclenchement

Valeurs plus faibles pour :● petits angles de rotation,

c-à-d assemblages relati-vement rigides

● dureté relativement faible du contre-support

● contre-supports qui n’ont pas tendance à se gripper, p.ex. parce qu’ils sont phosphatés ou suffisamment lubrifiés

Valeurs plus élevées pour :● grands angles de rotation,

c-à-d assemblages relativement souples et filetages à pas fin

● dureté élevée du contre-support, associée à une surface rugueuse

● valeurs étalonnées nécessaires● Pour lk/d<2, tenir compte de l’augmentation prog. d. erreurs● Erreur plus petite en cas de couplage mécanique direct,

plus grande en cas de couplage indirect● Il est indispensable de déterminer avec précision la sou-

plesse élastique axiale de la vis. La dispersion dépendbeaucoup de la précision de la méthode de mesure.

● Pour lk/d<2, tenir compte de l’augmentation progressive des erreurs

La dispersion de la force de précontrainte dépend beau-coup de la dispersion de la limite d’élasticité du lot de visutilisé. Les vis sont dimensionnées ici pour FMmin. ; undimensionnement des vis pour FMmax. avec le facteur deserrage αA n’a donc pas lieu d’être pour cette méthodede serrage.

● Valeurs plus faibles pour les vis longues (lk/d ≥ 5)● Valeurs plus faibles pour les vis courtes (lk/d ≥ 2)

1) Contre-support : Pièce contrainte dont la surface est en contact avec l’élément de serrage de l’assemblage (tête de vis ou écrou)

Tableau 59 : Extrait de VDI 2230 Feuille 1 02/2003

Valeurs plus faibles pour :● Grand nombre d’essais de réglage (couple de

resserrage)● Sur l’axe horizontal de la caractéristique de la vis● Transmission des impulsions sans jeu

≅MAmax.

MAmin.

Réglage par la mesure de lalongueur ou de la pression

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Mode d’action suivant :

A) Détermination du coefficient de frottement totalµtot:Selon l’état de la surface et de la lubrification des zonesde contact des vis ou écrous, il convient de choisir uncoefficient de frottement « µ » différent. Etant donné lamultitude d’états de surface et de lubrification, il est trèsdifficile de déterminer le coefficient de frottement exact.Pour simplifier, on part d’une valeur µtot de 0,14 pour lesvis qui n’ont pas subi de traitement ultérieur.

Exemple:Choix de la vis et de l’écrouavec surface légèrement lubrifiée, zingué blanc : µtot = 0,14

B) Couple de serrage MA max.

Le couple de serrage maximal correspond à 90% d’utili-sation de la limite d’allongement 0,2% (Rp 0,2) ou de lalimite d’élasticité (Rel).

Exemple:Vis à tête hexagonale DIN 933, M12 x 50,Classe de résistance 8.8, galvanisé, bleu passivé :

Cf. chapitre 1.6 (filet gros µ tot. = 0,14) M 12. Chercher la valeur souhaitée MA max. = 93 Nmdans la zone «couple de serrageMA [Nm]» et «classe deRésistance 8.8» et dans la ligneM12 x 1,75.

C) Facteur de serrage αA

(Prise en compte de l’incertitude de serrage)Les différentes méthodes de serrage sont plus ou moinsprécises, pour les raisons suivantes :– la grande gamme de variation des frottements inter-

venant effectivement durant le montage (Les coeffi-cients de frottement ne peuvent être qu’évalués gros-sièrement pour le calcul).

– les différences lors de la manipulation de la clé dyna-mométrique (p.ex. serrage rapide ou lent de la vis).

– la variation de la clé dynamométrique elle-même.Il convient de choisir le facteur de serrage αA, en fonc-tion de la façon dont les influences mentionnées ci-des-sus peuvent être contrôlées.

Exemple:Si le serrage est effectué avec une clé dynamo-métrique usuelle à affichage électronique, il faut compter sur un facteur de serrage αA = 1,4–1,6. αA = 1,4Cf. chapitre 11.2 Tableau 59 « Valeurs indicatives pour le facteur de serrage… »

D) Force de précontrainte FVmin.

Exemple:Chercher la valeur souhaitée dans le chapitre 1.6Tableau 9 (filet à pas gros µtot = 0,14) dans la colonne «Dimensions» M12 x 1,75 dans la zone «Force de pré-contrainte» sous «Classes de résistance 8.8».

Force de précontrainte maxi FVmax. = 41900 N

Force de précontrainte mini à escompter FVmin. =

FVmax.=

41900αA 1,4

FVmin.≈ 29929 N

E) Contrôle des résultats

Vous devez vous poser les questions suivantes :● La force de serrage restante est-elle suffisante?● La force de précontrainte minimale à escompter FV min.

est-elle suffisante pour les forces maximales survenanten pratique ?

11.3 Exemples d’utilisation des tableaux des précontraintes et des couples de serrage !

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11.4 Homologation générale de construction en piscine couverte

Eléments porteurs dans une atmosphère chlorurée

En collaboration avec le Deutsche Institut für Bautechnik(DIBrt) et la Informationsstelle Edelstahl Rostfrei (ISER), laDeutsche Gesellschaft für das Badewesen e.V. et le Bundes-fachverband öffentliche Bäder e.V. ont élaboré des informa-tions techniques de planification et d’exécution concernantles possibilités d’utilisation d’aciers inox dans les piscinescouvertes.

Par rapport à l’homologation précédente Z-30.3-3, les nou-velles connaissances acquises ont permis de redéfinir etd’élargir la fourchette d’utilisation de l’acier spécial inoxpour les éléments à sollicitation statique. La nouvelle homo-logation générale de construction Z-30.3-6 «Eléments deconstruction et éléments d’assemblage en aciers inoxyda-bles» du 03.08.1999 réglemente de la façon suivante l’utilisa-tion d’aciers inox pour les éléments porteurs, par exem-ple les suspensions au plafond (éléments sous contrainte detraction), en particulier dans les piscines couvertes:

● Pour l’eau selon la Trinkwasserverordnung (Décret surl’alimentation en eau potable) (Cl ≤ 2,5 mg/l), l’acier por-tant le numéro de matériau 1.4539 peut être utilisé.

● Pour les eaux riches en chlorure (p. ex. eau salée), lesaciers portant les numéros de matériau 1.4565, 1.4529,1.4547 sont autorisés.

Eléments de construction dans l’eau des piscines(nettoyage régulier)

En raison des sollicitations corrosives qui augmentent dansl’ensemble, les matériaux n° 1.4401/1.4404 et 1.4571 sont trèsrépandus pour l’utilisation en eau de piscines (au moins A4et A5).

Les aciers exempts de molybdène 1.4301, 1.4306, 1.4541(aciers A2 et A4) ne conviennent pour une utilisation en bas-sin que sous conditions. La concentration en ions de chlorurede l’eau ne doit pas excéder 200 mg/l.

Ce qui signifie que seuls les éléments d’assemblage du groupe A4 ou supérieur doivent être utilisés dans l’eau despiscines et des bassins (soumise à un nettoyage régulier).

Nettoyage:

En pratique, la sollicitation corrosive est déterminée par lesmilieux agressifs en présence et par leur intensité. De plus,l’emploi de produits de nettoyage à haute teneur en acidepeut générer une agression sur les pièces de construction etd’installation.

Dans le cas des éléments de construction en acier inox, quine sont pas constamment entourés d’eau de piscine (p.ex. lesfixations de barrières, les grillages), le séchage répété del’eau de piscine peut entraîner une augmentation des chlor-ures. Si le nettoyage n’est pas réalisé dans les règles de l’art,cela peut provoquer une piqûre de corrosion.

Plus la surface est lisse, plus le nettoyage est aisé.

Pour toute question concernant l’entretien de l’acier inox,veuillez vous adresser à notre commercial.

Source: Fiche technique 831 Acier spécial inox dans les piscines

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11.5 Assemblage de différents éléments / Corrosion par contact

Pour éviter la corrosion par contact, il faut engénéral que:

Dans une application précise, les éléments d’assemblagedoivent présenter une résistance à la corrosion au moinsidentique à celle des pièces à assembler.S’il n’est pas possible de choisir des éléments d’assemblageéquivalents, ils doivent être de valeur supérieure aux piècesà assembler.

Appariement de matériaux d’éléments d’assemblage/de pièces en tenant compte de la corrosion par contact

Matériau/SurfaceDes pièces*

Matériau/Surfacedes éléments d’assemblage

Acier spécial A2/A4 +++ +++ ++ ++ ++ ++ ++ ++

Aluminium ++ +++ ++ ++ + + + +

Cuivre + + +++ ++ + + + +

Laiton + + ++ +++ + + + +

Acier, galvanisé, passivé noir – – – – +++ ++ ++ +

Acier, galvanisé, passivé jaune –– –– –– –– + +++ ++ +

Acier, passivé bleu –– –– –– –– + + +++ +

Acier, brillant ––– ––– ––– ––– –– –– –– +++

Aci

er s

péci

al A

2/A

4

Alu

min

ium

Cui

vre

Laito

n

Aci

er, g

alva

nisé

, pas

sivé

noi

r

Aci

er, g

alva

nisé

, pas

sivé

jaun

e

Aci

er, p

assi

vé b

leu

Aci

er, b

rilla

nt

+++ assemblage fortement recommandé

++ assemblage recommandé+ assemblage moyennement

recommandé– assemblage peu recommandé–– assemblage non recommandé––– assemblage recommandé en

aucun cas

* Cette hypothèse vaut pour un rapport (élément d’assemblage/pièces à assembler)entre 1/10 et 1/40

Tableau 60

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11.6 Vissage de plastiques thermoplastiques

La vis Plastofast forme son filetage sans copeau et exempt de tolérance dans les trous prépercés.La forme du filetage entre les pas de filet coupants offre de nombreux avantages:● Mise en place facile et rapide de la vis● Faible couple de vissage ● Couple de surtorsion élevé● Couple de desserrage élevé● Résistance élevée à l’arrachement● Pas d’endommagement du matériau● Meilleure résistance aux sollicitations● Participe au comportement naturel du matériau

La vitesse de rotation doit être comprise entre 400-800 min-1.Nous recommandons de procéder à des essais decontrôle en fonction de la vitesse de rotation. Pourd’autres matériaux, les diamètres idéaux doivent être déterminés.

d = ∅∅ nominal de la vis

∅∅ du trou

∅∅ extérieur

Matériau Profondeur deØ du trou Ø ext. vissage recom-mm mm mandée mm

ABS Acrylnitrile/butadiène/styrène 0,8x d 2x d 2x dABS/PC Blend 0,8x d 2x d 2x dASA Acrylnitrile/styrène/acrylester 0,78x d 2x d 2x dPA 4.6 Polyamide 0,73x d 1,85x d 1,8x dPA 4.6-GF30 Polyamide 0,78x d 1,85x d 1,8x dPA 6 Polyamide 0,75x d 1,85x d 1,7x dPA 6-GF30 Polyamide 0,8x d 2x d 1,9x dPA 6.6 Polyamide 0,75x d 1,85x d 1,7x dPA 6.6-GF30 Polyamide 0,82x d 2x d 1,8x dPA 30GV Polyamide 0,8x d 1,8x d 1,7x dPBT Polybutylènetéréphtalate 0,75x d 1,85x d 1,7x dPBT-GF30 Polybutylènetéréphtalate 0,8x d 1,8x d 1,7x dPC Polycarbonate 0,85x d 2,5x d 2,2x d *PC-GF30 Polycarbonate 0,85x d 2,2x d 2,2x d *PE (tendre) Polyéthylène 0,7x d 2x d 2x dPE (dur) Polyéthylène 0,75x d 1,8x d 1,8x dPET Polybutylènetéréphtalate 0,75x d 1,85x d 1,7x dPET-GF30 Polybutylènetéréphtalate 0,8x d 1,8x d 1,7x dPETP Polybutylènetéréphtalate 0,75x d 1,85x d 1,7x dPETP 30GV Polybutylènetéréphtalate 0,8x d 1,8x d 1,7x dPMMA Polybutylènetéréphtalate 0,85x d 2x d 2x dPOM Polyoxyméthylène 0,75x d 1,95x d 2x dPP Polypropylène 0,7x d 2x d 2x dPP-TV20 Polypropylène 0,72x d 2x d 2x dPPO Oxyde de polyphénylène 0,85x d 2,5x d 2,2x d **PS Polystyrène 0,8x d 2x d 2x dPVC (dur) Chlorure de polyvinyle 0,8x d 2x d 2x dSAN Styrène/acrylnitrile 0,77x d 2x d 1,9x d

* Test TnBP ** Test TnBP sur matériaux sensibles aux fissures par tension

Fig. AR

Fig. AS

Fig. AT

Tableau 61

vis normale

vis Plastofast

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11.7 Forces de cisaillement statiques pour assemblages par goupille de serrage

Goupilles élastique (manchons de serrage), Exécution lourde selon ISO 8752 (DIN 1481)

diamètre nominal jusqu’à 8 mm Diamètre nominal à partir de 10 mm Matériau: Acier à ressort trempé420 a 560 HV

Matériau: Acier à ressort trempé420 a 560 HV

Matériau: Acier à ressort trempé420 a 560 HV

Matériau: Acier à ressort trempé420 a 560 HV

Diamètre nominal [mm] 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 6 8 10 12 13 14 16 18 20Force de cisail- à simple section 0,35 0,79 1,41 2,19 3,16 4,53 5,62 7,68 8,77 13 21,3 35 52 57,5 72,3 85,5 111,2 140,3lement [kN] à double section 0,7 1,58 2,82 4,38 6,32 9,06 11,2 15,4 17,5 26 42,7 70,1 104,1 115,1 144,1 171 222,5 280,6

Goupilles élastique (manchons de serrage), exécution légère selon ISO 13337 (DIN 7346)

Diamètre nominal jusqu’à 8 mm Diamètre nominal à partir de 10 mm

Diamètre nominal [mm] 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 6 7 8 10 11 12 13 14 16 18 20Force de cisail- à simple section 0,75 1,2 1,75 2,3 4 4,4 5,2 9 10,5 12 20 22 24 33 42 49 63 79lement [kN] à double section 1,5 2,4 3,5 4,6 8 8,8 10,4 18 21 24 40 44 48 66 84 98 126 158

Goupilles élastique hélicoïdales, exécution standard selon ISO 8750 (DIN 7343)

Diamètre nominal [mm] 0,8 1 1,2 1,5 2 2,5 3 3,5 4 5 6 8 10 12 14 16Force de cisail- à simple section 0,21 0,3 0,45 0,73 1,29 1,94 2,76 3,77 4,93 7,64 11,05 19,6 31,12 44,85 61,62 76,02lement [kN] à double section 0,40 0,6 0,90 1,46 2,58 3,88 5,52 7,54 9,86 15,28 22,1 39,2 62,24 89,7 123,2 152

Goupilles élastique hélicoïdales, exécution lourde selon ISO 8748 (DIN 7344)

Diamètre nominal [mm] 1,5 2 2,5 3 4 5 6Force de cisail- à simple section 0,91 1,57 2,37 3,43 6,14 9,46 13,5lement [kN] à double section 1,82 3,14 4,74 6,86 12,2 18,9 27

Fig. AU

Tableau 62

Tableau 63

Tableau 64

Tableau 65

Fig. AW

Fig. AX

Fig. AY

Fig. BA

Fig. AZ

Fig. AV

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µµg = Coefficient de frottement du filetGF = Coefficient de précontrainte

(indication du fabricant sur l’usure de la limited’élasticité de la vis)

* Les couples de serrage recommandés pour les rondelles decalage donnent les valeurs maximales pour la précontrainte. Ces couples de serrage recommandés doivent uniquement êtreappliqués lorsque d’autres pièces, telles que brides, joints etc. ne sont pas endommagées par l’utilisation intensive de la vis.

Calcul de la surface de contact

La surface de contact [mm2] de la rondelle de calage doit êtresupérieure à la force de serrage [N] divisée par la limite d’élasti-cité du matériau [N/mm2].

Surface de contact [mm2] > force de serrage [N]limite d’élasticité [N/mm2]

MW

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11.8 Couples de serrage recommandés pour les rondelles de calage (rondelles NORD-LOCK)

Références 0401 700 ... et 0404 701 …

Filet Pas MoS2 sur la surface Huile sur la surface Surface sècheµµg= 0,11 GF= 0,75 µµg= 0,12 GF= 0,75 µµg= 0,15 GF= 0,62Couple Force de Couple Force de Couple Force de

[mm] [Nm] serrage[kN] [Nm] serrage[kN] [Nm] serrage[kN]

M 3 0,5 1,2 2,4 1,3 2,4 1,3 2M 4 0,7 2,7 4,2 3 4,2 3 3,5M 5 0,8 5,3 6,8 5,9 6,8 5,8 5,6M 6 1,0 9,3 9,6 10,3 9,6 10,2 8M 8 1,25 22 17,6 25 17,6 24,5 14,5M 10 1,5 42 28 47 28 46,6 23M 12 1,75 75 40 84 40 82,9 33M 14 2 119 55 133 55 131,8 46M 16 2 183 75 204 75 202,5 62M 18 2,5 255 92 284 92 282 76M 20 2,5 357 118 399 118 396,4 97M 22 2,5 497 145 554 145 549,5 120M 24 3 616 169 687 169 683,2 140M 27 3 896 220 1000 220 997,2 182M 30 3,5 1220 269 1360 269 1361 223M 33 3,5 1640 333 1830 333 1834 275M 36 4 2110 392 2360 392 2364 324M 39 4 2720 468 3040 468 3053 387M 42 4,5 3428 546 3837 546 3803 451

Rondelle de calage galvanisée, passivée jauneavec vis 8.8 galvanisée, passivée jaune

Filet Pas MoS2 sur la surface Huile sur la surfaceµµg= 0,14 GF= 0,75 µµg= 0,14 GF= 0,71Couple Force de Couple Force de

[mm] [Nm] serrage [kN] [Nm] serrage [kN]

M 3 0,5 1,7 3,4 1,7 3,2M 4 0,7 3,9 5,9 3,8 5,6M 5 0,8 7,6 9,6 7,5 9,1M 6 1,0 13,2 13,6 13 12,8M 8 1,25 32 25 31 23M 10 1,5 60 39 59 37M 12 1,75 108 57 106 54M 14 2 172 78 169 73M 16 2 263 106 259 100M 18 2,5 367 130 361 123M 20 2,5 515 165 506 157M 22 2,5 715 205 703 194M 24 3 888 238 873 226M 27 3 1290 310 1270 293M 30 3,5 1750 379 1730 358M 33 3,5 2360 468 2330 443M 36 4 3050 551 3000 522M 39 4 3930 659 3870 624M 42 4,5 4946 767 4871 727

Rondelle de calage galvanisée, passivée jauneavec vis 10.9 non traitée

Filet Pas MoS2 sur la surface Huile sur la surfaceµµg= 0,14 GF= 0,65 µµg= 0,14 GF= 0,65Couple Force de Couple Force de

[mm] [Nm] serrage [kN] [Nm] serrage [kN]

M 3 0,5 0,8 1,5 1 2M 4 0,7 1,8 2,6 2,4 3,4M 5 0,8 3,6 4,2 4,8 5,5M 6 1,0 6,2 5,9 8,3 7,8M 8 1,25 14,9 10,7 19,8 14,3M 10 1,5 28 17 38 23M 12 1,75 50 25 67 33M 14 2 80 34 107 45M 16 2 123 46 164 61M 18 2,5 171 56 229 75M 20 2,5 241 72 321 96M 22 2,5 334 89 445 118M 24 3 415 103 553 138M 27 3 604 134 805 179M 30 3,5 820 164 1090 219M 33 3,5 1100 203 1470 271M 36 4 1430 239 1900 319M 39 4 1840 285 2450 381M 42 4,5 2316 333 3089 443

Rondelle de calage en acier inoxavec vis en acier inox A2

Filet Pas MoS2 sur la surface Huile sur la surfaceµµg= 0,15 GF= 0,75 µµg= 0,14 GF= 0,71Couple Force de Couple Force de

[mm] [Nm] serrage [kN] [Nm] serrage [kN]

M 3 0,5 2 4,1 1,9 3,9M 4 0,7 4,6 7,1 4,4 6,7M 5 0,8 9,1 11,5 8,7 10,9M 6 1,0 15,8 16,3 15,1 15,4M 8 1,25 38 30 36 28M 10 1,5 71 47 68 44M 12 1,75 129 68 123 65M 14 2 205 93 195 88M 16 2 314 127 299 120M 18 2,5 438 156 417 147M 20 2,5 614 198 585 188M 22 2,5 853 245 812 232M 24 3 1060 286 1010 271M 27 3 1540 372 1470 352M 30 3,5 2090 454 1990 430M 33 3,5 2820 562 2690 532M 36 4 3640 662 3470 626M 39 4 4690 791 4470 748M 42 4,5 5905 921 5620 872

Rondelle de calage galvanisée, passivée jauneavec vis 12.9 non traitée

Tableau 66 Tableau 67

Tableau 68 Tableau 69

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MW

F - 0

7/05

- 07

079

- ©•

12 Tableaux de comparaison

12.1 Tableau de comparaison des duretés selon DIN 50510

Ce tableau est uniquement valable pour les aciers non alliés oufaiblement alliés et la fonte transformée à chaud.

Dans le cas des aciers hautement alliés et/ou écrouis (p. ex. 6.8,A2-A4), il faut s’attendre à d’importants écarts.

Résistan Dureté Dureté Dureté Rockwellce à la Vickers Brinell1)

tractionN/mm2 [F ≥ 98 N] HRB HRC

255 80 76270 85 80,7 41285 90 85,5 48305 95 90,2 52320 100 95 56,2

335 105 99,8350 110 105 62,3370 115 109385 120 114 66,7400 125 119

415 130 124 71,2430 135 128450 140 133 75465 145 138480 150 143 78,7

495 155 147510 160 152 81,7530 165 156545 170 162 85560 175 166

575 180 171 87,1595 185 176610 190 181 89,5625 195 185640 200 190 91,5

660 205 195 92,5675 210 199 93,5690 215 204 94705 220 209 95720 225 214 96

740 230 219 96,7755 235 223770 240 228 98,1 20,3785 245 233 21,3800 250 238 99,5 22,2

820 255 242 (101) 23,1835 260 247 24850 265 252 (102) 24,8865 270 257 25,6880 275 261 (104) 26,4

900 280 268 27,1915 285 271 (105) 27,8930 290 276 28,5950 295 280 29,2965 300 285 29,8

995 310 295 311030 320 304 32,21060 330 314 33,31095 340 323 34,31125 350 333 35,5

1155 360 342 36,61190 370 352 37,71220 380 361 38,81255 390 371 39,81290 400 380 40,8

1320 410 390 41,81350 420 399 42,71385 430 409 43,61420 440 418 44,51455 450 428 45,3

1485 460 437 46,11520 470 447 46,91555 180 (465) 47,71595 490 (466) 48,41630 500 (475) 49,1

1665 510 (485) 49,81700 520 (494) 50,51740 530 (504) 51,11775 540 (513) 51,71810 550 (523) 52,3

1845 560 (532) 531880 570 (542) 53,61920 580 (561) 54,11955 590 (561) 54,71995 600 (570) 55,2

2030 610 (580) 56,72070 620 (589) 56,32105 630 (599) 56,82145 640 (608) 57,32180 650 (618) 57,8

Résistan Dureté Dureté Dureté Rockwellce à la Vickers Brinell1)

tractionN/mm2 [F ≥ 98 N] HRB HRC

Tableau 70 Les chiffres entre parenthèses représentent des valeurs de duretéqui se situent en dehors de la gamme de définition des essais dedureté normalisés, mais qui sont utilisés en pratique commevaleurs approchées. De plus, les valeurs de dureté Brinell indi-quées entre parenthèses ne s’appliquent que lorsque les mesuressont effectuées avec des billes pour test de dureté.

1) obtenu à partir de : HB = 0,96 · HV

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