Final - rgmrm. · PDF fileGHD | Rapport pour la Régie de gestion des matières...

Étude géotechnique

Analyse de l’impact de la modification de la zone d'enfouissement sur la stabilité des talusSite d’enfouissement de Saint-Étienne-des-Grès400, boulevard de La Gabelle, Saint-Étienne-des-Grès (Québec)

Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricie

GHD Consultants Ltée445, avenue Saint-Jean-Baptiste bureau 390 Québec Québec G2E 5N7 M033958-A1 | Rapport No 1 | 18 août 2015

Final

Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricie

400, boulevard de La Gabelle Saint-Étienne-des-Grès, Québec

G0X 2P0

Étude géotechnique

Analyse de l’impact de la modification de la zone d’enfouissement sur la stabilité des talus

Site d’enfouissement de Saint-Étienne-des-Grès 400, boulevard de La Gabelle

Saint-Étienne-des-Grès (Québec)

N/Réf. : M033958-A1 (1)

18 août 2015

Préparé par :

Kamel K. Hamouche, ing., Ph.D.

Distribution: Monsieur Stéphane Comtois, ing., directeur des opérations et infrastructures (Copie par courriel : [email protected])

GHD | Rapport pour la Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricie –Étude géotechnique –M033958-A1 (1) | i

Table des matières

1. Introduction 1

2. Études antérieures 1

3. Description du site, du projet et du mandat 2

3.1 Compte-rendu de la visite des lieux .......................................................................................... 2

3.2 Description du projet ................................................................................................................. 3

3.3 Description du mandat .............................................................................................................. 3

4. Méthodes de reconnaissance 4

4.1 Forages stratigraphiques .......................................................................................................... 4

4.2 Installations piézométriques ..................................................................................................... 5

4.3 Travaux d'arpentage ................................................................................................................. 5

4.4 Travaux de laboratoire .............................................................................................................. 5

5. Description de la stratigraphie 6

5.1 Dépôt sablonneux de surface ................................................................................................... 6

5.2 Silt argileux ............................................................................................................................... 7

5.3 Dépôt sablo silteux .................................................................................................................... 8

5.4 Dépôts en profondeur ............................................................................................................... 8

6. Eau souterraine 8

7. Analyses de stabilité 9

7.1 Généralités ................................................................................................................................ 9

7.2 Conditions d’analyse ................................................................................................................. 9

7.3 Paramètres de calculs .............................................................................................................. 9

7.4 Conditions de l’eau souterraine .............................................................................................. 10

7.5 Coefficient de sécurité ciblé .................................................................................................... 10

7.6 Résultats de l’analyse de stabilité ........................................................................................... 10

8. Conclusions sur les analyses de stabilité 11

9. Limitations de l’étude 11

Annexes Annexe A Plan de localisation (plan no M033958-A1-1)

Annexe B Rapports de forages

Annexe C Résultats des essais de laboratoire

Annexe D Résultats des analyses de stabilité

Annexe E Dossier photographique

GHD | Rapport pour la Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricie –Étude géotechnique –M033958-A1 (1) | 1

1. Introduction

Les services professionnels d'Inspec-Sol inc., dont la nouvelle raison sociale est GHD Consultants Ltée (GHD), ont été retenus par la Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricie (RGMRM), afin de réaliser une expertise géotechnique visant à déterminer l’impact géotechnique d’une nouvelle géométrie de la zone d’enfouissement au site d’enfouissement de Saint-Étienne-des-Grès, Québec.

La présente expertise géotechnique a été menée pour répondre au besoin du mandat décrit à la section 2.0. Les termes de ce mandat ont été présentés dans notre offre de service professionnel No PA-38527-3, datée du 5 février 2015. Cette offre de service a été acceptée et signée par les représentants de la RGMRM, le 26 février 2015.

L’objectif de cette expertise géotechnique était de prendre connaissance du contenu des études antérieures réalisées sur le même site et de déterminer, en fonction des conditions limitatives, la nature et les caractéristiques des sols en place ainsi que les conditions d’eau souterraine, afin de déterminer si le rehaussement du niveau des déchets dans les cellules sises en crête du talus avait un impact sur la stabilité des pentes avoisinantes (situées immédiatement à l’est du site d’enfouissement).

Le présent rapport fait état de l'ensemble des travaux réalisés sur le site et en laboratoire, présente les résultats des forages et des analyses effectués et émet certains commentaires sur la stabilité des talus de la zone à l’étude. Le texte du rapport est accompagné d’une série de cinq (5) annexes où l’on retrouve successivement le plan illustrant l’implantation des forages (annexe A), les rapports des forages (annexe B), les résultats des essais de laboratoire (annexe C), les résultats des analyses de stabilité (annexe D) et un dossier photographique (annexe E).

Ce rapport est assujetti à un certain nombre de conditions limitatives découlant de la nature inhérente aux profils géologique, géotechnique et hydrogéologique de tout site faisant l’objet d’investigations par sondages. La portée de l’étude réalisée et les limitations qui s’y appliquent sont énoncées à la fin du texte technique (section 10.0). Ces conditions limitatives font partie intégrante de ce rapport et le lecteur est prié d’en prendre connaissance afin de faciliter sa compréhension, son interprétation et son utilisation.

2. Études antérieures

Les rapports d’études antérieures effectuées sur le même site nous ont été transmis pour consultation. Les références de ces études sont citées ci-dessous. Dans ces études, de nombreux forages instrumentés ont été exécuté sur l’ensemble du site. Les données issues des forages jugés les plus pertinents ont été utilisées pour la présente étude.

Référence No 1 : Site d’enfouissement sanitaire de St-Étienne-des-Grès. Demande de modification du certificat de conformité. Rapport ADS No 17-36-467. Avril 1992.

Référence No 2 : Étude de stabilité de pentes. Régie intermunicipale de gestion des déchets de la Mauricie. Jacques Gagné Ingénieur-conseil. Juillet 1998.


3. Description du site, du projet et du mandat

3.1 Compte-rendu de la visite des lieux

Une visite des lieux a été effectuée par M. Rémi Conseil, ingénieur pour GHD, afin de prendre connaissance du site et de procéder à la cueillette des données pertinentes pour la préparation de la présente étude. Cette visite a été effectuée le 4 mai 2015. Nous décrivons ci-dessous les principales informations recueillies lors de cette visite.

Le site à l’étude est situé au 400, boulevard de la Gabelle, à Saint-Étienne-des-Grès. Il est composé d’un plateau de grandes dimensions situé en crête d’un talus d’une hauteur de l’ordre de 80 m longeant la rivière Saint-Maurice. L’élévation géodésique moyenne du plateau supérieur est à environ 90,0 m alors que le niveau de l’eau de la rivière Saint-Maurice (correspondant au bas du talus) est de l’ordre de 10,0 m.

Le site d’enfouissement de la RGMRM de Sainte-Étienne-des-Grès est situé sur le plateau supérieur. Il est composé de quatorze (14) cellules. Les cellules 1 à 4 sont aménagées et en cours de remplissage alors que la cellule 5 est en cours d’aménagement. Les cellules 6 à 14 seront aménagées ultérieurement, au besoin.

Selon les informations qui nous ont été transmises, les déchets actuellement présents dans les cellules ont été enfouis dans une excavation de pentes inclinées à 3H :1V. Au-dessus de l’élévation du terrain naturel, les déchets sont empilés selon une pente de 3H :1V. Actuellement, l’élévation de la surface supérieure des cellules varie de 98,5 m à l’extrémité est de la cellule 1 et croît graduellement pour atteindre environ 105,0 m à la cellule 4.

Le plan M033958-A1-1 de l’annexe A montre la configuration du plateau et des cellules d’enfouissement. On note sur ce plan que la cellule 1, soit la cellule la plus proche de la crête du talus, est située à une distance minimale de 38,0 m de cette crête (dans le coin nord de cette cellule).

Le talus qui longe la limite est du site d’enfouissement est moyennement à densément boisé. Il montre dans sa partie supérieure des signes d’érosion et d’instabilité. On retrouve du côté nord de la cellule 1 une zone de ravinement importante composée de trois (3) bras. Ces ravinements ont probablement été causés par des instabilités de surface et par l’érosion générées par les résurgences présentes dans le talus. Immédiatement à l’est du coin nord de la cellule 1, on observe également une zone s’apparentant à une ancienne rupture. Selon l’analyse des photographies aériennes, il apparait que ces zones ont peu ou pas évolué dans les cinquante (50) dernières années.

Les pentes dans la partie supérieure du talus, soit entre le haut du talus et des élévations de l’ordre de 50 m, varient selon les secteurs de 1,2 H :1,0V à 1,6H :1,0V. Dans la partie ravinée la plus proche de la limite nord de la cellule 1, la partie supérieure est inclinée selon une pente voisine de 1,5H :1,0V jusqu’à une élévation de l’ordre de 65,0 m. Par la suite, à une élévation de l’ordre de 50,0 m, on retrouve un plateau de largeur variable sur lequel passe une voie de chemin de fer identifiée Québec Gatineau appartenant à la firme Genessee Wyoming. Du côté est de ce plateau, on retrouve une autre pente inclinée selon une pente de 1,5H :1,0V à 1,8H :1,0 V sur une hauteur de 15,0 à 20,0 m (élévations de 30,0 à 35,0 m). Par la suite, les pentes s’adoucissent


graduellement pour devenir quasi horizontales quand elles atteignent la rivière Saint-Maurice à une élévation de l’ordre de 10,0 m.

Le talus a été inspecté de manière exhaustive et de nombreuses résurgences et zones d’érosion ont été notées à divers emplacements dans le talus. Les plus importantes sont énumérées dans le tableau no 3.1 ci-dessous et illustrées par des photographies à l’annexe E.

Tableau 3.1 Principales résurgences et zones d’érosion observées

No Description Coordonnées géodésiques

Photographie (voir Annexe E)

1 Résurgence importante. Écoulement d’eau abondant.

E 363 449 N 5 144 187 Nos 1 à 3

2

Fossé en pied de talus de pentes abruptes et canal d’érosion dans le corps du talus généré par une résurgence ou un chemin

naturel de drainage des eaux de pluie et de fonte des neiges.

E 364 118 N 5 144 095 Nos 4 et 5

4 Érosion des sols à la sortie d’un ponceau. E 364 053 N 5 144 398 No 6

3.2 Description du projet

Selon les informations qui nous ont été transmises, il est projeté de réduire la superficie globale du site en modifiant la configuration et le nombre de cellules d’enfouissement. La capacité d’entreposage des déchets actuellement autorisée serait concentrée dans les cellules 1 à 7.

Selon notre compréhension, la RGMRM est actuellement autorisée à entreposer les déchets pour l’ensemble des cellules (1 à 14) couvrant une superficie totale de l’ordre de 487 950 m2 et jusqu’à une élévation de 111,0 m mais selon une configuration en pointe. C’est-à-dire qu’à partir de la partie supérieure des parois à la périphérie de la zone d’enfouissement, les pentes des déchets et des matériaux de recouvrement sont aménagées pour rejoindre le sommet en pointe à une élévation 111,0 m. Dans le cadre d’un projet de réduction de la surface exploitée au sol, l’élévation ciblée par la RGMRM pour l’entreposage est 111,0 m pour la surface des cellules 1 à 71. Les représentants de la RGMRM désirent connaitre l’impact d’une telle modification de la configuration d’entreposage sur la stabilité des talus avoisinants.

3.3 Description du mandat

Le mandat octroyé à GHD consistait à prendre connaissance des documents et informations géotechniques et hydrauliques disponibles et à réaliser une étude géotechnique complémentaire du site afin de définir l’impact de la modification de la géométrie de la zone d’enfouissement sur l’état de stabilité actuel des talus. Le mandat octroyé à GHD incluait aussi la détermination, au besoin, d’une nouvelle marge de recul.

1 Pour les cellules 1 à 7, la géométrie finale ciblée pour l’entreposage consiste à obtenir une surface en forme de crête d’une élévation maximale de 111,0 m, appuyée sur les parois périphériques des cellules.


4. Méthodes de reconnaissance

4.1 Forages stratigraphiques

Les travaux d’investigation géotechnique ont consisté en l’exécution de deux (2) forages manuels stratigraphiques, identifiés F-01-15 et F-02-15. Ces forages ont été réalisés du 20 au 22 mai 2015 sous la supervision de M. Yves Bégin, technicien en géotechnique pour GHD. Il est à noter qu’initialement, le programme d’investigation prévu dans notre offre de service incluait un (1) forage court au pied du talus, considérant les difficultés d’accès et l’éloignement de ce forage (horizontalement) de la zone problématique; il a été jugé que ce forage était moins pertinent et il a été annulé.

La position de chacun des forages réalisés est présentée sur le plan de localisation no M033958-A1-1 à l’annexe A. Les rapports détaillés des forages sont présentés à l’annexe B.

L’équipement de forage utilisé (foreuse sur chenilles CME55, de la firme Forage Géo inc.) permet de récupérer des échantillons remaniés (CF) à intervalles réguliers, au moyen d’un carottier fendu standard de calibre « B » (conformément à la norme BNQ-2501-140 de l’essai de pénétration standard). Lors des prélèvements, les indices « N » de l’essai de pénétration standard ont été mesurés pour chaque échantillon prélevé, conformément à la norme citée précédemment. Cet indice correspond au nombre de coups requis pour faire pénétrer le carottier de 300 mm lorsqu’il est battu à l’aide d’un marteau pesant 63,5 kg tombant en chute libre d’une hauteur de 760 mm. Les indices « N » mesurés sont présentés sur les rapports des forages de l’annexe B.

Des échantillons intacts (TM) ont également été récupérés dans les couches de nature cohérente rencontrées lors des forages. Ils ont été prélevés à l’aide de tubes à paroi mince montés sur un échantillonneur.

Le tableau no 4.1 présente les caractéristiques des forages réalisés.

Tableau 4.1 Caractéristiques des forages réalisés

Forage no

Élévation(1) (m)

Coordonnées Profondeur atteinte

(m)

Élévation correspondante(1)

(m)

x y

F-01-15 89,60 363859.8 5144129.8 32,61 56,99

F-02-15 89,90 363581.1 5144120.4 37,19 52,71

(1) : voir paragraphe 4.3

Des notes explicatives relatives aux rapports des forages, à la description des unités stratigraphiques et à la méthodologie des essais in situ sont présentées à l'annexe B de ce rapport.


4.2 Installations piézométriques

Un (1) tube d’observation ainsi que deux (2) piézomètres de type Casagrande ont été mis en place dans la cavité de chacun des forages. Ces installations piézométriques ont pour but de déterminer les conditions de l’eau souterraine sur le site.

Les détails des installations sont montrés à l’annexe B sur les rapports de forages correspondants. Le tableau no 4.2 suivant présente les informations relatives aux installations pour les mesures des niveaux de l’eau souterraine.

Tableau 4.2 Profondeurs et élévations des installations piézométriques

Forage no

Sonde no

Mise en place du 21 au 22 mai 2015

Profondeur (m)

Élévation (1) (m)

F-01-15 TO-01 4,95 85,55

PZ-01-B 24,0 66,50 PZ-01-A 32,0 58,50

F-02-15 TO-02 4,50 85,90

PZ-02-B 15,24 75,16 PZ-02-A 36,58 53,82


4.3 Travaux d'arpentage

La topographie générale du secteur à l’étude a été établie par la firme d’arpentage Chateauneuf Tousignant Mc Clure Arpenteurs-géomètres à Trois-Rivières, Qc. Cette topographie a été définie dans le système SCOPQ, fuseau 8. Toutes les élévations présentées dans le présent rapport sont issues du plan d’arpentage détaillé qui nous a été transmis. Certaines élévations présentées ont été définies à partir d’interpolation entre les courbes de niveau et une erreur de quelques centimètres/décimètres n’est pas à exclure. Nous estimons que compte tenu de la hauteur des talus présents, une telle différence n’affecte pas la qualité des résultats obtenus.

4.4 Travaux de laboratoire

Tous les échantillons de sols prélevés lors des travaux d’investigation ont été acheminés au laboratoire de GHD de Québec afin d'être soumis à un examen visuel plus approfondi par un ingénieur spécialisé en géotechnique.

Certains échantillons jugés pertinents ont été soumis aux analyses de laboratoire présentées au tableau no 4.3 suivant.


Tableau 4.3 Liste des essais géotechniques de laboratoire

Forage no Échantillon no Profondeur (m) Type d’essai effectué

F-01-15

CF-6 7,62-8,23 Analyse granulométrique



TM-21 30,48-31,09 Limites de consistance

Teneur en eau Essai de consolidation

F-02-15





Analyse sédimentométrique Teneur en eau

Les échantillons de sols non utilisés pour les essais de laboratoire seront conservés pour une période de six (6) mois à partir de la date d'émission de ce rapport, après quoi nous en disposerons, à moins d'avis contraire de la part du client.

Les résultats des essais de laboratoire cités dans le tableau no 4.3 sont présentés à l’annexe C.

5. Description de la stratigraphie

La description des sols a été établie à partir des analyses des échantillons récupérés dans les forages réalisés et également à partir des informations présentées dans les études antérieures. La stratigraphie du site est brièvement décrite ci-dessous. Pour plus de détails sur les diverses unités stratigraphiques rencontrées, le lecteur pourra consulter les rapports de forages de l’annexe B. Il est à noter que la géologie et la stratigraphie du site sont également présentées en détail dans les études antérieures citées à la section 2.0. Au besoin, le lecteur pourra s’y référer.

5.1 Dépôt sablonneux de surface

En surface des forages effectués, on retrouve un dépôt de sable avec traces de silt. En F-02-15, la teneur en silt augmente à partir de 11,0 m de profondeur pour devenir sable avec un peu de silt à silteux. Le dépôt est de compacité moyenne (compacte) à dense et d’une épaisseur mesurée de 27,58 m et 30,75 m respectivement pour F-01-15 et F-02-15. Les enveloppes granulométriques d’échantillons prélevés dans ce dépôt dans les forages F-01-15 et F-02-15 sont montrées à l’annexe C (échantillons CF-6, CF-10 et CF-15 du forage F-01-15 et CF-3, CF-6 et CF-8 du forage F-02-15).

Il est à noter qu’à certaines profondeurs à l’intérieur de ce dépôt sablonneux, on retrouve des strates d’épaisseurs centimétriques à décimétriques dont la teneur en particules fines est plus élevée (mélange de silt et d’argile).


5.2 Silt argileux

Sous le dépôt décrit ci-dessus, on retrouve en F-01-15, à partir de 27,58 m de profondeur, une couche de silt argileux à argile silteuse grise fortement stratifiée de minces lits de sable. En F-02-15, une couche également de nature cohérente, mais s’apparentant à un silt avec un peu d’argile à argileux et avec un peu de sable, a été rencontrée à partir de 30,75 m de profondeur.

Les résultats des mesures de limites de consistance mesurées sur l’échantillon TM-11 prélevé dans le forage F-01-15 entre 30,48 et 31,09 m de profondeur sont décrit dans le tableau no 5.1 ci-dessous. L’échantillon testé était situé entre deux (2) strates sablonneuses. Même si l’échantillon testé était principalement composé de silt argileux, il n’est pas à exclure que les résultats du tableau no 5.1 aient été influencés par la présence d’une faible quantité de sable provenant de strates supérieures et inférieures potentiellement présente dans cet échantillon.

Tableau 5.1 Résultats des essais de limites de consistance

Échantillon no

Profondeur (m)

Teneur en eau wo (%)

Limite de liquiditéwL (%)

Limite de plasticité

wP (%)

Indice de plasticité

IP (%)

Indice de liquidité

IL Classification

USCS

F-01-15 / TM-21 30,48 à 31,09 26,1 21 15 6 1,85 CL-ML

Selon la classification unifiée des sols USCS, les valeurs mesurées des limites de consistance pour les échantillons testés indiquent que le dépôt est de faible plasticité (type CL-ML). Nous sommes cependant d’avis que la matrice argileuse est quant à elle plutôt de type CL.

Aucune mesure de résistance au cisaillement n’a été effectuée lors de l’investigation géotechnique. Cependant, à partir des observations visuelles des échantillons, ce dépôt cohérent est jugé de consistance raide, voire très raide.

Un essai de consolidation a également été effectué sur l’échantillon TM-21 du forage F-01-15. La courbe de consolidation est montrée à l’annexe C et les résultats de cet essai sont résumés dans le tableau no 5.2 ci-dessous.

Tableau 5.2 Résultats de l’essai de consolidation

Échantillon no Profondeur (m)

Contrainte de préconsolidation

’p (kPa)

Indice de compression

Cc

Indice de recompression

Cr(1)

F-01-15 / TM-21 30,48 à 31,09 610 0,28 0,01

Le forage F-01-15 a été volontairement interrompu à l’intérieur de ce dépôt à la profondeur et à l’élévation mentionnées dans le tableau no 4.1. En F-02-15, la couche de nature cohérente a été rencontrée jusqu’à une profondeur de 32,50 m et ce forage s’est poursuivi.


5.3 Dépôt sablo silteux

Sous le dépôt décrit ci-dessus, on rencontre en F-02-15 un autre dépôt composé d’un mélange de silt, de sable et de gravier dans des proportions variables. Ce, dépôt, de compacité moyenne à dense, a été rencontré jusqu’à la fin du forage, soit à 37,19 m de profondeur (élévation 52,71 m).

5.4 Dépôts en profondeur

Les forages effectués dans le cadre de la présente étude ont atteint une profondeur maximale de 37,19 m. Les dépôts sous cette profondeur n’ont pas été caractérisés.

Par contre, les forages BB-1, BB-2 et BB-3 présentés dans la référence No 1 (voir Section 2.0) ont atteint des profondeurs supérieures à 57,0 m. Ces sondages indiquent qu’en profondeur les dépôts sont composés de matériaux principalement sablonneux silteux et graveleux denses à très denses avec localement des inclusions de strates argilo-silteuses de consistance raide à dure. De tels dépôts se poursuivent jusqu’au socle rocheux atteint pour ces trois (3) forages à des profondeurs de l’ordre de 57,0 à 63,0 m. Pour plus de détails sur les dépôts en profondeur, il est recommandé de consulter la référence No 2.

6. Eau souterraine

Le 28 mai 2015, soit environ une (1) semaine après la fin des travaux de terrain, le niveau de l’eau souterraine a été relevé dans les installations. Le tableau no 6.1 ci-dessous présente les profondeurs auxquelles l’eau souterraine a été rencontrée.

Tableau 6.1 Profondeurs et élévations de l’eau souterraine – le 28 mai 2015

Forage no

Sonde no

Le 28 mai 2015

Profondeur (m)

Élévation (1) (m)

F-01-15 TO-01 Sec < 84,65

PZ-01-B Sec < 65,00 PZ-01-A 22,63 66,97

F-02-15 TO-02 Sec < 85,40

PZ-02-B Sec < 74,66 PZ-02-A 18,60 71,30


Les relevés des niveaux d’eau du 28 mai 2015 dans les sondes installées dans les forages F-01-15 et F-02-15 concordent avec les données présentées dans les rapports des études antérieures. Ces conditions peuvent toutefois varier de manière importante en fonction des saisons, c’est-à-dire en fonction des précipitations et des périodes de sécheresse.


7. Analyses de stabilité

7.1 Généralités

Afin d’évaluer l’impact de la modification de la zone d’enfouissement, trois (3) sections ont été analysées. Ce sections, identifiées sections A-A, B-B et C-C sont situées dans les secteurs dans lesquels la cellule 1 est la plus proche de la crête du talus. Les emplacements des sections A-A à C-C sont montrés sur le plan M033958-A1-1 de l’annexe A. Nous présentons ci-dessous les conditions, la méthodologie et les résultats de cette analyse.

7.2 Conditions d’analyse

Les profils géométriques des sections A-A à C-C ont été déduits des résultats des données d’arpentage qui nous été transmises. Pour chacune des sections, l’état de stabilité a été analysé et les coefficients de sécurité ont été calculés pour les trois (3) cas suivants :

Cas 1 : Rupture dans le talus dans les conditions actuelles.

Cas 2 : Rupture atteignant la base des déchets dans les conditions actuelles.

Cas 3 : Rupture atteignant la base des déchets dans les conditions projetées (déchets jusqu’à une élévation de 111,0 m tel que décrit à la section 3.2).

Les coefficients de sécurité et les surfaces potentielles de glissement pour chacun des cas 1 à 3 ont été définis en conditions statiques sous forme d’arc de cercle à l'aide du logiciel Slope/W (version 7.17) et selon la méthode de Morgenstern-Price. Les calculs ont été effectués en contraintes effectives (conditions drainées) pour représenter les conditions existantes.

7.3 Paramètres de calculs

Les profils stratigraphiques des sections modélisées ont été établis à partir d’une interprétation des résultats des forages effectués dans le cadre de la présente étude et de ceux réalisés dans les études antérieures. Au total, sept (7) unités stratigraphiques ont été considérées dans le modèle qui ont servi aux analyses de stabilité. Les paramètres géotechniques fixés pour ces unités stratigraphiques sont basés sur les résultats des essais in situ et de laboratoire ainsi que les relations publiées dans la littérature2.

Les valeurs des paramètres géotechniques considérés pour les calculs de stabilité sont présentées au tableau no 7.1 ci-dessous.

2 Lefebvre, G. 1981. Strength and slope stability in Canadian soft clay deposits. Fourth Canadian geotechnical Colloquium. Canadian Geotechnical Journal. Vol.18. No 3. Pages 420-442.


Tableau 7.1 Paramètres géotechniques des matériaux

Couche no Description

Poids volumique total

(kN/m3)

Angle de frottement

’ (°)

Cohésion effective c’ (kPa)

1 Déchets 9 20 20

2 Sable traces de silt, compact à dense 19 35 0

3 Silt argileux raide 18 37 9

4 Sable dense 21 38 0

5 Argile silteuse raide à dure 19 38 9

6 Sable et gravier 21 40 0

7 Socle rocheux Considéré impénétrable par les surfaces de rupture

7.4 Conditions de l’eau souterraine

Les conditions de l’eau souterraine considérées pour les calculs de stabilité sont basées sur une interprétation des lectures piézométriques du 28 mai 2015 et sur les informations hydrauliques présentées dans la référence no 2 (voir section 2.0).

7.5 Coefficient de sécurité ciblé

Dans le cas à l’étude, nous avons établi qu’un coefficient de sécurité minimal FSmin égal à 1,4 devait être atteint pour conclure que la stabilité d’une section est satisfaisante.

7.6 Résultats de l’analyse de stabilité

Les coefficients de sécurité minimum obtenus sont résumés dans le tableau no 7.2 ci-dessous et les cercles de rupture correspondants sont montrés sur les planches de l’annexe D.

Tableau 7.2 Valeurs des coefficients de sécurité minimum FSmin

Section FSmin

Cas 1 Cas 2 Cas 3

A-A 0,89 (Planche D.1)

1,49 (Planche D.2)

1,49 (Planche D.3)

B-B 0,97 (Planche D.4)

1,38 (Planche D.5)

1,38 (Planche D.6)

C-C 1,24 (Planche D.7)

2,07 (Planche D.8)

2,07 (Planche D.9)

Les résultats du tableau no 7.2 indiquent que dans les conditions actuelles (cas 1), la stabilité du talus est précaire avec des coefficients de sécurité proches de l’unité pour des ruptures superficielles telles que celles montrées dans les planches nos D.1, D.4 et D.7 pour les sections A-A à C-C respectivement. Nous sommes d’avis que la végétation et le réseau radiculaire présents


dans le talus lui confèrent une stabilité superficielle et sont probablement à l’origine des pentes abruptes retrouvées localement dans la partie supérieure du talus et qui présentent des coefficients de sécurité théoriques légèrement inférieurs à l’unité.

Les résultats obtenus pour les cas 2 et 3, c’est-à-dire ceux correspondant à un cercle de glissement atteignant la base des déchets, montrent que les coefficients de sécurité sont supérieurs (ou proches3) de la valeur minimale ciblée (FSmin = 1,4) et demeurent les mêmes pour les conditions actuelles et les conditions projetées. Ces résultats montrés sur les planches D.2, D.3, D.5, D.6, D.8 et D.9 indiquent que la stabilité globale du système talus-déchets n’est pas modifiée par le rehaussement des déchets jusqu’à l’élévation 111,0 m. Ces résultats indiquent implicitement que les opérations d’enfouissement autorisées ou projetées de la RGMRM telles que décrites à la section 3.2, sont sans incidence sur la stabilité actuelle du talus soit celle analysée pour le cas 1.

8. Conclusions sur les analyses de stabilité

Les analyses de stabilité effectuées pour répondre au mandat octroyé à GHD et décrit au paragraphe 3.3 ont montré que les coefficients de sécurité correspondant à une rupture pouvant atteindre les déchets sont supérieurs à la valeur minimale ciblée (ou très près). Dans les conditions actuelles, nous estimons que la cellule 1 est suffisamment éloignée de la crête du talus et permet d’assurer une sécurité satisfaisante contre une surface de rupture qui atteindrait potentiellement les déchets. De plus, les résultats ont montré que la modification projetée de la géométrie de la zone d’enfouissement tel que décrite au paragraphe 3.2 n’avait pas d’impact sur la stabilité actuelle du talus situé à l’est du site d’enfouissement, soit le talus le rapproché du site de la cellule 1. La modification n’a également pas d’impact sur les talus situés plus au nord ou plus au sud de celui-ci. En conclusion, les conditions actuelles de stabilité des talus avoisinants demeureront inchangées à la suite de la modification projetée.

Les conclusions mentionnées ci-dessus sont valides pour la géométrie du talus dans son état actuel. Elles devront être validées dans le cas d’une modification de la géométrie du talus (à la suite d’un décrochement, l’érosion, etc.).

9. Limitations de l’étude

Le présent rapport s’adresse exclusivement au client et aux autres parties identifiées explicitement dans ce rapport et l’utilisation de celui-ci par une tierce partie est interdite, sans le consentement écrit de GHD au préalable. En émettant le présent rapport, GHD affirme être l’auteure de l’étude géotechnique pour le projet tel que décrit. Ce rapport est un document professionnel et doit demeurer la propriété exclusive de GHD. Toute réutilisation ou redistribution non autorisée du rapport constitue un risque qui incombe uniquement au client et à son destinataire et pour lequel GHD ne peut être tenue responsable. Le client assumera la responsabilité de défendre, d’indemniser, ainsi que de dégager GHD de toute responsabilité résultant de la distribution non autorisée du rapport par le client. Le rapport doit être pris comme un tout et doit inclure tous les plans et annexes correspondants. Aucune partie du rapport ne peut être utilisée séparément.

3 Pour les cas 1 et 2 de la section B-B, les coefficients de sécurité sont légèrement inférieurs à la valeur ciblée. Nous sommes d’avis que compte tenu des approximations et des incertitudes inhérents aux calculs de stabilités et à la détermination des paramètres géotechniques et hydrauliques, de telles valeurs (FS = 1,38) sont jugées acceptables.


Les commentaires formulés dans ce rapport sont basés sur notre compréhension actuelle du projet ainsi que sur l’utilisation, la topographie et les conditions actuelles du site, de même que sur la portée du mandat accordé par le client et décrit dans le rapport. L’expertise a été effectuée conformément aux règles et aux méthodes généralement reconnues par les professionnels en géotechnique qui pratiquent dans les mêmes conditions et la même région, et aucune autre interprétation n’est permise. Tout usage que pourrait en faire une tierce partie ou toute décision basée sur son contenu, prise par cette tierce partie, est la responsabilité de cette dernière.

Il est important de souligner qu’une étude géotechnique consiste en un échantillonnage aléatoire et ponctuel d’un site et que les commentaires inclus dans ce rapport sont basés sur les résultats obtenus à l’emplacement des sondages uniquement. Les conditions géologiques présentées à ces emplacements sont celles qui ont été observées au moment de la réalisation des forages et peuvent toutefois être modifiées de façon significative par des travaux de construction (excavation, drainage, dynamitage, fonçage de pieux) sur le site ou sur les sites adjacents. Elles peuvent aussi être modifiées par l'exposition des sols et du roc à l'humidité, au séchage ou au gel. Les conditions de sol et d’eau souterraine entre les sondages et au-delà des endroits investigués peuvent varier autant en plan qu’en profondeur par rapport aux résultats obtenus à l’emplacement des sondages.

De plus, certaines conditions qui n’ont pu être observées ou prévues au moment de l’étude pourraient être rencontrées durant la construction. Dans l’éventualité où les conditions rencontrées sur le site devaient différer de celles observées à l’emplacement des sondages, nous demandons d’être immédiatement avisés par écrit afin de permettre une réévaluation de nos recommandations. Si des conditions différentes sont identifiées durant la construction, sans égard au degré d’importance des changements, les recommandations émises dans le présent rapport seront considérées comme invalides jusqu’à ce que ces changements soient évalués par GHD et que les conclusions du rapport soient modifiées en conséquence ou maintenues par écrit.

KKH/mhp

GHD | Rapport pour la Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricie –Étude géotechnique –M033958-A1 (1)

Annexes Annexe A

Plan de localisation (plan no M033958-A1-1)


Annexe B Rapports de forages

Notes explicatives sur les rapports de sondage

DESCRIPTION DES SOLS : Chacune des couches de mort-terrain est décrite selon la terminologie d’usage énumérée ci-après. La compacité des sols granulaires est définie par la valeur de l’indice de pénétration standard "N", et la consistance des sols cohérents par la résistance au cisaillement non drainé à l’état non remanié (Cu).

CLASSIFICATION (Système unifié)

TERMINOLOGIE

Argile < 0.002 mm

Silt 0.002 to 0.075 mm "traces" 1-10% Sable 0.075 to 4.75 mm fin 0.075 to 4.25 mm "un peu" 10-20% moyen 0.425 to 2.0 mm adjectif (silteux, sableux) 20-35% grossier 2.0 to 4.75 mm "et" 35-50%

Gravier 4.75 to 75 mm fin 4.75 to 19 mm

grossier 19 to 75 mm Cailloux 75 to 300 mm Blocs >300 mm

COMPACITÉ DES SOLS GRANULAIRES

INDICE DE PÉNÉTRATION STANDARD "N"

CONSISTANCE DES SOLS COHÉRENTS

RESISTANCE AU CISAILLEMENT (Cu)

(COUPS/pi. – 300 mm) (lb./pi.2) (kPa)

Très molle <250 <12

Très lâche 0-4 Molle 250-500 12-25 Lâche 4-10 Ferme 500-1000 25-50

Compact 10-30 Raide 1000-2000 50-100 Dense 30-50 Très raide 2000-4000 100-200

Très dense >50 Dure >4000 >200

INDICE DE QUALITÉ DU ROC

SYMBOLES DE LA STRATIGRAPHIE VALEUR "RQD" (%) QUALIFICATIF

Sable Gravier

Cailloux&blocs Roc (calcaire)

<25 25-50

Très mauvais mauvais

50-75 moyen 75-90 Bon

>90 Excellent

Silt Argile Sol organique Remblai

ÉCHANTILLONS: TYPE ET NUMÉRO Le type d’échantillonneur utilisé est défini par l’abréviation indiquée ci-après. La numérotation est continue pour chacun des types. CF: Cuillère fendue TM: Tube à paroi mince TA: Tarière CFE, VRE, TAE: Échantillonnage environnemental PS: Tube à piston (Osterberg) CR: Carottier diamanté VR: vrac

RÉCUPÈRATION La récupération de l’échantillon est le rapport exprimé en pourcentage de la longueur récupérée dans l’échantillonneur à la longueur enfoncée.

RQD Les indices de qualité du roc ("Rock Quality Designation" ou "RQD") sont définis comme étant le rapport exprimé en pourcentage de la longueur cumulée de tous les fragments de carottes de 4 pouces (10 cm) ou plus à la longueur totale de la course.

ESSAIS DE CHANTIER: N: Indice de pénétration standard Nc: Indice de pénétration dynamique au cône k: Perméabilité R: Refus à la pénétration Cu: Résistance au cisaillement non drainé ABS: Absorption (eau sous pression) Pr: Pressiomètre

ESSAIS DE LABORATOIRE: Ip: Indice de plasticité H: Sédimentométrie A: Limites d’Atterberg C:Consolidation VO: Vapeur organique Wl: Limite liquide AG: Analyse granulomètrique w: Teneur en eau CS: Cône suédois Wp: Limite plastique γ: Poids volumique CHIM: Analyse chimique

GHD PS-020.01 - Notes explicatives sur les rapports de sondage - Rev.0 - 07/01/2015

Méthodologie des essais in situ en géotechnique

A- Prélèvement d'échantillons

Les échantillons de sol sont généralement récupérés dans les forages au moyen soit d'un échantillonneur de type cuillère fendue ou à l'aide de tubes d'acier à paroi mince de type «Shelby». La cuillère fendue procure des échantillons de sol remaniés mais représentatifs de la nature des sols en place. L'enfoncement de l'échantillonneur permet également la réalisation simultanée de l'essai de pénétration standard qui est décrit à la section suivante. Les tubes à paroi mince sont enfoncés délicatement dans le sol et permettent la récupération d'échantillons non remaniés au sein des dépôts argileux, ce qui ne peut être le cas avec la cuillère fendue. Les échantillons de roc sont prélevés au moyen de tubes carottiers munis de trépans diamantés et procurent des échantillons sous forme de carottes dont les diamètres varient en fonction du calibre de l'outil utilisé.

B- Essai de pénétration standard («SPT»)

L'essai de pénétration standard consiste à enfoncer dans le sol un échantillonneur normalisé de type cuillère fendue au moyen d'un marteau de 140 lb (63,5 kg) qui le percute après une chute libre de 30 po (76 cm). L'échantillonneur est ainsi foncé dans le sol sur une distance de 18 po (45 cm) et le nombre de coups de marteau nécessaire à l'enfoncement est noté pour chaque intervalle de 6 po (15 cm). Le nombre de coups requis pour enfoncer les derniers 12 po (30 cm) correspond à l'indice de pénétration standard («N»). L'essai est répété à intervalle régulier et les indices obtenus sont des valeurs caractéristiques à partir desquelles on peut estimer la densité, la compressibilité et la résistance des différentes couches de sol traversées. (La procédure est peu applicable cependant aux dépôts argileux).

C- Essai de pénétration dynamique

L'essai de pénétration dynamique est similaire à l'essai de pénétration standard, sauf que l'échantillonneur est remplacé par une pointe conique de 10 cm2 de surface. Le nombre de coups est noté de façon continue pour chaque pi (30 cm) d'enfoncement et les résultats obtenus donnent un relevé systématique de la densité relative des matériaux traversés. L'essai permet également de révéler la profondeur d'une couche de sol très dense ou parfois du socle rocheux.

Note : La présence de particules grossières, telles que de gros graviers, des cailloux ou des blocs au sein des couches de sol peut

affecter les résultats de l'essai de pénétration standard ou dynamique en produisant des valeurs de résistance anormalement élevées. Dans certains cas, la pénétration peut même devenir impossible et un refus «R» est alors noté.

D- Essai de résistance au cisaillement

L'essai de résistance au cisaillement non drainé est réalisé en introduisant dans un sol argileux non remanié un scissomètre constitué de 4 palettes en forme de croix, et en mesurant, à partir de la surface, le couple (force de rotation) nécessaire pour cisailler une surface cylindrique. L'essai est répété à différentes profondeurs et les valeurs de couple obtenues sont converties pour déterminer les résistances au cisaillement non drainé pour chacun des essais effectués. Les profils de résistance recueillis permettent de calculer la capacité portante admissible des dépôts d'argile. L'appareil utilisé pour effectuer les mesures est du type «Nilcon», d'origine scandinave.

E- Essai de perméabilité (LeFranc)

Cet essai consiste à déterminer le coefficient de perméabilité K du sol autour d'une poche perméable (la lanterne) de dimensions connues qui a été formée sous le sabot de battage. La méthode retenue est celle à niveau d'eau variable descendant. Les essais de type LeFranc sont réalisés dans des sols à granulométrie moyenne et à perméabilité moyenne.

F- Essai d'eau sous pression

L'essai d'eau sous pression dans le rocher à palier de pression unique a pour objectif de déterminer le débit d'eau que peut absorber une zone définie de la masse rocheuse pour un palier de pression unique. Cet essai est exécuté afin d'apprécier l'absorptivité du rocher à l'intérieur de zones définies d'un trou de forage effectué dans le cadre d'une reconnaissance géotechnique. L'essai consiste à injecter de l'eau dans une zone de la masse rocheuse définie par une cavité cylindrique de longueur et de diamètre connus et réalisée par forage. Les débits d'eau absorbés sont mesurés pour une pression unique et pour des durées d'injection définies.

G- Essai au pressiomètre Ménard

L'essai pressiométrique, développé par Ménard (1956), est un essai de chargement latéral effectué dans un forage par dilatation d'une sonde cylindrique. L'essai permet de déterminer des caractéristiques effort-déformation du sol, et en particulier le module pressiométrique EM, et la pression limite pl, qui mesurent la résistance du sol et peuvent être utilisés pour évaluer la capacité portante et le tassement des fondations.

GHD PS-020.02 - Méthodologie des essais in situ en géotechnique - Rév.0 - 07/01/2015

70

62

62

54

51

51

59

AG

Remblai:Sable, un peu de silt, traces degravier, brun, compact

Sol naturel:Sable, traces de silt, brun, compact

89.30 17

15

9

16

22

20

27

CF-1

CF-2

CF-3

CF-4

CF-5

CF-6

CF-7

7-10-7-7

6-7-8-8

5-5-4-5

4-8-8-11

7-9-13-14

6-9-11-12

8-11-16-20

0.30

wL

Limites d'Atterberg (%)

TA(E) - Tarière

Remanié

Intact

COUPE STRATIGRAPHIQUE ÉCHANTILLON RÉSULTATS DES ESSAIS

N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON

TM - Tube à paroi mince

VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON

Type de forage : Tarière

Calibre du carottier :

Type de marteau :

CR(E) - Carottier diamanté

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

Rapport d'énergie :

Date (début) : 2015-05-20

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau

Profondeur (m) : 22.63

ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole

StratigraphieCu (Lab, kPa)

Réc

upér

atio

n % Cu (Terrain, kPa)

Typ

e et

Num

éro

wP

CF(E) - Cuillère fendue (Environnement)

TEE - Tube Échantillonnage Environnement

Plan de localisation : M033958-A1-1

Aut

res

Ess

ais

AC : analyse chimiqueAG: analyse granulométriqueSD: analyse sédimentométriqueWL: limite liquideWP: limite plastiquew : teneur en eauCu: cisaillement non drainéDup: éch. duplicata prélevé

Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)

Indice ''N'' standard

Indice "NC" dynamique

PROJET:

LOCALISATION: SAINT-ÉTIENNE-DES-GRÈS, QUÉBEC

RÉGIE DE GESTION DES MATIÈRES RÉSIDUELLES DE LAMAURICIE (RGMRM)

DÉCRIT PAR: Y. BÉGIN

CLIENT:

Page: 1

Voir la note explicative ci-jointe pour la liste complète des symboles et abréviations

VÉRIFIÉ PAR: K. HAMOUCHE, ING.

ANALYSES DE STABILITÉ DE PENTE D'UN SITED'ENFOUISSEMENT

de 4

RAPPORT DE FORAGE

Référence No: M033958-A1

FORAGE No: F-01-15

FO-030.82/IF/05-15

89.600.00

54

51

59

51

59

54

87

AG

devenant dense

devenant avec des mottes d'argile,compact

79.60

70.10

32

31

33

32

33

31

22

CF-8

CF-9

CF-10

CF-11

CF-12

CF-13

CF-14

12-15-17-19

10-14-17-22

15-16-17-18

10-14-18-19

17-16-17-19

12-14-17-18

10-10-

10.00

19.50

wL


TA(E) - Tarière

Remanié

Intact


N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON


VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON



Type de marteau :


11.0

12.0

13.0

14.0

15.0

16.0

17.0

18.0

19.0


Date (début) : 2015-05-20

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau


ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole


Réc

upér

atio


Typ

e et

Num

éro

wP




Aut

res

Ess

ais


Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)



PROJET:




CLIENT:

Page: 2




de 4

RAPPORT DE FORAGE


FORAGE No: F-01-15

FO-030.82/IF/05-15

79.6010.00

70

62

51

62

70

100

AG

22.6

3 m

----

SE

C -

---

devenant avec des traces à un peude silt et très dense

devenant dense

Silt argileux à argile silteuse, grise,très raide, jugée raide à très raideavec des lits de sable occasionnels

69.10

67.10

62.02

51

48

31

33

17

3

CF-15

CF-16

CF-17

CF-18

CF-19

CF-20

12-13

16-24-27-28

19-24-24-27

14-15-16-18

13-16-17-17

15-9-8-9

2-1-2-2

20.50

22.50

27.58

wL


TA(E) - Tarière

Remanié

Intact


N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON


VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON



Type de marteau :


21.0

22.0

23.0

24.0

25.0

26.0

27.0

28.0

29.0


Date (début) : 2015-05-20

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau


ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole


Réc

upér

atio


Typ

e et

Num

éro

wP




Aut

res

Ess

ais


Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)



PROJET:




CLIENT:

Page: 3




de 4

RAPPORT DE FORAGE


FORAGE No: F-01-15

FO-030.82/IF/05-15

69.6020.00

100

100

wA

Conso

Fin du forage56.99

TM-21

TM-22

32.61

wL


TA(E) - Tarière

Remanié

Intact


N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON


VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON



Type de marteau :


31.0

32.0

33.0

34.0

35.0

36.0

37.0

38.0

39.0


Date (début) : 2015-05-20

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau


ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole


Réc

upér

atio


Typ

e et

Num

éro

wP




Aut

res

Ess

ais


Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)



PROJET:




CLIENT:

Page: 4




de 4

RAPPORT DE FORAGE


FORAGE No: F-01-15

FO-030.82/IF/05-15

59.6030.00

67

59

51

79

AG

Terre végétale:

Sol naturel:Sable, traces de silt, brun, compact

devenant dense

89.75

82.90

8

19

17

45

CF-1

CF-2

CF-3

CF-4

2-4-4-6

4-6-13-18

8-8-9-11

18-21-24-26

0.15

7.00

wL


TA(E) - Tarière

Remanié

Intact


N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON


VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON



Type de marteau :


1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0


Date (début) : 2015-05-21

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau

Profondeur (m) : 14.93 ; 18.6

ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole


Réc

upér

atio


Typ

e et

Num

éro

wP




Aut

res

Ess

ais


Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)



PROJET:




CLIENT:

Page: 1




de 4

RAPPORT DE FORAGE


FORAGE No: F-02-15

FO-030.82/IF/05-15

89.900.00

100

59 AG

18.6

m

devenant avec un peu de silt,compact avec présence de mottesd'argile brune

78.40

13

24

CF-5

CF-6

5-5-8-10

9-10-14-17

11.50

wL


TA(E) - Tarière

Remanié

Intact


N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON


VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON



Type de marteau :


11.0

12.0

13.0

14.0

15.0

16.0

17.0

18.0

19.0


Date (début) : 2015-05-21

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau

Profondeur (m) : 14.93 ; 18.6

ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole


Réc

upér

atio


Typ

e et

Num

éro

wP




Aut

res

Ess

ais


Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)



PROJET:




CLIENT:

Page: 2




de 4

RAPPORT DE FORAGE


FORAGE No: F-02-15

FO-030.82/IF/05-15

79.9010.00

14.9

3 m

67

84 AG

Sable, un peu de silt à silteux,brun-vert, très dense

Sable silteux, gris, très dense àlâche

63.90

60.90

26

67

CF-7

CF-8

6-11-15-14

21-32-35-39

26.00

29.00

wL


TA(E) - Tarière

Remanié

Intact


N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON


VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON



Type de marteau :


21.0

22.0

23.0

24.0

25.0

26.0

27.0

28.0

29.0


Date (début) : 2015-05-21

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau

Profondeur (m) : 14.93 ; 18.6

ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole


Réc

upér

atio


Typ

e et

Num

éro

wP




Aut

res

Ess

ais


Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)



PROJET:




CLIENT:

Page: 3




de 4

RAPPORT DE FORAGE


FORAGE No: F-02-15

FO-030.82/IF/05-15

69.9020.00

95

87

62

AGSDw

Silt, un peu de sable et d'argile àargileux, gris, lâche

Sable, un peu de silt, traces à unpeu de gravier, gris, compact.Présence de lits d'argile compact

Sable, un peu de silt, traces degravier, brun, dense

Silt, traces de sable, gris, dense

Fin du forage

59.15

57.40

54.60

53.02

52.71

7

16

110

CF-9

CF-10

CF-11

7-4-3-2

10-9-7-7

35-60-50-29

30.75

32.50

35.30

36.88

37.19

wL


TA(E) - Tarière

Remanié

Intact


N o

u R

QD

PID

(pp

m)

ÉT

AT

ÉC

HA

NT

ILL

ON


VR(E) - Vrac

Éta

t

Forageau diamant

Perdu

Profondeur(m)

10 20 30 40 50 60 70 80 90

TY

PE

ÉC

HA

NT

ILL

ON



Type de marteau :


31.0

32.0

33.0

34.0

35.0

36.0

37.0

38.0

39.0


Date (début) : 2015-05-21

Date (fin) : 2015-05-21

Niveaud'eau

Profondeur (m) : 14.93 ; 18.6

ES

SA

IS R

ÉA

LIS

ÉS

- NIVEAU D'EAU

Surface du sol Cou

ps p

ar6

po /

15 c

m(C

alib

re)

Élé

vatio

n(m

)

Sym

bole


Réc

upér

atio


Typ

e et

Num

éro

wP




Aut

res

Ess

ais


Date : 2015-05-28

Teneur en eau (%)



PROJET:




CLIENT:

Page: 4




de 4

RAPPORT DE FORAGE


FORAGE No: F-02-15

FO-030.82/IF/05-15

59.9030.00

>>


Annexe C Résultats des essais de laboratoire

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.001 0.01 0.1 1 10 100

(1) USCS

Sondageno

Sondageno

w (%)

% Silt

5 mm

CF-6

CF-10

CF-15

20 mm

CAILLOUXET BLOCSSILT

Description

SABLEARGILE

cU

fin grossiergrossier

Échantillonno

DIMENSION DES PARTICULES (mm)

IP (%)

0.08 mm 0.4 mm 2 mm 80 mm

% Argileet% Gravier % Sable

GRAVIER

6

8

12

moyen fin

Profondeur(m) Classification (1)

D60 D50 D30 D10D15Échantillonno cC

F-01-15

F-01-15

F-01-15

CF-6

CF-10

CF-15

Préparé par : Benjamin Labrecque Vérifié par : Nicolas Bélanger, ing, Géo

7.62

13.72

21.34

D85

0.002 mm

WL (%)

Sable, traces de silt


Sable, un peu de silt

F-01-15

F-01-15

F-01-15

88

92

88

6

0

0

CLASSIFICATION UNIFIÉE DES SOLS (SELON NORME LC 21-040)

% P

AS

SA

NT

RAPPORT D'ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE

FO-030.86/IF/12-14



CLIENT :

NOM DU PROJET :

NUMÉRO DE PROJET : M033958-A1

LOCALISATION : SAINT-ÉTIENNE-DES-GRÈS, QUÉBEC

DATE : 9/6/2015

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.001 0.01 0.1 1 10 100

(1) USCS

Sondageno

Sondageno

w (%)

% Silt

5 mm

CF-3

CF-6

CF-8

CF-9

20 mm

CAILLOUXET BLOCSSILT

Description

SABLEARGILE

cU

fin grossiergrossier

Échantillonno


IP (%)

0.08 mm 0.4 mm 2 mm 80 mm

% Argileet% Gravier % Sable

GRAVIER

6

12

22

moyen fin

Profondeur(m) Classification (1)

D60 D50 D30 D10D15Échantillonno cC

F-02-15

F-02-15

F-02-15

F-02-15

CF-3

CF-6

CF-8

CF-9


4.57

18.29

27.43

30.48

D85

22

1226

0.002 mm

WL (%)


Sable, un peu de silt

Sable silteux

Sable silteux, un peu d'argile

F-02-15

F-02-15

F-02-15

F-02-15

94

88

78

62

0

0

0

0


% P

AS

SA

NT

RAPPORT D'ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE

FO-030.86/IF/12-14



CLIENT :

NOM DU PROJET :



DATE : 9/6/2015

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0.001 0.01 0.1 1 10 100

CAILLOUXET BLOCS

cU% Argile D85 D60 D50 D30 D10D15% Gravier

GRAVIER

moyenSILT

fin grossierfin grossier

SABLEARGILE


% Sable

Remarques :

Vérifié par : Nicolas Bélanger, ing, Géo

IP (%)

0.08 mm 0.4 mm 2 mm 5 mm 20 mm 80 mm

w (%)

(1) USCS

% Silt

Préparé par : Benjamin Labrecque

Sable silteux, un peu d'argile

Description Classification (1)

cC

22

0 26 12

0.002 mm

WL (%)

62


% P

AS

SA

NT

FO-030.85/IF/12-14

RAPPORT D'ANALYSE GRANULOMÉTRIQUE(AVEC SÉDIMENTOMÉTRIE)

CLIENT:

NOM DU PROJET :

LOCALISATION DU PROJET :



SAINT-ÉTIENNE-DES-GRÈS, QUÉBEC DATE :PROFONDEUR :

SONDAGE NUMÉRO :

NUMÉRO D'ÉCHANTILLON :

NUMÉRO DE PROJET:

9/6/2015

CF-9

F-02-15

M033958-A1

30.48 m

0

10

20

30

40

50

60

0 20 40 60 80 100

IP : Indice de plasticité (%)

Échantillon w Cur ST

MH

INDICE

DE

PLASTICITÉ

LIMITE LIQUIDE

Cur : Cisaillement non draîné remanié (kPa)

Cu

Cu : Cisaillement non draîné intact (kPa)

21 6

w : Teneur en eau (%)

Lége

nde

OL

CL

ML

Sondage no ClassificationProfondeur IP

TM-21

WL-S WP

OH

Argile inorganique de grande plasticitéCHwP : Limite plastique (%)

IL : Indice de liquidité (%)

ST : SensibilitéwL : Limite liquide (%)

Silt inorganique

Argile organique et silt organique

Silt inorganique et sable très fin

Argile inorganique de faible plasticité

Silt organique

ML

OH

MH

wL-S : Limite liquide séché (%)


CLASSIFICATION DES SOLS FINS

ou

2630.48 15

WL

OL

ou

IL

F-01-15

ABAQUE DE PLASTICITÉ (ASTM D-2487)

CL

ou

OL

CL-ML

OHouCH

FO-030.87/IF/12-14

NOM DU PROJET : ANALYSES DE STABILITÉ DE PENTE D'UN SITED'ENFOUISSEMENT

CLIENT : RÉGIE DE GESTION DES MATIÈRES RÉSIDUELLES DE LAMAURICIE (RGMRM)



DATE : 9/6/2015

Argile de plasticitémoyenne

Argile de faible plasticité

ligne ''A

''

ligne

''U''Argile de plasticité élevé

0

10

20

30

40

50

60

0 20 40 60 80 100

IP : Indice de plasticité (%)

Échantillon w Cur ST

MH

INDICE

DE

PLASTICITÉ

LIMITE LIQUIDE

Cur : Cisaillement non draîné remanié (kPa)

Cu

Cu : Cisaillement non draîné intact (kPa)

NP NP

w : Teneur en eau (%)

Lége

nde

OL

CL

ML

Sondage no ClassificationProfondeur IP

CF-9

WL-S WP

OH

Argile inorganique de grande plasticitéCHwP : Limite plastique (%)

IL : Indice de liquidité (%)

ST : SensibilitéwL : Limite liquide (%)

Silt inorganique

Argile organique et silt organique

Silt inorganique et sable très fin

Argile inorganique de faible plasticité

Silt organique

ML

OH

MH

wL-S : Limite liquide séché (%)


CLASSIFICATION DES SOLS FINS

ou

2230.48 NP

WL

OL

ou

IL

F-02-15

ABAQUE DE PLASTICITÉ (ASTM D-2487)

CL

ou

OL

CL-ML

OHouCH

FO-030.87/IF/12-14

NOM DU PROJET : ANALYSES DE STABILITÉ DE PENTE D'UN SITED'ENFOUISSEMENT

CLIENT : RÉGIE DE GESTION DES MATIÈRES RÉSIDUELLES DE LAMAURICIE (RGMRM)



DATE : 9/6/2015

Argile de plasticitémoyenne

Argile de faible plasticité

ligne ''A

''

ligne

''U''Argile de plasticité élevé

10 100 1000 10000Contrainte appliquée (kPa)

0.6

0.7

0.8

Indi

ce d

es v

ides

Projet Site

Client Date

Forage Échantillon

Profondeur (m)

Essai de Consolidation Oedométrique - F-1 TM-21

Diamètre :Hauteur :

Poids volumique :Teneur en eau :

Indice des vides :Degré de saturation :

Densité des grains solides :

Échantillon Initial6.34 cm2.54 cm19.63 kN/m3

31.25 %0.73104 %2.7 (supposée)

Échantillon FinalTeneur en eau : 23.67 %

Description du sol

Indice de compression (cc) : 0.28Indice de recompression (cr) : 0.01

Contrainte de préconsolidation ('p) : 610 kPa

Résultats d'essai

Taux de chargement : 50%

: F-1: TM-21: 30,6 à 30,37m

: Étude Géotechnique - Analyse de stabilité

: Saint-Étienne-les-Grès: RGMRM: 9 juillet 2015 Planche (No): 8Projet (No) : M033958-A1

Silt argileux, gris, raide, peu sensible(échantillon compris entre strates de sable)


Annexe D Résultats des analyses de stabilité

Projet (No) : M033958-A1ProjetSiteClientDate

:Analyse de stabilité des pentes d'un talus - Impact du rehaussement des déchets: Site d'enfouissement de Saint-Etienne-des-Grès, Québec: Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricieg

i

: 15 juillet 2015 Planche (No): D-1

Coupe A-A : Cas 1CONDITIONS EXISTANTES

A

Couche no Description Poids volumique

total (kN/m3)

Angle de frottement ’ (°)


1 Déchets 9 20 20







0.888

Voie de chemin de fer

7

654

3

2

1

Distance horizontale (m)0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380

Elev

atio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

A



i


Coupe A-A : Cas 2CONDITIONS EXISTANTES

A


total (kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







1.487


1

2

3

456

7


Elev

atio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

A



i


Coupe A-A : Cas 3CONDITIONS PROJETÉES

A


total (kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







1.487


1

2

3

456

7


Elev

atio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120

A



i


Coupe B-B : Cas 1CONDITIONS EXISTANTES Couche no Description


(kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







B B

0.970


7654

3

2

1


Elev

atio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100



i


Coupe B-B : Cas 2CONDITIONS EXISTANTES Couche no Description


(kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







B B

1.382


7654

3

2

1


Ele

vatio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100



i


Coupe B-B : Cas 3CONDITIONS PROJETÉES Couche no Description


(kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







B B

1.382


7654

3

2

1

Distance horizontale (m)-30 -10 10 30 50 70 90 110 130 150 170 190 210 230 250 270 290 310 330

Ele

vatio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120



i


Coupe C-C: Cas 1CONDITIONS EXISTANTES Couche no Description


(kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







C C

1.239

1

2

3

4567

Distance horizontale (m)0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360

Elev

atio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100



i


Coupe C-C: Cas 2CONDITIONS EXISTANTES Couche no Description


(kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







C C

2.067

1

2

3

4567


Elev

atio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100



i


Coupe C-C: Cas 3CONDITIONS PROJETÉES Couche no Description


(kN/m3)



1 Déchets 9 20 20







C C

2.067

1

2

3

4567


Elev

atio

n (m

)

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

110

120


Annexe E Dossier photographique

Photo 1 – Résurgence abondante observée dans le talus.

Photo 2 – Itinéraire de l’eau de la résurgence de la photo 1.

Photos du site

GHD | Rapport pour Régie de gestion des matières résiduelles de la Mauricie | M033958-A1 (1) | 1

Photo 3 – Accumulation de l’eau de résurgence de la photo no 1 sur un replat en aval de la résurgence.

Photo 4 – Fossé de drainage au pied de pentes abruptes.

Photos du site


Photo 5 – Canal d’érosion généré par les écoulements dans le talus.

Photos du site


Photo 6 – Érosion à la sortie d’un ponceau.

Photos du site


Final - rgmrm. · PDF fileGHD | Rapport pour la Régie de gestion des matières...

Documents

Transcript of Final - rgmrm. · PDF fileGHD | Rapport pour la Régie de gestion des matières...