Etude géotechnique de conception phase projet (G2 PRO ...

Etude géotechnique de conception phase projet (G2 PRO)

Aménagement et équipement du Centre sportif du Cheval Rouge à ISNEAUVILLE (76)

CLIENT : MAIRIE D’ISNEAUVILLE

RAPPORT : RP-RN18 1668-1-1

Indice : A

Rédacteur : R. BLANQUET

Vérificateur : JL. BRIARD

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ESIRIS NO – Aménagement Centre sportif à ISNEAUVILLE (76) – Rapport G2 PRO RP-RN18 1668-1-1 Ind. A

ETUDE GEOTECHNIQUE DE CONCEPTION

PHASE PROJET

(mission G2 PRO)

Ce dossier comprend :

1 rapport

Annexe 1 : Conditions Générales de Vente et d’exécution des prestations

Annexe 2 : Conditions Générales des Missions d’Ingénierie Géotechnique

Annexe 3 : Schéma d'implantation des investigations in-situ

Annexe 4 : Résultats des sondages et essais in-situ

Annexe 5 : Résultats des essais en laboratoire

Agence en charge du dossier : ESIRIS NO Normandie

Tél : 02 78 01 10 80 - Fax : 02 78 01 10 81

Courriel : [email protected]

Indice Date Chargé d’affaire / VISA Contrôle interne / VISA Observations

A 01/07/2019

Rodolphe BLANQUET Jean-Luc BRIARD

Rapport d’étude

Rodolphe BLANQUET

mailto:[email protected]

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SOMMAIRE

1 SITUATION DE L’ETUDE 5

2 PRESENTATION DE L’ETUDE 6

2.1 Définition de l’opération – Mission 6

2.1.1 Mission 6 2.1.2 Documents communiqués 7 2.1.3 Intervenants 7

2.2 Descriptions générales du projet, du site et de l’existant 7

2.2.1 Caractéristiques du projet 7 2.2.2 Existants 10 2.2.3 Historique du site 10 2.2.4 Contexte géologique 13 2.2.5 Risques naturels 14

3 PROGRAMME D’INVESTIGATIONS 15

3.1 Sondages et essais in situ 16

3.2 Essais de perméabilité in situ 17

3.3 Essais en laboratoire 17

4 RESULTATS DES INVESTIGATIONS 18

4.1 Données de forage 18

4.2 Niveau d’eau 18

4.3 Perméabilité 19

4.4 Analyse géomécanique 19

4.5 Résultats des essais en laboratoire 21

4.5.1 Identification des sols 21 4.5.2 Agressivité des sols vis-à-vis des bétons 21

5 RECOMMANDATIONS GEOTECHNIQUES 22

5.1 Synthèse générale 22

5.2 Adaptations au projet / Projet TENNIS COUVERT 23

5.2.1 Profil géomécanique retenu 23 5.2.2 Protection des ouvrages contre l’agressivité du milieu vis-à-vis du béton 23 5.2.3 Justification des fondations 24 5.2.4 Réalisation des terrassements 26 5.2.5 Niveau bas 275.2.6 Précautions particulières de conception et d'exécution 29

5.3 Adaptations au projet / Projet MATS D’ECLAIRAGE 30

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5.3.1 Protection des ouvrages contre l’agressivité du milieu vis-à-vis du béton 30 5.3.2 Justification des fondations 31 5.3.3 Réalisation des terrassements 34 5.3.4 Précautions particulières de conception et d'exécution 34

5.4 Réalisation des VRD : couche de forme 35

5.4.1 Rappel 35 5.4.2 Traficabilité en phase chantier, portance des sols 35 5.4.3 Couche de forme 35

5.5 Gestion des eaux pluviales 36

5.5.1 Données surfaciques 36 5.5.2 Choix du système de gestion des eaux pluviales 36 5.5.3 Prescriptions techniques 39

6 SUITES A DONNER 39

7 CONDITIONS CONTRACTUELLES 40

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1 Situation de l’étude

1448 route de Neufchâtel – Centre sportif du Cheval Rouge

ISNEAUVILLE (76230)

Coordonnées Géographiques : latitude 49.4960° ; longitude 1.1529°

(extrait carte IGN et photographie aérienne - source Géoportail)

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2 Présentation de l’étude

2.1 Définition de l’opération – Mission

2.1.1 Mission

A la demande et pour le compte de la mairie d’ISNEAUVILLE, ESIRIS NO a été

mandaté pour réaliser une étude géotechnique de conception dans le cadre des

aménagements et équipements du Centre sportif le Cheval Rouge à ISNEAUVILLE

(76).

L’objectif de cette mission est de définir :

la confirmation des hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du

projet (valeurs caractéristiques des paramètres géotechniques) ;

les notes techniques correspondant aux choix constructifs des ouvrages

géotechniques (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises

des dallages, améliorations de sols, dispositions générales vis-à-vis des nappes et

avoisinants) ;

des notes de calcul de dimensionnement de ces ouvrages ;

les incertitudes résiduelles et les suites à donner.

Ce rapport constitue la mission de type G2 phase PRO, selon la norme NF P 94-500

(Version de Novembre 2013) et fait suite au rapport d’étude géotechnique de

conception phase Avant-Projet d’ESIRIS NO référencé RP-RN18-1668-1 ind A du

21/05/2019.

Pour la bonne compréhension de ce rapport, nous reprenons l’intégralité des données

déjà communiquée au stade G2 AVP.

La présente étude ne comprend pas (liste non exhaustive) :

l’approche des quantités, délais et coûts d’exécution des ouvrages

géotechniques ;

l’étude de la pollution du site, de vestiges (archéologie …), pyrotechnique ;

la recherche spécifique de cavités souterraines (en l’absence d’indice signalé) ;

la reconnaissance des anomalies géotechniques situées en dehors et sous

l’emprise des investigations ;

l’étude de stabilité des talus et l’étude des ouvrages de soutènements éventuels

(à priori sans objet à ce stade) ;

l’évolution dans le temps de l’hydrogéologie locale et la détermination des

NPHE ;

les éléments de structure (ferraillage, détermination des sollicitations à la charge

d’un BET Structure …).

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Elle est par ailleurs limitée par les hypothèses du projet qui nous ont été transmises au

démarrage de notre mission.

Notons par ailleurs qu’ESIRIS NO a procédé à des investigations sur site pour la

recherche de cavités souterraines liées aux indices de cavités 115 et 116 qui

impactent partiellement le projet. Il conviendra de se référer à ce rapport de

diagnostic (référencé RN18-1668-2) pour connaitre l’impact des indices sur le projet.

2.1.2 Documents communiqués

Les documents afférents à cette étude sont :

Rapport d’étude géotechnique de conception G2 AVP d’ESIRIS NO, RP-RN18-

1668-1 ind B du 21/05/2019 ;

Carnet de plan phase PRO du 24/05/2019, pdf, transmis par l’architecte le

12/06/2019 ;

Coupe de principe des fondations mitoyenne avec les cours de tennis existants,

pdf, établi par le BET Structure, transmis le 12/06/2019.

2.1.3 Intervenants

Au moment de notre étude, les intervenants étaient les suivants :

Maitre d’ouvrage MAIRIE D’ISNEAUVILLE

Architecte NOVICZKY

BET Structure ALPHA BET

2.2 Descriptions générales du projet, du site et de l’existant

2.2.1 Caractéristiques du projet

D’après les documents communiqués, le projet étudié consiste en l’aménagement de :

1 terrain de hockey synthétique ;

4 mâts d’éclairage (22 m de hauteur) autour de ce terrain ;

1 court de tennis et multisport couvert ; la cote Arase Supérieure retenue de

la dalle est de +154.12 NGF ;

des aménagements de VRD.

Il est également prévu une infiltration (au moins partielle) des eaux pluviales dans le

terrain.

Le plan masse des projets avec coupes associées (pour le projet Tennis couvert)

figurent en page suivante.

sur 40


Plan masse Projet « Tennis Couvert » - Phase PRO

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Les sollicitations attendues au stade PRO sont communiqués à :

Projet Mâts d’éclairage :

- ELS : V : 0.62 tonnes ; H 0.524 tonnes ; Moment flexion : 6.889 Tonnes.m ;

- ELU : V : 0.93 tonnes ; H : 0785 tonnes ; Moment flexion : 9.883 tonnes.m.

Projet Tennis couverts :

- Charges ELS verticales : 12 à 20 tonnes sur appuis isolés ;

- Surcharges d’exploitation : 600 kg/m².

Coupe Projet « Tennis Couvert »

Adaptation fondations mitoyennes au cours de tennis existants (source BET structures)

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2.2.2 Existants

Au moment de notre étude, le site correspondait au Centre sportif le Cheval Rouge,

comprenant des terrains de sport et des espaces enherbés. Suivant le plan

topographique qui nous a été communiqué (cf. extrait ci-après), le site présente une

légère pente orientée vers l’ouest, avec une cote altimétrique variant de 157 NGF à

l’est à 154 NGF à l’ouest.

Pour le Projet Tennis Couvert, il est prévu des terrassements uniquement en déblais

pour atteindre la cote projet sur une profondeur variant de 0.5 à 1.0 m.

2.2.3 Historique du site

D’après l’étude des photographies aériennes (voir extraits ci-après issus de

Géoportail ; Nord vers le haut), les terrains retenus pour le projet étaient des prairies

arborées (vergers) jusque dans les années 1970. Au-delà, on observe la création des

terrains de sports (terrain tennis – 1991). En 1995, le centre sportif (gymnase) est

observé et le site est dans son état actuel.

Projet Tennis Couvert Projet Terrain Hockey +

Mâts éclairage

TN : 154.6 NGF

TN : 157.8 NGF TN : 155.1 NGF TN : 157.2 NGF

TN : 155.7 NGF

TN : 156.2 NGF

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05/1952

20/06/1961

26/05/1970

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08/10/1978

13/09/1991

23/03/1995

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2.2.4 Contexte géologique

D'après la carte géologique de ROUEN-EST au 1/50 000 (extrait ci-après) et notre

connaissance du secteur, les formations susceptibles d’être rencontrées au droit du

site sont, de haut en bas :

- Les limons des Plateaux (Lp : limon argilo-sableux) ;

- La formation à silex (Rs : argile à silex) ;

- Le substrat crayeux du Campanien/Santonien (C6-5 : craie blanche traçante à

silex) puis Coniacien (C4 : craie jaunâtre à silex).

11/08/2000

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2.2.5 Risques naturels

Ce chapitre est basé sur la consultation de sites internet gouvernementaux (site

géorisque.gouv.fr).

* Selon la règlementation parasismique 2010 (décrets n° 2010-1254 et 2010-1255 du

22 octobre 2010), la zone d'implantation de projet se situe dans la classe 1 (aléa « très

faible ») pour laquelle il n’y a pas de préconisations particulières pour le type

d’ouvrage étudié ici.

* D’après la carte d’aléas « retrait-gonflement des argiles » le projet se trouve en zone

d'aléa faible.

* La commune d’ISNEAUVILLE est impactée par la présence d’indices de cavités

souterraines (ponctuel et parcellaire). Suivant le RICS communal, il est constaté la

présence de 3 indices ponctuels à proximité des projets.

Un rapport de diagnostic géotechnique établi par le CETE de Rouen (nouvellement

CEREMA) en mars 2005 sur la base d’un décapage des sols superficiels a conclu au

maintient des indices 115 et 116 (origine pouvant être l’effondrement d’une cavité

anthropique en profondeur). L’indice 117 a lui été annulé (origine liée à un ancien

passage d’animaux).

Pour la levée des indices 115 et 116, une campagne de sondages destructifs a été

réalisée par ESIRIS NO. Les investigations n’ayant pas révélées d’anomalies

caractéristiques d’une cavité souterraines d’origine anthropique (argilière, cailloutière,

marnière), il a été proposé par ESIRIS NO la levée du périmètre de sécurité

actuellement affecté à l’indice 116. Cependant, les études antérieures déjà menées

par ALISE non loin de l’indice 116 (information obtenue par recherche documentaire

complémentaire) ont révélée une marnière située entre 20 et 25 m de profondeur qui

a été comblée au refus. Néanmoins, la délimitation de cette marnière n’ayant pas été

effectuée sur le secteur Est notamment, il subsiste encore une suspicion qui devra

être levée au moyen d’investigations complémentaires.

Projet Tennis couvert

Projet Hockey + Mâts

éclairage

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* La commune d’ISNEAUVILLE est inscrite dans le Plan de Prévention des Risques

Naturels - Bassin versant du CAILLY, de l’AUBETTE et du ROBEC, vis-à-vis des

inondations par ruissellement des eaux pluviales. Cependant, la cartographie n’est pas

disponible et il appartient au Concepteur de s’informer auprès des organismes

compétents.

Suivant la carte hydrogéologique du secteur (isopièze de la craie – Atlas 1998 –

source sigessn.brgm.fr), le niveau de la nappe phréatique est situé légèrement

inférieur à +80 NGF (soit à plus de 75 m sous le terrain naturel).

3 Programme d’investigations

Les caractéristiques du projet n’ayant pas évoluées et le programme d’investigations

réalisé étant suffisant, et l’absence d’anomalie de compacité significative constaté,

aucune investigation géotechnique complémentaire n’a été réalisée suite à la remise

du rapport G2 AVP.

Nous présentons ci-après le programme de sondages et essais in-situ réalisés au stade

AVP.

Le schéma d’implantation des investigations est joint en annexe n°3 et les résultats

des sondages et essais sont joints en annexe n°4.

L’implantation des points de sondages a été réalisée en fonction des conditions

d’accès et d’après la précision des plans remis pour la campagne de reconnaissance

géotechnique.

Les cotes des têtes des sondages sont celles du terrain naturel au moment de notre

intervention.

Le terme profondeur utilisé dans le présent rapport prend comme référence le niveau

du sol actuel au droit de chacun des sondages.

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3.1 Sondages et essais in situ

Les sondages et tests in situ suivants ont été réalisés :

Type de sondage N° de

sondage

Profondeur atteinte

(m/TN actuel)

Cote alt. tête de sondage

(NGF)

Essai pénétrométrique dynamique de type B

(norme NF EN ISO 22476-2 de Juillet 2005)

av : arrêt volontaire

r. : arrêt par refus au battage

Projet Tennis Couvert

P1

P2

P3

P4

4.6 r.

6.2 r.

10.0 av

7.0 r.

154.60

154.60

155.10

154.85

Projet Mât d’éclairage / Terrain Hockey

P5

P6

P7

P8

PA

PB

PC

10.0 av

7.4 r.

10.0 av

10.0 av

2.0 av

2.0 av

2.0 av

157.70

157.00

156.30

155.60

156.20

157.15

157.50

Type de sondage N° de

sondage

Profondeur atteinte

(m/TN actuel)

Cote alt. tête de sondage

(NGF)

Sondage semi-destructif à la tarière Ø 89 mm

LE1

LE2

LE3

3.0

2.5

3.0

156.20

157.15

157.50

Sondage semi-destructif à la tarière Ø 63 mm

SP1(-P8)

SP2(-P2)

SP3(-P3)

10.0

7.0

10.0

155.60

154.60

155.10

Sondage semi-destructif à la tarière manuelle Ø150mm

TPA

TPB

TPC

2.0

2.0

2.2

156.20

157.15

157.50

Il est indiqué sur les coupes de sondages semi-destructifs, les éléments suivants :

coupe détaillée des sols ;

résultat des essais in situ.

Nota : Les feuilles de sondages peuvent également contenir des informations

complémentaires dont les niveaux d’eau éventuels, incident de forage, etc.

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Les essais au pénétromètre dynamique sont fournis sous la forme de diagrammes

donnant :

la résistance dynamique qd (MPa) en fonction de la profondeur (m) et calculée

selon la formule des Hollandais ;

le nombre de coups de battage (N20) en fonction de la profondeur (m).

3.2 Essais de perméabilité in situ

Dans le cadre de la présente étude, des essais de perméabilité ont été réalisés sur le

site. Le détail de ces essais est repris dans le tableau ci-dessous :

Type d’essai de perméabilité in situ Sondage de

référence Profondeur (m)

Essai Nasberg

LE1

LE2

LE3

2.50 à 3.00

2.00 à 2.50

2.50 à 3.00

Essai Porchet

KP1

KP2

KP3

0.58 à 0.80

0.64 à 0.90

0.75 à 1.00

3.3 Essais en laboratoire

Les essais en laboratoire suivants ont été réalisés, conformément à notre offre :

Identification des sols Sondage Nombre Norme

Teneur en eau pondérale W TPA-TPB-TPC

KP1-KP2-KP3 13 NF P94-050

Classification des sols (GTR) TPA-TPB-TPC 1 NF P11-300

Indice Portant Immédiat sur échantillon Naturel (IPI) TPA-TPB-TPC 1 NF P94-078

Evaluation à l’aptitude d’un sol au traitement Chaux et Ciment TPA-TPB-TPC 1 NF P94-100

Analyse chimique Sondage Nombre Norme

Mesure de l’agressivité des sols vis-à-vis des

bétons comprenant la mesure du dosage en sulfates et

de l’acidité Baumann Gully

KP3

SP2

1

2 EN 206-1

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4 Résultats des investigations

4.1 Données de forage

L’examen visuel des cuttings et l’analyse des paramètres de forage nous amènent à

retenir la succession des formations principales suivantes :

R0 / la terre végétale : 0.2 m d’épaisseur ;

R1 / des remblais limoneux à petits débris de brique, reconnus visuellement et

respectivement en SP2 et SP3 (Projet Tennis Couvert) jusqu’à 0.7 et 1.2 m de

profondeur. Par leur origine et l’historique du site, l’épaisseur et la compacité de

ces remblais peuvent varier sensiblement et brutalement ;

H1 / des limons, marron, pouvant comporter des petits cailloutis de silex, de

compacité variable mais globalement faible, atteints jusqu’à :

o Projet Tennis Couvert : 2.8 à 3.8 m de profondeur ;

o Projet Mâts d’Eclairage / Terrain Hockey : 3.4 à 5.0 m de profondeur ;

H2 / la formation résiduelle argileuse à silex (et plus ou moins sableuse),

rencontrée jusqu’à l’arrêt des tests pénétrométriques (10.0 m maximum) et des

sondages pressiométriques (10.0 m maximum).

Remarques :

l'objet de notre mission n'est pas de détecter une éventuelle contamination des

sols par des matières polluantes (un tel phénomène n’a néanmoins pas été

constaté) ;

l’épaisseur des différents horizons peut varier notablement d'un point à un

autre du terrain étudié ;

les remblais sont susceptibles de contenir des éléments de toute nature et des

blocs de toute taille et des surépaisseurs peuvent être rencontrées en tout

point du site ;

la description des terrains traversés et la position des interfaces comportent

des imprécisions inhérentes d’une part à la méthode de forage en semi-

destructif de petit diamètre et, d’autre part, au caractère aveugle des sondages

pénétrométriques.

4.2 Niveau d’eau

Aucun niveau d’eau n’a été observé au droit des sondages à l’issue de leur réalisation

sur la hauteur de forage réalisée.

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Ces relevés ayant un caractère ponctuel et instantané, ils ne permettent pas de

préciser l’amplitude des variations du niveau d’eau qui peut remonter fortement en

période pluvieuse.

De plus, on ne peut exclure la présence de circulations anarchiques notamment dans

les formations superficielles et en périodes pluvieuses.

4.3 Perméabilité

Les résultats des essais de perméabilité réalisés ainsi que leur interprétation sont

repris dans le tableau suivant :

Sondage Essai

réalisé Profondeur de l’essai (m/TN) / Formation

Perméabilités mesurées

(m/s)

KP1

Porchet

0.58 à 0.80 / Limon marron (H1) 6.3 10-7

KP2 0.64 à 0.90 / Limon marron (H1) 1.9 10-6

KP3 0.75 à 1.00 / Limon marron (H1) 5.7 10-6

LE1

Nasberg

2.50 à 3.00 / Limon argileux marron (H1) 3.8 10-8

LE2 2.00 à 2.50 / Limon marron (H1) 3.4 10-8

LE3 2.50 à 3.00 / Limon argileux marron (H1) 2.6 10-8

4.4 Analyse géomécanique

Le tableau qui suit résume, pour chaque faciès testé, les principaux résultats des tests

pénétrométriques et des sondages pressiométriques.

Il convient de rappeler que des variations horizontales et/ou verticales inhérentes au

passage d’un faciès à un autre sont toujours possibles mais difficiles à détecter en

sondage. De ce fait, les caractéristiques gardent un caractère représentatif, mais jamais

absolu.

Horizon

Base de l’horizon (m/TN actuel)

Résistance dynamique de pointe qd (MPa)

Mesurée Retenue


R – Formation de recouvrement (remblai)

0.7 à 1.2 0.9 à 4.0 -

H1 – Limon marron 2.8 à 3.8 0.9 à 2.5 1

H2 – Argile marron orangé à silex

>10.0 2.0 à >10.0 5

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Horizon

Base de l’horizon (m/TN actuel)


Mesurée Retenue

Projet Mâts d’Eclairage / Terrain Hockey

R – Formation de recouvrement (terre végétale)

0.3 / /

H1 – Limon marron 3.4 à 5.0 0.9 à 3 1.5

H2 – Argile orangé à silex >10.0 2 à 20 5

Horizon Base de l’horizon

(m/TN actuel) No

mb

re

d’e

ssai

s Pression Limite nette

pl* (MPa)

Module Pressiométrique

EM (MPa)

Min Max Moyar Min Max Moyha



0.7 à 1.2 1 0.38 - 0.38 - 2.7 - 2.7

H1 – Limon marron 2.8 à 3.8 4 0.36 0.55 0.54 0.12 2.4 4.2 2.8


>10.0 4 0.90 2.52 1.77 0.77 5.3 22.4 10.8

Projet Mâts d’Eclairage / Terrain Hockey


0.3 - - - - - - - -

H1 – Limon marron 3.4 à 5.0 2 0.36 0.81 0.59 0.32 2.7 7.5 4.0

H2 – Argile orangée à silex

>10.0 4 0.68 1.03 0.87 0.14 3.7 9.0 5.1

NB : notons que les essais pressiométriques réalisés dans l’horizon Argile à silex, à 7.5

et 9.5 m de profondeur au droit du sondage SP1(-P8) [Projet Mât d’éclairage] ne sont

pas représentatifs du sol rencontré (argile très charpentée en silex). En effet, le peu de

matrice fine dans ce faciès a fortement perturbé le forage, et donc la réalisation de

l’essai. Les valeurs attendues sont donc nettement supérieures à celles mesurées.

sur 40


4.5 Résultats des essais en laboratoire

4.5.1 Identification des sols

Les résultats complets des essais de laboratoire sont fournis sous forme de fiches et

procès-verbaux en annexe n°5.

Les principaux résultats des essais d’identification sont repris dans le tableau ci-

dessous :

Sondage

Profondeur

de

l’échantillon

(m/TN) Fo

rmat

ion

Résultats

W%

Sur fraction 0/50mm %Passant

50mm VBs IPI GTR %Passant

80µm

%Passant

20mm

Mélange TPA-TPB-TPC 0.3 / 1.0 H1 23.5 94.8 100.0 100.0 3.08 0.6 A2th

Sondage

Profondeur

de

l’échantillon

(m/TN) Fo

rmat

ion

Résultats

WOPN% d OPN

(t/m3)

IPI

OPN

Aptitude traitement

Gv% Rtb (MPa) Conclusion

Mélange TPA-TPB-TPC 0.3 / 1.0 H1

Sur matériau naturel

16.4 1.71 15

Sur matériau traité 1.5 % Chaux + 7% Ciment CEM II 32.5R

19.0 1.68 24 0.20 1.96 Adapté

4.5.2 Agressivité des sols vis-à-vis des bétons

3 échantillons de sols ont été prélevés à des fins d’analyse en laboratoire concernant

l’agressivité des sols vis-à-vis des bétons.

Les résultats de ces analyses figurent dans le tableau ci-dessous.

Caractéristique chimique

Seuils (Norme NF EN 206-1) Résultats obtenus

XA1 XA2 XA3 KP3 (H1

0.3/0.9m) SP2 (R.

0.3/1.2m) SP2 (H1

1.2/2.0m)

SO42–

total a)

(mg/kg)

≥ 2000 et ≤ 3000

b) > 3000

b) et

≤ 12000 > 12000 et

≤ 24000 100 300 96

Acidité (mg/kg) ≥ 200

Baumann Gully

N’est pas rencontré dans la pratique

37 11 10

a) Les sols argileux dont la perméabilité est inférieure à 10-5 m/s peuvent être classés dans une classe inférieure.

b) La limite doit être ramenée de 3 000 mg/kg à 2 000 mg/kg, en cas de risque d’accumulation d’ions sulfate dans le béton due à l’alternance de périodes sèches et de périodes humides, ou par remontée capillaire.

sur 40


Le résultat des mesures d’agressivité du milieu souterrain vis-à-vis du béton (EN 206-1)

figure dans le tableau synthétique ci-dessous :

Echantillon KP3 (H1

0.3/0.9m) SP2 (R.

0.3/1.2m) SP2 (H1

1.2/2.0m)

Classe d’environnement

< XA1 < XA1 < XA1

Légende : XA1 : faible agressivité chimique

XA2 : agressivité chimique modérée

XA3 : forte agressivité chimique

5 Recommandations géotechniques

5.1 Synthèse générale

Compte-tenu des éléments précités, le choix des principes constructifs est fixé par les

faits suivants :

le projet étudié consiste en l’aménagement du centre sportif Le Cheval Rouge

comprenant la construction d’un terrain de Hockey, d’un court de tennis et

multisport couvert ainsi que des VRD. Les terrains présentent une légère pente

générale orientée vers l’ouest.

Le calage du niveau bas du Court de tennis couvert est fixé à +154.12 NGF ;

les descentes de charges sont communiquées au stade PRO s’établissent à :

o Projet Mâts d’éclairage :

- ELS : V : 0.62 tonnes ; H 0.524 tonnes ; Moment flexion : 6.889 Tonnes.m ;

- ELU : V : 0.93 tonnes ; H : 0785 tonnes ; Moment flexion : 9.883 tonnes.m ;

o Projet Tennis couverts :

- Charges ELS verticales : 12 à 20 tonnes sur appuis isolés ;

- Surcharges d’exploitation : 600 kg/m².

les sondages ont mis en évidence sous les formations de recouvrement (terre

végétale) de 20/30 cm d’épaisseur, des remblais limoneux (R.) jusqu’à 0.7 à 1.2 m

au droit du projet Tennis Couvert, puis des limons marron (H1) présentant une

faible compacité jusqu’à 2.8 à 3.8 m/TN (projet Tennis Couvert) et 3.0 à

5.0 m/TN (projet Terrain Hockey), puis des argiles à silex (H2) jusqu’à l’arrêt des

investigations (10 m maximum). Cette formation présente un profil de compacité

moyenne à élevée ;

aucun niveau d’eau n’a été observé à l’issue de la réalisation des sondages.

sur 40


5.2 Adaptations au projet / Projet TENNIS COUVERT

A ce stade, nos préconisations sont les suivantes :

Système de fondations :

Fondation superficielle par appuis isolés ancrés de 30 cm minimum dans

l’horizon H1 (limon), reconnus sous les remblais d’aménagement de 0.7 à 1.2 m

d’épaisseur.

Faisabilité du niveau bas : il est prévu un décaissement entre 0.5 et 1.0 m

d’épaisseur pour atteindre la cote projet. Par l’effet de ces terrassements et des

surcharges effectives, il pourra être envisagé la réalisation d’un dallage sur terre-

plein moyennant la mise en œuvre d’une couche de forme et la purge des

remblais résiduels observés en fond de forme.

5.2.1 Profil géomécanique retenu

Compte tenu des résultats précédents et de notre expérience, nous retenons le profil

géomécanique suivant pour les calculs au stade de projet :


(m/TNactuel)


Pression Fluage nette

pf* (MPa)

Pression Limite nette

pl* (MPa)

Module pressiométrique

EM (MPa)

Coeff α


0.7 à 1.2 / / / / /

H1 – Limon marron 2.8 à 3.8 1 0.30 0.45 2.8 1/2


>10.0 5 0.75 1.10 10.8 2/3

5.2.2 Protection des ouvrages contre l’agressivité du milieu vis-à-vis du béton

Sur l’échantillon de sol prélevé, les résultats des analyses montrent des taux inférieurs

aux seuils fixés par la norme EN 206-1.

En conséquence, et suivant le résultat des mesures d’agressivité du sol et de la nappe

vis-à-vis du béton, aucune exigence particulière n’est à priori, à entreprendre sur la

formulation du béton (classe d’environnement inférieure à XA1).

sur 40


5.2.3 Justification des fondations

5.2.3.1 Définition des fondations

Compte-tenu des résultats de nos investigations, il est possible d'envisager un

système de fondations superficielles par appuis isolés ancrées de 0.3 m minimum dans

l’horizon H1 (limon) reconnu à partir de 0.7 à 1.2 m/TNactuel.

Les fondations devront être encastrées d’au moins 0.8 m par rapport au terrain fini

extérieur de façon à respecter les conditions de mise hors gel et hors dessiccation des

sols.

5.2.3.2 Règlements utilisés

Les recommandations et justifications des prédimensionnements ont été faites

conformément à la norme NF P 94-261, norme d’application française de l’Eurocode 7

pour les fondations superficielles.

5.2.3.3 Etats limites de résistance du sol

La contrainte de rupture qnet sous la base des fondations est donnée par la formule :

qnet = iδ .iβ . kp .ple*

avec iδ : le coefficient de réduction de portance lié à l’inclinaison du chargement (iδ

= 1 si la charge est verticale). Ceci sera à étudier notamment en cas de fondation non symétrique (mitoyenne par exemple) et pour les composantes non verticales de charges tel que l’effet du vent

iβ : le coefficient de réduction de portance lié à la proximité d’un talus β, (iβ = 1 si la fondation est suffisamment éloignée d’un talus : d>8B)

kp : facteur de portance (variable selon la géométrie de la fondation) ;

ple* : pression limite nette équivalente = 450 MPa (H1 – Limon)

Les valeurs de résistance nette du terrain sous les fondations superficielles se

déduisent selon la relation suivante :

Rv;d= A’.qnet / (γR;d;v . γR;v)

avec : A’ : la surface effective de la base de la fondation superficielle

γR;d;v : coefficient partiel de modèle associé à la méthode de calcul utilisée pour la détermination de qnet (ici, il s’agit de la méthode pressiométrique)

γR;v : coefficient partiel permettant le calcul de la portance

sur 40


Etat

limite Situations

γR;d;v (spécifique à la

détermination de qnet à

partir de la pression

limite pressiométrique)

γR;v

(normal à la base de la fondation)

Fondations

superficielles

Fondations semi-

profondes

(Def / B > 1.5)

ELU

durables et

transitoires 1.2 1.4 2.0

accidentelles 1.2 1.2 1.4

ELS quasi-permanentes 1.2 2.3

caractéristiques 1.2 2.3

Dans le cas présent, pour les fondations générales envisagées ci-après, on en

déduit pour ces hypothèses le facteur kp et la contrainte qnet :

Type de semelle

Profondeur (m/Cote Pr)

Dim. Semelle

L x B (m)

Facteur kp calculé

Facteur kp retenu

ple* retenue (kPa)

qnet

(kPa)

Semelle

isolée

carrée

0.8 1.2 x 1.2 0.89 0.89 450 400

Contraintes admissibles à retenir en phase projet, sous charge verticale centrée et

hors influence de talus) :

Etat limite ELU ELS

Situations Durables et

transitoires Accidentelles

Quasi-

permanentes Caractéristiques

Contraintes admissibles

maximales Rv;d/A’ (kPa) 232 271 140

sur 40


Ebauches dimensionnelles des fondations (exemple) :

Etat limite ELU ELS



Quasi-


Exemple 1 Semelle isolée carrée de 1.2 m de coté, ancrée à 0.8 m/TNfini dans les

limons, chargé verticalement et centré

Charges admissibles

verticales centrées

Rv;d (kN)

334 390 202

5.2.3.4 Efforts horizontaux – Etat limite ultime de glissement

La vérification sera faite vis-à-vis des états limites ultimes. Si les efforts horizontaux

sont intégralement repris par les forces de frottement s’exerçant à l’interface entre le

sol et la fondation, la justification pourra être faite, selon le cas, conformément aux

prescriptions de l’article 6.5.3. de l’Eurocode 7, « Calcul géotechnique, partie 1 ».

Si nécessaire, la réaction du sol sur les faces latérales de la fondation pourra être

éventuellement prise en compte.

Cette justification pourra faire l’objet d’une mission complémentaire spécifique.

5.2.3.5 Tassements

Pour les dimensions de semelles reprises ci-avant, les tassements totaux estimés

seront de l’ordre du centimètre.

Cette valeur de tassement semble acceptable pour la destination de l’ouvrage mais

reste à l’appréciation des concepteurs.

5.2.4 Réalisation des terrassements

Les travaux de terrassement envisagés consisteront en la réalisation des fouilles de

fondation ainsi que l’aménagement superficiel (déblais à priori) pour la mise à la cote

projet dallage.

Compte-tenu de la nature du sol, les terrassements pourront être réalisés avec des

moyens traditionnels. Toutefois, la présence de blocs (ou vestiges de fondation ou

poche de remblai) issu de la construction des bâtiments avoisinants pourra nécessiter

l’utilisation d’outils spécifiques (BRH par exemple).

Les remblais éventuels devront être totalement excavés.

sur 40


Tous les points durs sous le niveau bas devront être purgés et éliminés dans leur

totalité.

En cas d’arrivées d’eau dans les fouilles (par ruissellement essentiellement lors

d’épisodes pluvieux), celles-ci devront être pompées et évacuées hors des fouilles.

Toutes les précautions devront être prises pour éviter de déstabiliser les existants.

On tiendra compte également de la présence de réseaux enterrés (à dévoyer,

substituer).

5.2.5 Niveau bas

Il est rappelé qu’il est prévu des terrassements uniquement en déblais pour atteindre

la cote Projet (+154.12 NGF). Les déblais auront une épaisseur de 0.5 à 1.0 m.

Du fait du décaissement, et des surcharges d’exploitations attendues, la réalisation

d’un dallage sur terre plein est envisageable, moyennant la mise en place d’une

couche de forme et la purge des remblais résiduels en fond de forme.

Le dallage devra respecter les prescriptions de la norme NF P 11-213 partie 2 (à

moins que le terrain soit homologué auquel cas cette norme ne s’applique pas).

5.2.5.1 Sol support – Couche de forme

On réalisera une couche de forme suivant les préconisations suivantes :

Purge et substitution de la totalité des remblais résiduels observés, des

éventuelles lentilles ou poches de matériaux décomprimés ;

Compactage (peu intense) du fond de forme ;

Mise en place d’un géotextile (pouvant être facultatif uniquement en fonction

de la qualité du sol support) ;

Mise en place d’une couche de forme avec des matériaux sains (selon le GTR)

dont l’épaisseur dépendra de la nature du matériau utilisé et de la qualité de

compactage ; dans tous les cas, celle-ci ne devra pas être inférieure à 30 cm ;

Contrôler la qualité de la plateforme ainsi obtenue. Il conviendra d’obtenir,

selon le DTU 13.3 un module de réaction de Westergaard Kw d’au minimum

50 MPa/m et d’assurer un bon indice de compactage (EV1/EV2 ≤ 2).

ESIRIS NO, dans le cadre d’une mission spécifique, peut réaliser ces essais de contrôle.

sur 40


Sols utilisables en couche de forme :

Appellation des sols selon la norme

NF P 11-300

Symbole de classification selon le Guide technique pour la réalisation des remblais et des couches de

forme (GTR 92)

Sols sableux et graveleux avec fines non argileuses et gros éléments

B11, B31

Sols comportant des fines non argileuses et des gros éléments

C1B1, C1B3, C2B1, C2B3, C1B4, C2B4 après élimination de la fraction fine 0/d

Sols insensibles à l’eau D1, D2, D3 (sauf D32)

Craies R11

Calcaires rocheux divers R21, R22

Roches siliceuses R41, R42

Roches magmatiques et métamorphiques R61, R62

Notons que d’autres matériaux sont également envisageables (sols traités,..).

5.2.5.2 Modèle pour les tassements

Pour le dimensionnement du dallage, on retiendra les caractéristiques reprises dans le

tableau suivant :

Nature du sol Profondeur de la base de la couche (m/TNactuel)

Module de déformation du sol Es (MPa)

R – Formation de recouvrement

0.7 à 1.2 A purger

H1 – Limon marron 2.8 à 3.8 5.6


>10.0 16.2

5.2.5.3 Approche des tassements admissibles

A titre d’exemple, pour les hypothèses suivantes :

Une surcharge d’exploitation de 600 kg/m² (verticale et uniformément

répartie) ;

Un décaissement de 0.5 à 1.0 m d’épaisseur et purge des poches de remblais

résiduels par un matériau améliorant incompressible ;

Une épaisseur de dallage de 13 cm (avec couche de forme de 30 cm minimum

incompressible) ;

les tassements admissibles attendus sont estimés inférieurs au demi-centimètre.

Sous réserve de l’appréciation du Maître d’Œuvre et du BET, ces déformations

paraissent admissibles.

sur 40


5.2.6 Précautions particulières de conception et d'exécution

5.2.6.1 Fondations

Si des fondations doivent être fondées à des niveaux différents, on respectera la règle

des 3H/2V (condition de redan), à moins de dispositions particulières. Ce paramètre

est à respecter entre les arêtes de fondations existantes et celles projetées, ainsi

qu’entre deux fondations mitoyennes projetées.

La largeur minimale des fondations sera de 0.7 m pour des appuis isolés.

Dans tous les cas, afin d'assurer la protection contre le gel et la dessiccation des sols,

la hauteur minimale d'encastrement sera d'au moins 0.8 m sous le terrain naturel

extérieur fini.

Toute zone décomprimée fera l’objet d’un traitement spécifique, si elle doit recevoir

un élément de l’ouvrage à porter (purge, compactage).

5.2.6.2 Eléments de structure

Dans tous les cas où deux parties d'un même bâtiment seraient fondées de façon

différente, ou encore présenteraient un nombre de niveaux sensiblement différent, il

conviendra de s'assurer que la structure peut s'adapter sans danger aux tassements

différentiels qui risqueraient de se produire. Dans le cas contraire, les projeteurs

devront prévoir un joint de construction intéressant toute la hauteur de l'ouvrage, y

compris les fondations elles-mêmes.

Il en sera de même pour les ouvrages construits à des périodes différentes.

Les éventuelles parties du projet de charges différentes devront être séparées par un

joint de rupture.

Les murs enterrés devront être dimensionnés pour résister à la poussée des terres

(murs banchés par exemple). Les murs enterrés devront être protégés de l’humidité

selon les règles de l’art.

5.2.6.3 Précautions de mise en œuvre

Les poches molles ou décomprimées (et les remblais éventuels) seront purgées et

rattrapées par un gros béton.

Afin d'éviter une décompression du fond des fouilles et des rigoles de semelles, celui-

ci devra être protégé immédiatement par un béton de propreté ou un matériau

équivalent.

Les fondations devront être coulées immédiatement après terrassements et en pleine

fouille.

sur 40


Compte tenu du calage altimétrique retenu, et de la mitoyenneté du cours de tennis

non couvert, un talutage provisoire (avec une pente 1 H / 1 V maximum) est à prévoir.

Dans le cas d’une impossibilité de talutage, un blindage vertical sera à mettre en

œuvre.

5.3 Adaptations au projet / Projet MATS D’ECLAIRAGE

Pour la mission G2 PRO, les éléments du projet sont inchangés. Nos préconisations

restent donc identiques à l’étude G2 AVP :

Système de fondations :

Pour un mât d’éclairage, le paramètre dimensionnant est le moment exercé sur la

fondation, plus que les charges verticales. Dans le cas présent, les charges

verticales étant (très) faibles (ELS : V : 0.62 tonnes ; H 0.524 tonnes ; Moment

flexion : 6.889 Tonnes.m), il peut être envisagé une fondation superficielle ancrée

dans les limons H1, moyennant la prise en compte d’une contrainte ELS de l’ordre

de 115 kPa.

Compte tenu des résultats précédents et de notre expérience, nous retenons le profil

géomécanique suivant pour les calculs au stade de projet :


(m/TNactuel)


Pression Fluage nette

pf* (MPa)

Pression Limite nette

pl* (MPa)

Module pressiométrique

EM (MPa)

Coeff α


0.3 / / / / /

H1 – Limon marron 3.4 à 5.0 1.5 0.25 0.40 4.0 1/2

H2 – Argile orangée à silex

>10.0 5.0 0.50 0.90 9.0 2/3

5.3.1 Protection des ouvrages contre l’agressivité du milieu vis-à-vis du béton

Sur l’échantillon de sol prélevé, les résultats des analyses montrent des taux inférieurs

aux seuils fixés par la norme EN 206-1.

En conséquence, et suivant le résultat des mesures d’agressivité du sol et de la nappe

vis-à-vis du béton, aucune exigence particulière n’est à priori, à entreprendre sur la

formulation du béton (classe d’environnement inférieure à XA1).

sur 40


5.3.2 Justification des fondations

5.3.2.1 Définition des fondations

Compte-tenu des résultats de nos investigations, il est possible d'envisager un

système de fondations superficielles par appuis isolés ancrées de 0.3 m minimum dans

l’horizon H1 présent sous la terre végétale. L’encastrement minimal de

0.8 m par rapport au terrain fini extérieur de façon à respecter les conditions de mise

hors gel et hors dessiccation des sols devra être atteint.

5.3.2.2 Règlements utilisés

Les recommandations et justifications des prédimensionnements ont été faites

conformément à la norme NF P 94-261, norme d’application française de l’Eurocode 7

pour les fondations superficielles.

5.3.2.3 Etats limites de résistance du sol

La contrainte de rupture qnet sous la base des fondations est donnée par la formule :

qnet = iδ .iβ . kp .ple*

avec iδ : le coefficient de réduction de portance lié à l’inclinaison du chargement (iδ

= 1 si la charge est verticale). Ceci sera à étudier notamment en cas de fondation non symétrique (mitoyenne par exemple) et pour les composantes non verticales de charges tel que l’effet du vent

iβ : le coefficient de réduction de portance lié à la proximité d’un talus β, (iβ = 1 si la fondation est suffisamment éloignée d’un talus : d>8B)

kp : facteur de portance (variable selon la géométrie de la fondation) ;

ple* : pression limite nette équivalente = 400 kPa (H1)

Les valeurs de résistance nette du terrain sous les fondations superficielles se

déduisent selon la relation suivante :

Rv;d= A’.qnet / (γR;d;v . γR;v)

avec : A’ : la surface effective de la base de la fondation superficielle

γR;d;v : coefficient partiel de modèle associé à la méthode de calcul utilisée pour la détermination de qnet (ici, il s’agit de la méthode pressiométrique)

γR;v : coefficient partiel permettant le calcul de la portance

sur 40


Etat

limite Situations

γR;d;v (spécifique à la

détermination de qnet à

partir de la pression

limite pressiométrique)

γR;v

(normal à la base de la fondation)

Fondations

superficielles

Fondations semi-

profondes

(Def / B > 1.5)

ELU

durables et

transitoires 1.2 1.4 2.0

accidentelles 1.2 1.2 1.4

ELS quasi-permanentes 1.2 2.3

caractéristiques 1.2 2.3

Dans le cas présent, pour les fondations générales envisagées ci-après, on en

déduit pour ces hypothèses le facteur kp et la contrainte qnet :

Type de semelle

Profondeur (m) Dim. Semelle

L x B (m)

Facteur kp calculé

Facteur kp retenu

Ple* sécuritaire

(kPa)

qnet

(kPa)

Isolé 0.8 0.7 x 0.7 0.8 0.8 400 320

Contraintes admissibles à retenir en phase projet, sous charge verticale centrée et

hors influence de talus) :

Etat limite ELU ELS



Quasi-


Contraintes

admissibles

maximales

Rv;d/A’ (kPa)

190 222 115

sur 40


Ebauches dimensionnelles des fondations (exemple) :

Etat limite ELU ELS



Quasi-


Exemple 1 pour une semelle superficielle isolée de 0.8 m de côté, ancrée à 0.8 m de

profondeur, chargée verticalement et centrée

Charges admissibles

verticales centrées

Rv;d (kN)

121 142 73

Rappel : on devra tenir compte du poids de la fondation (densité du béton / gros

béton plus élevée que celle du sol remplacé) dans le dimensionnement définitif.

5.3.2.4 Efforts horizontaux – Etat limite ultime de glissement

La vérification sera faite vis-à-vis des états limites ultimes. Si les efforts horizontaux

sont intégralement repris par les forces de frottement s’exerçant à l’interface entre le

sol et la fondation, la justification pourra être faite, selon le cas, conformément aux

prescriptions de l’article 6.5.3. de l’Eurocode 7, « Calcul géotechnique, partie 1 ».

Si nécessaire, la réaction du sol sur les faces latérales de la fondation pourra être

éventuellement prise en compte.

Cette justification pourra faire l’objet d’une mission complémentaire spécifique.

5.3.2.5 Tassements

Il sera possible de calculer plus précisément les tassements une fois connues les

descentes de charges précises du projet. Ces calculs pourront se faire dans le cadre

d’une mission complémentaire de type G2 phase PRO (phase projet) et donnant lieu à

une commande spécifique.

A titre indicatif, une semelle superficielle isolée de 0.7 m de côté ancrée à 0.8 m/TN,

reprenant une charge de 6.5 tonnes, présentera un tassement inférieur au demi-

centimètre.

5.3.2.6 Prise en compte des moments de flexion sur appuis

Sous les hypothèses géomécaniques retenues précédemment, et des valeurs de

moment communiquées, la stabilité au renversement et poinçonnement de la fondation

est vérifiée pour une fondation ayant les caractéristiques suivantes :

o Fondation isolée carrée de 2.3 m de côté minimum ; Ancrage à 1.5 m/TN ;

o Les tassements totaux résultant sont inférieurs au demi-centimètre.

sur 40


5.3.3 Réalisation des terrassements

Les travaux de terrassement envisagés consisteront en la réalisation des fouilles de

fondation.

Compte-tenu de la nature du sol, les terrassements pourront être réalisés avec des

moyens traditionnels.

Les remblais éventuels devront être totalement excavés.

Tous les points durs sous le niveau bas devront être purgés et éliminés dans leur

totalité.

En cas d’arrivées d’eau dans les fouilles (par ruissellement essentiellement lors

d’épisodes pluvieux), celles-ci devront être pompées et évacuées hors des fouilles.

Notons

5.3.4 Précautions particulières de conception et d'exécution

5.3.4.1 Fondations

Si des fondations doivent être fondées à des niveaux différents, on respectera la règle

des 3H/2V (condition de redan), à moins de dispositions particulières. Ce paramètre

est à respecter entre les arêtes de fondations existantes et celles projetées, ainsi

qu’entre deux fondations mitoyennes projetées.

La largeur minimale des fondations sera de 0.7 m pour des appuis isolés.

Afin d'assurer la protection contre le gel et la dessiccation des sols, la hauteur

minimale d'encastrement sera d'au moins 0.8 m sous le terrain naturel extérieur fini.

Toute zone décomprimée fera l’objet d’un traitement spécifique, si elle doit recevoir

un élément de l’ouvrage à porter (purge, compactage).

5.3.4.2 Précautions de mise en œuvre

Les poches molles ou décomprimées (et les remblais éventuels) seront purgées et

rattrapées par un gros béton.

Afin d'éviter une décompression du fond des fouilles et des rigoles de semelles, celui-

ci devra être protégé immédiatement par un béton de propreté ou un matériau

équivalent.

Les fondations devront être coulées immédiatement après terrassements et en pleine

fouille.

sur 40


5.4 Réalisation des VRD : couche de forme

5.4.1 Rappel

Les aménagements consistent à créer une voirie de dessertes (pour VL

principalement) et les couches de forme du terrain de Hockey.

Après décapage superficiel jusqu’à 0.2 à 0.3 m/TN (terre végétale), le fond de

terrassement sera constitué de la formation H1 (limons).

5.4.2 Traficabilité en phase chantier, portance des sols

D’après les investigations réalisées sur les sols superficiels, le terrain naturel est de

portance variable et fréquemment faible en surface et est très sensible aux conditions

météorologiques. Cette portance peut être estimée sans drainage ni amélioration à

une plate-forme de type PST1/AR1 selon les conditions climatiques. Les matériaux

étant sensibles à l’eau, la traficabilité se dégrade très rapidement en période humide.

Il conviendra de bien gérer les pentes sur le chantier pour éviter la stagnation d’eau et

assurer l’évacuation des eaux de ruissellement et de réaliser tant que possible les

travaux de terrassement en période climatique favorable.

5.4.3 Couche de forme

Les caractéristiques de la couche de forme (matériaux utilisés et épaisseurs) sont

fournies dans le fascicule II du GTR 92, en fonction des classes de PST et AR.

Pour obtenir une PF2 (EV2 ≥ 50 MPa) à partir d’une PST1/AR 1, nous recommandons

une couche de forme de 50 cm minimum en matériau granulaire insensible à l’eau.

Une variante en traitement des sols d’assise est étudiée. Une évaluation à l’aptitude

des limons au traitement Chaux + Ciment a été réalisée. Compte tenu des paramètres

physiques des limons dans leur état naturel, il a été retenu pour l’aptitude, un

traitement à 1.5 % de chaux et 7% de ciment CEM II 32.5R. Le résultat montre après

maturation, un gonflement volumique Gv inférieur à 5% (Gv = 1.96%) et une

résistance en compression diamétrale Rtb supérieure ou égale à 0.2 MPa (Rtb =

0.2 MPa) concluant à un traitement possible du matériau au dosage entrepris.

Dans tous les cas, une étude de traitement complète devra être réalisée par

l’entreprise avec le (ou les) liant(s) hydraulique utilisé(s).

En fonction de l’humidité des sols au moment des travaux, un assèchement

supplémentaire (ou pré-traitement à la chaux) pourra s’avérer nécessaire. Dans tous

les cas, il conviendra de réaliser ces travaux par temps sec.

sur 40


5.5 Gestion des eaux pluviales

5.5.1 Données surfaciques

D’après les documents fournis par le client, la répartition des surfaces

imperméabilisées correspond principalement au terrain de hockey synthétique de

dimension 59 m x 97.4 m, soit une surface d’environ 5747 m².

Pour la suite des calculs, nous retiendrons cette surface comme contributive au

ruissellement.

Par les essais de perméabilité effectués, on retiendra les conditions suivantes :

- Limon 0.3 à 1.5 m : perméabilité Kl = 1.5 x10-6 m/s ;

- Limon argileux 1.5 à 3.0 m : perméabilité Kl = 3.3 x 10-8 m/s.

5.5.2 Choix du système de gestion des eaux pluviales

5.5.2.1 Dispositifs envisageables

Au vu des caractéristiques du projet la gestion des eaux pluviales pourra s’effectuer

par l’intermédiaire des dispositifs suivants :

- A / Une infiltration au sein de la couche de forme graveleuse sous le terrain ;

- B/ Une collecte et évacuation des eaux vers un ouvrage de rétention

infiltration avec débit de fuite vers le réseau gravitaire de 2l/s (sous réserve

d’autorisation des autorités compétentes).

5.5.2.2 Données météorologiques

Selon la formule de MONTANA, la hauteur d’une pluie (h) de période de retour

centennale est calculée pour des durées d’averse (t) variant de 1 à 24h comme suit :

h = a . t(1-b)

Pour la région de ROUEN (76) : a = 20.712 b = 0.842

5.5.2.3 Dispositif A : Gestion par infiltration au sein de la couche de forme

Compte-tenu des hypothèses retenues, nous pourrons retenir une gestion des eaux

par infiltration au sein de la couche de forme en graves situées sous le terrain de

Hockey, à condition que le sol sous-jacent ne soit pas traité et que celle-ci repose sur

un géotextile.

L’évacuation des eaux vers le dispositif pourra s’effectuer de façon directe par

drainage naturel au travers du revêtement synthétique associé à un système de

collecte périphérique des eaux ruisselées.

Dans le cadre de la solution A, on obtient ici, pour une surface d’infiltration fixée à

5747 m², un volume maximum à stocker de 197 m3 pour un temps critique de 1 heure

et avec une vidange complète sans débit de fuite en 11 heures ce qui est conforme à

la réglementation en vigueur (inférieur à 48h).

sur 40


Conclusion :

Cependant la commune d’Isneauville est inscrite dans le SAGE du Cailly Aubette

Robec qui préconise le dimensionnement des ouvrages de gestion des eaux pluviales

selon la règle suivante : gestion de 5 m3 d’eaux de ruissellement pour 100 m² de

surface imperméabilisée. On obtient ainsi pour la surface du terrain synthétique un

volume à gérer de 288 m3.

Considérant ce dispositif sur l’ensemble de la surface du terrain de hockey ainsi qu’un

indice de vide de 40 % de la couche de graves, cette dernière devra faire 0.15 m

d’épaisseur minimum afin de gérer les 288 m3 d’eau de ruissellement.

Cette épaisseur devra être augmentée si l’indice des vides de la grave est plus faible

ou du moins pour assurer une portance suffisante.

5.5.2.4 Dispositif B : Collecte et gestion des eaux dans un bassin de rétention /

infiltration

La collecte des eaux pourra s’effectuer par un système de récupération de type

cunette à la périphérie du terrain de sport, puis rejet vers un bassin par exemple

enterré type massif filtrant (étudié ci-après).

Dans le cadre de la solution B, on obtient ici, pour une surface d’infiltration fixée à

900 m² (correspondant à une emprise de 15 m x 60 m), un volume maximum à stocker

de 235 m3 pour un temps critique de 4 heures et une vidange complète en 33 heures

avec un débit de fuite de 2 l/s vers le réseau gravitaire communal.

0

100

200

300

400

500

1 3 5 7 9 11 13 15 17 19 21 23

Vo

lum

e (

m3)

Temps (heures)

Estimation du volume de rétention

Ventrant

Vstockage

Vsortant

sur 40


Compte tenu de la surface disponible, et de la réglementation du SAGE (cf. détail ci-

avant), des hypothèses retenues et du volume minimum à stocker, le bassin de

stockage aura les caractéristiques suivantes (données ici à titre d’exemple) :

Epaisseur : 0.85 m

Longueur : 60 m

Largeur : 15 m

Pour une porosité minimum du matériau de remplissage de 40% (graves 40/70 mm)

on obtient un volume de stockage de 306 m3 et une surface d'infiltration de 900 m².

Le système est ici vérifié, avec un volume de stockage supérieur à 288 m3 et une

vidange égale à 48 heures.

Coupe de principe :

0

100

200

300

400

500

1 4 7 10 13 16 19 22 25 28 31 34

Vo

lum

e (

m3)

Temps (heures)

Estimation du volume de rétention

Ventrant

Vstockage

Vsortant

0.2 m

0.85 m

Terre végétale

Bassin enterré en graves

drainante 40/70 (porosité

40%) Géotextile

Terrain naturel

Géotextile

sur 40


AVANTAGE INCONVENIENT

Système invisible

Volume de terrassement réduit

Entretien et nettoyage régulier spécifique

Colmatage possible des ouvrages.

5.5.3 Prescriptions techniques

5.5.3.1 Conception

La perméabilité des sols est très sensible au compactage ; on veillera à préserver la

pleine masse au maximum en travaillant autant que possible depuis l’extérieur.

La pente des talus de terrassement respectera une pente maximum de 3 horizontal

pour 2 vertical (3h/2v) afin de garantir leur stabilité, compte tenu des matériaux en

présence.

Une pente de 3H/2V devra également être respectée entre toutes excavations et les

assises de fondation.

5.5.3.2 Exécution

Programmer les terrassements en période favorable.

Les terrassements pourront se faire à priori avec des engins traditionnels.

Vérifier impérativement l’homogénéité des sols d’assise du fond de forme et signaler

toutes anomalies.

6 Suites à donner

La présente étude s’inscrit dans le cadre d’une étude géotechnique de conception

phase projet (mission G2 PRO). Conformément à la norme sur les missions

géotechniques, il conviendra de poursuivre les études géotechniques par une mission

de type G3 (entreprise) et G4 (maitre d’ouvrage) afin de vérifier les éléments

suivants :

le dimensionnement des fondations (et la valeur ainsi que l’admissibilité des

tassements) selon les descentes de charge définitives ;

la méthodologie de réalisation des plateformes et des systèmes de gestion des

eaux pluviales.

Toute anomalie (indice de cavité, présence des remblais, d’anciens vestiges, etc.) devra

être signalée à ESIRIS NO pour éventuelles adaptations ou missions de diagnostic

supplémentaires.

sur 40


De manière générale, des contrôles sont préconisés sur tous les chantiers en phase

travaux (fond de fouille, remblayage) ; ces contrôles s’intègreront dans le cadre du

suivi de chantier (mission G3 ou G4).

a) Le présent rapport et ses annexes constituent un tout indissociable. La mauvaise

utilisation qui pourrait être faite suite à une communication ou reproduction

partielle ne saurait engager ESIRIS NO.

b) Des modifications dans l'implantation, la conception ou l'importance de la

construction ainsi que dans les hypothèses prises en compte et en particulier

dans les indications de la partie "Présentation" du présent rapport peuvent

conduire à des remises en cause des prescriptions. Une nouvelle mission devra

alors être confiée à ESIRIS NO afin de réadapter ces conclusions ou de valider

par écrit le nouveau projet.

c) De même, des éléments nouveaux mis en évidence lors de l'exécution des

fondations et n'ayant pu être détectés au cours des reconnaissances de sol

(exemple : hétérogénéité localisée, venues d'eau, etc.) peuvent rendre caduques

certaines des recommandations figurant dans le rapport.

d) Les reconnaissances de sol procèdent par sondages ponctuels, les résultats ne

sont pas rigoureusement extrapolables à l'ensemble du site. Il persiste des aléas

(exemple : hétérogénéité locale) qui peuvent entraîner des adaptations tant de la

conception que de l'exécution qui ne sauraient être à la charge du géotechnicien.

e) Ce rapport vient clôturer la mission G2 PRO qui nous a été confiée pour cette

affaire.

Cette étude géotechnique de projet ne peut en aucun cas être utilisée comme

document de conception au stade exécution. Nous attirons l’attention du Maître

d'Ouvrage sur la nécessité de réaliser les missions successives G2 DCE/ACT, G3

(à la charge de l’entrepreneur) et G4 dans l'enchaînement prévu par la norme NF

P 94-500.

ESIRIS NO reste entièrement à la disposition du Maître d'Ouvrage pour la

réalisation de ces missions en phase de conception puis d'exécution.

7 CONDITIONS CONTRACTUELLES

ANNEXE


ANNEXES

ANNEXE


ANNEXE 1 :

CONDITIONS GENERALES DE VENTE ET D’EXECUTION DES PRESTATIONS

ANNEXE


8. PROPRIETE INDUSTRIELLE

Lorsque des essais, études, recherches menés par ESIRIS NO conduisent à des inventions, les modalités de leur propriété et de la concession des licences correspondantes sont obligatoirement réglées par un contrat spécifique négocié à cet effet. Les spécifications et informations techniques, modes opératoires, notes et programmes de calcul, procédés, appartenant en propre à ESIRIS NO et issus des travaux, essais, recherches et développements effectués par ESIRIS NO, constituent son savoir-faire et doivent toujours être considérés par la personne à laquelle ils sont communiqués, à l'occasion d'un devis ou d'une consultation, comme strictement confidentiels et couverts par le secret. Le donneur d'ordres de ESIRIS s'interdit formellement toute reproduction et/ou communication non autorisées par écrit à des tiers, tant par lui-même, que par ses préposés ou toute personne liée avec lui par contrat.

9. RESPONSABILITES

ESIRIS NO assume, outre ses obligations contractuelles, la responsabilité civile et professionnelle de droit commun relative à ses prestations ainsi que, le cas échéant, la responsabilité des constructeurs édictée par les articles 1792 et 2270 du Code Civil. Il garantit que ses interventions sont conformes aux spécifications techniques en usage et sont réalisées suivant les règles de l'art. Sa responsabilité est celle d'un prestataire de services intellectuels assujetti à une obligation de moyens. De convention expresse la responsabilité d’ESIRIS NO est soumise aux limitations suivantes :

A) ESIRIS NO ne peut être rendu responsable des modifications apportées aux solutions qu'il a préconisées que dans la mesure où il aurait donné par écrit son accord sur lesdites modifications. Certaines conclusions et prescriptions de ses rapports d'étude peuvent se trouver modifiées en cas de changements dans l'implantation, la conception ou l'importance des ouvrages par rapport aux données de l'étude.

B) la responsabilité d’ ESIRIS NO ne peut être retenue que dans les limites de la mission qui lui a été confiée; les résultats se rapportant à des essais, études ou contrôles ponctuels ne peuvent être extrapolés à l'ensemble d'un ouvrage (voire à une partie d'ouvrage) ou à un matériel complexe sans un examen approfondi de la question (représentativité des échantillons, homogénéité des composants, conditions d'exploitation de l'ouvrage ou du matériel ...) qui doit faire l'objet d'une demande spécifique du client.

C) La responsabilité d’ESIRIS NO ne peut être recherchée pour des dommages résultant d'erreurs, d'omissions ou d'imprécisions dans les documents remis par le client ou par des tiers à sa demande.

D) Les dispositions des Normes AFNOR P03-001 & P03-002 (dernières éditions) non contraires aux présentes conditions générales, sont utilisées, en cas de besoin, comme documents contractuels complémentaires.

E) ESIRIS NO est garanti au titre de sa responsabilité civile et professionnelle auprès de SMA COURTAGE – 8, rue Louis Armand – CS 17201 – 75738 PARIS CEDEX 15.

Police Responsabilité Civile N°F26640J 7352 000 /002 100546/0.

10. CONDITIONS FINANCIERES

Tous nos prix sont établis hors taxes ; ils sont majorés des taxes en vigueur, à la charge du client. La T.V.A. est acquittée sur les encaissements. La procédure d'urgence, lorsqu'elle entraîne pour ESIRIS NO des sujétions particulières, peut donner lieu à une majoration des prix courants. Sauf stipulation contraire dûment précisée et justifiée à la commande, nos interventions sont facturées au donneur d'ordres. Les factures doivent être réglées par chèque ou virement bancaire à trente jours fin de mois de la date de facturation ou par traite acceptée à même échéance, sous déduction de l'acompte correspondant de 30 % à la commande lorsque le donneur d’ordre est un particulier, une société privée, une SCI ou assimilés.

Toute prestation dont le délai de réalisation dépasse deux mois fait obligatoirement l’objet de facturations intermédiaires et mensuelles. Toute somme non payée à l'échéance porte de plein droit intérêt à cinq fois le taux de l'intérêt légal. Lorsque le crédit du client se détériore, nous nous réservons le droit, même après exécution partielle d'une commande, d'exiger du client les garanties que nous jugeons convenables en vue de la bonne exécution des engagements pris. Le refus d'y satisfaire nous donne le droit d'annuler tout ou partie de la commande. Aucune facturation ne pourra être contestée passés 30 jours après son émission. Le non paiement d'une seule facture à son échéance rend exigible de plein droit le solde dû sur toutes les autres factures majoré de tous frais de recouvrement avec un minimum de 500€ HT.

Nous attirons l’attention sur la particularité des agences ESIRIS, ces dernières sont toutes indépendantes, et donc financièrement dissociable. Les règlements, dans le cas de virement bancaire, devront donc être effectués sur le(s) compte(s) correspondant aux indications figurants au bas des factures émises.

11. ATTRIBUTION DE JURIDICTION

Dans toute contestation d'ordre contractuel se rapportant aux prestations effectuées en France, les Tribunaux de LYON seront seuls compétents.

Les contestations d'ordre contractuel concernant les prestations effectuées à l'étranger seront tranchées suivant le règlement de conciliation et d'arbitrage de la Chambre de Commerce Internationale par un ou plusieurs arbitres nommés conformément à ce règlement ; l'arbitrage aura lieu à Paris.

1. DEVIS

Sauf indications contraires, nos devis ne nous engagent que pendant la période de 2 mois qui suit la date de leur établissement. Dans le cas de devis à prix forfaitaire, les prix unitaires et les quantités sont forfaitaires, nos prestations et fournitures étant expressément limitées aux quantités prévues au devis ; dans le cas de devis quantitatif estimatif, seuls les prix unitaires sont forfaitaires, la facturation étant établie sur la base des quantités d'essais ou d'opérations effectivement réalisées et des matériels ou matières réellement fournis.

2. COMMANDE

Toute demande de prestations doit faire l'objet d'une commande en bonne et due forme établie par le donneur d'ordres. En règle générale, les prestations ne seront entreprises qu'après réception de la commande qui devra comporter : a) un numéro b) la date c) la désignation des prestations d) l'identité et la qualité du signataire e) le destinataire des résultats (ou de la fourniture) f) les coordonnées complètes de facturation. Dans les cas exceptionnels, à la demande expresse du client, les prestations pourront être entreprises sans délai (procédure d'urgence) mais la demande devra être confirmée dans les 24 heures par une commande en bonne et due forme. Toute commande implique l'acceptation par le donneur d'ordres des présentes conditions générales. Aucune clause contraire même si elle figure sur les documents de commande ou les conditions générales du donneur d'ordres ne nous est opposable en l'absence d'accord écrit de notre part. Dans le cas où le donneur d'ordres et le destinataire de la facturation sont des personnes différentes, le premier est responsable, en dernier ressort, du règlement de la note d'honoraires, sauf s'il fournit préalablement à l'exécution de la commande un engagement écrit du second acceptant de régler le montant de la prestation.

3. ECHANTILLONS-PRODUITS-CORPS D’EPREUVES

Le donneur d'ordres doit mettre à notre disposition les échantillons, produits et corps d’épreuves nécessaires à l'exécution de la prestation, le port étant à sa charge. Nous ne sommes en aucun cas responsables de la détérioration des produits du seul fait des expérimentations qui nous sont demandées, non plus que de leur transport. Sauf demande expresse du client formulée lors de la commande, les échantillons, produits ou corps d'épreuve ne sont pas conservés après l'envoi des résultats. En cas de demande de conservation dans nos laboratoires, des frais de stockage seront facturés au client.

4. INTERVENTIONS HORS LABORATOIRE

En cas d'investigation sur site ou sur ouvrage, nous déclinons toute responsabilité quant aux dégâts occasionnés sur les réseaux, câbles ou canalisations dont la présence ne nous aurait pas été signalée par écrit. Les formalités éventuellement nécessaires ou les arrêtés autorisant l'accès sur les sites doivent nous être signifiés au moment du devis, faute de quoi nos prix et délais seraient sujets à ajustement. Certaines interventions peuvent entraîner d'inévitables dommages notamment sur l'ouvrage ausculté et sur les sites d’intervention. Les remises en état, indemnisations ou réparations correspondantes sont à la charge du donneur d’ordres.

5. COMMUNICATION ET UTILISATION DES RESULTATS DE NOS PRESTATIONS

Les résultats de nos prestations sont consignés dans des procès-verbaux, comptes-rendus ou rapports qui sont établis en deux exemplaires destinés au client (dont un exemplaire sous format informatique). Tout exemplaire papier supplémentaire fait l'objet d'une facturation. Ces documents sont transmis au donneur d'ordres (ou à toute personne expressément désignée à la commande) à l'exclusion de tout autre tiers, sauf accord préalable écrit du donneur d'ordres. Aucun résultat ne peut être donné, même oralement, en l'absence d'une commande en bonne et due forme. Aucune modification ou altération ne pourra être portée à ces documents après leur communication sans notre accord écrit, le double en notre possession faisant foi. La reproduction d'un document établi par ESIRIS NO n'est autorisée que sous sa forme intégrale et conforme à l'original. Toute autre forme de référence aux prestations réalisées par ESIRIS NO doit faire l'objet d'un accord préalable de notre organisme. Toute utilisation des résultats communiqués par ESIRIS NO tendant à créer une équivoque auprès de tiers pourra donner lieu à poursuites conformément aux dispositions légales et réglementaires en vigueur.

6. DELAIS

Les délais de nos prestations (ou livraisons) sont donnés à titre indicatif. Aucune pénalité pour retard ne peut nous être appliquée sauf stipulation contraire dûment acceptée.

7. RNORVE DE PROPRIETE

Les obligations contractuelles réciproques sont remplies dès lors que les résultats ont été communiqués au client (ou que le matériel lui a été livré) et que le client a versé intégralement le prix des prestations (ou des fournitures). De convention expresse, les résultats d'essais, d'études ou de contrôles restent la propriété d’ESIRIS NO tant que le client n'a pas payé le prix convenu. Le défaut de paiement interdit tout transfert de propriété à des tiers et, à partir de la date d'échéance, rend abusive toute exploitation technique ou commerciale, qu'elle soit le fait du client ou de tiers. En cas de fourniture de matériel, celui-ci reste la propriété exclusive d’ESIRIS NO, quel que soit le détenteur, jusqu'au complet règlement de la facture par le client (loi 80 395 du 12.05.1980).

ANNEXE


ANNEXE 2 :

CONDITIONS GENERALES DES MISSIONS D’INGENIERIE GEOTECHNIQUE

ANNEXE


1. Cadre de la mission Par référence à la norme NF P 94-500 sur les missions d’ingénierie géotechnique (en particulier tableaux 1 et 2 ci-après joints à toute offre et à tout rapport), il appartient au maître d’ouvrage et à son maître d’œuvre de veiller à ce que toutes les missions d’ingénierie géotechnique nécessaires à la conception puis à l’exécution de l’ouvrage soient engagées avec les moyens opportuns et confiées à des hommes de l’Art. L’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique suit la succession des phases d’élaboration du projet, chacune de ces missions ne couvrant qu’un domaine spécifique de la conception ou de l’exécution. En particulier : Les missions d’étude géotechnique préalable (G1), d’étude géotechnique de conception (G2), d’étude et suivi géotechniques

d’exécution (G3), de supervision géotechnique d’exécution (G4) sont réalisées dans l’ordre successif,

Exceptionnellement, une mission confiée à notre société peut ne contenir qu’une partie des prestations décrites dans la mission type correspondante après accord explicite, le client confiant obligatoirement le complément de la mission à un autre prestataire spécialisé en ingénierie géotechnique,

L’exécution d’investigations géotechniques engage notre société uniquement sur la conformité des travaux exécutés à ceux contractuellement commandés et sur l’exactitude des résultats qu’elle fournit,

Toute mission d’ingénierie géotechnique n’engage notre société sur son devoir de conseil que dans le cadre strict, d’une part, des objectifs explicitement définis dans notre proposition technique sur la base de laquelle la commande et ses avenants éventuels ont été établis, d’autre part, du projet du client décrit par les documents graphiques ou plans cités dans le rapport,

Toute mission d’étude géotechnique préalable, d’étude géotechnique de conception phase AVP / PRO ou de diagnostic géotechnique exclut tout engagement de notre société sur les quantités, coûts et délais d’exécution des futurs ouvrages géotechniques. De convention expresse, la responsabilité de notre société ne peut être engagée que dans l’hypothèse où la mission suivante d’étude géotechnique de conception phase DCE / ACT lui est confiée,

Une mission d’étude géotechnique de conception G2 phase PRO engage notre société en tant qu’assistant technique à la maîtrise d’œuvre dans les limites du contrat fixant l’étendue de la mission et la (ou les) partie (s) d’ouvrage (s) concerné (s).

La responsabilité de notre société ne saurait être engagée en dehors du cadre de la mission d’ingénierie géotechnique objet du rapport. En particulier, toute modification apportée au projet ou à son environnement nécessite la réactualisation du rapport géotechnique dans le cadre d’une nouvelle mission.

2. Recommandations

Il est précisé que l’étude géotechnique repose sur une investigation du sol dont la maille ne permet pas de lever la totalité des aléas toujours possibles en milieu naturel. En effet, des hétérogénéités, naturelles ou du fait de l’homme, des discontinuités et des aléas d’exécution peuvent apparaître compte tenu du rapport entre le volume échantillonné ou testé et le volume sollicité par l’ouvrage, et ce d’autant plus que ces singularités éventuelles peuvent être limité en extension. Les éléments géotechniques nouveaux mis en évidence lors de l’exécution, pouvant avoir une influence sur les conclusions du rapport, doivent immédiatement être signalés à l’ingénierie géotechnique chargée de l’étude et du suivi géotechniques d’exécution (mission G3) afin qu’elle en analyse les conséquences sur les conditions d’exécution, voire la conception de l’ouvrage géotechnique. Si un caractère évolutif particulier a été mis en lumière (notamment glissement, érosion, dissolution, remblais évolutifs, tourbe), l’application des recommandations du rapport nécessite une validation à chaque étape suivante de la conception ou de l’exécution. En effet, un tel caractère évolutif peut remettre en cause ces recommandations notamment s’il s’écoule un laps de temps important avant leur mise en œuvre.

3. Rapport de la mission Le rapport géotechnique constitue le compte rendu de la mission d’ingénierie géotechnique définie par la commande au titre de laquelle il a été établi et dont les références sont rappelées en tête. A défaut de clauses spécifiques contractuelles, la remise du rapport géotechnique fixe la fin de la mission. Un rapport géotechnique et toutes ses annexes identifiées constituent un ensemble indissociable. Les deux exemplaires de référence en sont les deux originaux conservés : un par le client et le second par notre société. Dans ce cadre, toute autre interprétation qui pourrait être faite d’une communication ou reproduction partielle ne saurait engager la responsabilité de notre société. En particulier l’utilisation même partielle de ces résultats et conclusions par un autre maître d’ouvrage ou par un autre constructeur ou pour un autre ouvrage que celui objet de la mission confiée ne pourra en aucun cas engager la responsabilité de notre société et pourra entraîner des poursuites judiciaires.

4. Classification et enchaînement des missions types d'ingénierie géotechnique

Tout ouvrage est en interaction avec son environnement géotechnique. C’est pourquoi, au même titre que les autres ingénieries, l'ingénierie géotechnique est une composante de la maîtrise d'œuvre indispensable à l'étude puis à la réalisation de tout projet Le modèle géologique et le contexte géotechnique général d'un site, définis lors d'une mission géotechnique préliminaire, ne peuvent servir qu'à identifier des risques potentiels liés aux aléas géologiques du site. L'étude de leurs conséquences et leur réduction éventuelle ne peut être faite que lors d'une mission géotechnique au stade de la mise au point du projet: en effet, les contraintes géotechniques de site sont conditionnées par la nature de l'ouvrage et variables dans le temps, puisque les formations géologiques se comportent différemment en fonction des sollicitations auxquelles elles sont soumises (géométrie de l'ouvrage, intensité et durée des efforts, cycles climatiques, procédés de construction, phasage des travaux notamment). L’ingénierie géotechnique doit donc être associée aux autres ingénieries, à toutes les étapes successives d’étude et de réalisation d'un projet, et ainsi contribuer à une gestion efficace des risques géologiques afin de fiabiliser le délai d'exécution, le coût réel et la qualité des ouvrages géotechniques que comporte le projet. L'enchaînement et la définition synthétique des missions types d'ingénierie géotechnique sont donnés dans les tableaux 1 et 2. Les éléments de chaque mission sont spécifiés dans les chapitres 7 à 9. Les exigences qui y sont présentées sont à respecter pour chacune des missions, en plus des exigences générales décrites au chapitre 5 de la présente n01me. L’objectif de chaque mission, ainsi que ses limites , sont rappelés en tête de chaque chapitre. Les éléments de la prestation d'investigations géotechniques sont spécifiés au chapitre 6.

ANNEXE


Extrait NF P 94-500—Enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique

Enchaînement des missions G1 à

G4

Phases de la maîtrise d'œuvre

Mission d'ingénierie géotechnique (GN) et Phase de la mission

Objectifs à atteindre pour les ouvrages

géotechniques

Niveau de management des

risques géotechniques attendu

Prestations d'investigations géotechniques à

réaliser

Étape 1 : Étude géotechnique préalable (G1)

Étude géotechnique préalable (G1) Phase Étude de Site (ES)

Spécificités géotechniques du site

Première identification des risques présentés par le site

Fonction des données existantes et de la complexité géotechnique

Étude préliminaire, esquisse, APS

Étude géotechnique préalable (G1) Phase Principes Généraux de Construction (PGC)

Première adaptation des futurs ouvrages aux spécificités du site

Première identification des risques pour les futurs ouvrages

Fonction des données existantes et de la complexité géotechnique

Étape 2 : Étude géotechnique de conception (G2)

APD/AVP Étude géotechnique de conception (G2) Phase Avant-projet (AVP)

Définition et comparaison des solutions envisageables pour le projet

Mesures préventives pour la réduction des risques identifiés, mesures correctives pour les risques résiduels avec détection au plus tôt de leur survenance

Fonction du site et de la complexité du projet (choix constructifs)

PRO Étude géotechnique de conception (G2) Phase Projet (PRO)

Conception et justifications du projet

Fonction du site et de la complexité du projet (choix constructifs)

DCE/ACT Étude géotechnique de conception (G2) Phase DCE / ACT

Consultation sur le projet de base / Choix de l'entreprise et mise au point du contrat de travaux

Étape 3 : Études géotechniques de réalisation (G3/G4)

À la charge de l'entreprise

À la charge du maître d'ouvrage

EXE/VISA Étude et suivi géotechniques d'exécution (G3) Phase Étude (en interaction avec la phase Suivi)

Supervision géotechnique d'exécution (G4) Phase Supervision de l'étude géotechnique d'exécution (en interaction avec la phase Supervision du suivi)

Étude d'exécution conforme aux exigences du projet, avec maîtrise de la qualité, du délai et du coût

Identification des risques résiduels, mesures correctives, contrôle du management des risques résiduels (réalité des actions, vigilance, mémorisation, capitalisation des retours d'expérience)

Fonction des méthodes de construction et des adaptations proposées si des risques identifiés surviennent

DET/AOR Étude et suivi géotechniques d'exécution (G3) Phase Suivi (en interaction avec la phase Étude)

Supervision géotechnique d'exécution (G4) Phase Supervision du suivi géotechnique d'exécution (en interaction avec la phase Supervision de l’étude)

Exécution des travaux en toute sécurité et en conformité avec les attentes du maître d'ouvrage

Fonction du contexte géotechnique observé et du comportement de l’ouvrage et des avoisinants en cours de travaux

À toute étape d'un projet ou sur un ouvrage existant

Diagnostic Diagnostic géotechnique (G5) Influence d'un élément géotechnique spécifique sur le projet ou sur l'ouvrage existant

Influence de cet élément géotechnique sur les risques géotechniques identifiés

Fonction de l'élément géotechnique étudié

ANNEXE


Extrait NF P 94-500-Classification des missions d'ingénierie géotechnique

L'enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étapes 1 à 3) doit suivre les étapes de conception et de réalisation de tout projet pour contribuer à la maîtrise des risques géotechniques Le maître d'ouvrage ou son mandataire doit faire réaliser successivement chacune de ces missions par une ingénierie géotechnique. Chaque mission s'appuie sur des données géotechniques adaptées issues d'investigations géotechniques appropriées.

ÉTAPE 1 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE PREALABLE (G1)

Cette mission exclut toute approche des quantités, délais et coûts d’exécution des ouvrages géotechniques qui entre dans le cadre de la mission d'étude géotechnique de conception (étape 2). Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire. Elle comprend deux phases : Phase Etude de Site (ES) Elle est réalisée en amont d’une étude préliminaire, d’esquisse ou d’APS pour une première identification des risques géotechniques d'un site. - Faire une enquête documentaire sur le cadre géotechnique du site et l’existence d’avoisinants avec visite du site et des alentours. - Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les

résultats. - Fournir un rapport donnant pour le site étudié un modèle géologique préliminaire. Les principales caractéristiques géotechniques et une

première identification des risques géotechniques majeurs. Phase Principes Généraux de Construction (PGC) Elle est réalisée au stade d’une étude préliminaire, d’esquisse ou d’APS pour réduire les conséquences des risques géotechniques majeurs identifiés Elle s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. - Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les

résultats. - Fournir un rapport de synthèse des données géotechniques à ce stade d’étude (première approche de la ZIG, horizons porteurs potentiels,

ainsi que certains principes généraux de construction envisageables (notamment fondations, terrassements, ouvrages enterrés, améliorations de sols).

ÉTAPE 2 : ÉTUDE GÉOTECHNIQUE DE CONCEPTION (G2)

Cette mission permet l'élaboration du projet des ouvrages géotechniques et réduit les conséquences des risques géotechniques importants identifiés. Elle est à la charge du maître d'ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maintes d'œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend trois phases • Phase Avant-projet (AVP) Elle est réalisée au stade de l'avant-projet de la maîtrise d'œuvre et s'appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées. - Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les

résultats. - Fournir un rapport donnant les hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade de l'avant-projet, les principes de construction

envisageables (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions générales vis-à-vis des nappes et des avoisinants), une ébauche dimensionnelle par type d'ouvrage géotechnique et la pertinence d'application de la méthode observationnelle pour une meilleure maîtrise des risques géotechniques.

Phase Projet (PRO) Elle est réalisée au stade du projet de la maîtrise d’œuvre et s’appuie obligatoirement sur des données géotechniques adaptées suffisamment représentatives pour le site. - Définir si besoin un programme d'investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les

résultats. - Fournir un dossier de synthèse des hypothèses géotechniques à prendre en compte au stade du projet (valeurs caractéristiques des

paramètres géotechniques en particulier), des notes techniques donnant les choix constructifs des ouvrages géotechniques (terrassements, soutènements, pentes et talus, fondations, assises des dallages et voiries, améliorations de sols, dispositions vis-à-vis dénappes et des avoisinants), des notes de calcul de dimensionnement, un avis sur les valeurs seuils et une approche des quantités

Phase DCE/ACT Elle est réalisée pour finaliser le Dossier de Consultation des Entreprises et assiste rie maître d'ouvrage pour l'établissement des Contrats de Travaux avec le ou les entrepreneurs retenus pour les ouvrages géotechniques. - Etablir ou participer à la rédaction des documents techniques nécessaires et suffisants à la consultation des entreprises pour leurs études

de réalisation des ouvrages géotechniques (dossier de la phase Projet avec plans, notices techniques, cahier des charges particulières, cadre de bordereau des prix et d'estimatif, planning prévisionnel)

- Assister éventuellement le maître d'ouvrage pour la sélection des entreprises, analyser les offres techniques, participer à la finalisation des pièces techniques des contrats de travaux.

ANNEXE


Extrait NF P 94-500-Classification des missions d'ingénierie géotechnique (suite)

ÉTAPE 3 : ÉTUDES GÉOTECHNIQUES DE RÉALISATION (G3 et G 4, distinctes et simultanées)

ÉTUDE ET SUIVI GÉOTECHNIQUES D’EXECUTION (G3)

Cette mission permet de réduire les risques géotechniques résiduels par la mise en œuvre à temps de mesures correctives d’adaptation ou d’optimisation. Elle est confiée à l’entrepreneur sauf disposition contractuelle contraire, sur la base de la phase G2 DCE/ACT. Elle comprend deux phases interactives :

Phase Étude

- Définir si besoin un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

- Étudier dans le détail les ouvrages géotechniques : notamment établissement d’une note d’hypothèses géotechniques sur la base des données fournies par le contrat de travaux ainsi que des résultats des éventuelles investigations complémentaires, définition et dimensionnement (calculs justificatifs) des ouvrages géotechniques, méthodes et conditions d’exécution (phasages généraux, suivis, auscultations et contrôles à prévoir, valeurs seuils, dispositions constructives complémentaires éventuelles).

- Élaborer le dossier géotechnique d’exécution des ouvrages géotechniques provisoires et définitifs : plans d’exécution, de phasage et de suivi. Phase Suivi

- Suivre en continu les auscultations et l’exécution des ouvrages géotechniques, appliquer si nécessaire des dispositions constructives prédéfinies en phase Étude.

- Vérifier les données géotechniques par relevés lors des travaux et par un programme d’investigations géotechniques complémentaire si nécessaire (le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats).

- Établir la prestation géotechnique du dossier des ouvrages exécutés (DOE) et fournir les documents nécessaires à l'établissement du dossier d'interventions ultérieures sur l'ouvrage (DIUO)

SUPERVISION GÉOTECHNIQUE D’EXECUTION (G4)

Cette mission permet de vérifier la conformité des hypothèses géotechniques prises en compte dans la mission d’étude et suivi géotechniques d’exécution. Elle est à la charge du maître d’ouvrage ou son mandataire et est réalisée en collaboration avec la maîtrise d’œuvre ou intégrée à cette dernière. Elle comprend deux phases interactives :

Phase Supervision de l’étude d’exécution - Donner un avis sur la pertinence des hypothèses géotechniques de l’étude géotechnique d’exécution, des dimensionnements et méthodes

d’exécution, des adaptations ou optimisations des ouvrages géotechniques proposées par l’entrepreneur, du plan de contrôle, du programme d'auscultation et des valeurs seuils.

Phase Supervision du suivi d’exécution - Par interventions ponctuelles sur le chantier, donner un avis sur la pertinence du contexte géotechnique tel qu’observé par l’entrepreneur

(G3), du comportement tel qu’observé par l’entrepreneur de l’ouvrage et des avoisinants concernés (G3), de l’adaptation ou de l’optimisation de l’ouvrage géotechnique proposée par l’entrepreneur (G3).

- Donner un avis sur la prestation géotechnique du DOE et sur les documents fournis pour le DIUO.

DIAGNOSTIC GÉOTECHNIQUE (G5)

Pendant le déroulement d’un projet ou au cours de la vie d’un ouvrage, il peut être nécessaire de procéder, de façon strictement limitative, à l’étude d’un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques, dans le cadre d’une mission ponctuelle. Ce diagnostic géotechnique précise l’influence de cet ou ces éléments géotechniques sur les risques géotechniques identifiés ainsi que leurs conséquences possibles pour le projet ou l’ouvrage existant.

- Définir, après enquête documentaire, un programme d’investigations géotechniques spécifique, le réaliser ou en assurer le suivi technique, en exploiter les résultats.

- Étudier un ou plusieurs éléments géotechniques spécifiques (par exemple soutènement, causes géotechniques d’un désordre) dans le cadre de ce diagnostic, mais sans aucune implication dans la globalité du projet ou dans l’étude de l’état général de l’ouvrage existant.

- Si ce diagnostic conduit à modifier une partie du projet ou à réaliser des travaux sur l’ouvrage existant, des études géotechniques de conception et/ou d’exécution ainsi qu’un suivi et une supervision géotechniques seront réalisés ultérieurement, conformément à l’enchaînement des missions d’ingénierie géotechnique (étape 2 et/ou 3).

ANNEXE


ANNEXE 3 :

SCHEMA D’IMPLANTATION DES INVESTIGATIONS IN-SITU

P8-SP1

P7

PA

PB

PC

P6

P5

P2-SP2 P1

P4 P3-SP3

KPB-TPB

KPA-TPA

KPC-TPC

LE1

LE2

LE3

ANNEXE


ANNEXE 4 :

RESULTATS DES SONDAGES ET ESSAIS IN-SITU

Dossier n° : RN18 1668 Client : Mairie

Aménagement equipements centre sportif - TENNIS

ISNEAUVILLE (76)

N° du test : Synthèse des tests tennis

Norme de l'essai : NF EN ISO 22476-2 de Juillet 2005

ESSAI AU PENETROMETRE DYNAMIQUE

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

P1 P2

P3 P4

Normandie

Dossier n° :

N di

Dossier n° : RN18 1668 Client : Mairie

ISNEAUVILLE (76)

P1 tennis X (Lambert II) : 514196,0020/02/2019 Y (Lambert II) : 200271,00

Z (TN) : 154,60sec Section de pointe : 20 cm²

Arrêt au refus à 4,6 mètres de profondeur par rapport au TN Intervalle de mesure : 20 cm


GEOTOOL : pénétromètre type DPSH-B ; masse du mouton : 64 kg ; masse mobile : 12 kg ; hauteur de chute : 0.75 m

Date de l'essai :N° du test :

Caractéristiques machine :

Niveau eau / TN (m) :


Chantier : Aménagement equipements centre sportif - TENNIS

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)

Nombre de coups / intervalle

niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

N di

Dossier n° : RN18 1668 Client : Mairie Chantier : Aménagement equipements centre sportif - TENNIS

ISNEAUVILLE (76)



Arrêt au refus à 6,2 mètres de profondeur par rapport au TN Intervalle de mesure : 20 cm



N° du test :


Date de l'essai :



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di


ISNEAUVILLE (76)



Arrêt volontaire à 10 mètres de profondeur par rapport au TN Intervalle de mesure : 20 cm



N° du test :Date de l'essai :




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

niveau d'eaucote Projet (m/TN)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di


ISNEAUVILLE (76)



Arrêt au refus à 7 mètres de profondeur par rapport au TN Intervalle de mesure : 20 cm



N° du test :


Date de l'essai :



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di

DossierRN18 1668 ISNEAUVILLE

Description du dossierAménagement Centre sportif Le Cheval Blanc

ForageSP2(-P2)

ObservationEau : sondage sec

ClientMAIRIE D'ISNEAUVILLE

Chantier

Paramètres de forageDate de début25/04/2019 15:28:44

Date de fin25/04/2019 15:28:44

Cote début0 m

Cote fin7 m

X

Y

Altitude (NGF)

geolog4.comLIM 2009 - 2019 - http://www.lim.eu

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3

1.2

2

3.3

6

7

terre végétale

remblai limoneuxmarron à débris de

briques

limon marron clair

limon marron clair

argile sablo-limoneusemarron rouge àquelques silex

argile rouge à silex

Tar

ière

⌀63

mm

2.7

4.2

2.5

11.7

0.38

0.64

0.6

0.9

0.28

0.42

0.38

0.52

7.1

6.5

4.2

13

Alt.NGF(m)

Prof.(m)

Prof.(m)

Figuré Description Outilsde

forage

Niveauxd'eau (m)

EM (MPa)

0 20

PL* (MPa)

0 2 4

PF* (MPa)

0 2 4

EM/PL*



ForageSP3(-P3)



Chantier


Date de fin25/04/2019 15:24:19

Cote début0 m

Cote fin10 m

X

Y

Altitude (NGF)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3

0.7

2.8

5.5

10

terre végétale

remblai limoneuxmarron à débris de

briques

limon marron clairhumide

argile sableuse marronorangé à silex

argile marron rouge àsilex

Tar

ière

⌀63

mm

2.7

2.4

5.3

15.2

22.4

0.55

0.36

1.35

2.52

2.3

0.38

0.21

0.68

1.22

1.57

5

6.8

3.9

6

9.7

Alt.NGF(m)

Prof.(m)

Prof.(m)


forage

Niveauxd'eau (m)

EM (MPa)

0 20

PL* (MPa)

0 2 4

PF* (MPa)

0 2 4

EM/PL*

Dossier n° : RN18 1668 Client : Marie

Aménagement equipements centre sportif - Mâts

ISNEAUVILLE (76)

N° du test : Synthèse des tests mâts



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

P5 P6

P7 P8

Normandie

Dossier n° :

N di

Dossier n° : RN18 1668 Client : Marie

ISNEAUVILLE (76)

P5 mâts X (Lambert II) : 514370,0020/02/2019 Y (Lambert II) : 200117,00






Chantier : Aménagement equipements centre sportif - Mâts




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

N di

Dossier n° : RN18 1668 Client : MarieChantier : Aménagement equipements centre sportif - Mâts

ISNEAUVILLE (76)



Arrêt volontaire à 7,4 mètres de profondeur par rapport au TN Intervalle de mesure : 20 cm





N° du test :


Date de l'essai :

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di


ISNEAUVILLE (76)










0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di


ISNEAUVILLE (76)



Arrêt au refus à 10 mètres de profondeur par rapport au TN Intervalle de mesure : 20 cm





Date de l'essai :


N° du test :

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di



ForageSP1(-P8)



Chantier


Date de fin25/04/2019 15:20:47

Cote début0 m

Cote fin10 m

X

Y

Altitude (NGF)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

0.3

2

3.6

7

9

10

terre végétale

limon marron clair

limon argilo-sableuxmarron orangé

argile sableuse rouge àquelques silex

argile rouge à silex(très charpentée)

argile marron à silex(très charpentée)

Tar

ière

⌀63

mm

2.7

7.5

9

7.1

3.7

3.9

0.36

0.81

0.9

0.88

1.03

0.68

0.23

0.57

0.73

0.46

0.59

0.39

7.6

9.2

10

8.1

3.6

5.8

Alt.NGF(m)

Prof.(m)

Prof.(m)


forage

Niveauxd'eau (m)

EM (MPa)

0 20

PL* (MPa)

0 2 4

PF* (MPa)

0 2 4

EM/PL*

Dossier n° : RN18 1668 Client : mairie

Aménagement equipements centre sportif

ISNEAUVILLE (76)

N° du test : Synthèse des tests



0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

PA PB PC

Normandie

Dossier n° :

N di

Dossier n° : RN18 1668 Client : mairie

ISNEAUVILLE (76)

PA X (Lambert II) :20/02/2019 Y (Lambert II) :






Chantier : Aménagement equipements centre sportif




0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

N di

Dossier n° : RN18 1668 Client : mairieChantier : Aménagement equipements centre sportif

ISNEAUVILLE (76)

PB X (Lambert II) :20/02/2019 Y (Lambert II) :







N° du test :


Date de l'essai :

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)

niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di

Dossier n° : RN18 1668 Client : mairieChantier : Aménagement equipements centre sportif

ISNEAUVILLE (76)

PC X (Lambert II) :20/02/2019 Y (Lambert II) :









0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,1 1,0 10,0 100,0

Prof

onde

ur (m

)

qd (MPa)


0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0 1 10 100

Prof

onde

ur (m

)


niveau d'eau

cote Projet (m/TN)

Normandie N di

Référence :

Coupe :N° Essai

échant. labo

terre végétale

0,3

0,5 limon marron brun TW : 23,6%

0,6

TW : 23,4 %

0,9 limon marron clair

1,0

1,2

1,5 TW : 23,2%

limon marron clair, ferme

2,0

2,2

OBSERVATION :

Co

te Prof.

(m)

Description

(nature, couleur, granulométrie, consistance)

Niveau

d'eauEquipement

Date prélèvement : 20/02/2019 ISNEAUVILLE

Date description : 20/02/2019

Mode prélèvement : tari-re manuelle Ø150mm

Affaire,

adresse :

Aménagement équipements centre sportif

Profondeur : 2,2 m Client : MAIRIE

N° sondage : TPC / KP3 N° dossier : RN18 1668

DESCRIPTION SONDAGE SEMI-DESTRUCTIF

PROCES VERBALMO interne

Référence :

Coupe :N° Essai

échant. labo

terre végétale

0,3

0,5 TW : 24,3%

0,6 limon marron brun

TW : 24,6 %

0,9

1,0

1,5 limon marron brun TW : 24,1%

2,0

OBSERVATION :

Co

te Prof.

(m)

Description


Niveau

d'eauEquipement



Mode prélèvement : tari-re manuelle Ø150mm

Affaire,

adresse :



N° sondage : TPB / KP2 N° dossier : RN18 1668



Référence :

Coupe :N° Essai

échant. labo

terre végétale

0,3

0,5 TW : 24,2%

0,6 limon marron à silex très compact

(remblai ?)

TW : 19,7 %

0,9

1,0

limon marron brun TW : 24,2%

1,3

1,5

limon marron clair TW : 22,3%

2,0

OBSERVATION :

Mode prélèvement :


tari-re manuelle Ø150mm

Affaire,

adresse :



Co

te Prof.

(m)

Description


Niveau

d'eauEquipement

N° sondage : TPA / KP1 N° dossier : RN18 1668




Référence :

Conditions :

+3°C

+10,0

0.00 à 0,30 22,0

0,30 à 0,80 15,0

Evolution du débit d'infiltration :

Résultat : 2,3 mm/h6,3E-07 m/s

Observations : de -0,58 à -0,80

RN18 1668 -KP1 version 1

Perméabilité ramenée à +20°C :

Valliquerville, le

ESIRIS NO Normandie5 ZA CAUX-MULTIPOLES 76190 VALLIQUERVILLE

Tél : 02 78 01 10 80 - Courriel : [email protected] - Site Web : www.esiris-group.com

20/02/2019

Tranche de sol testée (m) :

P.V. N° :

PROCES VERBAL D'ESSAIS RO-PV-CH0001-1

PERMEABILITE DE TYPE PORCHET(infiltration à niveau constant en sondage ouvert) MO interne

Niveau du solRéférence R de profondeur :

ISNEAUVILLE

Date du test : 20/02/2019 0Affaire,

adresse :Cote C haut du sondage : /

Diamètre D du sondage (cm) :

Température de l'eau (°C) :Coupe du sol (m)

Hauteur d'eau constante H (cm) :

N° test / sondage : KP1 N° dossier : RN18 1668

Client : Mairie d'ISNEAUVILLE

Profondeur P (m) : 0,8

Tarière 150 mm

Position : Voir plan

Météo : Mode sondage :

Terre végétale

Limon marron à Radicel

couvert

y = 3,5252x

0

20

40

60

80

100

120

0 5 10 15 20 25 30 35

Volu

me

infil

tré

(cm

3)

Durée depuis le début des mesures (minutes)

Référence :

Conditions :

+3°C

+10,0

0.00 à 0,30 25,0

0,30 à 1,00 15,0










Profondeur P (m) : 1

Tarière 150 mm



Terre végétale

Limon marron brun

couvert




ISNEAUVILLE




Valliquerville, le



20/02/2019


P.V. N° :

y = 35,27x

0

50

100

150

200

250

300

0 1 2 3 4 5 6 7 8

Volu

me

infil

tré

(cm

3)


Référence :

Conditions :

+3°C

+10,0

0.00 à 0,30 26,0

0,30 à 0,90 15,0










Profondeur P (m) : 0,9

Tarière 150 mm



Terre végétale

Limon marron brun

couvert




ISNEAUVILLE




Valliquerville, le



20/02/2019


P.V. N° :

y = 11,97x

020406080

100120140160180200

0 2 4 6 8 10 12 14 16

Volu

me

infil

tré

(cm

3)




ForageLE3



Chantier


Date de fin26/04/2019 15:18:38

Cote début0 m

Cote fin3 m

X

Y

Altitude (NGF)


0.25

1

1.5

3

terre végétale

limon marron

limon marron clair humide

limon argileux marron clair orangé, à cailloutis desilex

Tar

ière

⌀89

mm

Alt.NGF(m)

Prof.(m)

Figuré Description Niveauxd'eau (m)

Outilsde

forage

Équipement de forage

abrotec

Zone de texte

Perméabilité 2.5 à 3.0 m : Kl = 2.6 10-8 m/s



ForageLE2



Chantier


Date de fin26/04/2019 15:16:44

Cote début0 m

Cote fin2.5 m

X

Y

Altitude (NGF)


0.25

0.8

2.5

terre végétale

limon marron


Tar

ière

⌀89

mm

Alt.NGF(m)

Prof.(m)


Outilsde

forage


abrotec

Zone de texte




ForageLE1



Chantier


Date de fin26/04/2019 15:14:23

Cote début0 m

Cote fin3 m

X

Y

Altitude (NGF)


0.25

1

2

3

terre végétale

limon marron


limon argileux marron clair orangé

Tar

ière

⌀89

mm

Alt.NGF(m)

Prof.(m)


Outilsde

forage


abrotec

Zone de texte


ANNEXE


ANNEXE 5 :

RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE

1 / 2

ISNEAUVILLE

mode : TAM Ø150mm par :

de 0,30 à de à 0,90 de 0,90 à de à

de 0,30 à de à 0,90 de 0,90 à de à

Observation :

ESIRIS

Détermination de la teneur en eau pondérale des sols sur

la fraction 0/20 mm - Méthode par étuvage

Affaire : Dossier N°

Date de prélèvement :

PROCES VERBAL D'ESSAI N° W% 1

Date de l'essai : 26/02/2019 Température de l'étuve (+ °C) : 105

Sondage ou

Profil ou identification

Profondeur (m) 0,60 0,60 2,00

N° Enreg. RN18-1668 RN18-1668

DESCRIPTION limon marron limon marron limon marron

Mode de conservation sac fermé sac fermé sac fermé

NATURE / FORME

DES GRAVES

D MAX (mm)

Teneur en eau 23,6% 23,4% 23,2%

Sondage

ou Profil

Profondeur (m) 0,60 0,60 2,00

N° Enreg.

sac ferméMode de conservation sac fermé sac fermé sac fermé


D MAX (mm)

NATURE / FORME

DES GRAVES

Teneur en eau 24,3% 24,6% 24,1%

RN18-1668

TP TP

RN18-1668 RN18-1668 RN18-1668 RN18-1668

TP

sac fermé

B BTPTP

CTPC C

B

RN18-1668

AGENCE Normandie

5 ZA Caux Multipôles

76190 VALLIQUERVILLE

Tél : 02 78 01 10 80

[email protected]

NF P 94-050

20/02/2019

Page n°

RN18-1668

Teneur en eau


2 / 2

ISNEAUVILLE

mode : TAM Ø150mm par :

de 0,30 à de à 0,90 de 0,90 à de 1,30 à

de 0,30 à de à 0,60 de 0,30 à de à

Observation :

Détermination de la teneur en eau pondérale des sols sur

la fraction 0/20 mm - Méthode par étuvage

Date de prélèvement : ESIRIS

Affaire : Dossier N° RN18-1668

PROCES VERBAL D'ESSAI N° W% 1

Température de l'étuve (+ °C) :Date de l'essai : 26/02/2019 105

Sondage ou

Profil ou identificationTP A TP

Profondeur (m) 0,60

sac fermé

RN18-1668 RN18-1668

limon marronDESCRIPTION limon marronlimon marron,

sablonneux

limon marron,

sablonneux

RN18-1668

D MAX (mm)

NATURE / FORME

DES GRAVES

Teneur en eau 24,2% 19,7% 24,2%

Sondage

ou Profil

0,90Profondeur (m) 0,80 0,30

N° Enreg.

Mode de conservation sac fermé sac fermé sac fermé sac fermé


D MAX (mm)

NATURE / FORME

DES GRAVES

24,5% 24,4% 22,1%Teneur en eau

A

RN18-1668RN18-1668 RN18-1668

Mode de conservation sac fermé

RN18-1668

KP

TP TP

22,3%

1 KP 2 KP 3

A

1,30

sac fermé

0,60

sac fermé

RN18-1668N° Enreg.

A

2,00

AGENCE Normandie



Tél : 02 78 01 10 80

[email protected]

Page n°

NF P 94-050

20/02/2019

Teneur en eau


TAM Ø150mm

à

dm =

%passant à 50 mm =

sur 0/50 mm %passant à 20 mm =



sur 0/50 mm %passant à 0.08 mm =

sur 0/20 mm =

sur 0/5 mm =

VBS =

W L =

W P =

I P =

I C =

IPI =

Masse volumique sèche ( t/m3 ) =

Observation :

NC = Non Connu / NR = Non Réalisable / NT = Non testé

l'échantillon par exemple).

th

spécifiques pouvant remanier le matériau ce qui peut rendre ce test non

représentatif (des blocs peuvent être présents dans le sol et non dans

2

Nota:

Les analyses sont réalisées sur un échantillon prélevé dans des conditions

AGENCE Normandie



Tél : 02 78 01 10 80

[email protected]

1,59

ACLASSIFICATION SELON LA G.T.R.

Indice Portant Immédiat 0,6

23,5%

Valeur au Bleu de méthylène 3,08

( à °C )105

Limites d'Atterberg NT

NT

NT

NT

99,3%

99,0%

94,8%

Teneur en eau (%) 23,5%

100,0%

N° enregistrement : 26-févr-19RN18-1668 Date de l'essai :1

Granulométrie 7 mm

100,0%

Description : limon marron à petits cailloutis

Dossier N° : RN18-1668

Sondage ou Profil ou identification : mélange TPA-TPB-TPC

Profondeur (m) : Mode de conservation : 1 sac fermé

Affaire : ISNEAUVILLEDate de prélèvement : mode : par : ESIRIS20 février 2019

0,20 0,90

PROCES VERBAL D'ESSAI N° GTR 1

Détermination du classement G.T.R. d'un solNF P 11-300

Version A du 18/03/2019

GTRsol 1 limon Procès-verbal


% %

Fait à Etrechy, le 19 mars 2019

Le Responsable de l'Essai :

C.Legouge

Client :

Norme

Affaire : ISNEAUVILLESondage n° :

Dossier N°:

ESSAI PROCTOR NORMAL NF P 94-093

RN18 1668 Echantillon n° : 121.1-10

TPC + TP3 + KP1

Profondeur (m) : de 0.3 à 0.9 m

PROCES VERBAL D'ESSAI

Ville d'IsneauvilleDate de prélèvement : 20/01/2019

Date d'essai : 12/03/2019

Teneur en eau naturelle Wn :

NF P 94-050

Nature du matériau : Limon marron - Traitement : 1.5% CaO + 7% de Ciment CEM II 32,5R

CBR

Dmax du matériau :

Refus à 20 mm :

Masse volumique des particules solides ρS :

mm

%

g/cm3

12.5

0

2.70

Type de moule utilisé :

valeurs corrigéesvaleurs non corrigées

RESULTATS DE L'ESSAI

W opn %

A L'OPTIMUN PROCTOR

ρd opn

:

:

Teneur en eau NF P 94-050

Masse volumique sèche g/cm3

16.4

1.71

A L'OPTIMUN PROCTOR TRAITE valeurs non corrigées valeurs corrigéesTeneur en eau

W opn - Traité : 19.0 %NF P 94-050

Masse volumique sèche ρd opn - Traité : 1.68

Teneur en eau Traité Wt :

NF P 94-050

g/cm3

Naturel

Traité :1.5% CaO

7% CEM III 32,5 R

1.40

1.45

1.50

1.55

1.60

1.65

1.70

1.75

1.80

10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 22.0 24.0 26.0 28.0 30.0

Mas

se v

olum

ique

sèc

he (g

/cm

3 )

Teneur en eau (%)

Sr 100 %

Sr 90 %

Sr 80 %

10 rue des Chênes Rouges - 91580 ETRECHYTel : 01 69 58 29 58 - Fax : 01 69 58 29 37

% %

Fait à Etrechy, le 19 mars 2019

Teneur en eau naturelle Wn : 24.2

Masse volumique sèche ρd opn - Traité : 1.68 g/cm3

Le Responsable de l'Essai :

C.Legouge

Teneur en eau W opn : 16.4 %

Masse volumique sèche ρd opn : 1.71 g/cm3

RESULTATS DE L'ESSAI

A L'OPTIMUN PROCTOR valeurs non corrigées valeurs corrigées

NF P 94-050

Nature du matériau : Limon marron - Traitement : 1.5% CaO + 7% de Ciment CEM II 32,5R

mm

Type de moule utilisé : CBRRefus à 20 mm : 0 %

Masse volumique des particules solides ρS : 2.70 g/cm3

Dmax du matériau : 12.5

Client : Ville d'IsneauvilleDate de prélèvement : 20/01/2019


Affaire : ISNEAUVILLESondage n° : TPC + TP3 + KP1


Dossier N°: RN18 1668 Echantillon n° : 121.1-10

PROCES VERBAL D'ESSAI Norme

Courbe IPI NF P94-078

A L'OPTIMUN PROCTOR TRAITE valeurs non corrigées valeurs corrigéesTeneur en eau

W opn - Traité : 19.0 %NF P 94-050

Teneur en eau Traité Wt : 20.1NF P 94-050 NF P 94-050

0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

1.50

1.55

1.60

1.65

1.70

1.75

1.80

1.85

1.90

10.0 12.0 14.0 16.0 18.0 20.0 22.0 24.0 26.0 28.0 30.0

Mas

se v

olum

ique

sèc

he (g

/cm

3 )

Teneur en eau (%)

Sr 100 %

Sr 90 %

Sr 80 %naturel

Traité:1.5% chaux7% CEM II 325.R


% %



INDICE PORTANT IMMEDIAT NF P 94-078





Nature du matériau : Limon marron

Dmax du matériau : 12.5 mmType de moule utilisé : CBRRefus à 20 mm : 0.0 %


RESULTATS DE L'ESSAITeneur en eau de confection de l'éprouvette W : 24.2 %

NF P 94-050

Indice Portant Immédiat IPI : 1.3

Masse volumique sèche de l'éprouvette ρd : 1.59 g/cm3

Enregistrement :Le Responsable de l'Essai :

C.Legouge

NF P 94-093Teneur en eau à l'Optimum Proctor :

PV n° : Fait à Etrechy, le 19 mars 2019

Teneur en eau naturelle Wn : 24.2NF P 94-050

Observations :

16.4

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %












NF P 94-050




Observations :

Teneur en eau à l'Optimum Proctor : 16.4NF P 94-093



C.Legouge

0.00

0.01

0.02

0.03

0.04

0.05

0.06

0.07

0.08

0.09

0.10

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %












NF P 94-050




Observations :




C.Legouge

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %












NF P 94-050




Observations :




C.Legouge

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %












NF P 94-050




Observations :




C.Legouge

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %








Nature du matériau : Limon marron Traité 1.5% CaO + 7% de Ciment CEM III B-M (S-LL) 32,5R CP1 (Calcia)




NF P 94-050



Teneur en eau naturelle Wn : 24.2 Teneur en eau à l'Optimum Proctor : 19.0NF P 94-050 NF P 94-093

Observations :



C.Legouge

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %












NF P 94-050




Observations :



C.Legouge

0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

2.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %












NF P 94-050




Observations :



C.Legouge

0.00

1.00

2.00

3.00

4.00

5.00

6.00

7.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


% %












NF P 94-050




Observations :



C.Legouge

0.00

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Forc

e (k

N)

Pénétration (mm)


Dossier : RN18 1668Date de prélèvement : 20/01/2019

Mode de prélèvement : NCDébut d'essai : 15/03/19 Client :

Fin d'essai : 22/03/19

1 2 3

19.2% 19.2% 19.2%

1.96 1.96 1.96

A B C

19.2% 19.2% 19.2%

1.96 1.96 1.96

1.89%Gonflement Volumique(Gv en %)

Mesuré après 7 jours d'immersion 1.72% 2.03% 1.92%

Caractéristique Mécanique 0.200.21

ESSAI D'EVALUATION DE L'APTITUDE D'UN MATERIAU AU TRAITEMENTRéalisé suivant la norme NF P 94-100

TPC

de 0.3 à 0.9 m

22.7%

Echantillon

ProfondeurLimon marron

-

Affaire : ISNEAUVILLE

Matériau essayé

Mélange

Gonflement Volumique(Gv en %)

Mesuré après 4 jours d'immersion

2.00Teneur en eau du matériau traité

Confection des éprouvettes

Confection des éprouvettes

Caractéristique Mécanique (Résistance en Traction Brésilien)

19.2%

Eprouvette

Classification selon(NF P 11-300)Teneur en eau

Chaux (CaO)

Masse volumique humide

DosagesNature des produits de traitement

19.2%

Eprouvette

Mesure du Gonflement Volumique (Gv en %)

Moyenne

Ciment CEM III C32.5

ADAPTE

Masse Volumique Apparente/Humide

(g/cm3)1.96

Teneur en eauMasse Volumique Apparente/Humide

(t/m3)

1.62% 0.71%

19.2%Teneur en eau

Moyenne

Résistance en compression diamétrale

(Mpa)

C. LEGOUGEOpérateur

Observation

0.200.19

Aptitude du matériau au traitement pour les critères de Résistance

Nature

1.5%

7.0%

Ville d'Isneauville

Aptitude du matériau au traitement pour les critères de gonflement ADAPTE

1.96

0.95%0.51%

10 rue des chênes rouges 91580 ETRECHYtel : 01 69 58 29 58 - Fax : 01 69 58 29 37

Etude géotechnique de conception phase projet (G2 PRO ...

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