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ETUDE DE DANGERS

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Étude de dangers

Demande d’autorisation d’exploiter

Entrepôt logistique à Baziège (31)

Suivi des vérifications du rapport :

N° DE VERSION ÉTABLI PAR : VERIFIE PAR : APPROUVE PAR : COMMENTAIRES :

2015 1 Alexis VARIN Élodie MAZEAU

fond forme Élodie MAZEAU

Pas de commentaires particuliers.

2016 2 Élodie MAZEAU Intégration des

compléments apportés en phase de recevabilité

LIDL ETUDE DE DANGERS DDAE D’UN ENTREPOT LOGISTIQUE – BAZIEGE (31)

SAFEGE UNITÉ INDUSTRIES - 14NIN035 – AV – 2016 3/198

SOMMAIRE

1 Rappel du projet ...................................................................... 11

1.1 La société LIDL ....................................................................... 11

1.2 Motivation du projet ................................................................ 12

1.3 Historique du site.................................................................... 13

1.4 Description et organisation du site ............................................ 13

1.5 Le bâtiment ........................................................................... 14

1.5.1 Activité .................................................................................. 14

1.5.2 Entrepôt ................................................................................ 15

1.5.3 Locaux techniques .................................................................. 16

1.5.4 Bureaux, locaux sociaux .......................................................... 18

1.6 Effectifs et horaires de fonctionnement ...................................... 18

2 Méthodologie de l’étude de dangers ......................................... 19

2.1 Identification des potentiels de dangers ..................................... 21

2.2 Analyse preliminaire des risques ............................................... 21

2.2.1 Cotation de la gravité .............................................................. 23

2.2.2 Cotation de la probabilité ......................................................... 24

2.2.3 Grille de criticité ..................................................................... 25

2.3 Analyse detaillee des risques .................................................... 25

2.3.1 Evaluation de la gravité ........................................................... 26

2.3.1.1 Seuils réglementaires ......................................................................... 26

2.3.1.2 Méthodologie de calculs ...................................................................... 27

2.3.2 Evaluation de la cinétique ........................................................ 29

2.3.3 Evaluation de la probabilité ...................................................... 29

2.3.3.1 Les nœuds papillon ............................................................................. 29

2.3.3.2 Détermination des probabilités d’occurrence .......................................... 31

2.3.3.3 Mesures de Maîtrise des Risques « MMR » ou barrières de sécurité ........... 33

2.4 Conclusion de l’analyse détaillée ............................................... 35

2.5 Champ et limite de l’étude des dangers ..................................... 36

3 Identification des potentiels de dangers .................................. 37

3.1 Identification des dangers liés aux produits ................................ 38

3.1.1 Potentiels de dangers par type de produits stockés ..................... 38

3.1.2 Risque d’incompatibilités chimiques .......................................... 49

3.2 Identification des dangers liés aux équipements et aux procédés .. 51

3.2.1 Identification des dangers dans les conditions normales d’exploitation 51

3.2.2 Identification des dangers dans les conditions transitoires ........... 52

3.2.3 Identification des dangers en cas de perte d’utilité ...................... 53

3.2.4 Conclusion ............................................................................. 55



3.3 Identification des dangers liés à l’environnement ........................ 56

3.3.1 Dangers liés à l’environnement naturel ...................................... 56

3.3.1.1 Généralités ........................................................................................ 56

3.3.1.2 Risque de rupture de barrage .............................................................. 57

3.3.1.3 Risque d’inondation ............................................................................ 57

3.3.1.4 Risques de mouvements de terrain ....................................................... 58

3.3.1.5 Risque de remontées de nappe ............................................................ 59

3.3.1.6 Prise en compte du risque foudre ......................................................... 60

A- Contexte ........................................................................................... 60

B- Analyse du risque foudre ..................................................................... 61

C- Étude technique de protection contre la foudre ...................................... 61

3.3.1.7 Prise en compte du risque sismique ...................................................... 63

3.3.2 Dangers liés à l’environnement industriel et humain .................... 64

3.3.2.1 Voisinage industriel ............................................................................ 64

3.3.2.2 Risque de transport de matières dangereuses ........................................ 71

3.3.2.3 Chute d'avions ................................................................................... 71

3.3.2.4 Voie ferrée ........................................................................................ 71

3.3.2.5 Actes malveillants .............................................................................. 72

3.4 Réduction du potentiel de dangers ............................................ 73

3.4.1 Mode de stockage et d’aménagement des cellules ....................... 73

3.4.2 Mesures pour le stockage des produits spécifiques ...................... 74

3.4.3 Local de production de froid ..................................................... 74

3.4.4 Matériel de sécurité................................................................. 75

4 Accidentologie et retour d’expérience ...................................... 76

4.1 Accidents survenus sur des installations similaires ...................... 76

4.1.1 Accidents survenus au sein d’entrepôts de marchandises diverses (2000-2015) .................................................................................... 76

4.1.2 Accidents impliquant des chaudières à gaz (2000-2015) .............. 77

4.1.3 Accidents impliquant des chariots élévateurs et des chargeurs d’accumulateurs (2000-2015) .................................................. 78

4.1.4 Accidents impliquant des générateurs d’aérosols (2000-2015) ...... 79

4.1.6 Accidents sur les entrepôts frigorifiques mettant en œuvre de l’ammoniac (2000-2015) .......................................................................... 80

4.1.7 Accidents impliquant le stockage de produits chimiques et toxiques (2000-2015) .................................................................................... 81

4.2 Retour d’expérience chez LIDL.................................................. 82

4.3 Enseignements tirés ................................................................ 82

4.3.1 Risques mis en évidence .......................................................... 82

4.3.2 Mesures de prévention, de protection et d’intervention ................ 83

4.3.2.1 Stockage de matières combustibles et de liquides inflammables ............... 83

4.3.2.2 Chaudières ........................................................................................ 83

4.3.2.3 Locaux de charge ............................................................................... 83

4.3.2.4 Groupe froid NH3 ................................................................................ 83

4.3.2.5 Stockage de produits chimiques et toxiques .......................................... 84

4.3.2.6 Conclusions du retour d’expérience ...................................................... 84

5 Analyse préliminaire des risques............................................. 85

6 Analyse détaillée des risques ................................................... 90

6.1 Evaluation de la gravité – Quantification des effets ..................... 90

6.1.1 Évaluation de l’intensité des effets des phénomènes dangereux .... 91

6.1.1.1 PhD 1 : Incendie de cellule .................................................................. 92

6.1.1.2 PhD 2 : Explosion de la chaufferie gaz ................................................ 133

6.1.1.3 PhD 3 : Dispersion toxique de l’ammoniac ........................................... 137

6.1.2 Synthèse des effets dominos .................................................. 174

6.1.3 Conclusion de l’évaluation de la gravité ................................... 175

6.2 Cinétique des phénomènes dangereux étudiés .......................... 177

6.2.1 Définition ............................................................................. 177

6.2.2 Cinétique ............................................................................. 177



6.2.3 Conclusion ........................................................................... 178

6.3 Évaluation de la probabilité des phénomènes dangereux ............ 179

6.3.1 PhD 1 : Incendie d’une cellule et propagation aux cellules adjacentes 179

6.3.1.1 Nœud papillon ................................................................................. 179

6.3.1.2 MMR contre la présence d’une source d’inflammation ............................ 181

6.3.1.3 MMR contre l’incendie d’une cellule et la propagation aux cellules adjacentes181

6.3.1.4 Évaluation des MMR contre l’incendie d’une cellule et la propagation aux cellules adjacentes 182

6.3.1.5 Évaluation des MMR pour lutter contre le déversement des eaux d’extinction d’incendie 184

6.3.2 PhD 2 : Explosion de la chaufferie gaz ..................................... 185

6.3.2.1 Nœud papillon ................................................................................. 185

6.3.2.2 MMR pour lutter contre le risque d’explosion de la chaufferie ................. 186

6.3.2.3 Évaluation des MMR pour lutter contre le risque d’explosion de la chaufferie186

6.3.3 PhD 3 : Dispersion de l’ammoniac ........................................... 187

6.3.3.1 Nœud papillon ................................................................................. 187

6.3.3.2 MMR contre la fuite d’ammoniac et la formation d’un nuage toxique ....... 188

6.3.3.3 Évaluation des MMR contre la dispersion d’ammoniac ........................... 189

6.4 Conclusion de l’Analyse Détaillée des Risques ........................... 190

6.4.1 Synthèse des niveaux de gravité et de probabilité .................... 190

6.4.2 Positionnement des phénomènes dangereux dans la grille de criticité190

6.4.3 Conclusions .......................................................................... 191

7 Conclusion ............................................................................. 192

8 Résumé des mesures de sécurité ........................................... 193

8.1 Mesures de sécurité pour lutter contre l’incendie ....................... 193

8.1.1 MMR pour lutter contre l’incendie ............................................ 193

8.1.2 Les autres mesures de sécurité .............................................. 194

8.2 Mesures de sécurité pour lutter contre les déversements ........... 195

8.2.1 MMR pour lutter contre les déversements (eaux d’extinction d’incendie) 195

8.2.2 Les autres mesures de sécurité .............................................. 195

8.3 Mesures de sécurité pour lutter contre le risque d’explosion ....... 195

8.3.1 Chaufferie ............................................................................ 195

8.3.2 Groupe froid......................................................................... 196

8.3.3 Local de charge .................................................................... 197

8.4 Mesures de sécurité pour lutter contre l’intrusion et la malveillance197

9 Estimation du coût des mesures de sécurité envisagées ........ 198



FIGURES

Figure 1 : Localisation du site existant et du projet .................................................... 12

Figure 2 : Modes de stockage possibles .................................................................... 15

Figure 3 : Implantation générale de l’entrepôt .......................................................... 15

Figure 4 : Schéma type des études de dangers ......................................................... 20

Figure 5 : Schématisation du risque ......................................................................... 23

Figure 6 : Représentation d’un nœud papillon ........................................................... 30

Figure 7 : Tableau des incompatibilités chimiques ..................................................... 49

Figure 8 : Arrêtés de catastrophe naturelle ............................................................... 57

Figure 9 : Retrait – gonflement des argiles ............................................................... 58

Figure 10 : Aléa de remontée de nappe .................................................................... 60

Figure 11 : Mesures de protection à mettre en place contre la foudre .......................... 61

Figure 12 : Zonage sismique ................................................................................... 63

Figure 13 : Règles parasismiques selon la zone ......................................................... 64

Figure 14 : ICPE sur la commune de Baziège ............................................................ 64

Figure 15 : Zones d'effets thermiques de l'entrepôt LIDL existant ................................ 65

Figure 16 : Périmètres de protection du PLU de Baziège ............................................. 66

Figure 17 : Potentiels de dangers de la société ARTERRIS .......................................... 67

Figure 18 : Zones d'effets associées à l'explosion des silos de stockage de céréales ....... 68

Figure 19 : Zones d'effets associées à la détonation des engrais ammonitrates ............. 69

Figure 20 : Grille de criticité : stockages de l'entrepôt ................................................ 86

Figure 21 : Grille de criticité : activités annexes ........................................................ 87

Figure 22 : Grille de criticité : installations de production de froid ................................ 88

Figure 23 : Panache à la SEI pour le cas 1 .............................................................. 119

Figure 24 : Panache à la SEL pour le cas 1 ............................................................. 120



Figure 25 : Panache à la SEI pour le cas 2 .............................................................. 122

Figure 26 : Panache à la SEL pour le cas 2 ............................................................. 123

Figure 27 : Panache à la limite de visibilité en ville pour le cas 1 ............................... 129

Figure 28 : Panache à la limite de visibilité sur route pour le cas 1 ............................ 129

Figure 29 : Panache à la limite de visibilité sur autoroute pour le cas 1 ...................... 130

Figure 30 : Panache à la limite de visibilité en ville pour le cas 2 ............................... 131

Figure 31 : Panache à la limite de visibilité sur route pour le cas 2 ............................ 131

Figure 32 : Panache à la limite de visibilité sur autoroute pour le cas 2 ...................... 132

Figure 33 : Surpression maximale en fonction de l'indice Multi-Energy ....................... 135

Figure 34 : Dispersion d'ammoniac pour une rupture de canalisation en salle des machines (classe D5) 142

Figure 35 : Dispersion d'ammoniac pour une rupture de canalisation en salle des machines (classe F3) 143

Figure 36 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en salle des machines (classe D5) 148

Figure 37 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en salle des machines (classe F3) 149

Figure 38 : Rupture ou fuite d’une canalisation HP gaz à l’intérieur ............................ 150

Figure 39 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en toiture (classe D5)153

Figure 40 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en toiture (classe F3)154

Figure 41 : Fuite d’une canalisation HP gaz à l’extérieur ........................................... 159

Figure 42 : Dispersion d'ammoniac pour fuite liquide sur canalisation en toiture (classe D5) 163

Figure 43 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite liquide sur canalisation en toiture (classe F3) 164

Figure 44 : Fuite d’une canalisation HP liquide à l’extérieur ....................................... 169

Figure 45 : Récapitulatif des distances d'effets pour tous les cas de dispersion d'ammoniac 170

Figure 46 : Cinétique des phénomènes dangereux ................................................... 177

Figure 47 : Noeud papillon pour l'incendie de cellule ................................................ 180

Figure 48 : Noeud papillon pour l'explosion de la chaufferie ...................................... 185

Figure 49 : Noeud papillon pour la dispersion d'ammoniac ........................................ 187

Figure 50 : Grille de criticité MMR .......................................................................... 191



TABLEAUX

Tableau 1 : Occupation du sol ................................................................................. 14

Tableau 2 : Échelle de gravité retenue pour l’APR ...................................................... 24

Tableau 3 : Échelle de probabilité retenue pour l’APR ................................................. 24

Tableau 4 : Grille de criticité retenue pour l’APR ........................................................ 25

Tableau 5 : Échelle de gravité - arrêté du 29 sept 2005 ............................................. 26

Tableau 6 : Seuils d’effets sur les personnes ............................................................. 27

Tableau 7 : Seuils d'effets sur les structures ............................................................. 27

Tableau 8 : Échelles de probabilité de l’arrêté du 29 septembre 2005 .......................... 29

Tableau 9 : Définition des sigles de l’analyse des risques ............................................ 31

Tableau 10 : Grille de criticité retenue pour l’ADR ...................................................... 35

Tableau 11 : Dangers liés aux produits .................................................................... 39

Tableau 12 : Répartition des produits dangereux par cellule ....................................... 50

Tableau 13 : Dangers liés aux équipements en conditions normales ............................ 51

Tableau 14 : Dangers liés aux équipements en conditions transitoires .......................... 52

Tableau 15 : Dangers liés aux équipements en cas de perte d'utilité ............................ 53

Tableau 16 : Évènements naturels, conséquences et mesures de prévention ................ 56

Tableau 17 : Distances d’effet d’un BLEVE d’un camion-citerne ................................... 71

Tableau 18 : Caractéristiques des cellules ................................................................ 92

Tableau 19 : Hypothèses retenues pour les .............................................................. 93

Tableau 20 : Évaluation des distances d’effets .......................................................... 97

Tableau 21 : Évaluation des distances d’effets – Propagation aux cellules adjacentes ... 100

Tableau 22 : Calcul des besoins en eaux d'extinction (D9) ........................................ 107

Tableau 23 : Volumes de rétention calculés selon la règle D9a .................................. 109



Tableau 24 : Terme source pour l'étude de la toxicité des fumées d’un stockage type 1511 112

Tableau 25 : Terme source pour l'étude de la toxicité des fumées d’un stockage de produits non frais en mélange 113

Tableau 26 : Fractions massiques par élément dans les fumées de combustion ........... 114

Tableau 27 : PCI et vitesse de combustion par type de produit ................................. 115

Tableau 28 : Grandeurs caractéristiques des fumées d'incendie selon le cas ............... 115

Tableau 29 : Composition des fumées en polluants toxiques ..................................... 116

Tableau 30 : Récapitulatif des données d'entrée pour l'étude de la toxicité des fumées 117

Tableau 31 : SEI et SEL équivalents pour les fumées d'incendie ................................ 118

Tableau 32 : Concentrations limites en suies selon le type de route ........................... 126

Tableau 33 : Taux de production de suies par type de combustible ............................ 126

Tableau 34 : Calcul du pourcentage massique de suies dans les fumées ..................... 127

Tableau 35 : Récapitulatif des données d'entrée pour l'étude de l'opacité des fumées .. 128

Tableau 36 : Distances réduites associées à chaque seuil de surpression .................... 135

Tableau 37 : Distances d'effets explosion chaufferie ................................................ 136

Tableau 38 : Caractéristiques de l’extracteur .......................................................... 138

Tableau 39 : Caractéristiques rejet d'ammoniac ...................................................... 140

Tableau 40 : Valeurs toxicologiques pour l'ammoniac selon la durée d'exposition ........ 141

Tableau 41 : Synthèse des effets domino ............................................................... 174

Tableau 42 : Évaluation de la gravité ..................................................................... 176

Tableau 43 : MMR contre la présence d'une source d'inflammation ............................ 181

Tableau 44 : MMR contre l'incendie de cellule et sa propagation ................................ 182

Tableau 45 : MMR contre le déversement des eaux d'incendie .................................. 184

Tableau 46 : MMR contre l'explosion de la chaufferie ............................................... 186

Tableau 47 : MMR contre les fuites d'ammoniac ...................................................... 188

Tableau 48 : Synthèse des niveaux de gravité et probabilité ..................................... 190

Tableau 49 : MMR pour lutter contre l'incendie ........................................................ 193

Tableau 50 : MMR pour lutter contre les déversements ............................................ 195

Tableau 51 : MMR contre l'explosion - chaufferie ..................................................... 195

Tableau 52 : MMR contre l'explosion - groupe froid .................................................. 196

Tableau 53 : MMR contre l'explosion - local de charge .............................................. 197

Tableau 54 : Mesures de sécurité et estimation de leur coût ..................................... 198



1

RAPPEL DU PROJET

1.1 LA SOCIETE LIDL

LIDL, société en nom collectif spécialisée dans le secteur d’activité des supermarchés, constitue la filiale hard discount du Groupe LIDL et SCHWARZ.

En Europe, le groupe LIDL détient environ 9 900 magasins répartis dans 26 pays (Allemagne, Autriche, Belgique, Bulgarie, Croatie, République tchèque, Chypre, Danemark, Espagne, Finlande, France, Grèce, Hongrie, Irlande, Italie, Luxembourg, Malte, Pays-Bas, Pologne, Portugal, Roumanie, Royaume-Uni, Slovaquie, Slovénie, Suède et Suisse).

En France, LIDL est leader sur le marché du hard discount avec plus de 15 millions de ménages clients, soit 62,2% de la population française. La chaîne de magasins emploie plus de 20 000 salariés et son capital est de 258 millions d’euros.

Cette position s’explique par l’attachement des Français à la chaîne de magasins. En effet, en 2014, LIDL a été élue pour la troisième année consécutive « meilleure chaîne de magasins » dans la catégorie « hypermarchés et supermarchés » du prix « IREF satisfaction client ».

LIDL exploite plus de 1 500 magasins sur le territoire français, approvisionnés depuis 25 plates formes logistiques (de surface variant entre 15 000 m² et 44 000 m²) réparties dans les 25 directions régionales de la chaîne :

• Baziège (31) • Bourg Achard (27) • Cadaujac (33) • Lesquin (59) • Lillers (62) • Montceau Les Mines (71) • Saint Laurent de Mure (69) • Lunel (34) • Sautron (44) • Entzheim (67) • Noisseville (57) • Barbery (60) • Ploumagoar (22) • Rousset (13) • Saint Germain les Arpajon (91) • Gondreville (54)



• Sorigny (37) • Pontcharra (69) • Meaux (77) • Liffré (35) • Béziers (34) • Les Arcs sur Argens (83) • Vars (16) • Cambrai (59) • Chanteloup les Vignes (78)

1.2 MOTIVATION DU PROJET

La société LIDL exploite sur la commune de Baziège depuis 1999 un entrepôt d’une surface initiale de 23 000 m², portée depuis à 29 000 m². LIDL compte actuellement plusieurs points de vente en Haute-Garonne et y prévoit l’ouverture de nouveaux magasins. L’entrepôt existant va donc devenir inadapté aux besoins de la société (surface trop petite, nombre de portes de quais insuffisant, parkings VL et PL inadaptés…), notamment pour ce qui est du stockage de produits frais. Pour absorber le surcroît d’activité que l’ouverture de nouveaux magasins dans la région va engendrer, LIDL a donc décidé la construction d’un nouvel entrepôt d’environ 55 000 m², à proximité de l’ancien. Toute l’activité de l’ancien entrepôt y sera transférée.

Figure 1 : Localisation du site existant et du projet

Ce terrain en particulier a été privilégié et retenu, car il correspond aux différents critères liés à la logistique :

• la situation est centrale par rapport aux magasins à livrer ;

• le terrain sera aménagé et équipé pour répondre aux besoins du site de LIDL (alimentation en eau, électricité, gaz,...) ;

• la taille du terrain disponible est compatible avec le présent projet ;

• l’implantation sur le terrain voisin facilite le transfert du personnel et de l’activité du précédent entrepôt ;

• les réseaux routiers et autoroutiers à proximité permettent une bonne desserte du site.



1.3 HISTORIQUE DU SITE

D’après l’étude historique menée par le cabinet Tauw (voir en annexe), le terrain choisi pour construire la nouvelle plateforme est un terrain entièrement agricole depuis au moins 1946. Aucune pollution d’origine industrielle n’est donc à redouter sur le terrain choisi. Seuls des intrants (engrais, pesticides) agricoles pourraient éventuellement être présents dans les sols et les eaux souterraines. De plus, le repérage faune/flore effectué par le cabinet ECTARE (voir en annexe) a révélé que le site ne présente aucun intérêt écologique particulier. Enfin, le site n’est pas référencé dans la base de données BASOL, qui recense tous les sites et sols pollués appelant à une action des pouvoirs publics à titre préventif ou curatif. Le terrain choisi ne présente donc pas de source de pollution potentielle avant implantation du projet.

1.4 DESCRIPTION ET ORGANISATION DU SITE

Plan du site voir plan de masse en pochette avant du dossier

La surface totale du terrain est de 209 707 m². Le site sera entièrement clôturé par un une clôture métallique à mailles rigides doublée de plantes grimpantes, le tout ayant une hauteur maximale de 2 mètres. Le terrain sur lequel sera implanté l’entrepôt se caractérise par un fort dénivelé dans le sens est/ouest, avec un écart de hauteur de plus de 30 mètres entre les deux extrémités. De nombreux talus sont présents de part et d’autre de l’entrepôt pour gérer ces dénivelés.

La façade sud du site est parallèle aux routes départementales D38E et D813 sur plus de 600 mètres. L’accès au site se fera, pour les véhicules légers et pour les poids lourds, par le chemin du Pigné, à l’ouest du site.

Des quais de chargement/déchargement et des cours d’expédition sont répartis sur les façades nord et sud des cellules.

L’accès pompiers se fait à l’ouest du projet au niveau de l’accès principal du site. Une voirie d’une largeur minimale de 7 m fera le tour complet du bâtiment pour permettre aux services de secours d’intervenir de tous les côtés.

Le reste du terrain sera occupé par des espaces verts et des parkings pour les poids lourds et les véhicules légers. Deux bassins sont également prévus : l’un pour accueillir les eaux d’extinction incendie les eaux pluviales de voirie, et l’autre pour les eaux pluviales de toiture. Ils seront reliés par une noue facilitant l’infiltration de l’eau.



Après aménagement, l'occupation du sol sera la suivante :

Tableau 1 : Occupation du sol

Occupation du sol

Superficie (m2)

Terrain 209 707

Espaces verts 97 174

Voirie

Légère 7 102

Lourde 48 920

Piétons 1 637

Emprise au sol du bâtiment 54 874

1.5 LE BATIMENT

1.5.1 Activité Le bâtiment est destiné à accueillir une activité de logistique et de stockage et d’activités diverses liées (préparation de commandes, packaging, manutention, etc.). Les produits stockés seront des produits répondant aux souhaits de LIDL et rentrant en majorité sous les rubriques 1510 et 1511 à savoir :

• des produits alimentaires solides secs ou frais ;

• des produits alimentaires liquides ;

• des produits divers combustibles liés à la distribution ;

• des produits d’emballages en cartons, plastiques.

Mais LIDL souhaite également stocker des produits plus spécifiques rentrant dans d’autres rubriques ICPE tels que :

• des produits aérosols inflammables (rubriques 4320 ou 4321 de la nomenclature des ICPE),

• des produits liquides inflammables (rubriques 1436 ou 4331) ;

• des produits solides inflammables (rubrique 1450) ;

• des alcools de bouches (rubrique 4755) ;

• des produits d’entretien classés dangereux pour l’environnement tel que l’eau de javel (rubriques 4741, 4510 ou 4511).

Le stockage pourra se faire en masse, sur étagères ou sur palettiers (racks), selon les cellules. Différents modes de stockage pourront être présents dans la même cellule.

Le stockage sur racks offre la plus grande capacité de stockage.



Figure 2 : Modes de stockage possibles

Cartons sur palette

Stockage sur racks ou

palettiers

Chariot électrique à

conducteur porté

1.5.2 Entrepôt Le bâtiment comprend un entrepôt d’environ 50 000 m² et ses bureaux de quais, des bureaux administratifs d’environ 1 700 m² et des locaux techniques d’environ 2 300 m² assurant le fonctionnement de la plateforme. L’entrepôt comprend 7 cellules de stockage de surfaces utiles inférieures à 6 000 m2, et deux autres cellules de stockage de surfaces utiles 1 700 m² et 3 000 m². Il y aura de plus une zone pool palettes de surface utile inférieure à 5 000 m2 pour le stockage et la gestion des déchets.

L’implantation de l’entrepôt est présentée sur le schéma suivant.

Figure 3 : Implantation générale de l’entrepôt

Cellule 1 Cellule 2 Cellule 3 Cellule 4 Cellule 5 Cellule 6 Cellule 7

Cellule 8

Pool palettes

Locaux techniques

Locaux sociaux Local de

charge

QUAIS EXPÉDITION

QUAIS RÉCEPTION

122,7 m

438,6 m

Cellule 9



La structure générale du bâtiment est une charpente en béton avec poutres et poteaux en béton. L'ensemble assure une stabilité au feu d’une heure.

L’entrepôt a une hauteur de 12,15 m au faîtage au niveau des cellules 1 à 4 et du pool palettes. Il est surélevé de la cellule 5 à la cellule 8 : la hauteur au faîtage y est de 15,50 m. Le bâtiment est doté d’un dispositif d’extinction automatique d’incendie, sauf pour la chambre froide négative en cellule 9.

La toiture est constituée d’un bac acier associée à un pare-vapeur PE et un isolant 120 mm (laine de roche) avec une membrane FPO (complexe BROOF T3). Elle aura une pente de 3,1%.

Les zones de stockage sont séparées par des murs coupe-feu de degré deux heures qui dépassent de 1 m en toiture. Les murs extérieurs sont en panneaux sandwich laine de roche.

1.5.3 Locaux techniques Hormis les locaux de charge, le local archives et le local TKT, les locaux techniques sont situés à l’ouest du pool palettes et sont séparés de celui-ci par un mur coupe-feu de degré deux heures.

Chaufferie

L’entrepôt est chauffé par chauffage au sol (système standard de chauffage par circuit d'eau dans le dallage), principalement alimenté par récupération d’énergie sur l’installation frigorifique.

Toutefois, si ce mode de chauffage est insuffisant, le complément sera apporté par la chaudière fonctionnant au gaz naturel depuis la chaufferie. L’ensemble est bouclé, régulé et asservi à une température de commande.

Le gaz naturel est fourni par le réseau public. La puissance thermique de la chaufferie est de 2 MW.

Les murs de la chaufferie seront coupe-feu de degré deux heures (REI 120). La toiture sera en béton (béton, isolant, parevapeur, FPO).

Local de charge

Le local de charge se situe au sud-ouest de la cellule 7, au nord-ouest des locaux administratifs et sociaux. Il est séparé de ces derniers par un escalier donnant accès au local archives et à l’étage des locaux sociaux. La surface du local de charge est d’environ 1 400 m2. La puissance de charge totale sera de 1 000 kW.

Ce local sera séparé de la zone de stockage et de l’escalier par un mur coupe-feu deux heures (REI 120). Il sera également équipé d’un plafond en béton REI 120 l’isolant du local archives.

Local archives

Un local archive d’une hauteur de 5 m sera créé au-dessus du local de charge. Il sera séparé de la cellule 7 par un mur coupe-feu 2 h dépassant de 1 m en toiture.

Local de production de froid

L'installation frigorifique est une cascade NH3/CO2 (ammoniac, dioxyde de carbone).

Le local de production de froid, d’une superficie de 245 m², est situé au sud-ouest des locaux techniques.



Il est équipé de murs coupe-feu de degré 2 heures sur toute sa périphérie et d’un plafond coupe-feu 2 heures.

Aire du convoyeur TKT

Dans une bande d’un peu plus de 6 m de large à l’ouest de la cellule 7, sur toute sa longueur, est situé un convoyeur TKT à quatre niveaux.

Un convoyeur TKT permet le transport et le stockage tampon de conteneurs réfrigérés vides à l’entrée et à la sortie des marchandises. Il permet également le nettoyage des conteneurs par la présence d’une station de lavage automatisée (SdL). La température du local TKT étant de +2 °C, il permet enfin le pré-refroidissement des conteneurs.

Local groupe électrogène

Le site dispose d’un groupe électrogène fonctionnant au fioul d’une puissance de 2 MW.

Il permet le secours des installations électriques en cas de panne du réseau électrique public. Ce groupe électrogène est alimenté par une cuve de fioul domestique de 20 m3 enterrée à double enveloppe avec détection de fuite.

La durée d’utilisation du groupe électrogène est estimée à 500 heures par an.

Le local est entouré de murs coupe-feu deux heures et sprinklé.

Local sprinkler

Le bâtiment est équipé d'un réseau d'extinction automatique (sauf pour la chambre froide négative en cellule 9).

Le réseau est alimenté par une réserve de 600 m3. Une cuve aérienne de fioul domestique de 1,2 m3, placée sur rétention, alimentera les motopompes.

Ce local est séparé de l’entrepôt par un mur coupe-feu de degré deux heures.

Local transformateur

L’alimentation électrique du bâtiment est assurée au moyen d’un poste de transformation (alimenté par le réseau public). Deux transformateurs secs d’une puissance unitaire de l’ordre de 1500 kVA, chacun dans un local spécifique, seront utilisés.

L’accès aux deux locaux (un par transformateur) se fera par l’extérieur par une personne habilitée. Ces locaux seront séparés l’un de l’autre par un poste de livraison et séparés des autres locaux techniques par des murs coupe-feu de degré 2 heures.

Un local TGBT sur deux niveaux (35 m² au rez-de-chaussée et 30 m² au premier étage) est isolé des transformateurs et des autres locaux techniques par un mur coupe-feu de degré 2 heures.

La consommation électrique annuelle est estimée à 1 800 000 KWh.

Local économat

Le local économat permet de stocker le matériel lié à la maintenance de l’entrepôt ainsi que les produits d’entretien non dangereux : carrelage, peinture, etc.

Ce local sera séparé de l’entrepôt et des autres locaux techniques par un mur coupe-feu de degré deux heures.



Aire de stockage de bouteilles de gaz

Les autolaveuses qui serviront à nettoyer le sol de l’entrepôt fonctionnent à l’aide de bouteilles de propane de 13 kg. C’est pourquoi une aire de stockage de 20 bouteilles de propane a été aménagée sur une dalle béton de 2,5 x 4 m située au sud des locaux techniques. Les bouteilles de gaz y seront stockées sous un grillage.

L’aire de stockage est éloignée de 3 m du pool palettes et des locaux techniques, conformément aux bonnes pratiques en vigueur pour les stockages de gaz liquéfiés non classés.

1.5.4 Bureaux, locaux sociaux Des bureaux de quais sont intégrés à l’intérieur de la cellule 5 en façades nord et sud. Ces bureaux sont directement liés à l’exploitation de l’entrepôt.

Les bureaux administratifs et locaux sociaux (sanitaires, vestiaires, etc.) sont présents au sud des cellules 6 et 7. Ce bâtiment en forme de L sera de type R+1. L’entrée principale est implantée sur la façade nord-ouest du bâtiment.

Les bureaux sont séparés des cellules de stockages par des murs coupe-feu de degré 2 heures (REI 120) dépassant de 1 m en toiture.

1.6 EFFECTIFS ET HORAIRES DE FONCTIONNEMENT

L'activité de logistique offre surtout des postes de manutentionnaires, caristes, préparateurs de commande ainsi que des postes administratifs.

L’effectif prévisionnel serait de 170 personnes, lors de la phase de démarrage et à terme de 200 personnes. La répartition sera de l’ordre de 30% pour le personnel administratif et 70 % pour le personnel de l’entrepôt.

Pour la partie entrepôt, 2 équipes travaillent 6 jours sur 7 de 6h à 22h. Quelques personnes sont également présentes la nuit pour préparer les expéditions.

Pour les bureaux, les horaires sont des horaires classiques (8h-18h).



2

METHODOLOGIE DE L’ETUDE DE DANGERS

L'étude de dangers a pour objectif de caractériser, d’analyser, d’évaluer, de prévenir et de réduire les risques des installations, que leurs causes soient intrinsèques aux produits utilisés, liées à l’exploitation ou dues à la proximité d'autres risques d'origine interne ou externe à l'installation.

Voir le schéma général des études de dangers page suivante



Figure 4 : Schéma type des études de dangers

Analyse

Préliminaire des

Risques

Analyse

Détaillée des

Risques

Identification des potentiels de dangers

Identification des

dangers liés aux

produits

Identification des

dangers liés aux

équipements et

procédés

Réduction du potentiel de dangers

Identification des dangers

liés à l’environnem

ent

Accidentologie / retour d’expérience

Cotation du risque :

- Gravité - Probabilité

Évaluation de la cinétique

Évaluation de la probabilité :

- Analyse suivant la technique du « nœud-papillon »

- Évaluation des MMR

Identification des accidents majeurs

Analyse préliminaire des risques

Identification des événements initiateurs, des événements redoutés et des phénomènes dangereux

Évaluation de l’intensité des effets et de la gravité des conséquences:

- Calculs des effets - Cartographie des zones de dangers - Effets dominos

Recherche de mesures de réduction du risque



2.1 IDENTIFICATION DES POTENTIELS DE DANGERS

L’objectif de cette première analyse est d’identifier et de recenser, à travers l’étude des produits et des procédés mis en œuvre, les potentiels de dangers présents dans les installations et dans leur système d’exploitation.

L’identification des dangers est effectuée grâce à l’analyse :

- des produits ou catégories de produits stockés ou utilisés sur le site,

- des installations et de leurs équipements dans les différentes conditions de fonctionnement pouvant se présenter (normales, transitoires et en cas de perte d’utilité),

- des procédés ou process mis en œuvre.

Les dangers liés à l'environnement naturel et humain sont également analysés en prenant nos installations comme cibles de phénomènes accidentels extérieurs.

Nous analysons également les accidents survenus sur des installations similaires, d’après le retour d’expérience des industriels et de l’accidentologie extraite de la base de données ARIA. Cette extraction a été réalisée par le Bureau d’Analyse des Risques et Pollutions Industrielles (BARPI), service spécialisé du Ministère de l'écologie et du développement durable (DPPR/SEI/BARPI).

2.2 ANALYSE PRELIMINAIRE DES RISQUES

L’analyse préliminaire des risques est un processus à deux étapes :

1- Une analyse préliminaire des événements redoutés et des phénomènes dangereux,

2- Une cotation du risque pour chaque phénomène dangereux.

La première étape est une analyse exhaustive de l’installation, découpée en sous-ensembles de fonctionnement. Ainsi pour chaque sous-ensemble, l’évaluation préliminaire des risques permet :

de caractériser l’événement redouté (ex : une perte de confinement), en tenant compte :

- des dangers potentiels identifiés précédemment,

- de l’accidentologie,

- des risques liés à l’environnement interne,

- des risques liés à l’environnement externe,

- de l’expérience du groupe de travail.



de définir pour chaque évènement redouté, les causes et les conséquences (le phénomène dangereux et ses effets),

de déterminer la gravité (G) des phénomènes qui correspond à la combinaison de l’intensité des effets et de la vulnérabilité des cibles potentiellement exposées,

d’évaluer la probabilité (P) d’occurrence de chaque événement redouté qui correspond à la fréquence d’occurrence future estimée sur l’installation considérée.

NB : A ce stade de l’étude, la cinétique de chaque accident est qualifiée de rapide. Cette cinétique sera réévaluée dans l’analyse détaillée des risques.

Une cinétique est qualifiée de rapide si elle ne permet pas la mise en œuvre des mesures de sécurité suffisantes, dans le cadre de plan de secours, pour protéger les personnes exposées à l’extérieur des installations avant qu’elles ne soient atteintes par les effets du phénomène dangereux.

L’analyse préliminaire des risques est présentée sous la forme d’un tableau qui comporte les colonnes suivantes :

Opération

Installation /équipement / éléments dangereux

Evènement initiateur

Mesures de

prévention

Evènement redouté

Phénomène dangereux

G1 sans MMR

Justification de la

gravité P2

Criticité en

l'absence de MMR3

Mesures de

protection

L’évaluation préliminaire des risques aboutit à la cotation du risque de chaque scénario, le risque étant la combinaison des différents critères suivants :

- la probabilité d’occurrence d’un phénomène dangereux,

- l’intensité de ces effets,

- et la vulnérabilité des cibles impactées par ces effets

1 G Gravité 2 P Probabilité 3 MMR Mesure de Maîtrise des Risques



Figure 5 : Schématisation du risque

La cotation, ou l’évaluation du risque, de chaque scénario est un processus de comparaison des différents critères pour déterminer l’importance du risque.

Cette cotation est réalisée à travers une matrice (gravité / probabilité) permettant ainsi d’obtenir deux catégories de scénarios:

- les scénarios dont le risque et le niveau de maîtrise sont jugés globalement suffisants car les effets ne sont pas de nature à engendrer des zones de dangers à l’extérieur de l’établissement au regard, des quantités de matières « dangereuses » mises en jeu, de la localisation des équipements origines de l’accident…

- les scénarios dont le risque est significatif, car les zones de dangers sont susceptibles d’impacter les biens et les personnes à l’extérieur de l’établissement (gravité 4 ou 5). Ces scénarios devront faire l’objet d’une analyse détaillée.

La cotation de la gravité et de la probabilité est une cotation basée sur le retour d’expérience, les connaissances et les compétences des membres qui ont participés à son élaboration.

2.2.1 Cotation de la gravité

Dans le cadre de l’APR nous utiliserons une échelle permettant d’identifier les accidents majeurs qui sont susceptibles de générer des effets, sur l’homme et sur l’environnement, hors de l’établissement. Nous prendrons également en compte les effets sur le personnel de l’établissement ou les prestataires pouvant intervenir sur le site.

RISQUES

ALEA

INTENSITE PROBABILITE VULNERABILITE des cibles

GRAVITE



Tableau 2 : Échelle de gravité retenue pour l’APR

Niveaux de gravité Conséquence sur l’homme Conséquence sur les biens Degré

Désastreux Blessures graves ou létales des

personnes hors site

Effets dépassant les limites de l’établissement dans un

environnement au delà de 200 m 5

Catastrophique Blessures légères des personnes

hors site

Effets dépassant les limites de l’établissement dans un

environnement proche (200 m autour)

4

Important Blessures graves ou létales des personnels du site

Effets contenus dans les limites de l’établissement

3

Sérieux Blessures légères des

personnels du site Effets contenus dans les limites de

l’atelier 2

Modéré Sans effet Sans effet ou négligeable 1

2.2.2 Cotation de la probabilité

Au stade de l’analyse préliminaire des risques, l’évaluation de la probabilité se fait de manière qualitative, en se basant sur le retour d’expérience des professionnels et de l’accidentologie. Nous utiliserons une échelle de probabilité de 5 niveaux.

Tableau 3 : Échelle de probabilité retenue pour l’APR

Niveaux de probabilité Échelle qualitative

A Évènement courant : se produit sur le site ou peut se produire à plusieurs reprises pendant la durée de vie de l’installation malgré d’éventuelles mesures correctives

B Évènement probable : s’est produit et/ou peut se produire pendant la durée de vie des installations

C

Évènement improbable : un événement similaire déjà rencontré dans le secteur d’activité ou dans ce type d’organisation au niveau mondial, sans que les éventuelles corrections intervenues depuis apportent une garantie de réduction significative de sa probabilité

D Évènement très improbable : s’est déjà produit mais a fait l’objet de mesures correctives réduisant significativement la probabilité du scénario

E Évènement possible mais extrêmement improbable : n’est pas impossible au vu des connaissances actuelles, mais non rencontré au niveau mondial sur un très grand nombre d’années d’installations



2.2.3 Grille de criticité

L’acceptabilité des risques se fait suivant la grille de criticité ci-dessous :

Tableau 4 : Grille de criticité retenue pour l’APR

Probabilité

A Évènement courant

B Évènement probable

C Évènement improbable

D Évènement très

improbable

E Événement possible mais non rencontré au niveau mondial

1

Modéré 2

Sérieux 3

Important 4

Catastrophique 5

Désastreux

Gravité

Les accidents dont la cote se situe dans les cellules blanches sont considérés comme acceptables. Les accidents dont la cote se situe dans les cellules rouges doivent faire l’objet d’une étude approfondie (voir chapitre de l’analyse détaillée des risques ci-après).

2.3 ANALYSE DETAILLEE DES RISQUES

Dans ce chapitre, on évaluera à nouveau la gravité, la cinétique et la probabilité de chaque phénomène dangereux identifié et jugé inacceptable suite à l’Analyse Préliminaire des Risques. L’Analyse Détaillée des Risques intègre également les exigences exprimées dans l’arrêté du 29 septembre 2005 :

- l’étude de la cinétique de chaque phénomène dangereux,

- l’étude des Mesures de Maîtrise des Risques et de leurs efficacités pour la réévaluation de la probabilité.

Le but de l’analyse détaillée des risques est de :

- quantifier plus précisément la gravité des phénomènes (intensité),

- confirmer que les phénomènes ont ou n’ont pas d’effets hors du site (gravité),

- estimer leurs effets sur les installations voisines afin d’étudier les éventuels effets domino,

- définir s’il y a lieu de mettre en place des mesures de maitrise de risques complémentaires,

- évaluer les cibles impactées si les effets sortent du site.

Risque non acceptable

Risque acceptable



2.3.1 Evaluation de la gravité

L’évaluation de la gravité se fait à travers une fiche décrivant le mode d'apparition de chaque phénomène dangereux, la méthodologie de la modélisation, les hypothèses retenues et l’évaluation des zones de dangers. Il en ressort un calcul d’effet maximum (physiquement vraisemblable) et une cartographie du risque.

A l’aide de cette cartographie, la gravité sera cotée en fonction des conséquences des phénomènes dangereux sur l’homme et son environnement, ainsi que sur la vulnérabilité de ces cibles, conformément à l’échelle de gravité définie dans l’arrêté du 29 septembre 2005 et à la fiche n°1 de la circulaire du 10 mai 2000.

Tableau 5 : Échelle de gravité - arrêté du 29 sept 2005

Niveaux de gravité

Effets létaux significatifs

Premiers effets létaux (Z1)

Effets irréversibles (Z2) Degré

Désastreux Plus de 10 personnes exposées

Plus de 100 personnes exposées

Plus de 1000 personnes exposées

5

Catastrophique Moins de 10 personnes exposées

Entre 10 et 100 personnes exposées


4

Important Au plus 1 personne exposée



3

Sérieux aucune personne

exposée Au plus 1 personne

exposée Moins de 10

personnes exposées 2

Modéré Pas de létalité Présence humaine < 1 personne

1

La présence éventuelle de cibles dans les zones de danger amènera à prendre des mesures de réduction des intensités des effets au moyen de Mesures de Maîtrise des Risques, également appelées MMR (barrières techniques passives ou actives et organisationnelles). Ces barrières sont décrites et prises en compte dans la réévaluation des effets des phénomènes dangereux considérés.

2.3.1.1 Seuils réglementaires

Les seuils réglementaires retenus sont les seuils d’effets pour les personnes et les structures présentés dans l’arrêté du 29 septembre 2005 relatif à l’évaluation et à la prise en compte de la probabilité d’occurrence, de la cinétique, de l’intensité des effets et de la gravité des conséquences des accidents potentiels dans les études des dangers des installations classées soumises à autorisation.



2.3.1.1.1 Effets sur les personnes

Tableau 6 : Seuils d’effets sur les personnes

Seuils des effets de

surpression

Seuils des effets thermiques

(pour une exposition de plus d’1 à 2 minutes pour

un terme source constant)

Seuil des doses thermiques

(pour une exposition courte avec un terme source non constant)

Seuils des effets toxiques

Seuil des effets par effets indirects

20 mbar -- -- --

SEI ou dangers significatifs

50 mbar 3 kW/m2 600 (kW/m2)(4/3).s SEI équivalent fonction de la composition des

fumées SEL

Ou dangers graves, premiers

effets létaux

140 mbar 5 kW/m2 1000 (kW/m2)(4/3).s SEL équivalent fonction de la composition des

fumées

SELS Ou dangers très

graves, effets létaux significatifs

200 mbar 8 kW/m2 1800 (kW/m2)(4/3).s --

2.3.1.1.2 Effets sur les structures

Tableau 7 : Seuils d'effets sur les structures

Seuils des effets de

surpression Seuils des effets

thermiques

Seuil des destructions de vitres significatives 20 mbar* 5 kW/m2

Seuil des dégâts légers

50 mbar --

Seuil des dégâts graves 140 mbar 8 kW/m2

Seuil des effets dominos

200 mbar 8 kW/m2

Seuil des dégâts très graves 300 mbar 16 kW/m2

*Comme indiqué dans l’arrêté du 29 septembre 2005, compte tenu des dispersions de modélisation pour les faibles surpressions, il peut être adopté pour la surpression de 20 mbar une distance d’effets égale à deux fois la distance d’effet obtenue pour une surpression de 50 mbar.

2.3.1.2 Méthodologie de calculs

2.3.1.2.1 Incendie

Le logiciel FLUMILOG, développé par l’INERIS, est obligatoire pour la modélisation de l’incendie des plateformes logistiques soumises à enregistrement. Il permet de modéliser l’incendie de cellules de stockage contenant des produits relevant des rubriques 1510, 1511, 1530, 1532, 2662, et



des liquides inflammables (rubriques 1436, 4330, 4331, 4734 ou 4755). Il ne permet pas encore de modéliser l’incendie d’un stockage d’aérosols (rubriques 4320 et 4321).

Deux méthodologies ont donc été mises en œuvre :

• pour les calculs des cellules de stockage dites « classiques » et des zones de stockage de liquides inflammables (produits manufacturés, alcools de bouche), la méthode utilisée repose sur l’utilisation du logiciel FLUMILOG, développé par l’INERIS,

• pour les calculs des zones de stockages d’aérosols, la méthodologie utilisée a été développée par les experts de SAFEGE. La méthode utilisée repose sur l’application du modèle de la flamme solide, avec calcul de la hauteur de flamme, calcul de la charge calorifique, puis détermination du flux thermique et évaluation des conséquences dommageables.

Dans tous les cas, ces modèles de calcul ne prennent pas en compte les moyens internes de lutte incendie (sprinkler assurant également la détection, RIA, extincteurs), et l’intervention des services de secours et d'incendie ne sont pas pris en compte.

Voir la méthodologie incendie en annexe

2.3.1.2.2 Dispersion atmosphérique

Le logiciel utilisé pour modéliser les dispersions atmosphériques est PHAST version 6.7 développé par Det Norske Veritas (DNV). Il s’agit d’un logiciel de type intégral. La complexité de ce type de logiciel est intermédiaire entre des calculs de dispersion de type gaussien et des logiciels tridimensionnels procédant par volumes ou éléments finis.

Ce logiciel est utilisé pour la modélisation de la dispersion des fumées générées en cas d’incendie, que ce soit pour l’étude de leur toxicité ou pour l’étude de leur opacité ainsi que pour la dispersion toxique d’ammoniac en cas de fuite accidentelle.

Voir les méthodologies de l’étude de la toxicité et de l’opacité des fumées d’incendie en annexe

2.3.1.2.3 Explosion

Il existe trois méthodes principales de calcul des effets prévisionnels d’une explosion :

• modèles de l’instruction technique du 9 novembre 1989,

• modèle équivalent TNT,

• modèle multi-énergie.



Le modèle couramment utilisée pour modéliser les explosions de chaufferie est le modèle multi-énergie.

Voir la méthodologie explosion en annexe

2.3.2 Evaluation de la cinétique

L’étude de la cinétique permet de vérifier l’adéquation de la cinétique des scenarii développés avec les délais de mise en œuvre des moyens d’intervention.

2.3.3 Evaluation de la probabilité

Il s’agit d’évaluer le niveau de probabilité du phénomène dangereux à l’aide d’une approche semi-quantitative, décomposée en plusieurs étapes :

1. Élaboration d’un nœud papillon

2. Estimation de la probabilité d’occurrence du phénomène dangereux et de ses conséquences sur les tiers en tenant compte :

o Des probabilités des évènements initiateurs de l’arbre des causes ou des probabilités de l’évènement redouté lorsqu’il est disponible,

o Du niveau de confiance des barrières de sécurité identifiées (de prévention ou de protection).

2.3.3.1 Les nœuds papillon

Au niveau du nœud-papillon, les évènements apparaissent dans des rectangles

et s’enchaînent par l’intermédiaire de portes logiques « OU » ( ) et « ET »( ).

Le niveau de probabilité des évènements considérés apparaît sous la forme d’une lettre comprise entre A et E (1 à 10-5), ces lettres font référence à la grille présentée dans l’arrêté du 29 septembre 2005 et présentée dans le tableau 2 ci-dessous :

Tableau 8 : Échelles de probabilité de l’arrêté du 29 septembre 2005

Probabilités (par unité et par

an) Échelle qualitative Degré

10-2à 1 Évènement courant : se produit sur le site ou peut se produire à plusieurs reprises pendant la durée de vie de l’installation malgré d’éventuelles mesures correctives

A

10-3 à 10-2 Évènement probable : s’est produit et/ou peut se produire pendant la durée de vie des installations

B



Probabilités (par unité et par

an) Échelle qualitative Degré

10-4 à 10-3

Évènement improbable : un événement similaire déjà rencontré dans le secteur d’activité ou dans ce type d’organisation au niveau mondial, sans que les éventuelles corrections intervenues depuis apportent une garantie de réduction significative de sa probabilité

C

10-5 à 10-4 Évènement très improbable : s’est déjà produit mais a fait l’objet de mesures correctives réduisant significativement la probabilité du scénario

D

≤ 10-5

Évènement possible mais extrêmement improbable : n’est pas impossible au vu des connaissances actuelles, mais non rencontré au niveau mondial sur un très grand nombre d’années d’installations

E

Les barrières de sécurité apparaissent sous la forme de traits de couleur.

Cette technique graphique des nœuds papillons est fondée sur une méthodologie déductive. Les nœuds papillons sont des diagrammes logiques d’enchaînement d’événements qui permettent de rechercher les causes qui peuvent provoquer un phénomène dangereux, soit séparément, soit simultanément. Ils présentent également les effets (ou conséquences) de ce phénomène dangereux. Cette technique permet de visualiser de manière simple les causes d’un phénomène dangereux, les conséquences et les fonctions de sécurité mises en place afin de réduire la probabilité d’occurrence de l’événement redouté.

Figure 6 : Représentation d’un nœud papillon

Le tableau ci-après donne la signification des sigles rencontrés dans cette représentation. Les définitions sont extraites de la partie 3 de la circulaire du 10 mai 2010 relative au glossaire technique des risques technologiques.

Légende :

Fonction de sécurité

La fonction de sécurité fonctionne

La fonction de sécurité ne fonctionne pas

ERC

EI 1

Probabilité X

PhD 1 E PhD1

E PhD1

E PhD1

(NC)

EI 2

EI 5

EI 4

EI 3

PhD 2

E PhD2

E PhD2

ERS

Probabilité X-NC

Probabilité X

(NC)

Probabilité X-NC

Probabilité X



Tableau 9 : Définition des sigles de l’analyse des risques

Désignation Signification Définition

EI Évènement Initiateur

Évènement courant ou anormal, interne ou externe au système situé en amont de l’évènement redouté central dans l’enchaînement des évènements. (ex : cause d’une perte de confinement ou perte d’intégrité physique).

ERC

ERS

Évènement Redouté Central /Secondaire

Évènement au centre ou secondaire de l’enchainement accidentel.

(ex : perte de confinement sur un équipement dangereux ou perte d’intégrité physique d’une substance dangereuse).

PhD Phénomène Dangereux Libération d’énergie ou de substance produisant des effets pouvant engendrer des dommages à des cibles vivantes ou matérielles.

E PhD Effet d’un phénomène dangereux

Caractéristiques des phénomènes physiques, chimiques (etc.) associés à un phénomène dangereux concerné (flux thermique, concentration toxique, surpression…).

NC Niveau de Confiance

Le niveau de confiance est l’architecture et la classe de probabilité pour qu’une barrière, dans son environnement d’utilisation, assure la fonction de sécurité pour laquelle elle a été choisie.


Fonction ayant pour but la réduction de la probabilité d’occurrence et/ou des effets et conséquences d’un événement non souhaité dans un système. Les fonctions de sécurité sont composées d’une ou de plusieurs MMR.

2.3.3.2 Détermination des probabilités d’occurrence

2.3.3.2.1 Évènement redouté

En fonction des données disponibles, la probabilité d’occurrence de l’événement redouté final peut être estimée de deux façons :

- Lorsque la probabilité de l’événement redouté est disponible dans les bases de données existantes (« CPR 18 E – Purple Book » du TNO, projet européen Aramis, « DRA 34 – opération j – Partie 2 » de l’INERIS…), la probabilité de l’événement redouté final est calculée à partir de cette dernière.

Dans ce cas précis, on ne tient pas compte de l’influence des barrières présentes en amont ; ces dernières sont toutefois mises en évidence dans l’arbre de défaillances.

Cette solution permet notamment de traiter les cas où les causes de l’évènement redouté central sont trop nombreuses et difficilement quantifiables en termes de probabilité.



- Lorsqu’aucune donnée concernant la probabilité de l’évènement redouté central n’est disponible dans la littérature, la probabilité de l’évènement redouté final est évaluée à partir des évènements initiateurs selon l’approche par barrières en se basant sur les règles de décote et de combinaison des probabilités présentées par la suite.

2.3.3.2.2 Évènements initiateurs

La détermination de la probabilité des évènements initiateurs est effectuée de la manière suivante :

- Il existe dans la littérature des données d’occurrence relatives à ces évènements : ces données d’occurrence sont appliquées aux phénomènes étudiés.

- Il n’a pas été trouvé de données chiffrées : l’évaluation des indices de fréquence est alors qualitative et basée sur le retour d’expérience ou à défaut l’indice de fréquence retenu est « A » (ou 1) afin d’être conservatif.

2.3.3.2.3 Bases de données pour les probabilités d’occurrence des évènements redoutés et initiateurs.

Les ouvrages de référence utilisés pour les valeurs des probabilités d’occurrence des évènements redoutés et initiateurs sont les suivants :

- Loss prevention in the process industries, Hazard identification , Assessment and Control, Elsevier,

- Analyse des explosions air-hydrocarbure en milieu libre – André Lannoy. 1984,

- Note relative à la probabilité d’occurrence des scénarios d’accident – version projet du 26 novembre 2004, du Ministère de l’Environnement et du développement du durable,

- Ouvrage du groupe de travail européen ARAMIS D1C – July 2004 basé notamment sur des ouvrages du TNO,

- The « Purple Book » - Committee for the prevention of disasters. Guideline for quantitative risk assessment. CPR18E. First Edition 1999,

- Guide de maîtrise des risques technologiques dans les dépôts de liquides inflammables (Guide GTDLI – version octobre 2008),

- L’analyse de Risque, fréquences des évènements initiateurs d’accident, ICSI,

- Dra34_operation_j_parties 1 et 2 – INERIS,

- Dra51 probabilités canalisations, INERIS.

SAFEGE a par ailleurs créé une base de données regroupant l’ensemble de ces références.



2.3.3.3 Mesures de Maîtrise des Risques « MMR » ou barrières de sécurité

: Sources documentaires : Évaluation des Barrières Techniques de Sécurité, Ω-10, Direction des risques accidentels, septembre 2008

2.3.3.3.1 Définitions

Une MMR est un ensemble d’éléments techniques nécessaires et suffisants pour assurer une fonction de sécurité qui :

- soit prévient ou limite l’occurrence de l’événement redouté : prévention,

- soit diminue les conséquences de l’événement redouté par atténuation ou intervention : protection,

- soit permet de contrôler une situation dégradée en s’opposant à l’enchaînement de la séquence accidentelle : intervention.

Les fonctions de sécurité peuvent être assurées par :

- des barrières techniques de sécurité,

- des barrières humaines (ou organisationnelles),

- ou plus généralement par la combinaison des deux, techniques et humaines (systèmes à action manuelle de sécurité).

Une même fonction de sécurité peut être assurée par plusieurs barrières de sécurité.

Les barrières techniques de sécurité peuvent être des dispositifs de sécurité ou des systèmes instrumentés de sécurité.

Un dispositif de sécurité peut être :

- passif, s’il ne met en jeu aucun système mécanique pour remplir sa fonction et ne nécessite ni action humaine, ni action d’une mesure technique, ni source d’énergie externe pour remplir sa fonction. Exemple : cuvette de rétention, mur coupe-feu…

- actif, s’il met en jeu des dispositifs mécaniques pour remplir sa fonction. Exemple : soupape de sécurité, clapet anti-retour…

Les systèmes instrumentés de sécurité sont des combinaisons de capteurs, d’unités de traitement et d’actionneurs ayant pour objectif de remplir une fonction ou sous-fonction de sécurité.

Les barrières humaines de sécurité sont constituées d'une activité humaine (une ou plusieurs opérations) qui s'oppose à l'enchaînement d'évènements susceptibles d'aboutir à un accident.

Les systèmes à action manuelle de sécurité sont des barrières mixtes à composantes techniques et humaines : l’opérateur est en interaction avec les éléments techniques du système de sécurité qu’il surveille ou sur lesquels il agit.



Une barrière de sécurité est qualifiée de Mesure de Maîtrise des Risques (MMR) dès lors qu’elle dispose d’un niveau de confiance suffisant permettant de prévenir ou de limiter l’occurrence de l’événement redouté.

2.3.3.3.2 Évaluation des MMR

Pour être prises en compte dans l’évaluation de la probabilité, les mesures de maîtrise des risques doivent être efficaces, avoir une cinétique de mise en œuvre en adéquation avec celle des événements à maîtriser, être testées et maintenues de façon à garantir la pérennité du positionnement précité (article 4 de l’arrêté du 29 septembre 2005).

Chaque MMR va donc être évaluée en fonction de son efficacité, temps de réponse et niveau de confiance. Dans les nœuds-papillons suivants, nous avons coté les niveaux de confiance des fonctions de sécurité. Une fonction de sécurité pouvant être composée de plusieurs MMR, nous avons considéré de façon majorante que le niveau de confiance accordé à une fonction de sécurité correspond au niveau de confiance le plus faible des MMR qui la composent ; et ce lorsque celles-ci ne sont pas indépendantes les unes des autres, et non suffisantes pour assurer la fonction de sécurité, prises indépendamment des autres.

Du fait de la grande diversité des causes possibles pour un départ de feu, une perte de confinement, ou encore la formation d’un mélange gazeux explosible et la difficulté d’estimer la probabilité d’occurrence de chacune, l’évaluation des mesures de maîtrise des risques n’est effectuée que pour les mesures de maîtrise des risques intervenant sur les événements redoutés centraux et secondaires.

L’évaluation du niveau de confiance de chaque MMR permet ainsi de décoter la probabilité d’occurrence d’un phénomène. La probabilité diminue d’autant que le niveau de confiance est élevé.

Un phénomène redouté central de probabilité A (10-2 par exemple) avec une MMR d’un niveau de confiance de 2 engendrera un phénomène redouté secondaire avec une probabilité 100 fois plus faible soit une probabilité d’occurrence de C (soit 10-4).

Pour les mesures de pré-dérive :

Les interventions humaines de la part d’un tiers par rapport à l’opérateur chargé du process (opérations de vérification par une tierce personne) sont retenues et permettent de réduire la probabilité de deux classes (niveau de confiance 2) conformément à la fiche n°7 relative aux Mesures de Maîtrise des Risques fondées sur une intervention humaine de la circulaire du 10 mai 2010. Si ce n’est pas le cas, le niveau de confiance retenu est de 1.

Pour les mesures de dérive :

Les interventions humaines sont retenues et permettent de réduire la probabilité d’une classe au maximum (niveau de confiance 1) conformément à la fiche n°7 relative aux Mesures de Maîtrise des Risques fondées sur une intervention humaine de la circulaire du 10 mai 2010.



2.3.3.3.3 Règles de combinaison des probabilités

En aval d’une porte « OU », le niveau de probabilité de l’évènement résultant correspond à la somme des niveaux de probabilités des évènements causes.

En aval d’une porte « ET », le niveau de probabilité de l’événement résultant est égal à la multiplication des probabilités des différents évènements redoutés en amont.

2.4 CONCLUSION DE L’ANALYSE DETAILLEE

Les nouveaux couples « Probabilité – Gravité » obtenus lors de l’Analyse Détaillée des Risques permettent de positionner les phénomènes dangereux dans une grille d’appréciation présentée ci-après.

Tableau 10 : Grille de criticité retenue pour l’ADR

Gravité

5 - Désastreux

4 - Catastrophique

3 - Important

2 - Sérieux

1 - Modéré

E

Événement possible mais non rencontré au niveau mondial

D

Évènement très

improbable

C

Évènement improbable

B

Évènement probable

A

Évènement courant

Probabilité

Légende :

Zone de risque moindre, qui ne comporte ni « NON » ni « MMR »

Zone de risque intermédiaire, figurée par le sigle MMR, dans laquelle une démarche d’amélioration continue est particulièrement pertinente, en vue d’atteindre, dans des conditions économiquement acceptables, un niveau de risque aussi bas que possible, compte tenu de l’état des connaissances et des pratiques et de la vulnérabilité de l’environnement de l’installation

Zone de risque élevé, figurée par le mot « NON »



Notons que les phénomènes de très grande ampleur, même de probabilité très faible pourront être retenus pour l’élaboration des plans de secours. Il est rappelé que pour ces phénomènes, il n’est pas tenu compte des Mesures de Maîtrise des Risques, conformément à la circulaire du 10 mai 2010.

2.5 CHAMP ET LIMITE DE L’ETUDE DES DANGERS

La présente étude des dangers porte sur le projet de construction d’un entrepôt logistique à température dirigée par la société LIDL sur la commune de Baziège.

Rappelons que cette installation soumise au régime d’autorisation n’est pas concernée par l’arrêté du 26 mai 2014 relatif à la prévention des accidents majeurs dans les installations classées mentionnées à la section n°9, chapitre V, titre Ier du livre V du code de l’environnement.



3

IDENTIFICATION DES POTENTIELS DE DANGERS

Ce chapitre vise à identifier les sources de dangers et les situations dangereuses tout en tenant compte :

- des dangers internes inhérents :

• aux produits et aux équipements, • à l’exploitation des installations, • aux phases de travaux et de maintenance, • aux pertes d’utilité.

- des dangers externes :

• liés à une agression externe, • à l’environnement naturel, • à l’environnement industriel du site, • à la malveillance.



3.1 IDENTIFICATION DES DANGERS LIES AUX PRODUITS

3.1.1 Potentiels de dangers par type de produits stockés

Le tableau suivant présente les dangers liés aux produits identifiés.

Depuis le 1er juin 2015, l’établissement est soumis aux nouvelles rubriques ICPE figurant dans le décret n° 2014-285 du 03/03/14 modifiant la nomenclature des installations classées pour la protection de l’environnement. Des rubriques ont été supprimées, d’autres ont été modifiées et d’autres créées afin de tenir compte de l’entrée en vigueur de la directive Seveso III.

Dans ce tableau figurent les anciennes rubriques ICPE (basées sur la directive Seveso II) auxquelles le site est soumis en première colonne, puis en regard les nouvelles rubriques (basées sur la directive Seveso III) correspondantes en deuxième colonne.

Dans certains cas, des produits classés dans une seule et même ancienne rubrique peuvent être classés dans des nouvelles rubriques différentes : une partie des produits se retrouve classée dans une première nouvelle rubrique et l’autre partie dans une autre nouvelle rubrique.

Les quantités exactes de produits par rubriques seront déterminées ultérieurement, après étude des FDS conformes au règlement CLP de chaque produit.



Tableau 11 : Dangers liés aux produits

Rubrique ICPE

applicable avant le 1er juin 2015

Rubrique(s) ICPE

applicable(s) à partir du 1er

juin 2015

Produit présent sur le

site Propriété physique Catégorie

de risque Toxicité Potentiels de

dangers

Produits combustibles « classiques »

1510 1510

Produits combustibles

divers non classés dans

d’autres rubriques

Produits susceptibles de contenir des matériaux à

bases : - de polymères, - de cellulose,

- de métal.

Combustibles

La combustion génère des fumées plus ou moins

toxiques (CO2, H2O, CO, Acide acétique, méthane,

Hydrocarbures aliphatiques…)

Les adjuvants peuvent augmenter le potentiel toxique des fumées.

Ces produits entretiennent et

propagent un incendie.

Ces produits sont incompatibles avec des

comburants.

1511 1511 Produits entrepôt

frigorifique

Produits de grande consommation (fruits,

viande, beurre,…) La charge calorifique dans

chaque cellule est directement liée au

pouvoir calorifique des matériaux stockés

Les pouvoirs calorifiques des différents produits

donnés sont par exemple :

Beurre = 38 MJ/kg Cacao = 19 MJ/kg

Combustibles





Ces produits entretiennent et

propagent un incendie. Ces produits sont

incompatibles avec des comburants.



Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

1530 1530 Papier et carton

Le papier et le carton sont composés de cellulose, de lignine et d’hémi-cellulose - PCI moyen : 17 Mj/kg

Combustibles





- Ces produits entretiennent et

propagent un incendie. - Ces produits sont


1532 1532 Bois

(palettes)

- Le bois est composé de cellulose, de lignine et

d’hémi-cellulose - PCI moyen : 17 Mj/kg

Combustibles

- La combustion génère des fumées plus ou moins toxiques (CO2, H2O, CO, Acide acétique, méthane,


- Les adjuvants peuvent augmenter le potentiel toxique des fumées.

- Ces produits entretiennent et

propagent un incendie. - Ces produits sont




Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

Produits présentant des risques spécifiques

1172

4510

4511

4741 (javel avec moins de 5% de chlore

actif)

Eau de Javel (voir FDS en

annexe)

Aspect et couleur : Liquide transparent jaune paille Odeur : typique du chlore pH : 12-13 Point d'ébullition : environ 100°C Point d'inflammation : non inflammable Auto-inflammation : non auto-inflammable Propriétés explosives : non explosif Densité relative : 1,04 - 1,05g/ml Hydrosolubilité : complètement soluble Liposolubilité : insoluble Densité des vapeurs : 2,5 (Solution à 12% de Chlore actif)

Dangereux pour

l’environnement

Au contact d’un acide, dégage un gaz toxique

Irritant pour les yeux et la

peau

Très toxique pour les

organismes aquatiques

Irritant et dangereux

pour l’environnem

ent

Les effets toxiques de l’hypochlorite de sodium chez l’homme dépendent de la concentration de la solution. Les concentrations élevées ou les extraits sont extrêmement dangereux alors que les dilutions habituellement employées entraînent peu de risques. La combustion peut générer des fumées toxiques (Cl2).

Ces produits sont incompatibles avec des acides Déversement/pollution



Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

1412

4320 (aérosols contenant

des gaz inflammables de catégorie 1 ou 2 ou des

liquides inflammables de catégorie

1)

4321 (aérosols n’en contenant

pas)

Générateurs d’aérosols

Les bouteilles classiques ont un volume variant de 50 à 500 ml et contiennent entre 30 et 150 g de produit + gaz propulseur. La proportion de gaz dans les bouteilles varie de 10 à 80 % en poids.

Extrêmement inflammables lorsque le gaz

propulseur est

inflammable

La combustion génère des fumées plus ou moins toxiques (CO2, H2O, CO,

Acide acétique, méthane, hydrocarbures aliphatiques…). La toxicité des fumées dépend essentiellement de la composition du produit (partie liquide du contenu).

Les générateurs d’aérosols contenant des gaz inflammables présentent, lorsqu’ils sont pris dans des incendies, des risques d’explosion de type BLEVE qui peuvent propager un incendie.

1432

4331 (liquides

inflammables de catégorie

2 et 3)

1436 (liquides combustibles)

4734 (fioul et

gasoil)

Fioul et liquides

inflammables

Spécifiques aux liquides inflammables stockés : - Fioul (inflammable de catégorie C, stocké dans des cuves) - Produits divers (eau toilette, nettoyage,…) de catégorie B, stockés dans les cellules de l’entrepôt

Inflammable

Nocif et dangereux

pour l’environnem

ent

Les fumées peuvent être plus ou moins toxiques

Liquides inflammables



Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

1450 1450 Solides inflammables

Spécifique aux produits Inflammable Les fumées peuvent être plus ou moins toxiques

Solides inflammables

2255 4755 Alcool de bouche

La charge calorifique des alcools de bouche et spiritueux varie entre 32 à 34 MJ/kg Température d’auto-inflammation : 423°C Point d’ébullition : 78,5 °C Point éclair : 9°C

Inflammables

La combustion génère des fumées plus ou moins toxiques (CO2, H2O, CO, acide acétique, méthane, hydrocarbures aliphatiques…). La toxicité est variable selon les produits.

Ces produits sont des liquides inflammables susceptibles de générer un incendie.



Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

2663 2663 Matières plastiques

Les polymères les plus présents aujourd’hui sont

le polypropylène, le polyéthylène, le

polycarbonate et les polymères de styrène

(exemples : copolymères acrylonitrile, butadiène,

styrène - et poly (styrène acrylonitrile)) ou plus

rarement le PVC (polychlorures de vinyle)

PCI supérieur à 25 MJ/kg

Exemple :

Polyéthylène = 46 Mj/kg Polyester = 40 Mj/kg

PVC = 21 Mj/kg

Combustibles

Les fumées, noires et

abondantes, sont plus ou moins toxiques en

fonction de la composition des polymères et des

adjuvants

Les gaz communs sont : - CO, CO2,

- Hydrocarbures aliphatiques et aromatiques

- Acide acétique - Aldéhydes, acide gras

Les produits spécifiques

sont : - HCl pour le PVC

- HCN pour le polyuréthanne ou les

polystyrèniques

Matériaux énergétiques conduisant à des

incendies de grande puissance

Ces produits sont




Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

Produits liés aux installations techniques et stockage des déchets

1136 4735

Ammoniac (voir fiche

toxicologique en annexe)

L’ammoniac est utilisé dans le local froid pour le système de réfrigération au CO2. les principales

caractéristiques sont les suivantes :

Couleur : Gaz incolore Odeur : piquante (seuil

olfactif : 5 ppm) Plus léger que l’air- se

disperse très rapidement (non bioaccumulable) Poids moléculaire : 17

g/mol Densité relative (air = 1) :

0,6 Point d’ébullition : - 33°C Point de fusion : - 77,7 °C

Température d’auto-inflammation : 630°C

Limites d’inflammabilité : 15%- 30%

L’ammoniac est très soluble dans l’eau

Toxique par inhalation

(gaz). Provoque des brûlures (gaz et liquide).

Très toxique pour les

organismes aquatiques

(gaz et liquide)

L’exposition à l’ammoniac provoque immédiatement

une irritation des muqueuses oculaires et

respiratoires.

Toxique

Inflammable

Peut former un nuage explosible avec l’air



Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

2714 2714

Balles de déchets

plastiques et cartons

Le papier et le carton sont composés de cellulose, de lignine et d’hémi-cellulose

PCI moyen : 17 Mj/kg

Les polymères les plus présents

aujourd’hui sont le polypropylène, le polyéthylène, le

polycarbonate et les polymères de styrène

PCI supérieur à 25 MJ/kg

Combustibles

Les fumées, noires et abondantes, sont plus ou moins toxiques en fonction de la composition des matériaux et des adjuvants

Matériaux énergétiques conduisant à des incendies de grande puissance. Ces produits sont incompatibles avec des comburants.

2716 2716 Transit de déchets

alimentaires

Divers propriétés physiques des déchets

alimentaires.

Éventuellement

combustible

La combustion génère des fumées plus ou moins toxiques (CO2, H2O, CO, méthane, …). La toxicité est variable selon les produits.

Matériaux éventuellement énergétiques conduisant à des incendies.



Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

2718 2718

Transit et regroupement

de piles en provenance

des magasins

Peut contenir des substances toxiques pour

l’homme : acide, plomb, lithium,

mercure

Irritant pour la peau, les yeux, et pas inhalation

L’exposition aux métaux contenus dans les piles,

peut provoquer une sévère irritation

En cas d’incendie, libère des gaz très

irritants pour les voies respiratoires

En cas de fuite, libère des liquides irritant pour les yeux et la

peau

Non classé

4718 Gaz naturel

(tuyauteries de la chaufferie)

Gaz incolore Point d’ébullition –161°C Température critique –

82°C Densité (air) 0,6

Chaleur de combustion 48,5 Mj/kg Domaine

d’inflammabilité : 5% à 15%

Extrêmement inflammable

Pas d’effet toxique connu.

Inflammable

Peut former un nuage explosible avec l’air

Anoxie



Rubrique ICPE


Rubrique(s) ICPE


juin 2015




dangers

1412 4718

Propane, butane

(bouteilles et cartouches allume-feu)

13 kg de gaz liquéfié par bouteille

100 ml de gaz liquéfié par

cartouche

Gaz incolore plus lourd que l’air

LIE : 2,4 % LSE : 9,4 %

LIE : 1,8 % LSE : 8,8 %

Extrêmement inflammable Pas d’effet toxique connu

Gaz sous pression

Peut exploser (BLEVE) en cas de choc ou de surchauffe (incendie à

proximité)



3.1.2 Risque d’incompatibilités chimiques

Le site accueille des produits rentrant notamment dans les rubriques 1510, 1511, 1530, 1532, 2663, 4510/4511/4741, 4320/4321, 1436/4331/4734, 1450 et 4755. Le principal danger des produits de ces rubriques est lié à leur caractère combustible, inflammable voir explosible. Certains produits, comme la javel ou d’autres produits d’entretien, présentent également un caractère toxique.

On rencontre sur le site peu de produits incompatibles, et ceci de façon occasionnelle, car une partie des références de javel n’est stockée que lors d’actions commerciales ponctuelles. Le risque de mélange incompatible est donc faible.

Le tableau des incompatibilités chimiques est donné ci-après.

Figure 7 : Tableau des incompatibilités chimiques

Incompatibilités chimiques pour le stockage des substances et mélanges. Légende : + : les substances sont compatibles pour le stockage (dans le cas général) - : il est risqué de stocker ces substances ensemble, si jamais un ou deux emballages se brisent O : les substances sont compatibles sous certaines conditions (voir ci dessous) Remarques : a : afin de réduire le risque d’explosions en chaîne, les explosibles devraient être stockés en petite quantité et séparément. Cela dépend aussi du caractère brisant d’une substance instable. b : les gaz comburants devraient être stockés à part des gaz combustibles c : les acides et les bases affichent ce même pictogramme mais devraient être stockés séparément d : des vapeurs corrosives ou oxydantes pourraient attaquer et fragiliser un emballage sous pression. On devrait éviter de stocker ensemble ces substances sur le long terme.



À noter que les produits toxiques (relevant des rubriques 4510/4511/4741) et les produits inflammables (4320/4321/1436/4331/1450/4755) sont des produits incompatibles.

LIDL envisage de stocker les produits dangereux dans les cellules suivantes :

Tableau 12 : Répartition des produits dangereux par cellule

Produits Cellules de stockage

1 2 3 4 5

Allume-feu (1450) X

Alcools de bouche (4755) X*

Aérosols (4320/4321) X*

Propane/butane (4718) X*

Produits d’hygiène et entretien (1436/4331 et 4510/4511)

X X X

Javel (4510/4511/4741) X X X X

*Dans une zone grillagée Le risque de mélanges incompatibles sera limité du fait des caractéristiques du stockage et des mesures suivantes :

• chaque famille de produits sera stockée dans une zone dédiée des

cellules, empêchant ainsi tout risque de mélange incompatible en cas de chute de palettes ;

• les produits sont stockés dans des contenants unitaires de faible volume ; • certaines références de javel ne seront pas toujours présentes sur le site,

mais uniquement lors d’actions commerciales ponctuelles ; • les cartouches de propane/butane ne seront pas toujours stockées sur le

site mais uniquement pendant la période estivale ;

• en cas de déversement, les produits seront évacués vers les quais et stockés dans le bassin de rétention, équipé d’une vanne de sectionnement pour isoler le réseau.

Avant acceptation d'un nouveau produit sur le site, en particulier pour les produits d’entretien et d’hygiène et la javel, le fournisseur devra renseigner la



nature chimique du produit en transmettant la fiche de données de sécurité correspondante. Le produit sera alors dirigé vers la zone de stockage de la famille de produits à laquelle il appartient, à l’écart des familles de produits incompatibles. Ainsi, LIDL limite le risque de mélange de produit incompatible dans une même zone de stockage.

3.2 IDENTIFICATION DES DANGERS LIES AUX EQUIPEMENTS ET AUX PROCEDES

Les activités exercées sur le site peuvent présenter des dangers pouvant conduire à des phénomènes dangereux. Ces dangers sont présentés dans les chapitres suivants en fonction des conditions d’exploitation du site.

3.2.1 Identification des dangers dans les conditions normales d’exploitation

Tableau 13 : Dangers liés aux équipements en conditions normales

ACTIVITES EQUIPEMENTS PRODUITS POTENTIELS DE DANGERS

Transport routiers

Camions Quais

Parking attente

Tous produits autorisés sur le site

- Accidents de la route - Renversement de camion - Surchauffe du moteur camion

Réception ou expédition

des marchandises

Chariot Transpalettes

Palette

- Renversement de palettes ou de cartons - Chute de palettes - Écrasement de palettes ou de cartons

Contrôle des marchandises

Sans objet

- Contenant ou emballage défectueux - Renversement de palettes ou de cartons

Stockage des produits / gerbage

Rack / Palettiers

- Emballage défectueux - Renversement de palettes ou de cartons - Renversement de rack

Transport de palette sur

chariot élévateur

Chariots élévateurs Palettes

- Renversement de palettes - Collision de chariot - Heurt de rack ou de palettes

Groupe froid NH3

Bouteille d’ammoniac

Ammoniac

- Perte de confinement - Bouteille défectueuse - Usure/corrosion - Dispersion d’un nuage toxique



ACTIVITES EQUIPEMENTS PRODUITS POTENTIELS DE DANGERS

Chauffage des locaux Chaudière Gaz naturel

- Fuite de gaz - Arrêt ou dysfonctionnement des brûleurs - Ventilation défectueuse

Local de charge et batteries

Batteries Chargeurs Ventilation

asservie à la charge

Gaz (hydrogène)

- Présence d’hydrogène - Fuite d’électrolyte - Obstruction des aérations naturelles

Local sprinkler Cuve aérienne Fioul

- Perte de confinement - Cuve défectueuse - Usure/corrosion de la cuve - Choc

3.2.2 Identification des dangers dans les conditions transitoires

Tableau 14 : Dangers liés aux équipements en conditions transitoires

EQUIPEMENTS/ ACTIVITES

CONDITIONS PARTICULIERES D’EXPLOITATION

POTENTIELS DE DANGERS

Chaudières Maintenance

Contrôle Vérification

- Rupture de canalisation - Fuite de gaz - Ventilation défectueuse - Détecteurs de gaz défectueux

Locaux de charge

Maintenance des batteries

- Présence d’hydrogène - Détecteur d’hydrogène défectueux - Obstruction des aérations naturelles - Fuite d’acide

Groupe froid NH3 Maintenance du système

Contrôle Vérification

- Rupture de canalisation - Fuite d’ammoniac (gaz ou liquide) - Ventilation défectueuse - détecteurs d’ammoniac défectueux

Stockage Travaux sur rack

Maintenance dans les cellules

- Présence de source d’ignition - Chute de rack ou de palettes - Écrasement de palettes ou de cartons



3.2.3 Identification des dangers en cas de perte d’utilité

Tableau 15 : Dangers liés aux équipements en cas de perte d'utilité

UTILITES NATURE DE LA PERTE D’UTILITE

POTENTIELS DE DANGERS MOYENS DE PREVENTION OU PROTECTION

Électricité

Perte d’alimentation d’un local de charge

- Arrêt de la ventilation asservie à la charge des batteries - Interruption de la charge des batteries

- Pas de charge sans électricité - Contrôle périodique des

installations

Perte d’alimentation sur une chaudière

- Dysfonctionnement des brûleurs

- Électrovanne (coupe l’alimentation en gaz)

- Chaudière hors service

Perte d’alimentation du site

- Groupe motopompe (sprinkler) non opérationnel - Détections, alarmes hors services

- Groupe motopompe diesel installé sur batteries

- Blocs autonomes sur les issues de secours

- Batteries autonomes sur les alarmes

- Activation manuelle des dispositifs de désenfumage

- Portes coupe-feu non opérationnelles

- Électro-aimant

Matériels défectueux ou inadaptés

- Départ d’incendie - Présence de source d’ignition

- Contrôle périodique des installations

- Habilitation électrique - Formation du personnel sur la

défense incendie

Échauffement des armoires électriques Réseaux défectueux Court-circuit Perte d’alimentation de la barrière d’accès des secours

- Accès fermés aux secours - Ouverture manuelle des barrières

Réseau téléphonique

Détérioration - Perte de communication avec les services de secours - Perte de moyens d’alerte

- Présence de téléphone portable - Ligne directe hors standard (pas

besoin d’électricité)

Réseau sprinkler

Perte d’alimentation Absence d’eau ou de pression

- Moyens de lutte incendie hors service

- Protection hors gel - Maintenance, surveillance et

contrôle des réserves d’eau

Réseau public

d’alimentation d’eau

Perte d’alimentation

- Arrêt des chaudières sans conséquence Sans objet

- Moyens de lutte incendie HS - Réseau public bouclé



UTILITES NATURE DE LA

PERTE D’UTILITE POTENTIELS DE DANGERS

MOYENS DE PREVENTION OU PROTECTION

Fioul Défaut de livraison Défaut d’alimentation

- Groupe moto-pompe (sprinkler) non opérationnel

- Procédure de contrôle des niveaux de fioul

- Entretien, maintenance

Gaz

Défaut d’alimentation du

réseau public

Dysfonctionnement interne (fuite de gaz, rupture de

canalisation, défaut d’alimentation …)

- Arrêt de la chaudière - Fuite de gaz - Dysfonctionnement des brûleurs

- Electrovannes (coupe l’alimentation en gaz) - Vannes d’arrêt manuelles - Maintenance et contrôle des installations

Ammoniac

Dysfonctionnement interne (fuite, rupture de canalisation …)

- Arrêt du groupe froid - Fuite d’ammoniac

- Détecteurs d’ammoniac - Ventilation mécanique - Maintenance et contrôle des installations - Détecteur de CO2 - Vanne de barrage motorisée à sécurité positive asservie à la détection de fuite de NH3



3.2.4 Conclusion

L'analyse des produits et des procédés permet d'identifier les risques suivants : - La plupart des marchandises présentes sont combustibles, voire inflammables. RISQUE INCENDIE : Effets thermiques. - Des produits liquides (javel, liquides inflammables…) sont stockés sur le site en quantité limitée. Les eaux incendie peuvent se déverser. Les batteries du local de charge peuvent fuir et donner lieu à un déversement d’acide. Risque de DEVERSEMENTS ACCIDENTELS. - Bien que notre établissement ne stocke pas de gaz dangereux, nous étudierons les conséquences d'un incendie et la formation de gaz suite à la décomposition des marchandises stockées. De même, l’ammoniac utilisé pour les groupes froids peut se disperser dans l’atmosphère. Risque de DEGAGEMENT DE GAZ DANGEREUX

- Le gaz naturel utilisé par la chaudière est un gaz pouvant former une atmosphère explosible (ATEX) avec l’air. De même, l’hydrogène dégagé par la charge des batteries peut former une atmosphère ATEX.

RISQUE EXPLOSION : Effets de surpression.

Ces risques seront étudiés dans l’analyse préliminaire des risques.



3.3 IDENTIFICATION DES DANGERS LIES A L’ENVIRONNEMENT

3.3.1 Dangers liés à l’environnement naturel

3.3.1.1 Généralités L’environnement naturel du site est décrit dans le paragraphe 1 de l’étude d’impact. Dans cette partie de l’étude des dangers, les événements ont été étudiés sous la forme d’un tableau :

• les différents évènements naturels susceptibles d’avoir un impact sur les installations sont identifiés ;

• les évènements redoutés, les conséquences qu’ils peuvent générer sont listés ;

• et les mesures de prévention mises en place pour limiter l’occurrence de ces évènements sont énumérées.

Tableau 16 : Évènements naturels, conséquences et mesures de prévention

Événements naturels

Événements redoutés Mesures de prévention

Gel - Inefficacité du réseau incendie - Chocs mécaniques dus à des

accidents de circulation liés au gel

- Réseau incendie hors gel - Mise en place d’un plan de circulation, vitesse limitée

- Salage ou sablage si nécessaire

Canicule - Échauffement des produits - Ventilation - isolation du bâtiment

Vent - Endommagement des structures - Respect des normes de construction

Pluie - Débordement des décanteurs - Maintenance régulière du décanteur

- Contrôle et vidange réguliers des rétentions

Grêle - Chocs mécaniques dus à des accidents de circulation - Endommagement de la

structure/toiture

- Manutention de déchargement à couvert

- Déneigement, salage des voiries - Respect des normes neige et vent

Neige

Foudre - Risques d’incendie - Protection foudre, appareils et systèmes électriques adaptés et

conformes (Etude foudre en annexe)

Séisme - Endommagement des structures - Respect des normes de construction



Ce risque ne touche pas le site d’étude.

Le tableau suivant récapitule les arrêtés de catastrophe naturelle recensés à Baziège :

Figure 8 : Arrêtés de catastrophe naturelle

3.3.1.2 Risque de rupture de barrage La commune de Baziège est concernée par le risque majeur de rupture de barrage. Il s’agit du barrage de la Ganguise destiné au soutien à l’étiage de la plaine lauragaise.

Ce qu’il faut retenir…

3.3.1.3 Risque d’inondation Source : prim.net ; PPRI Hert MortMoyen En application des dispositions réglementaires en vigueur, le Préfet de la Haute-Garonne a prescrit le 09/11/2007 l'élaboration du Plan de Prévention des Risques Inondation sur les communes d’Auzeville-Tolosane, Ayguesvives, Baziège, Belberaud, Castanet Tolosan, Donneville, Deyme, Escalquens, Labège, Montlaur, Montgiscard, Péchabou, Pompertuzat, Ramonville Saint-Agne. Seul le risque inondation est concerné par ce PPR, englobant exclusivement les phénomènes d’inondation liés aux débordements de cours d’eau. Sont exclus tous les phénomènes relatifs au ruissellement urbain, aux problématiques eaux pluviales, au mauvais entretien, au calibrage des fossés et/ou canaux d’irrigation. Les cours d’eau étudiés pour la commune de Baziège sont les suivants :

• Hers Mort ; • Rivel.

!



Le site du projet n’est pas localisé dans une zone d’aléa du risque inondationpar débordement de cours d’eau.

Le site du projet n’est pas localisé dans le périmètre de zonage réglementaire du PPRI de l’Hers Mort Moyen. Aucune prescription particulière n’est à retenir en ce qui concerne le risque inondation.


3.3.1.4 Risques de mouvements de terrain Source : prim.net

• Retrait gonflement des argiles

Baziège a été classé 5 fois en catastrophe naturelle pour mouvements de terrain différentiels consécutifs à la sécheresse et à la réhydratation des sols en 1991 et 2013.

D’après le BRGM, le site d’étude est soumis à un aléa moyen concernant le retrait gonflement des argiles.

Figure 9 : Retrait – gonflement des argiles

!



Le site présentant un fort dénivelé, un terrassement spécialement étudié sera mis en place. Il tiendra notamment compte du risque de retrait/gonflement des argiles

Le projet devra respecter le règlement du PPRS. La compatibilité du projet avec le règlement du PPRS est démontrée dans l’étude d’impact, au chapitre consacré à la compatibilité du projet avec les différents plans, schémas et programmes.


• Plan de prévention des risques sécheresse

Un Plan de Prévention des Risques de mouvements de terrain par tassements différentiels a été prescrit le 24 juin 2004 et approuvé le 1er octobre 2013.

Le présent PPR couvre les communes suivantes (département de la Haute-Garonne) : Aureville, Auzeville – Tolosane, Auzielle, Ayguesvives, Baziège, Belberaud, Belbeze de Lauragais, Castanet Tolosan, Clermont le Fort, Corronsac, Deyme, Donneville, Escalquens, Espanes, Fourquevaux, Goyrans, Issus, Labastide Beauvoir, Labège, Lacroix – Falgarde, Mervilla, Montbrun – Lauragais, Montgiscard, Montlaur, Noueilles, Odars, Pechabou, Pechbusque, Pompertuzat, Pouze, Rebigue, Saint Orens de Gameville, Varennes, Vieille Toulouse, Vigoulet Auzil.


3.3.1.5 Risque de remontées de nappe

Source : Infoterre – BRGM

D’après le BRGM, le risque de remontée de nappe sur la zone du projet est faible.

!

!



D’après le BRGM, le risque de remontée de nappe sur la zone du projet est faible à très faible. Aucune prescription particulière n’est à retenir.

Figure 10 : Aléa de remontée de nappe


3.3.1.6 Prise en compte du risque foudre

Étude foudre réalisée par RG CONSULTANT en annexe

A- Contexte

La foudre peut avoir différents effets sur une installation :

- effets thermiques ;

- montées en potentiel et amorçages ;

- effets d'induction ;

- effets électrodynamiques ;

- effets électrochimiques ;

!



- effets acoustiques.

La densité de foudroiement Ng correspond au nombre d’impacts par an au km².

Pour la commune de Baziège, on obtient une valeur de :

Ng = 1,50 impacts de foudre/km²/an.

La moyenne nationale de la densité de foudroiement est 2,52.

B- Analyse du risque foudre

L'analyse du risque foudre a été réalisée par la société RG CONSULTANT. Elle est disponible en annexe.

Cette analyse est réalisée selon l’arrêté du 19 juillet 2011, concernant la protection contre la foudre.

L’analyse du risque foudre conforme à la norme NF EN 62305-2. Elle a été modélisée par le logiciel officiel de l’UTE « Jupiter » version 2.0.

Le tableau suivant synthétise les mesures de protection à mettre en place :

Figure 11 : Mesures de protection à mettre en place contre la foudre

Un système de protection contre la foudre SPF de niveau III comprend une

protection externe sur la structure et une protection interne sur les lignes de puissance et de communication.

C- Étude technique de protection contre la foudre

Suite à l’analyse du risque foudre, il a été déterminé que le bâtiment doit être protégé par un dispositif de niveau III.

Afin de définir la protection à mettre en place (paratonnerre, cage maillée, nombre et type de parafoudres) une étude technique de protection contre la foudre a été réalisée par RG Consultant. Elle est disponible en annexe.

L’étude technique en annexe a pour objectif de définir de façon détaillée l’Installation Extérieure et Intérieure de Protection (IEPF et IIPF) afin de respecter les normes en vigueur.

Protection contre les effets directs de la foudre

Ce bâtiment doit être protégé par une Installation Extérieure de Protection Foudre de niveau III.



Mode de protection :

Compte tenu de l’importante surface du bâtiment, RG consultant préconise l’installation de 11 Paratonnerres à Dispositif d’Amorçage (PDA) testables à distance.

Chaque installation comportera reliés entre eux le dispositif de capture, le circuit de liaison à la terre et la prise de terre.

Dispositif de capture :

- 11 PDA de 60 µs avec un rayon de protection de 58,2 m chacun :

- Implantation : Voir annexe étude foudre.

Conducteurs de descente et prises de terre : RG consultant préconise l’installation de onze conducteurs de descente reliés à onze prises de terre type A.

Comptage des coups de foudre : il faut au minimum un compteur par paratonnerre, soit onze compteurs.

Protection contre les effets indirects de la foudre

Le résultat de l’analyse de risque aboutit à une protection obligatoire contre les effets indirects de niveau III sur l’entrepôt.

RG Consultant préconise la mise en place :

- d’un parafoudre type 1 au niveau du TGBT ;

- de parafoudres type 1+2 au niveau des armoires alimentant les cellules et les bureaux ;

- de parafoudres type 2 au niveau des armoires des EIPS du local sprinkler, de la détection incendie et de la chaufferie ;

- de parafoudres courant faible au niveau des reports d’alarme du sprinkler et des détections incendie.



3.3.1.7 Prise en compte du risque sismique

Les articles R563-1 à R563-8 – Livre V - Chapitre III – section I du code de l'environnement définissent les règles de construction parasismique applicables aux bâtiments à « risque normal ». L’article R563-3 range les bâtiments et installations en quatre classes selon leur catégorie, l’activité, le nombre et la sensibilité des personnes présentes dans ces bâtiments. Notre établissement peut être classé en catégorie II « les bâtiments destinés à l'exercice d'une activité industrielle pouvant accueillir simultanément un nombre de personnes inférieur à 300 ».

L’article R 563-4 définit les types de zones à risque et affecte chaque canton de chaque département dans une des cinq zones de sismicité croissante de zone 1 à zone 5.

Le département de la Haute-Garonne comprend des zones classées de 1 (risque très faible) à 4 (risque moyen) selon l’article D563-8-1 du Code de l’environnement :

Figure 12 : Zonage sismique

La commune de Baziège est située dans une zone de sismicité très faible.

L’entrepôt peut être classé en catégorie II.

Dans ce contexte, les règles parasismiques ne sont pas obligatoires.

Baziège



Figure 13 : Règles parasismiques selon la zone

3.3.2 Dangers liés à l’environnement industriel et humain

3.3.2.1 Voisinage industriel

Source : site internet de l’inspection des installations classées

Il existe 2 Installations Classées pour la Protection de l’Environnement (ICPE) sur la commune de Baziège. Il s’agit des ICPE suivantes.

1 – Dangers provenant de l’ancien entrepôt LIDL

L’entrepôt existant de LIDL ne présente aucun danger pour le projet de nouvel entrepôt sur la parcelle voisine car seule la zone des effets irréversibles liée à un incendie de l’entrepôt (flux de 3 kW/m²) sort de quelques mètres des limites de propriété du site et à l’opposé du terrain choisi pour le nouvel entrepôt.

Cette zone d’effets est représentée dans la figure page suivante, tirée de l’étude de dangers de l’entrepôt LIDL réalisée en novembre 2007 par NORISKO.

Figure 14 : ICPE sur la commune de Baziège



Figure 15 : Zones d'effets thermiques de l'entrepôt LIDL existant

La zone d’effets n’atteint pas le site d’étude.

Cet entrepôt ne fait pas l’objet d’un PPRT et n’a pas entraîné de mise en place de périmètre de protection dans le PLU de Baziège.

Il n’y a donc pas de risque d’effet domino sur le nouveau site en cas d’incendie de la plateforme existante.

2 – Dangers provenant de la société ARTERRIS

La société ARTERRIS (regroupant LA TOULOUSAINE DE CEREALES et SILO DE BAURE) exploite un site classé SEVESO seuil bas. Il n’a pas fait l’objet d’un Plan de Prévention des Risques Technologiques.

Cependant, 2 périmètres de protection ont été définis dans la version approuvée le 30 janvier 2013 du PLU de Baziège :

• un périmètre Z1 dit à effets directs, dangereux pour l’homme. Il correspond à une zone d’interdiction de construire (sauf voies de communication de moins de 2000 véhicules/jour et 30 trains de voyageurs/jour),

• un périmètre Z2 dit à effets indirects sur l’homme par bris de vitre. Il ne relève pas de prescriptions d’urbanisme particulières. Cependant une information des populations présentes dans cette zone doit être faite pour indiquer qu’un accident susceptible de se produire dans l’installation concernée pourrait entraîner le bris des vitres. Des mesures simples telles que le filmage des vitres peuvent être mises en œuvre pour y remédier.



Figure 16 : Périmètres de protection du PLU de Baziège

Les cartographies à l’échelle sont données en annexe.

Aucun de ces périmètres ne touche le site du projet, qui n’est donc pas concerné par l’interdiction de construire ou le filmage des vitres.

En complément des données disponibles dans le PLU, les études de dangers de la société ARTERRIS ont été consultées. Les deux études de dangers qui concernent ce site ont été réalisées par TECHNIP : une pour SILO DE BAURE et une LA TOULOUSAINE DE CEREALES.



Ces études de dangers font ressortir deux principales zones dont les stockages représentent des potentiels de danger susceptibles d’entraîner des effets sur le projet d’entrepôt LIDL : le magasin de stockage d’engrais et les silos de stockage de céréales. Ces deux entités sont repérées sur le plan suivant :

Figure 17 : Potentiels de dangers de la société ARTERRIS

Les zones d’effets létaux (Z1) et irréversibles (Z2) de surpression associées à l’explosion des silos de stockage de céréales sont représentées sur les cartographies suivantes.

Les cartographies à l’échelle sont données en annexe.

Ces zones d’effets Z1 et Z2 n’atteignent pas le site d’étude. Seule la zone des effets indirects par bris de vitres, prise conventionnellement comme deux fois la zone des effets irréversibles Z2, risque de toucher le site d’étude. Toutefois, seule une partie du parking sera impactée ; l’entrepôt ne sera pas touché.

L’explosion d’un ou plusieurs silos de stockage de céréales ne représente donc pas un risque significatif pour le nouveau projet logistique.

Site d’étude Magasin de stockage d’engrais

Silos de stockage

de céréales

Localisation des potentiels de danger de la société ARTERRIS par rapport au site d’étude



Figure 18 : Zones d'effets associées à l'explosion des silos de stockage de céréales

Site d’étude



Les zones d’effets de surpression réglementaires associées à la détonation des engrais ammonitrates stockés en vrac dans le magasin de stockage d’engrais sont représentées sur la cartographie suivante :

Figure 19 : Zones d'effets associées à la détonation des engrais ammonitrates

Site d’étude



La zone des effets dominos ne touche pas le site d’étude : il n’y a pas de risque de sur-accident.

Les zones des premiers effets létaux (surpression de 140 mbar) et létaux significatifs (200 mbar) n’atteignent pas le site d’étude.

La zone des effets irréversibles (50 mbar) touche une partie des parkings et de la route d’accès au site mais n’atteint pas l’entrepôt. Il existe donc un risque potentiel pour les quelques employés éventuellement présents sur le parking mais pas pour le bâtiment en lui-même ou les employés qui s’y trouvent. Les voitures en stationnement pourraient également être endommagées en cas de détonation.

La zone des effets indirects (bris de vitres), correspondant au seuil de surpression de 20 mbar, est non représentée sur la cartographie ci-dessus. Par convention, son étendue est généralement prise égale à deux fois celle de la zone des effets irréversibles. Une telle zone toucherait donc l’entrepôt.

Le personnel de l’entrepôt sera sensibilisé aux risques lié à la proximité de ces installations et à la conduite à tenir en cas d’accident. Des mesures de protection telles que le filmage des vitres pourraient être mises en place si nécessaire pour se prémunir des effets indirects de la détonation du magasin d’engrais. Toutefois, ces mesures ne sont pas obligatoires réglementairement.



3.3.2.2 Risque de transport de matières dangereuses Le risque de transport de matières dangereuses est consécutif à un accident se produisant lors du transport par voie routière, ferroviaire, aérienne, d’eau ou par canalisation, de matières dangereuses. Ce risque peut entraîner des conséquences graves pour la population, les biens et/ou l’environnement. C’est le premier risque en Île de France.

Conformément à la doctrine générale du 18 juillet 2008, sur la prise en compte dans l’étude de dangers des agressions externes engendrées par les flux de transport de matières dangereuses à proximité du site, les zones de dangers relatives au BLEVE d’une citerne de GPL sont données ci-après (extraites de la circulaire du 23 juillet 2007) :

Tableau 17 : Distances d’effet d’un BLEVE d’un camion-citerne

Réservoir Pression

d’éclatement

Effet de surpression : distance de dangers (m) 300

mbar 200

mbar 140

mbar 50

mbar 20

mbar Citerne 20t 25 bar 35 45 65 130 260 Citerne 9t 25 bar 25 35 45 100 200 Citerne 6t 25 bar 25 30 40 90 180

L’existence sur le territoire communal d’infrastructures de transport routières et ferroviaires importantes (RD 813, Voie ferrée Toulouse-Narbonne) sur lesquelles peuvent circuler des matières dangereuses expose la commune à différents types de risques.

Toutefois, des marges d’éloignement des constructions suffisantes par rapport à ces infrastructures ont été prévues afin de minimiser les risques d’effets dominos sur le site.

3.3.2.3 Chute d'avions Les aéroports importants les plus proches sont :

• l’aéroport de Toulouse-Blagnac à environ 30 km au nord-ouest du site ;

• l’aérodrome de Casterlnaudary, à environ 30 km au sud-est du site.

Le risque de chute d’avion peut donc être écarté conformément à la fiche n°8 accompagnant la circulaire DPPR/SEI2/CB-06-0388 du 28/12/2006.

3.3.2.4 Voie ferrée La ligne de chemin de fer Toulouse/Narbonne passe à une cinquantaine de mètres au sud de la limite de propriété du site.



3.3.2.5 Actes malveillants Des actes malveillants sont malheureusement parfois à déplorer. Les conséquences de tels actes peuvent être graves, aussi bien pour les installations et l’outil de travail que pour le voisinage selon les effets qu'ils entraînent.

LIDL prend très au sérieux les aspects de sécurité dans son établissement par la mise en place de moyens performants.

Clôture du site

Le bâtiment est entièrement clos par une clôture métallique de 2 m de hauteur. La fermeture du site est assurée par des portails métalliques coulissants.

Surveillance / Gardiennage

Un système général de vidéo et télésurveillance est prévu sur site 24h/24h. Les reports d’alarme se font vers cette société qui est chargée de l’alerte des secours. Durant les heures d’exploitation, les reports d’alarme se font également vers les bureaux.



3.4 REDUCTION DU POTENTIEL DE DANGERS

L’objet de ce chapitre est d’étudier :

• la possibilité de supprimer ou de substituer aux procédés et aux produits dangereux existants pouvant être à l’origine des évènements redoutés et phénomènes dangereux identifiés dans les phases précédents, des procédés ou produits présentant des dangers moindres ;

• la possibilité de réduire le potentiel présent sur le site sans augmenter les risques par ailleurs.

La vocation de la plateforme logistique est le stockage de marchandises dont une grande part est combustible. Il faut noter qu’il s’agit davantage d’une plateforme de transit que de stockage proprement dit. En effet, les magasins LIDL sont approvisionnés tous les matins en produits frais.

Dans le cadre des activités de logistique, la réduction du potentiel de dangers passe avant donc tout par l’aménagement des cellules, le choix du matériel de sécurité et le mode d’approvisionnement.

3.4.1 Mode de stockage et d’aménagement des cellules Les dispositions constructives des cellules de stockage respectent les prescriptions des arrêtés ministériels applicables.

Elles visent à ce que la ruine d’un élément suite à un sinistre n’entraîne pas la ruine en chaîne de la structure du bâtiment, notamment celle des cellules de stockage avoisinantes, ni leurs dispositifs de recoupement et ne favorise pas l’effondrement de la structure vers l’extérieur de la première cellule en feu.

L’entrepôt est en effet compartimenté en cellules de superficie inférieure à 6 000 m², séparées entre elles par des murs REI 120. Les parois extérieures de l’entrepôt sont implantées à plus de 20 m des limites de propriété. L’ensemble du bâtiment dispose d’une structure stable au feu 1 heure et de parois extérieures en bardage métallique.

Les choix concernant les modes de manutention et de stockage effectués sur le site correspondent à une solution généralement considérée comme présentant le meilleur compromis entre les objectifs de sécurité et de rentabilité.

Le stockage se fait essentiellement en rack afin d’optimiser l’espace et de faciliter les chargements et déchargements des palettes.



3.4.2 Mesures pour le stockage des produits spécifiques

Le site accueille principalement des produits combustibles classiques de la grande distribution. Des produits spécifiques sont stockés en quantité limitée :

• produits aérosols (éventuellement inflammables, stockés dans une zone entièrement grillagée en cellule 5, afin d’éviter tout risque de propulsion en cas d’incendie) ;

• eau de javel (étiquetée produit dangereux pour l’environnement, sur racks en cellule 2, dont certaines références ne sont stockées que lors d’actions commerciales ponctuelles) ;

• alcools de bouche (stockés dans une zone grillagée en cellule 4), dont certains susceptibles d’avoir un titre alcoométrique supérieur à 40 % ;

• produits inflammables manufacturés (hygiène et beauté, emballés en contenants de faible volume) ;

Avant acceptation d'un nouveau produit sur le site, en particulier pour les produits d’entretien et d’hygiène et la javel, le fournisseur devra renseigner la nature chimique du produit en transmettant la fiche de données de sécurité correspondante. Le produit sera alors dirigé vers la zone de stockage de la famille de produits à laquelle il appartient, à l’écart des familles de produits incompatibles. Ainsi, LIDL écarte le risque de mélange de produit incompatible dans une même zone de stockage.

3.4.3 Local de production de froid L’ammoniac est utilisé comme fluide frigorigène pour la réfrigération des chambres froides. Celui-ci est stocké dans un local de production de froid prévu à cet effet et entièrement coupe-feu REI 120. Il est conforme aux prescriptions de l’arrêté du 19 novembre 2009 relatif aux installations soumises à déclaration au titre de la rubrique 4735 de la nomenclature des ICPE.

L’ammoniac présente de nombreux avantages qui font qu’il a été retenu dans cet entrepôt :

• c’est un fluide frigorigène connu et éprouvé, utilisé depuis très longtemps ;

• il n’attaque pas la couche d’ozone et ne participe pas à l’effet de serre. Il est neutre vis à vis de l’effet de serre ce qui n’est absolument pas le cas d’autres fluides frigorigènes comme les HCFC (HydroChloroFluoroCarbures) ;



• c’est est une substance avec une faible durée de vie (quelques jours) et moins onéreuse que les HCFC (selon l’institut du froid) ;

• il permet, grâce à ses capacités thermodynamiques, de réduire par trois la quantité frigorigène pour une même production de froid de manière nettement plus probante qu’avec des HCFC ;

• enfin, la détection (notamment odeur forte en dessous des seuils de toxicité) est plus facile que pour d’autres produits.

Pour toutes ces raisons, le choix de l’ammoniac comme fluide frigorigène semble le plus adapté pour le projet.

De plus, de manière générale, le système cascade NH3/CO2 permet d’obtenir un rendement énergétique très fiable vis à vis d’autres systèmes.

L’hygiène et la sécurité sont garanties : le CO2 est un fluide non toxique, non inflammable, et de qualité alimentaire, aussi, son contact avec des produits alimentaires ne les rend pas impropres à la consommation. Dès lors, l’ammoniac est limité dans la partie haute-pression de l’installation ce qui limite grandement la quantité mise en œuvre et les risques liés à l’ammoniac.

Enfin, ce système est utilisé par de nombreuses sociétés, ce qui est un gage de fiabilité, de sécurité et d’efficacité.

Les installations utilisant l’ammoniac sont entièrement sécurisées. Des détecteurs d’ammoniac sont installés et associés à une détection d’alarme sonore et lumineuse. Des détecteurs à CO2 seront également installés.

3.4.4 Matériel de sécurité L’entrepôt sera en permanence accessible pour permettre l’intervention des services de secours. Une voie engins extérieure est prévue sur tout le périmètre du bâtiment. À partir de cette voie, les pompiers pourront accéder à toutes les issues.

Cette plateforme logistique est conforme au standard de sécurité mis en œuvre par la société LIDL.

Les installations neuves seront conformes aux normes françaises et européennes et le système d’extinction incendie (sprinklers, extincteurs, RIA) conforme à la réglementation actuelle.



4

ACCIDENTOLOGIE ET RETOUR D’EXPERIENCE

: Sources documentaires : http://www.aria.developpement-durable.gouv.fr/

L’accidentologie présentée repose sur les données de la base ARIA. La base de données ARIA du bureau d’analyse des risques et des pollutions industrielles est exploitée par le ministère de l'écologie et du développement durable. Cette base recense essentiellement les événements accidentels qui ont, ou qui auraient pu porter atteinte à la santé ou la sécurité publique, l'agriculture, la nature et l'environnement. Cette accidentologie est un outil complémentaire de l’analyse des risques préliminaires permettant de mettre en évidence d’une part : - des installations, des équipements, des comportements ou des opérations à

risque pouvant engendrer des défaillances ou des événements redoutés ; - les conséquences de ces événements redoutés ; - les moyens et parades mis en œuvre afin de réduire voire supprimer le

risque. Ainsi, les accidents étudiés sont retenus car ils mettent en jeu des produits et des procédés du même type que ceux mis en œuvre sur le site, et ils interviennent sur des activités similaires à celles du site.

4.1 ACCIDENTS SURVENUS SUR DES INSTALLATIONS SIMILAIRES

4.1.1 Accidents survenus au sein d’entrepôts de marchandises diverses (2000-2015)

L'accidentologie nous permet d'étudier 190 cas d'accidents de stockages variés (matières plastiques, déchets, cartons, etc.) survenus en France et à l’étranger de 2000 à 2015.



Voir l’accidentologie en Annexe.

Les types de sinistres rencontrés sont exclusivement des incendies, à l’exception de certains accidents :

- déversement de produits chimiques, - chute de rack, - fuite d’ammoniac sur des installations frigorifiques, - effondrement de la toiture suite à de fortes chutes de neige ou à des

infiltrations d’eau ; - décomposition auto-entretenue d’engrais dans un entrepôt non prévu pour

leur stockage.

Les causes des incendies sont souvent inconnues. Les causes connues peuvent être de diverses origines. Selon l’étude de synthèse du BARPI en date du 30/10/03 relative aux accidents impliquant des entrepôts, les causes ne sont connues que dans 12 % des cas. Les causes principales sont :

- défaillances matérielles ; - défaillance des installations électriques ; - malveillance ; - défaillance humaine ; - agressions d’origine naturelle (ex : foudre, canicule) ; - propagation par travaux par point chaud ; - propagation par feu extérieur (ex : départ de feu d’une semi-

remorque…). Les conséquences de tels sinistres sont diverses :

- émissions de fumées provoquant de légères intoxications / gênes ; - épandage de produits toxiques sous forme liquide ; - eaux d’extinction polluant le milieu naturel ; - émissions d’épaisses fumées abondantes ; - hospitalisations, blessures, décès ; - arrêt de la circulation routière ou ferroviaire dans le voisinage ; - dégâts matériels importants entraînant ou non l'arrêt de l'activité.

4.1.2 Accidents impliquant des chaudières à gaz (2000-2015)

Les accidents répertoriés par le BARPI concernant les chaudières, les chaufferies et les installations de combustion fonctionnant au gaz naturel sont au nombre de 48. Dans beaucoup de cas, les causes des accidents et la source d’allumage ne sont pas connues ou ne sont pas renseignées.


Les cas d'accidents retenus correspondent à :

- des explosions, qui peuvent être suivies d’incendie ; - des incendies ;



- des fuites pouvant générer une explosion ou un incendie ; - des émissions de gaz (méthane et monoxyde de carbone).

Les causes principales sont :

- une mise en contact du gaz suite à des défaillances d'électrovanne ou de raccords ou une source d'allumage qui provoquent des explosions ;

- des défaillances matérielles, comme un dysfonctionnement de la chaudière, un mauvais réglage ou un défaut de flamme ;

- des défaillances humaines, telles que des erreurs opératoires lors de la procédure d'arrêt, des négligences (mégots, oublis…).

Les conséquences de tels accidents sont :

- des intoxications au monoxyde de carbone pouvant être mortelles ; - des évacuations de bâtiments, des blessés, des hospitalisations, des

décès ; - des dégâts matériels suite aux incendies et explosions : dégradations et

destructions de bâtiments, de toitures, d’installations.

4.1.3 Accidents impliquant des chariots élévateurs et des chargeurs d’accumulateurs (2000-2015)

L'accidentologie nous permet d'étudier 44 cas d'accidents impliquant des chariots élévateurs électriques, leurs batteries et leurs chargeurs.


Les types de sinistres rencontrés sont, par ordre décroissant d’occurrence :

- des renversements de contenants suite à une mauvaise manipulation des chariots et/ou des épandages de produits ou fuites de gaz suite à des percements de contenants ou de conduites de gaz par les fourches des chariots ;

- des incendies ; - des surchauffes de batteries avec dégagement de gaz toxique ; - des fuites d’acide provenant des batteries ; - des chutes d’employés ou de marchandises solides.

Ces sinistres ont pour causes principales :

- des surchauffes de batteries ou de chargeurs ; - des erreurs humaines, notamment une mauvaise manipulation du chariot

élévateur ; - des défaillances électriques.

Les conséquences sont dans la plupart des cas :

- des dégâts matériels plus ou moins importants pouvant entraîner des arrêts d’activité temporaires ;

- une production abondante de fumées provoquant des interruptions de circulation ;

- une production de gaz toxique nécessitant l’évacuation de personnel ;



- des épandages de liquides susceptibles d’être dangereux pour les employés et riverains mais aussi pour le milieu naturel ;

- des blessures voire la mort pour les employés qui chutent ou qui sont percutés par le chariot élévateur.

4.1.4 Accidents impliquant des générateurs d’aérosols (2000-2015)

L'accidentologie nous permet d'étudier 72 cas d'accidents impliquant des générateurs d'aérosols ou des gaz inflammables liquéfiés.


Les types de sinistres rencontrés sont majoritairement des incendies, mais on trouve également des fuites de gaz et des BLEVE d’aérosols, consécutifs à des chocs brutaux ou à la montée en température causée par des incendies ou des sources de chaleur à proximité.

Les causes des sinistres sont souvent inconnues. On notera cependant :

- des réactions chimiques ; - des accidents dus à des appareils électriques ou de chauffage ; - la foudre ; - la propagation par feu extérieur ; - la malveillance ; - des travaux par point chaud ; - une erreur humaine ; - un mauvais entretien du matériel.

Les conséquences de tels sinistres sont diverses : - des émissions de fumées provoquant des intoxications plus ou moins

importantes ; - un déversement d'eaux d'extinction polluant le milieu naturel ; - une pollution des sols ; - des morts et/ou des blessés ; - un départ d’incendie.

4.1.5 Accidents relatifs au stockage de liquides inflammables (2000-2015)

L’accidentologie relative au stockage de liquides inflammables s’inscrit de façon générale dans l’accidentologie des entrepôts de matières combustibles. Elle répertorie seulement 7 accidents concernant le stockage de liquides inflammables, qui sont surtout des incendies, mais aussi des fuites ou des explosions. Notons que seuls des conditionnements en petits volumes sont mis en œuvre sur le site ; aucun conditionnement en vrac de liquide inflammable n’est réalisé.




Les causes principales sont des défaillances matérielles ou des erreurs humaines :

- des fuites de contenants (corrosion, chocs) ; - des mises en contact des liquides inflammables avec des sources

d’allumages ; - des échauffements.

Cependant, dans la majorité des accidents répertoriés, la cause n’est pas renseignée. Les conséquences de tels accidents sont :

- des émissions de fumées toxiques si incendie ; - des dégâts matériels ; - des conséquences humaines ; - des pollutions environnementales, lors de fuites par exemple.

4.1.6 Accidents sur les entrepôts frigorifiques mettant en œuvre de l’ammoniac (2000-2015)

Entre 1992 et 2001, en France, sur 175 accidents recensés impliquant de l’ammoniac liquide ou gazeux, 105 d’entre eux (60 %) ont ou auraient pu concerner une installation de réfrigération dont les industries alimentaires (78%), le commerce de gros et les intermédiaires du commerce (5,7 %), l’entreposage (5,7 %) et les activités sportives (4,8 %). Entre 2000 et 2015, 195 accidents impliquant des installations de réfrigération utilisant de l’ammoniac sont répertoriés sur ARIA en France et à l’étranger.


Principaux types d’accidents : Les types de sinistres rencontrés sont :

• des rejets dangereux (ammoniac, fumées...) dans environ 83 % des cas ; • des incendies dans environ 12 % des cas ; • des explosions dans environ 3 % des cas ; • des projections, chutes d'équipements dans environ 3 % des cas ; • des BLEVE (événement très rare (moins de 1% des cas)).

Dans la majorité des cas étudiés, lors de la fuite d’ammoniac, il y a eu formation d’un nuage toxique. Dans certains cas, le nuage n’a pas atteint le voisinage car les quantités d’ammoniac évaporées étaient faibles. Principales origines et causes des accidents : Les principales origines et causes des accidents sont les suivantes (classées de la plus fréquente à la moins fréquente) :

• défaillance matérielle ; • anomalie d’organisation ; • défaillance humaine ; • défaut de maîtrise du procédé ; • abandon produit/équipement dangereux ; • intervention insuffisante ou inadaptée ;



• agressions d’origine naturelle ; • malveillance ou attentat.

Principales conséquences : Les conséquences de tels sinistres sont diverses :

• des morts et des blessés (graves ou légers) ; • des intoxications à l’ammoniac ; • des dégâts matériels (externes et internes) entraînant ou non l'arrêt de

l'activité ; • des évacuations et/ou confinements (essentiellement pour les

employés) ; • l’arrêt de la circulation routière ou ferroviaire dans le voisinage ; • une pollution atmosphérique avérée (plaintes, etc.) ; • une pollution des eaux de surface.

Dans la majorité des cas, la production de gaz ammoniacal a nécessité l’évacuation du personnel et la surveillance du voisinage, pouvant aller jusqu’à l’évacuation préventive de certains riverains.

4.1.7 Accidents impliquant le stockage de produits chimiques et toxiques (2000-2015)

7 accidents relatifs au stockage de produits chimiques et toxiques sont répertoriés dans la base de données ARIA. Ces produits sont de nature diverse : acides, soude, produits corrosifs ou toxiques pour l’environnement…


Les accidents majoritairement rencontrés sont des incendies, des fuites de produits chimiques ou toxiques, des réactions chimiques, des émissions de gaz toxiques. Les causes de tels accidents sont diverses, et peuvent être dues à des défaillances humaines ou matérielles.

Les causes principales sont :

• des chutes de contenants de produits chimiques ou toxiques ; • des percements entraînant une fuite ; • des incendies ; • des explosions.

Les conséquences sont dans la plupart des cas :

• des dégâts matériels : destruction d’entrepôt, dommages aux installations ou aux véhicules de transport ;

• des dommages humains : intoxications par les fumées d’incendie ou les émanations toxiques, brûlures chimiques si contact avec les produits ;

• une pollution atmosphérique, des sols ou de l’eau.



4.2 RETOUR D’EXPERIENCE CHEZ LIDL

Sur ses autres sites en exploitation, la société LIDL n’a pas recensé à ce jour d’accidents ou d’incidents ayant des effets sur l’environnement ou la sécurité. Les seuls accidents recensés sont des accidents de travail liés à la manutention (coupure, …) que l’on retrouve fréquemment sur les plateformes logistiques.

4.3 ENSEIGNEMENTS TIRES

4.3.1 Risques mis en évidence L’accidentologie impliquant le stockage de combustibles divers et de liquides inflammables met en évidence les risques significatifs suivants :

• l’incendie. L’accidentologie concernant les chaudières met en évidence les risques significatifs suivants :

• l’incendie ; • et l’explosion de gaz.

L’accidentologie impliquant des locaux de charge et des chariots élévateurs met en évidence les risques significatifs suivants :

• l’incendie ; • les chutes.

L’accidentologie concernant les générateurs d’aérosol met en évidence les risques significatifs suivants :

• l’incendie ; • l’explosion.

L’accidentologie impliquant des groupes froids à l’ammoniac met en évidence les risques significatifs suivants :

• les dispersions et fuites d’ammoniac ; • l’incendie.

L’accidentologie concernant le stockage de produits chimiques et toxiques met en évidence les risques significatifs suivants :

• des fuites de produits chimiques ou toxiques ; • des réactions chimiques ; • des émissions de gaz toxiques.

Les risques significatifs mis en évidence par l’accidentologie sont donc :

• le risque incendie pour ses effets thermiques ; • le risque lié à la dispersion de fumées et gaz toxiques ; • le risque lié à la dispersion des eaux d'extinction mises en œuvre

par les pompiers ; • le risque d'effets domino sur les tiers.



4.3.2 Mesures de prévention, de protection et d’intervention

4.3.2.1 Stockage de matières combustibles et de liquides inflammables Pour les zones de stockage, dans une grande majorité des cas, les accidents répertoriés sont des incendies. Les éléments mis en évidence de manière générale dans ces différents accidents sont les suivants :

• présence de matériel de lutte contre l'incendie (réseau de Robinets d'Incendie Armés, extincteurs, réserve d'eau, sprinklage) destinés à lutter contre l’incendie et ralentir sa propagation ;

• entretien et contrôles réguliers des chariots et du matériel électrique pour éviter la formation d'étincelles et le départ d'incendie ;

• interdiction de feux et permis de feu pour les travaux de soudures et travaux par points chauds avec contrôle après la fin des travaux pour éviter les départs d'incendie ;

• présence d'une rétention étanche capable de contenir les eaux d'extinction d'un incendie pour éviter la pollution du milieu naturel ;

• extinction automatique (sprinklage) adaptée aux risques, maintenue et testée régulièrement ;

• prise en compte du risque et gestion de la sécurité ; • protection contre la foudre ; • présence de murs coupe-feu pour limiter la propagation ; • séparation des produits incompatibles.

La gestion de la sécurité du projet de LIDL prend en compte ces différents éléments. Les mesures prises pour assurer la sécurité du site seront développées dans la suite de l’étude des dangers.

4.3.2.2 Chaudières Pour les chaudières, les accidents mettent en évidence la nécessité d’un entretien des appareils et annexes (chaudières, canalisations, etc.) et d’un isolement du reste du bâtiment.

4.3.2.3 Locaux de charge Les accidents mettent en évidence la nécessité d’un entretien des appareils, de la présence de dispositifs de ventilation, de la présence d’une rétention des eaux d’extinction incendie et d’un isolement du reste des locaux. De plus, une formation du personnel et des mesures de sécurité adéquates sont indispensables afin de limiter le risque de chocs ou de renversement des produits manipulés.

4.3.2.4 Groupe froid NH3 L’accidentologie met en évidence la nécessité d’une bonne maintenance des installations de réfrigération à l’ammoniac, la défaillance matérielle arrivant en tête des causes d’accidents sur ce genre d’installation. Les défaillances humaines (mauvaises manœuvres, négligences…) ainsi que les défauts d’organisation (consignes inadaptées, maintenance insuffisante ou mal préparée…) sont la deuxième cause la plus fréquente pour ce type d’accident.



4.3.2.5 Stockage de produits chimiques et toxiques Les accidents répertoriés montrent que les mesures de sécurité tant humaines que matérielles tiennent une importance capitale dans ce type de stockage. Des consignes conséquentes et clairement présentées aux employées doivent être mises en œuvre pour éviter les mises en contact de produits chimiques incompatibles entre eux, qui peuvent entraîner de violentes réactions et des explosions. Le matériel doit faire l’objet d’une maintenance adaptée afin d’éviter les fuites.

4.3.2.6 Conclusions du retour d’expérience Les mesures de protection et d’intervention mises en évidence de manière générale dans ces différents accidents sont les suivantes :

- choix de matériel adapté et remplacement du matériel vieillissant ; - présence de systèmes de détection de fuite, de gaz et d’incendie, et de

ventilation ; - présence d’équipements de lutte contre l’incendie automatisés et

manuels ; - présence d’équipements de protection individuels sur site ; - formation du personnel et des intervenants qui doivent avoir une bonne

connaissance des installations et des outils de lutte contre les accidents ; - préparation des travaux ; - conformité des installations par rapport à la réglementation ; - présence d'une rétention étanche capable de contenir les eaux

d'extinction d'un incendie pour éviter la pollution du milieu naturel ; - entretien et contrôles réguliers du matériel électrique pour éviter la

formation d'étincelle et le départ d'incendie. Ces différentes mesures seront mises en place par LIDL dans le cadre de son projet d’entrepôt à Baziège.



L’ensemble de la méthodologie est présenté dans la première partie de l’étude de

dangers, chapitre 1- Méthodologie sous chapitre 1.2- Analyse Préliminaire des

Risques.

5 ANALYSE PRELIMINAIRE DES RISQUES

A noter

L’analyse préliminaire est présentée sous forme de tableau en annexe.

Cette analyse a été réalisée pour les sous-ensembles suivants :

• Stockages de l’entrepôt ;

• Activités annexes ;

• Installations de production de froid.

Elle a été réalisée par SAFEGE et validée par les personnes suivantes :

• Mme J. Verdier, Chef de projet – Ingénieur ICPE, LIDL ;

• M. M. Frechon, Responsable du Pôle Entrepôt, LIDL ;

• Mme Elodie MAZEAU, Chef de projet, SAFEGE Unité Industrie.



Résultat de l’APR :

• Risques liés aux stockages de l’entrepôt

Voir tableau 1 de l’Annexe APR

Dans la grille de criticité ci-dessous, les différents scénarii conduisant à l’occurrence d’un phénomène dangereux au niveau des stockages de l’entrepôt sont numérotés de 1 à 11.

Figure 20 : Grille de criticité : stockages de l'entrepôt

Probabilité

A Évènement

courant 3, 7, 8, 10


9 2, 4, 5, 6, 11,


1

D Évènement très

improbable

E Événement

possible mais non rencontré au

niveau mondial

1

Modéré 2

Sérieux 3

Important 4

Catastrophique 5

Désastreux

Gravité

Les phénomènes dangereux à étudier en détail sont :

Le phénomène dangereux 1 des scenarii (2, 4, 5, 6, et 11) d’incendie d’une cellule de stockage (effets thermiques). Ce phénomène peut avoir pour origine une défaillance électrique, une agression mécanique ou thermique sur les matières combustibles, qui peuvent en présence d’un point chaud générer un départ de feu et la généralisation de l’incendie à l’ensemble de la cellule concernée.

Le scénario 9, dont le phénomène dangereux est l’explosion d’un ou de quelques générateurs d’aérosols, sera retenu en tant qu’événement initiateur d’un départ de feu dans la cellule. En effet, l’explosion massive d’une grande quantité de gaz n’est pas possible. Par contre, l’explosion de quelques générateurs d’aérosols isolés est possible. Les effets de surpression de petites explosions seront contenus dans l’enceinte de la cellule.

D’après des essais réalisés par l’INERIS sur une palette de bouteilles aérosols, l'explosion des bouteilles se fait de façon relativement espacée au départ. Il se produit de petites boules de feu dont le rayonnement n'est pas suffisant pour provoquer l'explosion des bouteilles voisines. Ainsi, l’explosion de générateurs d’aérosols est un phénomène initiateur d’un phénomène d’incendie, phénomène dont la montée en puissance est excessivement rapide par rapport à un incendie



de produits « combustibles classiques » car les générateurs d’aérosols en feu sont projetés et accélèrent la propagation.

• Risques liés aux activités annexes


Dans la grille de criticité ci-dessous, les différents scénarii conduisant à l’occurrence d’un phénomène dangereux au niveau des activités annexes sont numérotés de 1 à 9.

Figure 21 : Grille de criticité : activités annexes

Probabilité

A Évènement

courant


1 5, 6, 7


D Évènement très

improbable

2, 4, 8 9

E Événement


niveau mondial

3

1

Modéré 2

Sérieux 3

Important 4

Catastrophique 5

Désastreux

Gravité


Le phénomène dangereux 2 des scenarii (5, 6 et 7) d’explosion de chaufferie (effets de surpression). Ce phénomène peut avoir pour origine une fuite de gaz sur l’installation qui peut former un nuage explosible avec l’air et en présence d’un point chaud générer une explosion.



• Risques liés aux installations de production de froid


Dans la grille de criticité ci-dessous, les différents scénarii conduisant à l’occurrence d’un phénomène dangereux au niveau des activités annexes sont numérotés de 1 à 82.

Figure 22 : Grille de criticité : installations de production de froid

Probabilité

A Évènement

courant


3, 4, 9, 12, 13, 23, 25, 27, 29, 32, 33, 35, 45,

54,

61, 67, 73

52 50, 57, 63, 69


1, 7, 11, 15, 16,

22, 31, 49

37, 43, 48

71

D Évènement très

improbable

5, 8, 14, 18, 20, 24, 26, 28, 30, 34, 36

68, 74 41, 46, 53, 55,

81

39, 51, 64, 70

E Événement


niveau mondial

2, 10, 17, 19, 21

6, 44, 47, 62, 75, 76, 77, 78, 79, 80,

82

38, 42, 56

40, 58, 59, 60, 65, 66,

72

1

Modéré 2

Sérieux 3

Important 4

Catastrophique 5

Désastreux

Gravité


Le phénomène dangereux 3 des scenarii (39, 40, 50, 51, 57, 58, 59, 60, 63, 64, 65, 66, 69, 71, 70, 72) d’émission de gaz et dispersion toxique d’ammoniac (effets toxiques), et d’explosion d’un nuage air-ammoniac (effets de surpression). Ce phénomène peut par exemple avoir pour origine un choc, une surpression, un incendie, menant à une fuite et une émission d’ammoniac gazeux.



L’APR présentée en annexe fait ressortir 3 phénomènes dangereux qu’il convient d’étudier en détail :

PhD –1 Incendie de cellule

PhD –2 Explosion de chaufferie

PhD –3 Dispersion toxique d’ammoniac



6

ANALYSE DETAILLEE DES RISQUES

L’objectif de l’analyse détaillée des risques est :

• d’évaluer la gravité en modélisant l’intensité des effets des différents phénomènes dangereux retenus et des cibles impactées par ces effets. La présence éventuelle de cibles sensibles dans les zones de danger amènera à prendre des mesures de réduction des intensités des effets ;

• d’étudier les éventuels effets domino ;

• d’étudier la cinétique de chaque phénomène dangereux ;

• d’évaluer la probabilité de chaque phénomène dangereux à travers l’étude des Mesures de Maîtrise des Risques visant à limiter voire éviter l’occurrence d’un événement redouté.

6.1 EVALUATION DE LA GRAVITE – QUANTIFICATION DES EFFETS

Les phénomènes dangereux retenus suite à l’APR et étudiés en détail sont :

PhD –1 Incendie de cellule PhD –2 Explosion de chaufferie

PhD –3 Dispersion toxique d’ammoniac

Les phénomènes dangereux causés par effets domino sont les phénomènes dangereux déclenchés par d’autres phénomènes dangereux d’une installation ou d’un établissement voisin conduisant à une aggravation générale des effets du premier phénomène.

Le cas échéant, si un effet domino est identifié, l’effet domino sera étudié.



6.1.1 Évaluation de l’intensité des effets des phénomènes dangereux

L’évaluation de l’intensité est réalisée sous forme de fiche.

Les méthodologie et les seuils de référence pour les zones de dangers sont présentés en 1ère partie de l’étude de dangers, voir le chapitre 1- Méthodologie et en annexe.

La gravité est évaluée conformément à la fiche n°1 relative à la méthodologie de comptage des personnes pour la détermination de la gravité des accidents, de la circulaire du 10 mai 2010.



6.1.1.1 PhD 1 : Incendie de cellule

1 - Description du scénario majorant

Suite à un départ de feu sur une palette, l’incendie se généralise à l’ensemble de la cellule.

Ce scénario n’est envisageable que suite à une défaillance de la protection par sprinkler et à une non intervention du personnel d’exploitation ainsi qu’à une intervention tardive des pompiers.

2 - Hypothèses de calcul

Modèle de calcul utilisé :

• pour les produits combustibles classiques, les plastiques et les liquides inflammables : modèle FLUMILOG, développé par l’INERIS ;

• pour les aérosols : modèle MARTIN, développé par SAFEGE (car FLUMILOG ne permet pas encore de modéliser l’incendie d’un stockage d’aérosols).

Caractéristiques des cellules :

Tableau 18 : Caractéristiques des cellules

Cellule Longueur

(m) Largeur

(m)

Hauteur de stockage

maximale (m)

Hauteur au faîtage (m)

Cellule 1 120 50 9,5 12,15 Cellule 2 120 50 9,5 12,15 Cellule 3 120 50 9,5 12,15 Cellule 4 120 50 9,5 12,15 Cellule 5 120 50 12 15,5 Cellule 6 120 50 12 15,5 Cellule 7 90 65 12 15,5 Cellule 8 30 65 12 15,5 Cellule 9 120 32 12 15,5

Pool palettes 120 37 9,5 12,15 Local archives 47 38 4 5 Zone aérosols

(cellule 5) 11 6 12 15,5

Zone alcools de bouche (cellule 4)

74 12 9,5 12,15

LaLa

t

La toiture est métallique multicouches (bac acier), avec une résistance au feu des poutres de 60 min et des pannes de 30 min.



Stockage de produits combustibles classiques : utilisation de FLUMILOG

Caractéristiques du stockage sous FLUMILOG

Les principales hypothèses qui ont été retenues pour FLUMILOG sont définies dans le tableau suivant. Toutes les hypothèses sont dans les rapports FLUMILOG présentés en annexe. Le schéma ci-contre présente les différentes grandeurs à renseigner dans le logiciel FLUMILOG. Les parois sont, pour toutes les cellules :

• en panneaux sandwich laine de roche (EIY 15) avec structure portique béton (R 60) pour les façades de quai et les façades en pignon de la cellule 1 et du pool palettes ;

• en béton armé/cellulaire (EIY 120) avec structure poteaux béton (R 120) pour les murs séparatifs entre cellules, entre le local archives et la cellule 7 et entre les locaux techniques et le pool palettes.

Tableau 19 : Hypothèses retenues pour les modélisations FLUMILOG

Cellule C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 Pool

palettes Local

archives Zone

alcools

Nombre de niveaux de stockage 6 6 - 6 8 8 8 - 8 6 3 6

Mode de stockage Rack Rack Masse Rack Rack Rack Rack Masse Rack Rack Rack Rack

Longueur du stockage en rack 74 74 - 74 74 74 69 - 74 84 32,5 74

Dimensions du stockage

Longueur de préparation ou déport (A) 28 28 28 28 28 28 3 3 28 18 2 0

Longueur de préparation ou déport (B) 18 18 17 18 18 18 18 3 18 18 2 0

Longueur de préparation ou déport (β) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 2 0,5 0

Longueur de préparation ou déport (α) 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 2 0,5 0



Cellule C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 C8 C9 Pool

palettes Local

archives Zone

alcools

Hauteur max de stockage 9,5 9,5 9,5 9,5 12 12 12 5 12 9,5 4 9,5

Hauteur du canton 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 0,5 2

Paramètres du stockage en rack

Sens du rack (paroi 1 ou 2) 1 1 - 1 1 1 1 - 1 1 1 1

Nombre de racks doubles 7 7 - 7 7 7 10 - 4 6 8 1

Largeur d'un double rack 2,8 2,8 - 2,8 2,8 2,8 2,8 - 2,8 2,8 2,8 2,8

Nombre de racks simples 2 2 - 2 2 2 2 - 2 0 2 2

Largeur d'un simple rack 1,4 1,4 - 1,4 1,4 1,4 1,4 - 1,4 1,4 1,4 1,4

Largeur des allées entre les racks 3,3 3,3 - 3,3 3,3 3,3 3 - 3,4 3,2 1,3 3,2

Stockage en masse

Nombre îlots dans le sens de la longueur - - 3 - - - - 1 - - - -

Nombre îlots dans le sens de la largeur - - 2 - - - - 3 - - - -

Largeur des îlots - - 23 - - - - 19 - - - -

Longueur des îlots - - 23 - - - - 24 - - - -

Hauteur des îlots - - 9,5 - - - - 5 - - - -

Largeur des allées entre îlots - - 3 - - - - 3,5 - - - -

Portes de quais

Nombre Expédition

(dimension 4x3m) Réception

11 11 11 10 9 11 0 10 6 2 0 -

10 10 10 10 7 5 0 0 0 9 0 -

Composition de la palette

Rubrique retenue pour la modélisation 1510 2662 1510 1510 1510 1511 1511 et 2662

1511 et 2662 1511

1510 et 2662 1510 LI



Remarques sur les hypothèses prises pour les modélisations sous FLUMILOG

Dimensions des palettes Les palettes sont supposées de type standard, soit de dimensions 0,8 x 1,2 x 1m. Palettes de produits plastiques Les palettes de type 2663 n’existent pas sous FLUMILOG. Pour les plastiques, c’est donc la palette 2662 qui a été choisie, car elle permet d’avoir des résultats majorants. Mode de stockage La plupart des cellules accueillent à la fois du stockage en masse et en racks. Pour les cellules concernées, il a été retenu un stockage en rack dans toute la cellule afin d’envisager le cas le plus pénalisant. En effet, le stockage en racks occasionne des incendies plus sévères que le stockage en masse. Hauteur de stockage Pour toutes les cellules et le pool palettes, la hauteur de stockage retenue n’est pas toujours la hauteur de stockage indiquée sur le plan de l’entrepôt fourni en annexe, mais la hauteur maximale de stockage possible dans la cellule concernée (12 m pour les cellules de 15,5 m de haut, 9,5 m pour les cellules de 12,15 m de haut et 4 m pour le local archives). Cette démarche majorante a été adoptée car LIDL pourra être amené à faire varier les hauteurs de stockage dans les cellules, sans jamais dépasser les hauteurs citées ci-dessus. Produits plastiques des cellules 2 et 7 et du pool palettes Les cellules 2 et 7 et le pool palettes, qui peuvent accueillir une partie de produits plastiques ou assimilés, ont été modélisées sous FLUMILOG avec des palettes type 2662 pour obtenir des résultats majorants. En effet, les produits plastiques présentent une émissivité plus importante que les combustibles classiques (produits 1510) en cas d’incendie. Pool palettes et cellule 9 Le pool palettes est une cellule en forme de « L ». Étant donné la faible taille de son décroché, il est impossible de le modéliser sous FLUMILOG. Le décroché n’a donc pas été considéré et le pool palettes a été modélisé comme une cellule rectangulaire. Pour compenser, la cellule 9 a été modélisée comme s’étendant sur 120 m du nord au sud. Stockage de produits dangereux (liquides inflammables, aérosols) dans des cellules de produits combustibles classiques Pour les cellules présentant un stockage mixte (majorité de produits combustibles classiques et quelques palettes de produits dangereux), le choix a été fait de modéliser à part l’incendie des produits dangereux, et de modéliser l’incendie des produits combustibles classiques avec une hauteur de stockage maximale. Nous ne pouvons en effet pas modéliser de stockage mixte sous FLUMILOG. Cas des stockages de javel et de solides inflammables Les stockages de javel n’ont pas été modélisés car la javel présente une émittance plus faible que les combustibles classiques en cas d’incendie. Les solides inflammables n’ont pas été modélisés car ils ne représentent qu’une trentaine de palettes dans une cellule pouvant en accueillir près de 12 000.



Stockage d’aérosols : utilisation de MARTIN

Modèle de calcul utilisé : modèle MARTIN, développé par SAFEGE. Ce modèle repose sur les hypothèses suivantes : - la flamme est considérée comme homogène de la base jusqu’à son sommet, ce qui est majorant ; - la hauteur de flamme pour les aérosols est limitée à 10 m + la hauteur de stockage (hypothèse INERIS), soit 22 m. Comme indiqué dans la méthodologie de calcul présentée en annexe, la détermination du flux thermique rayonné est liée à 2 facteurs :

• l’émissivité de la flamme : Φ0 ; • la hauteur de flamme, qui dépend de la vitesse de combustion du produit

considéré. Les valeurs retenues pour cette étude sont issues de la littérature disponible et en particulier des valeurs retenues par l’INERIS et le CNPP pour des cas similaires. Une étude de l’INERIS montre que, dans le cas particulier d’un stockage d’aérosols, il se développe un phénomène de BLEVE (Boiling Liquid Expanding Vapour Explosion) ou ébullition à caractère explosif du liquide dans la bouteille.

Il se forme alors une boule de feu dont le diamètre dépend de la capacité de la bouteille et de la proportion de gaz et de liquide inflammable contenus dans la bouteille.

Les essais de l’INERIS ont porté sur une palette de bouteilles d’aérosols. L’incendie de la palette est due d’une part à la combsution des emballages (bois, carton, etc.) mais surtout à celle des produits inflammables libérés lors de l’explosion des bouteilles. Ces explosions se font de façon assez espacée au départ.

Il se produit des petites boules de feu dont le rayonnement n’est pas suffisant pour provoquer l’explosion des bouteilles voisines. Lorsque l’incendie prend de l’ampleur, il se transforme en un feu de gaz combustible et atteint une émissivité moyenne de 100 kW/m².

Dans le cas de l’incendie de plusieurs palettes, les résultats montrent une hauteur de flamme de l’ordre de 10 m.

Quatre données d’entrée sont nécessaires pour effectuer les calculs :

• les dimensions du foyer, qui mesure dans ce cas 11 m par 6 ;

• la hauteur de flamme qui, selon les recommandations de l’INERIS, est limitée à 10 m + la hauteur de stockage pour les aérosols. Dans ce cas, la hauteur de flamme est donc de 22 m.

• le type de produits impliqués dans l’incendie et leur émittance associée.

Dans ce cas, ce sont des aérosols, d’émittance 100 kW/m² (valeur retenue par l’INERIS et le CNPP dans des cas similaires).

Une annexe présente les calculs réalisés sous MARTIN.



3 – Résultats des modélisations : distances d’effet

Le tableau suivant présente les distances d’effets thermiques de l’incendie cellule par cellule. Les distances d’effets sont indiquées, selon la façade rayonnante, pour une cible à hauteur d’homme (1,8 m) et pour une cible à hauteur de la limite de propriété située au droit de la façade en question, pour quatre hauteurs de cible (du fait de la forte déclivité du terrain).

Pour choisir les hauteurs de cible, des modélisations préalables ont été effectuées pour des cibles situées à toutes les hauteurs des limites de propriété possibles. Pour chacune des quatre limites de propriété, la hauteur de cible pour laquelle les flux étaient les plus importants a été retenue. Les hauteurs de cible retenues sont les suivantes :

• Cote du bâtiment : + 184 hauteur de cible 1,8 m ;

• Cote de la limite de propriété au nord du site : + 195 hauteur de cible +12,8 m (195 – 184 + 1,8) ;

• Cote de la limite de propriété au sud du site : + 172 hauteur de cible -10,2 m (172 – 184 + 1,8) ;

• Cote de la limite de propriété à l’est du site : + 201 hauteur de cible +12,8 m (195 – 184 + 1,8) ;

• Cote de la limite de propriété à l’ouest du site : + 180 hauteur de cible -2,2 m (180 – 184 + 1,8) ;

Tableau 20 : Évaluation des distances d’effets

Cellules Façade rayonnante

Distances d'effet en mètres

8 kW/m2

5 kW/m2

Z1

3 kW/m2

Z2

Durée de l’incendie

(FLUMILOG)

Cellule 1 1510

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 6 11

122 min

Cible : 12,8 na na 6 Façade

sud Cible : 1,8 < 5 5 8

Cible : -10,2 na na na

Façade est Cible : 1,8 22 34 48 Cible : 12,8 27 37 50

Cellule 2 2662

Façade nord

Cible : 1,8 5 8 15

97 min Cible : 12,8 na na 23

Façade sud

Cible : 1,8 5 8 13 Cible : -10,2 na na 11

Cellule 3 1510

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8

213 min Cible : 12,8 na na na

Façade sud

Cible : 1,8 < 5 5 8 Cible : -10,2 na na na

Cellule 4 1510

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8

123 min Cible : 12,8 na na 3

Façade sud


Cellule 5 1510

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8

141 min Cible : 12,8 na na < 5

Façade sud


Cellule 6 1511

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8

139 min Cible : 12,8 na na < 5

Façade sud

Cible : 1,8 < 5 < 5 6 Cible : -10,2 na na na

Cellule 7 1511

Façade sud

Cible : 1,8 na na na 147 min

Cible : -10,2 na na na Cellule 7

2663 Façade

sud Cible : 1,8 na na na

114 min Cible : -10,2 na na na



Cellules Façade rayonnante

Distances d'effet en mètres

8 kW/m2

5 kW/m2

Z1

3 kW/m2

Z2

Durée de l’incendie

(FLUMILOG) Cellule 8

1511 Façade nord

Cible : 1,8 13 23 33 219 min

Cible : 12,8 16 23 36 Cellule 8

2663 Façade nord

Cible : 1,8 19 32 47 222 min

Cible : 12,8 23 33 48

Cellule 9 1511

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 7

130 min Cible : 12,8 na na na

Façade sud


Pool palettes

1510

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 < 5 5

129 min

Cible : 12,8 na na 8 Façade

sud Cible : 1,8 < 5 < 5 5

Cible : -10,2 na na na Façade ouest

Cible : 1,8 na na 25 Cible : -2,2 na na na

Pool palettes

2663

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 7

103 min

Cible : 12,8 na 5 17 Façade

sud Cible : 1,8 < 5 5 7

Cible : -10,2 na na na Façade ouest

Cible : 1,8 na 19 35 Cible : -2,2 na na 30

Local archives

1510

Façade ouest

Cible : -4,2* na na na

98 min Façade est Cible : -4,2* na na na Façade

sud Cible : -4,2* na na na

Zone alcools

LI

Largeur Cible : 1,8 11 16 19 120 min

Longueur Cible : 1,8 21 31 42

Zone aérosols

Largeur Cible : 1,8 16 22 30 -

Longueur Cible : 1,8 24 32 43

na : non atteint

LI : Liquides inflammables

* Le local archives étant situé à 6 m de hauteur, une cible à hauteur d’homme est considérée à 1,8 m – 6 m soit -4,2 m de hauteur.

Voir les rapports FLUMILOG et la cartographie des zones de dangers en annexe

À noter que la cartographie présentée en annexe est la courbe enveloppe correspondant aux distances maximales atteintes pour chaque façade. Ces distances sont synthétisées sur un même tracé pour toutes les cellules. Toutefois, il faut bien considérer l’incendie d’une seule cellule à la fois.



4 – Conclusion – Cotation en gravité

Tous les flux thermiques sont maintenus dans les limites de propriété. L’éloignement du bâtiment par rapport aux limites de propriété permet de contenir l’ensemble des flux de 8, 5 et 3 kW/m2. L’incendie des cellules de stockage du site ne présente donc pas de risques pour les cibles extérieures au site.

Suivant la grille de gravité du 29 septembre 2005, aucune zone d’effet réglementaire ne sortant du site, la gravité de ce phénomène est nulle.

Gravité Non côté - 0

Les contraintes d'urbanisme vis à vis des zones de danger sont les suivantes :

Article 4 de l'arrêté du 5 août 2002 relatif aux entrepôts soumis à autorisation :

La délivrance de l’autorisation d’exploiter est subordonnée à l’éloignement des parois extérieures de l’entrepôt par rapport : - aux constructions à usage d’habitation, aux immeubles habités ou occupés par des tiers et aux zones destinées à l’habitation, à l’exclusion des installations connexes à l’entrepôt, et aux voies de circulation autres que celles nécessaires à la desserte ou à l’exploitation de l’entrepôt, d’une distance ZI correspondant aux effets létaux en cas d’incendie ;

- aux immeubles de grande hauteur, aux établissements recevant du public, aux voies ferrées ouvertes au trafic de voyageurs, aux voies d’eau ou bassins, exceptés les bassins de rétention d’eaux pluviales et de réserve d’eau incendie, et aux voies routières à grande circulation autres que celles nécessaires à la desserte ou à l’exploitation de l’entrepôt, d’une distance Z2 correspondant aux effets significatifs en cas d’incendie. La mise en place des écrans thermiques en façade nous permet de limiter l’impact des flux thermiques sur les lignes haute tension et sur les cibles extérieures et de protéger les installations sprinkler et locaux techniques.

Les flux de 5 et 3 kW/m2 ne sortent pas des limites de propriété. Les contraintes d’urbanisme imposées par l’arrêté du 05 août 2002 sont donc respectées.

NB : pour le cas de l’incendie des stockages aérosols et alcools de bouche, les zones d’effet sont contenues dans les zones d’effets de l’incendie d’une cellule. Ainsi, le risque lié à l’incendie de ces zones de stockages est la propagation de l’incendie respectivement à l’ensemble de la cellule 5 et à l’ensemble de la cellule 4, scénarios qui ont déjà été modélisés et dont les distances d’effets sont présentées dans le tableau ci-avant.

Nous n’en tiendrons donc plus compte pour la suite des calculs, et notamment pour les calculs de propagation.



5 - Effets domino

Comme demandé par l’arrêté du 29 septembre 2005, nous prendrons pour référence un flux de 8 kW/m² comme pouvant être à l’origine de la propagation d’un incendie pour une exposition de longue durée.

• Propagation aux tiers :

Le flux de 8 kW/m2 produit lors de l’incendie d’une cellule reste dans les limites de propriétés du site. Il n’y a donc pas de risque de propagation à des tiers.

• Propagation à d’autres installations du site :

Quelle que soit la cellule considérée, le flux de 8 kW/m2 produit lors de l’incendie d’une cellule n’atteint pas les installations des locaux techniques du site (cuve sprinkler, locaux de charge…). En cas d’incendie d’une cellule, il n’y a donc pas de risque d’effet domino à craindre sur d’autres installations du site.

• Propagation aux cellules voisines :

Un incendie peut se propager à partir d’une première cellule vers la ou les cellules adjacentes en cas de durée d’incendie supérieure à 2h00 consécutive à une défaillance du système d’extinction automatique d’incendie et à une non intervention des secours.

En effet, l’entrepôt est divisé en cellules, toutes séparées par des murs séparatifs coupe-feu de degré 2h00.

Nous développons donc ci-après l’incendie propagé aux deux cellules adjacentes, lorsque la durée de l’incendie dans la cellule de départ est supérieure à 2h00.

Les hypothèses de calcul sont identiques à celles considérées pour l’incendie d’une cellule.

Hypothèses de modélisation

Pour toutes les cellules, il a été retenu les mêmes hypothèses de dimensions et de stockage que dans le cas de l’incendie d’une cellule.

FLUMILOG ne peut modéliser l’incendie que de trois cellules simultanément. Ainsi, les cas de propagation avec départ de feu en cellules 6, 7, 8 et 9, qui peuvent théoriquement impliquer 4 cellules, ont été modélisés par façade. Dans tous ces cas, pour déterminer les distances d’effets en façade nord, c’est la cellule 8 qui a été considérée en feu, tandis que la cellule 7 a été considérée non concernée par l’incendie. Pour la façade sud, c’est l’inverse. À titre d’exemple, le cas du départ de feu en cellule 9 a été décomposé comme suit (cellules en feu en orange, façade rayonnante considérée en rouge) :

Façade nord : propagation à la cellule 8 Façade sud : propagation à la cellule 7

Cette approche n’est pas minorante car la longueur de la façade en feu reste la même que dans le cas réel où l’incendie se serait propagé à la fois à la cellule 7 et à la cellule 8.

Tableau 21 : Évaluation des distances d’effets – Propagation aux cellules adjacentes

C7

C8 PP C9

C7

C8 PP C9



Cas 1 : Départ d’incendie en cellule 1 : incendie des cellules 1 et 2

Cellules Façade rayonnante Distances d’effets en mètres

8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 1

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 6 10 Cible : 12,8 na na 6

Façade sud


Façade est

Cible : 1,8 22 34 48 Cible : 12,8 27 37 50

Cellule 2

Façade nord

Cible : 1,8 5 8 14 Cible : 12,8 na na 23

Façade sud

Cible : 1,8 5 8 13 Cible : -10,2 na na 10

Cas 2 : Départ d’incendie en cellule 2 – Non développé car la durée de l’incendie

est inférieure à 2h00 (97 minutes).

Cas 3 : Départ d’incendie en cellule 3 : incendie des cellules 2, 3 et 4


8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 2

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 6 10 Cible : 12,8 na na 14

Façade sud

Cible : 1,8 < 5 6 10 Cible : -10,2 na na 8

Cellule 3

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 < 5 7 Cible : 12,8 na na na

Façade sud


Cellule 4

Façade nord


Façade sud




8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 3

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8 Cible : 12,8 na na na

Façade sud


Cellule 4

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8 Cible : 12,8 na na < 5

Façade sud


Cellule 5

Façade nord


Façade sud




Cas 5 : Départ d’incendie en cellule 5 : incendie des cellules 4, 5 et 6 :


8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 4

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8 Cible : 12,8 na na < 5

Façade sud


Cellule 5

Façade nord


Façade sud


Cellule 6

Façade nord


Façade sud




8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 5

Façade nord


Façade sud


Cellule 6 Façade

sud Cible : 1,8 < 5 < 5 6


1511 Façade



2663 Façade


Cible : -10,2 na na 7



8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 5

Façade nord


Façade sud


Cellule 6 Façade nord


Cellule 8 1511

Façade nord

Cible : 1,8 13 23 34 Cible : 12,8 17 24 36

Cellule 8 2663

Façade nord

Cible : 1,8 18 30 46 Cible : 12,8 23 34 48





8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 6 Façade

sud Cible : 1,8 < 5 < 5 5


1511 Façade


Cible : -10,2 na na na

Cellule 9 Façade sud


NB : Le cas d’un départ de feu en cellule 7 stockant des produits 2663 n’est pas développé car la durée de l’incendie est inférieure à 2 heures (114 min)



8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2



Cellule 8 1511

Façade nord

Cible : 1,8 13 22 33 Cible : 12,8 16 23 35

Cellule 8 2663

Façade nord

Cible : 1,8 19 31 45 Cible : 12,8 22 33 48



Cas 10 : Départ d’incendie en cellule 9 : incendie des cellules 7, 9 et du pool palettes


8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2 Cellule 7

1511 Façade



2663 Façade


Cible : -10,2 na na 7

Cellule 9 Façade sud


Pool palettes

1510

Façade sud


Façade ouest

Cible : 1,8 na na 20 Cible : -2,2 na na 30

Pool palettes

2663

Façade sud

Cible : 1,8 < 5 5 5 Cible : -10,2 na na 8

Façade ouest

Cible : 1,8 na 26 35 Cible : -2,2 na 24 30



Cas 11 : Départ d’incendie en cellule 9 : incendie des cellules 8, 9 et du pool palettes


8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2 Cellule 8

1511 Façade nord

Cible : 1,8 13 23 34 Cible : 12,8 16 24 36

Cellule 8 2663

Façade nord

Cible : 1,8 18 30 46 Cible : 12,8 24 34 48



Pool palettes

1510

Façade nord


Façade ouest

Cible : 1,8 na na na Cible : -2,2 na na 30

Pool palettes

2663

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 5 Cible : 12,8 na 5 16

Façade ouest

Cible : 1,8 na 18 33 Cible : -2,2 na 24 30

Cas 12 : Départ d’incendie au pool palettes : incendie de la cellule 9 et du pool palettes


8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 9

Façade nord


Façade sud


Pool palettes

1510

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 < 5 5 Cible : 12,8 na na 8

Façade sud


Façade ouest


NB : Le cas d’un départ de feu dans le pool palettes stockant des produits 2663 n’est pas développé car la durée de l’incendie est inférieure à 2 heures (103 min)

Le tableau suivant récapitule les distances d’effet maximales correspondantes par façade extérieure :

Cellules Façade rayonnante Distance d’effets en m

8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 1

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 6 10 Cible : 12,8 na na 6

Façade sud


Façade est Cible : 1,8 22 34 48 Cible : 12,8 27 37 50



Cellules Façade rayonnante Distance d’effets en m

8 kW/m2 5 kW/m2

Z1 3 kW/m2

Z2

Cellule 2

Façade nord

Cible : 1,8 5 8 14 Cible : 12,8 na na 23

Façade sud

Cible : 1,8 5 8 13 Cible : -10,2 na na 10

Cellule 3

Façade nord


Façade sud


Cellule 4

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 8 Cible : 12,8 na na < 5

Façade sud


Cellule 5

Façade nord


Façade sud


Cellule 6

Façade nord


Façade sud


Cellule 7 1511

Façade sud

Cible : 1,8 na na na Cible : -10,2 na na na

Cellule 7 2663

Façade sud

Cible : 1,8 na na na Cible : -10,2 na na 7

Cellule 8 1511

Façade nord

Cible : 1,8 13 23 34 Cible : 12,8 17 24 36

Cellule 8 2663

Façade nord

Cible : 1,8 18 30 46 Cible : 12,8 23 34 48

Cellule 9

Façade nord


Façade sud


Pool palettes

1510

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 < 5 5 Cible : 12,8 na na 8

Façade sud


Façade ouest


Pool palettes

2663

Façade nord

Cible : 1,8 < 5 5 5 Cible : 12,8 na 5 16

Façade sud

Cible : 1,8 < 5 5 5 Cible : -10,2 na na 8

Façade ouest

Cible : 1,8 na 26 35 Cible : -2,2 na 24 30

Voir les rapports FLUMILOG et la cartographie des zones de dangers en annexe

À noter que la cartographie présentée en annexe est la courbe enveloppe correspondant aux distances maximales atteintes pour chaque façade. Ces distances sont synthétisées sur un même tracé pour toutes les cellules. Toutefois, il faut bien considérer l’incendie de 3 cellules à la fois.



L’éloignement du bâtiment par rapport aux limites de propriété permet de contenir l’ensemble des flux de 8, 5 et 3 kW/m2, même en cas d’incendie avec propagation aux cellules adjacentes. L’incendie des cellules de stockage du site ne présente donc pas de risque pour les cibles extérieures au site. Suivant la grille de gravité du 29 septembre 2005, aucune zone d’effet réglementaire ne sortant du site, la gravité de ce phénomène est nulle.

Gravité Non côté - 0



6 - Dimensionnement des besoins en eau incendie (D9) et en rétention (D9A)

Les eaux d’extinction sont susceptibles d’être polluées par des débris et des matériaux divers carbonisés. Elles ne pourront donc pas être rejetées dans le milieu naturel ou dans les réseaux publics.

1 – Besoin en eaux d’extinction

La règle la plus couramment utilisée par les services d'incendie et de secours pour déterminer les besoins en eau d'extinction est le document technique D9 (INESC - FFSA - CNPP).

Cette règle de calcul intègre les éléments suivants :

• le sprinklage du bâtiment ;

• une ossature stable au feu 1 heure ;

• une hauteur de stockage ≤ 12 m ;

• un Détecteur Automatique d’Incendie (DAI) 24h/24, 7j/7 ;

• la surface en feu correspondant à la taille maximale d’une cellule. Ici 5 895 m² ;

• la catégorie de risque : ici 2 (pour les produits relevant des rubriques 1510, 1511, 2663…).

Nous présentons ci-dessous les besoins en eau pour les deux configurations représentatives du site :

• Pour une cellule de 5 895 m2 avec sprinklage (surface maximale des cellules 1 à 8) ;

• Pour une cellule d’environ 3 020 m2 sans sprinklage (cellule 9 : pas de sprinklage dans la chambre froide négative).

Tableau 22 : Calcul des besoins en eaux d'extinction (D9)

Zone Surface (m2)

Risque Hauteur

de stockage

Stabilité au feu

DAI Sprinklage Débit

caulculé (m3/h)

Débit retenu* (m3/h)

Cellules sprinklés (1 à 8)

Surface max : 5 895

2 ≤ 12 m 1 h Oui (sprinklage)

Oui 265 270

Cellule non

sprinklée (9)

3 020 2 ≤ 12 m 1 h Oui Non 272 300

* Le débit retenu est le débit arrondi au multiple de 30 m3/h le plus proche.

Les calculs effectués par la règle D9 montrent que le débit d’eau nécessaire à l’extinction des incendies est de 270 m3/h dans le cas des cellules 1 à 8 avec sprinklage, et de 300 m3/h dans le cas de la cellule 9 sans sprinklage.

Les besoins en eau, calculés sur une durée de 2 heures, sont donc d’un volume de 600 m3 au maximum.



Le dispositif de défense incendie du site est alimenté comme suit :

- 8 poteaux incendie de débit 60 m3/h seront répartis autour du bâtiment (4 en façade nord et 4 en façade sud), selon les règles applicables en la matière. Ils seront alimentés par le réseau incendie. Des tests seront effectués lors de leur mise en place pour déterminer le débit pouvant être assuré par le réseau quand plusieurs poteaux sont simultanément en fonctionnement ;

- ces poteaux incendie seront complétés par une cuve réserve pompier afin d’atteindre le débit requis de 300 m3/h pendant 2 heures. Elle sera positionnée au sud-ouest du pool palettes, en dehors des flux thermiques supérieurs à 5 kW/m². Son volume sera déterminé en fonction des résultats des tests de débit du réseau incendie.

Ces différents équipements permettront de satisfaire les besoins en eau du site.

2 – Volume de rétention nécessaire

L’intervention sur l’incendie d’une cellule de stockage va produire des eaux d’extinction contenant un agent émulseur. En fonction de la montée en puissance de la lutte contre le sinistre, on va rencontrer l’eau produite par la défense interne, puis celle générée par l’action complémentaire des services d’incendie et de secours. Comme le suggère le document technique D9A (INESC - FFSA - CNPP), la rétention des eaux d'extinction d'un incendie doit prendre en compte :

• le volume d'eau nécessaire à la lutte extérieure contre l'incendie (volume utilisé par les pompiers pendant 2 heures d'intervention au minimum) ;

Volume calculé selon la D9 : 600 m3

• le volume d'eau nécessaire aux moyens de lutte intérieure contre l'incendie

(volume de réserve d'eau du système d'extinction automatique, RIA…) ;

Réserve de sprinklage : 600 m3

• le volume lié aux intempéries ;

Le volume d'eau lié aux intempéries est le volume d'eau susceptible d'être collecté par la rétention des eaux d'incendie. Il est calculé en multipliant la surface drainant l'eau par 10 l/m² (hauteur d'eau de 10 mm). La surface active totale drainant l’eau correspond à la surface de la toiture et de la voirie : elle est de 112 500 m² environ. Nous retiendrons donc un volume de 1 125 m3 supplémentaire pour la rétention.

• le volume de liquides stockés.

La règle D9A impose de considérer 20 % du volume de liquides stockés dans le dimensionnement de la rétention.

Le volume maximal de liquides pouvant être stocké dans une seule cellule est de 2 000 m3 en cellule 4. Ce volume comprend les alcools de bouche, le lait, les jus de fruits, les produits d’hygiène et d’entretien, les sirops et les huiles. Il faut donc retenir un volume de 400 m3 supplémentaire pour la rétention.

Cas étudiés

Nous présentons ci-dessous les besoins en capacité de rétention pour les trois configurations représentatives du site :



• 1 : Pour une cellule de 6 000 m2 maximum sans stockage de liquides, avec sprinklage ;

• 2 : Pour une cellule de 6 000 m2 maximum avec stockage de liquides, avec sprinklage ;

• 3 : Pour une cellule de 3 020 m2 sans stockage de liquides, sans sprinklage (cellule 9).

Bilan des volumes à retenir :

Tableau 23 : Volumes de rétention calculés selon la règle D9a

Cas Risque

Eaux incendie

sur 2 heures

20 % de

liquides stockés

Volume sprinkler

(m3)

Eaux pluviales surface

imperméabilisée (m3)

Total à retenir (m3)

1 2 540 0 600 1 125 2 265

2 2 540 400 600 1 125 2 665

3 2 600 0 0 1 125 1 725

Le volume maximum de rétention à prévoir est donc de 2 665 m3.

Les eaux d’extinction d’incendie seront retenues dans le bassin étanche d’une capacité de 7 000 m3 situé en pointe ouest du site, grâce à la fermeture de vannes manuelles et automatiques et asservies à la détection incendie. Ceci permettra d’éviter le rejet d’eaux polluées au milieu naturel.

Les eaux potentiellement polluées seront ensuite pompées pour être analysées puis traitées.

Voir le détail des calculs D9/D9A en annexe



7 - Étude de la dispersion des fumées générées en cas d’incendie

d’une cellule de stockage

1 – Définition du système

En cas d'incendie, il est produit des fumées, suies et flammèches susceptibles d’incommoder le voisinage. Les produits susceptibles d’être stockés dans le bâtiment sont de nature très diverse et ne présentent pas tous les mêmes risques en cas d'incendie. C’est pourquoi deux cas sont étudiés :

• cas 1 : stockage de produits alimentaires frais + non food retour (produits composés de matières plastiques) ;

• cas 2 : stockage de produits secs en mélanges (non food, produits alimentaires, mouchoirs, papier hygiénique) + 90 tonnes d’eau de javel).

La généralisation de l’incendie à l’ensemble de la cellule n’est envisageable que suite à une défaillance de la protection par sprinklers et une non intervention du personnel d’exploitation. Nous étudierons la dispersion atmosphérique des fumées de combustion lors de l’incendie généralisé à l’ensemble de la cellule. La combustion est alors à son plein régime avec une vitesse maximale. Nous étudierons dans un premier temps la toxicité des fumées afin de vérifier qu’elles ne présentent pas de risques pour les cibles extérieures au site, puis modéliserons l’opacité des fumées afin de vérifier qu’elles n’entraînent pas de perte de visibilité sur les axes à proximité du site.

2 – Définition du terme source

La combustion complète de la plupart des produits organiques conduit en théorie à la formation de CO2, CO, H2O et selon les atomes présents de N2, NO2, SO2… La combustion incomplète entraîne la formation de suies en quantité importante.

En l'absence totale d'oxygène ou à défaut d'oxygène, il y a pyrolyse avec apparition de carbone et d'une série complexe de produits de faible poids moléculaire, généralement très difficiles à analyser. Les produits de pyrolyse s'accompagnent en outre d'autres composés qui se forment sous l'action de la chaleur en présence de quantités variables d'oxygène.

Les produits de décomposition les plus complexes sont en quantité limitée. Il est difficile d'en évaluer la quantité exacte, qui dépend de la dégradation thermique.

Dans la définition du terme source, on retiendra un rendement d'oxydation de 100 % (ce qui est peu probable et majorant), et un rejet de gaz stables chimiquement qui ne subiront pas ou peu de transformation d’origine chimique.

D'après les différentes expériences réalisées, en particulier par l'INERIS, nous partirons des hypothèses suivantes, selon les atomes présents :

• le carbone s'oxyde et conduit à la formation de monoxyde de carbone (CO) pour 10% et de dioxyde de carbone (CO2) pour 90% ;

• l'azote forme du diazote (N2, non toxique) pour 60%, du dioxyde d'azote (NO2) pour 20% et de l'acide cyanhydrique (HCN) pour 20% ;



• le chlore forme de l'acide chlorhydrique (HCl) à 100%.

La méthode utilisée prend en compte simultanément la dispersion de plusieurs gaz toxiques, sans pour autant préjuger des interactions entre ceux-ci.

La modélisation du phénomène dangereux passe en premier lieu par :

• la définition du «terme source», caractérisé dans le cas présent par un débit de fumées, une hauteur d’émission, une vitesse ascensionnelle ainsi bien évidemment que la concentration initiale des fumées en gaz toxiques ;

• le calcul de la dispersion atmosphérique des fumées selon les caractéristiques

précédemment calculées ; • la comparaison des concentrations au sol avec les seuils d’effets.

Pour le scénario modélisé dans cette étude, l’incendie a été considéré dans sa phase développée, avec un effondrement de la toiture. Ceci implique que le débit de fumées est maximal et que la hauteur d’émission des fumées toxiques a été fixée à la hauteur de flamme, calculée avec la formule d’Heskestad. 2.1 - Caractérisation de l’émission des fumées

Détermination du stockage représentatif

Les produits susceptibles d’être stockés dans le bâtiment sont de nature très diverse et ne présentent pas tous les mêmes risques en cas d'incendie. C’est pourquoi deux cas sont étudiés.

Les quantités en stock sont évaluées en considérant une occupation optimale de la surface de stockage avec un stockage sur palettiers. Le coefficient de remplissage est évalué à 2 palettes/m² pour le stockage en mélange, et 1,4 palettes/m² pour le stockage de produits frais. En effet, les stockages en chambre frigorifiques sont généralement moins denses et les hauteurs de stockage plus faibles.

Ces coefficients sont issus des règles de l'art en matière d'optimisation du stockage sur palettiers et tiennent compte des zones de réception/expédition et des allées de circulation.

La masse combustible par palette a été estimée à 600 kg.

Cas 1 : stockage de produits frais + produits en zone non food retour

Nous allons étudier le cas de dispersion atmosphérique pour la cellule de stockage de produits 1511 la plus dangereuse (car elle contient la zone non food retour, où son stockés des produits en plastique) : la cellule 7. Cette cellule a une surface de 5 622 m² et contiendra environ 4 735 tonnes de matières en mélange.

Sur les 4 735 tonnes de matières dans cette cellule, la répartition des produits se fait comme suit :

• 30 % de plastiques (situées dans la zone non food retour au sud de la cellule) soit 1 425 tonnes ;

• 70 % de produits alimentaires frais soit 3 300 tonnes.

Nous allons donc définir une composition représentative de l’ensemble des produits susceptibles d’être stockés dans la cellule du bâtiment :



• pour les produits plastiques de la zone non food retour : 20 % de polyéthylène, 20 % de polystyrène, 20 % de polypropylène, 20 % de polychlorure de vinyle (PVC) et 20 % d’acrylonitrile butadiène styrène ;

• pour les produits alimentaires frais : 50 % d’aliments sous forme de cellulose ((C6H10O5)n) et 50 % d’emballages plastique (mélange décrit ci-dessus).

Le terme source pour la cellule est donc :

Tableau 24 : Terme source pour l'étude de la toxicité des fumées d’un stockage type 1511

Produits Quantité

de produits

% de la quantité

totale de la cellule (4 735 tonnes)

Composition

Quantité totale

dans la cellule 2

Produits non food retour

1 425 tonnes 30,1 % 100 % plastiques

20 % polyéthylène (C2H4)n

284 tonnes

20 % polystyrène (C8H8)n

284 tonnes

20 % polypropylène

(C3H6)n 284 tonnes

20 % PVC (C2H3Cl)n

284 tonnes

20 % ABS (C15H17N)n

284 tonnes

Produits alimentaires

frais

3 300 tonnes 69,9 %

50 % cellulose (C6H10O5)n 1 650 tonnes

50 % emballages plastiques


333 tonnes


333 tonnes

20 % polypropylène

(C3H6)n 333 tonnes

20 % PVC (C2H3Cl)n

333 tonnes

20 % ABS (C15H17N)n

333 tonnes

On obtient donc le résultat suivant :

• cellulose (C6H10O5)n 1 650 t

• polyéthylène (C2H4)n 617 t

• polystyrène (C8H8)n 617 t

• polypropylène (C3H6)n 617 t

• PVC (C2H3Cl)n 617 t

• ABS (C15H17N)n 617 t



Cas 2 : stockage de produits secs en mélange + non food + javel Les cellules de produits non frais font toutes environ la même taille : un peu moins de 6000 m². Si la plupart des produits qu’elles contiennent sont constitués d’enchaînements d’atomes de carbone, d’hydrogène et d’oxygène, les produits à base de javel ou de plastiques contiennent aussi des atomes de chlore. Un incendie de cellule qui contient ce type de produits est donc susceptible d’entraîner des effets toxiques plus graves. La javel est située dans la zone non food de la cellule 2, avec des produits pouvant contenir une part importante de plastiques (chaussures, jouets, électroménager, textiles, outillage). Ainsi, pour ce cas, nous modéliserons une cellule fictive contenant 7 090 tonnes de produits réparties comme suit :

• 30 % de produits alimentaires secs soit 2 100 tonnes ; • 70 % de produits non food soit 4 900 tonnes ; • 90 t d’eau de javel.

Nous allons donc définir une composition représentative de l’ensemble des produits susceptibles d’être stockés dans la cellule du bâtiment :

• pour les produits alimentaires secs : 50 % de cellulose, 25 % d’emballages carton/papier (cellulose) et 25 % d’emballages plastiques (mélange décrit dans le cas précédent) ;

• pour les produits non food : mélange de plastiques (mélange habituel) ; • pour l’eau de javel : 50 % d’ion hypochlorite et 50 % de chlorure de sodium.

Le terme source pour un stockage de produits non frais en mélange est donc

Tableau 25 : Terme source pour l'étude de la toxicité des fumées d’un stockage de produits non frais en mélange

Produits Quantité

de produits

% de la quantité


Composition

Quantité totale

dans la cellule 2

Produits alimentaires

secs

2 100 tonnes 29,6 %

50 % cellulose (C6H10O5)n 1 050 tonnes

25 % emballages papier/carton (C6H10O5)n 525 tonnes

25 % emballages plastiques


105 tonnes


105 tonnes

20 % polypropylène

(C3H6)n 105 tonnes

20 % PVC (C2H3Cl)n

105 tonnes

20 % ABS (C15H17N)n

105 tonnes



Produits Quantité

de produits

% de la quantité


Composition

Quantité totale

dans la cellule 2

Produits non food

4 900 tonnes

69,1 % 100 % plastiques


980 tonnes


980 tonnes

20 % polypropylène

(C3H6)n 980 tonnes

20 % PVC (C2H3Cl)n

980 tonnes

20 % ABS (C15H17N)n

980 tonnes

Eau de javel 90 tonnes 1,3 %

50 % ion hypochlorite

ClO- 45 tonnes

50 % chlorure de sodium NaCl 45 tonnes

On obtient donc le résultat suivant :

• cellulose (C6H10O5)n 1 575 t

• polyéthylène (C2H4)n 1 085 t

• polystyrène (C8H8)n 1 085 t

• polypropylène (C3H6)n 1 085 t

• PVC (C2H3Cl)n 1 085 t

• ABS (C15H17N)n 1 085 t

• anion hypochlorite ClO- 45 t

• chlorure de sodium NaCl 45 t

On peut ainsi, pour les deux cas, déterminer les fractions massiques des éléments simples intervenant dans la réaction de combustion. Cette composition chimique tient compte à la fois des produits et du conditionnement.

Tableau 26 : Fractions massiques par élément dans les fumées de combustion

Éléments (% massique) C H O N Cl Na

Cas 1 0,660 0,086 0,172 0,009 0,074 -

Cas 2 0,692 0,089 0,112 0,010 0,095 0,003



Détermination de l’énergie thermo-cinétique des fumées La première étape pour caractériser l’émission des fumées est de déterminer la hauteur d’émission des fumées. Pour ce faire, on retiendra la hauteur de flamme calculée selon la formule d’Heskestad. Par la suite, une vitesse moyenne d’élévation des fumées est déterminée en fonction de la puissance thermique de l’incendie qui est convectée par les fumées. Selon le rapport Oméga 16 de l’INERIS, 60% de la puissance thermique de l’incendie est convectée.

La puissance thermique est calculée à partir de l’énergie de combustion des produits stockés qui est également fonction de :

• la masse de matières combustibles brûlée ;

• le pouvoir calorifique inférieur (PCI) des matières combustibles ;

• de la vitesse de combustions de ces matières combustibles.

Le PCI et les vitesses de combustion pour les produits représentatifs des deux stockages sont les suivants :

Tableau 27 : PCI et vitesse de combustion par type de produit

Matières combustibles PCI (MJ/Kg)

Vitesse de combustion (g/m2/s)

Cellulose 17 30

PE 42 30

PP 42 30

PS 39 20

PVC 20 35

ABS 31 35

Le PCI et la vitesse de combustion moyens seront calculés en fonction de ces PCI et de la composition des produits dans chaque cas.

Les fumées d’incendies sont émises en partie supérieure du volume formé par les flammes. Ainsi, nous assimilerons la hauteur d’émission des fumées à la hauteur des flammes évaluée par la formule d’Heskestad, soit 65 m pour le cas 1 et 67 m pour le cas 2.

Une température des fumées à la hauteur des flammes de 300°C a été retenue pour la modélisation.

Les autres grandeurs de l’incendie sont déterminées à partir des travaux d’Heskestad et du rapport Oméga 16 de l’INERIS.

Tableau 28 : Grandeurs caractéristiques des fumées d'incendie selon le cas



Cas Matières

combustibles (tonnes)

PCI moyen

(Mj/Kg)

Vitesse de combustion (g/m2/s)

Puissance thermique totale de l’incendie

(MW)

Puissance thermique convectée

de l’incendie

(MW)

Hauteur du

panache (m)

Vitesse d’émission

(m/s)

Débit des fumées

(air entraîné

+ polluants)

(kg/s)

Cas 1 4 735 28,6 30,0 5 019 3 011 65 18 16 261

Cas 2 7 090 30,4 29,6 5 400 3 240 67 19 17 495

Détermination de la composition des fumées La composition des fumées d’incendie dépend de la composition chimique des produits. À partir de la composition chimique des matériaux présents, le tonnage respectif des produits de combustion a été déterminé :

Tableau 29 : Composition des fumées en polluants toxiques

Cas Composition des fumées en polluants toxiques

CO CO2 HCl HF NO2 N2 HCN

Cas 1 (t) 728,9 10 309 360,3 - 26,9 49,1 15,8

(% massique) 0,166 2,350 0,082 - 0,006 0,011 0,004

Cas 2 (t) 1 144 16 182 693,6 - 47,3 86,4 27,8

(% massique) 0,164 2,317 0,099 - 0,007 0,012 0,004



3 – Étude de la toxicité des fumées

3.1 - Modèle

La dispersion toxique des fumées est modélisée avec le logiciel PHAST 6.7. Le modèle utilisé est un modèle classique de dispersion intégral : le polluant émis est «dynamiquement passif» et la dispersion atmosphérique ne dépend plus que des conditions orographiques (conditions liées au relief) et météorologiques.

Le tableau ci-après synthétise l’ensemble des données d’entrée et paramètres de modélisation utilisés dans le cadre de cette étude.

Tableau 30 : Récapitulatif des données d'entrée pour l'étude de la toxicité des fumées

Cas 1 Cas 2

Produit rejeté

Le panache est assimilé à de l’air qui est le

composant largement majoritaire

Le panache est assimilé à de l’air qui est le

composant largement majoritaire

Masse de fumées

438 718 016 kg 698 428 526 kg

Débit d’émission 16 261 kg/s 17 495 kg/s

dont débit d’air entraîné

15 801 kg/s 17 033 kg/s

Direction du rejet

Verticale Verticale

Hauteur d’émission

65 m 67 m

Température d’émission 300°C 300 °C

Vitesse d’émission

18 m/s 19 m/s

Durée du rejet Incendie pleinement développé : plusieurs

heures

Incendie pleinement développé : plusieurs

heures Durée

d’exposition 3 600 secondes 3 600 secondes

3.2 - Conditions météorologiques Pour ce qui concerne les conditions météorologiques, il est rappelé ici qu’elles sont décrites par de nombreux paramètres, dont notamment ceux qui sont liés, d’une part, à la turbulence atmosphérique, et, d’autre part, à la vitesse du vent. Neufs conditions météorologiques, repérées par les doublets (A,3), (B,3), (B,5) (C,5), (C,10), (D,5), (D,10), (E,3) (F,3) ont été retenues. La première lettre correspond à la classe de stabilité atmosphérique de Pasquill et le chiffre en seconde position à la vitesse du vent en m/s représentative de chacune des classes. Les calculs ont été effectués pour une longueur de rugosité de 0,10 m, ce qui correspond à l’encombrement d’une zone industrielle entourée de champs.



3.3 - Seuil des effets équivalents Pour chaque gaz toxique, sont déterminées des concentrations correspondant à deux seuils d’effets, dénommés SEI (Seuil des Effets Irréversibles) et SEL1% (Seuil des Effets Létaux pour 1% de la population exposée). Lorsque les polluants sont susceptibles de se retrouver mélangés dans les fumées de combustion, il faut alors déterminer le SEI équivalent ainsi que le SEL équivalent de ces fumées. Ceci permet de prendre en compte de façon sommaire l’effet simultané de tous les gaz toxiques. Le seuil des effets irréversibles équivalent est alors déterminé tel que :

avec pour chaque gaz toxique i : . la concentration SEIi, exprimée en masse de gaz toxique par m3 ou en ppm, correspondant à l’apparition des effets irréversibles pour une exposition de 60 min ; . et la fraction massique Qi du gaz dans les fumées. La méthode et la formule sont similaires pour définir le SEL équivalent. Les seuils équivalents pour une exposition de 60 minutes sont communiqués dans le tableau ci-dessous :

Tableau 31 : SEI et SEL équivalents pour les fumées d'incendie

SEI équivalent SEL1% équivalent

Cas 1 33 338 ppm 154 357 ppm Cas 2 28 620 ppm 135 878 ppm



3.4 - Résultats de la modélisation CAS 1: panache à la SEI pour une durée d’exposition de 3 600 s

Figure 23 : Panache à la SEI pour le cas 1

Quelle que soit la classe de Pasquill considérée, la concentration SEI n’est pas atteinte à hauteur d’homme. Le panache ne retombe pas au sol. Aucune cible n’est donc impactée.



CAS 1: panache à la SEL pour une durée d’exposition de 3 600 s

Figure 24 : Panache à la SEL pour le cas 1

Quelle que soit la classe de Pasquill considérée, la concentration SEL n’est pas atteinte à hauteur d’homme. Le panache ne retombe pas au sol. Aucune cible n’est donc impactée.



CAS 1: panache à la SELS pour une durée d’exposition de 3 600 s

Figure 25 : Panache à la SELS pour le cas 1

Quelle que soit la classe de Pasquill considérée, la concentration SELS n’est pas atteinte à hauteur d’homme. Le panache ne retombe pas au sol. Aucune cible n’est donc impactée.



CAS 2 : panache à la SEI pour une durée d’exposition de 3 600 s

Figure 26 : Panache à la SEI pour le cas 2

Quelle que soit la classe de Pasquill considérée, la concentration SEI n’est pas atteinte à hauteur d’homme. Le panache ne retombe pas au sol. Aucune cible n’est donc impactée.



CAS 2: panache à la SEL pour une durée d’exposition de 3 600 s

Figure 27 : Panache à la SEL pour le cas 2

Quelle que soit la classe de Pasquill considérée, la concentration SEL n’est pas atteinte à hauteur d’homme. Le panache ne retombe pas au sol. Aucune cible n’est donc impactée.



CAS 2 : panache à la SELS pour une durée d’exposition de 3 600 s

Figure 28 : Panache à la SELS pour le cas 2

4.5 – Conclusions Les modélisations effectuées montrent que les différents gaz, en mélange dans les fumées, sont dispersés par les mouvements atmosphériques. Les concentrations dangereuses pour l'homme ne sont pas atteintes au sol, quelles que soient les conditions météorologiques et le cas étudié (produits frais ou produits secs en mélange). Un incendie dans une des cellules de stockage n'entraîne donc pas de risque toxique significatif pour le voisinage. Pour l'intervention dans le bâtiment ou aux abords immédiats des zones émissives, les sapeurs-pompiers pourront se protéger à l'aide d'appareils respiratoires isolants.



4 - Étude de l’opacité des fumées d’incendie

Comme indiqué précédemment, les fumées émises lors d’un incendie contiennent des gaz de combustion (CO2, CO, NO2, HCN, NH3…), de l’eau, des particules en suspension ainsi que des suies. Ce sont ces dernières qui sont à l’origine de l’opacité des fumées.

L’opacité des fumées est un paramètre important à évaluer, car elle réduit la visibilité et peut donc présenter des dangers, gênant les mouvements des personnes à évacuer ainsi que des secours. Si un axe routier est présent à proximité du site, l’opacité des fumées peut avoir des conséquences sur les conditions de circulation et la sécurité routière, et provoquer des accidents. C’est ce dernier point que nous développerons plus particulièrement pour la modélisation de l’opacité des fumées.

4.1 – Méthodologie

Voir la méthodologie pour la modélisation de l’opacité des fumées d’incendie en annexe.

On peut caractériser l’opacité des fumées par leur coefficient d’extinction k (ou coefficient d’atténuation), qui permet de mesurer la perte d’énergie d’un rayonnement électromagnétique lorsqu’il traverse les fumées. Ce coefficient prend en compte les phénomènes d’absorbance, de diffusion et de luminescence. En reliant le coefficient d’extinction k à la concentration en suies dans les fumées Cs, on peut caractériser cette atténuation :

Cssk *σ= Avec : Cs : concentration massique de suies par unité de volume de fumées (kg/m3) ;

sσ : surface spécifique d’extinction par unité de masse de suies (m².g-1). La surface spécifique d’extinction est d’environ 10 m².g-1 pour les fumées d’incendie. La visibilité à grande distance est donnée par la corrélation simplifiée de Butcher et Parnell :

23* =Vk

D’où la relation suivante :

VCs

3,2=

La visibilité V peut donc être reliée à la concentration en suies Cs, dans le cadre d’études de l’impact de l’opacité des fumées sur la circulation routière. Nous avons retenu comme référence pour la visibilité limite sur les axes de circulation la distance d’arrêt nécessaire aux véhicules circulant sur ces axes. Ainsi, le danger est présent lorsque la visibilité devient insuffisante pour distinguer le véhicule précédent à une distance supérieure à la distance d’arrêt.



Les concentrations limites en suies en fonction des limites de visibilité pour une circulation non dangereuse sont ainsi les suivantes :

Tableau 32 : Concentrations limites en suies selon le type de route

Ce sont ces concentrations limites que nous tracerons lorsque nous effectuerons la modélisation sous PHAST et qui nous permettront d’évaluer s’il y a une perte de visibilité sur les axes routiers étudiés. 4.2 – Masse de suies produite par l’incendie

À partir du terme source précédemment défini, nous allons donc calculer la masse de suies produites par l’incendie, afin de modéliser une dispersion des fumées et de rechercher les concentrations limites en suies présentées ci-avant. La quantité de suies produites par un incendie peut être déterminée grâce au taux de production de suies Tsi des matériaux qui brûlent, qui est lui-même fonction du type de combustible.

Dans la littérature, des valeurs de ces taux de production sont référencées. Les principales sont indiquées dans le tableau suivant4 :

Tableau 33 : Taux de production de suies par type de combustible

Combustibles Tsi (kg/kg)

Cellulose / Bois 0,015 Polyester 0,09

Polyuréthane (PU) / Polyéthylène (PE) 0,06 Polymère d’acrylonitrile, de butadiène et

de styrène (ABS) 0,105

Polyméthacrylate de méthyle (PMMA) 0,022 Polypropylène (PP) 0,059 Polystyrène (PS) 0,164

Silicone 0,065 Epoxy 0,098 Nylon 0,075

Gomme silicone 0,005 Mousses PU souples 0,188 Mousses PU rigides 0,118

Mousses polystyrène 0,194

4 « Effet du feu sur les personnes ». Synthèse bibliographique. Laboratoire National de métrologie et d’Essais (LNE). Éric Guillaume. Juillet 2006.

Type de route

Vitesse moyenne (km/h)

Distance d’arrêt = Visibilité limite

(m)

Cs correspondante (ppm)

Ville 50 38 46,9

Route 90 115 15,5

Autoroute 130 222 8



Combustibles Tsi (kg/kg)

Mousses polyéthylènes 0,076 PE à 25% Cl 0,115 PE à 36% Cl 0,139 PE à 48% Cl 0,134

PVC pur 0,172 PolyTétraFluoroEthylène (PTFE) 0,003

ÉthylèneTétrafluoroéthylène (ETFE) 0,042 La formule pour calculer la masse de suies produites par une combustion totale des matériaux stockés est la suivante :

∑=lesicombustib

mi*TsiMsuies (kg)

Avec : Msuies : masse de suies produite (kg) ; mi : masse du combustible i (kg) ; Tsi : taux de production de suies du combustible i (kg/kg). En appliquant cette formule, on trouve :

Tableau 34 : Calcul du pourcentage massique de suies dans les fumées

Masse de fumées

Masse de suies

Masse d’air %

massique de suies

Cas 1 438 718 016 370 270 438 347 746 0,0844

Cas 2 698 428 526 631 225 697 797 301 0,0904

4.3 – Calcul de dispersion

4.3.1 - Modèle

La modélisation de l’opacité des fumées est également calculée avec le logiciel PHAST 6.7.

Le tableau ci-après synthétise l’ensemble des données d’entrée et paramètres de modélisation utilisés dans le cadre de cette étude.



Tableau 35 : Récapitulatif des données d'entrée pour l'étude de l'opacité des fumées

Cas 1 Cas 2 Produit rejeté Le panache est assimilé à un

mélange d’air et de suies Le panache est assimilé à un

mélange d’air et de suies Masse de fumées 483 718 016 kg 698 428 526 kg Débit d’émission 16 261 kg/s 17 495 kg/s dont débit d’air entraîné

15 801 kg/s 17 033 kg/s

Direction du rejet Verticale Verticale Hauteur d’émission 65 m 67 m Température d’émission

300°C 300°C

Vitesse d’émission 18 m/s 19 m/s Durée du rejet Incendie pleinement

développé : plusieurs heures Incendie pleinement

développé : plusieurs heures Durée d’exposition 3 600 secondes 3 600 secondes

4.3.2 - Conditions météorologiques

Voir le paragraphe 4.2.

4.3.3 – Seuils recherchés

Les concentrations limites en suies recherchées sont celles de la limite de visibilité en ville, sur route et sur autoroute, présentées au 4.1. La limite de visibilité sur autoroute est traitée pour prendre en compte les éventuels trains circulant sur la ligne au sud du site.

4.4 - Résultats de la modélisation CAS 1

Type de route Cs correspondante (ppm) Ville 46,9

Route 15,5 Autoroute 8



Panache à la concentration limite de visibilité en ville (46,9 ppm) pour les 9 classes de Pasquill étudiées.

Figure 29 : Panache à la limite de visibilité en ville pour le cas 1

Panache à la concentration limite de visibilité sur route (15,5 ppm) pour les 9 classes de Pasquill étudiées.

Figure 30 : Panache à la limite de visibilité sur route pour le cas 1



Panache à la concentration limite de visibilité sur autoroute (8 ppm) pour les 9 classes de Pasquill étudiées.

Figure 31 : Panache à la limite de visibilité sur autoroute pour le cas 1

Aucune concentration limite n’est rencontrée au niveau du sol.



CAS 2 Panache à la concentration limite de visibilité en ville (46,9 ppm) pour les 9 classes de

Pasquill étudiées.

Figure 32 : Panache à la limite de visibilité en ville pour le cas 2

Panache à la concentration limite de visibilité sur route (15,5 ppm) pour les 9 classes de Pasquill étudiées.

Figure 33 : Panache à la limite de visibilité sur route pour le cas 2



Panache à la concentration limite de visibilité sur autoroute (8 ppm) pour les 9 classes de Pasquill étudiées

Figure 34 : Panache à la limite de visibilité sur autoroute pour le cas 2

Aucune concentration limite en suies n’est rencontrée au niveau du sol.

Il n’y a donc pas de risque de perte de visibilité sur les axes routiers à proximité du site.



6.1.1.2 PhD 2 : Explosion de la chaufferie gaz

1 - Définition du système

Lorsque le chauffage par le sol n’est pas suffisant, le complément est apporté par la chaudière qui fonctionne au gaz naturel. Le bâtiment est équipé d’une chaufferie située dans un local technique spécifique. La chaufferie de l’entrepôt a les caractéristiques suivantes :

Surface : 94,5 m²

Hauteur : 6,8 m

Volume : 642,6 m3

Les murs de la chaufferie sont coupe-feu de degré 2 h. La toiture est en béton.

2 – Mode de défaillance

Si une fuite légère de gaz se produit au niveau d'une canalisation, le système de détection GDF ne détectera pas la différence de pression et la fuite. Si celle-ci se prolonge, elle peut entraîner la formation d'une poche de gaz dans la chaufferie. Une grande partie du gaz relâché sera évacuée par l'aération naturelle du bâtiment. On considère un nuage explosible occupant tout le local, soit 642,6 m3. Une source d’inflammation (décharge électrique ou électrostatique, source chaude, flamme nue…) peut alors provoquer l’explosion du mélange.

Caractéristiques d’explosivité du gaz naturel :

- Limite Inférieure d’Explosivité LIE : 5%, - Limite Supérieure d’Explosivité LSE : 15%, - Température d’auto inflammation : 540 °C, - Energie minimale d’inflammation : 300µJ, - Masse volumique: 0,68 kg/m3.

3 – Calcul des effets

Il existe trois méthodes principales de calcul des effets prévisionnels d’une explosion :

• le modèle de l’instruction technique du 9 novembre 1989 ; • le modèle équivalent TNT ; • le modèle Multi-Energy.

Les deux premières méthodes sont adaptées aux cas d'explosions de gaz confinés (cas des cuves de stockage) tandis que la troisième est adaptée au cas d'explosions de gaz confinés ou non.

La méthode utilisée pour évaluer les conséquences d'une explosion dans la chaufferie est le modèle Multi-Energy car elle permet de faire intervenir un degré de confinement et d’encombrement dans la modélisation.

Cette méthode prend en compte la taille du nuage inflammable, son inflammation en son centre à la concentration stœchiométrique et le degré de confinement de la zone d’extension du nuage. Ce degré de confinement est traduit par un niveau de sévérité



allant de 1 à 10. Le niveau 1 traduit une explosion en champ libre alors que le niveau 10 traduit un confinement très important.

Dans le guide relatif aux effets d’explosion (« Guide des méthodes d’évaluation des effets d’une explosion de gaz à l’air libre » - INERIS 1999), l’INERIS propose la méthode de KINSELLA pour choisir l’indice de violence d’une explosion. Cette méthode est illustrée par le tableau suivant :

L’énergie d’inflammation est à considérer comme :

- forte lorsque la source d’ignition est une explosion primaire ou un explosif condensé,

- faible lorsque la source d’inflammation potentielle se limite aux sources courantes comme les surfaces chaudes, les étincelles, les flammes nues,…

L’énergie d’inflammation retenue est donc faible.

Le degré d’encombrement de la chaufferie est faible. Seules les chaudières y sont présentes.

Le degré de confinement est existant puisque les chaudières sont dans le local.

Ainsi, l’indice de sévérité est donc compris entre 3 et 5. Par majoration, l’indice le plus élevé est retenu ; soit l’indice 5.



La méthode multi-énergie permet ensuite de déterminer la surpression maximale en fonction de l’indice estimé.

Figure 35 : Surpression maximale en fonction de l'indice Multi-Energy

Dans notre cas, la surpression maximale est donc de 200 mbar.

Il faut ensuite calculer l’énergie de l’explosion de gaz à partir de l’équation de Brode (en Joules) : E ≈ 3 x V x (Pmax – Pa)

Avec V : volume de l’enceinte considérée (ici : 642,6 m3) Pmax – Pa = Surpression maximale dans le nuage en Pascal

Cette énergie représente l’augmentation de l’énergie interne du local produite par l’accroissement de la pression. Le rayon caractéristique est calculé à partir de :

Rc = 3/1

Po

E avec P0 étant la pression atmosphérique en Pascal

Dans notre cas, le rayon caractéristique est de 7,25 m.

A partir de l’abaque multi-énergie (criticité 5), les distances réduites associées à chaque surpression étudiée sont déterminées.

Tableau 36 : Distances réduites associées à chaque seuil de surpression

Surpression (mbar)

Distances réduites (m)

20 // 50 2,3

140 0,85 200 0



cRRX ×=

Enfin la distance X entre le centre du nuage et le seuil de surpression est défini selon :

Résultats

Tableau 37 : Distances d'effets explosion chaufferie

Niveau de surpression P

Distance d’effet (m) Indice 5

Surpression max. de 200 mbar dans le nuage

200 mbar Atteint à l’intérieur du local uniquement 140 mbar (Z1) 6 m 50 mbar (Z2) 17 m

20 mbar 33 m

Voir la cartographie des zones de dangers en annexe

Conclusion

Les zones Z1 et Z2 ne sortent pas des limites de propriété.

Les effets réversibles (20 mbar) sont observés jusqu’à 33 m sortent donc des limites de propriété sur environ 8 m. Ils impactent uniquement la friche agricole voisine.

Ainsi, l’explosion de la chaufferie ne présente pas de risque pour le voisinage.



6.1.1.3 PhD 3 : Dispersion toxique de l’ammoniac

1 - Définition du système

L'installation frigorifique du site est une installation frigorifique en cascade NH3/CO2. Un circuit frigorifique au NH3 permet de refroidir d'autres circuits frigorifiques au CO2 pour obtenir des températures basses en limitant la consommation d'énergie et la quantité d'NH3. Le NH3 est cantonné à la salle des machines et aux condenseurs évaporatifs en toiture de la salle des machines. L'échangeur cascade est à la fois le condenseur des circuits CO2 et l'évaporateur du circuit NH3. L'NH3 évaporé est alors comprimé par les compresseurs NH3 présents dans la salle des machines, et va se condenser dans les condenseurs évaporatifs en toiture ou dans un échangeur de récupération de chaleur (pour chauffage au sol dans la zone recyclage). Des purgeurs à flotteurs (en toiture dans la salle des machines) assurent la détente du NH3 qui retourne dans l'échangeur cascade. L’ammoniac liquide de l’échangeur cascade permet aussi de refroidir un circuit d’eau glycolée grâce à un échangeur. Le circuit d’eau glycolée alimente les refroidisseurs d’air de certaines chambres froides. La chaleur du circuit NH3 est en partie récupérée par un échangeur pour chauffer la boucle de chauffage.

2 - Mode de défaillance, scénario majorant

Comme nous l’avons vu dans l’analyse préliminaire des risques, l’occurrence du phénomène dangereux est consécutive à :

• des fuites, à l’intérieur comme à l’extérieur (toiture) de la salle des machines :

sur la portion BP liquide, sur la portion BP gaz, sur la portion HP liquide, sur la portion HP gaz,

• des ruptures de canalisation, à l’intérieur comme à l’extérieur (toiture) de la salle des machines :

sur la portion BP liquide, sur la portion BP gaz, sur la portion HP liquide, sur la portion HP gaz,

L’explosion éventuelle du nuage air-ammoniac alors formé sera également étudiée. Les scénarii modélisés seront donc les suivants :

• Cas 1 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation BP, • Cas 2 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’intérieur, • Cas 3 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’extérieur, • Cas 4 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP liquide à l’intérieur, • Cas 5 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP liquide à l’extérieur.

Ces scénarii sont développés ci après.



Par ailleurs, les caractéristiques de l’extracteur sont les suivantes :

Tableau 38 : Caractéristiques de l’extracteur Débit Diamètre Vitesse d’air

Extracteur 7 000 m3/h 500 mm 10 m/s

3 – Cas 1 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation BP à l’intérieur (salle des machines)

Suivant le rapport de l’INERIS DRA RBo-1999-20410 relatif aux essais sur l’ammoniac et le guide technique de l’Association Française du Froid relatif aux installations frigorifiques fonctionnant à l’ammoniac, les phénomènes dangereux associés à la rupture d’une canalisation sur la portion BP liquide de l’installation frigorifique ne feront pas l’objet de modélisation quantitative, les phénomènes étant minorant par rapport à une rupture d’une canalisation en portion HP gaz ou liquide. En effet, la fuite de NH3 liée à une rupture de canalisation en sortie de bouteille BP sera très rapide de l’ordre de quelques secondes à une minute, ainsi l’ammoniac, sous une très faible pression, sera rejeté sous forme liquide. Une partie de l’ammoniac au rejet va se vaporiser et former des aérosols. Cette partie est négligeable. Le rejet liquide d’ammoniac va donner naissance à une nappe liquide sur le sol de la salle des machines à une température proche de la température du rejet (soit -8°C). L’ammoniac ayant besoin d’une grande quantité de chaleur pour se vaporiser, il va trouver l’énergie :

• par apport d’énergie extérieure (l’air ambiant de la salle des machines et le sol), • et en abaissant sa température.

Ainsi au début du rejet, la nappe d’ammoniac va se vaporiser très vite grâce à l’apport d’énergie fournie par le sol de la salle des machines. Mais au cours du temps, la température du sol va diminuer permettant ainsi la rétention de l’ammoniac liquide dans le bâtiment et diminuant la vaporisation de l’ammoniac au cours du temps. La rétention de l’ammoniac dans un local permet de réduire le niveau de concentration dans l’environnement. De même, pour une fuite sur la portion BP, la pression étant assez faible (2,7 bars), ce phénomène dangereux n’est pas majorant par rapport aux fuites sur la portion HP.



4 – Cas 2 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’intérieur (salle des machines)

Définition du système

Nous nous plaçons ici sur la portion du circuit de l’installation frigorifique sur laquelle l’ammoniac est présent à haute pression (12,5 bars) en phase gazeuse, à l’intérieur de la salle des machines. Cette portion du circuit (voir plan en Annexe) relie les compresseurs aux condenseurs évaporatifs via des canalisations de diamètre nominal DN150 dans la salle des machines. On considère un rejet d’ammoniac (type de rejet et caractéristiques définis par la suite) dans la salle des machines (Volume = 1 960 m3), avec un système d’extraction de débit 7 000 m3/h, débouchant à une hauteur de 8 m du sol. Cas modélisés Deux cas sont modélisés : une fuite et une rupture au niveau des canalisations HP gaz à l’intérieur de la salle des machines. Hypothèses de calcul pour la rupture au niveau d’une canalisation HP gaz à l’intérieur

• Définition du rejet dans la salle des machines

Température du gaz dans la canalisation = 105 °C Pression du gaz dans la canalisation = 12,5 bars Rupture guillotine de la canalisation = DN 150 Débit refoulement compresseur = 1 275 m3/h pour chaque compresseur, soit 3 825 m3/h. Nous considérons une rupture de canalisation dans la salle des machines. L’ammoniac émis va provenir d’une part :

• de la partie amont du circuit (refoulement compresseurs), • de la partie aval du circuit (condenseur évaporatif).

Les détecteurs présents dans la salle des machines et la centrale de détection sont considérés comme opérants. Ainsi, dès l’atteinte d’une concentration de 500 ppm, l’extraction se met en route ; dès l’atteinte d’une concentration de 1 000 ppm, les électrovannes se ferment et l’alimentation électrique du circuit se ferme. En considérant une concentration en ammoniac homogène dans la salle des machines, il faut une quantité d’ammoniac de 1,36 kg pour atteindre une concentration de 1 000 ppm. Si on considère que l’ammoniac rejeté dans la salle des machines n’est émis que par les compresseurs (ce qui est majorant car on occulte alors le rejet aval qui va être émis instantanément), les 1,36 kg d’ammoniac sont émis en moins de 2 s. Étant donné que l’ammoniac est plus léger que l’air, il va être détecté bien avant que la concentration en ammoniac soit homogène dans la salle des machines. Par soucis de garder une approche majorante, on ajoutera toute de même le temps nécessaire pour atteindre cette concentration. On considère donc que le nuage d’ammoniac aura atteint le détecteur en 15 s. A ces 15 s, se rajoute le temps de réponse du détecteur jusqu’à la coupure des énergies, qui peut être estimé à 15 s. Par sécurité, on considère une durée de fuite de 40 s. On considère donc :

• un rejet amont de 40 s alimenté par les compresseurs,



• un rejet aval pour lequel tout l’ammoniac compris dans les condenseurs évaporatifs serait émis. Ces condenseurs ont une capacité unitaire de 832 L.

Le rejet d’ammoniac est donc défini comme suit :

Tableau 39 : Caractéristiques rejet d'ammoniac

Rejet amont

Refoulement des 3 compresseurs

Rejet aval Vidange des 2 condenseurs

TOTAL

Débit de fuite

1 275 x 3 = 3 825 m3/h

/ /

Durée de la fuite

40 s < 1 s (calculé sous Phast)

/

Quantité NH3 rejetée 42,5 m3 1,7 m3 44,2 m3

On considère alors que ces 44,2 m3 sont dilués instantanément dans le volume de la salle des machines. Le mélange air/ammoniac ainsi créé dans la salle des machines est alors émis à l’extraction.

• Définition du terme source à l’extraction de la salle des machines

Volume salle des machines = 1 960 m3 Masse volumique de l’air = 1,2 kg/m3 Débit extraction = 7 000 m3/h = 1,94 m3/s Diamètre de l’extraction = 0,5 m Hauteur rejet = rejet horizontal + 8 m par rapport au sol extérieur Température du rejet : 20 °C.

Rejet à l’extraction

Q = 7 000 m3/h Pourcentage massique de NH3 1,4 %

Masse volumique du mélange air/ammoniac 1,19 kg/m3 Vitesse 10 m/s Débit 2,32 kg/s

On considèrera un rejet de 10, 30 et 60 minutes pour le cas majorant de la rupture. Les seuils d’effets retenus seront donc ceux considérés pour chaque durée d’exposition. Hypothèses de calcul pour la fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’intérieur Température du gaz dans la canalisation = 105 °C Pression du gaz dans la canalisation = 12,5 bars Diamètre de la fuite = 1 mm Hauteur rejet = horizontal + 8 m par rapport au sol extérieur Dans ce cas, l’ammoniac est émis au niveau de la fuite à un débit de 0,00146 kg/s (calculé sous Phast). Cet ammoniac se dilue dans la salle des machines ; puis le mélange air/ammoniac est émis à l’extraction. Dans le cas d’une fuite par rapport à une rupture, le débit émis dans la salle des machines est tellement faible que la dilution est importante. On ne peut donc pas considérer, comme dans le cas des ruptures que l’ammoniac émis est dilué instantanément dans la salle des machines. Il faudrait pouvoir considérer que l’ammoniac émis au niveau de la fuite est progressivement rejeté via



l’extraction alors que la fuite continue à être alimentée, ce qui n’est pas possible sous Phast. On considère donc de façon majorante que le rejet d’ammoniac émis au niveau de la fuite est directement émis au niveau de l’extraction. Comme la fuite peut être alimentée pendant plus d’une heure, les seuils d’effets retenus seront donc ceux considérés pour une durée d’exposition de 60 minutes. Résultats

• Modèle La dispersion d’ammoniac a été calculée avec le logiciel PHAST 6.7. Le modèle utilisé est un modèle classique de dispersion intégrale : le polluant émis est «dynamiquement passif» et la dispersion atmosphérique ne dépend plus que des conditions orographiques (conditions liées au relief) et météorologiques. Ce logiciel permet de simuler des phénomènes consécutifs à un relâchement : débit de fuite, formation de gouttelettes de liquide, retombées éventuelles de ces gouttelettes sur le sol, flash, évaporation, dilution dans un local fermé et ventilé.

• Conditions météorologiques et orographiques

Chaque modélisation de dispersion atmosphérique a été effectuée pour les conditions atmosphériques suivantes :

- vitesse de vent 5 m/s, stabilité atmosphérique D (neutre de Pasquill), température ambiante de 20°C,

- vitesse de vent 3 m/s, stabilité atmosphérique F (très stable de Pasquill), température ambiante de 15°C,

Les classes D5 et F3 sont habituellement retenues pour des rejets horizontaux pour caractériser les conditions climatiques les plus pénalisantes. Ce sont celles qu’il est recommandé d’utiliser dans la circulaire du 10 mai 2010 récapitulant les règles méthodologiques applicables aux études de danger. Les calculs ont été effectués pour une valeur du paramètre de rugosité de 1 m, ce qui correspond à l’encombrement d’une zone avec des obstacles réguliers.

• Concentrations recherchées

Les distances d’effets toxiques sont calculées sur la base des seuils toxiques SELS 5%, SEL1%, et SEI pour une durée d’exposition variable selon la durée du rejet considéré. Elles sont indiquées dans le tableau ci-dessous :

Tableau 40 : Valeurs toxicologiques pour l'ammoniac selon la durée d'exposition

SER SEI SEL1% SELS5% Valeurs toxicologiques pour l’ammoniac

– durée exposition 1 mn (ppm) 280 1 500 25 300 28 033

Valeurs toxicologiques pour l’ammoniac – durée exposition 30 mn (ppm) 110 500 4 767 5 133

Valeurs toxicologiques pour l’ammoniac – durée exposition 60 mn (ppm)

80 354 3 400 3 633



• Dispersion toxique 1 : rupture canalisation DN 150 dans la salle des machines, débit d’extraction 7 000 m3/h, temps d’exposition 60 min

Dispersion du nuage toxique pour la classe de Pasquill D5

Figure 36 : Dispersion d'ammoniac pour une rupture de canalisation en salle des machines (classe D5)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 44 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 4 et 12 m. Ces effets sont maintenus dans les limites de propriété du site. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 6 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 21 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5,5 et 10,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.



Dispersion du nuage toxique pour la classe de Pasquill F3

Figure 37 : Dispersion d'ammoniac pour une rupture de canalisation en salle des machines (classe F3)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 90 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 2 et 15 m. Ces effets sont maintenus dans les limites de propriété du site.

Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 7 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 27 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5,5 et 10,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.



3 : rupture canalisation DN 150 dans la salle des machines, débit d’extraction 7 000 m3/h, temps d’exposition 30 min


Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 38 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 4,5 et 11,5 m. Ces effets sont maintenus dans les limites de propriété du site. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 18 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 6 et 10 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 72 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 2,5 et 14 m. Ces effets sont maintenus dans les limites de propriété du site.

Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 6 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 22 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 6 et 10 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.



4 : rupture canalisation DN 150 dans la salle des machines, débit d’extraction 7 000 m3/h, temps d’exposition 1 min


Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 24 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5,5 et 10,5 m. Ces effets sont maintenus dans les limites de propriété du site. Les seuils des effets létaux ne sont pas atteints. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 10 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 34 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5 et 11,5 m. Ces effets sont maintenus dans les limites de propriété du site.

Les seuils des effets létaux ne sont pas atteints. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 12 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.



4 : fuite canalisation DN 150 dans la salle des machines, temps d’exposition 60 min


Figure 38 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en salle des machines (classe D5)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 11,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 2,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,8 et 8,2 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 7 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Figure 39 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en salle des machines (classe F3)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 22 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 6,5 et 9,5 m. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 3 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,8 et 8,2 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 9 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.

• Représentation graphique

La courbe représentative de la dispersion du nuage toxique du cas majorant en cas de rupture ou de fuite d’une canalisation HP gaz à l’intérieur est donnée en annexe. Un extrait est présenté ci-après. Conclusion Dans tous les cas, les effets irréversibles et létaux à hauteur d’homme sont contenus dans les limites de propriété du site.



Figure 40 : Rupture ou fuite d’une canalisation HP gaz à l’intérieur



5 – Cas 3 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’extérieur (toiture)


Nous nous plaçons ici sur la portion du circuit de l’installation frigorifique sur laquelle l’ammoniac est présent à haute pression (12,5 bars) en phase gazeuse, à l’extérieur de la salle des machines, en toiture, où sont placés les condenseurs évaporatifs. Cette portion du circuit (voir plan en Annexe) relie les compresseurs aux condenseurs évaporatif via des canalisations de diamètre nominal DN100 en toiture. Cas modélisés En toiture, à 8 mètres de hauteur par rapport au sol, les risques de collisions et de choc sont très faibles. Ainsi, la rupture de la canalisation HP gaz en toiture est peu probable. Pour le cas en extérieur, on modélisera donc uniquement la fuite au niveau de la canalisation. Hypothèses de calcul pour la fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’extérieur Température = 105 °C Pression = 12,5 bars Diamètre de la fuite = 1 mm Hauteur rejet = horizontal + 8 m par rapport au sol Dans ce cas, l’ammoniac est émis au niveau de la fuite à un débit de 0,00146 kg/s (calculé sous Phast). La fuite peut être alimentée pendant plus d’une heure, les seuils d’effets retenus seront donc ceux considérés pour une durée d’exposition de 1, 30 et 60 minutes.

Résultats

• Modèle

La dispersion d’ammoniac a été calculée avec le logiciel PHAST 6.7. Le modèle utilisé est un modèle classique de dispersion intégrale : le polluant émis est «dynamiquement passif» et la dispersion atmosphérique ne dépend plus que des conditions orographiques (conditions liées au relief) et météorologiques. Ce logiciel permet de simuler des phénomènes consécutifs à un relâchement : débit de fuite, formation de gouttelettes de liquide, retombées éventuelles de ces gouttelettes sur le sol, flash, évaporation, dilution dans un local fermé et ventilé.







Les classes D5 et F3 sont habituellement retenues pour les rejets horizontaux pour caractériser les conditions climatiques les plus pénalisantes. Ce sont celles qu’il est recommandé d’utiliser dans la circulaire du 10 mai 2010 récapitulant les règles méthodologiques applicables aux études de danger. Les calculs ont été effectués pour une valeur du paramètre de rugosité de 1 m, ce qui correspond à l’encombrement d’une zone avec des obstacles réguliers.







80 354 3 400 3 633



• Dispersion toxique 1 : fuite d’une canalisation DN 100 en toiture, temps d’exposition 60 min


Figure 41 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en toiture (classe D5)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 11,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 2,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,8 et 8,2 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 7 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Figure 42 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite sur canalisation en toiture (classe F3)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 22 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 6,5 et 9,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 3 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,8 et 8,2 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 9 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.



2 : fuite d’une canalisation DN 100 en toiture, temps d’exposition 30 min


Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 10,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 2 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 6,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 19 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 6,5 et 9,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 2 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 7,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.



3 : fuite d’une canalisation DN 100 en toiture, temps d’exposition 1 min


Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 7,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 1 m du point d’émission à des hauteurs de l’ordre de 8 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 3,8 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 10,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 1 m du point d’émission à des hauteurs de l’ordre de 8 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 4,5 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.


La courbe représentative de la dispersion du nuage toxique du cas majorant en cas de fuite d’une canalisation HP gaz à l’extérieur est donnée en annexe. Un extrait est présenté ci-après.



Figure 43 : Fuite d’une canalisation HP gaz à l’extérieur



6 – Cas 4 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP liquide à l’intérieur (salle des machines)

Au vu du plan communiqué, les détendeurs (purgeurs à flotteur) permettant de détendre le liquide Haute Pression sortant des condenseurs (avant retour dans l’échangeur cascade NH3/CO2) sont situés en toiture de la salle des machines. Grâce à ce dispositif de détente, l’ammoniac liquide va passer très vite en basse pression. Il n’y a donc pas de présence d’une canalisation HP liquide ammoniac à l’intérieur du bâtiment. De sorte, aucun calcul ne sera développé.



7 – Cas 5 : Rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP liquide à l’extérieur (toiture)


Nous nous plaçons ici sur la portion du circuit de l’installation frigorifique sur laquelle l’ammoniac est présent à haute pression (12,5 bars) en phase liquide, à l’extérieur de la salle des machines, en toiture, où sont placés les condenseurs évaporatifs. Cette portion du circuit (voir plan en Annexe) relie les condenseurs évaporatifs aux détendeurs (purgeurs à flotteurs) via des canalisations de diamètre nominal DN100 en toiture. Cas modélisés En toiture, à 8 mètres de hauteur par rapport au sol, les risques de collisions et de choc sont très faibles. Ainsi, la rupture de la canalisation HP liquide en toiture est peu probable. Pour le cas en extérieur, on modélisera donc uniquement la fuite au niveau de la canalisation. Hypothèses de calcul pour la fuite au niveau d’une canalisation HP liquide à l’extérieur Température = 32 °C Pression = 12,5 bars Diamètre de la fuite = 1 mm Hauteur rejet = horizontal + 8 m par rapport au sol Dans ce cas, l’ammoniac est émis au niveau de la fuite à un débit de 0,0205 kg/s (calculé sous Phast). La fuite peut être alimentée pendant plus d’une heure, les seuils d’effets retenus seront donc ceux considérés pour une durée d’exposition de 1, 30 et 60 minutes.

Résultats

• Modèle

La dispersion d’ammoniac a été calculée avec le logiciel PHAST 6.7. Le modèle utilisé est un modèle classique de dispersion intégrale : le polluant émis est «dynamiquement passif» et la dispersion atmosphérique ne dépend plus que des conditions orographiques (conditions liées au relief) et météorologiques. Ce logiciel permet de simuler des phénomènes consécutifs à un relâchement : débit de fuite, formation de gouttelettes de liquide, retombées éventuelles de ces gouttelettes sur le sol, flash, évaporation, dilution dans un local fermé et ventilé.







- Les classes D5 et F3 sont habituellement retenues pour les rejets horizontaux pour caractériser les conditions climatiques les plus pénalisantes. Ce sont celles qu’il est recommandé d’utiliser dans la circulaire du 10 mai 2010 récapitulant les règles méthodologiques applicables aux études de danger. Les calculs ont été effectués pour une valeur du paramètre de rugosité de 1 m, ce qui correspond à l’encombrement d’une zone avec des obstacles réguliers.







80 354 3 400 3 633



• Dispersion toxique

1) Fuite d’une canalisation DN 100 en toiture, temps d’exposition 60 min


Figure 44 : Dispersion d'ammoniac pour fuite liquide sur canalisation en toiture (classe D5)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 38 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 4,5 et 11 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 8 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 20 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 6 et 10 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Figure 45 : Dispersion d'ammoniac pour une fuite liquide sur canalisation en toiture (classe F3)

Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 85 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 2 et 12,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 8 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le Seuil des Effets Irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 30 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5 et 10 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.





Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 33 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5 et 11 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 6 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 18 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 6,5 et 9,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 68 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 2,5 et 12 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 8 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le Seuil des Effets Irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 24 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5,5 et 9,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.





Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 22 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 5,5 et 10 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 3 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le seuil des effets irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 12 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.




Les seuils des effets réversibles (courbe bleue) sont donnés à titre indicatif. Conformément à la grille de l’arrêté du 29 septembre 2005, ils ne sont pas pris en compte pour la cotation de la gravité. Ces seuils sont ressentis jusqu’à 36 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 4,5 et 10,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Les seuils des effets létaux (courbes rouge et jaune) sont ressentis jusqu’à 3 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7,5 et 8,5 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété. Le Seuil des Effets Irréversibles (courbe verte) est ressenti jusqu’à 12 m du point d’émission à des hauteurs comprises entre 7 et 9 m. Ces seuils ne sortent pas des limites de propriété.


La courbe représentative de la dispersion du nuage toxique du cas majorant en cas de fuite d’une canalisation HP liquide à l’extérieur est donnée en annexe. Un extrait est présenté ci-après.



Figure 46 : Fuite d’une canalisation HP liquide à l’extérieur



8 – Tableau récapitulatif et conclusion

Le tableau suivant récapitule les distances d’effets obtenues en fonction des seuils réglementaires pour les cas étudiés.

Figure 47 : Récapitulatif des distances d'effets pour tous les cas de dispersion d'ammoniac

Conditions D5 Conditions F3 Hauteur d’homme

Distance maximale

Hauteur d’homme

Distance maximale

Cas 2 : rupture et fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’intérieur (salle des machines), débit extracteur 15 000 m3/h

Seuil des Effets Létaux Significatifs (SELS) Seuil des Effets létaux (SEL)

Non atteint 6 m pour H

= 8 m Non atteint

7 m pour H = 8 m

Seuil des Effets Irréversibles (SEI) Non atteint 21 m pour H = 8 m Non atteint

27 m pour H = 8 m

Cas 3 : fuite au niveau d’une canalisation HP gaz à l’extérieur Seuil des Effets Létaux Significatifs (SELS) Seuil des Effets létaux (SEL)

Non atteint 2,5 m pour H = 8 m


= 8 m

Seuil des Effets Irréversibles (SEI) Non atteint 7 m pour H

= 8 m Non atteint 9 m pour H

= 8 m Cas 5 : fuite au niveau d’une canalisation HP liquide à l’extérieur

Seuil des Effets Létaux Significatifs (SELS) Seuil des Effets létaux (SEL)


= 8 m Non atteint

8 m pour H = 8 m

Seuil des Effets Irréversibles (SEI) Non atteint 20 m pour H=7,8 m Non atteint

30 m pour H = 7,5 m

Conclusion Les distances aux seuils d’effets réversibles sont données dans les fiches scénarios à titre indicatif. Aucun des seuils d’effets réglementaires pris en compte pur la cotation en gravité du phénomène (létaux ou irréversibles) n’est atteint à hauteur d’homme hors du site. Cotation de la gravité

Aucune cible extérieure au site n’est impactée.

Gravité 0



9 – Explosion d’un nuage d’ammoniac en zone confinée

Définition du système Nous considérons les cas de rejet d’ammoniac étudiés précédemment à l’intérieur de la salle des machines, notamment le cas 2 (rupture d’une canalisation HP gaz). Mode de défaillance Suite aux rejets d’ammoniac étudiés précédemment, un nuage de vapeurs inflammables peut se former. Selon l’importance du rejet, la concentration en ammoniac libéré peut se trouver dans le domaine d’explosivité si la concentration d’ammoniac est comprise entre la LIE et la LSE. Dès lors, la présence d’une source d’inflammation peut provoquer l’explosion du nuage. LIE Ammoniac = 16% LSE Ammoniac = 25 % Chaleur de combustion ammoniac = 18,646 MJ/kg. Hypothèses de calcul Les hypothèses de calcul et le modèle utilisé concernant les rejets sont identiques à ceux des différents cas étudiés précédemment. Dans une approche majorante nous retiendrons le cas 2 correspondant à une rupture de canalisation HP gaz à l’intérieur de la salle des machines. Les résultats de la modélisation de la dispersion d’ammoniac dans ce cas sont les suivants :

Vue de côté du nuage – Classe de Pasquill D5



Vue du dessus du nuage – Classe de Pasquill D5

Vue de côté du nuage – Classe de Pasquill F3

Vue du dessus du nuage – Classe de Pasquill F3



Ces modélisations permettent de constater que la concentration la plus élevée en ammoniac atteinte dans la salle des machines est de 22 000 ppm au bout d’une heure, soit 2,2 % en volume. La LIE de l’ammoniac n’est ainsi jamais atteinte, et le phénomène d’explosion d’un nuage confiné air/ammoniac en salle des machines peut donc être écarté.

10 – Explosion d’un nuage d’ammoniac à l’air libre

Définition du système Nous considérons les cas de rejet d’ammoniac étudiés précédemment en toiture de la salle des machines. Mode de défaillance Suite aux rejets d’ammoniac étudiés précédemment, un nuage de vapeurs inflammables peut se former. Selon l’importance du rejet, la concentration en ammoniac libéré peut se trouver dans le domaine d’explosivité si la concentration d’ammoniac est comprise entre la LIE et la LSE. Dès lors, la présence d’une source d’inflammation peut provoquer l’explosion du nuage. LIE Ammoniac = 16% LSE Ammoniac = 25 % Chaleur de combustion ammoniac = 18,646 MJ/kg. Hypothèses de calcul Les hypothèses de calcul et le modèle utilisé concernant les rejets sont identiques à ceux des différents cas étudiés précédemment. Comme pour le cas précédent, les calculs effectués avec le logiciel Phast 6.7 montrent que la concentration en ammoniac libérée n’est pas comprise entre la LIE et la LSE. Le domaine d’explosivité n’étant jamais atteint, aucun phénomène d’explosion n’est donc développé.

11 – Conclusion – Cotation de la gravité

Aucune cible extérieure au site n’est impactée. La gravité de ce phénomène dangereux est donc nulle.

Gravité 0



6.1.2 Synthèse des effets dominos

Les effets domino ont été étudiés au cours de l’analyse détaillée. Le tableau suivant résume les résultats :

Tableau 41 : Synthèse des effets domino

Phénomènes dangereux

Effets Rayon (m)

Cibles concernées par les effets domino

PhD 1 :

Incendie d’une cellule

Flux thermique

8 kW/m2

De 0 à 27 m

pour le flux de

8 kW/m2

selon les façades

des cellules

Les effets sont contenus dans les limites de propriété du site.

Au-delà de 2 h d’incendie, s’il y a ruine des murs coupe-feu, il existe un risque de propagation aux

cellules voisines (PhD 1.5)

PhD 1.5 :

Propagation d’un incendie aux

cellules voisines

Flux thermique

8 kW/m2

De 0 à 27 m

pour le flux de

8 kW/m2

selon les façades

des cellules

Les effets sont contenus dans ceux de l’incendie propagé.

PhD 2 :

Explosion de la chaufferie

Surpression

200 mbar -

La zone de surpression à 200 mbar est contenue dans l’enceinte de la chaufferie.

PhD 3 :

Dispersion toxique d’ammoniac

- - -



6.1.3 Conclusion de l’évaluation de la gravité

La gravité est évaluée conformément à la fiche n°1 relative à la méthodologie de comptage des personnes pour la détermination de la gravité des accidents, de la circulaire du 10 mai 2010. Conformément à l’arrêté du 29 septembre 2005 et à la grille de gravité présentée au paragraphe 1.3.1. Seules les cibles situées à l’extérieur des limites de propriété ont été comptabilisées.

Le tableau page suivante présente la conclusion de l’évaluation de la gravité.



Tableau 42 : Évaluation de la gravité

Phénomènes dangereux Effets Gravité Cibles extérieures impactées

PhD 1 :

Incendie d’une cellule Effets thermiques NC Les zones de dangers sont maintenues dans les limites de propriété

PhD 1 :

Propagation d’un incendie aux cellules voisines

Effets thermiques NC Les zones de dangers sont maintenues dans les limites de propriété

PhD 2 :

Explosion de la chaufferie Effets de

surpression NC Les zones de dangers sont maintenues dans les limites de propriété

PhD 3 :

Dispersion toxique d’ammoniac Effets toxiques NC Les zones de dangers sont maintenues dans les limites de propriété



6.2 CINETIQUE DES PHENOMENES DANGEREUX ETUDIES

6.2.1 Définition Définition de l’article 8 de l’arrêté du 29/09/2005 : La cinétique de déroulement d'un accident est qualifiée de lente, dans son contexte, si elle permet la mise en œuvre de mesures de sécurité suffisantes, dans le cadre d'un plan d'urgence externe, pour protéger les personnes exposées à l'extérieur des installations objet du plan d'urgence avant qu'elles ne soient atteintes par les effets du phénomène dangereux.

6.2.2 Cinétique Figure 48 : Cinétique des phénomènes dangereux

PhD Cinétique

Moyens d’intervention

Délai de mise en œuvre

Délai d’évacuation

de la zone concernée

PhD 1 : Incendie d’une cellule de produits

combustibles

Rapide Montée en puissance

estimée entre 20 et 40 min

Sprinklage RIA – extincteurs Poteaux incendie

Immédiat ≈ 1 à 5 min

≈ 20 min

≈ 3 à 5 min

PhD 1 : Propagation de l’incendie

Rapide Mais retardé car

consécutif à l’incendie d’une première cellule

Sprinklage RIA – extincteurs Poteaux incendie


≈ 20 min

≈ 3 à 5 min

PhD 1 : Déversement d’eaux d’extinction

d’incendie Lente

Bassin étanche + Vanne d’isolement

Immédiat

Immédiat ≈ 3 à 5 min ≈ 3 à 5 min

--

PhD 2 : Explosion de la chaufferie gaz

Très rapide Montée en puissance

immédiate -- -- --

PhD 3 : Rupture de canalisation et dispersion de l’ammoniac

Très rapide -- -- --

PhD 3 : Micro fuite d’ammoniac à l’intérieur

Rapide

Report d’alarme Extracteur d’air

asservi à la détection


--

PhD 3 : Micro fuite d’ammoniac à

l’extérieur Rapide -- -- --



6.2.3 Conclusion Dans le cas d’un incendie, la durée du phénomène permet l'alerte, l'évacuation du personnel, et la mise en place des moyens de secours, internes et externes. L'explosion ne peut avoir lieu que lorsque le mélange que forment le gaz et l'air dans le local atteint une concentration minimum (LIE : limite inférieure d'explosivité). La durée de formation de ce nuage dépend du débit de fuite et peut prendre plusieurs heures. Par contre, le nuage étant dans les conditions d'explosivité, le phénomène d'explosion est un événement instantané et les effets sont immédiats.

Contrairement à l'incendie, il n'est donc pas possible d'envisager l'évacuation des personnes ou de mettre en place des moyens d'intervention. Il est donc important de veiller à ce que les moyens de prévention nécessaires à l’exploitation des chaufferies soient mises en place afin de supprimer l’évènement redouté. Le risque d’explosion des chaufferies est donc faible.

Dans le cas de la dispersion d’ammoniac suite à une fuite ou une rupture, des détecteurs de gaz permettent de donner l’alerte, l’évacuation du personnel, ainsi que la mise en place des moyens de secours, internes et externes. Par ailleurs, la présence d’un extracteur dans la salle des machines permet d’éviter la formation d’un nuage toxique d’ammoniac.



6.3 ÉVALUATION DE LA PROBABILITE DES PHENOMENES DANGEREUX

La probabilité d’occurrence des phénomènes dangereux est évaluée à travers la technique graphique des nœuds papillon.

Bien que certains phénomènes ne présentent pas de dangers pour les cibles extérieures au site, et sont donc jugés acceptables en termes de risques, nous présenterons les nœuds papillons associés afin de démontrer par la cotation en probabilité que ces phénomènes sont peu probables.

Voir…Méthodologie chapitre 1.3.3 de la présente étude de dangers

6.3.1 PhD 1 : Incendie d’une cellule et propagation aux cellules adjacentes

Nous choisissons de coter l’événement initiateur (incendie de l’ilot ou du rack) et les mesures de maîtrise des risques qui interviennent après que cet évènement se soit produit.

D’après le retour d’expérience, on estime que l’incendie d’un ilot (ou de rack) dans une cellule est un événement susceptible de se produire au maximum une fois tous les vingt ans sur l’installation considérée. Cette fréquence d’occurrence à 5.10-2 (0,05 incident par an). La classe de probabilité retenue pour l’événement initiateur est donc la classe A.

Cette probabilité d’occurrence est réévaluée en fonction des Mesures de Maîtrise des Risques techniques retenues ci-après. La décote de la probabilité se fait d’autant de classes que les niveaux de confiance des MMR retenues.

6.3.1.1 Nœud papillon

Légende :

Fonction de sécurité contre la présence d’une source d’inflammation

Fonction de sécurité contre l’incendie d’une cellule et la propagation aux cellules adjacentes





Phénomènes dangereux 1

Effets thermiques maximum de 3

cellules – PhD1 bis

Mauvais entretien chariot

Accident chariot

Présence d’une source

d’inflammation

Présence de matières

combustibles Incendie de l’îlot ou du

rack

Cigarettes

Travail par point chaud

Défaillance électrique

Foudre

Process, activités annexes

Choc, échauffement mécanique ou

thermique

Chauffage

Probabilité A

ERC

Effets toxiques

Propagation de l’incendie aux

cellules voisines

Probabilité C Probabilité D

FH (NC 2)

FI (NC 1) Incendie de la

cellule PhD 1

FE

FB

FC

FF

FA

Incendie

éteint

Effets thermiques d’une cellule

FJ Probabilité E

(NC 1)

Probabilité C

Probabilité C

éteint

FD

FB

Figure 49 : Noeud papillon pour l'incendie de cellule



6.3.1.2 MMR contre la présence d’une source d’inflammation

Tableau 43 : MMR contre la présence d'une source d'inflammation

N° fonction

Fonction de sécurité Mesure de Maîtrise des

Risques

FA Prévenir des effets directs et

indirects de la foudre Protection foudre

(paratonnerres ou parafoudres)

FB

Prévenir l’inflammation ou l’échauffement par point chaud (cigarette, travaux par point

chaud…)

Affichage (interdiction de fumer)

Procédures (permis de feu, permis d’intervention…)

FC Prévenir des échauffements liés au

chauffage Chauffage au sol bouclé et

régulé

FD

Prévenir les dysfonctionnements des installations électriques

pouvant créer des arcs électriques et/ou des échauffements

Matériels électriques et mécaniques conformes à la

réglementation (en bon état et entretenu)

FE Prévenir des échauffements liés

aux chariots électriques Entretien régulier des chariots

Formation caristes

FF Prévenir l’inflammation engendrée

par le process et les activités annexes

Procédures (permis de feu, permis d’intervention…) Matériels électriques et

mécaniques conformes à la réglementation (en bon état et

entretenu)

6.3.1.3 MMR contre l’incendie d’une cellule et la propagation aux cellules adjacentes

Les barrières de sécurité fondées sur des interventions humaines internes ne sont pas retenues comme MMR du fait de l’absence possible de personnel pendant les heures de fermeture. Seules les interventions humaines de la part d’un tiers par rapport à l’exploitant (par exemple le SDIS) sont retenues et permettent de réduire la probabilité de deux classes (niveau de confiance 2) conformément à la fiche n°7 relative aux Mesures de Maîtrise des Risques fondées sur une intervention humaine de la circulaire du 10 mai 2010.



Tableau 44 : MMR contre l'incendie de cellule et sa propagation

N° fonction Fonction de sécurité

Mesure de Maîtrise des Risques Niveau Confiance

Détection Alerte Intervention

FH

Éviter la propagation de l’incendie à la cellule en détectant et en limitant,

voire en supprimant le plus rapidement possible le

départ de feu.

Tête de sprinklage

Alarme asservie au sprinklage

Réserve d’eau branchée au sprinklage

NC 2

FI Éviter la propagation de l’incendie aux cellules

adjacentes

Détection sprinklage

Alarme renvoyée vers les bureaux ou la société de télésurveillance

Intervention des pompiers munis des

moyens d’intervention (poteaux incendie et réserves) associée au

compartimentage (murs coupe-feu de

degré 2h, + portes CF cellules + convoyeurs, bandes de protection

en toiture, désenfumage…)

NC 1

6.3.1.4 Évaluation des MMR contre l’incendie d’une cellule et la propagation aux cellules adjacentes

MMR Temps de réponse Efficacité

Maintenance et testabilité

des MMR

Niveau confiance

Détection incendie

Détection Immédiat NF S61-630 Essai incendie Contrôles

périodiques NC2

Report d'alarme Immédiat NF S61-630

Poste de gestion des

alarmes (gardiennage)

1 à 5 minutes NF S61-630 Essai incendie

Extinction automatique d’incendie

Têtes

Rapide

NF S62-210 et agréé NFPA

(suivant besoins des utilisateurs)

- Essais hebdomadaires et entretien annuel des groupes moto-pompes - Contrôles des niveaux des réserves d’eau, gazole, batteries - Entretien annuel des postes de

NC2 Moto-pompes

Réserves d’eau



MMR Temps de réponse

Efficacité Maintenance et testabilité

des MMR

Niveau confiance

contrôles - Entretien triennal des postes et des sources - Intervention d’un organisme agréé

Système de désenfumage Immédiat Réglementation

(IT246)

- Tests de déclenchement - Vérification annuelle des cartouches et de l’ouverture par canton

NC2

Comparti-mentage

Murs séparatifs CF 2h00

Non concerné5 APSAD R15

- Contrôles visuels de l’intégrité des murs, des portes et des DAD - Vérifications périodiques des portes coupe-feu + DAD par un organisme agréé - Procédure de vérification périodique

NC1

Portes CF 2h00

Rapide APSAD R16

Détecteur Autonome

Déclencheur des portes

Immédiat PV de réception

Intervention des services de secours (SDIS) <

2h00

Donner l’alerte

Alerte : 1 à 5 min

report d’alarme à une société

de gardiennage

Exercices incendies

NC1 Intervention des services de secours

Intervention des

secours : 20 à 30 min

Professionnels formés au

risque incendie

Essais périodiques

Poteaux incendie

1 à 3 minutes

NF S62-200

Essais périodiques Exercices incendies

NC1

Réserve d’eau incendie

1 à 3 minutes

Norme pompier

Essais périodiques Contrôle Exercices incendies

NC1

5 Le temps de réponse n’est pas un critère pertinent pour les barrières passives (source INERIS Ω10)



En tenant compte des MMR et de leurs niveaux de confiance, la probabilité d’occurrence des effets thermiques de l’incendie d’une cellule est donc C. La probabilité d’occurrence des effets thermiques de l’incendie se généralisant à la cellule voisine via un convoyeur est de D. Enfin, La probabilité d’occurrence des effets thermiques de l’incendie se généralisant à la cellule voisine après plus de 2h et effondrement des murs coupe-feu et écrans thermiques est de E.

6.3.1.5 Évaluation des MMR pour lutter contre le déversement des eaux d’extinction d’incendie

Tableau 45 : MMR contre le déversement des eaux d'incendie


Efficacité Maintenance et

testabilité des MMR Niveau

confiance

Rétention des eaux

d’extinction incendie

Non concerné6

Rétention dimensionnée

pour les besoins en eaux incendie

selon le guide pratique D9A

Contrôle visuel de l’intégrité et de l’étanchéité des rétentions

NC2

Vanne d’isolement

automatique et manuelle du

réseau pluvial

Rapide Vanne conforme à la réglementation

en vigueur

- Contrôle périodique du fonctionnement des vannes - Vérification périodique des vannes par un organisme agréé

NC2




6.3.2 PhD 2 : Explosion de la chaufferie gaz

La probabilité initiale de l’événement redouté central « fuite de gaz donnant lieu à un mélange explosible » est B. Cette probabilité d’occurrence est réévaluée en fonction des Mesures de Maîtrise des Risques techniques retenues ci-après. La décote de la probabilité se fait d’autant de classes que les niveaux de confiance des MMR retenues.


Légende :

Fonction de sécurité contre la présence d’une source d’inflammation

Fonction de sécurité contre le risque d’explosion lié à la chaufferie



Effets thermiques non

significatifs

Effets de surpression

Mauvais entretien

Choc mécanique

Fuite de gaz donnant lieu à un mélange explosible

Explosion chaufferie (UVCE) Équipement

défaillant

Corrosion

ERC FK FL (NC 2)

Probabilité B Probabilité D

FB

FB Présence d’une

source d’inflammation

Cigarettes

Travail par point chaud

Défaillance électrique

Foudre

FD

FA

Pas d’explosion de la chaufferie

Probabilité B

Probabilité D

Probabilité D

Figure 50 : Noeud papillon pour l'explosion de la chaufferie



6.3.2.2 MMR pour lutter contre le risque d’explosion de la chaufferie

Tableau 46 : MMR contre l'explosion de la chaufferie

N° fonction


Mesure de Maîtrise des Risques

Niveau Confiance

FK Éviter une fuite

de gaz

Dispositif de contrôle de la flamme

NC 2 Électrovannes asservies

au pressostat

FL Éviter la

formation d’un nuage explosible

Ouvertures en partie haute et basse

assurant l’aération NC 2

6.3.2.3 Évaluation des MMR pour lutter contre le risque d’explosion de la chaufferie

MMR Temps

de réponse

Efficacité Maintenance et testabilité des

MMR

Niveau confiance

Ouvertures en partie haute et basse assurant l’aération

Non concerné7

Dimensionnées en fonction du

besoin

Vérifications périodiques

NC 2

En tenant compte des MMR et de leurs niveaux de confiance, la probabilité de l’explosion d’une chaufferie est donc D.




6.3.3 PhD 3 : Dispersion de l’ammoniac

La probabilité initiale de dispersion de l’ammoniac retenue est B. Cette probabilité d’occurrence est réévaluée en fonction des Mesures de Maîtrise des Risques techniques retenues ci-après.


Légende :

Fonction de sécurité contre la perte de confinement et la dispersion d’ammoniac



Effets toxiques du

nuage d’ammoniac

Mauvais entretien

Rupture de canalisation

Fuite d’ammoniac

Dispersion de l’ammoniac et formation d’un nuage

toxique

Équipement

défaillant (parois

perforées)

Usure/ Corrosion

ERC

FM (NC 1) Probabilité A

Probabilité B

Probabilité B

Défaut de raccord/ vanne

FN (NC 1)

Fuite contenue. Pas de

formation d’un nuage toxique

Probabilité C

Figure 51 : Noeud papillon pour la dispersion d'ammoniac



6.3.3.2 MMR contre la fuite d’ammoniac et la formation d’un nuage toxique

Les barrières de sécurité fondées sur des interventions humaines internes ne sont pas retenues comme MMR du fait de l’absence possible de personnel pendant les heures de fermeture. Seules les interventions humaines de la part d’un tiers par rapport à l’exploitant sont retenues et permettent de réduire la probabilité de deux classes (niveau de confiance 2) conformément à la fiche n°7 relative aux Mesures de Maîtrise des risques fondées sur une intervention humaine de la circulaire du 10 mai 2010.

Tableau 47 : MMR contre les fuites d'ammoniac

N° fonction Fonction de sécurité

Mesure de Maîtrise des Risques

Niveau Confiance

FM

Éviter la propagation d’ammoniac au local en

détectant et en limitant, voire en supprimant le plus

rapidement possible la fuite.

Détection fuite ammoniac avec seuils d’alerte

NC 1

Arrêt d’urgence + disjonction asservie au seuil de détection

de NH3 Détecteurs explosimétriques et

toximétriques (salle des machines)

Mise en route des extracteurs NH3

Mise sous rétention de la salle des machines

FN Éviter la propagation de

l’ammoniac dans l’environnement

Intervention des services de secours (SDIS) NC 1

En cas de fuite d’ammoniac, les détecteurs se mettent en marche et l’alarme se déclenche permettant d’alerter le SDIS. Comme modélisé dans l’étude des dangers précédemment, en cas de rupture de canalisation, le phénomène de dispersion d’ammoniac est rapide. Toutefois, en cas de fuite, la dispersion peut être plus longue. L’intervention des pompiers se fera dans un délai inférieur à 1 heure. Les pompiers peuvent ainsi établir un périmètre de sécurité. Ils possèdent l’équipement nécessaire à l’arrêt de la fuite et éventuellement peuvent arroser le nuage d’ammoniac formé afin d’éviter sa progression et sa dispersion dans le voisinage.



6.3.3.3 Évaluation des MMR contre la dispersion d’ammoniac


Efficacité Maintenance et testabilité des

MMR

Niveau confiance

Détection fuite d’ammoniac

Détection Immédiat Norme

constructeur Contrôles périodiques

NC1 Report

d'alarme Immédiat Norme

constructeur Poste de

gestion des alarmes

1 à 5 minutes

Norme constructeur

Essai fuite ammoniac

Arrêt d’urgence + disjonction asservie au seuil de détection

de NH3 Immédiat EN 378

- Essais et entretien - Intervention d’un organisme agréé

NC1

Détecteurs explosimétriques et toximétriques (salle des

machines) Immédiat Norme

constructeur

- Essais et entretien des détecteurs - Intervention d’un organisme agréé

NC1

Mise en route des extracteurs NH3

Rapide Norme constructeur

- Essais et entretien des détecteurs - Intervention d’un organisme agréé

NC1

Mise sous rétention de la salle des machines

Non concerné

Norme constructeur

Contrôle visuel de l’intégrité et de l’étanchéité de la rétention

NC1

Compartimentage

Murs séparatifs CF 2h00

Non concerné

APSAD R15 - Contrôles visuels de l’intégrité des murs, des portes et des DAD - Vérifications périodiques de la fermeture des portes

NC1 Double

Porte entrée Rapide Norme

constructeur

Intervention des services de

secours (SDIS)

Donner l’alerte

Alerte : 1 à 5 min

report d’alarme au

poste de secours

Exercices évacuation

NC1 Intervention des services de secours

Intervention des

secours : 20 à 30 minutes

Professionnels formés au

risque incendie Essai périodique



6.4 CONCLUSION DE L’ANALYSE DETAILLEE DES RISQUES

Le tableau ci-dessous synthétise les résultats obtenus dans l’Analyse Détaillée des Risques :

6.4.1 Synthèse des niveaux de gravité et de probabilité

Les niveaux de gravité et de probabilité sont présentés ci-après pour chacun des phénomènes dangereux étudiés.

Tableau 48 : Synthèse des niveaux de gravité et probabilité

Phénomènes dangereux Résultats ADR

P G

PhD 1 Incendie d’une cellule – effets thermiques C -

PhD 1 Propagation de l’incendie – effets thermiques D -

PhD 2 Explosion de la chaufferie gaz D -

PhD 3 Dispersion d’ammoniac C -

6.4.2 Positionnement des phénomènes dangereux dans la grille de criticité

En l’absence de gravité, les phénomènes dangereux ne sont pas positionnés dans la grille de criticité. Ainsi, aucun phénomène dangereux ne possédant un couple gravité-probabilité, la grille d’acceptabilité du risque reste vide. Elle est présentée page suivante.



Figure 52 : Grille de criticité MMR

Gravité

5 - Désastreux

4 - Catastrophique

3 - Important

2 - Sérieux

1 - Modéré

E

Événement possible mais non rencontré au niveau mondial

D

Évènement très improbable

C

Évènement improbable

B

Évènement probable

A

Évènement courant

Légende :

Zone de risque moindre, qui ne comporte ni « NON » ni « MMR »

Zone de risque intermédiaire, figurée par le sigle MMR, dans laquelle une démarche d’amélioration continue est particulièrement pertinente, en vue d’atteindre, dans des conditions économiquement acceptables, un niveau de risque aussi bas que possible, compte tenu de l’état des connaissances et des pratiques et de la vulnérabilité de l’environnement de l’installation

Zone de risque élevé, figurée par le mot « NON »

6.4.3 Conclusions

À la lecture de la grille de criticité, aucun phénomène dangereux n’a d’impact à l’extérieur du site.

L’ensemble des scénarios est acceptable.



7

CONCLUSION

L’analyse préliminaire des risques du site a mis en évidence les principaux risques suivants :

- risque d’incendie des cellules de stockage,

- risque d’explosion de la chaufferie,

- risque de dispersion toxique d’ammoniac.

Les phénomènes dangereux associés ont été étudiés en détail et modélisés. La gravité de ces phénomènes et la probabilité d’occurrence ont été déterminées.

À la lecture des grilles de criticité, il apparaît que tous les phénomènes dangereux sont acceptables. Aucune zone d’effets réglementaire ne sort des limites de propriété du site.

Des mesures de sécurité spécifiques sont prévues pour chacun de ces phénomènes dangereux. Elles sont détaillées en partie suivante.



8

RESUME DES MESURES DE SECURITE

Ce chapitre reprend les différentes mesures de sécurité techniques ou organisationnelles mises en place sur le site, qu’elles soient considérées comme MMR ou non.

8.1 MESURES DE SECURITE POUR LUTTER CONTRE L’INCENDIE

8.1.1 MMR pour lutter contre l’incendie

Tableau 49 : MMR pour lutter contre l'incendie

Moyens Spécificité / nombre Débit ou capacité

Localisation

Détection incendie

Installation d’extinction automatique d’incendie ---

Toutes les cellules du bâtiment sauf la chambre

froide négative Détecteur multicritères

à aspiration Détection en plénum

par détecteurs ponctuels

--- Chambre froide négative non sprinklée (mais ceinturée de

MCF)

Report des alarmes

2 reports d’alarme --- Report d’alarme au tableau

central et vers une société de télésurveillance

Installation d’extinction automatique

d’incendie

Normes en vigueur 1 réserve de

600 m3

L’intégralité du bâtiment, hors locaux TGBT, transfo,

chaufferie et chambre froid.



Moyens Spécificité / nombre Débit ou capacité Localisation

Système de désenfumage Cantons de

désenfumage Écrans de

cantonnement

Instructions techniques

1600 m2 et 60 m de longueur

maximum (voir plan de toiture)

Hauteur de cantons (voir

plan de coupe)

Cellules de stockage

Bornes incendies privées – réseau interne surpressé

NF S62-200 8 bornes

incendie de 60 m3/h

Réparties au nord et au sud de l’entrepôt (voir plan de

masse)

Cuve d’eau incendie + cannes

d’aspiration

1 cuve équipée de 2 cannes d’aspiration

Selon le débit du réseau

incendie, pour assurer le

volume requis de 600 m3

Pointe ouest du bâtiment

Compartimentage (murs et portes coupe-feu, DAD)

REI 120 ---

Entre 2 cellules, entre les cellules de stockage et les locaux techniques et de

charge, entre les stockages et les bureaux/locaux sociaux

8.1.2 Les autres mesures de sécurité

- RIA : des RIA sont implantés selon les normes en vigueur. Chaque point des locaux est atteint par deux jets opposés,

- Extincteurs : des extincteurs mobiles sont mis à la disposition du personnel par les futurs locataires dans tous les locaux. Leur nombre et leur nature sont déterminés en fonction de la disposition des locaux et des zones à protéger, conformément aux normes en vigueur. Ainsi, environ 200 extincteurs sont répartis sur le site, entre les entrepôts, les locaux techniques et les bureaux. Ils sont de plusieurs types : à eau pulvérisée (dont certains antigel dans les cellules les plus froides) et à CO2 dans toutes les cellules, locaux techniques et sociaux, et à poudre dans les locaux techniques,

- Alarme « bris de glace » : une alarme de type « bris de glace » est installée dans tout l’établissement. Elle permet l’alerte du personnel et l’évacuation des locaux en cas de sinistre,

- Protection foudre : le niveau de protection contre la foudre de l’ensemble du site a été déterminé conformément à l’arrêté du 04 octobre 2010 modifié par l’arrêté du 19 juillet 2011. Le niveau de protection requis est un niveau III. Les mesures de protection ont été définies à travers l’analyse du risque foudre voir en Annexe,

- Procédures / affichage : des procédures, des consignes de sécurité telles que l’interdiction de fumer et le permis de feu ou de travaux par point chaud sont affichées dans l’ensemble du site,



- Formation du personnel à la lutte contre l’incendie,

- Largeur de la voie pompier de 6 m,

- Accès aux issues de secours par des chemins stabilisés de 1,8 m de large.

8.2 MESURES DE SECURITE POUR LUTTER CONTRE LES DEVERSEMENTS

8.2.1 MMR pour lutter contre les déversements (eaux d’extinction d’incendie)

Tableau 50 : MMR pour lutter contre les déversements

Moyens Nombre Capacité Localisation

Bassin de confinement étanche

1 7 000 m3 sud du site

Vannes d’isolement automatique et

manuelle du réseau pluvial

1 - En amont du séparateur à

hydrocarbures

Asservissement de la vanne au

déclenchement du sprinklage

- - -

8.2.2 Les autres mesures de sécurité Intervention du personnel à l’aide de produits absorbants (boudin, sable…).

8.3 MESURES DE SECURITE POUR LUTTER CONTRE LE RISQUE D’EXPLOSION

8.3.1 Chaufferie

Tableau 51 : MMR contre l'explosion - chaufferie

Moyens Nombre Spécificité

Ventilation naturelle 2 grilles En partie haute et basse du local

Dispositif de contrôle de la flamme

Asservi au bon fonctionnement de la flamme.




Permet la coupure de l’alimentation en combustible.

Électrovannes asservies au pressostat

Plusieurs

Asservies à la détection et au pressostat.

Permet la coupure de l’alimentation en combustible.

Vanne extérieure de coupure d’alimentation 1 Coupe l’alimentation en combustible.

8.3.2 Groupe froid

Tableau 52 : MMR contre l'explosion - groupe froid


Détection NH3 1 dans le local

froid

Alarme sonore et visuelle avec report poste de contrôle et société

télésurveillance pendant fermeture du site

Extracteur NH3 1 dans le local

froid En toiture du local

(débit de 7 000 m3/h) Détecteurs

explosimétriques et toximétriques

(2 seuils de détection)

Dans la salle des machines

Alarme sonore et visuelle avec report poste de contrôle et société

télésurveillance pendant fermeture du site

Détection CO2 1 dans le local

froid

Alarme avec report poste de contrôle et société télésurveillance pendant

fermeture du site

Arrêt d’urgence électrique 1 Devant la salle des machines

Compartimentage (murs et portes coupe-feu, DAD)

REI 120 -- L’ensemble du local froid

Les autres mesures de sécurité :

- Procédures / affichage : des procédures, des consignes de sécurité telles que l’interdiction de fumer et le permis de feu ou de travaux par point chaud sont affichées dans l’ensemble du site.

- EPI : des masques de secours efficaces en nombre suffisant, maintenus toujours en bon état et dans un endroit facile d’accès, présence de tube calorimétriques à disposition des secours

- Dispositifs appropriés : des rinces-œil, douche de sécurité notamment permettent l’arrosage du personnel éventuellement atteint par des projections d’ammoniac.



- Formation du personnel aux dangers de l’ammoniac,

- Alerte en cas de défaillance : en cas de défaillance des systèmes de détection ou d’extraction, une alerte sera envoyée au poste de contrôle.

8.3.3 Local de charge

Tableau 53 : MMR contre l'explosion - local de charge


Ventilation naturelle 1 ou 2 grilles -

Charge des batteries asservie à un détecteur

hydrogène - pas de charge possible si le détecteur

ne fonctionne pas

8.4 MESURES DE SECURITE POUR LUTTER CONTRE L’INTRUSION ET LA MALVEILLANCE

- Clôture sur l’ensemble du périmètre hauteur 2 m,

- Site surveillé par télésurveillance,

- Report des alarmes pendant les heures de fermeture vers une société de télésurveillance,

- Contrôle des accès.



9

ESTIMATION DU COUT DES MESURES DE SECURITE ENVISAGEES

Les mesures de sécurité ont été prises en compte dès la conception des bâtiments.

Nous rappelons ici les principales mesures techniques mises en place pour assurer la sécurité et limiter les risques dans notre entrepôt ainsi que l'estimation prévisionnelle des coûts globaux engendrés :

Tableau 54 : Mesures de sécurité et estimation de leur coût

Mesures prises par LIDL Estimation des coûts

Mise en place de séparateurs d’hydrocarbures, vanne d’obturation des eaux pluviales

462 k €

Mise en rétention local de charge 50 k € Création d’un ouvrage de rétention des eaux pluviales de toiture 188 k € Création d’un bassin étanche de rétention des eaux pluviales de voirie et eaux d’extinction incendie

40 k € Installation sprinkler, RIA 2 000 k € Compartimentage coupe feu (mur et porte) 1 200 k € Désenfumage 358 k €

Alarme incendie 80 k € Réalisation des espaces verts 170 k € Contrôles périodiques et entretiens 20 k € Caméras de surveillance 134 k €

Alarme intrusion 86 k € Contrôle des accès 30 k € Clôture du site 167 k €

Protections foudre 50 k €

Formations du personnel 300 k €

TOTAL 5 335 k €

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