Escalier en Beton Arme
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ESCALIER A VOLEE DROITE B.A.E.L 91 révisé 99 Vers 1.0 PROJET : OUVRAGE : Dresser par : Données Hauteur totale à franchir lo = 3.26 Nombre de marches n1 = 18 Nombre de contremarches n = 19 Emmarchement n1 = 1.60 Epaisseur de la paillasse ep = 15 Poids volumique du béton pvb = 25 Contrainte de l'acier utilisé Fe = 500 Contrainte du béton à 28 jours Fc28 = 25 Conditions de fissuration Peu préjudici Résultats Hauteur de marche ( lo / n ) ht = 17.16 Giron 60 < 2 ht < 64 g = 28.50 Longueur de volée étudiée l = 4.23 Nombre de marches conçernées n = 12 Hauteur à franchir correspondante ( n x ht ) l' = 2.06 Epaisseur moyenne de la volée ep+ ( ht / 2 ) e' = 23.58 Angle moyen d'inclinaison inv ( tan ( l' / l )) 25.95 Charges permanentes G G = 10.49 Charges d'exploitations Q ( 5 KN /m² x b ) Q = 8.00 Effort de service repris par l'escalier ( G + Q ) Pser = 18.49 Effort ultime repris par l'escalier ( 1.35 G + 1.5 Q ) Pu = 26.16 Moment de service ( Pser x l² ) / 8 Mser = 41.35 Moment ultime ( Pu x l² ) /8 Mu = 58.51 Coefficient de sollicitation ( Mu / Mser ) g = 1.41 Moment réduit ultime Dépend du type d'acier 0.2739 Hauteur utile de la volée ( ep - 3 cm ) d = 12 Contrainte de calcul du béton ( 0.85 x Fc28 ) / 1.5 Fbu = 14.17 Contrainte de calcul de l'acier ( Fe / 1.15 ) Fsu = 434.78 Moment réduit ultime Mu / ( b x d² x Fbu ) mm = 0.1793 Système d'armatures retenus aciers simp Coefficient de la fibre neutre a = 0.249 Bras de levier du couple interne d x (1 - 0.4a ) Zb = 10.81 Section théorique des acier filants Mu / ( Zb x Fsu ) Ax = 12.45 Choix des sections commerçiales 8 HA 14 Espacement des armatures filantes inférieur au mini ( 3 ht ; St 1 = 20.4 Section théorique des aciers de répartit ( Ax / 4 ) Ay = 3.11 a' = ( pvb / cos a' ) x e' x b ml = iI faut que mm < ml 1.25 x ( 1 - ( 1 - 2mm )^ 1 il faut que fl < ( e' / 10 )
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Escalier bton arm
Escalier vole droiteESCALIER A VOLEE DROITEB.A.E.L 91 rvis 99Vers 1.0
PROJET : OUVRAGE : Dresser par :
DonnesHauteur totale franchirlo =3.26mNombre de marchesn1 =18Nombre de contremarchesn =19Emmarchement n1 =1.60mEpaisseur de la paillasseep =15cmPoids volumique du btonpvb =25KN / m3Contrainte de l'acier utilisFe =500MPaContrainte du bton 28 joursFc28 =25MPaConditions de fissurationPeu prjudiciable
RsultatsHauteur de marche ( lo / n )ht =17.16cmGiron 60 < 2 ht < 64g =28.50cmLongueur de vole tudiel =4.23mNombre de marches conernesn =12Hauteur franchir correspondante ( n x ht )l' =2.06mEpaisseur moyenne de la vole ep+ ( ht / 2 )e' =23.58cmAngle moyen d'inclinaison inv ( tan ( l' / l ))a' =25.95Charges permanentes G ( pvb / cos a' ) x e' x bG =10.49KN / mlCharges d'exploitations Q ( 5 KN /m x b )Q =8.00KN / mlEffort de service repris par l'escalier ( G + Q )Pser =18.49KN / mlEffort ultime repris par l'escalier ( 1.35 G + 1.5 Q )Pu =26.16KN / mlMoment de service ( Pser x l ) / 8Mser =41.35KN . mMoment ultime ( Pu x l ) /8Mu =58.51KN . mCoefficient de sollicitation ( Mu / Mser )g =1.41Moment rduit ultime Dpend du type d'acierml =0.2739Hauteur utile de la vole ( ep - 3 cm )d =12cmContrainte de calcul du bton ( 0.85 x Fc28 ) / 1.5Fbu =14.17MPaContrainte de calcul de l'acier ( Fe / 1.15 )Fsu =434.78MPaMoment rduit ultime Mu / ( b x d x Fbu )mm =0.1793Systme d'armatures retenus iI faut que mm < mlaciers simplesCoefficient de la fibre neutre 1.25 x ( 1 - ( 1 - 2mm )^ 1/2 )a =0.249Bras de levier du couple interne d x (1 - 0.4a )Zb =10.81cmSection thorique des acier filants Mu / ( Zb x Fsu )Ax =12.45cmChoix des sections commeriales il faut que fl < ( e' / 10 )8 HA 14Espacement des armatures filantes infrieur au mini ( 3 ht ; 33 cm )St 1 =20.4cmSection thorique des aciers de rpartitions ( Ax / 4 )Ay =3.11cm / mlChoix des sections commeriales Lire dans le tableau des aciers6 HA 8Espacement des armatures de rpartitions infrieur au mini ( 4 ht ; 45 cm )St 2 =20cm
cfr. prcautions d'utilisationcfr. Hypothses
